WO2015155927A1 - スパークプラグ - Google Patents

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WO2015155927A1
WO2015155927A1 PCT/JP2015/001115 JP2015001115W WO2015155927A1 WO 2015155927 A1 WO2015155927 A1 WO 2015155927A1 JP 2015001115 W JP2015001115 W JP 2015001115W WO 2015155927 A1 WO2015155927 A1 WO 2015155927A1
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WO
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plate packing
spark plug
insulator
length
section
Prior art date
Application number
PCT/JP2015/001115
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English (en)
French (fr)
Inventor
小林　勉
智行 五十嵐
Original Assignee
日本特殊陶業株式会社
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Filing date
Publication date
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Priority to KR1020167027909A priority patent/KR101929103B1/ko
Priority to EP15776682.5A priority patent/EP3131164B1/en
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
    • H01T13/00—Sparking plugs
    • H01T13/20—Sparking plugs characterised by features of the electrodes or insulation
    • H01T13/36—Sparking plugs characterised by features of the electrodes or insulation characterised by the joint between insulation and body, e.g. using cement
    • H—ELECTRICITY
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    • H01T13/16—Means for dissipating heat
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    • H01T13/00—Sparking plugs
    • H01T13/20—Sparking plugs characterised by features of the electrodes or insulation

Definitions

  • the present invention relates to a spark plug.
  • Known spark plugs include an insulator that holds the center electrode on the inside and a metal shell that holds the insulator on the inside.
  • a plate packing is sandwiched between the insulator and the metal shell in order to ensure airtightness between the insulator and the metal shell (see, for example, Patent Document 1).
  • preignition premature ignition
  • the heat value heat dissipating property
  • One of the paths for dissipating the heat of the center electrode is a path from the insulator holding the center electrode to the metal shell through the plate packing. The heat of the metal shell is dissipated to the cylinder head of the internal combustion engine to which the spark plug is attached.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems, and can be realized as the following forms. *
  • a step portion having a cylindrical shape extending in the axial direction parallel to the axial line from the rear end side to the front end side and having a surface facing the front end side is formed.
  • An insulating body a cylindrical shape that holds the insulator inside; a shelf portion that supports the stepped portion; and a middle hole portion that is connected to the shelf portion on the rear end side from the shelf portion,
  • a spark plug comprising: a formed metal shell; and a plate packing sandwiched between the stepped portion and the shelf portion.
  • a length A1 (mm) at which the plate packing and the metal shell are in contact with each other in one of the two one-side cross sections divided by the axis in the cross-section of the spark plug passing through the axis A length A (mm) obtained by adding a length A2 (mm) at which the plate packing and the insulator are in contact with each other at one side cross section; and the one side end face of the two one side cross sections; Is a length B1 (mm) at which the plate packing and the metal shell are in contact with each other on the other one-side cross section, and a length B2 (mm) at which the plate packing and the insulator are in contact on the other one-side section.
  • an average Vickers hardness E of a portion located at a depth of 0.2 mm from the interface contacting the plate packing in the portion of the metal shell in the cross section is 240 HV or more.
  • the average Vickers hardness F of the plate packing in the cross section may be 100 HV or more and smaller than the average Vickers hardness E.
  • the shelf portion has an inner surface facing the rear end side, and the thickness of the plate packing at the midpoint of the inner surface in the cross section is 0.15 mm or more and 0.20 mm. It may be the following. According to this embodiment, the heat dissipating property through the path from the insulator through the plate packing to the metal shell is further maintained while maintaining the accuracy of assembling the insulator to the metal shell by ensuring a sufficient crushing allowance for the plate packing. Can be improved. *
  • a male screw having a nominal diameter M14 or less may be formed on the outer periphery of the metal shell.
  • the heat dissipating property can be improved in the spark plug in which the male screw having a nominal diameter of M14 or less is formed on the metal shell.
  • the nominal diameter of the male screw may be M10 or less.
  • the heat dissipating property can be improved in the spark plug in which the male screw having a nominal diameter of M10 or less is formed on the metal shell.
  • the inner hole portion has a first inner surface along the axis
  • the shelf portion includes a second inner surface along the axis; and the first inner surface.
  • a second inner surface, and a third inner surface facing the rear end side, and the outer periphery from a perpendicular line PL1 drawn from the midpoint of the third inner surface in the one-side cross section A length AO at which the plate packing and the insulator are in contact with each other; a length AI at which the plate packing and the insulator are in contact with each other on the inner peripheral side from the perpendicular PL1 in the one-side cross section;
  • And length AO at which the
  • the present invention can be realized in various forms other than the spark plug.
  • it can be realized in the form of a spark plug member and a spark plug manufacturing method.
  • FIG. 6 is a partially enlarged view showing the other one-side cross section located in the ⁇ Y-axis direction with the plate packing as the center. It is the elements on larger scale which show one one side cross section located in + Y-axis direction centering on board packing. It is the elements on larger scale which show one one side cross section located in + Y-axis direction centering on board packing. It is the elements on larger scale which show one one side cross section located in + Y-axis direction centering on board packing.
  • FIG. 6 is a partially enlarged view showing the other one-side cross section located in the ⁇ Y-axis direction with the plate packing as the center. It is a table
  • FIG. 1 is an explanatory view showing a partial cross section of the spark plug 10.
  • FIG. 1 illustrates the appearance of the spark plug 10 on the left side of the drawing with respect to the axis CL, which is the axis of the spark plug 10, and the cross-sectional shape of the spark plug 10 on the right of the drawing with respect to the axis CL. ing.
  • the lower side of the spark plug 10 in FIG. 1 is referred to as “front end side”
  • the upper side of FIG. 1 is referred to as “rear end side”. *
  • the spark plug 10 includes a center electrode 100, an insulator 200, a metal shell 300, a ground electrode 400, and a plate packing 500.
  • the axis CL of the spark plug 10 is also the axis of each member of the center electrode 100, the insulator 200, and the metal shell 300.
  • the spark plug 10 has a gap SG formed between the center electrode 100 and the ground electrode 400 on the tip side.
  • the gap SG of the spark plug 10 is also called a spark gap.
  • the spark plug 10 is configured to be attachable to the internal combustion engine 90 in a state where the tip end side where the gap SG is formed protrudes from the inner wall 910 of the combustion chamber 920.
  • a high voltage for example, 10,000 to 30,000 volts
  • the spark discharge generated in the gap SG realizes ignition of the air-fuel mixture in the combustion chamber 920.
  • FIG. 1 shows XYZ axes orthogonal to each other.
  • the XYZ axes in FIG. 1 correspond to the XYZ axes in other figures described later. *
  • the X axis is an axis orthogonal to the Y axis and the Z axis.
  • the + X-axis direction is a direction from the back of the sheet of FIG. 1 toward the front of the sheet
  • the ⁇ X-axis direction is a direction opposite to the + X-axis direction.
  • the Y axis is an axis orthogonal to the X axis and the Z axis.
  • the + Y-axis direction is a direction from the right to the left in FIG. 1
  • the ⁇ Y-axis direction is a direction opposite to the + Y-axis direction.
  • the Z axis is an axis along the axis CL.
  • the + Z-axis direction is a direction from the rear end side to the front-end side of the spark plug 10
  • the ⁇ Z-axis direction is a direction opposite to the + Z-axis direction.
  • the center electrode 100 of the spark plug 10 is an electrode having conductivity.
  • the center electrode 100 has a rod shape extending about the axis CL.
  • the material of the center electrode 100 is a nickel alloy (for example, Inconel 600 (“INCONEL” is a registered trademark)) whose main component is nickel (Ni).
  • the outer surface of the center electrode 100 is electrically insulated from the outside by an insulator 200.
  • the distal end side of the center electrode 100 protrudes from the distal end side of the insulator 200.
  • the rear end side of the center electrode 100 is electrically connected to the rear end side of the insulator 200.
  • the rear end side of the center electrode 100 is electrically connected to the rear end side of the insulator 200 via the terminal fitting 190. *
  • the ground electrode 400 of the spark plug 10 is an electrode having conductivity.
  • the ground electrode 400 has a shape bent from the metal shell 300 in the + Z-axis direction and then bent toward the axis CL.
  • the rear end side of the ground electrode 400 is joined to the metal shell 300.
  • a gap SG is formed between the front end side of the ground electrode 400 and the center electrode 100.
  • the material of the electrode base material 410 is a nickel alloy containing nickel (Ni) as a main component, like the center electrode 100. *
  • the insulator 200 of the spark plug 10 is an insulator having electrical insulation.
  • the insulator 200 has a cylindrical shape extending about the axis CL.
  • the insulator 200 is produced by firing an insulating ceramic material (for example, alumina).
  • the insulator 200 has a shaft hole 290 that is a through hole extending about the axis CL. In the shaft hole 290 of the insulator 200, the center electrode 100 is held on the axis CL in a state where the center electrode 100 protrudes from the distal end side of the insulator 200.
  • the insulator 200 has a front barrel portion 210, a stepped portion 220, and a middle barrel portion 230.
  • the front barrel portion 210 of the insulator 200 is a cylindrical portion whose outer diameter decreases from the rear end side toward the front end side.
  • the center electrode 100 protrudes from the front end side of the front barrel portion 210.
  • the step portion 220 of the insulator 200 is a portion that is located on the rear end side of the front barrel portion 210 and connects between the front barrel portion 210 and the middle barrel portion 230.
  • the outer diameter of the stepped portion 220 increases as it goes from the front barrel portion 210 toward the middle barrel portion 230.
  • the middle body portion 230 of the insulator 200 is a cylindrical portion located on the rear end side of the stepped portion 220.
  • the outer diameter of the middle trunk portion 230 is larger than the outer diameter of the front barrel portion 210.
  • the detailed configuration of the insulator 200 will be described later.
  • the metal shell 300 of the spark plug 10 is a metal body having conductivity.
  • the material of the metal shell 300 is carbon steel containing about 0.25% carbon.
  • the material of the metal shell 300 may be carbon steel containing less than 0.25% carbon or carbon steel containing more than 0.25% carbon.
  • nickel plating is applied to the outer peripheral surface of the metal shell 300.
  • the surface on the outer peripheral side of the metal shell 300 may be galvanized or may not be plated. *
  • the metal shell 300 has a cylindrical shape extending about the axis CL.
  • the metal shell 300 is fixed to the outside of the insulator 200 by caulking while being electrically insulated from the center electrode 100.
  • the metal shell 300 includes an end surface 310, a screw part 320, a tip hole part 360, a shelf part 370, and a medium hole part 380. *
  • An end surface 310 of the metal shell 300 is an annular surface facing the front end side. From the center of the end surface 310, the insulator 200 protrudes toward the tip side together with the center electrode 100. A ground electrode 400 is joined to the end face 310. *
  • the threaded portion 320 of the metal shell 300 is located outside the tip hole portion 360, the shelf portion 370, and the middle hole portion 380, and is a portion where a male screw is formed on the outer periphery of the metal shell 300.
  • the nominal diameter of the male screw formed on the screw part 320 is M10. In other embodiments, the nominal diameter of the male screw formed on the screw part 320 may be smaller than M10 (for example, M8) or larger than M10 (for example, M12, M14). *
  • the front hole portion 360 of the metal shell 300 forms a hole that forms a gap with the front body portion 210 of the insulator 200 around the axis CL.
  • the shelf 370 of the metal shell 300 is a part that is located on the rear end side of the leading hole 360 and connects the leading hole 360 and the middle hole 380.
  • the shelf 370 protrudes in an annular shape inward from the leading hole 360 and the middle hole 380.
  • the middle hole portion 380 of the metal shell 300 is located on the rear end side of the shelf portion 370 and forms a hole that forms a gap with the middle body portion 230 of the insulator 200.
  • the detailed configuration of the metal shell 300 will be described later. *
  • the plate packing 500 of the spark plug 10 is a member sandwiched between the stepped portion 220 of the insulator 200 and the shelf portion 370 of the metal shell 300.
  • the plate packing 500 forms an annular shape that is crushed between the step portion 220 and the shelf portion 370.
  • the material of the plate packing 500 is carbon steel containing about 0.15% carbon.
  • the material of the plate packing 500 may be carbon steel containing less than 0.15% carbon, or carbon steel containing more than 0.15% carbon.
  • the material of the plate packing 500 may be copper or stainless steel.
  • FIG. 2 is a partially enlarged view showing the spark plug 10 with the stepped portion 220 and the shelf portion 370 as the center.
  • FIG. 2 illustrates the appearance of the insulator 200, the cross section of the metal shell 300, and the cross section of the plate packing 500.
  • the cross sections of the metal shell 300 and the plate packing 500 shown in FIG. 2 are located on a virtual plane passing through the axis CL. *
  • the insulator 200 has an outer surface 212, an outer surface 222, and an outer surface 232.
  • the outer surface 212 is a surface that constitutes the front barrel portion 210.
  • the outer surface 222 is a surface facing the front end side and constitutes a stepped portion 220.
  • the outer surface 232 is a surface along the axis line CL, and constitutes the middle body portion 230.
  • the outer surface 212 and the outer surface 222 are smoothly connected.
  • the outer surface 222 and the outer surface 232 are smoothly connected. *
  • the metal shell 300 has an inner surface 362, an inner surface 372, an inner surface 374, an inner surface 376, and an inner surface 382.
  • the inner surface 362 is a surface along the axis line CL and constitutes the tip hole portion 360.
  • the inner surfaces 372, 374, and 376 are surfaces that constitute the shelf portion 370.
  • the inner surface 372 is a surface facing the front end side, and is connected to the rear end side of the inner surface 362.
  • the inner surface 374 is a surface along the axis line CL, and is connected to the rear end side of the inner surface 372.
  • the inner surface 376 is a surface facing the rear end side, and is connected to the rear end side of the inner surface 374.
  • the inner surface 382 is a surface along the axis line CL and constitutes the middle hole portion 380.
  • Inner surface 382 is a first surface
  • inner surface 374 is a second surface
  • inner surface 376 is a third surface.
  • Point P1a is an intersection of an extension line of the inner surface 374 and an extension line of the inner surface 376 in one side section located in the + Y-axis direction among the two side sections divided by the axis CL.
  • Point P2a is an intersection of an extension line of inner surface 376 and an extension line of inner surface 382 in the one-side cross section on the + Y-axis direction side.
  • a point P1b is an intersection of an extension line of the inner surface 374 and an extension line of the inner surface 376 in the other one side cross section located in the ⁇ Y-axis direction of the two one side cross sections divided by the axis CL.
  • Point P2b is the intersection of the extension line of inner surface 376 and the extension line of inner surface 382 in the one-side cross section on the ⁇ Y axis direction side.
  • the inner diameter C of the middle hole portion 380 in the metal shell 300 is equal to the distance along the Y axis between the point P2a and the point P2b.
  • the inner diameter D of the shelf 370 in the metal shell 300 is equal to the distance along the Y axis between the points P1a and P2b.
  • the outer diameter J of the middle body portion 230 in the insulator 200 is smaller than the inner diameter C of the middle hole portion 380 and larger than the inner diameter D of the shelf portion 370.
  • the front end side of the plate packing 500 may be formed in the stepped portion 220 or may be formed up to the front barrel portion 210 in the insulator 200.
  • the front end side of the plate packing 500 may be formed on the inner surface 376 of the shelf portion 370 or may be formed up to the inner surface 374 of the shelf portion 370 in the metal shell 300.
  • the rear end side of the plate packing 500 may be formed on the stepped portion 220 or may be formed up to the middle barrel portion 230.
  • the rear end side of the plate packing 500 is formed up to the middle hole portion 380 in the metal shell 300.
  • FIG. 3 is a partially enlarged view showing one side cross-section located in the + Y-axis direction around the plate packing 500.
  • a point P3a indicates an end on the front end side where the metal shell 300 contacts the plate packing 500.
  • a point P4a indicates an end on the rear end side where the metal shell 300 contacts the plate packing 500.
  • a point P ⁇ b> 5 a indicates an end on the front end side where the insulator 200 comes into contact with the plate packing 500.
  • a point P6a indicates an end on the rear end side where the insulator 200 contacts the plate packing 500. *
  • the length A1 is a length in which the metal shell 300 and the plate packing 500 are in contact with each other in the cross section on one side of FIG. In other words, the length A1 is a length from the point P3a to the point P4a via the point P1a and the point P2a along the surface of the metallic shell 300.
  • the length A2 is a length at which the insulator 200 and the plate packing 500 are in contact with each other in the cross section on one side of FIG. In other words, the length A2 is a length from the point P5a to the point P6a along the surface of the insulator 200.
  • FIG. 4 is a partially enlarged view showing a cross section of the other side located in the ⁇ Y-axis direction around the plate packing 500.
  • a point P3b indicates an end on the front end side where the metal shell 300 contacts the plate packing 500.
  • a point P4b indicates an end on the rear end side where the metal shell 300 contacts the plate packing 500.
  • Point P ⁇ b> 5 b indicates a tip end on which the insulator 200 comes into contact with the plate packing 500.
  • a point P6b indicates an end on the rear end side where the insulator 200 contacts the plate packing 500. *
  • the length B1 is a length at which the metal shell 300 and the plate packing 500 are in contact with each other in the cross section on one side of FIG. In other words, the length B1 is a length from the point P3b to the point P4b via the points P1b and P2b along the surface of the metallic shell 300.
  • the length B2 is a length in which the insulator 200 and the plate packing 500 are in contact with each other in the cross section on one side of FIG. In other words, the length B2 is a length from the point P5b to the point P6b along the surface of the insulator 200.
  • the value (A + B) / M is preferably 2.8 or more, and more preferably 2.9 or more.
  • the evaluation value of value (A + B) / M will be described later. *
  • FIG. 5 is a partially enlarged view showing one side cross section located in the + Y-axis direction around the plate packing 500.
  • a point Mf indicates a measurement point for measuring the Vickers hardness of the metal shell 300.
  • a point Mp indicates a measurement point for measuring the Vickers hardness of the plate packing 500.
  • the point P7a is the midpoint of the interface 502 on the front end side in the plate packing 500.
  • the point P8a is the midpoint of the interface 504 on the rear end side in the plate packing 500.
  • the center line CP is a line passing through the center of the plate packing 500 from the point P7a to the point P8a. *
  • the points Mf are set at intervals of 0.1 mm from the rear end side with respect to the portion located 0.2 mm from the interface P4a-P2a-P1a-P3a in contact with the plate packing 500 in the metal shell 300 portion. This is the point.
  • the point Mf is set similarly in the other one-sided cross section located in the ⁇ Y axis direction.
  • the average Vickers hardness E of the metal shell 300 is a value obtained by averaging the Vickers hardness measured at a plurality of points Mf. *
  • the point Mp is a point set on the center line CP in the part of the plate packing 500 from a part 0.2 mm away from the point P8a to a position just before the point P7a within 0.2 mm from the point P7a. It is. In the present embodiment, the point Mp is similarly set in the other one-side cross section located in the ⁇ Y axis direction.
  • the average Vickers hardness F of the plate packing 500 is a value obtained by averaging Vickers hardness measured at a plurality of points Mp. *
  • Each Vickers hardness of the metal shell 300 and the plate packing 500 is measured according to Japanese Industrial Standard JIS-Z-2244: 2009, and the measurement conditions are as follows.
  • Test classification Micro Vickers hardness test
  • Test force 980.7mN (Millinewton)
  • Test force retention time 15 seconds
  • Indenter approach speed 60 ⁇ m / s (micrometer per second)
  • the average Vickers hardness F of the plate packing 500 is preferably 100 HV or more from the viewpoint of preventing the position of the insulator 200 from being excessively displaced toward the tip end due to the plate packing 500 being crushed too much. .
  • the average Vickers hardness E of the metal shell 300 is 240 HV or more, and the average Vickers hardness of the plate packing 500 is high.
  • the thickness F is preferably smaller than the average Vickers hardness E of the metal shell 300. Evaluation values for the average Vickers hardness E and F will be described later. *
  • FIG. 6 is a partially enlarged view showing one side cross section located in the + Y-axis direction around the plate packing 500.
  • the point P9a indicates the midpoint of the inner surface 376 in one side cross section located in the + Y-axis direction, that is, the midpoint of the line segment connecting the points P1a and P2a.
  • the thickness TPa is the thickness of the plate packing 500 at the point P9a.
  • the perpendicular line PL1 is a line that passes through the point P9a and is orthogonal to the inner surface 376.
  • the length AO indicates the length of contact between the insulator 200 and the plate packing 500 on the outer peripheral side from the perpendicular line PL1.
  • the length AI indicates the length of contact between the insulator 200 and the plate packing 500 on the inner peripheral side from the perpendicular line PL1.
  • FIG. 7 is a partially enlarged view showing a cross section of the other side located in the ⁇ Y-axis direction around the plate packing 500.
  • a point P9b indicates the midpoint of the inner surface 376 in the other one-side cross section located in the ⁇ Y-axis direction, that is, the midpoint of the line segment connecting the points P1b and P2b.
  • the thickness TPb is the thickness of the plate packing 500 at the point P9b. *
  • the perpendicular line PL2 is a line that passes through the point P9b and is orthogonal to the inner surface 376.
  • the length BO indicates the length of contact between the insulator 200 and the plate packing 500 on the outer peripheral side from the perpendicular line PL2.
  • the length BI indicates a length at which the insulator 200 and the plate packing 500 are in contact with each other on the inner peripheral side from the perpendicular line PL2. *
  • the thickness TP of the plate packing 500 is preferably 0.15 mm or more. From the viewpoint of further improving the heat dissipation through the path from the insulator 200 through the plate packing 500 to the metal shell 300, the thickness TP of the plate packing 500 is preferably 0.30 mm or less, preferably 0.20 mm or less. It is even more preferable. In the present embodiment, the thickness TP of the plate packing 500 is an average value of the thickness TPa and the thickness TPb. The evaluation value of the thickness TP will be described later. *
  • the value (AI + BI) / (AO + BO) is preferably 0.9 or more from the viewpoint of effectively improving the heat dissipating property through the path from the insulator 200 to the metal shell 300 through the plate packing 500. More preferably, it is 1 or more.
  • the evaluation value of the value (AI + BI) / (AO + BO) will be described later. *
  • FIG. 8 is a table showing the results of evaluating the value (A + B) / M.
  • the tester evaluated a plurality of spark plugs 10 having different values (A + B) / M as samples A1 to A9 for each of the nominal diameters M10, M12, and M14 of the screw portion 320. *
  • the tester After attaching the sample to the load test engine, the tester operates the load test engine at 6000 rpm with the throttle fully open for 5 minutes, and determines the number of knocks that occurred during the operation. It was measured. Then, the tester cut
  • the tester evaluated the heat dissipation of each sample according to the following evaluation criteria. Since knocking occurs due to pre-ignition, the better the heat dissipating property of the spark plug 10, the smaller the knocking.
  • the value (A + B) / M is 2.8 or more. It is preferable that it is 2.9 or more.
  • FIG. 9 is a table showing the results of evaluating the value (A + B) / M.
  • the tester evaluated a plurality of spark plugs 10 having different values (A + B) / M for each material of the plate packing 500 as samples A11 to A19.
  • the evaluation test in FIG. 9 is the same as the evaluation test in FIG.
  • the evaluation criteria of FIG. 9 are the same as the evaluation criteria of FIG. *
  • the value (A + B) / M is 2.8 or more in order to improve the heat dissipating property of the spark plug 10 regardless of the material of the plate packing 500. Is more preferable and 2.9 or more is even more preferable. *
  • FIGS. 10 and 11 are tables showing the results of evaluating the average Vickers hardness E of the metal shell 300 and the average Vickers hardness F of the insulator 200.
  • FIG. 10 and 11 the tester evaluated a plurality of spark plugs 10 having different average Vickers hardnesses E and F as samples B1 to B16.
  • the tester changed the average Vickers hardness E of the metal shell 300 by adjusting the deformation amount of the metal shell 300 by plastic working.
  • the tester changed the average Vickers hardness F of the insulator 200 by adjusting the material of the plate packing 500 (carbon content: 0.10 to 0.45%).
  • the evaluation test of FIG. 10 and FIG. 11 is the same as the evaluation test of FIG.
  • the evaluation criteria of FIGS. 10 and 11 are the same as the evaluation criteria of FIG. *
  • the average Vickers hardness E of the metal shell 300 is 240 HV or more
  • the average Vickers hardness F of the plate packing 500 is based on the average Vickers hardness E of the metal shell 300. Small is preferable.
  • FIG. 12 is a table showing the results of evaluating the thickness TP of the plate packing 500.
  • the tester evaluated a plurality of spark plugs 10 having different thicknesses TP of the plate packing 500 as samples C1 to C5.
  • Sample C5 corresponds to sample B11. *
  • the tester After attaching the sample to the load test engine, the tester operates as a stricter condition than the evaluation test of FIG. 8 for 5 minutes while maintaining the load test engine at 7000 rpm with the throttle fully opened. The number of knocks that occurred during the operation was measured. Then, the tester cut
  • the evaluation criteria of FIG. 12 are the same as the evaluation criteria of FIG. *
  • the thickness TP of the plate packing 500 is preferably 0.30 mm or less, and more preferably 0.20 mm or less.
  • FIG. 13 is a table showing the results of evaluating the value (AI + BI) / (AO + BO).
  • a plurality of spark plugs 10 having different values (AI + BI) / (AO + BO) were evaluated as samples D1 to D4.
  • Sample D2 corresponds to sample B11. *
  • the tester In the evaluation test of FIG. 13, after attaching the sample to the load test engine, the tester operates for 30 minutes while maintaining the load test engine at 7500 rpm with the throttle fully opened, as a more severe condition than the evaluation test of FIG. 12. The number of knocks that occurred during the operation was measured. Then, the tester cut
  • the evaluation criteria of FIG. 13 are the same as the evaluation criteria of FIG. *
  • the value (AI + BI) / (AO + BO) is preferably 0.9 or more, and more preferably 1.1 or more.
  • the average Vickers hardness E of the metal shell 300 is 240 HV or higher
  • the average Vickers hardness F of the plate packing 500 is 100 HV or higher and smaller than the average Vickers hardness E of the metal shell 300.
  • the thickness TP of the plate packing 500 is 0.15 mm or more and 0.20 mm or less, while maintaining the accuracy of assembling the insulator 200 to the metal shell 300 by securing a sufficient crushing allowance for the plate packing 500, The heat dissipating property through the path from the insulator 200 to the metal shell 300 through the plate packing 500 can be further improved.
  • the plate packing 500 is biased from the rear end side toward the front end side and comes into contact with the insulator 200. Therefore, the metal shell is passed through the plate packing 500 from the insulator 200. The heat dissipating property through the route up to 300 can be effectively improved.

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Abstract

スパークプラグにおいて、絶縁体から板パッキンを経て主体金具に至る経路を通じた熱発散性を向上させる。スパークプラグにおいて、一方の片側断面で板パッキンと主体金具とが接触する長さＡ１と、一方の片側断面で板パッキンと絶縁体とが接触する長さＡ２と、を加算した長さＡと；他方の片側断面で板パッキンと主体金具とが接触する長さＢ１と、他方の片側断面で板パッキンと絶縁体とが接触する長さＢ２と、を加算した長さＢと；中孔部の内径Ｃから棚部の内径Ｄを減算した差分Ｍと、の関係は、２．８≦（Ａ＋Ｂ）／Ｍを満たす。

Description

スパークプラグ
本発明は、スパークプラグに関する。

　スパークプラグとしては、中心電極を内側に保持する絶縁体と、絶縁体を内側に保持する主体金具とを備えるものが知られている。このようなスパークプラグでは、絶縁体と主体金具との間の気密を確保するために、絶縁体と主体金具との間に板パッキンが挟まれている（例えば、特許文献１を参照）。
スパークプラグの中心電極が過剰な温度（例えば、９５０℃以上）になる場合、火花放電を発生させる前に中心電極が熱源となって着火するプレイグニッション（過早着火）が起こる。スパークプラグでは、プレイグニッションを防止するために、燃焼によって受ける熱を周囲に発散する度合いである熱価（熱発散性）が調整されている。中心電極の熱を発散させる経路の１つとしては、中心電極を保持する絶縁体から板パッキンを経て主体金具に至る経路がある。主体金具の熱は、スパークプラグが取り付けられている内燃機関のシリンダヘッドへと発散する。　
近年、内燃機関の出力向上と燃費向上とを両立させるために、燃焼室内の温度をより高く設定することが求められている。また、内燃機関の設計自由度を向上させる観点から、スパークプラグの小型化が求められている。これらの事情から、スパークプラグには、燃焼によって受ける熱が蓄積しやすい傾向にある。
国際公開第２０１１／１２５３０６号
特許文献１のスパークプラグでは、絶縁体から板パッキンを経て主体金具に至る経路を通じて熱を十分に発散させることについて、十分な検討がなされていなかった。
本発明は、上述の課題を解決するためになされたものであり、以下の形態として実現することが可能である。　
（１）本発明の一形態によれば、後端側から先端側へと軸線に平行な軸線方向に延びた筒状を成し、前記先端側を向いた面を有する段部が、形成された絶縁体と；前記絶縁体を内側に保持する筒状を成し、前記段部を支持する棚部と、前記棚部より前記後端側において前記棚部へと繋がる中孔部とが、形成された主体金具と；前記段部と前記棚部との間に挟まれた板パッキンと、を備えるスパークプラグが提供される。このスパークプラグにおいて、前記軸線を通る前記スパークプラグの断面において前記軸線で分断される２つの片側断面のうち一方の片側断面で前記板パッキンと前記主体金具とが接触する長さＡ１（ｍｍ）と、前記一方の片側断面で前記板パッキンと前記絶縁体とが接触する長さＡ２（ｍｍ）と、を加算した長さＡ（ｍｍ）と；前記２つの片側断面のうち前記一方の片側端面とは異なる他方の片側断面で前記板パッキンと前記主体金具とが接触する長さＢ１（ｍｍ）と、前記他方の片側断面で前記板パッキンと前記絶縁体とが接触する長さＢ２（ｍｍ）と、を加算した長さＢ（ｍｍ）と；前記中孔部の内径Ｃ（ｍｍ）から前記棚部の内径Ｄ（ｍｍ）を減算した差分Ｍ（ｍｍ）と、の関係は、２．８≦（Ａ＋Ｂ）／Ｍを満たす。この形態によれば、絶縁体と板パッキンとが接触する面積と、板パッキンと主体金具とが接触する面積とを十分に確保できるため、絶縁体から板パッキンを経て主体金具に至る経路を通じた熱発散性を向上させることができる。　
（２）上記形態のスパークプラグにおいて、前記断面における前記主体金具の部分のうち前記板パッキンに接触する界面から０．２ｍｍの深さに位置する部分の平均ビッカース硬さＥは、２４０ＨＶ以上であり、前記断面における前記板パッキンの平均ビッカース硬さＦは、１００ＨＶ以上、かつ、前記平均ビッカース硬さＥより小さくてもよい。この形態によれば、板パッキンが潰れ過ぎることによって主体金具に対する絶縁体の位置が先端側へと過剰にずれることを防止しつつ、絶縁体から板パッキンを経て主体金具に至る経路を通じた熱発散性を向上させることができる。　
（３）上記形態のスパークプラグにおいて、前記棚部は、前記後端側を向いた内面を有し、前記断面において前記内面の中点における前記板パッキンの厚みは、０．１５ｍｍ以上０．２０ｍｍ以下であってもよい。この形態によれば、板パッキンに十分な潰れ代を確保することによって絶縁体を主体金具に組み付ける精度を維持しつつ、絶縁体から板パッキンを経て主体金具に至る経路を通じた熱発散性をいっそう向上させることができる。　
（４）上記形態のスパークプラグにおいて、前記主体金具の外周には、呼び径Ｍ１４以下の雄ネジが形成されていてもよい。この形態によれば、呼び径Ｍ１４以下の雄ネジが主体金具に形成されたスパークプラグにおいて、熱発散性を向上させることができる。　
（５）上記形態のスパークプラグにおいて、前記雄ネジの呼び径はＭ１０以下であってもよい。この形態によれば、呼び径Ｍ１０以下の雄ネジが主体金具に形成されたスパークプラグにおいて、熱発散性を向上させることができる。　
（６）上記形態のスパークプラグにおいて、前記中孔部は、前記軸線に沿った第１の内面を有し、前記棚部は、前記軸線に沿った第２の内面と；前記第１の内面と前記第２の内面との間に位置し、前記後端側を向いた第３の内面とを有し、前記一方の片側断面における前記第３の内面の中点から引いた垂線ＰＬ１より外周側で、前記板パッキンと前記絶縁体とが接触する長さＡＯと；前記一方の片側断面における前記垂線ＰＬ１より内周側で、前記板パッキンと前記絶縁体とが接触する長さＡＩと；前記他方の片側断面における前記第３の内面の中点から引いた垂線ＰＬ２より外周側で、前記板パッキンと前記絶縁体とが接触する長さＢＯと；前記他方の片側断面における前記垂線ＰＬ２より内周側で、前記板パッキンと前記絶縁体とが接触する長さＢＩと、の関係は、１．１≦（ＡＩ＋ＢＩ）／（ＡＯ＋ＢＯ）を満たしてもよい。この形態によれば、板パッキンが後端側より先端側に偏って絶縁体に接触するため、絶縁体から板パッキンを経て主体金具に至る経路を通じた熱発散性を効果的に向上させることができる。　
本発明は、スパークプラグ以外の種々の形態で実現することも可能である。例えば、スパークプラグの部材、および、スパークプラグの製造方法などの形態で実現することができる。
スパークプラグの部分断面を示す説明図である。 段部および棚部を中心にスパークプラグを示す部分拡大図である。 板パッキンを中心に＋Ｙ軸方向に位置する一方の片側断面を示す部分拡大図である。 板パッキンを中心に－Ｙ軸方向に位置する他方の片側断面を示す部分拡大図である。 板パッキンを中心に＋Ｙ軸方向に位置する一方の片側断面を示す部分拡大図である。 板パッキンを中心に＋Ｙ軸方向に位置する一方の片側断面を示す部分拡大図である。 板パッキンを中心に－Ｙ軸方向に位置する他方の片側断面を示す部分拡大図である。 値（Ａ＋Ｂ）／Ｍを評価した結果を示す表である。 値（Ａ＋Ｂ）／Ｍを評価した結果を示す表である。 主体金具の平均ビッカース硬さＥと絶縁体の平均ビッカース硬さＦとを評価した結果を示す表である。 主体金具の平均ビッカース硬さＥと絶縁体の平均ビッカース硬さＦとを評価した結果を示す表である。 板パッキンの厚みＴＰを評価した結果を示す表である。 値（ＡＩ＋ＢＩ）／（ＡＯ＋ＢＯ）を評価した結果を示す表である。
Ａ．第１実施形態　Ａ－１．スパークプラグの構成　図１は、スパークプラグ１０の部分断面を示す説明図である。図１には、スパークプラグ１０の軸心である軸線ＣＬを境界として、軸線ＣＬより紙面左側にスパークプラグ１０の外観形状が図示され、軸線ＣＬより紙面右側にスパークプラグ１０の断面形状が図示されている。本実施形態の説明では、スパークプラグ１０における図１の紙面下側を「先端側」といい、図１の紙面上側を「後端側」という。　
スパークプラグ１０は、中心電極１００と、絶縁体２００と、主体金具３００と、接地電極４００と、板パッキン５００とを備える。本実施形態では、スパークプラグ１０の軸線ＣＬは、中心電極１００、絶縁体２００および主体金具３００の各部材における軸心でもある。　
スパークプラグ１０は、中心電極１００と接地電極４００との間に形成された間隙ＳＧを先端側に有する。スパークプラグ１０の間隙ＳＧは、火花ギャップとも呼ばれる。スパークプラグ１０は、間隙ＳＧが形成された先端側を燃焼室９２０の内壁９１０から突出させた状態で内燃機関９０に取り付け可能に構成されている。スパークプラグ１０を内燃機関９０に取り付けた状態で高電圧（例えば、１万～３万ボルト）を中心電極１００に印加した場合、間隙ＳＧに火花放電が発生する。間隙ＳＧに発生した火花放電は、燃焼室９２０における混合気に対する着火を実現する。　
図１には、相互に直交するＸＹＺ軸が図示されている。図１のＸＹＺ軸は、後述する他の図におけるＸＹＺ軸に対応する。　
図１のＸＹＺ軸のうち、Ｘ軸は、Ｙ軸およびＺ軸に直交する軸である。Ｘ軸に沿ったＸ軸方向のうち、＋Ｘ軸方向は、図１の紙面奥から紙面手前に向かう方向であり、－Ｘ軸方向は、＋Ｘ軸方向の逆方向である。　
図１のＸＹＺ軸のうち、Ｙ軸は、Ｘ軸およびＺ軸に直交する軸である。Ｙ軸に沿ったＹ軸方向のうち、＋Ｙ軸方向は、図１の紙面右から紙面左に向かう方向であり、－Ｙ軸方向は、＋Ｙ軸方向の逆方向である。　
図１のＸＹＺ軸のうち、Ｚ軸は、軸線ＣＬに沿った軸である。Ｚ軸に沿ったＺ軸方向（軸線方向）のうち、＋Ｚ軸方向は、スパークプラグ１０の後端側から先端側に向かう方向であり、－Ｚ軸方向は、＋Ｚ軸方向の逆方向である。　
スパークプラグ１０の中心電極１００は、導電性を有する電極である。中心電極１００は、軸線ＣＬを中心に延びた棒状を成す。本実施形態では、中心電極１００の材質は、ニッケル（Ｎｉ）を主成分とするニッケル合金（例えば、インコネル６００（「ＩＮＣＯＮＥＬ」は登録商標））である。中心電極１００の外側面は、絶縁体２００によって外部から電気的に絶縁されている。中心電極１００の先端側は、絶縁体２００の先端側から突出している。中心電極１００の後端側は、絶縁体２００の後端側へと電気的に接続されている。本実施形態では、中心電極１００の後端側は、端子金具１９０を介して絶縁体２００の後端側へと電気的に接続されている。　
スパークプラグ１０の接地電極４００は、導電性を有する電極である。接地電極４００は、主体金具３００から＋Ｚ軸方向に延びた後に軸線ＣＬに向けて屈曲した形状を成す。接地電極４００の後端側は、主体金具３００に接合されている。接地電極４００の先端側は、中心電極１００との間に間隙ＳＧを形成する。本実施形態では、電極母材４１０の材質は、中心電極１００と同様に、ニッケル（Ｎｉ）を主成分とするニッケル合金である。　
スパークプラグ１０の絶縁体２００は、電気絶縁性を有する碍子である。絶縁体２００は、軸線ＣＬを中心に延びた筒状を成す。本実施形態では、絶縁体２００は、絶縁性セラミックス材料（例えば、アルミナ）を焼成することによって作製される。絶縁体２００は、軸線ＣＬを中心に延びた貫通孔である軸孔２９０を有する。絶縁体２００の軸孔２９０には、中心電極１００を絶縁体２００の先端側から突出させた状態で、中心電極１００が軸線ＣＬ上に保持されている。
絶縁体２００は、先胴部２１０と、段部２２０と、中胴部２３０とを有する。絶縁体２００の先胴部２１０は、後端側から先端側に向かうに従って外径が小さくなる筒状の部位である。先胴部２１０の先端側からは、中心電極１００が突出している。絶縁体２００の段部２２０は、先胴部２１０の後端側に位置し、先胴部２１０と中胴部２３０との間を繋ぐ部位である。段部２２０の外径は、先胴部２１０から中胴部２３０に向かうに従って大きくなる。絶縁体２００の中胴部２３０は、段部２２０の後端側に位置する筒状の部位である。中胴部２３０の外径は、先胴部２１０の外径より大きい。絶縁体２００の詳細構成については後述する。
スパークプラグ１０の主体金具３００は、導電性を有する金属体である。本実施形態では、主体金具３００の材質は、約０．２５％の炭素を含有する炭素鋼である。他の実施形態では、主体金具３００の材質は、０．２５％より少ない炭素を含有する炭素鋼であってもよいし、０．２５％より多い炭素を含有する炭素鋼であってもよい。本実施形態では、主体金具３００の外周側の表面には、ニッケルめっきが施されている。他の実施形態では、主体金具３００外周側の表面には、亜鉛めっきが施されていてもよいし、めっきが施されていなくてもよい。　
主体金具３００は、軸線ＣＬを中心に延びた筒状を成す。主体金具３００は、中心電極１００から電気的に絶縁された状態で絶縁体２００の外側にカシメによって固定されている。主体金具３００は、端面３１０と、ネジ部３２０と、先孔部３６０と、棚部３７０と、中孔部３８０とを有する。　
主体金具３００の端面３１０は、先端側を向いた円環状の面である。端面３１０の中央からは、中心電極１００とともに絶縁体２００が先端側に向けて突出している。端面３１０には、接地電極４００が接合されている。　
主体金具３００のネジ部３２０は、先孔部３６０、棚部３７０および中孔部３８０の外側に位置し、主体金具３００の外周に雄ネジが形成された部位である。本実施形態では、ネジ部３２０に形成された雄ネジの呼び径は、Ｍ１０である。他の実施形態では、ネジ部３２０に形成された雄ネジの呼び径は、Ｍ１０より小さくてもよいし（例えば、Ｍ８）、Ｍ１０より大きくてもよい（例えば、Ｍ１２、Ｍ１４）。　
主体金具３００の先孔部３６０は、軸線ＣＬを中心に絶縁体２００の先胴部２１０との間に間隙を形成する孔を形成する。主体金具３００の棚部３７０は、先孔部３６０の後端側に位置し、先孔部３６０と中孔部３８０との間を繋ぐ部位である。棚部３７０は、先孔部３６０および中孔部３８０より内側へと環状に突出している。これによって、棚部３７０は、板パッキン５００を介して絶縁体２００の段部２２０を支持する。主体金具３００の中孔部３８０は、棚部３７０の後端側に位置し、絶縁体２００の中胴部２３０との間に間隙を形成する孔を形成する。主体金具３００の詳細構成については後述する。　
スパークプラグ１０の板パッキン５００は、絶縁体２００の段部２２０と主体金具３００の棚部３７０との間に挟まれた部材である。板パッキン５００は、段部２２０と棚部３７０との間で押し潰された円環状を成す。本実施形態では、板パッキン５００の材質は、約０．１５％の炭素を含有する炭素鋼である。他の実施形態では、板パッキン５００の材質は、０．１５％より少ない炭素を含有する炭素鋼であってもよいし、０．１５％より多い炭素を含有する炭素鋼であってもよい。他の実施形態では、板パッキン５００の材質は、銅であってもよいし、ステンレス鋼であってもよい。　
図２は、段部２２０および棚部３７０を中心にスパークプラグ１０を示す部分拡大図である。図２には、絶縁体２００の外観と、主体金具３００の断面と、板パッキン５００の断面とが図示されている。図２に示す主体金具３００および板パッキン５００の断面は、軸線ＣＬを通る仮想平面上に位置する。　
絶縁体２００は、外面２１２と、外面２２２と、外面２３２とを有する。外面２１２は、先胴部２１０を構成する面である。外面２２２は、先端側を向いた面であり、段部２２０を構成する。外面２３２は、軸線ＣＬに沿った面であり、中胴部２３０を構成する。本実施形態では、外面２１２と外面２２２との間は滑らかに繋がっている。本実施形態では、外面２２２と外面２３２との間は滑らかに繋がっている。　
主体金具３００は、内面３６２と、内面３７２と、内面３７４と、内面３７６と、内面３８２とを有する。内面３６２は、軸線ＣＬに沿った面であり、先孔部３６０を構成する。内面３７２，３７４，３７６は、棚部３７０を構成する面である。内面３７２は、先端側を向いた面であり、内面３６２の後端側に繋がる。内面３７４は、軸線ＣＬに沿った面であり、内面３７２の後端側に繋がる。内面３７６は、後端側を向いた面であり、内面３７４の後端側に繋がる。内面３８２は、軸線ＣＬに沿った面であり、中孔部３８０を構成する。内面３８２は第１の面であり、内面３７４は第２の面であり、内面３７６は第３の面である。　
点Ｐ１ａは、軸線ＣＬで分断される２つの片側断面のうち＋Ｙ軸方向に位置する一方の片側断面における内面３７４の延長線と内面３７６の延長線との交点である。点Ｐ２ａは、＋Ｙ軸方向側の片側断面における内面３７６の延長線と内面３８２の延長線との交点である。点Ｐ１ｂは、軸線ＣＬで分断される２つの片側断面のうち－Ｙ軸方向に位置する他方の片側断面における内面３７４の延長線と内面３７６の延長線との交点である。点Ｐ２ｂは、－Ｙ軸方向側の片側断面における内面３７６の延長線と内面３８２の延長線との交点である。　
主体金具３００における中孔部３８０の内径Ｃは、点Ｐ２ａと点Ｐ２ｂとの間におけるＹ軸に沿った距離に等しい。主体金具３００における棚部３７０の内径Ｄは、点Ｐ１ａと点Ｐ２ｂとの間におけるＹ軸に沿った距離に等しい。絶縁体２００における中胴部２３０の外径Ｊは、中孔部３８０の内径Ｃより小さく、棚部３７０の内径Ｄより大きい。　
板パッキン５００の先端側は、絶縁体２００において、段部２２０に形成されていてもよいし、先胴部２１０にまで形成されていてもよい。板パッキン５００の先端側は、主体金具３００において、棚部３７０の内面３７６に形成されていてもよいし、棚部３７０の内面３７４にまで形成されていてもよい。板パッキン５００の後端側は、絶縁体２００において、段部２２０に形成されていてもよいし、中胴部２３０にまで形成されていてもよい。板パッキン５００の後端側は、主体金具３００において中孔部３８０にまで形成されている。　
図３は、板パッキン５００を中心に＋Ｙ軸方向に位置する一方の片側断面を示す部分拡大図である。点Ｐ３ａは、主体金具３００が板パッキン５００と接触する先端側の端を示す。点Ｐ４ａは、主体金具３００が板パッキン５００と接触する後端側の端を示す。点Ｐ５ａは、絶縁体２００が板パッキン５００と接触する先端側の端を示す。点Ｐ６ａは、絶縁体２００が板パッキン５００と接触する後端側の端を示す。　
長さＡ１は、図３の片側断面において主体金具３００と板パッキン５００とが接触する長さである。言い換えると、長さＡ１は、主体金具３００の表面に沿って点Ｐ３ａから点Ｐ１ａおよび点Ｐ２ａを経由して点Ｐ４ａに至るまでの長さである。　
長さＡ２は、図３の片側断面において絶縁体２００と板パッキン５００とが接触する長さである。言い換えると、長さＡ２は、絶縁体２００の表面に沿って点Ｐ５ａから点Ｐ６ａに至るまでの長さである。　
図４は、板パッキン５００を中心に－Ｙ軸方向に位置する他方の片側断面を示す部分拡大図である。点Ｐ３ｂは、主体金具３００が板パッキン５００と接触する先端側の端を示す。点Ｐ４ｂは、主体金具３００が板パッキン５００と接触する後端側の端を示す。点Ｐ５ｂは、絶縁体２００が板パッキン５００と接触する先端側の端を示す。点Ｐ６ｂは、絶縁体２００が板パッキン５００と接触する後端側の端を示す。　
長さＢ１は、図４の片側断面において主体金具３００と板パッキン５００とが接触する長さである。言い換えると、長さＢ１は、主体金具３００の表面に沿って点Ｐ３ｂから点Ｐ１ｂおよび点Ｐ２ｂを経由して点Ｐ４ｂに至るまでの長さである。　
長さＢ２は、図４の片側断面において絶縁体２００と板パッキン５００とが接触する長さである。言い換えると、長さＢ２は、絶縁体２００の表面に沿って点Ｐ５ｂから点Ｐ６ｂに至るまでの長さである。　
絶縁体２００から板パッキン５００を経て主体金具３００に至る経路を通じた熱発散性を向上させる観点から、長さＡ１（ｍｍ）と長さＡ２（ｍｍ）とを加算した長さＡ（ｍｍ）と、長さＢ１（ｍｍ）と長さＢ２（ｍｍ）とを加算した長さＢ（ｍｍ）と、中孔部３８０の内径Ｃ（ｍｍ）から棚部３７０の内径Ｄ（ｍｍ）を減算して差分Ｍ（ｍｍ）とに関し、値（Ａ＋Ｂ）／Ｍは、２．８以上であることが好ましく、２．９以上であることがいっそう好ましい。値（Ａ＋Ｂ）／Ｍは、大きいほど熱発散性の向上に効果的であり、例えば、３．０であってもよいし、４．０であってもよいし、５．０であってもよい。すなわち、値（Ａ＋Ｂ）／Ｍは、２．８以上であれば、５．０以下であってもよい。値（Ａ＋Ｂ）／Ｍの評価値については後述する。　
図５は、板パッキン５００を中心に＋Ｙ軸方向に位置する一方の片側断面を示す部分拡大図である。点Ｍｆは、主体金具３００のビッカース硬さを測定するための測定点を示す。点Ｍｐは、板パッキン５００のビッカース硬さを測定するための測定点を示す。点Ｐ７ａは、板パッキン５００における先端側の界面５０２の中点である。点Ｐ８ａは、板パッキン５００における後端側の界面５０４の中点である。中心線ＣＰは、点Ｐ７ａから点Ｐ８ａへと板パッキン５００の中心を通る線である。　
点Ｍｆは、主体金具３００の部分のうち板パッキン５００に接触する界面Ｐ４ａ－Ｐ２ａ－Ｐ１ａ－Ｐ３ａから０．２ｍｍの深さに位置する部分に対して、後端側から０．１ｍｍ間隔で設定した点である。本実施形態では、点Ｍｆは、－Ｙ軸方向に位置する他方の片側断面においても同様に設定される。主体金具３００の平均ビッカース硬さＥは、複数の点Ｍｆにおいて測定されたビッカース硬さを平均した値である。　
点Ｍｐは、板パッキン５００の部分のうち中心線ＣＰ上で、点Ｐ８ａより０．２ｍｍ離れた部分から、０．１ｍｍ間隔で、点Ｐ７ａより０．２ｍｍの範囲内になる手前まで設定した点である。本実施形態では、点Ｍｐは、－Ｙ軸方向に位置する他方の片側断面においても同様に設定される。板パッキン５００の平均ビッカース硬さＦは、複数の点Ｍｐにおいて測定されたビッカース硬さを平均した値である。　
主体金具３００および板パッキン５００の各ビッカース硬さは、日本工業規格ＪＩＳ－Ｚ－２２４４：２００９に準じて測定され、その測定条件は次のとおりである。・試験分類：マイクロビッカース硬さ試験

・試験力：９８０．７ｍＮ（ミリニュートン）

・試験力の保持時間：１５秒

・圧子の接近速度：６０μｍ／ｓ（マイクロメートル毎秒）
板パッキン５００が潰れ過ぎることによって主体金具３００に対する絶縁体２００の位置が先端側へと過剰にずれることを防止する観点から、板パッキン５００の平均ビッカース硬さＦは、１００ＨＶ以上であることが好ましい。絶縁体２００から板パッキン５００を経て主体金具３００に至る経路を通じた熱発散性を向上させる観点から、主体金具３００の平均ビッカース硬さＥは、２４０ＨＶ以上であるとともに、板パッキン５００の平均ビッカース硬さＦは、主体金具３００の平均ビッカース硬さＥより小さいことが好ましい。平均ビッカース硬さＥ，Ｆについての評価値については後述する。　
図６は、板パッキン５００を中心に＋Ｙ軸方向に位置する一方の片側断面を示す部分拡大図である。点Ｐ９ａは、＋Ｙ軸方向に位置する一方の片側断面における内面３７６の中点、すなわち、点Ｐ１ａと点Ｐ２ａとを繋ぐ線分の中点を示す。厚みＴＰａは、点Ｐ９ａにおける板パッキン５００の厚みである。　
垂線ＰＬ１は、点Ｐ９ａを通るとともに内面３７６に対して直交する線である。長さＡＯは、垂線ＰＬ１より外周側で絶縁体２００と板パッキン５００とが接触する長さを示す。長さＡＩは、垂線ＰＬ１より内周側で絶縁体２００と板パッキン５００とが接触する長さを示す。　
図７は、板パッキン５００を中心に－Ｙ軸方向に位置する他方の片側断面を示す部分拡大図である。点Ｐ９ｂは、－Ｙ軸方向に位置する他方の片側断面における内面３７６の中点、すなわち、点Ｐ１ｂと点Ｐ２ｂとを繋ぐ線分の中点を示す。厚みＴＰｂは、点Ｐ９ｂにおける板パッキン５００の厚みである。　
垂線ＰＬ２は、点Ｐ９ｂを通るとともに内面３７６に対して直交する線である。長さＢＯは、垂線ＰＬ２より外周側で絶縁体２００と板パッキン５００とが接触する長さを示す。長さＢＩは、垂線ＰＬ２より内周側で絶縁体２００と板パッキン５００とが接触する長さを示す。　
板パッキン５００に十分な潰れ代を確保することによって絶縁体２００を主体金具３００に組み付ける精度を維持する観点から、板パッキン５００の厚みＴＰは、０．１５ｍｍ以上であることが好ましい。絶縁体２００から板パッキン５００を経て主体金具３００に至る経路を通じた熱発散性をいっそう向上させる観点から、板パッキン５００の厚みＴＰは、０．３０ｍｍ以下であることが好ましく、０．２０ｍｍ以下であることがいっそう好ましい。本実施形態では、板パッキン５００の厚みＴＰは、厚みＴＰａと厚みＴＰｂとの平均値である。厚みＴＰの評価値については後述する。　
絶縁体２００から板パッキン５００を経て主体金具３００に至る経路を通じた熱発散性を効果的に向上させる観点から、値（ＡＩ＋ＢＩ）／（ＡＯ＋ＢＯ）は、０．９以上であることが好ましく、１．１以上であることがいっそう好ましい。値（ＡＩ＋ＢＩ）／（ＡＯ＋ＢＯ）の評価値については後述する。　
Ａ－２．評価試験　図８は、値（Ａ＋Ｂ）／Ｍを評価した結果を示す表である。図８の評価試験では、試験者は、ネジ部３２０の呼び径Ｍ１０，Ｍ１２，Ｍ１４ごとに、値（Ａ＋Ｂ）／Ｍが異なる複数のスパークプラグ１０を、試料Ａ１～Ａ９として評価した。　
試料Ａ１～Ａ９に共通する仕様は次のとおりである。・主体金具３００の材質：約０．２５％の炭素を含有する炭素鋼・板パッキン５００の材質：約０．１５％の炭素を含有する炭素鋼　
試料Ａ１～Ａ３に共通する仕様は次のとおりである。

・ネジ部３２０の呼び径：Ｍ１０

・差分Ｍ（＝Ｃ－Ｄ）：１．３ｍｍ

・内径Ｃ：６．５ｍｍ

・内径Ｄ：５．２ｍｍ

・外径Ｊ：６．３ｍｍ
試料Ａ４～Ａ６に共通する仕様は次のとおりである。

・ネジ部３２０の呼び径：Ｍ１２

・差分Ｍ（＝Ｃ－Ｄ）：１．３ｍｍ

・内径Ｃ：７．５ｍｍ

・内径Ｄ：６．２ｍｍ

・外径Ｊ：７．３ｍｍ
試料Ａ７～Ａ９に共通する仕様は次のとおりである。

・ネジ部３２０の呼び径：Ｍ１４

・差分Ｍ（＝Ｃ－Ｄ）：１．６ｍｍ

・内径Ｃ：９．５ｍｍ

・内径Ｄ：７．９ｍｍ

・外径Ｊ：９．２ｍｍ
図８の評価試験では、試験者は、負荷試験用エンジンに試料を取り付けた後、負荷試験用エンジンをスロットル全開で６０００ｒｐｍに維持しつつ５分間運転し、その運転中に発生したノッキングの回数を測定した。その後、試験者は、負荷試験用エンジンから取り外した試料を軸線ＣＬ上で切断し、各部の寸法を測定した。　
試験者は、次の評価基準に従って各試料の熱発散性を評価した。プレイグニッションに起因してノッキングが発生するため、スパークプラグ１０の熱発散性が優れているほど、ノッキングが少なくなる。・◎（優）：ノッキングなし

・○（可）：１～４回のノッキング

・△（劣）：５～１０回のノッキング

・×（不可）：１１回以上のノッキング
図８の評価試験によれば、ネジ部３２０の呼び径がいずれの値であっても、スパークプラグ１０の熱発散性を向上させるためには、値（Ａ＋Ｂ）／Ｍは、２．８以上であることが好ましく、２．９以上であることがいっそう好ましい。　
図９は、値（Ａ＋Ｂ）／Ｍを評価した結果を示す表である。図９の評価試験では、試験者は、板パッキン５００の材質ごとに、値（Ａ＋Ｂ）／Ｍが異なる複数のスパークプラグ１０を、試料Ａ１１～Ａ１９として評価した。図９の評価試験は、図８の評価試験と同様である。図９の評価基準は、図８の評価基準と同様である。　
試料Ａ１１～Ａ１９に共通する仕様は次のとおりである。

・主体金具３００の材質：約０．２５％の炭素を含有する炭素鋼

・ネジ部３２０の呼び径：Ｍ１０

・差分Ｍ（＝Ｃ－Ｄ）：１．３ｍｍ

・内径Ｃ：６．５ｍｍ

・内径Ｄ：５．２ｍｍ

・外径Ｊ：６．３ｍｍ
試料Ａ１１～Ａ１３に共通する仕様は次のとおりである。

・板パッキン５００の材質：約０．１０％の炭素を含有する炭素鋼　
試料Ａ１４～Ａ１６に共通する仕様は次のとおりである。

・板パッキン５００の材質：約０．２５％の炭素を含有する炭素鋼　
試料Ａ１７～Ａ１９に共通する仕様は次のとおりである。

・板パッキン５００の材質：約０．４５％の炭素を含有する炭素鋼　
図９の評価試験によれば、板パッキン５００がいずれの材質であっても、スパークプラグ１０の熱発散性を向上させるためには、値（Ａ＋Ｂ）／Ｍは、２．８以上であることが好ましく、２．９以上であることがいっそう好ましい。　
図１０および図１１は、主体金具３００の平均ビッカース硬さＥと絶縁体２００の平均ビッカース硬さＦとを評価した結果を示す表である。図１０および図１１の評価試験では、試験者は、平均ビッカース硬さＥ，Ｆが異なる複数のスパークプラグ１０を、試料Ｂ１～Ｂ１６として評価した。試験者は、主体金具３００を塑性加工による変形量を調整することによって、主体金具３００の平均ビッカース硬さＥを変化させた。試験者は、板パッキン５００の材質（炭素含有量：０．１０～０．４５％）を調整することによって、絶縁体２００の平均ビッカース硬さＦを変化させた。図１０および図１１の評価試験は、図８の評価試験と同様である。図１０および図１１の評価基準は、図８の評価基準と同様である。　
試料Ｂ１～Ｂ１６に共通する仕様は次のとおりである。

・主体金具３００の材質：約０．２５％の炭素を含有する炭素鋼

・板パッキン５００の材質：約０．１５％の炭素を含有する炭素鋼

・ネジ部３２０の呼び径：Ｍ１０

・差分Ｍ（＝Ｃ－Ｄ）：１．３ｍｍ

・内径Ｃ：６．５ｍｍ

・内径Ｄ：５．２ｍｍ

・外径Ｊ：６．３ｍｍ
図１０および図１１の評価試験によれば、主体金具３００の平均ビッカース硬さＥは、２４０ＨＶ以上であるとともに、板パッキン５００の平均ビッカース硬さＦは、主体金具３００の平均ビッカース硬さＥより小さいことが好ましい。　
図１２は、板パッキン５００の厚みＴＰを評価した結果を示す表である。図１２の評価試験では、試験者は、板パッキン５００の厚みＴＰが異なる複数のスパークプラグ１０を、試料Ｃ１～Ｃ５として評価した。試料Ｃ５は、試料Ｂ１１に相当する。　
図１２の評価試験では、試験者は、負荷試験用エンジンに試料を取り付けた後、図８の評価試験より厳しい条件として、負荷試験用エンジンをスロットル全開で７０００ｒｐｍに維持しつつ５分間運転し、その運転中に発生したノッキングの回数を測定した。その後、試験者は、負荷試験用エンジンから取り外した試料を軸線ＣＬ上で切断し、各部の寸法を測定した。図１２の評価基準は、図８の評価基準と同様である。　
図１２の評価試験によれば、板パッキン５００の厚みＴＰは、０．３０ｍｍ以下であることが好ましく、０．２０ｍｍ以下であることがいっそう好ましい。　
図１３は、値（ＡＩ＋ＢＩ）／（ＡＯ＋ＢＯ）を評価した結果を示す表である。図１３の評価試験では、値（ＡＩ＋ＢＩ）／（ＡＯ＋ＢＯ）が異なる複数のスパークプラグ１０を、試料Ｄ１～Ｄ４として評価した。試料Ｄ２は、試料Ｂ１１に相当する。　
図１３の評価試験では、試験者は、負荷試験用エンジンに試料を取り付けた後、図１２の評価試験よりさらに厳しい条件として、負荷試験用エンジンをスロットル全開で７５００ｒｐｍに維持しつつ３０分間運転し、その運転中に発生したノッキングの回数を測定した。その後、試験者は、負荷試験用エンジンから取り外した試料を軸線ＣＬ上で切断し、各部の寸法を測定した。図１３の評価基準は、図８の評価基準と同様である。　
図１３の評価試験によれば、値（ＡＩ＋ＢＩ）／（ＡＯ＋ＢＯ）は、０．９以上であることが好ましく、１．１以上であることがいっそう好ましい。　
Ａ－３．効果　以上説明した実施形態によれば、２．８≦（Ａ＋Ｂ）／Ｍを満たすため、絶縁体２００と板パッキン５００とが接触する面積と、板パッキン５００と主体金具３００とが接触する面積とを十分に確保できるため、絶縁体２００から板パッキン５００を経て主体金具３００に至る経路を通じた熱発散性を向上させることができる。　
また、主体金具３００の平均ビッカース硬さＥは、２４０ＨＶ以上であり、板パッキン５００の平均ビッカース硬さＦは、１００ＨＶ以上、かつ、主体金具３００の平均ビッカース硬さＥより小さい。そのため、板パッキン５００が潰れ過ぎることによって主体金具３００に対する絶縁体２００の位置が先端側へと過剰にずれることを防止しつつ、絶縁体２００から板パッキン５００を経て主体金具３００に至る経路を通じた熱発散性を向上させることができる。　
また、板パッキン５００の厚みＴＰは、０．１５ｍｍ以上０．２０ｍｍ以下であるため、板パッキン５００に十分な潰れ代を確保することによって絶縁体２００を主体金具３００に組み付ける精度を維持しつつ、絶縁体２００から板パッキン５００を経て主体金具３００に至る経路を通じた熱発散性をいっそう向上させることができる。　
また、１．１≦（ＡＩ＋ＢＩ）／（ＡＯ＋ＢＯ）を満たすことによって、板パッキン５００が後端側より先端側に偏って絶縁体２００に接触するため、絶縁体２００から板パッキン５００を経て主体金具３００に至る経路を通じた熱発散性を効果的に向上させることができる。　
Ｂ．他の実施形態　本発明は、上述の実施形態や実施例、変形例に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の構成で実現することができる。例えば、発明の概要の欄に記載した各形態中の技術的特徴に対応する実施形態、実施例、変形例中の技術的特徴は、上述の課題の一部または全部を解決するために、あるいは、上述の効果の一部または全部を達成するために、適宜、差し替えや、組み合わせを行うことが可能である。また、その技術的特徴が本明細書中に必須なものとして説明されていなければ、適宜、削除することが可能である。
１０…スパークプラグ

　　９０…内燃機関

　　１００…中心電極

　　１９０…端子金具

　　２００…絶縁体

　　２１０…先胴部

　　２１２…外面

　　２２０…段部

　　２２２…外面

　　２３０…中胴部

　　２３２…外面

　　２９０…軸孔

　　３００…主体金具

　　３１０…端面

　　３２０…ネジ部

　　３６０…先孔部

　　３６２…内面

　　３７０…棚部

　　３７２…内面

　　３７４…内面（第２の面）

　　３７６…内面（第３の面）

　　３８０…中孔部

　　３８２…内面（第１の面）

　　４００…接地電極

　　４１０…電極母材

　　５００…板パッキン

　　５０２…界面

　　５０４…界面

　　９１０…内壁

　　９２０…燃焼室

Claims (6)

  1. 後端側から先端側へと軸線に平行な軸線方向に延びた筒状を成し、前記先端側を向いた面を有する段部が、形成された絶縁体と、

    　前記絶縁体を内側に保持する筒状を成し、前記段部を支持する棚部と、前記棚部より前記後端側において前記棚部へと繋がる中孔部とが、形成された主体金具と、

    　前記段部と前記棚部との間に挟まれた板パッキンと、を備えるスパークプラグであって、

    　前記軸線を通る前記スパークプラグの断面において前記軸線で分断される２つの片側断面のうち一方の片側断面で前記板パッキンと前記主体金具とが接触する長さＡ１（ｍｍ）と、前記一方の片側断面で前記板パッキンと前記絶縁体とが接触する長さＡ２（ｍｍ）と、を加算した長さＡ（ｍｍ）と、

    　前記２つの片側断面のうち前記一方の片側端面とは異なる他方の片側断面で前記板パッキンと前記主体金具とが接触する長さＢ１（ｍｍ）と、前記他方の片側断面で前記板パッキンと前記絶縁体とが接触する長さＢ２（ｍｍ）と、を加算した長さＢ（ｍｍ）と、

    　前記中孔部の内径Ｃ（ｍｍ）から前記棚部の内径Ｄ（ｍｍ）を減算した差分Ｍ（ｍｍ）と、の関係は、

    　２．８≦（Ａ＋Ｂ）／Ｍを満たすことを特徴とするスパークプラグ。
  2. 請求項１に記載のスパークプラグであって、

    　前記断面における前記主体金具の部分のうち前記板パッキンに接触する界面から０．２ｍｍの深さに位置する部分の平均ビッカース硬さＥは、２４０ＨＶ以上であり、

    　前記断面における前記板パッキンの平均ビッカース硬さＦは、１００ＨＶ以上、かつ、前記平均ビッカース硬さＥより小さい、スパークプラグ。
  3. 請求項１または請求項２に記載のスパークプラグであって、

    　前記棚部は、前記後端側を向いた内面を有し、

    　前記断面において前記内面の中点における前記板パッキンの厚みは、０．１５ｍｍ以上０．２０ｍｍ以下である、スパークプラグ。
  4. 前記主体金具の外周には、呼び径Ｍ１４以下の雄ネジが形成されている、請求項１から請求項３までのいずれか一項に記載のスパークプラグ。
  5. 前記雄ネジの呼び径はＭ１０以下である、請求項４に記載のスパークプラグ。
  6. 請求項１から請求項５までのいずれか一項に記載のスパークプラグであって、

    　前記中孔部は、前記軸線に沿った第１の内面を有し、

    　前記棚部は、

    　　前記軸線に沿った第２の内面と、

    　　前記第１の内面と前記第２の内面との間に位置し、前記後端側を向いた第３の内面と　を有し、

    　前記一方の片側断面における前記第３の内面の中点から引いた垂線ＰＬ１より外周側で、前記板パッキンと前記絶縁体とが接触する長さＡＯと、

    　前記一方の片側断面における前記垂線ＰＬ１より内周側で、前記板パッキンと前記絶縁体とが接触する長さＡＩと、

    　前記他方の片側断面における前記第３の内面の中点から引いた垂線ＰＬ２より外周側で、前記板パッキンと前記絶縁体とが接触する長さＢＯと、

    　前記他方の片側断面における前記垂線ＰＬ２より内周側で、前記板パッキンと前記絶縁体とが接触する長さＢＩと、の関係は、

    　１．１≦（ＡＩ＋ＢＩ）／（ＡＯ＋ＢＯ）を満たす、スパークプラグ。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107453207A (zh) * 2016-05-30 2017-12-08 日本特殊陶业株式会社 火花塞
EP3258557A1 (en) * 2016-06-14 2017-12-20 NGK Spark Plug Co., Ltd. Spark plug

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6422841B2 (ja) * 2015-10-20 2018-11-14 日本特殊陶業株式会社 スパークプラグ
DE102017205828A1 (de) 2017-04-05 2018-10-11 Robert Bosch Gmbh Zündkerze mit verbesserter Dichtheit
JP7202222B2 (ja) 2019-03-07 2023-01-11 日本特殊陶業株式会社 点火プラグ
JP7205333B2 (ja) * 2019-03-21 2023-01-17 株式会社デンソー スパークプラグ及びその製造方法
CN113661620B (zh) 2019-04-11 2023-06-02 联邦-富豪燃气有限责任公司 火花塞壳体及其制造方法
JP7001655B2 (ja) * 2019-11-12 2022-01-19 日本特殊陶業株式会社 スパークプラグ
JP7022732B2 (ja) * 2019-11-14 2022-02-18 日本特殊陶業株式会社 スパークプラグ
JP6986118B1 (ja) * 2020-07-06 2021-12-22 日本特殊陶業株式会社 スパークプラグ

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02183989A (ja) * 1989-01-09 1990-07-18 Ngk Spark Plug Co Ltd 窒化アルミニウム絶縁体を有するスパークプラグ
WO2014013654A1 (ja) * 2012-07-17 2014-01-23 日本特殊陶業株式会社 スパークプラグ

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2620784A (en) * 1950-07-15 1952-12-09 Cipriani Chester Spark plug construction
US3612931A (en) * 1970-03-11 1971-10-12 William P Strumbos Multiple heat range spark plug
US4491101A (en) * 1983-09-06 1985-01-01 Strumbos William P Multiple heat-range spark plug
JP3432102B2 (ja) * 1996-02-15 2003-08-04 日本特殊陶業株式会社 スパークプラグ
JP2005183177A (ja) * 2003-12-19 2005-07-07 Ngk Spark Plug Co Ltd スパークプラグ
JP2005243610A (ja) * 2004-01-30 2005-09-08 Denso Corp スパークプラグ
JP5194393B2 (ja) * 2006-06-23 2013-05-08 東京エレクトロン株式会社 半導体装置の製造方法
JP4191773B2 (ja) * 2006-08-29 2008-12-03 日本特殊陶業株式会社 スパークプラグ
KR101245948B1 (ko) * 2008-09-24 2013-03-22 니혼도꾸슈도교 가부시키가이샤 스파크 플러그
JP5001963B2 (ja) * 2009-02-17 2012-08-15 日本特殊陶業株式会社 内燃機関用スパークプラグ。
JP5917788B2 (ja) 2009-12-21 2016-05-18 国立研究開発法人農業・食品産業技術総合研究機構 コムギ内在性遺伝子の検出及び定量方法
WO2011125306A1 (ja) 2010-04-02 2011-10-13 日本特殊陶業株式会社 スパークプラグ
JP4928626B2 (ja) * 2010-09-21 2012-05-09 日本特殊陶業株式会社 スパークプラグ
EP2876751B1 (en) * 2012-07-17 2020-01-22 NGK Spark Plug Co., Ltd. Spark plug, and production method therefor.
US9225150B2 (en) * 2012-07-17 2015-12-29 Ngk Spark Plug Co., Ltd. Spark plug

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02183989A (ja) * 1989-01-09 1990-07-18 Ngk Spark Plug Co Ltd 窒化アルミニウム絶縁体を有するスパークプラグ
WO2014013654A1 (ja) * 2012-07-17 2014-01-23 日本特殊陶業株式会社 スパークプラグ

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107453207A (zh) * 2016-05-30 2017-12-08 日本特殊陶业株式会社 火花塞
EP3258557A1 (en) * 2016-06-14 2017-12-20 NGK Spark Plug Co., Ltd. Spark plug
CN107508146A (zh) * 2016-06-14 2017-12-22 日本特殊陶业株式会社 火花塞
US9859689B1 (en) 2016-06-14 2018-01-02 Ngk Spark Plug Co., Ltd. Spark plug
CN107508146B (zh) * 2016-06-14 2019-09-17 日本特殊陶业株式会社 火花塞

Also Published As

Publication number Publication date
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