WO2015141639A1 - 螺旋状羽根付鋼管杭及び合成杭並びに合成杭の造成方法 - Google Patents

螺旋状羽根付鋼管杭及び合成杭並びに合成杭の造成方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2015141639A1
WO2015141639A1 PCT/JP2015/057751 JP2015057751W WO2015141639A1 WO 2015141639 A1 WO2015141639 A1 WO 2015141639A1 JP 2015057751 W JP2015057751 W JP 2015057751W WO 2015141639 A1 WO2015141639 A1 WO 2015141639A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
steel pipe
pipe pile
pile
blade
spiral
Prior art date
Application number
PCT/JP2015/057751
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
洋介 木嶋
伊藤　大輔
賢一 中濱
Original Assignee
旭化成建材株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 旭化成建材株式会社 filed Critical 旭化成建材株式会社
Priority to NZ724106A priority Critical patent/NZ724106A/en
Priority to KR1020167023832A priority patent/KR102133163B1/ko
Priority to KR1020197002708A priority patent/KR20190012273A/ko
Priority to JP2016508721A priority patent/JP6449243B2/ja
Priority to EP15764641.5A priority patent/EP3121339B1/en
Priority to AU2015232566A priority patent/AU2015232566B2/en
Priority to US15/126,932 priority patent/US9945088B2/en
Priority to CA2941743A priority patent/CA2941743C/en
Publication of WO2015141639A1 publication Critical patent/WO2015141639A1/ja

Links

Images

Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
    • E02D5/22—Piles
    • E02D5/56—Screw piles
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
    • E02D5/22—Piles
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
    • E02D5/22—Piles
    • E02D5/24—Prefabricated piles
    • E02D5/28—Prefabricated piles made of steel or other metals
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
    • E02D5/22—Piles
    • E02D5/24—Prefabricated piles
    • E02D5/30—Prefabricated piles made of concrete or reinforced concrete or made of steel and concrete
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D7/00—Methods or apparatus for placing sheet pile bulkheads, piles, mouldpipes, or other moulds
    • E02D7/22—Placing by screwing down
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D2200/00—Geometrical or physical properties
    • E02D2200/16—Shapes
    • E02D2200/1671—Shapes helical or spiral
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D2250/00—Production methods
    • E02D2250/0023—Cast, i.e. in situ or in a mold or other formwork
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D2300/00—Materials
    • E02D2300/0004—Synthetics
    • E02D2300/0018—Cement used as binder
    • E02D2300/002—Concrete
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D2300/00—Materials
    • E02D2300/0026—Metals
    • E02D2300/0029—Steel; Iron
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D2300/00—Materials
    • E02D2300/0045—Composites
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
    • E02D5/22—Piles
    • E02D5/34—Concrete or concrete-like piles cast in position ; Apparatus for making same
    • E02D5/46—Concrete or concrete-like piles cast in position ; Apparatus for making same making in situ by forcing bonding agents into gravel fillings or the soil

Definitions

  • the present invention relates to a steel blade pile with spiral blades, a synthetic pile, and a method for creating a synthetic pile.
  • the ground in Japan is known to be relatively hard (for example, there is a solid support layer in a shallow position about a few meters below the ground), although there are regional differences. Has a clay layer and sandy layer up to a depth of several tens of meters below the ground surface, and is relatively soft. For this reason, it has become clear in recent years that conventional synthetic pile construction techniques as described in Patent Documents 1 and 2 are not necessarily effective in improving soft ground in other countries.
  • the present invention has been made in view of such circumstances, and a spiral bladed steel pipe capable of effectively improving a relatively soft ground in which a clay layer or the like exists at a depth of several tens of meters below the ground surface.
  • An object is to provide a pile and a synthetic pile using the spiral-bladed steel pipe pile.
  • a steel pipe pile with a spiral blade comprises a steel pipe pile main body and one or more helical blades attached to the steel pipe pile main body.
  • wing is set to 3 times or more of the diameter (d) of a steel pipe pile main body.
  • the diameter (D) of the spiral blade is set to three times or more the diameter (d) of the steel pipe pile body, a pile (synthesized with a spiral bladed steel pipe pile) The peripheral area of the pile can be increased. Therefore, since the bearing capacity of a synthetic pile can be improved, a soft ground can be improved effectively.
  • the upper limit of the diameter (D) of the spiral blades is set in consideration of the penetration resistance due to the relatively hard ground in Japan. Since the lower limit of the diameter (d) of the steel pipe pile body that handles the horizontal load was determined from the viewpoint, the diameter (D) of the spiral blade is about 1.5 to 2.5 times the diameter (d) of the steel pipe pile body Was set to.
  • the diameter (D) of the spiral blade it is preferable to set the diameter (D) of the spiral blade to 3 to 4 times the diameter (d) of the steel pipe pile body.
  • the diameter (d) of the steel pipe pile main body can be made relatively small to reduce the manufacturing cost, and an appropriate supporting force can be secured. If the diameter (D) of the spiral blade exceeds 4 times the diameter (d) of the steel pipe pile main body (too thin the steel pipe pile main body), an appropriate supporting force may not be ensured.
  • the spiral blade is constituted by a tip blade attached to the tip of the steel pipe pile main body and an intermediate blade attached to a portion excluding the tip of the steel pipe pile main body.
  • the distance between the leading blade and the intermediate blade at the lowermost end (L 1 ) is set to 2.0 m or more, the interval between the intermediate blades (L m ) is set to 3.0 m or more, and the intermediate blade at the uppermost end It is preferable to set the distance (L 2 ) between the steel pipe pile main body and the pile head to 0.3 m or more and 0.5 m or less.
  • both the distance (L 1 ) between the front end blade and the lowermost intermediate blade and the interval (L m ) between the intermediate blades are set to be relatively long.
  • the cost for bearing capacity performance material cost, welding cost, processing) Cost
  • the distance between the uppermost intermediate blade and pile head (L 2) is set relatively short, it is possible to increase the resistance to horizontal load. As a result, it is possible to realize both improvement in construction performance and maintenance of the supporting force.
  • the volume ratio of steel pipe piles occupying the soil cement column decreases, so the amount of generated residual soil is reduced, and as a result, the residual soil treatment cost can be reduced.
  • the distance (L 1 ) between the leading blade and the lowermost intermediate blade is less than 2.0 m, and the distance (L m ) between the intermediate blades is less than 3.0 m, the number of spiral blades with respect to the pile length Is unfavorable because it increases.
  • the distance (L 2 ) between the uppermost intermediate blade and the pile head is less than 0.3 m, it is difficult to attach a member such as a pile cap between the uppermost intermediate blade and the pile head of the steel pipe pile body. It is not preferable.
  • the distance (L 2 ) between the uppermost intermediate blade and the pile head exceeds 0.5 m, it is not preferable because a sufficient resistance against horizontal load cannot be secured.
  • the distance (L 1 ) between the tip blade and the intermediate blade at the lowermost end is the distance between the intermediate blade at the uppermost end and the pile head of the steel pipe pile body (L 2).
  • the interval between the intermediate blades (L m ) is set to be 3 times or more the interval between the intermediate blade at the uppermost end and the pile head of the steel pipe pile body (L 2 ). preferable.
  • both the distance (L 1 ) between the front end blade and the lowermost intermediate blade and the interval (L m ) between the intermediate blades are set to be relatively long.
  • the construction performance can be improved by reducing the number of sheets.
  • the distance between the uppermost intermediate blade and pile head (L 2) is set relatively short, it is possible to increase the resistance to horizontal load.
  • the distance between the tip blade and the lowermost intermediate blade (L 1 ) is less than twice the space between the uppermost intermediate blade and the pile head (L 2 ), and the distance between the intermediate blades (L m ) is the uppermost middle If it is less than 3 times the distance between the blade and the pile head (L 2 ), the number of spiral blades with respect to the pile length increases, which is not preferable.
  • the steel blade pile with a spiral blade according to the present invention may be provided with a plurality of plate-shaped reinforcing ribs provided radially on the upper surface of the spiral blade around the steel tube pile main body.
  • a reinforcing rib having a substantially trapezoidal shape in plan view is adopted, and the first side as its long side is arranged so as to contact the outer peripheral surface of the steel pipe pile body, and its short
  • the second side as the side is arranged so as to be separated from the steel pipe pile main body, the first side and the third side perpendicular to the second side are arranged so as to contact the upper surface of the spiral blade, and the first side A notch can be formed at the corner formed by the third side.
  • the synthetic pile building method according to the present invention includes a step of inserting the spiral bladed steel pipe pile into a soil cement pillar formed in the ground.
  • the synthetic pile according to the present invention is formed by inserting the spiral bladed steel pipe pile into a soil cement pillar body formed in the ground.
  • the distance from the deepest position of the soil cement column to the tip position of the spiral bladed steel pipe pile is set to 0.2 m or more.
  • the distance from the deepest position of the soil cement column to the tip position of the spiral bladed steel pipe pile (column surplus length) is set to 0.2 m or more. It can be secured sufficiently. When the column extra length is less than 0.2 m, it is not preferable because sufficient tip supporting force cannot be secured.
  • a spiral-bladed steel pipe pile capable of effectively improving a relatively soft ground in which a clay layer or the like exists to a depth of several tens of meters below the ground surface, and the steel pipe pile are used. Synthetic piles can be provided.
  • FIG. 5 It is the side view seen from. It is a top view which shows the state which attached the reinforcement rib shown in FIG. 5 to the spiral blade. It is explanatory drawing for demonstrating the method of creating a synthetic
  • (A) is a block diagram which shows the structure of the stirring mixing apparatus used with the synthetic pile building method which concerns on embodiment of this invention
  • (B) and (C) are block diagrams which show the modification of a stirring mixing apparatus. It is. It is a graph which shows the result of the vertical loading test of the synthetic
  • the present steel pipe pile 1 includes a steel pipe pile main body 10 that is a metal hollow pipe, and a plurality of spiral blades 20 attached to the steel pipe pile main body 10.
  • the steel pipe pile main body 10 can be made of steel containing five elements (ordinary elements) of carbon (C), silicon (Si), manganese (Mn), phosphorus (P) and sulfur (S). Moreover, even if it comprises the steel pipe pile main body 10 with the steel which added special elements, such as copper (Cu), nickel (Ni), chromium (Cr), molybdenum (Mo), for the purpose of improving a weather resistance and acid resistance. Good. As a ratio (weight) of the special element added at this time, for example, copper (Cu), nickel (Ni), and chromium (Cr) are each set to about 0.40%, and molybdenum (Mo) is 0.15%. Can be set to a degree.
  • the spiral blade 20 includes a tip blade 21 attached to the tip portion 11 of the steel pipe pile body 10, an intermediate blade 22 attached to a portion excluding the tip portion 11 of the steel pipe pile body 10, It is composed of
  • the spiral blade 20 can be made of the same material as the steel pipe pile body 10.
  • the adjacent spiral blades 20 are attached to the steel pipe pile main body 10 in a state rotated by 180 °.
  • the steel pipe pile 1 can be twisted in a well-balanced manner in a soil cement pillar 2 (FIG. 7) described later.
  • wing 20 can also be attached to the steel pipe pile main body 10 in the state rotated 90 degrees.
  • the diameter D of the spiral blade 20 is set to 3 times or more the diameter d of the steel pipe pile body 10. By doing in this way, the surrounding area of the synthetic pile created using this steel pipe pile 1 can be enlarged.
  • a conventional spiral bladed steel pipe pile hereinafter referred to as “conventional pile” 100, as shown in FIG. 2, the upper limit value of the diameter D of the spiral blade 120 and the steel pipe pile are considered in consideration of earthquake resistance and penetration resistance.
  • the lower limit value of the diameter d of the main body 110 is defined, and the diameter D of the spiral blade 120 is limited to be about 1.5 to 2.5 times the diameter d of the steel pipe pile main body 110.
  • this steel pipe pile 1 that assumes the improvement of relatively soft ground in other countries (for example, Vietnam) where clay layers exist to a depth of several tens of meters below the ground surface, the earthquake resistance and penetration resistance are considered. Therefore, the diameter D of the spiral blade 20 can be made relatively large, and the diameter d of the steel pipe pile body 10 can be made relatively small. Therefore, the manufacturing cost (material cost etc.) of the steel pipe pile main body 10 can also be reduced.
  • the diameter D of the spiral blade 20 is preferably set to be 3 to 4 times the diameter d of the steel pipe pile body 10. If it does in this way, the appropriate support force can be ensured, reducing the manufacturing cost by making the diameter d of the steel pipe pile main body 10 relatively small. If the diameter D of the spiral blade 20 exceeds 4 times the diameter d of the steel pipe pile main body 10 (the steel pipe pile main body 10 is too thin), an appropriate supporting force may not be secured, which is not preferable.
  • the distance L 1 between the tip blade 21 and intermediate blade 22 at the lowermost end than 2.0 m (e.g. 2.5 m)
  • wing 122 was set to about 1.5m
  • wing 122 was set to about 2.0m.
  • the tip blade 21 and the distance L 1 between the lowermost intermediate blade 22, the distance L m between the intermediate blade 22, by setting a relatively long both, pile length Therefore, the number of the spiral blades 20 can be reduced. Further, since the distance L 2 between the uppermost intermediate blade 22 and the pile head 12 is set relatively short, it is possible to increase the resistance to horizontal load.
  • Number of tip vane 21 is less than distance L 1 between the lowermost intermediate blade 22 is 2.0 m, and the distance L m between the intermediate blade 22 is less than 3.0 m, the helical blade 20 against pile length Is unfavorable because it increases.
  • the interval L 2 between the uppermost intermediate blade 22 and the pile head 12 is less than 0.3 m, it becomes difficult mounting a member such as a pile cap between the uppermost intermediate blade 22 and the pile head 12, preferably Absent. Meanwhile, since the distance L 2 between the uppermost intermediate blade 22 and the pile head 12 is more than 0.5 m, it is impossible to ensure a sufficient resistance to horizontal load, which is not preferable.
  • Distance L 1 of the tip blade 21 and the lowermost intermediate blade 22 is preferably set to twice or more the interval L 2 between the uppermost intermediate blade 22 and the pile head 12 (e.g., 5 times).
  • the distance L m between the intermediate blade 22 is preferably set to three times or more the interval L 2 between the uppermost intermediate blade 22 and the pile head 12 (e.g., six times).
  • the tip blade 21 and the distance L 1 between the lowermost intermediate blade 22, since the distance L m between the intermediate blade 22, both of which are relatively long the spiral blade 20 against pile length Construction performance can be improved by reducing the number of sheets. Further, since the distance L 2 between the uppermost intermediate blade 22 and the pile head 12 is set relatively short, it is possible to increase the resistance to horizontal load.
  • a smooth bottom cover (not shown) is attached to the distal end portion 11 of the steel pipe pile main body 10 in place of the auxiliary metal fitting for excavation having a sharp tip.
  • the auxiliary metal fittings for excavation it is possible to prevent looseness from occurring in the ground deeper than the tip 11 of the pile and the soil cement pillar 2 (FIG. 7), and a sufficient tip support force. Can be secured.
  • it can also be set as an open state, without attaching a smooth bottom cover to the front-end
  • the reinforcing ribs 70 as shown in FIGS. 5A to 5C are attached to the upper surface of the spiral blade 20 (the tip blade 21 and the intermediate blade 22).
  • the reinforcing ribs 70 are plate-like members having a substantially trapezoidal shape in plan view as shown in FIG. 5 (A), and a plurality of (for example, seven) reinforcing ribs 70 are attached radially around the steel pipe pile main body 10 as shown in FIG. It is done.
  • the long side (first side) 71 shown in FIG. 5 (B) is arranged so as to contact the outer peripheral surface of the steel pipe pile body 10, and the short side (second side) 72 shown in FIG.
  • the first side 71 is brought into contact with the steel pipe pile body 10 and the spiral blade 20.
  • the notch 74 is formed at the corner formed by the first side 71 and the third side 73 of the reinforcing rib 70.
  • the building device 30 is installed at the position to be improved on the ground G, and the soil cement column body 2 is formed by a mechanical deep mixing method (column body). Creation process).
  • a device including an auger motor 41 and a driving device 40 having a rotation shaft 42 that transmits the rotation of the auger motor 41 and a stirring and mixing device 50 connected to the rotation shaft 42 can be adopted.
  • a stirring and mixing device 50 as shown in FIG. 8 (A), a device having an excavating blade 51, a stirring blade 52, and a stirring shaft 53 connected to the rotating shaft 42 of the driving device 40 is adopted. Can do.
  • the mechanical deep mixing method is a method in which the excavation blade 51 and the stirring blade 52 are placed while injecting a slurry prepared by kneading cement (or a solidified material mainly composed of cement) and water into the ground G. It means a ground improvement construction method in which the soil cement column body 2 is formed by mechanically stirring and mixing the ground G and the slurry by the stirring and mixing device 50 having the same.
  • the stirring and mixing device 50 in addition to the excavating blade 51, the stirring blade 52, and the stirring shaft 53, as shown in FIGS. 8B and 8C, the joint rotation prevention having a diameter larger than the drilling diameter is prevented. It is preferable to install the blades 54, and by mounting such a co-rotation preventing blade 54, the ground G and the slurry can be efficiently stirred and mixed using the stirring and mixing device 50. Further, the stirring and mixing device 50 is preferably provided with a forward / reverse rotation mechanism for rotating the stirring shaft 53 forward and backward. Moreover, it is preferable to provide a plurality of excavating blades 52a parallel to the axial direction (penetration direction) on each stirring blade 52 of the stirring and mixing device 50, as shown in FIG. 8C. By providing the excavating blades 52a on the respective stirring blades 52 in this way, it is possible to improve the processing of stirring and mixing, realize high-speed construction, and reduce construction costs.
  • the stirring and mixing device 50 is removed from the driving device 40 and a jig 60 for rotationally press-fitting the steel pipe pile 1 is attached to the driving device 40.
  • the steel pipe pile 1 is attached to the jig 60 as shown in (D) (steel pipe pile attaching step).
  • the driving device 40 is driven to twist and penetrate the soil cement pillar 2 while rotating the steel pipe pile 1 (pile penetration step).
  • the jig 60 is separated from the main steel pipe pile 1 and the main pipe pile 1 and the soil cement pillar 2 are integrated to form a soil cement composite pile on the ground G. (Synthetic pile creation process).
  • the interval (column surplus length) from the deepest position of the soil cement column 2 to the tip position of the steel pipe pile 1 in the formed synthetic pile is set to 0.2 m or more. For this reason, the tip supporting force of the synthetic pile can be sufficiently secured.
  • the column extra length is less than 0.2 m, it is not preferable because sufficient tip supporting force cannot be secured.
  • These steel pipe piles 1 and conventional piles 100 were respectively adopted to create a composite pile having a column diameter of 700 mm, and a vertical loading test was performed.
  • the vertical axis in the graph of FIG. 9 shows the vertical load (pile head load) Po applied to the pile head of the steel pipe pile body
  • the horizontal axis in the graph of FIG. 9 shows the tip of the steel pipe pile body.
  • the displacement amount (tip displacement amount) Sp is shown.
  • the point ⁇ in FIG. 9 is a plot of the relationship between the pile head load Po and the tip displacement Sp in the composite pile constructed using the steel pipe pile 1
  • the point O in FIG. Is a plot of the relationship between the pile head load Po and the tip displacement amount Sp in a composite pile constructed using the.
  • the pile head load Pou when the tip displacement amount Sp reaches 10% (50 mm) of the diameter D (500 mm) of the spiral blade is 509 kN in the synthetic pile formed using the conventional pile 100 as shown in FIG.
  • the synthetic pile constructed using the steel pipe pile 1 it was 548 kN.
  • the vertical bearing capacity of the composite pile built using the steel pipe pile 1 is almost the same (or slightly higher) than that of the synthetic pile built using the conventional pile 100. It became clear.
  • the steel pipe pile 1 was adopted to create a synthetic pile with a column diameter of 1000 mm, and a vertical loading test was performed.
  • the vertical axis in the graph of FIG. 10 represents the vertical load (pile head load) Po applied to the pile head of the steel pipe pile body
  • the horizontal axis in the graph of FIG. 10 represents the tip of the steel pipe pile body.
  • the displacement amount (tip displacement amount) Sp is shown.
  • the point ⁇ in FIG. 10 is a plot of the relationship between the pile head load Po and the tip displacement Sp in the composite pile constructed using this steel pipe pile 1, and the curve connecting the points ⁇ in FIG.
  • This is an Sp-Po approximate curve (ideal curve) of a synthetic pile having an ideal bearing capacity.
  • an ideal curve was set based on the virtual ultimate support force (pile head load 5860 kN when the tip displacement amount Sp reaches 10% (70 mm) of the diameter D of the spiral blade).
  • the Sp-Po curve of the composite pile constructed using this steel pipe pile 1 almost overlaps with the ideal curve up to a value (about 3000 kN) that greatly exceeds the virtual long-term bearing capacity (set to 1/3 of the virtual ultimate bearing capacity 5860 kN). It became clear that. Furthermore, it is clear that the composite pile constructed using this steel pipe pile 1 has a margin of about 30% with respect to the virtual long-term support force (1950 kN) even in the adopted design support force (1350 kN). This test revealed that the tip displacement amount Sp is equivalent to that of a synthetic pile having an ideal supporting force.
  • the vertical axis in the graph of FIG. 11 represents the vertical load (pile head load) Po applied to the pile head of the steel pipe pile body
  • the horizontal axis in the graph of FIG. 11 represents the tip of the steel pipe pile body.
  • the displacement amount (tip displacement amount) Sp is shown.
  • the point ⁇ in FIG. 11 is a plot of the relationship (experimental result) between the pile head load Po and the tip displacement Sp in a composite pile constructed using the steel pipe pile 1 of the second embodiment.
  • 11 is a plot of the relationship (FEM analysis result) between the pile head load Po and the tip displacement Sp in a composite pile constructed using the first steel pipe pile 1A of this example.
  • the curve connecting the points ⁇ in FIG. 11 is a plot of the relationship (FEM analysis result) between the pile head load Po and the tip displacement Sp in the composite pile constructed using the second steel pipe pile 1B of this example. It is.
  • the diameter D of the spiral blade 20 is set to be three times or more the diameter d of the steel pipe pile main body 10.
  • the peripheral area of the synthetic pile created using this steel pipe pile 1 can be enlarged. Therefore, since the bearing capacity of a synthetic pile can be improved, a soft ground can be improved effectively.
  • the upper limit of the diameter D of the spiral blade 120 is set in consideration of the penetration resistance due to the relatively hard ground in Japan.
  • the diameter D of the spiral blade 120 is 1.5 to 2.5 times the diameter d of the steel pipe pile body 110. It was set to a degree.
  • the diameter D of the spiral blade 20 can be relatively increased, and the diameter d of the steel pipe pile body 10 can be relatively decreased. Therefore, the manufacturing cost (material cost etc.) of the steel pipe pile main body 10 can also be reduced.
  • this steel pipe pile 1
  • an intermediate blade 22 the distance L m between is set to more than 3.0 m (the tip blade 21 and 2 times or more the distance L 1 between the lowermost intermediate blades 22 of the spacing L 2 between the uppermost intermediate blade 22 and the pile head 12 set to an interval L m between the intermediate blade 22 is set to more than three times the distance L 2 between the uppermost intermediate blade 22 and the pile head 12).
  • a plurality of plate-shaped reinforcing ribs 70 provided radially on the upper surface of the spiral blade 20 around the steel pipe pile body 10. Since the steel pipe pile 1 can withstand the reaction force (bending moment) acting from the cement or the like when the steel pipe pile 1 is twisted into the soil cement pillar 2, the thickness of the spiral blade 20 Can be reduced, and a stirring effect can be obtained.
  • the notch 74 is formed at the corner formed by the first side 71 and the third side 73 of the reinforcing rib 70. Therefore, when the steel pipe pile 1 is twisted into the interior of the soil cement column 2, the cement or the like stays at the corner formed by the first side 71 and the third side 72 of the reinforcing rib 70. It is possible to suppress the penetration resistance.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiment, and those in which those skilled in the art appropriately modify the design are included in the scope of the present invention as long as they have the features of the present invention. . That is, each element provided in the embodiment and its arrangement, material, condition, shape, size, and the like are not limited to those illustrated, but can be appropriately changed (for example, the male and female spline joints are switched upside down. Can do). Moreover, each element with which the said embodiment is provided can be combined as much as technically possible, and the combination of these is also included in the scope of the present invention as long as it includes the features of the present invention.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Paleontology (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Piles And Underground Anchors (AREA)

Abstract

　地表面下数十ｍの深い位置まで粘土層等が存在する比較的軟弱な地盤を効果的に改良することができる螺旋状羽根付鋼管杭を提供する。鋼管杭本体１０と、鋼管杭本体１０に取り付けられた一つ以上の螺旋状羽根２０と、を備える螺旋状羽根付鋼管杭１であって、螺旋状羽根２０の直径Ｄを鋼管杭本体１０の直径ｄの３倍以上に設定する。

Description

螺旋状羽根付鋼管杭及び合成杭並びに合成杭の造成方法
　本発明は、螺旋状羽根付鋼管杭及び合成杭並びに合成杭の造成方法に関する。
　現在、地盤を改良するための合成杭を造成する方法が種々提案され、実用化されている。例えば、セメントを主成分としたスラリーを地盤中に注入しながら撹拌混合装置で地盤とスラリーとを機械的に撹拌混合してソイルセメント柱体を造成し、硬化前のソイルセメント柱体に螺旋状羽根付鋼管杭を捩り込み貫入させて両者を一体化させることにより、合成杭を造成する技術が提案されている（例えば、特許文献１及び２参照）。
特開２００１－３１７０５０号公報 特開２００３－９６７７１号公報
　ところで、近年においては、東南アジア等の近隣諸国における地盤を改良するための技術の開発が進められている。
　日本の地盤は、地域差はあるものの比較的堅い（例えば地表面下数ｍ程度の浅い位置に堅い支持層が存在している）ことが知られているが、東南アジア諸国（例えばベトナム）の地盤は、地表面下数十ｍの深い位置まで粘土層や砂質層が存在しており比較的軟弱である。このため、特許文献１及び２に記載されたような従来の合成杭造成技術が他国における軟弱地盤の改良には必ずしも有効ではないことが近年明らかとなっている。
　本発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであり、地表面下数十ｍの深い位置まで粘土層等が存在する比較的軟弱な地盤を効果的に改良することができる螺旋状羽根付鋼管杭と、その螺旋状羽根付鋼管杭を用いた合成杭と、を提供することを目的とする。
　前記目的を達成するため、本発明に係る螺旋状羽根付鋼管杭は、鋼管杭本体と、この鋼管杭本体に取り付けられた一つ以上の螺旋状羽根と、を備えるものであって、螺旋状羽根の直径（Ｄ）が鋼管杭本体の直径（ｄ）の３倍以上に設定されてなるものである。
　かかる構成を採用すると、螺旋状羽根の直径（Ｄ）を、鋼管杭本体の直径（ｄ）の３倍以上に設定していることから、螺旋状羽根付鋼管杭を用いて造成した杭（合成杭）の周面積を大きくすることができる。従って、合成杭の支持力を向上させることができるので、軟弱地盤を効果的に改良することができる。従来の螺旋状羽根付鋼管杭においては、我が国の比較的堅い地盤に起因する貫入抵抗の大きさを考慮して螺旋状羽根の直径（Ｄ）の上限が定められており、また、耐震性の観点から水平荷重を受け持つ鋼管杭本体の直径（ｄ）の下限が定められていたため、螺旋状羽根の直径（Ｄ）が鋼管杭本体の直径（ｄ）の１．５倍～２．５倍程度に設定されていた。これに対し、地表面下数十ｍの深い位置まで粘土層等が存在する他国の比較的軟弱な地盤の改良を想定した本鋼管杭においては、貫入抵抗や耐震性を考慮する必要がないため、螺旋状羽根の直径（Ｄ）を相対的に大きくし、鋼管杭本体の直径（ｄ）を相対的に小さくすることが可能となる。よって、鋼管杭本体の製造コスト（材料費等）を低減させることもできる。
　本発明に係る螺旋状羽根付鋼管杭において、螺旋状羽根の直径（Ｄ）を、鋼管杭本体の直径（ｄ）の３倍以上４倍以下に設定するのが好ましい。
　かかる構成を採用すると、鋼管杭本体の直径（ｄ）を相対的に小さくして製造コストを低減させつつ、適正な支持力を確保することができる。螺旋状羽根の直径（Ｄ）が鋼管杭本体の直径（ｄ）の４倍を超える（鋼管杭本体を細くし過ぎる）と適正な支持力を確保できない場合があり、好ましくない。
　本発明に係る螺旋状羽根付鋼管杭において、鋼管杭本体の先端部に取り付けられた先端羽根と、鋼管杭本体の先端部を除く部分に取り付けられた中間羽根と、から螺旋状羽根を構成し、先端羽根と最下端にある中間羽根との間隔（Ｌ１）を２．０ｍ以上に設定し、中間羽根同士の間隔（Ｌｍ）を３．０ｍ以上に設定し、最上端にある中間羽根と鋼管杭本体の杭頭部との間隔（Ｌ２）を０．３ｍ以上０．５ｍ以下に設定することが好ましい。
　かかる構成を採用すると、先端羽根と最下端中間羽根との間隔（Ｌ１）と、中間羽根同士の間隔（Ｌｍ）と、の双方が比較的長く設定されるため、杭長に対する螺旋状羽根の枚数を少なくして施工性能を向上させる（貫入速度の上昇、最大施工長の拡大、工期の短縮等を実現させる）ことができることに加え、支持力性能に対する費用（材料費、溶接費、加工費等）を格段に低減させることができる。また、最上端中間羽根と杭頭部との間隔（Ｌ２）が比較的短く設定されるため、水平荷重に対する抵抗力を大きくすることができる。この結果、施工性能の向上と、支持力の維持と、の双方を実現させることが可能となる。さらに、螺旋状羽根の枚数低減に伴い、ソイルセメント柱体に占める鋼管杭の体積率が減少することから発生残土量が低減し、この結果、残土処理費を削減することが可能となる。
　先端羽根と最下端中間羽根との間隔（Ｌ１）が２．０ｍ未満であり、かつ、中間羽根同士の間隔（Ｌｍ）が３．０ｍ未満であると、杭長に対する螺旋状羽根の枚数が増大するため、好ましくない。最上端中間羽根と杭頭部との間隔（Ｌ２）が０．３ｍ未満であると、最上端中間羽根と鋼管杭本体の杭頭部との間にパイルキャップ等の部材を取り付け難くなるため、好ましくない。一方、最上端中間羽根と杭頭部との間隔（Ｌ２）が０．５ｍを超えると、水平荷重に対する抵抗力を充分に確保することができないため、好ましくない。
　本発明に係る螺旋状羽根付鋼管杭において、先端羽根と最下端にある中間羽根との間隔（Ｌ１）を、最上端にある中間羽根と鋼管杭本体の杭頭部との間隔（Ｌ２）の２倍以上に設定し、中間羽根同士の間隔（Ｌｍ）を、最上端にある中間羽根と鋼管杭本体の杭頭部との間隔（Ｌ２）の３倍以上に設定することが好ましい。
　かかる構成を採用すると、先端羽根と最下端中間羽根との間隔（Ｌ１）と、中間羽根同士の間隔（Ｌｍ）と、の双方が比較的長く設定されるため、杭長に対する螺旋状羽根の枚数を少なくして施工性能を向上させることができる。また、最上端中間羽根と杭頭部との間隔（Ｌ２）が比較的短く設定されるため、水平荷重に対する抵抗力を大きくすることができる。
　先端羽根と最下端中間羽根との間隔（Ｌ１）最上端中間羽根と杭頭部との間隔（Ｌ２）２倍未満であり、かつ、中間羽根同士の間隔（Ｌｍ）が最上端中間羽根と杭頭部との間隔（Ｌ２）の３倍未満であると、杭長に対する螺旋状羽根の枚数が増大するため、好ましくない。
　本発明に係る螺旋状羽根付鋼管杭において、螺旋状羽根の上面に鋼管杭本体を中心として放射状に複数設けられた板状の補強リブを備えることができる。
　かかる構成を採用すると、螺旋状羽根付鋼管杭をソイルセメント柱体の内部に捩り込む際にセメント等から作用する反力（曲げモーメント）に耐えることができるようになるため、螺旋状羽根の肉厚を低減させることができ、また、撹拌効果を得ることができる。
　本発明に係る螺旋状羽根付鋼管杭において、平面視略台形状を呈する補強リブを採用し、その長辺としての第一辺を鋼管杭本体の外周面に当接するように配置し、その短辺としての第二辺を鋼管杭本体から離隔するように配置し、第一辺及び第二辺に対して直角な第三辺を螺旋状羽根の上面に当接するように配置し、第一辺と第三辺とから形成される角部に切欠部を形成することができる。
　かかる構成を採用すると、補強リブの第一辺と第三辺とから形成される角部に切欠部を形成しているため、螺旋状羽根付鋼管杭をソイルセメント柱体の内部に捩り込む際に補強リブの第一辺と第三辺とから形成される角部にセメント等が滞留するのを抑制することができ、貫入抵抗を低減させることができる。
　また、本発明に係る合成杭の造成方法は、前記螺旋状羽根付鋼管杭を、地盤中に造成されるソイルセメント柱体に挿入する工程を備えるものである。
　また、本発明に係る合成杭は、前記螺旋状羽根付鋼管杭を、地盤中に造成されるソイルセメント柱体に挿入することにより形成したものである。
　本発明に係る合成杭において、ソイルセメント柱体の最深位置から螺旋状羽根付鋼管杭の先端位置までの間隔を０．２ｍ以上に設定することが好ましい。
　かかる構成を採用すると、ソイルセメント柱体の最深位置から螺旋状羽根付鋼管杭の先端位置までの間隔（コラム余長）を０．２ｍ以上に設定しているため、合成杭の先端支持力を充分に確保することができる。コラム余長が０．２ｍ未満となると充分な先端支持力を確保することができなくなるため、好ましくない。
　本発明によれば、地表面下数十ｍの深い位置まで粘土層等が存在する比較的軟弱な地盤を効果的に改良することができる螺旋状羽根付鋼管杭と、当該鋼管杭を用いた合成杭と、を提供することが可能となる。
本発明の実施形態に係る螺旋状羽根付鋼管杭の構成を説明するための説明図である。 従来の螺旋状羽根付鋼管杭の構成を説明するための説明図である。 図１に示す螺旋状羽根付鋼管杭における螺旋状羽根の取付位置を説明するための説明図である。 螺旋状羽根の取付位置の変更例を説明するための説明図である。 螺旋状羽根に取り付けられる補強リブを示すものであり、（Ａ）は補強リブの正面図、（Ｂ）は補強リブを長辺側から見た側面図、（Ｃ）は補強リブを短辺側から見た側面図である。 図５に示す補強リブを螺旋状羽根に取り付けた状態を示す上面図である。 本発明の実施形態に係る螺旋状羽根付鋼管杭を用いて合成杭を造成する方法を説明するための説明図である。 （Ａ）は本発明の実施形態に係る合成杭の造成方法で使用される撹拌混合装置の構成を示す構成図であり、（Ｂ）及び（Ｃ）は撹拌混合装置の変形例を示す構成図である。 本発明の第一実施例に係る合成杭及び従来の合成杭の鉛直載荷試験の結果を示すグラフである。 本発明の第二実施例に係る合成杭の鉛直載荷試験の結果を示すグラフである。 本発明の第三実施例に係る合成杭の鉛直載荷試験のＦＥＭ解析結果を示すグラフである。
　以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。なお、以下の実施形態はあくまでも好適な適用例であって、本発明の適用範囲がこれに限定されるものではない。
　まず、図１～図６を用いて、本実施形態に係る螺旋状羽根付鋼管杭（以下、「本鋼管杭」という）１の構成について説明する。本鋼管杭１は、図１に示すように、金属製の中空管である鋼管杭本体１０と、鋼管杭本体１０に取り付けられた複数の螺旋状羽根２０と、を備えている。
　鋼管杭本体１０は、炭素（Ｃ）、珪素（Ｓｉ）、マンガン（Ｍｎ）、リン（Ｐ）及び硫黄（Ｓ）の五元素（普通元素）を含有する鉄鋼で構成することができる。また、耐候性及び耐酸性を向上させる目的で、銅（Ｃｕ）、ニッケル（Ｎｉ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）等の特殊元素を添加した鉄鋼で鋼管杭本体１０を構成してもよい。このとき添加される特殊元素の割合（重量）としては、例えば銅（Ｃｕ）、ニッケル（Ｎｉ）及びクロム（Ｃｒ）を各々０．４０％程度に設定し、モリブデン（Ｍｏ）を０．１５％程度に設定することができる。
　螺旋状羽根２０は、図１に示すように、鋼管杭本体１０の先端部１１に取り付けられた先端羽根２１と、鋼管杭本体１０の先端部１１を除く部分に取り付けられた中間羽根２２と、から構成されている。螺旋状羽根２０は、鋼管杭本体１０と同じ材料で構成することができる。本実施形態においては、図３に示すように、隣接する螺旋状羽根２０を１８０°回転させた状態で鋼管杭本体１０に取り付けている。このように螺旋状羽根２０を取り付けることにより、後述するソイルセメント柱体２（図７）の内部に本鋼管杭１をバランス良く捩り込むことができる。なお、図４に示すように、隣接する螺旋状羽根２０を９０°回転させた状態で鋼管杭本体１０に取り付けることもできる。
　本実施形態においては、螺旋状羽根２０の直径Ｄを、鋼管杭本体１０の直径ｄの３倍以上に設定している。このようにすることにより、本鋼管杭１を用いて造成した合成杭の周面積を大きくすることができる。従来の螺旋状羽根付鋼管杭（以下、「従来杭」という）１００においては、図２に示すように、耐震性及び貫入抵抗を考慮して螺旋状羽根１２０の直径Ｄの上限値と鋼管杭本体１１０の直径ｄの下限値とが規定されており、螺旋状羽根１２０の直径Ｄが鋼管杭本体１１０の直径ｄの１．５倍～２．５倍程度になるように制限されていた。これに対し、地表面下数十ｍの深い位置まで粘土層等が存在する他国（例えばベトナム）の比較的軟弱な地盤の改良を想定した本鋼管杭１においては、耐震性や貫入抵抗を考慮する必要がないことから、螺旋状羽根２０の直径Ｄを相対的に大きくし、鋼管杭本体１０の直径ｄを相対的に小さくすることが可能となる。よって、鋼管杭本体１０の製造コスト（材料費等）を低減させることもできる。
　螺旋状羽根２０の直径Ｄは、鋼管杭本体１０の直径ｄの３倍以上４倍以下に設定されるのが好ましい。このようにすると、鋼管杭本体１０の直径ｄを相対的に小さくして製造コストを低減させつつ、適正な支持力を確保することができる。螺旋状羽根２０の直径Ｄが鋼管杭本体１０の直径ｄの４倍を超える（鋼管杭本体１０を細くし過ぎる）と適正な支持力を確保できない場合があり、好ましくない。
　また、本実施形態においては、先端羽根２１と最下端にある中間羽根２２との間隔Ｌ１を２．０ｍ以上（例えば２．５ｍ）に設定し、中間羽根２２同士の間隔Ｌｍを３．０ｍ以上（例えば３．０ｍ）に設定し、最上端にある中間羽根２２と鋼管杭本体１０の杭頭部１２との間隔Ｌ２を０．３ｍ以上０．５ｍ以下（例えば０．５ｍ）に設定している。従来杭１００においては、図２に示すように、先端羽根１２１と最下端中間羽根１２２との間隔が約１．５ｍ、中間羽根１２２同士の間隔が約２．０ｍに設定されていた。これに対し、本鋼管杭１においては、先端羽根２１と最下端中間羽根２２との間隔Ｌ１と、中間羽根２２同士の間隔Ｌｍと、の双方を比較的長く設定することにより、杭長に対する螺旋状羽根２０の枚数を少なくすることができる。また、最上端中間羽根２２と杭頭部１２との間隔Ｌ２が比較的短く設定されるため、水平荷重に対する抵抗力を大きくすることができる。
　先端羽根２１と最下端中間羽根２２との間隔Ｌ１が２．０ｍ未満であり、かつ、中間羽根２２同士の間隔Ｌｍが３．０ｍ未満であると、杭長に対する螺旋状羽根２０の枚数が増大するため、好ましくない。最上端中間羽根２２と杭頭部１２との間隔Ｌ２が０．３ｍ未満であると、最上端中間羽根２２と杭頭部１２との間にパイルキャップ等の部材を取り付け難くなるため、好ましくない。一方、最上端中間羽根２２と杭頭部１２との間隔Ｌ２が０．５ｍを超えると、水平荷重に対する抵抗力を充分に確保することができないため、好ましくない。
　先端羽根２１と最下端中間羽根２２との間隔Ｌ１は、最上端中間羽根２２と杭頭部１２との間隔Ｌ２の２倍以上（例えば５倍）に設定されるのが好ましい。また、中間羽根２２同士の間隔Ｌｍは、最上端中間羽根２２と杭頭部１２との間隔Ｌ２の３倍以上（例えば６倍）に設定されるのが好ましい。このようにすると、先端羽根２１と最下端中間羽根２２との間隔Ｌ１と、中間羽根２２同士の間隔Ｌｍと、の双方が比較的長く設定されるため、杭長に対する螺旋状羽根２０の枚数を少なくして施工性能を向上させることができる。また、最上端中間羽根２２と杭頭部１２との間隔Ｌ２が比較的短く設定されるため、水平荷重に対する抵抗力を大きくすることができる。
　先端羽根２１と最下端中間羽根２２との間隔Ｌ１が最上端中間羽根２２と杭頭部１２との間隔Ｌ２の２倍未満であり、かつ、中間羽根２２同士の間隔Ｌｍが最上端中間羽根２２と杭頭部１２との間隔Ｌ２の３倍未満であると、杭長に対する螺旋状羽根２０の枚数が増大するため、好ましくない。
　本実施形態においては、先端が尖った掘削用の補助金具に代えて、鋼管杭本体１０の先端部１１に（図示していない）平滑な底蓋を取り付けている。このように掘削用の補助金具を省くことにより、杭の先端部１１より深い位置の地盤やソイルセメント柱体２（図７）に緩みが発生することを防ぐことができ、充分な先端支持力を確保することができる。なお、鋼管杭本体１０の先端部１１に平滑な底蓋を取り付けずに開放状態とすることもできる。
　また、本実施形態においては、螺旋状羽根２０（先端羽根２１及び中間羽根２２）の上面に、図５（Ａ）～（Ｃ）に示すような補強リブ７０を取り付けている。補強リブ７０は、図５（Ａ）に示すように平面視略台形状を呈する板状部材であって、図６に示すように鋼管杭本体１０を中心として放射状に複数（例えば７枚）取り付けられる。この際、図５（Ｂ）に示す長辺（第一辺）７１は鋼管杭本体１０の外周面に当接するように配置され、図５（Ｃ）に示す短辺（第二辺）７２は鋼管杭本体１０から離隔するように配置され、図５（Ａ）に示す第一辺７１及び第二辺７２に対して直角な辺（第三辺）７３は螺旋状羽根２０の上面に当接するように配置される。このような補強リブ７０を設けることにより、本鋼管杭１をソイルセメント柱体２（図７）の内部に捩り込む際にセメント等から作用する反力（曲げモーメント）に耐えることができるようになるため、螺旋状羽根２０の肉厚を低減させることができ、また、撹拌効果を得ることができる。
　ところで、補強リブ７０を鋼管杭本体１０及び螺旋状羽根２０に取り付ける際に、第一辺７１を鋼管杭本体１０に当接させ、第三辺７３を螺旋状羽根２０に当接させると、本鋼管杭１をソイルセメント柱体２の内部に捩り込む際に、補強リブ７０の第一辺７１と第三辺７３とから形成される角部にセメント等が滞留して、貫入抵抗が増大することが懸念される。そこで、本実施形態においては、補強リブ７０の第一辺７１と第三辺７３とから形成される角部に切欠部７４を形成している。このような切欠部７４を形成することにより、本鋼管杭１を捩り込む際に補強リブ７０の第一辺７１と第三辺７３とから形成される角部にセメント等が滞留するのを抑制することができ、貫入抵抗を低減させることができる。
　次に、図７及び図８を用いて、本鋼管杭１を用いて合成杭を造成する方法について説明する。
　まず、図７（Ａ）及び図７（Ｂ）に示すように、地盤Ｇの改良対象位置に造成装置３０を設置し、機械式深層混合処理工法によってソイルセメント柱体２を造成する（柱体造成工程）。造成装置３０としては、オーガモータ４１とオーガモータ４１の回転を伝達する回転軸４２とを有する駆動装置４０と、回転軸４２に接続した撹拌混合装置５０と、を備えるものを採用することができる。撹拌混合装置５０としては、図８（Ａ）に示すように、掘削翼５１と、撹拌翼５２と、駆動装置４０の回転軸４２に接続される撹拌軸５３と、を有するものを採用することができる。なお、機械式深層混合処理工法とは、セメント（又はセメントを主成分とした固化材）と水とを混練して作成したスラリーを地盤Ｇ中に注入しながら、掘削翼５１及び撹拌翼５２を有する撹拌混合装置５０により、地盤Ｇとスラリーとを機械的に撹拌混合してソイルセメント柱体２を造成する地盤改良工法のことをいう。
　撹拌混合装置５０には、掘削翼５１、撹拌翼５２及び撹拌軸５３に加えて、図８（Ｂ）及び図８（Ｃ）に示すように、掘削径よりも大きい径を持った共回り防止翼５４を装着することが好ましく、このような共回り防止翼５４を装着することにより、撹拌混合装置５０を用いて効率良く地盤Ｇとスラリーを撹拌混合することが可能である。また、撹拌混合装置５０には、撹拌軸５３を正転・逆転させる正逆転機構を備えることが好ましい。また、撹拌混合装置５０の各撹拌翼５２には、図８（Ｃ）に示すように、軸方向（貫入方向）に平行な掘削刃５２ａを複数設けることが好ましい。このように掘削刃５２ａを各撹拌翼５２に設けることにより、撹拌混合の処理を向上させ、高速施工を実現させて施工費を低減させることができる。
　柱体造成工程を経た後、図７（Ｃ）に示すように駆動装置４０から撹拌混合装置５０を取り外すとともに駆動装置４０に本鋼管杭１を回転圧入させる治具６０を取り付け、その後、図７（Ｄ）に示すように治具６０に本鋼管杭１を取り付ける（鋼管杭取付工程）。次いで、図７（Ｅ）に示すように駆動装置４０を駆動して本鋼管杭１を回転させつつソイルセメント柱体２に捩り込み貫入させる（杭貫入工程）。続いて、図７（Ｆ）に示すように本鋼管杭１から治具６０を切り離し、本鋼管杭１とソイルセメント柱体２とを一体化させることによって、地盤Ｇにソイルセメント合成杭を造成する（合成杭造成工程）。
　本実施形態においては、造成された合成杭におけるソイルセメント柱体２の最深位置から本鋼管杭１の先端位置までの間隔（コラム余長）を０．２ｍ以上に設定している。このため、合成杭の先端支持力を充分に確保することができる。コラム余長が０．２ｍ未満となると充分な先端支持力を確保することができなくなるため、好ましくない。
＜第一実施例＞
　続いて、図９を用いて、本鋼管杭１及び従来杭１００を各々用いて造成した合成杭の鉛直載荷試験の結果（第一実施例）について説明する。なお、本試験は、地表面下約２０ｍの深さまで粘土層、シルト層、砂質層が混在するベトナムの地盤で実施したものである。
　本試験で採用した本鋼管杭１は、鋼管杭本体１０の直径ｄを１６５．２ｍｍ、螺旋状羽根２０の直径Ｄを５００ｍｍ（Ｄ＝３．０２７ｄ）、杭長を６０００ｍｍに設定したものである。一方、本試験で採用した従来杭１００は、鋼管杭本体１１０の直径ｄを２１６．３ｍｍ、螺旋状羽根１２０の直径Ｄを５００ｍｍ（Ｄ＝２．３１２ｄ）、杭長を６０００ｍｍに設定したものである。これら本鋼管杭１及び従来杭１００を各々採用してコラム径７００ｍｍの合成杭を造成し、鉛直載荷試験を実施した。
　図９のグラフにおける縦軸は、鋼管杭本体の杭頭部に加えられた鉛直荷重（杭頭荷重）Ｐｏを示すものであり、図９のグラフにおける横軸は、鋼管杭本体の先端部の変位量（先端変位量）Ｓｐを示すものである。また、図９における点●は、本鋼管杭１を用いて造成した合成杭における杭頭荷重Ｐｏと先端変位量Ｓｐとの関係をプロットしたものであり、図９における点〇は、従来杭１００を用いて造成した合成杭における杭頭荷重Ｐｏと先端変位量Ｓｐとの関係をプロットしたものである。
　先端変位量Ｓｐが螺旋状羽根の直径Ｄ（５００ｍｍ）の１０％（５０ｍｍ）に達するときの杭頭荷重Ｐｏｕは、図９に示すように、従来杭１００を用いて造成した合成杭においては５０９ｋＮであったのに対し、本鋼管杭１を用いて造成した合成杭においては５４８ｋＮであった。このように、本鋼管杭１を用いて造成した合成杭の鉛直支持力は、従来杭１００を用いて造成した合成杭の鉛直支持力とほぼ同等である（ないし若干上回る）ことが本試験によって明らかとなった。
＜第二実施例＞
　続いて、図１０を用いて、本鋼管杭１を用いて造成した合成杭の鉛直載荷試験の結果（第二実施例）を、理想的な支持力を有する合成杭と比較して説明する。本試験もまた、地表面下約２０ｍの深さまで粘土層、シルト層、砂質層が混在するベトナムの地盤で実施したものである。
　本試験で採用した本鋼管杭１は、鋼管杭本体１０の直径ｄを２１９．１ｍｍ、螺旋状羽根２０の直径Ｄを７００ｍｍ（Ｄ＝３．１９５ｄ）、杭長を６０００ｍｍに設定したものである。本試験では、本鋼管杭１を採用してコラム径１０００ｍｍの合成杭を造成し、鉛直載荷試験を実施した。
　図１０のグラフにおける縦軸は、鋼管杭本体の杭頭部に加えられた鉛直荷重（杭頭荷重）Ｐｏを示すものであり、図１０のグラフにおける横軸は、鋼管杭本体の先端部の変位量（先端変位量）Ｓｐを示すものである。また、図１０における点■は、本鋼管杭１を用いて造成した合成杭における杭頭荷重Ｐｏと先端変位量Ｓｐとの関係をプロットしたものであり、図１０における点□を結んだ曲線は、理想的な支持力を有する合成杭のＳｐ－Ｐｏ近似曲線（理想曲線）である。なお、本試験では、仮想極限支持力（先端変位量Ｓｐが螺旋状羽根の直径Ｄの１０％（７０ｍｍ）に達するときの杭頭荷重５８６０ｋＮ）に基づいて理想曲線を設定した。
　本鋼管杭１を用いて造成した合成杭のＳｐ－Ｐｏ曲線は、（仮想極限支持力５８６０ｋＮの１／３に設定した）仮想長期支持力を大きく上回る値（約３０００ｋＮ）まで理想曲線にほぼ重なっていることが明らかとなった。さらに、本鋼管杭１を用いて造成した合成杭は、採用設計支持力（１３５０ｋＮ）においても、仮想長期支持力（１９５０ｋＮ）に対して３０％程度の余裕率を有していることが明らかとなり、先端変位量Ｓｐが理想的な支持力を有する合成杭と同等であることが本試験によって明らかとなった。
＜第三実施例＞
　続いて、図１１を用いて、本鋼管杭１（二種類）を用いて造成した合成杭の鉛直載荷試験のＦＥＭ解析結果（第三実施例）について説明する。なお、本試験は、地表面下約２０ｍの深さまで粘土層、シルト層、砂質層が混在するベトナムの地盤で実施したことを想定したものである。
　本解析で採用した第一の本鋼管杭（第一鋼管杭）１Ａは、鋼管杭本体１０の直径ｄを１７５．０ｍｍ、螺旋状羽根２０の直径Ｄを７００ｍｍ（Ｄ＝４．０ｄ）、杭長を６０００ｍｍに設定したものである。一方、本解析で採用した第二の本鋼管杭（第二鋼管杭）１Ｂは、鋼管杭本体１０の直径ｄを１４０．０ｍｍ、螺旋状羽根２０の直径Ｄを７００ｍｍ（Ｄ＝５．０ｄ）、杭長を６０００ｍｍに設定したものである。これら二種類の鋼管杭（第一鋼管杭１Ａ及び第二鋼管杭１Ｂ）を各々採用してコラム径１０００ｍｍの合成杭を造成した場合の鉛直載荷試験のＦＥＭ解析を実施した。
　図１１のグラフにおける縦軸は、鋼管杭本体の杭頭部に加えられた鉛直荷重（杭頭荷重）Ｐｏを示すものであり、図１１のグラフにおける横軸は、鋼管杭本体の先端部の変位量（先端変位量）Ｓｐを示すものである。また、図１１における点■は、第二実施例の本鋼管杭１を用いて造成した合成杭における杭頭荷重Ｐｏと先端変位量Ｓｐとの関係（実験結果）をプロットしたものであり、図１１における点〇を結んだ曲線は、本実施例の第一鋼管杭１Ａを用いて造成した合成杭における杭頭荷重Ｐｏと先端変位量Ｓｐとの関係（ＦＥＭ解析結果）をプロットしたものであり、図１１における点△を結んだ曲線は、本実施例の第二鋼管杭１Ｂを用いて造成した合成杭における杭頭荷重Ｐｏと先端変位量Ｓｐとの関係（ＦＥＭ解析結果）をプロットしたものである。
　本実施例の第一鋼管杭１Ａ（Ｄ＝４．０ｄ）を用いて造成した合成杭のＳｐ－Ｐｏ曲線は、第二実施例の本鋼管杭１を用いて造成した合成杭のＳｐ－Ｐｏ曲線にほぼ重なっていることが明らかとなった。すなわち、第一鋼管杭１Ａ（Ｄ＝４．０ｄ）を用いて造成した合成杭は、採用設計支持力（１３５０ｋＮ）において、先端変位量Ｓｐが第二実施例の本鋼管杭１と同等である（ないし若干小さい）ことが本解析によって明らかとなった。
　本実施例の第二鋼管杭１Ｂ（Ｄ＝５．０ｄ）を用いて造成した合成杭のＳｐ－Ｐｏ曲線もまた、第二実施例の本鋼管杭１を用いて造成した合成杭のＳｐ－Ｐｏ曲線に近いものとなった。但し、第二鋼管杭１Ｂ（Ｄ＝５．０ｄ）を用いて造成した合成杭は、採用設計支持力（１３５０ｋＮ）において、先端変位量Ｓｐが第二実施例の本鋼管杭１よりも若干大きいことが本解析によって明らかとなった。すなわち、本実施例の第一鋼管杭１Ａ（Ｄ＝４．０ｄ）の方が第二鋼管杭１Ｂ（Ｄ＝５．０ｄ）よりも高い支持力を有していることがわかる。
　以上説明した実施形態に係る螺旋状羽根付鋼管杭（本鋼管杭）１においては、螺旋状羽根２０の直径Ｄを、鋼管杭本体１０の直径ｄの３倍以上に設定していることから、本鋼管杭１を用いて造成した合成杭の周面積を大きくすることができる。従って、合成杭の支持力を向上させることができるので、軟弱地盤を効果的に改良することができる。従来の螺旋状羽根付鋼管杭（従来杭）１００においては、我が国の比較的堅い地盤に起因する貫入抵抗の大きさを考慮して螺旋状羽根１２０の直径Ｄの上限が定められており、また、耐震性の観点から水平荷重を受け持つ鋼管杭本体１１０の直径ｄの下限が定められていたため、螺旋状羽根１２０の直径Ｄが鋼管杭本体１１０の直径ｄの１．５倍～２．５倍程度に設定されていた。これに対し、地表面下数十ｍの深い位置まで粘土層等が存在する他国の比較的軟弱な地盤の改良を想定した本鋼管杭１においては、貫入抵抗や耐震性を考慮する必要がないため、螺旋状羽根２０の直径Ｄを相対的に大きくし、鋼管杭本体１０の直径ｄを相対的に小さくすることが可能となる。よって、鋼管杭本体１０の製造コスト（材料費等）を低減させることもできる。
　また、以上説明した実施形態に係る螺旋状羽根付鋼管杭（本鋼管杭）１においては、先端羽根２１と最下端中間羽根２２との間隔Ｌ１を２．０ｍ以上に設定し、中間羽根２２同士の間隔Ｌｍを３．０ｍ以上に設定している（先端羽根２１と最下端中間羽根２２との間隔Ｌ１を最上端中間羽根２２と杭頭部１２との間隔Ｌ２の２倍以上に設定し、中間羽根２２同士の間隔Ｌｍを最上端中間羽根２２と杭頭部１２との間隔Ｌ２の３倍以上に設定している）。このように、先端羽根２１と最下端中間羽根２２との間隔Ｌ１と、中間羽根２２同士の間隔Ｌｍと、の双方が比較的長く設定されるため、杭長に対する螺旋状羽根２０の枚数を少なくして施工性能を向上させる（貫入速度の上昇、最大施工長の拡大、工期の短縮等を実現させる）ことができることに加え、支持力性能に対する費用（材料費、溶接費、加工費等）を格段に低減させることができる。また、最上端中間羽根２２と杭頭部１２との間隔Ｌ２が比較的短く設定されるため、水平荷重に対する抵抗力を大きくすることができる。この結果、施工性能の向上と、支持力の維持と、の双方を実現させることが可能となる。さらに、螺旋状羽根２０の枚数低減に伴い、ソイルセメント柱体２に占める鋼管杭の体積率が減少することから発生残土量が低減し、この結果、残土処理費を削減することが可能となる。
　また、以上説明した実施形態に係る螺旋状羽根付鋼管杭（本鋼管杭）１においては、螺旋状羽根２０の上面に鋼管杭本体１０を中心として放射状に複数設けられた板状の補強リブ７０を備えることから、本鋼管杭１をソイルセメント柱体２の内部に捩り込む際にセメント等から作用する反力（曲げモーメント）に耐えることができるようになるため、螺旋状羽根２０の肉厚を低減させることができ、また、撹拌効果を得ることができる。
　また、以上説明した実施形態に係る螺旋状羽根付鋼管杭（本鋼管杭）１においては、補強リブ７０の第一辺７１と第三辺７３とから形成される角部に切欠部７４を形成しているため、本鋼管杭１をソイルセメント柱体２の内部に捩り込む際に補強リブ７０の第一辺７１と第三辺７２とから形成される角部にセメント等が滞留するのを抑制することができ、貫入抵抗を低減させることができる。
　また、以上説明した実施形態に係る合成杭においては、ソイルセメント柱体２の最深位置から本鋼管杭１の先端位置までの間隔（コラム余長）を０．２ｍ以上に設定しているため、合成杭の先端支持力を充分に確保することができる。
　本発明は、以上の実施形態に限定されるものではなく、この実施形態に当業者が適宜設計変更を加えたものも、本発明の特徴を備えている限り、本発明の範囲に包含される。すなわち、前記実施形態が備える各要素及びその配置、材料、条件、形状、サイズ等は、例示したものに限定されるわけではなく適宜変更することができる（例えば、雌雄のスプライン継手を上下入れ替えることができる）。また、前記実施形態が備える各要素は、技術的に可能な限りにおいて組み合わせることができ、これらを組み合わせたものも本発明の特徴を含む限り本発明の範囲に包含される。
　１…螺旋状羽根付鋼管杭
　２…ソイルセメント柱体
　１０…鋼管杭本体
　１１…先端部
　１２…杭頭部
　２０…螺旋状羽根
　２１…先端羽根
　２２…中間羽根
　７０…補強リブ
　７１…第一辺
　７２…第二辺
　７３…第三辺
　７４…切欠部
　ｄ…鋼管杭本体の直径
　Ｄ…螺旋状羽根の直径
　Ｇ…地盤
　Ｌ１…先端羽根と最下端中間羽根との間隔
　Ｌ２…最上端中間羽根と杭頭部との間隔
　Ｌｍ…中間羽根同士の間隔

Claims (9)

  1. 　鋼管杭本体と、前記鋼管杭本体に取り付けられた一つ以上の螺旋状羽根と、を備える螺旋状羽根付鋼管杭であって、
    　前記螺旋状羽根の直径が前記鋼管杭本体の直径の３倍以上に設定されてなる、螺旋状羽根付鋼管杭。
  2. 　前記螺旋状羽根の直径が前記鋼管杭本体の直径の３倍以上４倍以下に設定されてなる、請求項１に記載の螺旋状羽根付鋼管杭。
  3. 　前記螺旋状羽根は、前記鋼管杭本体の先端部に取り付けられた先端羽根と、前記鋼管杭本体の先端部を除く部分に取り付けられた中間羽根と、から構成され、
    　前記先端羽根と最下端にある前記中間羽根との間隔が２．０ｍ以上に設定され、
    　前記中間羽根同士の間隔が３．０ｍ以上に設定され、
    　最上端にある前記中間羽根と前記鋼管杭本体の杭頭部との間隔が０．３ｍ以上０．５ｍ以下に設定されてなる、請求項１又は２に記載の螺旋状羽根付鋼管杭。
  4. 　前記先端羽根と最下端にある前記中間羽根との間隔が、最上端にある前記中間羽根と前記鋼管杭本体の杭頭部との間隔の２倍以上に設定され、
    　前記中間羽根同士の間隔が、最上端にある前記中間羽根と前記鋼管杭本体の杭頭部との間隔の３倍以上に設定されてなる、請求項３に記載の螺旋状羽根付鋼管杭。
  5. 　前記螺旋状羽根の上面に前記鋼管杭本体を中心として放射状に複数設けられた板状の補強リブを備える、請求項１から４の何れか一項に記載の螺旋状羽根付鋼管杭。
  6. 　前記補強リブは、平面視略台形状を呈し、その長辺としての第一辺は前記鋼管杭本体の外周面に当接するように配置され、その短辺としての第二辺は前記鋼管杭本体から離隔するように配置され、前記第一辺及び前記第二辺に対して直角な第三辺は前記螺旋状羽根の上面に当接するように配置されており、
    　前記第一辺と前記第三辺とから形成される角部に切欠部が形成されている、請求項５に記載の螺旋状羽根付鋼管杭。
  7. 　請求項１から６の何れか一項に記載の螺旋状羽根付鋼管杭を、地盤中に造成されるソイルセメント柱体に挿入する工程を備える、合成杭の造成方法。
  8. 　請求項１から６の何れか一項に記載の螺旋状羽根付鋼管杭を、地盤中に造成されるソイルセメント柱体に挿入することにより形成した、合成杭。
  9. 　前記ソイルセメント柱体の最深位置から前記螺旋状羽根付鋼管杭の先端位置までの間隔が０．２ｍ以上に設定されてなる、請求項８に記載の合成杭。
PCT/JP2015/057751 2014-03-19 2015-03-16 螺旋状羽根付鋼管杭及び合成杭並びに合成杭の造成方法 WO2015141639A1 (ja)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NZ724106A NZ724106A (en) 2014-03-19 2015-03-16 Steel pipe pile with spiral blades, composite pile, and construction method of composite pile
KR1020167023832A KR102133163B1 (ko) 2014-03-19 2015-03-16 나선상 블레이드가 부착된 강관 말뚝 및 합성 말뚝 그리고 합성 말뚝의 조성 방법
KR1020197002708A KR20190012273A (ko) 2014-03-19 2015-03-16 나선상 블레이드가 부착된 강관 말뚝 및 합성 말뚝 그리고 합성 말뚝의 조성 방법
JP2016508721A JP6449243B2 (ja) 2014-03-19 2015-03-16 螺旋状羽根付鋼管杭及び合成杭並びに合成杭の造成方法
EP15764641.5A EP3121339B1 (en) 2014-03-19 2015-03-16 Steel pipe with spiral blades, composite pile, and construction method of composite pile
AU2015232566A AU2015232566B2 (en) 2014-03-19 2015-03-16 Steel pipe pile with spiral blades, composite pile, and construction method of composite pile
US15/126,932 US9945088B2 (en) 2014-03-19 2015-03-16 Steel pipe pile with spiral blades, composite pile, and construction method of composite pile
CA2941743A CA2941743C (en) 2014-03-19 2015-03-16 Steel pipe pile with spiral blades, composite pile, and construction method of composite pile

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014-057201 2014-03-19
JP2014057201 2014-03-19

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2015141639A1 true WO2015141639A1 (ja) 2015-09-24

Family

ID=54144606

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2015/057751 WO2015141639A1 (ja) 2014-03-19 2015-03-16 螺旋状羽根付鋼管杭及び合成杭並びに合成杭の造成方法

Country Status (8)

Country Link
US (1) US9945088B2 (ja)
EP (1) EP3121339B1 (ja)
JP (1) JP6449243B2 (ja)
KR (2) KR102133163B1 (ja)
AU (1) AU2015232566B2 (ja)
CA (1) CA2941743C (ja)
NZ (1) NZ724106A (ja)
WO (1) WO2015141639A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023013563A1 (ja) * 2021-08-05 2023-02-09 Ｊｆｅスチール株式会社 回転貫入鋼管杭、該回転貫入鋼管杭の施工方法

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102259937B1 (ko) * 2019-07-19 2021-06-02 주식회사 택한 관입성 향상 헬리컬 파일
EP4101986A4 (en) * 2020-02-07 2023-07-26 JFE Steel Corporation STEEL PIPE STACK
CN111810054B (zh) * 2020-03-05 2022-04-05 浙江大学城市学院 一种桩基工程低噪音打孔扩孔设备
USD1042104S1 (en) * 2022-05-24 2024-09-17 Daiye Screw Pile LTD. Helical pile
USD1042105S1 (en) * 2022-05-24 2024-09-17 Daiye Screw Pile LTD. Helical pile

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01142122A (ja) * 1987-11-27 1989-06-05 Asahi Chem Ind Co Ltd 小口径鋼管杭
JP2000054375A (ja) * 1998-08-04 2000-02-22 Chiyoda Koei Kk 基礎杭及び同基礎杭を使用した基礎工法
JP2000154537A (ja) * 1998-11-19 2000-06-06 Nkk Corp ねじ込み式鋼管杭及びその施工方法
JP2001311147A (ja) * 2000-04-28 2001-11-09 Chiyoda Koei Kk ネジ込み式鋼管杭及びその施工方法
JP2002348864A (ja) * 2001-05-28 2002-12-04 Nkk Corp 杭先端部の補強構造及び杭の施工方法
JP2004332431A (ja) * 2003-05-09 2004-11-25 Tenox Corp ソイルセメント合成杭を施工する方法
US20130101360A1 (en) * 2011-10-25 2013-04-25 Hubbell Incorporated Helical screw pile
JP3188808U (ja) * 2013-06-17 2014-02-13 株式会社メカトロニクス スクリュー鋼管杭の改良

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4626916B2 (ja) 2000-03-03 2011-02-09 旭化成建材株式会社 ソイルセメント合成杭の造成方法
JP4584512B2 (ja) 2001-09-21 2010-11-24 旭化成建材株式会社 ソイルセメント合成羽根付き既製杭
JP4734645B2 (ja) * 2006-03-22 2011-07-27 国立大学法人山口大学 多数の杭部材からなる杭基礎の分布周面摩擦力の働きを考慮した設計法
KR100869815B1 (ko) 2007-04-03 2008-11-21 임수용 매입말뚝용 강관의 선단부 지지력 확대장치 및 매입말뚝시공방법
US20130227897A1 (en) * 2012-03-01 2013-09-05 Thomas & Betts International, Inc. Truss-Based Monopole Support Structure

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01142122A (ja) * 1987-11-27 1989-06-05 Asahi Chem Ind Co Ltd 小口径鋼管杭
JP2000054375A (ja) * 1998-08-04 2000-02-22 Chiyoda Koei Kk 基礎杭及び同基礎杭を使用した基礎工法
JP2000154537A (ja) * 1998-11-19 2000-06-06 Nkk Corp ねじ込み式鋼管杭及びその施工方法
JP2001311147A (ja) * 2000-04-28 2001-11-09 Chiyoda Koei Kk ネジ込み式鋼管杭及びその施工方法
JP2002348864A (ja) * 2001-05-28 2002-12-04 Nkk Corp 杭先端部の補強構造及び杭の施工方法
JP2004332431A (ja) * 2003-05-09 2004-11-25 Tenox Corp ソイルセメント合成杭を施工する方法
US20130101360A1 (en) * 2011-10-25 2013-04-25 Hubbell Incorporated Helical screw pile
JP3188808U (ja) * 2013-06-17 2014-02-13 株式会社メカトロニクス スクリュー鋼管杭の改良

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023013563A1 (ja) * 2021-08-05 2023-02-09 Ｊｆｅスチール株式会社 回転貫入鋼管杭、該回転貫入鋼管杭の施工方法
JP7513575B2 (ja) 2021-08-05 2024-07-09 Ｊｆｅスチール株式会社 回転貫入鋼管杭、該回転貫入鋼管杭の施工方法

Also Published As

Publication number Publication date
KR102133163B1 (ko) 2020-07-13
JP6449243B2 (ja) 2019-01-09
KR20160117524A (ko) 2016-10-10
CA2941743A1 (en) 2015-09-24
EP3121339B1 (en) 2019-10-30
KR20190012273A (ko) 2019-02-08
AU2015232566A1 (en) 2016-09-29
EP3121339A4 (en) 2017-03-15
US20170089024A1 (en) 2017-03-30
EP3121339A1 (en) 2017-01-25
JPWO2015141639A1 (ja) 2017-04-13
AU2015232566B2 (en) 2017-10-19
CA2941743C (en) 2018-09-18
NZ724106A (en) 2017-12-22
US9945088B2 (en) 2018-04-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6449243B2 (ja) 螺旋状羽根付鋼管杭及び合成杭並びに合成杭の造成方法
JP2006233617A (ja) ソイルセメント合成羽根付き杭
JP2007032044A (ja) 基礎杭の支持構造および鋼管杭
JP4863120B2 (ja) 基礎杭
JP6502287B2 (ja) 杭および杭の設置方法
JP4988068B2 (ja) 鋼管杭及びその施工方法
JP2013057194A (ja) 回転貫入鋼管杭及び根固めされた基礎杭の構築方法
JP4882492B2 (ja) 鋼管杭構造およびその施工方法
JP2013155577A (ja) アンカーを併用した杭の施工方法
JP5247289B2 (ja) 羽根付杭の回転埋設方法
JP5606727B2 (ja) 基礎杭
JP5177064B2 (ja) 基礎杭及びその施工方法
JP4853132B2 (ja) 基礎杭の施工方法
JP5177065B2 (ja) 鋼管杭及びその施工方法
JP3932978B2 (ja) 杭
JP4224905B2 (ja) ねじ込み式鋼管杭及びその施工方法
JP2013133630A (ja) 掘削ロッドおよび施工方法
CN108316312B (zh) 浅埋倾斜基岩偏压隧道加固结构及其施工方法
JP2005232694A (ja) 合成杭基礎及びその施工方法、並びに回転圧入鋼管杭
JP5163711B2 (ja) ねじ込み杭及びねじ込み杭の施工方法
CN102912790B (zh) 一种反弧形锤及灌注桩连续成孔施工方法
JP3694824B2 (ja) ねじ込み式鋼管杭及びその施工方法
JP2021059936A (ja) 螺旋状羽根付鋼管杭、ソイルセメント合成杭及びその造成方法
JP2006132100A (ja) 拡頭杭
JP5024701B2 (ja) 既製杭

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 15764641

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2016508721

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20167023832

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2941743

Country of ref document: CA

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2015764641

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2015764641

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 15126932

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2015232566

Country of ref document: AU

Date of ref document: 20150316

Kind code of ref document: A