WO2015090564A1 - Giesskokille zum vergiessen von stahlschmelze - Google Patents

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WO2015090564A1
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casting
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mold
mold according
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Evgeny BALICHEV
Matthias Dresler
Markus Thomasky
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Thyssenkrupp Steel Europe Ag
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    • B22D11/128—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for removing
    • B22D11/1282—Vertical casting and curving the cast stock to the horizontal

Definitions

  • the invention relates to a casting mold for casting molten steel to a continuous stripped strand, wherein at least one of the melt to be cast facing inner surface of the casting mold a
  • molten steel from a ladle is filled into a distributor, also referred to as a tundish, which is provided as a buffer and optionally for distributing the melt onto a plurality of strands, and from there via a dip tube into the respective casting mold.
  • a distributor also referred to as a tundish
  • the casting direction corresponds to the gravity effect.
  • the strand is formed.
  • the solidification of the melt sets in contact with the cooled
  • Casting mold still emerging in the vertical direction strand on its outer sides of a thin shell
  • the strand is in one
  • CONFIRMATION COPY so-called "pouring arc" deflected by rollers in a horizontal conveying direction.
  • a specifically controlled cooling takes place in order to bring about controlled solidification of the strand. From the conveyed away in the horizontal direction and completely solidified strand slabs are then divided, which are fed to further processing.
  • the mold casting powder is sprinkled on the free surface of the melt to form slag.
  • the slag covers the melt and prevents the reaction of the melt with the ambient atmosphere in the area of the so-called "casting mirror".
  • the slag binds in the melt ascending impurities and serves as a lubricant between the solidifying shell of the steel strand and the mold.
  • the latter technique is mainly used in billet or round casting, usually by oscillating the mold to allow caking of the steel on the cooled walls of the mold prevent and that
  • Continuous casting molds can be made from mold plates
  • the inner sides of the continuous casting molds are usually made of copper.
  • Wear resistance can be their with the molten steel and coming into contact with the forming strand
  • Inner surfaces should be covered with a nickel coating
  • the molten steel is cooled particularly quickly, especially in the region of the casting mirror.
  • Heat dissipation therefore entails an increased risk of cracking. To the heat flow between the forming
  • Badador rising ferrostatic pressure can be pressed evenly to the copper plate of the continuous casting mold.
  • the roughening of the mold surface is carried out so that the machining depth of the roughness of the mold inner surface decreases in the casting direction, so that the roughened smooth part of the mold a gradual transition and thus a gradual transition from throttled to unthrottled heat flow is achieved.
  • SBT Shot Blast Texturing
  • EDT Electric Discharge Texturing
  • EBT Electron Beam Texturing
  • LT laser texturing
  • GLT perforated texture
  • the invention was based on the object to provide a casting mold, which is ensured by simple means an optimal solidification behavior in the critical with respect to the risk of cracking region of the casting mold.
  • the surface texture extends at least over the region of the mold, which is wetted during operation with slag floating on the melt poured into the mold.
  • Wells formed structure decreases the heat transfer between mold and liquid melt.
  • a part of the solidifying slag occupies the wells of
  • Casting oil used so is the one described here Wet surface texture.
  • the then adhering in the wells oil layer also acts thermally insulating.
  • the average roughness Ra and the average roughness Rz are important for characterizing this surface structure. Both the average roughness Ra and the averaged
  • Roughness depth Rz must be determined in accordance with DIN EN ISO 4287.
  • the average roughness Ra is 10 - 50 ⁇ m and the average roughness Rz is 80 - 250 ⁇ m. In in this
  • Casting molds of the type in question are usually made of a non-ferrous metal alloy, which is usually cooled on the side facing away from the melt.
  • the mold cross-section can be made square or rounded. To use rectangular or
  • At least one of the narrow sides of the mold opening limiting plates can be adjustable in the width direction (EP 0 985 471 AI).
  • the inventively provided surface structure is at least one of the G simplifykokillenö Maschinenen
  • the surface texture structured according to the invention should be present on at least one of the inner surfaces.
  • the surface texture structured according to the invention should extend at least over the area of the respective inner surface of the casting mold, which is wetted by the slag covering the casting level in the casting operation.
  • Casting molds used today have proven to be effective if the surface texture extends over a region which, measured in the casting direction, begins at a distance of at least 10 mm below the upper mold edge and ends at a distance of at most 600 mm.
  • Nickel layer is occupied, it has proven to be particularly favorable in terms of reducing surface defects of the cast strand, when the surface texture formed according to the invention overlaps the edge region of the nickel layer associated with the mold top edge. In practice, overlapping areas have proven to be at least 50 mm, measured in the casting direction. Due to the overlap of the invention
  • Mold surface texture provided by embossing (pressure) or by a shock or
  • the introduction of the structure takes place by a deformation of the mold surface, without material being removed.
  • the work hardening caused by the striking or pressing load on the respective mold inner surface can contribute to a higher mold life.
  • a stamping process is used, a negative of the structure to be produced is first applied to a matrix, a ball or a roller. With this negative then the surface structure, depending on pressure and tool surface, applied to the mold.
  • the structure predetermined by the present invention is generated by high momentum on the respective striking tool.
  • the so-called “needles" with which, such as
  • FIG. 2 a in the continuous casting plant according to FIG. 1
  • Fig. 3 shows a detail of an inventively obtained surface texture in perspective view 7.5 times enlarged view.
  • molten steel M is transported in a ladle 2 to a distributor 3 and filled into the distributor 3 via a shadow tube 4.
  • a further vertically aligned dip tube 5 is connected, which can be closed and regulated by a plug 6.
  • the molten steel M flows into a casting mold 7 composed of cooled plates 8, 9, 10, 11 consisting of a non-ferrous metal or a non-ferrous metal alloy.
  • a casting mold 7 composed of cooled plates 8, 9, 10, 11 consisting of a non-ferrous metal or a non-ferrous metal alloy.
  • copper or copper alloys are used.
  • Casting mold 7 has a substantially rectangular in plan view opening cross-section whose broad sides each bounded by a wide mold plate 8.9 and its narrow sides in each case by a narrow mold plate 10,11.
  • the mold plates 8 - 11 can often be covered with a nickel layer 14, which is measured in the vertically oriented conveying direction F of the molten steel M at a distance variable from the distributor 3
  • the distance AI is in the present case 300 mm, but may be designed generally variable.
  • Example is here a rectangular mold with a
  • Nickel layer used. In addition, however, other molds with different coatings are conceivable.
  • a surface texture 22 is formed on the inner surfaces 13 of the mold plates 8-11 delimiting the mold opening 12.
  • the surface texture 22 begins in this embodiment in the conveying direction F at a distance A2 of 10 mm and ends at a distance A3 of 400 mm from the mold top 15 away. Accordingly, the surface texture 22 overlaps the nickel layer 14 in an overlapping area Ü via a conveying direction F
  • the surface texture 22 can also be introduced up to a distance A3 of 600 mm seen from the upper mold edge 15 from.
  • the slag K floating in the casting operation on the casting mirror of the melt M to be cast wets the inner surface 13 of the copper plates 8-11.
  • the surface texture 22 is defined by a variety of
  • Recesses 23 are formed, which are each completely surrounded by a web 24. Each of the webs 24 defines two recesses 23 arranged adjacent to one another. The recesses 23 can be used as a single hole-like
  • Indentations be formed, which in turn are then bounded together by a self-contained around the respective recess 23 surrounding web 24.
  • MaterialaufSchiebungen such as those produced in the shot peening process, are undesirable in this structure, as these
  • Suspensions are removed from the strand shell. A regression of the structure while reducing the
  • the width B of the surface texture 22 is limited to the narrowest area, which, when the mold opening 12 bounding on their narrow sides chill plates 10,11 in
  • Width direction to be adjusted is not swept by the copper plates 10,11.
  • the up to 500 m deep recesses 23 are by needling by means of a commercial, not shown here
  • Needle device has been generated.
  • the needles of the needling have high energy on the inner surface 13th

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Gießkokille zum Vergießen von Stahlschmelze (M) zu einem kontinuierlichen abgezogenen Strang (S), wobei an mindestens einer der der zu vergießenden Schmelze (M) zugewandten Innenfläche (13) der Gießkokille (7) eine Oberflächentextur (22) eingeformt ist, die sich mindestens über den Bereich (A3) der Gießkokille (7) erstreckt, der im Betrieb mit auf der in die Gießkokille (7) eingegossenen Schmelze (M) schwimmender Schlacke (K) benetzt ist. Die erfindungsgemäße Gießkokille ermöglicht es, mit einfachen Mitteln ein optimales Erstarrungsverhalten in dem hinsichtlich der Gefahr von Rissbildung kritischen Bereich der Gießkokille zu gewährleisten. Dies wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, dass die Oberflächentextur (22) als geschlossene Struktur mit abgeschlossen umgrenzten, stochastisch verteilten Vertiefungen (23) ausgebildet ist.

Description

Gießkokille zum Vergießen von Stahlschmelze
Die Erfindung betrifft eine Gießkokille zum Vergießen von Stahlschmelze zu einem kontinuierlichen abgezogenen Strang, wobei an mindestens einer der zu vergießenden Schmelze zugewandten Innenfläche der Gießkokille eine
Oberflächentextur eingeformt ist, die sich mindestens über den Bereich der Kokille erstreckt, die im Betrieb mit auf der in die Kokille eingegossenen Schmelze schwimmender Schlacke benetzt ist.
Beim Stranggießen wird Stahlschmelze aus einer Gießpfanne in einen als Puffer und gegebenenfalls zum Verteilen der Schmelze auf mehrere Stränge vorgesehenen Verteiler, auch Tundish genannt, gefüllt und gelangt von dort über ein Tauchrohr in die jeweilige Gießkokille. Die Gießrichtung entspricht dabei der Schwerkraftwirkung.
In der Gießkokille wird der Strang geformt. Dabei setzt die Erstarrung der Schmelze bei Kontakt mit den gekühlten
Innenflächen der Gießkokille ein, so dass der aus der
Gießkokille nach wie vor in vertikaler Richtung austretende Strang an seinen Außenseiten eine dünne Schale aus
erstarrtem Stahl aufweist, die die im Innern des Strangs noch flüssige Schmelze umgrenzt.
Nach dem Austritt aus der Kokille wird der Strang in einem
BESTÄTIGUNGSKOPIE so genannten "Gießbogen" gestützt durch Rollen in eine horizontale Förderrichtung umgelenkt. Dabei erfolgt im Bereich des Gießbogens eine gezielt gesteuerte Kühlung, um eine gesteuerte Erstarrung des Strangs zu bewirken. Von dem in horizontaler Richtung abgeförderten und vollständig erstarrten Strang werden anschließend Brammen abgeteilt, die der Weiterverarbeitung zugeführt werden.
In der Kokille wird auf die freie Oberfläche der Schmelze Gießpulver gestreut, um Schlacke zu bilden. Die Schlacke deckt die Schmelze ab und verhindert, dass es im Bereich des so genannten "Gießspiegels" zu Reaktionen der Schmelze mit der Umgebungsatmosphäre kommt. Gleichzeitig bindet die Schlacke in der Schmelze aufsteigende Unreinheiten und dient als Schmiermittel zwischen der erstarrenden Schale des Stahlstrangs und der Kokille. Alternativ existieren Gießverfahren, bei denen entweder das Gießpulver
vorgeschmolzen zugeführt wird oder bei denen das
Gießverfahren eine Verwendung von so genannten „Gießölen", d. h. flüssigen Gießmedien, anstelle von Gießpulvern vorsieht. Letztere Technik wird vor allem im Knüppel- oder Rundstrangguss angewandt. Üblicherweise wird die Kokille oszillierend bewegt, um ein Anbacken des Stahls an den gekühlten Wänden der Kokille zu verhindern und das
Abfördern des sich bildenden Strangs aus der Kokille zu unterstützen .
Stranggusskokillen können aus Kokillenplatten
zusammengesetzt oder als ein einzelnes Stück ausgeführt sein. Die Innenseiten der Stranggusskokillen bestehen in der Regel aus Kupfer. Zur Verbesserung ihrer
Verschleißbeständigkeit können ihre mit der Stahlschmelze und dem sich bildenden Strang in Kontakt kommenden
Innenflächen mit einer Nickelbeschichtung belegt sein
(EP 0 125 509 Bl) . Die Nickelbeschichtung hat jedoch eine deutliche Minderung der Wärmeabfuhr zur Folge. Daher wird sie in der Regel erst in einem gewissen Abstand zur dem Verteiler der Stranggussanlage zugeordneten
Kokillenoberkante angebracht.
Unabhängig davon, ob die Gießkokille an ihren Innenflächen mit einer Nickelbeschichtung versehen ist oder nicht, wird im Stranggießprozess die Stahlschmelze vor allem im Bereich des Gießspiegels besonders schnell abgekühlt. Bei
empfindlichen Stahlmarken kann dies dazu führen, dass sich aufgrund der beim Abkühlvorgang entstehenden
Eigenspannungen Oberflächenfehler einstellen.
Dieses Problem ist bereits in der EP 1 099 496 Bl
angesprochen worden. Dort ist die Veröffentlichung "Über den Zusammenhang zwischen Anfangserstarrung und
Beschaffenheit der Strangoberfläche bei peritektisch erstarrenden Stählen" (Habilitationsschrift M. M. Wolf, Förch 2002, Seiten 61 - 64) erwähnt, gemäß der insbesondere der Wärmestrom durch die Kokillenwand in deren
Badspiegelbereich eine entscheidende Rolle für die
Rissfreiheit der Strangschale spielt. Eine zu große
Wärmeabfuhr bringt demnach eine erhöhte Rissgefahr mit sich. Um den Wärmestrom zwischen der sich bildenden
Strangschale und der Kokillen-Innenfläche wird in der
EP 1 099 496 Bl vorgeschlagen, durch Aufrauen der
Kokillenoberfläche den Wärmedurchgangswiderstand im Bereich des Gießspiegels zu verringern. Auf diese Weise soll die sich in der Kokille bildende Strangschale länger dünn bleiben und von dem mit zunehmendem Abstand von dem
Badspiegel steigenden ferrostatischen Druck gleichmäßiger an die Kupferplatte der Stranggusskokille angedrückt werden. Das Aufrauen der Kokillenoberfläche wird dabei so durchgeführt, dass die Bearbeitungstiefe der Rauheit der Kokilleninnenfläche in Gießrichtung abnimmt, so dass vom aufgerauten zum glatten Teil der Kokille ein allmählicher Übergang und damit auch ein allmählicher Übergang vom gedrosselten zum ungedrosselten Wärmefluss erzielt wird. Ein Vorteil wird dabei darin gesehen, dass die
Makrostruktur der Kokilleninnenfläche durch an sich bekannte Verfahren wie Shot Blast Texturing (SBT) , Electric Discharge Texturing (EDT) , Electron Beam Texturing (EBT) , Laser Texturing (LT) oder durch eine gelochte Textur (GLT) oder durch andere Verfahren verwirklicht werden kann.
Vor dem Hintergrund des voranstehend erläuterten Standes der Technik lag der Erfindung die Aufgabe zu Grunde, eine Gießkokille zu schaffen, bei der mit einfachen Mitteln ein optimales Erstarrungsverhalten in dem hinsichtlich der Gefahr von Rissbildung kritischen Bereich der Gießkokille gewährleistet ist.
Gelöst wird diese Aufgabe erfindungsgemäß durch eine gemäß Anspruch 1 ausgestaltete Gießkokille.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben und werden nachfolgend wie der allgemeine Erfindungsgedanke im Einzelnen erläutert.
Bei einer erfindungsgemäßen Gießkokille zum Vergießen von Stahlschmelze zu einem kontinuierlichen abgezogenen Strang ist in Übereinstimmung mit dem eingangs erläuterten Stand der Technik mindestens an einer der der zu vergießenden Schmelze zugewandten Innenfläche der Gießkokille eine
Oberflächentextur eingeformt. Dabei erstreckt sich die Oberflächentextur mindestens über den Bereich der Kokille, die im Betrieb mit auf der in die Kokille eingegossenen Schmelze schwimmender Schlacke benetzt ist.
Erfindungsgemäß ist nun diese Oberflächentextur als
geschlossene Struktur mit abgeschlossen umgrenzten,
stochastisch -verteilten Vertiefungen ausgebildet.
Durch die erfindungsgemäß als Oberflächentextur
vorgesehene, aus jeweils vollständig umgrenzten
Vertiefungen gebildete Struktur sinkt der Wärmeübergang zwischen Kokille und flüssiger Schmelze. Dabei belegt ein Teil der erstarrenden Schlacke die Vertiefungen der
stochastischen Oberflächenstruktur und haftet dort, anders als bei offenen Oberflächenstrukturen förmlich an. Auf diese Weise wirkt die an der Kokilleninnenfläche haftende Schlacke als Wärmedämmung, die einen direkten Kontakt der Schmelze mit der Innenfläche verhindert. Diese
wärmedämmende Wirkung der Schlackenschicht führt zu einer geringeren und zu einer über die Kokillenbreite homogeneren Wärmeabfuhr im Gießspiegelbereich. In Folge der insgesamt verminderten und homogeneren Wärmeabfuhr entstehen während des Abkühlvorganges bei Einsatz einer erfindungsgemäß oberflächenstrukturierten Kokillenoberfläche im Vergleich zur konventionellen Kokillenoberfläche weniger
Eigenspannungen in der Strangschale. Die Gefahr der Bildung von Oberflächenfehlern wird folglich gesenkt. Werden
Gießöle verwendet, so wird die hier beschriebene Oberflächentextur benetzt. Die dann in den Vertiefungen haftende Ölschicht wirkt ebenfalls wärmedämmend.
Eine durch die beispielsweise in der EP 1 099 496 Bl angegebenen Verfahren oder durch Kugelstrahlen und ähnliche Verfahren eingebrachte offene Oberflächen- und
Rauheitsstruktur, bei der sich die jeweiligen Vertiefungen überlappen und dementsprechend nicht gegeneinander
abgegrenzt sind, sondern ineinander übergehen, erhält ihre Rauheit durch Erhebungen im Material, welche durch eine Verschiebung des Kokillenmaterials entstehen. Die
erfindungsgemäß vorgesehene geschlossene
Oberflächenstruktur ist dagegen durch nicht
zusammenhängende Vertiefungen und Hohlräume
charakterisiert. Es zeigt sich, dass diese in sich
abgeschlossenen und erfindungsgemäß stochastisch verteilten Vertiefungen eine bessere Schlackenhaftung gewährleisten und ein Abfließen der Schlacke verhindern.
Neben dem so entstehenden topographischen Erscheinungsbild sind der Mittenrauwert Ra und die gemittelte Rautiefe Rz zur Kennzeichnung dieser Oberflächenstruktur von Bedeutung. Sowohl der Mittenrauwert Ra als auch die gemittelte
Rautiefe Rz sind dabei gemäß DIN EN ISO 4287 zu bestimmen. Bei einer erfindungsgemäßen Oberflächenstruktur beträgt optimalerweise der Mittenrauwert Ra 10 - 50 ym und die gemittelte Rautiefe Rz 80 - 250 ym. Bei in diesen
Wertbereichen liegenden Mittenrauwerten und gemittelter Rautiefe ergibt sich eine maximale Reduktion der
Oberflächenfehler und eine stabile Prozesssicherheit. Dies gilt im besonderen Maße dann, wenn der Mittenrauwert Ra 10 - 50 μιη, insbesondere 15 - 50 pm, beträgt. Eine optimale Haftung der Schlacke an der Oberflächentextur ergibt sich dann, wenn die maximale Tiefe der Vertiefungen der Oberflächentextur 500 μπι beträgt. Mindestens sollte die Tiefe der Vertiefungen 5 m betragen, um die angestrebte Rauigkeit sicher zu erzielen.
Gießkokillen der hier in Rede stehenden Art bestehen üblicherweise aus einer Nichteisenmetall-Legierung, die in der Regel auf der der Schmelze abgewandten Seite gekühlt wird. Der Kokillenquerschnitt kann eckig oder gerundet ausgeführt sein. Um bei Einsatz rechteckiger oder
quadratischer Kokillen Stränge von unterschiedlicher Breite produzieren zu können, kann dabei mindestens eine der die Schmalseiten der Kokillenöffnung begrenzenden Platten in Breitenrichtung verstellbar sein (EP 0 985 471 AI) .
Die erfindungsgemäß vorgesehene Oberflächenstruktur ist mindestens an einer der die Gießkokillenöffnungen
begrenzenden Innenflächen vorgesehen. Dies schließt
selbstverständlich die Möglichkeit ein, eine entsprechende Oberflächenstruktur an allen oder zumindest einander gegenüberliegenden Innenflächen der Gießkokille
einzuformen. Auch bei breitenverstellbaren Gießkokillen sollte die erfindungsgemäß strukturierte Oberflächentextur an mindestens einer der Innenflächen vorhanden sein. Der Bereich, der beim Verstellen von der dabei relativ zu dieser Innenfläche bewegten Seite der Kokille überstrichen wird, kann dabei frei von der erfindungsgemäßen
Oberflächenstruktur bleiben, wenn dies im Hinblick auf die Abdichtung der Eckbereiche zweckmäßig ist, an denen die die Kokillenöffnung begrenzenden Flächen aneinander stoßen.
Dementsprechend erstreckt sich dann bei einer Gießkokille, die durch Verschieben mindestens einer ihrer Seiten dicken- oder breitenverstellbar ist, die Oberflächentextur über diejenige Breite der mit ihr versehenen Innenfläche, über die die Innenfläche mit der zu vergießenden Schmelze in Kontakt kommt, wenn die kleinste Dicke oder Breite der Gießkokille eingestellt ist.
Die erfindungsgemäß strukturierte Oberflächentextur soll sich mindestens über den Bereich der jeweiligen Innenfläche der Gießkokille erstrecken, der im Gießbetrieb von der den Gießspiegel abdeckenden Schlacke benetzt wird. Für heute eingesetzte Gießkokillen hat sich hier bewährt, wenn sich die Oberflächentextur über einen Bereich erstreckt, der, jeweils gemessen in Gießrichtung, in einem Abstand von mindestens 10 mm unterhalb der oberen Kokillenkante beginnt und in einem Abstand von höchstens 600 mm endet.
Im Fall, dass die mit der Oberflächenstruktur versehene Innenfläche über einen in einem Abstand von der
Kokillenoberkante beginnenden Abschnitt mit einer
Nickelschicht belegt ist, hat es sich im Hinblick auf die Reduzierung von Oberflächenfehlern des Gießstrangs als besonders günstig erwiesen, wenn die erfindungsgemäß ausgebildete Oberflächentextur den der Kokillenoberkante zugeordneten Randbereich der Nickelschicht überlappt. In der Praxis haben sich hier Überlappungsbereiche bewährt, die, in Gießrichtung gemessen, mindestens 50 mm betragen. Durch die Überlappung der erfindungsgemäßen
Oberflächentextur mit der Nickelbeschichtung wird ein harter Bruch der Wärmeleitfähigkeit beim Übergang von dem nicht beschichteten zum nickelbeschichten Abschnitt der jeweiligen Innenfläche vermieden. Die erfindungsgemäße Struktur der auf der jeweiligen
Kokillenoberfläche vorgesehenen Oberflächentextur kann durch Prägen (Druck) oder durch einen Stoß- oder
Schlagimpuls, beispielsweise durch Nadeln, in die
Oberfläche eingebracht werden. Das Einbringen der Struktur erfolgt durch eine Verformung der Kokillenoberfläche, ohne dass dabei Material abgetragen wird. Die in Folge der schlagenden oder drückenden Belastung an der jeweiligen Kokilleninnenfläche bewirkte Kaltverfestigung kann zu einer höheren Kokillenlebensdauer beitragen.
Wird ein Prägeverfahren verwendet, so wird zunächst ein Negativ der zu erzeugenden Struktur auf eine Matrix, eine Kugel oder Walze aufgebracht. Mit diesem Negativ wird anschließend die Oberflächenstruktur, abhängig von Druck und Werkzeugoberfläche, auf die Kokille aufgebracht. Wenn die Struktur durch ein Verfahren erzeugt wird, welches auf einem Stoß- oder Schlagimpuls basiert, wird durch ein mit hohem Impuls auf die jeweilige schlagenden Werkzeug die erfindungsgemäß vorgegebene Struktur erzeugt. Hierzu eignet sich das so genannte "Nadeln" mit dem sich, wie
beispielsweise in der DE 199 07 827 AI gezielt
Oberflächenrauigkeiten erzeugen lassen.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand einer ein
Ausführungsbeispiel darstellenden Zeichnung näher
erläutert. Es zeigen jeweils schematisch:
Fig. 1 eine Stranggießanlage in einer seitlichen Ansicht;
Fig. 2 eine in der Stranggießanlage gemäß Fig. 1
eingesetzte Gießkokille in einem Längsschnitt; Fig. 3 einen Ausschnitt einer erfindungsgemäß beschaffenen Oberflächentextur in perspektivischer 7,5-fach vergrößerter Ansicht.
Zum Vergießen einer Stahlschmelze M zu einem Strang S in der in Fig. 1 dargestellten, in an sich bekannter Weise aufgebauten Stranggussanlage 1 wird die Stahlschmelze M in einer Pfanne 2 zu einem Verteiler 3 transportiert und über ein Schattenrohr 4 in den Verteiler 3 gefüllt. An einen Bodenauslass des Verteilers 3 ist ein weiteres vertikal ausgerichtetes Tauchrohr 5 angeschlossen, das durch einen Stopfen 6 verschlossen und geregelt werden kann.
Bei geöffnetem Tauchrohr 5 strömt die Stahlschmelze M in eine Gießkokille 7, die aus gekühlten Platten 8,9,10,11 zusammengesetzt ist, welche aus einem Nichteisenmetall oder einer Nichteisenmetalllegierung bestehen. Vorzugsweise werden Kupfer oder Kupferlegierungen verwendet. Die
Gießkokille 7 weist einen in Draufsicht im Wesentlichen rechteckigen Öffnungsquerschnitt auf, dessen Breitseiten jeweils durch eine breite Kokillenplatte 8,9 und dessen Schmalseiten jeweils durch eine schmale Kokillenplatte 10,11 begrenzt ist.
An ihren jeweils der Gießkokillenöffnung 12 zugeordneten Innenflächen 13 können die Kokillenplatten 8 - 11 häufig mit einer Nickelschicht 14 belegt sein, die gemessen in der vertikal ausgerichteten Förderrichtung F der Stahlschmelze M in einem Abstand variabel zur dem Verteiler 3
zugeordneten Kokillenoberkante 15 der Gießkokille 7
beginnt. Der Abstand AI beträgt im vorliegenden Fall 300 mm, kann jedoch generell variable gestaltet sein. Als Beispiel wird hier eine rechteckige Kokille mit einer
Nickelschicht verwendet. Darüber hinaus sind jedoch auch weitere Kokillenformen mit unterschiedlichen Beschichtungen denkbar .
Der sich in der Gießkokille 7 aus der Stahlschmelze M bildende Strang S tritt in vertikal ausgerichteter
Förderrichtung F aus der Gießkokille 7 aus und wird über einen Gießbogen 16 in eine horizontal ausgerichtete
Förderrichtung Fh geleitet. Im Bereich des Gießbogens 16 wird der Strang S an Rollen 19,20 geführt. Gleichzeitig erfolgt eine intensive Kühlung, so dass der Strang S am Ende des Gießbogens 16 weitestgehend vollständig
durcherstarrt ist und der Weiterverarbeitung zugeführt werden kann.
In einem der Kokillenoberkante 15 zugeordneten Abschnitt 21 ist an den Innenflächen 13 der die Kokillenöffnung 12 begrenzenden Kokillenplatten 8 - 11 eine Oberflächentextur 22 ausgebildet. Die Oberflächentextur 22 beginnt in diesem Ausführungsbeispiel in Förderrichtung F in einem Abstand A2 von 10 mm und endet in einem Abstand A3 von 400 mm von der Kokillenoberkante 15 entfernt. Dementsprechend überlappt die Oberflächentextur 22 die Nickelschicht 14 in einem Überlappungsbereich Ü über eine in Förderrichtung F
gemessene Länge von 100 mm. Generell kann die
Oberflächentextur auch bis zu einem Abstand A3 von 600 mm von der Kokillenoberkante 15 aus gesehen eingebracht werden. In dem von der Oberflächentextur 22 abgedeckten Abschnitt benetzt die im Gießbetrieb auf dem Gießspiegel der zu vergießenden Schmelze M schwimmende Schlacke K die Innenfläche 13 der Kupferplatten 8 - 11. Die Oberflächentextur 22 ist durch eine Vielzahl von
Vertiefungen 23 gebildet, die jeweils vollständig von einem Steg 24 umgrenzt sind. Jeder der Stege 24 grenzt dabei zwei benachbart zueinander angeordnete Vertiefungen 23 ab. Die Vertiefungen 23 können dabei als einzelne lochartige
Einprägungen mit im Wesentlichen rundem Öffnungsquerschnitt oder aus mehreren solcher ineinander übergehenden
Einprägungen gebildet sein, die dann wiederum gemeinsam von einem in sich geschlossen um die betreffende Vertiefung 23 umlaufenden Steg 24 umgrenzt sind. MaterialaufSchiebungen, wie sie beispielsweise beim Kugelstrahlverfahren erzeugt werden, sind in dieser Struktur unerwünscht, da diese
Aufschiebungen von der Strangschale abgetragen werden. Eine Rückbildung der Struktur unter Verringerung der
Rauheitskenngrößen wäre die Folge. Vielmehr werden
Vertiefungen in das Kokillenmaterial eingebracht um eine Kaltverfestigung zu erzielen und die Oberflächenstruktur zu erhalten. Bei den die Kokillenöffnung 12 an ihren
Breitseiten begrenzenden Kokillenplatten 8,9 ist die Breite B der Oberflächentextur 22 auf den schmälsten Bereich beschränkt, der, wenn die die Kokillenöffnung 12 an ihren Schmalseiten begrenzenden Kokillenplatten 10,11 in
Breitenrichtung verstellt werden, von den Kupferplatten 10,11 nicht überstrichen wird.
Die bis zu 500 m tiefen Vertiefungen 23 sind durch Nadeln mittels eines handelsüblichen, hier nicht gezeigten
Nadelgerätes erzeugt worden. Die Nadeln des Nadlers haben dabei mit hoher Energie auf die Innenfläche 13
eingeschlagen und das von ihnen getroffene Material unter Ausbildung der jeweiligen Vertiefung 23 verdichtet. Ein Materialabtrag erfolgte nicht. Um die in Figur 3 abgebildete Struktur aus Vertiefungen 23 und Stegen 24 zu erhalten, wurden Einstellungen an folgenden Parametern vorgenommen :
- Abstand zwischen Nadlergehäuse und zu bearbeitender
Oberfläche,
- Vorschubgeschwindigkeit und Vorschubrichtung,
- Bewegungsform des Nadlergehäuses/Nadelgerätes sowie
- Energie, mit der die Nadeln auf die zu bearbeitende
Oberfläche treffen.
Die für zwei auf diese Weise erzeugte Oberflächentexturen innerhalb und außerhalb des Überlappungsbereichs von
Oberflächentextur 22 und Nickelschicht 14 der Innenflächen 13 ermittelten gemittelten Rautiefe Rz und Mittenrauwerte Ra sind in Tabelle 1 angegeben.
Figure imgf000015_0001
Tabelle 1 BEZUGSZEICHEN
1 Stranggussanlage
2 Pfanne
3 Verteiler
4 Schattenrohr
5 Tauchrohr
6 Stopfen
7 Gießkokille
8-11 Kupferplatten
12 Gießkokillenöffnung
13 Innenflächen der Gießkokille 7
14 Nickelschicht
15 Kokillenoberkante
16 Gießbogen
19,20 Rollen
21 Abschnitt der Innenflächen 13
22 Oberflächentextur
23 Vertiefungen
24 Steg
A1-A3 Abstände, gemessen in Förderrichtung F
B Breite des mit der Oberflächentextur versehenen
Abschnitts der Innenfläche 13
F Förderrichtung der Stahlschmelze M in der Gießkokille 7
Fh horizontale Förderrichtung
K Schlacke
M Stahlschmelze
S Strang
Ü Überlappungsbereich

Claims

P A T E N T A N S P R Ü C H E
Gießkokille zum Vergießen von Stahlschmelze (M) zu einem kontinuierlichen abgezogenen Strang (S) , wobei an mindestens einer der der zu vergießenden Schmelze (M) zugewandten Innenfläche (13) der Gießkokille (7) eine Oberflächentextur (22) eingeformt ist, die sich
mindestens über den Bereich (A3) der Gießkokille (7) erstreckt, der im Betrieb mit auf der in die Gießkokille (7) eingegossenen Schmelze (M) schwimmender Schlacke (K) benetzt ist, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die
Oberflächentextur (22) als geschlossene Struktur mit abgeschlossen umgrenzten, stochastisch verteilten
Vertiefungen (23) ausgebildet ist.
Gießkokille nach Anspruch 1, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sich die
Oberflächentextur (22) über einen Bereich erstreckt, der, jeweils gemessen in Gießrichtung (F) , in einem Abstand
(A2) von mindestens 10 mm unterhalb der oberen Kokillenkante (15) beginnt und in einem Abstand
(A3) von höchstens 600 mm endet.
Gießkokille nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die maximale Tiefe der Vertiefungen (23) der Oberflächentextur (22) 500 pm beträgt.
4. Gießkokille nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s der ittenrauwert Ra der Oberflächentextur (22)
10 - 50 pm beträgt.
5. Gießkokille nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die gemittelte Rautiefe Rz der Oberflächentextur (22) 80 - 250 pm beträgt.
6. Gießkokille nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die Gießkokille (7) einen eckigen oder gerundeten
Öffnungsquerschnitt aufweist und d a s s die
Oberflächentextur (22) mindestens an einer der
Innenflächen (13) der Gießkokille (7) ausgebildet ist, die den Öffnungsquerschnitt an einer seiner Breitseiten begrenzt .
7. Gießkokille nach Anspruch 6, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die Gießkokille
(7) durch Verschieben mindestens einer ihrer
Schmalseiten (10,11) breitenverstellbar ist und d a s s sich die Oberflächentextur (22) über diejenige Breite
(B) der mit ihr versehenen Innenfläche (13) erstreckt, über die die Innenfläche (13) mit der zu vergießenden Schmelze (M) in Kontakt kommt, wenn die kleinste Breite (B) der Gießkokille (7) eingestellt ist.
Gießkokille nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die Oberflächentextur (22) durch schlagende Bearbeitung in die jeweilige Innenfläche (13) der Gießkokille (7) eingebracht ist.
Gießkokille nach Anspruch 8, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die
Oberflächentextur (22) durch Nadeln in die Innenfläche (13) eingebracht ist.
Gießkokille nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die Oberflächentextur (22) in die jeweilige Innenfläche (13) der Gießkokille (7) eingeprägt ist.
Gießkokille nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die mit der Oberflächentextur (22) versehene Innenfläche (13) über einen in einem Abstand (AI) von der
Kokillenoberkante (15) beginnenden Abschnitt mit einer Nickelschicht (14) belegt ist und d a s s die
Oberflächentextur (22) einen der Kokillenoberkante (15) zugeordneten Randbereich (Ü) der Nickelschicht (14) überlappt . Gießkokille nach Anspruch 11, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die
Oberflächentextur (22) die Nickelschicht (14) gemessen in Gießrichtung (F) um mindestens 50 mm überlappt.
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102017113600A1 (de) * 2017-06-20 2018-12-20 Vishay Electronic Gmbh Leistungswiderstand
CN114882045B (zh) * 2022-07-11 2022-09-20 山东金三星机械有限公司 一种用于铸件浇口铣削加工的工艺方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5150819A (ja) * 1974-10-31 1976-05-04 Kawasaki Steel Co Renzokuchuzoyoigata
JPH06297103A (ja) * 1993-04-12 1994-10-25 Nippon Steel Corp 連続鋳造用鋳型

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1449868A (en) * 1973-11-06 1976-09-15 Shrum L R Mould for continuous casting of metal
US4250950A (en) * 1978-11-03 1981-02-17 Swiss Aluminium Ltd. Mould with roughened surface for casting metals
GB2100154B (en) * 1981-04-27 1985-11-06 Sumitomo Metal Ind Molds for continuously casting steel
JPS5973160A (ja) * 1982-10-20 1984-04-25 Nippon Steel Corp 連続鋳造における鋳片幅変更方法
DE3313503A1 (de) 1983-04-14 1984-10-18 Evertz, Egon, 5650 Solingen Einteilige durchlaufstranggiesskokille und verfahren zu ihrer herstellung
US5230380A (en) * 1988-07-22 1993-07-27 Satosen Co., Ltd. Molds for continuous casting of steel
FR2658440B3 (fr) * 1990-02-22 1992-02-14 Siderurgie Fse Inst Rech Lingotiere de coulee continue de metal liquide tel que l'acier.
JPH07178526A (ja) * 1993-11-09 1995-07-18 Sumitomo Metal Ind Ltd 連続鋳造方法および装置
JPH07266002A (ja) * 1994-03-25 1995-10-17 Nippon Steel Corp 連続鋳造方法及び連続鋳造用鋳型
JP3414831B2 (ja) * 1994-03-28 2003-06-09 旭テック株式会社 低圧鋳造装置
JP3380413B2 (ja) * 1997-01-07 2003-02-24 新日本製鐵株式会社 溶鋼の連続鋳造用鋳型
DE19842110C1 (de) 1998-09-08 1999-08-26 Mannesmann Ag Verstellbare Plattenkokille
DE19907827A1 (de) 1999-02-24 2000-08-31 Abb Patent Gmbh Verfahren zum Aufrauhen einer Oberfläche eines Werkstückes
DE19953905A1 (de) * 1999-11-10 2001-05-17 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verminderung der Wärmeabfuhr einer Stranggußkokille
DE10227034A1 (de) * 2002-06-17 2003-12-24 Km Europa Metal Ag Kupfer-Gießform
DE10256751B4 (de) * 2002-10-17 2019-09-12 Sms Group Gmbh Stranggießkokille zum Gießen von Strängen aus Metallen, insbesondere aus Stahlwerkstoffen
EP1855824B1 (de) * 2005-03-10 2021-02-17 SMS group GmbH Verfahren zum herstellen einer stranggiesskokille und stranggiesskokille
JP2008073706A (ja) * 2006-09-20 2008-04-03 Nippon Steel Corp 疲労強度に優れた金型およびその加工方法
JP5090227B2 (ja) * 2008-03-26 2012-12-05 学校法人金沢工業大学 有機エレクトロルミネッセンス素子、照明装置および表示装置
JP5606824B2 (ja) * 2010-08-18 2014-10-15 株式会社不二製作所 金型の表面処理方法及び前記方法で表面処理された金型

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5150819A (ja) * 1974-10-31 1976-05-04 Kawasaki Steel Co Renzokuchuzoyoigata
JPH06297103A (ja) * 1993-04-12 1994-10-25 Nippon Steel Corp 連続鋳造用鋳型

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