WO2015049984A1 - 自動車用コネクタ端子 - Google Patents

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WO2015049984A1
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alloy
line
connector
folding
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照善 宗像
齋藤　寧
古川　欣吾
貴史 夏目
清水　健一
寛 泉田
力俊 岩本
Original Assignee
株式会社オートネットワーク技術研究所
住友電装株式会社
住友電気工業株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
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    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
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    • H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
    • H01R43/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining, or repairing of line connectors or current collectors or for joining electric conductors
    • H01R43/16—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining, or repairing of line connectors or current collectors or for joining electric conductors for manufacturing contact members, e.g. by punching and by bending

Definitions

  • the present invention relates to a terminal used for a connector mounted on an automobile, and more particularly to a connector terminal suitably used for a connector of a wire harness mounted on an automobile.
  • a copper alloy in which a small amount (about several percent) of metal is added to Cu has been used. Since this copper alloy is a material having a high Cu concentration, there is a problem that it is expensive. Therefore, if Fe is added as a cheap metal element of the metal price than copper to make a copper iron (Cu-Fe) alloy, the cost of the material is reduced, so a cheaper connector terminal can be supplied. I thought it was possible.
  • the terminal material for example, alloy materials obtained by adding other metal elements to Cu are known (see Patent Documents 1 to 3).
  • the alloys described in Patent Documents 1 and 2 are multiphase alloys obtained by extracting a Cr crystal second phase in a Cu matrix, and are materials in which the second phase is dispersed in a fiber shape.
  • the multiphase alloy described in Patent Document 3 uses Fe as an additive element to be the second phase.
  • the additive element of the second phase is contained in the range of 7% to 20%.
  • the addition of a strengthening element to Cu to increase the strength reduces the electrical conductivity.
  • an alloy system double phase alloy in which a second phase is crystallized in the Cu matrix is developed. It was done. In this alloy, the second phase is dispersed in a fiber shape by tempering and has a strength equivalent to that of phosphor bronze, and the parent phase is Cu. Therefore, the conductivity is 60% IACS (internationally annealed copper standard, A highly conductive material exceeding the ratio of electrical conductivity to annealed standard annealed copper has been obtained. Examples of this multiphase alloy system include Cu—Cr, Cu—Fe, Cu—Nb, Cu—W, Cu—Ta, and Cu—Ag. Since the multiphase alloy has not only high strength and high conductivity, but also has a thermal expansion coefficient comparable to that of a semiconductor element, it is also used as a heat dissipation component such as a heat sink and a heat spreader.
  • the Cu—Fe alloy is a material having a large anisotropy of material characteristics because Fe particles are elongated in the rolling direction and are present in a fibrous form. Therefore, when an attempt is made to form a connector terminal that can be bent in a complicated manner using a Cu—Fe alloy, this anisotropy becomes a problem.
  • the connector terminal 100 shown in FIG. 5A is an example of a female terminal, and the terminal portion is composed of a terminal spring portion 102 and a terminal box portion 103.
  • the connector terminal 100 is cut from a metal plate material into a developed shape of the connector terminal and cut into a terminal intermediate 120B, and then a predetermined folding line (shown by a dotted line in the figure). And is assembled into a predetermined shape.
  • the terminal intermediate body 120B shown in FIG. 5B is formed on the metal plate 110 so that, for example, a plurality of terminal intermediate bodies 120B are connected at a predetermined interval in the longitudinal direction of the carrier portion 104. Has been.
  • the terminal intermediate 120B shown in FIG. 5B is formed such that the longitudinal direction of the carrier portion 104 is the same as the rolling direction of the metal plate 110 (arrow LD direction).
  • the folding line T of the terminal box portion 103 is a direction that intersects with the rolling direction (LD) of the metal plate 110 by 90 ° (strip width direction, rolling orthogonal direction, rolling vertical direction, arrow TD direction, etc.) There are also parallel).
  • the terminal box portion 103 is bent at a folding line T and bent about 90 ° in the longitudinal direction (LD).
  • the folding line L of the terminal spring portion 102 is parallel to the rolling direction (LD) of the metal plate 110.
  • the terminal spring portion 102 is folded back along the folding line L and bent approximately 180 ° in the strip width direction (TD).
  • TD strip width direction
  • An object of the present invention is to solve the above-mentioned drawbacks of the prior art, and provides a connector terminal for an automobile using a Cu—Fe alloy capable of reducing material costs and having good bending workability. There is to do.
  • the automobile connector terminal of the present invention is A terminal intermediate body having a terminal portion and an electric wire connecting portion, punched from a Cu—Fe alloy plate and cut into a shape of a terminal expansion body, has a bent portion that is bent at approximately 180 ° along a folding line.
  • the bent portion is a direction in which the line direction of the bending line intersects with the rolling direction of the alloy sheet, and the intersection angle at which the line direction of the bending line and the rolling direction intersect is in the range of 75 to 90 °. This is the gist.
  • the crossing angle is preferably approximately 90 °.
  • the Cu—Fe alloy is preferably an alloy containing Fe in a range of 20 to 50% by mass and the balance being Cu.
  • the connector terminal for automobiles according to the present invention has a bent portion obtained by bending a terminal intermediate body obtained by punching a Cu—Fe alloy plate manufactured through a rolling process into a developed terminal shape. Therefore, since Cu, which is less expensive than Cu, is added to the Cu—Fe alloy, the material cost can be reduced.
  • the bent portion that is bent at approximately 180 ° along the folding line is a direction in which the line direction of the folding line intersects the rolling direction of the alloy plate, Since the crossing angle at which the rolling directions cross each other is in the range of 75 to 90 °, it is possible to avoid the bending of the Cu—Fe alloy by about 180 ° in the direction of small elongation. Thus, an automobile connector terminal having good bending workability can be obtained.
  • the crossing angle is approximately 90 °
  • FIG. 1 is an external perspective view showing an example of a female terminal as an example of the connector terminal of the present invention.
  • 2 is a longitudinal sectional view taken along line AA of FIG.
  • FIG. 3 is a perspective view of a Cu—Fe alloy plate.
  • FIG. 4A is a plan view showing an example in which a Cu-Fe alloy plate is cut into the shape of a terminal deployment body, and
  • FIG. 4B is a cross-section of the folding direction of FIG. It is explanatory drawing which shows a crossing angle.
  • FIG. 5A is an external perspective view of a conventional connector terminal
  • FIG. 5B is a plan view of a developed connector terminal of FIG.
  • the automobile connector terminal of the present invention (hereinafter also referred to as a connector terminal) is a terminal used for a male-female fitting type connector comprising a male connector and a female connector.
  • a male terminal is used for the male connector
  • a female terminal is used for the female connector.
  • the connector terminal of the present invention may be formed in any shape of a male terminal and a female terminal.
  • FIG. 1 is an external perspective view showing an example of a female terminal as an example of the connector terminal of the present invention
  • FIG. 2 is a vertical sectional view taken along line AA of FIG.
  • the female terminal 1 includes a terminal portion 2 and a wire connecting portion 3.
  • the terminal portion 2 is formed as a square tubular fitting portion 5.
  • the fitting portion 5 is surrounded by a bottom plate 51, left and right side plates 52 and 53, and two ceiling plates 54 and 55, and the front is open.
  • the ceiling boards 54 and 55 are overlapped.
  • fitting portion 5 Inside the fitting portion 5, it is folded back in a V shape from the front end of the fitting portion 5 and can be contacted and electrically connected when a male terminal is inserted into the fitting portion 5.
  • a spring portion 6 serving as a contact is provided.
  • the terminal portion 2 side of the left connector terminal in FIG. 1 is referred to as the front
  • the right wire connecting portion 3 side in the drawing is referred to as the rear
  • the lower side in the drawing is referred to as the lower side
  • the upper side in the drawing is referred to as the upper side.
  • the electric wire connection part 3 is comprised from the barrel parts 31 and 32 which stand up from both sides, as shown in FIG.
  • the barrel portion 31 is crimped to the conductor of the electric wire.
  • the barrel portion 32 is crimped to a wire covering material.
  • FIG. 3 is a perspective view of a Cu—Fe alloy plate
  • FIG. 4A is a plan view showing an example in which the Cu—Fe alloy plate is cut into the shape of a terminal deployment body.
  • the female terminal 1 shown in FIG. 1 uses a Cu—Fe alloy plate (hereinafter sometimes abbreviated as an alloy plate) 10 manufactured through a rolling process.
  • the terminal intermediate body 1A that is cut into the shape of the terminal expansion body is obtained by punching, and the terminal intermediate body 1A is bent to be assembled into a predetermined terminal shape.
  • the alloy plate 10 is rolled in the direction indicated by the arrow LD (rolling direction).
  • the direction indicated by the arrow TD is the direction orthogonal to the rolling direction.
  • the Cu—Fe alloy plate preferably contains 20 to 50% by mass of Fe and the balance is made of Cu.
  • a terminal having high strength can be obtained when the Fe content of the alloy plate is 20% by mass or more. Moreover, the effect which reduces material cost by making Fe content high content becomes large. Further, when the Fe content of the alloy plate is 50% by mass or less, terminal formability, corrosion resistance, electrical conductivity and the like are good.
  • Fe particles are present as particles in the order of microns in Cu, and the Fe particles are stretched into fibers by rolling, whereby the fiber dispersion is strengthened. Therefore, the workability is greatly reduced as compared with a Corson-based copper alloy, brass or the like conventionally used as a terminal material for automobile connectors.
  • the strength can be adjusted by work hardening, so that even if the folding line is cut so that the folding line is parallel and perpendicular to the rolling direction, terminal molding is sufficiently possible.
  • FIG. 4A is a plan view showing an example in which a Cu-Fe alloy plate is cut into the shape of a terminal deployment body
  • FIG. 4B is a cross-section of the folding direction of FIG. It is explanatory drawing which shows a crossing angle.
  • the terminal intermediate 1A is cut out from the alloy plate 10 into a developed shape of a female terminal by a punching press.
  • the terminal carrier portion 7 is connected to the wire connecting portion 3 side.
  • the longitudinal direction of the terminal carrier portion 7 is a direction orthogonal to the rolling direction.
  • the terminal intermediate 1 ⁇ / b> A is bent at a folding line 1 b by approximately 180 ° into a valley fold, folded back, and formed as a terminal spring portion 6. Further, the terminal intermediate 1A is formed as a quadrangular tubular fitting portion 5 by bending it into a valley fold from the folding curves 1c, 1d, 1e, and 1f by approximately 90 °. As a result, the terminal part 2 having the spring part 6 is formed inside the fitting part 5 as shown in FIG.
  • the ceiling board 54 is in a state where two ceiling boards partially overlap and overlap each other. A male terminal portion is inserted into the fitting portion 5 so that the male terminal is sandwiched between the spring portion 6 and the ceiling plate 54 of the fitting portion so as to be electrically connected.
  • the barrels 31 and 32 are also erected from the bottom plate 51, and the wire connection portion 3 is formed simultaneously with the terminal portion 2.
  • the rectangular tubular fitting portion 5 and the spring portion 6 formed by bending the terminal intermediate body 1A correspond to the bent portion of the present invention.
  • the line direction S of the folding line 1b of the terminal spring portion 6 and the rolling direction LD of the alloy plate 10 are 75 ° to 90 °.
  • the board is cut so that it intersects the area.
  • the crossing angle ⁇ between the line direction S of the folding line 1b for forming the terminal spring portion 6 and the rolling direction LD of the alloy plate is 90 °. It has been scraped.
  • the crossing angle ⁇ between the line direction S and the rolling direction LD is an acute angle among the crossing angles formed by the line direction S and the rolling direction LD.
  • the folding lines 1c, 1d, 1e, and 1f of the terminal intermediate 1A for forming the fitting portion 5 are formed in parallel to each other.
  • the folding lines 1c to 1f are orthogonal to the folding line 1b of the terminal spring portion 6. Therefore, the crossing angle between the line direction of the folding lines 1c to 1f and the rolling direction LD is formed in the range of 0 ° to 15 °. That is, when the crossing angle ⁇ between the folding line 1b and the rolling direction LD is 90 °, the crossing angle between the folding lines 1c to 1f and the rolling direction LD is 0 °, and the folding lines 1c to 1f and the rolling direction LD are parallel. It becomes.
  • the intersecting angle ⁇ between the line direction S of the folding line 1b of the terminal spring portion 6 and the rolling direction LD of the alloy plate 10 intersects in the range of 75 ° to 90 °, the plate is cut. -The part where the elongation of the Fe alloy plate is large can be made into the bending curve of the terminal spring part where the bending angle becomes the largest, the bending curve becomes less anisotropic, and the bending workability of the terminal intermediate is good It becomes.
  • the crossing angle ⁇ between the folding line S and the rolling direction LD is 90 °
  • the bending is performed in the rolling direction where the elongation is maximum. Since the rolling direction has good elongation at break and toughness, the anisotropy can be minimized and the workability is most excellent. That is, when the crossing angle ⁇ is 90 °, the terminal processing can be bent 180 ° severely, and the terminal spring portion can be easily formed.
  • ⁇ Test method ⁇ Using a test piece cut from a Cu-Fe alloy plate (Cu-20% Fe alloy) containing 20% by mass of Fe by changing the angle of the plate taking direction with respect to the rolling direction, a tensile test or the like is performed, and a tensile test is performed. Strength, 0.2% yield strength, elongation at break and Young's modulus were measured. In addition, a boarding direction is a pulling direction in the tensile test. The test piece was made into four test pieces that were cut so that the crossing angle ⁇ between the rolling direction and the cutting direction of the test piece was 0 °, 15 °, 75 °, and 90 °. The test results are shown in Table 1.
  • the Cu-20% Fe alloy has the largest elongation at break when the tensile direction of Experimental Example 1 is the rolling direction. As the crossing angle in the pulling direction with respect to the rolling direction increases, the elongation at break gradually decreases and becomes a minimum at 90 °.
  • the bending workability of the Cu-20% Fe alloy is 180 ° when the crossing angle between the rolling direction and the folding line in Experimental Example 1 is 90 °, and in the case of 75 ° in Experimental Example 2. But no cracks were seen. On the other hand, in the case of Experimental Examples 3 and 4 where the crossing angle between the rolling direction and the folding line was 15 ° and 0 °, cracking occurred due to 180 ° bending, and workability was poor.
  • the line direction of the bending portion of the bent portion where the most severe bending is required such as the terminal spring portion of the connector terminal, and the rolling direction of the Cu-20% Fe alloy are determined. If the crossing angle to be made is in the range of 75 ° to 90 °, the terminal can be processed. In this case, even if there is a bent portion in which the line direction of the folding line is parallel to the rolling direction (crossing angle is 0 °) as in Experimental Example 4, it is possible to bend 90 °, so that the terminal is fitted. It is possible to bend the part 5.

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Abstract

　材料コストを低減することが可能なＣｕ－Ｆｅ合金を用い、折曲げ加工性が良好である自動車用コネクタ端子を提供する。　端子部（２）と電線接続部（３）を有し、Ｃｕ－Ｆｅ合金板が打抜き加工されて端子展開体の形状に板取りされた端子中間体（１Ａ）が、折曲線（１ｂ）で略１８０°に折曲げられる端子ばね部（６）を折曲部として有するコネクタ端子（１）であって、前記折曲部は、折曲線（１ｂ）の線方向が前記合金板の圧延方向（ＬＤ）と交差する方向であり、前記折曲線（１ｂ）の線方向Ｓと前記圧延方向ＬＤが交差する交差角を７５～９０°の範囲内とした。

Description

自動車用コネクタ端子
　本発明は、自動車に搭載されるコネクタに用いられる端子に関し、特に自動車に搭載されるワイヤーハーネスのコネクタ等に好適に用いられるコネクタ端子に関するものである。
　従来、コネクタ端子材料は、Ｃｕに少量（数％程度）の金属を添加した銅合金が使用されていた。この銅合金は、高Ｃｕ濃度の材料となっているので高価であるという問題があった。そこで、銅よりも地金代の安価な金属元素としてＦｅを添加して、銅鉄（Ｃｕ－Ｆｅ）合金とすれば、材料のコストが低減されるので、より安価なコネクタ端子を供給することが可能であると考えた。
　端子材料として、例えばＣｕに他の金属元素を添加した合金材料が公知である（特許文献１～３参照）。例えば、特許文献１、２に記載の合金は、Ｃｕ母相中にＣｒ晶第二相を抄出させた複相合金であり、第二相がファイバ状に分散されている材料である。
　また特許文献３に記載の複相合金は、第二相となる添加元素としてＦｅを用いるものである。第二相の添加元素は、７％以上２０％以下含有している。
　一般に、Ｃｕに強化元素を添加して高強度にすると導電率が低下し、一方で導電率を上昇させるためＣｕ母相中に第二相を晶出させた合金系（複相合金）が開発された。この合金は、強化加工することにより、第二相がファイバ状に分散され、りん青銅と同等の強度を持ちつつ、母相はＣｕであるため、導電率が６０％ＩＡＣＳ（ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　ａｎｎｅａｌｅｄ　ｃｏｐｐｅｒ　ｓｔａｎｄａｒｄ、焼鈍標準軟銅に対する電気伝導度の比）を超える高導電性材が得られている。この複相合金系としては、Ｃｕ－Ｃｒ、Ｃｕ－Ｆｅ、Ｃｕ－Ｎｂ、Ｃｕ－Ｗ、Ｃｕ－Ｔａ、Ｃｕ－Ａｇ等がある。複相合金は高強度、高導電性だけではなく、半導体素子と同程度の熱膨張係数を有することから、ヒートシンク、ヒートスプレッタ等の放熱用部品としても用いられている。
特開平１０－８１６６号公報 特開平１０－１４０２６７号公報 特許第４４４６４７９号公報
　従来、上記の通りＣｕ－Ｆｅ合金材料は公知であったが、Ｃｕ－Ｆｅ合金を用いた自動車用コネクタ端子は、市場には存在しなかった。本発明者等は、Ｃｕ－Ｆｅ合金を用いた自動車用コネクタ端子を形成しようとしたが、以下の問題があることが判った。
　Ｃｕ－Ｆｅ合金は、Ｆｅ粒子が圧延方向へ伸ばされ、繊維状に存在しているため、材料特性の異方性が大きい材料である。そのためＣｕ－Ｆｅ合金を用いて複雑に折り曲げられるコネクタ端子を形成しようとすると、この異方性が問題となる。
　例えば図５（ａ）に示すコネクタ端子１００は、メス端子の一例であり、端子部が端子バネ部１０２と端子箱部１０３とから構成されている。コネクタ端子１００は、同図（ｂ）に示すように、金属製の板材からコネクタ端子の展開形状に板取りして切断し端子中間体１２０Ｂとした後、所定の折曲線（図中点線で示したＴ、Ｌ等）から折り曲げ加工することで、所定の形状に組み立てられる。
　図５（ｂ）に示す端子中間体１２０Ｂは、例えば、複数個の端子中間体１２０Ｂがキャリア部１０４の条長手方向に所定の間隔で接続された状態になるように、金属板１１０に板取りされている。図５（ｂ）に示す端子中間体１２０Ｂは、キャリア部１０４の条長手方向が、金属板１１０の圧延方向（矢印ＬＤ方向）と同じ方向となるように形成されている。
　端子中間体１２０Ｂは、端子箱部１０３の折曲線Ｔは、金属板１１０の圧延方向（ＬＤ）と９０°交差する方向（条幅方向、圧延直行方向、圧延垂直方向、矢印ＴＤ方向等と云うこともある）に平行となっている。端子箱部１０３は、折曲線Ｔで折り曲げて、条長手方向（ＬＤ）に略９０°曲げられることになる。
　一方、端子バネ部１０２の折曲線Ｌは、金属板１１０の圧延方向（ＬＤ）と平行な方向となっている。端子バネ部１０２は、折曲線Ｌで折り返されて、条幅方向（ＴＤ）に略１８０°曲げられる。しかしながら、Ｃｕ－Ｆｅ合金は、Ｆｅ粒子が圧延方向へ伸ばされているため、圧延垂直方向の伸びが小さくなっている。そのため、端子中間体１２０の条幅方向（ＴＤ）への曲げ加工が困難であるという問題があった。
　本発明の課題は、上記従来技術の欠点を解決しようとするものであり、材料コストを低減することが可能なＣｕ－Ｆｅ合金を用い、折曲げ加工性が良好である自動車用コネクタ端子を提供することにある。
　上記課題を解決するために本発明の自動車用コネクタ端子は、
　端子部と電線接続部を有し、Ｃｕ－Ｆｅ合金板が打抜き加工されて端子展開体の形状に板取りされた端子中間体が、折曲線で略１８０°に折曲げられる折曲部を有するコネクタ端子であって、
　前記折曲部は、折曲線の線方向が前記合金板の圧延方向と交差する方向であり、前記折曲線の線方向と前記圧延方向が交差する交差角が７５～９０°の範囲内であることを要旨とするものである。
　上記自動車用コネクタ端子において、前記交差角が略９０°であることが好ましい。
　上記自動車用コネクタ端子において、前記Ｃｕ－Ｆｅ合金が、Ｆｅを２０～５０質量％の範囲内で含有し、残部がＣｕからなる合金であることが好ましい。
　本発明の自動車用コネクタ端子は、圧延工程を経て製造されたＣｕ－Ｆｅ合金板が打抜き加工されて端子展開形状に板取りされた端子中間体が、折曲げ加工されて折曲部を有することにより、Ｃｕ－Ｆｅ合金はＣｕよりコストの安価なＦｅが添加されているので、材料コストを低減することが可能である。
　更に本発明の自動車用コネクタ端子は、折曲線で略１８０°に折り曲げられる折曲部が、折曲線の線方向が前記合金板の圧延方向と交差する方向であり、前記折曲線の線方向と前記圧延方向が交差する交差角が７５～９０°の範囲内であるように構成したことにより、Ｃｕ－Ｆｅ合金の伸びの小さい方向に略１８０°折曲げられる事を避けることが可能であるから、折曲げ加工性が良好な自動車用コネクタ端子が得られる。
　特に前記交差角が略９０°の場合、最も伸びの大きな圧延方向に折曲げることが可能となるので、折曲線で略１８０°に折り曲げられる折曲部を容易に形成することができる。
図１は本発明のコネクタ端子の一例として雌端子の例を示す外観斜視図である。 図２は図１のＡ－Ａ線縦断面図である。 図３はＣｕ－Ｆｅ合金板の斜視図である。 図４（ａ）はＣｕ－Ｆｅ合金板から端子展開体の形状に板取りした例を示す平面図であり、同図（ｂ）は（ａ）の折曲線の線方向と圧延方向が交差する交差角を示す説明図である。 図５（ａ)は従来のコネクタ端子の外観斜視図であり、同図（ｂ）は（（ａ）のコネクタ端子の展開体の平面図である。
　以下、図面を用いて本発明の実施例について詳細に説明する。本発明の自動車用コネクタ端子（以下、コネクタ端子ということもある）は、雄コネクタと雌コネクタからなる雄雌嵌合型のコネクタに用いられる端子である。雄コネクタに雄端子が用いられ、雌コネクタに雌端子が用いられる。本発明コネクタ端子は、雄端子、雌端子のいずれの形状に形成してもよい。
　図１は本発明のコネクタ端子の一例として雌端子の例を示す外観斜視図であり、図２は図１のＡ－Ａ線縦断面図である。図１及び図２に示すように、雌端子１は、端子部２と電線接続部３を有する。端子部２は四角筒状の嵌合部５として形成されている。嵌合部５は、周囲が底面板５１、左右の側面板５２、５３、２枚の天井板５４、５５により囲まれて、前方が開口している。天井板５４、５５は重なった状態になっている。
　嵌合部５の内部には、嵌合部５の前端から後方へＶ字状に折返されて、嵌合部５に雄端子を挿通した際に接触して電気的に接続することが可能な接触子となるばね部６が設けられている。
　本発明では便宜上、図１中左側のコネクタ端子の端子部２側を前方、図中右側の電線接続部３側を後方、図中下側を下方、図中上側を上方という。
　電線接続部３は、図１に示すように両側部から立ち上がるバレル部３１、３２から構成されている。バレル部３１は電線の導体に加締められるようになっている。バレル部３２は電線の被覆材に加締められるようになっている。
　図３はＣｕ－Ｆｅ合金板の斜視図であり、図４（ａ）はＣｕ－Ｆｅ合金板から端子展開体の形状に板取りした例を示す平面図である。図３及び図４（ａ）に示すように、図１に示す雌端子１は、圧延工程を経て製造されたＣｕ－Ｆｅ合金板（以下、合金板と略記することもある）１０を用いて、打抜き加工することで、端子展開体の形状に板取りされた端子中間体１Ａを得て、この端子中間体１Ａを折曲げ加工することで、所定の端子形状に組み立てられる。
　図３に示すように合金板１０は、矢印ＬＤで示す方向（圧延方向）に圧延されている。図３において矢印ＴＤで示す方向が圧延方向と直交する方向である。
　Ｃｕ－Ｆｅ合金板は、Ｆｅが２０～５０質量％含有し、残部がＣｕからなることが好ましい。合金板のＦｅ含有量が、２０質量％以上であると、強度の高い端子を得ることができる。またＦｅ含有量を高含有量として、材料コストを低減する効果が大きくなる。また合金板のＦｅ含有量が、５０質量％以下であると、端子成形性、耐食性、導電率等が良好である。
　Ｃｕ－Ｆｅ合金は、Ｆｅ粒子がＣｕ中にミクロンオーダーで粒子として存在し、圧延によりＦｅ粒子が繊維状に引き延ばされて、繊維分散強化されている。そのため、従来、自動車用コネクタの端子材料として用いられていた、コルソン系銅合金や黄銅等に比較して加工性が大きく低下している。例えば、黄銅のような材料では、加工硬化により強度調製することができるため、折曲線が圧延方向と平行及び直交するように板取りしても、端子成形が十分可能であった。
　図４（ａ）はＣｕ－Ｆｅ合金板から端子展開体の形状に板取りした例を示す平面図であり、同図（ｂ）は（ａ）の折曲線の線方向と圧延方向が交差する交差角を示す説明図である。図４（ａ）に示すように、端子中間体１Ａは、合金板１０から打抜きプレスにより、雌端子の展開形状に板取りされる。端子中間体１Ａは端子キャリア部７が電線接続部３側に連設されている。端子キャリア部７の長手方向は、圧延方向と直交する方向となっている。
　端子中間体１Ａは、折曲線１ｂで谷折に略１８０°曲げて、後方へ折り返されて、端子ばね部６として形成される。また端子中間体１Ａは、折曲線１ｃ、１ｄ、１ｅ、１ｆから略９０°ずつ、谷折に折曲げて、四角筒状の嵌合部５として形成される。その結果、図１に示すように嵌合部５の内部にばね部６を有する端子部２が形成される。天井板５４は、二枚の天井板が一部オーバーラップして重なった状態になっている。嵌合部５には、雄端子の端子部が挿入されて、ばね部６と嵌合部の天井板５４の間に雄端子を挟持して電気的に導通するようになっている。
　嵌合部５を折曲線１ｄ、１eで折り曲げると、バレル３１、３２の部分も底面板５１から立設されて、電線接続部３が端子部２と同時に形成される。雌端子１は、端子中間体１Ａを折曲げ加工して形成された四角筒状の嵌合部５及びばね部６が本発明の折曲部に該当する。
　図３に示すように、合金板１０から端子展開体の形状に板取りする場合、端子ばね部６の折曲線１ｂの線方向Ｓと合金板１０の圧延方向ＬＤとが７５°～９０°の範囲で交差するように板取りされる。例えば図４（ａ）に示す端子中間体１Ａは、端子ばね部６を形成するための折曲線１ｂの線方向Ｓと合金板の圧延方向ＬＤの交差する交差角θが９０°になるように板取りされている。
　本発明では、上記線方向Ｓと圧延方向ＬＤの交差角θは、線方向Ｓと圧延方向ＬＤが作る交差角のうち、鋭角の方の角度のことである。
　図４（ａ）に示すように、嵌合部５を形成するための端子中間体１Ａの折曲線１ｃ、１ｄ、１ｅ、１ｆは、互いに平行に形成されている。折曲線１ｃ～１ｆは、端子ばね部６の折曲線１ｂとは直交するようになっている。そのため折曲線１ｃ～１ｆの線方向と圧延方向ＬＤの交差角は、０°～１５°の範囲内に形成される。すなわち、折曲線１ｂの圧延方向ＬＤとの交差角θが９０°の場合は、折曲線１ｃ～１ｆと圧延方向ＬＤの交差角は０°になり、折曲線１ｃ～１ｆと圧延方向ＬＤが平行となる。
　本発明は、端子ばね部６の折曲線１ｂの線方向Ｓと合金板１０の圧延方向ＬＤとの交差角θが７５°～９０°の範囲で交差するように板取りされているので、Ｃｕ－Ｆｅ合金板の伸びが大きい部分を、折り曲げ角度が最も大きくなる端子ばね部の折曲線とすることができ、折曲線の異方性が小さくなって、端子中間体の折曲げ加工性が良好となる。
　特に上記折曲線Ｓと圧延方向ＬＤの交差角θを９０°にした場合、伸びが最大になる圧延方向に折曲げることになる。圧延方向は、破断伸び、靱性が良いため、異方性を最小にすることが可能であり、加工性が最も優れている。すなわち、上記交差角θを９０°にした場合、端子加工が厳しい１８０°曲げが可能であり、端子ばね部の形成を容易に行うことができる。
実験例
　Ｃｕ－Ｆｅ合金の圧延方向に対する引張方向の角度を変えて、圧延方向と伸びの関係について実験を行った、試験方法と結果を以下に示す。
〔試験方法〕
　Ｆｅを２０質量％含有するＣｕ－Ｆｅ合金板（Ｃｕ－２０％Ｆｅ合金）から、圧延方向に対し板取り方向の角度を変えてプレス切断した試験片を用いて、引っ張り試験等を行い、引張強さ、０．２％耐力、破断伸び、ヤング率を測定した。なお、板取り方向とは引っ張り試験の際の引っ張り方向とのことである。上記試験片は、圧延方向と試験片の板取り方向の交差角θが０°、１５°、７５°、９０°となるように板取りした４点を試験片とした。試験の結果を表１に示す。
　上記各試験は、ＪＩＳ　Ｚ　２２４１「金属材料引張試験方法」に準拠して行った。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　更に実験例１～４の試験片について、曲げ加工性を評価した。評価方法は、板取り方向（引っ張り方向）に対し直交する方向が折曲線となるようにして、９０°曲げと１８０°曲げを行い、割れの発生の有無について観察し、割れが見られなかった場合、良好（○）とし、割れが見られた場合、不良（×）とした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表１に示すように、Ｃｕ－２０％Ｆｅ合金は、実験例１の引っ張り方向が圧延方向である場合、破断伸びが最も大きいことが判る。圧延方向に対する引っ張り方向の交差角が大きくなると、漸次、破断伸びが小さくなって、９０°で最少となる。
　Ｃｕ－２０％Ｆｅ合金の曲げ加工性は、表２に示すように、実験例１の圧延方向と折曲線の交差角が９０°の場合、及び実験例２の７５°の場合、１８０°曲げでも、割れが見られなかった。これに対し、圧延方向と折曲線の交差角が１５°、０°の実験例３、４の場合、１８０°曲げで割れが発生してしまい、加工性が不良であった。
　このように、コネクタ端子の端子ばね部のように、１８０°曲げを行う必要がある最も厳しい曲げが要求される折曲部の折曲線の線方向とＣｕ－２０％Ｆｅ合金の圧延方向とが作る交差角が、７５°～９０°の範囲内になるようにすれば、端子の加工が可能となる。この場合、実験例４のように折曲線の線方向が圧延方向と平行（交差角が０°）となる折曲部があったとしても、９０°曲げは可能であるため、端子の嵌合部５を折曲げ加工することは可能である。
　以上、本発明の実施例について詳細に説明したが、本発明は、上記実施例に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の改変が可能である。

Claims (3)

  1. 　端子部と電線接続部を有し、Ｃｕ－Ｆｅ合金板が打抜き加工されて端子展開体の形状に板取りされた端子中間体が、折曲線で略１８０°に折り曲げられる折曲部を有するコネクタ端子であって、
    　前記折曲部は、折曲線の線方向が前記合金板の圧延方向と交差する方向であり、前記折曲線の線方向と前記圧延方向が交差する交差角が７５～９０°の範囲内であることを特徴とする自動車用コネクタ端子。
  2. 　前記交差角が略９０°であることを特徴とする請求項１記載の自動車用コネクタ端子。
  3. 　前記Ｃｕ－Ｆｅ合金が、Ｆｅを２０～５０質量％の範囲内で含有し、残部がＣｕであることを特徴とする請求項１又は２記載の自動車用コネクタ端子。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6387661B2 (ja) * 2014-04-11 2018-09-12 新日鐵住金株式会社 構造体の剛性評価方法、装置、プログラム及びコンピュータ読み取り可能な記憶媒体
JP2017092401A (ja) * 2015-11-17 2017-05-25 星和電機株式会社 熱伝導部品
JP2019092264A (ja) * 2017-11-13 2019-06-13 株式会社デンソー モータ及びモータの製造方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05271879A (ja) * 1992-01-31 1993-10-19 Toshiba Corp 高強度ばね部材
JP2000068027A (ja) * 1998-08-25 2000-03-03 Harness Syst Tech Res Ltd 雌端子の板取り方法
JP2010070856A (ja) * 2009-12-14 2010-04-02 Nippon Mining & Metals Co Ltd 電子機器用銅合金
JP2010075988A (ja) * 2008-09-29 2010-04-08 Dowa Metaltech Kk 板材の打抜き加工方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05271879A (ja) * 1992-01-31 1993-10-19 Toshiba Corp 高強度ばね部材
JP2000068027A (ja) * 1998-08-25 2000-03-03 Harness Syst Tech Res Ltd 雌端子の板取り方法
JP2010075988A (ja) * 2008-09-29 2010-04-08 Dowa Metaltech Kk 板材の打抜き加工方法
JP2010070856A (ja) * 2009-12-14 2010-04-02 Nippon Mining & Metals Co Ltd 電子機器用銅合金

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