WO2015016211A1 - 溶剤分離方法 - Google Patents

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WO2015016211A1
WO2015016211A1 PCT/JP2014/069922 JP2014069922W WO2015016211A1 WO 2015016211 A1 WO2015016211 A1 WO 2015016211A1 JP 2014069922 W JP2014069922 W JP 2014069922W WO 2015016211 A1 WO2015016211 A1 WO 2015016211A1
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solvent
containing water
water
separation
coal
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PCT/JP2014/069922
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繁 木下
康爾 堺
憲幸 奥山
吉田　拓也
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株式会社神戸製鋼所
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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    • C10L2290/00—Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
    • C10L2290/54—Specific separation steps for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • C10L2290/544—Extraction for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel

Definitions

  • This invention relates to the method of isolate
  • Patent Document 1 As a method for producing ashless coal, for example, there is one described in Patent Document 1.
  • a slurry is prepared by mixing coal and a solvent, and the resulting slurry is heated to extract a coal component soluble in the solvent, and soluble in the solvent from the slurry from which the coal component is extracted.
  • a method for producing ashless coal is described in which a solution containing various coal components is separated, and then a solvent is recovered from the separated solution to obtain ashless coal.
  • the solvent oil derived from coal is used.
  • water (H 2 O) is generated from the raw coal.
  • the slurry is heated to a temperature of 300 to 420 ° C., for example. Under such a high temperature, coal undergoes a thermal decomposition reaction, and methane (CH 4 ), carbon dioxide (CO 2 ), water (H 2 O), and the like are generated.
  • the raw material coal originally contains moisture, and moisture is separated from the coal when the coal component is extracted by the solvent.
  • the gas containing the solvent has a high temperature of, for example, 300 to 420 ° C., and if the gas is discharged while the temperature is high, a very large loss occurs. Therefore, it is required to effectively use the exhaust heat of the gas.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and its purpose is to reuse the solvent contained in the solvent-containing water produced in the process of producing ashless coal, while suppressing the loss of the solvent, It is an object of the present invention to provide a method capable of effectively utilizing exhaust heat of solvent-containing water generated in a process for producing ash coal.
  • the present invention includes a slurry preparation step of preparing a slurry by mixing coal and a solvent, an extraction step of extracting the coal component soluble in the solvent by heating the slurry obtained in the slurry preparation step, and the extraction
  • An exhaust heat recovery step for recovering exhaust heat of water with the liquid
  • a solvent-containing water supply step for supplying the solvent-containing water after the exhaust heat recovery step to a solvent separation pressure vessel, and the solvent separation pressure vessel
  • the temperature of the solvent-containing water in At a temperature at which the solvent and water measured in advance are separated due to the difference
  • solvent-containing water refers to a mixture of solvent and water (mixed state) regardless of whether it is in a liquid state or a gas state.
  • “occurs in the process of producing ashless coal” means that it occurs as a by-product in any part of the ashless coal production process.
  • the temperature at which the solvent and water measured in advance are separated due to the difference in density means that the solvent-containing water is dissolved under a plurality of temperature conditions using a solvent or the like used in a process for producing ashless coal in advance. The range is measured by conducting an experiment that separates water and water.
  • the solvent-containing water generated in the process of producing ashless coal is easily separated into the solvent and water without using an adsorbent or the like.
  • the solvent contained in the solvent-containing water produced in the process of producing ashless coal can be reused to reduce the loss of the solvent and the water disposal cost.
  • the exhaust heat which the solvent containing water which arises in the process which manufactures ashless coal has is collect
  • the ashless coal production facility 100 includes a coal hopper 1, a solvent tank 2, a slurry preparation tank 3, a transfer pump 4, a dehydration tank 5, in order from the upstream side of the ashless coal (HPC) production process.
  • a heat exchanger 6, a transfer pump 7, a preheater 8, an extraction tank 9, and a gravity settling tank 10 are provided.
  • the solvent is evaporated from the solvent-insoluble component concentrate (solid content concentrate) separated in the gravity sedimentation tank 10 (from the solid content concentrate).
  • a solvent separator for separating and recovering the solvent is arranged.
  • the ashless coal production facility 100 includes a solvent separation pressure vessel 11 for separating the solvent-containing water into a solvent and water, and heat exchange between the solvent-containing water and the liquid supplied to the solvent separation pressure vessel 11. And an exhaust heat recovery boiler 12 that performs the above.
  • the solvent separation pressure vessel 11 is connected to the dehydration tank 5 by a pipe 23.
  • the exhaust heat recovery boiler 12 is connected by a pipe 24 in the middle of the pipe 23.
  • the exhaust heat recovery boiler 12 is connected to the extraction tank 9 by a pipe 25. That is, in this embodiment, gaseous solvent-containing water generated in the extraction step in the process of producing ashless coal is supplied from the dehydration tank 5 and the extraction tank 9 to the pressure vessel 11 for solvent separation, and the liquid solvent and liquid Separated into water.
  • the solvent separation pressure vessel 11 may not be connected to the dehydration tank 5 by the pipe 23. However, by connecting the solvent separation pressure vessel 11 to the dehydration tank 5 through the pipe 23, the solvent-containing water evaporated by preheating the slurry in the dehydration tank 5 is removed from the solvent and water in the solvent separation pressure vessel 11. And can be separated.
  • the ashless coal manufacturing apparatus 100 does not have the dehydration tank 5, the heat exchanger 6, and the transfer pump 7, and the transfer pump 4 is connected to the preheater 8. Also good. That is, when the moisture concentration contained in coal is low, the dehydration step may be omitted in the process for producing ashless coal.
  • the exhaust heat recovery boiler 12 may be connected to the solvent separation pressure vessel 11 with the pipe 24 instead of being connected with the pipe 24 in the middle of the pipe 23. That is, one solvent separation pressure vessel 11 may be connected to both the extraction tank 9 via the dehydration tank 5 and the exhaust heat recovery boiler 12, or via the dehydration tank 5 and the exhaust heat recovery boiler 12. One solvent separation pressure vessel 11 may be connected to each of the extraction tanks 9.
  • the solvent separation pressure vessel 11 may be connected to the gravity settling tank 10 by a pipe or the like. That is, gaseous solvent-containing water (solvent is a liquid and solvent is mixed in water vapor) generated in the extraction process is supplied from the gravity settling tank 10 to the pressure vessel 11 for solvent separation to be separated into the solvent and water. May be. Further, by connecting the solvent separation pressure vessel 11 to the gravity settling tank 10, when a small amount of water is generated in the gravity settling tank 10, the solvent-containing water generated here is used as a solvent in the solvent separation pressure vessel 11. It can be separated into water.
  • solvent-containing water solvent is a liquid and solvent is mixed in water vapor
  • one solvent separation pressure vessel 11 may be connected to both the extraction tank 9 and the gravity settling tank 10, and one solvent separation pressure is provided for each of the extraction tank 9 and the gravity settling tank 10.
  • the container 11 may be connected. When water remains in the slurry supplied to the gravity settling tank 10, the water can be removed by discharging the solvent-containing water containing the solvent from the gravity settling tank 10 to the pressure vessel 11 for solvent separation. it can.
  • the solvent separation pressure vessel 11 may be connected to the slurry preparation tank 3 by a pipe or the like.
  • the slurry preparation tank 3 is heated to 100 to 120 ° C. near the boiling point of water to evaporate and recover moisture from the coal, and the moisture in the slurry sent to the extraction process This is because the concentration can be reduced.
  • the solvent-containing water generated here can be supplied from the slurry preparation tank 3 to the solvent separation pressure vessel 11 to be separated into the solvent and water.
  • the exhaust heat recovery boiler 12 is connected to the extraction tank 9 by a pipe 25.
  • the exhaust heat recovery boiler 12 performs heat exchange between the solvent-containing water supplied from the extraction tank 9 to the solvent separation pressure vessel 11 and the liquid.
  • the exhaust heat recovery boiler 12 is connected in the middle of a pipe 23 connected to the solvent separation pressure vessel 11 by a pipe 24. Then, the solvent-containing water from which the exhaust heat has been recovered is supplied to the solvent separation pressure vessel 11 through the pipe 23.
  • the exhaust heat recovery boiler 12 may be connected to a heat exchanger 6 connected to the dewatering tank 5. Then, the steam generated by recovering the exhaust heat of the solvent-containing water in the exhaust heat recovery boiler 12 is supplied to the heat exchanger 6 connected to the dehydration tank 5 for heat exchange in the heat exchanger 6. Use.
  • a tank may be installed in the middle of the pipe 24 connected to the solvent separation pressure vessel 11.
  • the solvent-containing water is once condensed into a liquid (the solvent-containing water is condensed by lowering the temperature of the solvent-containing water), and then heated again to a temperature higher than the boiling point of the water. Evaporate water from the water.
  • steam solvent is mixed
  • the solvent concentration in the solvent-containing water sent to the solvent separation pressure vessel 11 is reduced, and the solvent loss rate can be further reduced.
  • the solvent remaining in the tank is extracted from the tank and reused.
  • the method for producing ashless coal includes a slurry preparation step, a dehydration step, an extraction step, a separation step, and an ashless coal acquisition step.
  • a method for separating the solvent-containing water produced in the process of producing ashless coal into a solvent and water will be described while explaining each of these steps.
  • bituminous coal with a high extraction rate (ashless coal recovery rate), and cheaper inferior quality coal (subbituminous coal, lignite) It may be used.
  • the ashless coal means ash content of 5% by weight or less, preferably 3% by weight or less.
  • the slurry preparation step is a step of preparing a slurry by mixing coal and a solvent.
  • the slurry preparation step is performed in the slurry preparation tank 3 in FIGS. 1 and 2.
  • Coal as a raw material is charged into the slurry preparation tank 3 from the coal hopper 1, and a solvent is charged into the slurry preparation tank 3 from the solvent tank 2.
  • the coal and solvent charged into the slurry preparation tank 3 are mixed by the stirrer 3a to become a slurry composed of coal and solvent.
  • the non-hydrogen donating solvent is a coal derivative that is a solvent mainly composed of a bicyclic aromatic and purified mainly from a coal carbonization product.
  • Main components of the non-hydrogen donating solvent include bicyclic aromatic naphthalene, methyl naphthalene, dimethyl naphthalene, trimethyl naphthalene and the like, and other non-hydrogen donating solvent components have aliphatic side chains. Naphthalenes, anthracenes, fluorenes, and these include biphenyl and alkylbenzenes having long aliphatic side chains.
  • a hydrogen donating compound (including coal liquefied oil) typified by tetralin may be used as a solvent.
  • the specific gravity of these solvents (the ratio with the weight of water of the same volume) is about 1 at room temperature (room temperature).
  • the boiling point of the solvent is not particularly limited. From the viewpoint of pressure reduction in the extraction step and separation step, extraction rate in the extraction step, solvent recovery rate in the ashless coal acquisition step, etc., for example, a solvent having a boiling point of 180 to 300 ° C., particularly 240 to 280 ° C. Preferably used.
  • the mixing ratio of coal to the solvent is, for example, 10 to 50% by weight based on dry coal, and more preferably 20 to 35% by weight.
  • the dehydration step is a step of dehydrating the slurry prepared in the slurry preparation step by preheating.
  • the dehydration step is performed in the dehydration tank 5 and the heat exchanger 6 in FIGS. 1 and 2.
  • the slurry prepared in the slurry preparation tank 3 is once supplied to the dehydration tank 5 by the transfer pump 4.
  • the slurry is heat-exchanged by the heat exchanger 6 and preheated, and then returned to the dehydration tank 5.
  • the slurry preheated in the heat exchanger 6 is agitated by the agitator 5a in the dehydration tank 5, and moisture is separated from the coal. That is, in the dehydration tank 5, the slurry is dehydrated, and the amount of moisture retained in the coal is reduced.
  • the dehydration temperature of the slurry in the dehydration step is, for example, 100 to 150 ° C. above the boiling point of water and below the boiling point of the solvent.
  • the dehydration step can be omitted if the concentration of water contained in the coal is low.
  • the slurry prepared in the slurry preparation step is heated in the extraction step to extract coal components soluble in the solvent (dissolve in the solvent).
  • the extraction step is a step in which the slurry dehydrated in the dehydration step is heated to extract a coal component soluble in the solvent (dissolve in the solvent).
  • the extraction process is performed in the preheater 8 and the extraction tank 9 in FIGS. 1 and 2.
  • the slurry dehydrated in the dehydration tank 5 is once supplied to the preheater 8 by the transfer pump 7 and heated to a predetermined temperature, then supplied to the extraction tank 9 and stirred at the predetermined temperature by the stirrer 9a. And extraction is performed.
  • the heating temperature of the slurry in the extraction step is not particularly limited as long as the solvent-soluble component can be dissolved, and is, for example, 300 to 420 ° C. from the viewpoint of sufficient dissolution of the solvent-soluble component and improvement of the extraction rate. More preferably, it is 360 to 400 ° C.
  • the heating time is not particularly limited, but it is, for example, 10 to 60 minutes from the viewpoint of sufficient dissolution and improvement of the extraction rate.
  • the heating time is the sum of the heating times in the preheater 8 and the extraction tank 9 in FIGS. 1 and 2.
  • the extraction process is performed in the presence of an inert gas such as nitrogen.
  • the pressure in the extraction tank 9 is preferably 1.0 to 2.0 MPa, although it depends on the temperature at the time of extraction and the vapor pressure of the solvent used.
  • the pressure in the extraction tank 9 is lower than the vapor pressure of the solvent, the solvent volatilizes and is not confined in the liquid phase, so that extraction cannot be performed.
  • a pressure higher than the vapor pressure of the solvent is required.
  • the pressure is too high, the cost of the equipment and the operating cost increase, which is not economical.
  • the slurry is heated to a temperature of, for example, 300 to 420 ° C. in the extraction tank 9.
  • a temperature of, for example, 300 to 420 ° C. in the extraction tank 9.
  • coal undergoes a thermal decomposition reaction, and methane (CH 4 ), carbon dioxide (CO 2 ), water (H 2 O), and the like are generated.
  • methane (CH 4 ), carbon dioxide (CO 2 ), water (H 2 O), and the like are generated.
  • the raw material coal originally contains water and water is insoluble in the solvent, the water is separated from the coal when the coal component is extracted by the solvent.
  • the method of separating the solvent-containing water generated in the process of producing ashless coal into the solvent and water includes an exhaust heat recovery step, a solvent-containing water supply step, and a temperature holding step.
  • the exhaust heat recovery process is a process for recovering the exhaust heat of the solvent-containing water.
  • the exhaust heat recovery process is performed by the exhaust heat recovery boiler 12 in FIGS. 1 and 2.
  • the extraction vessel 9 generated from coal pyrolysis water (H 2 O), and moisture separated from the coal upon extraction of coal components (H 2 O) is in gaseous state containing a solvent (state of the solvent-containing steam)
  • the exhaust heat recovery boiler 12 is supplied via the pipe 25.
  • the solvent-containing water in the gas state heated in the extraction step is, for example, at a temperature of 300 to 420 ° C. as described above.
  • the solvent-containing water vapor and the liquid supplied from the extraction tank 9 to the solvent separation pressure vessel 11 are heat-exchanged to recover the exhaust heat of the solvent-containing water, and in the temperature maintaining step
  • the solvent-containing water is lowered to a temperature close to that held in the solvent separation pressure vessel.
  • Demineralized water can be used as the liquid for heat exchange with the solvent-containing water. That is, steam is generated by heat exchange between the solvent-containing water supplied from the extraction tank 9 to the solvent separation pressure vessel 11 and, for example, room temperature demineralized water, and the exhaust heat of the solvent-containing water is recovered.
  • the exhaust heat recovery boiler 12 by recovering the exhaust heat of the solvent-containing water in the exhaust heat recovery boiler 12, steam having a temperature of 130 to 230 ° C., for example, is generated.
  • the solvent-containing water whose exhaust heat has been recovered by the exhaust heat recovery boiler 12 is lowered to a temperature of 150 to 250 ° C., for example, and supplied to the pipe 24.
  • the temperature of the solvent-containing water from which the exhaust heat has been recovered by the exhaust heat recovery boiler 12 and the temperature of the steam generated by recovering the exhaust heat by the exhaust heat recovery boiler 12 vary depending on the design conditions of the exhaust heat recovery boiler 12 and the like. To do.
  • the exhaust heat recovery boiler 12 when the exhaust heat recovery boiler 12 is connected to the heat exchanger 6 connected to the dehydration tank 5, the exhaust heat of the solvent-containing water is recovered by the exhaust heat recovery boiler 12.
  • steam having a temperature of, for example, 180 to 230 ° C. is supplied to the heat exchanger 6 connected to the dewatering tank 5.
  • heat exchange is performed between the slurry in the dehydration tank 5 and the steam supplied to the heat exchanger 6 by the heat exchanger 6, and the slurry in the dehydration tank 5 is preliminarily set to a temperature of 100 to 150 ° C., for example. Heat.
  • the temperature of the slurry preheated by the heat exchanger 6 varies depending on the heat exchange process conditions in the heat exchanger 6 and the like. Further, the steam supplied to the heat exchanger 6 is subjected to heat exchange in the heat exchanger 6, and is condensed at a reduced temperature and discharged as condensed water.
  • the solvent-containing water whose exhaust heat has been recovered by the exhaust heat recovery boiler 12 is lowered to a temperature of, for example, 200 to 250 ° C. and supplied to the pipe 24. Note that the temperature of the solvent-containing water from which the exhaust heat has been recovered by the exhaust heat recovery boiler 12 varies depending on the design conditions and the like in the exhaust heat recovery boiler 12.
  • the solvent-containing water supply step is a step of supplying solvent-containing water to the pressure vessel for solvent separation.
  • the solvent-containing water supply step is performed by the pipe 23 and the pipe 24 in FIGS.
  • the solvent-containing water whose exhaust heat has been recovered by the exhaust heat recovery boiler 12 is supplied (discharged) to the solvent separation pressure vessel 11 via the pipe 24.
  • the water vapor generated by dehydration in the dehydration tank 5 is mixed with a solvent, and is supplied (discharged) to the solvent separation pressure vessel 11 through the pipe 23 as solvent-containing water.
  • the solvent-containing water since the pipe 24 is connected in the middle of the pipe 23, the solvent-containing water at a temperature of, for example, 100 to 150 ° C.
  • the solvent-containing water having a temperature of 200 to 250 ° C. is mixed in the pipe 23 and supplied to the pressure vessel 11 for solvent separation, for example, as solvent-containing water having a temperature of 100 to 180 ° C.
  • the temperature of the solvent-containing water supplied to the solvent separation pressure vessel 11 varies depending on the heat exchange process conditions in the heat exchanger 6 and the design conditions in the exhaust heat recovery boiler 12. And since the temperature in the pressure vessel 11 for solvent separation is made lower than the temperature in the dehydration tank 5 and the exhaust heat recovery boiler 12, the solvent-containing water is condensed from the state of water vapor to become a liquid. If the dehydration step is omitted, in the solvent-containing water supply step, only the solvent-containing water whose exhaust heat has been recovered by the exhaust heat recovery boiler 12 is supplied (discharged) to the pressure vessel 11 for solvent separation. .
  • the temperature holding step is a step of holding the temperature of the solvent-containing water supplied to the solvent separation pressure vessel 11 at a temperature at which the solvent and water are separated due to the difference in density.
  • the temperature holding step is performed in the pressure vessel 11 for solvent separation in FIGS. 1 and 2.
  • the solvent-containing water supplied from the exhaust heat recovery boiler 12 to the pressure vessel 11 for solvent separation from the extraction tank 9 through the pipe 24 and from the dehydration tank 5 through the pipe 23 is the difference between the water density and the solvent density. Is heated by a heater (not shown) in the solvent separation pressure vessel 11 so that the temperature at which the solvent and water are separated due to the difference in density is constant.
  • the temperature at which the solvent and water are separated due to the difference in density is also affected by pressure, but greatly depends on the density of the solvent itself and varies depending on the type of solvent. Then, the range is measured by conducting an experiment to separate the solvent-containing water into a solvent and water under a plurality of temperature conditions. For example, in the example described later, the solvent separation pressure vessel 11 is held at a temperature of 100 ° C. or more and 150 ° C. or less, which is a temperature at which the difference between the density of water and the density of the solvent becomes large.
  • the liquid water descends to the lower part in the solvent separation pressure vessel 11 and the liquid solvent rises to the upper part in the solvent separation pressure vessel 11. By doing so, the solvent and water are separated.
  • the solvent-containing water is allowed to stand for a predetermined time.
  • the solvent separation pressure vessel 11 is kept warm with a heat insulating material in order to keep the temperature of the solvent-containing water at a temperature at which the solvent and the water are separated due to the difference in density. “Standing” refers to placing in a stationary state without stirring.
  • the solvent collected in the upper part of the solvent separation pressure vessel 11 is extracted from the upper part of the solvent separation pressure vessel 11, and the water accumulated in the lower part of the solvent separation pressure vessel 11 is removed from the solvent separation pressure vessel 11. Extracted from the bottom.
  • the extracted solvent is returned to the solvent tank 2 and reused, and the extracted water is discarded.
  • the temperature holding step is preferably performed in the presence of an inert gas such as nitrogen. That is, the solvent separation pressure vessel 11 is preferably filled with an inert gas such as nitrogen.
  • the pressure in the solvent separation pressure vessel 11 is set to a pressure higher than the saturated vapor pressure of water so that the water condensed by the condensation of water vapor is kept in a liquid state, for example, nitrogen gas into the pressure vessel.
  • the pressure is adjusted to 0.3 to 2.0 MPa by introduction.
  • the stirring is stopped when the temperature at which the solvent and water are separated due to the difference in density becomes constant, and the mixture is allowed to stand. May be.
  • the heater is It is unnecessary.
  • the extraction tank 9 is omitted and a solvent-soluble coal component is extracted in a pipe between the preheater 8 and the gravity settling tank 10.
  • a solvent-soluble coal component is extracted in a pipe between the preheater 8 and the gravity settling tank 10.
  • the pipe between the preheater 8 and the gravity settling tank 10 is of a length sufficient for the extraction of the coal component
  • the extraction of the coal component within the pipe between the preheater 8 and the gravity settling tank 10 is performed.
  • Coal is supplied directly into a pipe through which a heated high-temperature (for example, 380 ° C.) solvent flows between the preheater 8 and the gravity settling tank 10.
  • the exhaust heat recovery boiler 12 is connected to the gravity settling tank 10, and the solvent-containing water from which the exhaust heat is recovered from the gravity settling tank 10 through the exhaust heat recovery boiler 12 is supplied to the solvent separation pressure vessel 11. (Drain) to separate the solvent-containing water into solvent and water.
  • the separation step is a step of separating a solution containing a coal component dissolved in a solvent from the slurry obtained in the extraction step.
  • the separation step is a step of separating the slurry obtained in the extraction step into a solution containing a coal component dissolved in a solvent and a solvent-insoluble component concentrate (solid content concentrate).
  • This separation step is performed in the gravity settling tank 10 in FIGS.
  • the slurry obtained in the extraction step is separated by gravity into a supernatant liquid as a solution and a solid content concentrated liquid in the gravity sedimentation tank 10 (gravity sedimentation method).
  • the supernatant liquid in the upper part of the gravity sedimentation tank 10 passes through a filter unit (not shown) as needed, and is discharged to a solvent separator (not shown). Is discharged.
  • Gravity sedimentation method is a method in which a slurry is retained in a tank to settle and separate solvent-insoluble components using gravity. A continuous separation process is possible by continuously discharging the supernatant from the top and the solid concentrate from the bottom while continuously supplying the slurry into the tank.
  • the gravity sedimentation tank 10 is preferably kept warm, heated or pressurized in order to prevent reprecipitation of solvent-soluble components eluted from coal.
  • the heating temperature is, for example, 300 to 380 ° C.
  • the internal pressure of the tank is, for example, 1.0 to 3.0 MPa.
  • a method for separating the solution containing the coal component dissolved in the solvent from the slurry obtained in the extraction step there are a filtration method, a centrifugal separation method and the like in addition to the gravity sedimentation method.
  • the ashless coal acquisition step is a step of obtaining ashless coal by evaporating and separating the solvent from the solution (supernatant liquid) separated in the separation step described above.
  • This ashless coal acquisition step is performed with a solvent separator (not shown).
  • a general distillation method or an evaporation method can be used as a method for separating the solvent from the solution (supernatant liquid).
  • a flash distillation method is used as a method for separating the solvent from the solution (supernatant liquid).
  • the separated and recovered solvent can be circulated to the slurry preparation tank 3 and used repeatedly.
  • ashless charcoal (HPC) substantially free of ash for example, 3% by weight or less of ash
  • Ashless coal contains almost no ash, has no moisture, and exhibits a higher calorific value than raw coal.
  • the softening and melting property which is a particularly important quality as a raw material for coke for iron making, has been greatly improved, and the obtained ashless coal (HPC) has good softening and melting properties even if the raw material coal does not have softening and melting properties.
  • HPC ashless coal
  • ashless coal can be used, for example, as a blended coal for coke raw materials.
  • the byproduct charcoal acquisition step is a step of obtaining byproduct charcoal by evaporating and separating the solvent from the solvent-insoluble component concentrate (solid content concentrate) separated in the gravity sedimentation tank 10.
  • This byproduct charcoal acquisition step is also a step for recovering the solvent by evaporating and separating it from the solid concentrate, and is performed by a solvent separator (not shown).
  • a byproduct charcoal acquisition process is not an essential process.
  • a general distillation method or evaporation method can be used as in the above-described ashless coal acquisition step.
  • the separated and recovered solvent can be circulated to the slurry preparation tank 3 and used repeatedly.
  • by-product coal also referred to as RC or residual coal
  • By-product charcoal contains ash, but has no water and has a sufficient calorific value.
  • By-product coal does not exhibit softening and melting properties, but the oxygen-containing functional groups are eliminated, so that when used as a blended coal, it inhibits the softening and melting properties of other coals contained in this blended coal.
  • this by-product coal can be used as a part of the blended coal of the coke raw material, as in the case of ordinary non-slightly caking coal, and is used for various fuels without using the coke raw coal. It is also possible. The by-product coal may be discarded without being collected.
  • FIG. 4 is a diagram for explaining an outline of a separation test for separating solvent-containing water into a solvent and water.
  • a solvent an oil component (coal derivative) purified from coal containing methylnaphthalene, which is a bicyclic aromatic compound, as a main component was used. Distilled water was used as water.
  • a vertically long autoclave 50 used in the experiment is a cylindrical pressure vessel having a diameter of 62.3 mm, and as shown in FIG. 4, a structure that allows liquid to escape from the bottom of the autoclave 50 and a plurality of locations at a predetermined height from the bottom. It is said.
  • the liquid sampling was performed at a total of six locations of 0 mm, 170 mm, 380 mm, 590 mm, 700 mm, and 800 mm with the bottom of the autoclave 50 being 0 mm in height.
  • a stirrer 50 a is installed inside the autoclave 50.
  • the autoclave 50 was filled with nitrogen gas, and the pressure in the autoclave 50 was adjusted to 1.5 MPa.
  • Solvent 1200 g and water: 1200 g were put into the autoclave 50. At room temperature (room temperature), the solvent and water were mixed, and the separability was very poor. That is, at room temperature (normal temperature), there is almost no difference between the density of water and the density of the solvent.
  • the mixed liquid consisting of the solvent and water was heated to a predetermined temperature while stirring.
  • the temperature conditions were 50 ° C, 90 ° C, 100 ° C, 120 ° C, 150 ° C, and 200 ° C.
  • Stirring was stopped when the temperature of the liquid mixture became constant at a predetermined temperature. After stopping stirring, the mixture was allowed to stand for 30 minutes. Then, the liquid was taken out from the autoclave 50 into the sampling containers 51a to 51f, and the water concentration of the liquid was measured.
  • the results are shown in Table 1.
  • FIG. 5 is a graph of the results shown in Table 1.
  • the vertical axis is the height from the bottom of the autoclave 50, and the horizontal axis is the moisture concentration.
  • the holding temperature is 100 ° C., 120 ° C., and 150 ° C.
  • the moisture concentration is low at the top of the autoclave 50 and high at the bottom, and the moisture concentration is 400 to 600 mm from the bottom.
  • a major change was observed. This shows that when the holding temperature is 100 ° C., 120 ° C., and 150 ° C., the solvent separation performance is high. In particular, at 150 ° C., the bottom moisture content was 98% by weight, which is the highest. From this, it was found that the temperature range where the holding temperature is 150 ° C. is the best temperature range as the solvent separation condition.
  • This separation test showed that the difference between the density of water and the density of the solvent varies greatly with temperature (it depends greatly on temperature).
  • the present invention makes use of this property that has been found.
  • the temperature at which the solvent and water are separated due to the difference in density may be set in the range of 100 to 150 ° C. (preferably 120 to 150 ° C.).
  • the solvent separation method of the present invention comprises a temperature maintaining step for maintaining the temperature of the solvent-containing water supplied to the pressure vessel for solvent separation at a temperature at which the solvent and water are separated by the difference in density, By utilizing the difference between the density and the density of the solvent, the liquid water is lowered and the solvent is raised in the solvent separation pressure vessel, whereby the solvent-containing water is separated into the solvent and the water.
  • a pressure vessel is used to confine water in the liquid phase in the vessel. According to the present invention, by maintaining the temperature of the solvent-containing water in the pressure vessel at a temperature at which the solvent and water are separated due to the difference in density, the solvent-containing water is removed from the solvent and water without using an adsorbent. Can be easily separated.
  • the adsorbent can be recovered and reused for the extraction of the coal component, so that the loss of the solvent can be suppressed and the water disposal cost can also be suppressed.
  • the solvent-containing water supply step of supplying the solvent-containing water to the solvent separation pressure vessel may be performed continuously or discontinuously.
  • the temperature of the solvent-containing water is maintained at a temperature at which the solvent and water are separated due to the difference in density, and the solvent-containing water is allowed to stand, thereby improving the separation performance of the solvent and water. Can be made.
  • the pressure vessel for solvent separation By keeping the temperature of the solvent-containing water in the temperature of 100 ° C. or more and 150 ° C. or less, the separation performance of the solvent and water becomes very good, and the separation time can be shortened. There is also an advantage that the capacity of the pressure vessel for solvent separation can be reduced. More preferably, the temperature of the solvent-containing water in the solvent separation pressure vessel is maintained at a temperature of 120 ° C. or higher and 150 ° C. or lower.
  • the pressure in the solvent separation pressure vessel is higher than the saturated vapor pressure of water, water can be reliably trapped in the liquid phase in the pressure vessel, and the solvent and water can be separated. The performance is further improved.
  • the exhaust heat recovery boiler steam is generated by heat exchange between the solvent-containing water heated in the extraction process and the desalted water, and the exhaust heat of the solvent-containing water is recovered.
  • the waste heat of the solvent-containing water generated in the process for producing can be effectively used without being discarded.
  • the steam generated by recovering the exhaust heat of the solvent-containing water with an exhaust heat recovery boiler is supplied to a heat exchanger connected to the dehydration tank.
  • recovered with the exhaust heat recovery boiler has can be utilized for the preliminary heating of the slurry in a dehydration tank by heat exchange, and effective utilization of exhaust heat can be aimed at.
  • the temperature of the high-temperature solvent-containing water heated in the extraction step is lowered and the solvent-containing water is supplied at a temperature close to the temperature held in the solvent separation pressure vessel. Further, the treatment for lowering the temperature of the solvent-containing water is unnecessary, and the temperature and the energy of the solvent-containing water can be easily maintained while suppressing cost and energy.
  • the solvent-containing water generated in the extraction step described above in the process for producing ashless coal it is preferable to supply the solvent-containing water generated in the extraction step described above in the process for producing ashless coal to the pressure vessel for solvent separation.
  • Most of the water is generated in the extraction step of the process for producing ashless coal.
  • At least the solvent-containing water generated in this extraction step is supplied to the pressure vessel for solvent separation, and the solvent-containing water is mixed with the solvent and water.
  • the dewatering tank 5 and the exhaust heat recovery boiler 12 are connected to the solvent separation pressure vessel 11, but the present invention is not limited thereto.
  • the ashless coal production facility 100 further includes a gas-liquid separation container 13 and a transfer pump 14, and the gas-liquid separation container 13 is connected to the solvent separation pressure container 11. May be.
  • the dehydration tank 5 and the exhaust heat recovery boiler 12 are connected to a gas-liquid separation container 13.
  • the gas-liquid separation container 13 is connected to the slurry preparation tank 3 via a transfer pump 14.
  • the method for separating the solvent-containing water generated in the process for producing ashless coal into the solvent and water includes an exhaust heat recovery step, a solvent-containing water supply step, a gas-liquid separation step, and a temperature maintenance. Process.
  • the gas-liquid separation step is a step of performing gas-liquid separation using a gas-liquid separation container (gas-liquid separator) on the solvent-containing water supplied to the solvent separation pressure vessel in the solvent-containing water supply step.
  • the gas-liquid separation step is performed in the gas-liquid separation container 13 in FIG.
  • the solvent-containing water on the gas phase side (water-rich solvent-containing water) is used as the solvent.
  • the solvent-containing water on the liquid phase side is recovered by the transfer pump 14 and supplied to the slurry preparation tank 3.
  • the solvent-containing water supplied from the gas-liquid separation vessel 13 to the solvent separation pressure vessel 11 is constant at a temperature at which the difference between the water density and the solvent density becomes large. Heating is performed in the solvent separation pressure vessel 11 by a heater (not shown).
  • the solvent-containing water supplied to the solvent separation pressure vessel in the solvent-containing water supply step is gas-liquid separated using a gas-liquid separation vessel.
  • the solvent-containing water supplied to the solvent separation pressure vessel can be separated into the liquid phase side and the gas phase side in the gas-liquid separation vessel, and the liquid phase solvent-containing water on the liquid phase side can be recovered. .
  • the solvent can be reused and the loss of the solvent can be suppressed.
  • the present invention is a process for producing ashless coal by removing ash from coal, and can efficiently separate the solvent-containing water generated in the process into a solvent and water, and further reuse waste heat. .
  • Coal hopper 2 Solvent tank 3: Slurry preparation tanks 4, 7, 14: Transfer pump 5: Dehydration tank 6: Heat exchanger 8: Preheater 9: Extraction tank 10: Gravity settling tank 11: Pressure vessel for solvent separation 12: Waste heat recovery boiler 13: Gas-liquid separation container 100: Ashless coal production facility

Abstract

　抽出槽（９）で生じた溶剤含有水を排熱回収ボイラ（１２）で熱交換して排熱を回収する排熱回収工程と、脱水槽（５）で生じた溶剤含有水と排熱回収ボイラ（１２）で排熱が回収された溶剤含有水とを溶剤分離用圧力容器（１１）に供給する溶剤含有水供給工程と、溶剤分離用圧力容器（１１）に供給された溶剤含有水の温度を予め測定された溶剤と水とが密度の差により分離する温度に保持する温度保持工程とを備え、前記温度における水の密度と溶剤の密度との差により、溶剤分離用圧力容器（１１）内で液体の水を下降させるとともに溶剤を上昇させることで溶剤含有水を溶剤と水とに分離する。

Description

溶剤分離方法
　本発明は、石炭から灰分を除去した無灰炭を製造するプロセスで生じる溶剤含有水を溶剤と水とに分離する方法に関する。
　無灰炭の製造方法としては、例えば特許文献１に記載されたものがある。特許文献１には、石炭と溶剤とを混合してスラリーを調製し、得られたスラリーを加熱して溶剤に可溶な石炭成分を抽出し、石炭成分が抽出されたスラリーから溶剤に可溶な石炭成分を含む溶液を分離した後、分離された溶液から溶剤を回収して無灰炭を得る、という無灰炭の製造方法が記載されている。溶剤としては、石炭由来の油分が用いられている。
日本国特開２００５－１２０１８５号公報
　ここで、上記したような無灰炭を製造するプロセスにおいて、原料の石炭から水（Ｈ２Ｏ）が生じる。石炭成分の抽出において、例えば３００～４２０℃の温度にスラリーは加熱される。このような高温下においては、石炭は熱分解反応を起こし、メタン（ＣＨ４）、二酸化炭素（ＣＯ２）、水（Ｈ２Ｏ）などが発生する。また、原料の石炭は、そもそも水分を含んでおり、溶剤による石炭成分の抽出に際し、石炭から水分が分離する。
　熱分解により石炭から発生した水（Ｈ２Ｏ）、および石炭成分の抽出に際し石炭から分離した水分（Ｈ２Ｏ）は、無灰炭製造設備の系外にガス（水蒸気）として排出されるのであるが、ガス中には溶剤が多く混入している（溶剤含有水）。そのため、当該ガスを全て廃棄してしまうと溶剤のロスが非常に大きくなり、新たに多くの溶剤を補充する必要が生じる。その結果、ランニングコストが増加してしまう。
　また、溶剤を含有するガスを廃棄するには、例えば吸着剤を用いてガス中から溶剤を除去する処理が必要となり、ガス中に含まれる溶剤の量が多い場合、処理コストが非常に大きくなってしまう。また、吸着剤に吸着させた溶剤を、吸着剤から分離することは容易でなく、すなわち、吸着処理した溶剤を再利用することは難しい。
　更に、溶剤を含有するガスは、例えば３００～４２０℃の高温であり、当該ガスを温度が高いまま排出してしまうと非常に大きな損失となってしまう。そのため、当該ガスの排熱を有効利用することが求められる。
　本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、無灰炭を製造するプロセスで生じる溶剤含有水に含まれる溶剤を再利用して、溶剤のロスを抑えつつ、無灰炭を製造するプロセスで生じる溶剤含有水が有する排熱を有効利用することができる方法を提供することである。
　本発明は、石炭と溶剤とを混合してスラリーを調製するスラリー調製工程と、前記スラリー調製工程で得られたスラリーを加熱して溶剤に可溶な石炭成分を抽出する抽出工程と、前記抽出工程で得られたスラリーから溶剤に可溶な石炭成分を含む溶液を分離する分離工程と、前記分離工程で分離された溶液から溶剤を蒸発分離して無灰炭を得る無灰炭取得工程と、を備える、無灰炭を製造するプロセスで生じる溶剤含有水を溶剤と水とに分離する溶剤分離方法であって、前記溶剤含有水と液体との間で熱交換させることで、前記溶剤含有水が有する排熱を前記液体で回収する排熱回収工程と、前記排熱回収工程を経た前記溶剤含有水を溶剤分離用圧力容器に供給する溶剤含有水供給工程と、前記溶剤分離用圧力容器内の前記溶剤含有水の温度を、予め測定された溶剤と水とが密度の差により分離する温度に保持し、前記溶剤分離用圧力容器内で液体の水を下降させるとともに溶剤を上昇させることで、前記溶剤含有水を溶剤と水とに分離する温度保持工程と、を備えることを特徴とする。
　なお、「溶剤含有水」とは、液体状態か気体状態かを問わず、溶剤と水とが混合された状態（混在状態）のもののことをいう。また、「無灰炭を製造するプロセスで生じる」とは、無灰炭製造プロセスのいずれかの部分において副産物として生じる、という意味である。また、「予め測定された溶剤と水とが密度の差により分離する温度」は、予め無灰炭を製造するプロセスで使用する溶剤等を用いて、複数の温度条件下で溶剤含有水を溶剤と水とに分離する実験を行うことにより、その範囲を測定する。
　本発明によれば、無灰炭を製造するプロセスで生じる溶剤含有水を、吸着剤などを用いることなく、溶剤と水とに容易に分離している。その結果、無灰炭を製造するプロセスで生じる溶剤含有水に含まれる溶剤を再利用して、溶剤のロスを抑えることができるとともに、水の廃棄処理コストも抑えることができる。また、無灰炭を製造するプロセスで生じる溶剤含有水が有する排熱を、熱交換により回収している。その結果、溶剤含有水が有する排熱を、廃棄することなく有効利用することができる。
溶剤含有水を溶剤と水とに分離するための溶剤分離用圧力容器を備える無灰炭製造設備を示すブロック図である。 溶剤含有水を溶剤と水とに分離するための溶剤分離用圧力容器を備える無灰炭製造設備の別の実施形態を示すブロック図である。 溶剤含有水を溶剤と水とに分離するための溶剤分離用圧力容器を備える無灰炭製造設備の別の実施形態を示すブロック図である。 溶剤含有水を溶剤と水とに分離する分離試験の概要を説明するための図である。 分離試験の結果を示すグラフである。
　以下、本発明を実施するための形態について図面を参照しつつ説明する。 
　図１に示すように、無灰炭製造設備１００は、無灰炭（ＨＰＣ）製造工程の上流側から順に、石炭ホッパ１・溶剤タンク２、スラリー調製槽３、移送ポンプ４、脱水槽５、熱交換器６、移送ポンプ７、予熱器８、抽出槽９、重力沈降槽１０を備えている。 
　また、図示しないが、重力沈降槽１０の下流側には、当該重力沈降槽１０で分離された溶剤不溶成分濃縮液（固形分濃縮液）から溶剤を蒸発分離するための（固形分濃縮液から溶剤を分離・回収するための）溶剤分離器が配置されている。 
　また、無灰炭製造設備１００は、溶剤含有水を溶剤と水とに分離するための溶剤分離用圧力容器１１と、当該溶剤分離用圧力容器１１に供給する溶剤含有水と液体との熱交換を行う排熱回収ボイラ１２と、を備えている。この溶剤分離用圧力容器１１は、脱水槽５に管２３で接続されている。また、排熱回収ボイラ１２は、管２３の途中に管２４で接続されている。また、排熱回収ボイラ１２は、抽出槽９に管２５で接続されている。すなわち、本実施形態では、無灰炭を製造するプロセスのうち抽出工程で生じる気体の溶剤含有水を、脱水槽５及び抽出槽９から溶剤分離用圧力容器１１に供給して液体の溶剤と液体の水とに分離している。
　なお、溶剤分離用圧力容器１１は、脱水槽５に管２３で接続されていなくてもよい。しかしながら、溶剤分離用圧力容器１１を、管２３で脱水槽５に接続することで、脱水槽５でスラリーが予備加熱されて蒸発した溶剤含有水を、溶剤分離用圧力容器１１にて溶剤と水とに分離することができる。
　また、石炭に含まれる水分濃度が低い場合は、無灰炭製造装置１００は、脱水槽５、熱交換器６、および、移送ポンプ７がなく、移送ポンプ４が予熱器８に接続されていても良い。すなわち、石炭に含まれる水分濃度が低い場合は、無灰炭を製造するプロセスのうち脱水工程を省略しても良い。
　さらには、排熱回収ボイラ１２は、管２３の途中に管２４で接続されているのではなく、溶剤分離用圧力容器１１に管２４で接続されていてもよい。即ち、１つの溶剤分離用圧力容器１１が、脱水槽５および排熱回収ボイラ１２を介して抽出槽９の両方に接続されていてもよいし、脱水槽５および排熱回収ボイラ１２を介して抽出槽９のそれぞれに１つずつ溶剤分離用圧力容器１１が接続されていてもよい。
　また、溶剤分離用圧力容器１１は、重力沈降槽１０に管などで接続されていてもよい。すなわち、抽出工程で生じる気体の溶剤含有水（溶剤は液体であり、水蒸気に溶剤が混入している）を、重力沈降槽１０から溶剤分離用圧力容器１１に供給して溶剤と水とに分離してもよい。また、溶剤分離用圧力容器１１を重力沈降槽１０に接続することで、重力沈降槽１０で微量の水分が発生した場合、ここで生じた溶剤含有水を溶剤分離用圧力容器１１にて溶剤と水とに分離することができる。
　さらには、１つの溶剤分離用圧力容器１１が、抽出槽９および重力沈降槽１０の両方に接続されていてもよいし、抽出槽９および重力沈降槽１０のそれぞれに１つずつ溶剤分離用圧力容器１１が接続されていてもよい。重力沈降槽１０に供給されたスラリーに水分が残存する場合には、重力沈降槽１０から溶剤分離用圧力容器１１に溶剤を含有する気体の溶剤含有水を排出することで水分を除去することができる。
　また、溶剤分離用圧力容器１１は、スラリー調製槽３に管などで接続されていてもよい。水分を多く含んだ石炭を扱う場合には、スラリー調製槽３を水の沸点付近である１００～１２０℃に加温して石炭から水分を蒸発回収し、抽出工程へ送液するスラリー中の水分濃度を減らすことができるためである。ここで生じた溶剤含有水をスラリー調製槽３から溶剤分離用圧力容器１１に供給して溶剤と水とに分離することができる。
　また、排熱回収ボイラ１２は、管２５により抽出槽９に接続されている。排熱回収ボイラ１２は、抽出槽９から溶剤分離用圧力容器１１に供給する溶剤含有水と液体との熱交換を行う。また、排熱回収ボイラ１２は、管２４により溶剤分離用圧力容器１１に接続されている管２３の途中に接続される。そして、排熱が回収された溶剤含有水は、管２３を介して溶剤分離用圧力容器１１に供給される。
　ここで、図２に示すように、排熱回収ボイラ１２は、脱水槽５に接続された熱交換器６に接続されていても良い。そして、排熱回収ボイラ１２で溶剤含有水が有する排熱を回収することにより発生された蒸気を、脱水槽５に接続された熱交換器６に供給して、熱交換器６における熱交換に利用する。
　また、溶剤分離用圧力容器１１に接続されている管２４の途中にタンクを設置してもよい。当該タンクの中で溶剤含有水を一旦液体に凝縮させ（溶剤含有水の温度を低下させることで溶剤含有水を凝縮させる）、その後に再度水の沸点以上の温度に加温することで溶剤含有水から水分を蒸発させる。これにより得られた水分濃度を濃縮させた蒸気（溶剤が混入している）を溶剤分離用圧力容器１１に当該タンクから送る。この工程により、溶剤分離用圧力容器１１に送られる溶剤含有水中の溶剤濃度が低下し、溶剤のロス率をより低下させることができる。なお、当該タンクに残った溶剤は、タンクから抜き出されて再使用される。
（無灰炭を製造するプロセス）
　ここで、無灰炭の製造方法（無灰炭を製造するプロセス）は、スラリー調製工程、脱水工程、抽出工程、分離工程、および無灰炭取得工程を有する。以下、これらの各工程について説明しつつ、無灰炭を製造するプロセスで生じる溶剤含有水を溶剤と水とに分離する方法について説明する。なお、無灰炭の製造において原料とする石炭に、特に制限はなく、抽出率（無灰炭回収率）の高い瀝青炭を用いてもよいし、より安価な劣質炭（亜瀝青炭、褐炭）を用いてもよい。また、無灰炭とは、灰分が５重量％以下、好ましくは３重量％以下のもののことをいう。
＜スラリー調製工程＞
　スラリー調製工程は、石炭と溶剤とを混合してスラリーを調製する工程である。スラリー調製工程は、図１および図２中、スラリー調製槽３で実施される。原料である石炭が石炭ホッパ１からスラリー調製槽３に投入されるとともに、溶剤タンク２からスラリー調製槽３に溶剤が投入される。スラリー調製槽３に投入された石炭および溶剤は、攪拌機３ａで混合されて石炭と溶剤とからなるスラリーとなる。
　石炭と溶剤とを混合して得られるスラリーを加熱して溶剤に可溶な石炭成分を抽出するにあたっては、石炭に対して大きな溶解力を持つ溶媒、多くの場合、芳香族溶剤（水素供与性あるいは非水素供与性の溶剤）と、石炭とを混合して、それを加熱し、石炭中の有機成分を抽出することになる。
　非水素供与性溶剤は、主に石炭の乾留生成物から精製した、２環芳香族を主とする溶剤である石炭誘導体である。非水素供与性溶剤の主な成分としては、２環芳香族であるナフタレン、メチルナフタレン、ジメチルナフタレン、トリメチルナフタレン等が挙げられ、その他の非水素供与性溶剤の成分として、脂肪族側鎖を有するナフタレン類、アントラセン類、フルオレン類、また、これらにビフェニルや長鎖脂肪族側鎖を有するアルキルベンゼンが含まれる。なお、テトラリンを代表とする水素供与性の化合物（石炭液化油を含む）を溶剤として用いてもよい。
　これら溶剤の比重（同体積の水の重さとの比）は、室温（常温）で約１である。
　また、溶剤の沸点は特に制限されるものではない。抽出工程および分離工程での圧力低減、抽出工程での抽出率、無灰炭取得工程などでの溶剤回収率などの観点から、例えば、１８０～３００℃、特に２４０～２８０℃の沸点の溶剤が好ましく使用される。
　溶剤に対する石炭の混合比率は、例えば、乾燥炭基準で１０～５０重量％であり、より好ましくは、２０～３５重量％である。
＜脱水工程＞
　脱水工程は、スラリー調製工程で調製されたスラリーを予備加熱して脱水する工程である。脱水工程は、図１および図２中、脱水槽５および熱交換器６で実施される。スラリー調製槽３にて調製されたスラリーは、移送ポンプ４によって、一旦、脱水槽５に供給される。そして、スラリーは、熱交換器６で熱交換されて予備加熱された後、脱水槽５に戻される。熱交換器６において予備加熱されたスラリーは、脱水槽５において攪拌機５ａで攪拌されて、石炭から水分が分離される。即ち、脱水槽５において、スラリーは脱水されて、石炭保有水分量が減少する。
　脱水工程でのスラリーの脱水温度は、例えば、水の沸点以上、溶剤の沸点未満の１００～１５０℃である。
　尚、脱水工程は、石炭に含まれる水分濃度が低い場合は、省略することができる。脱水工程を省略した場合、スラリー調製工程で調製されたスラリーは、抽出工程において、加熱されて溶剤に可溶な石炭成分を抽出される（溶剤に溶解させる）。
＜抽出工程＞
　抽出工程は、脱水工程で脱水されたスラリーを加熱して溶剤に可溶な石炭成分を抽出する（溶剤に溶解させる）工程である。抽出工程は、図１および図２中、予熱器８および抽出槽９で実施される。脱水槽５にて脱水されたスラリーは、移送ポンプ７によって、一旦、予熱器８に供給されて所定温度まで加熱された後、抽出槽９に供給され、攪拌機９ａで攪拌されながら所定の加熱温度で保持されて抽出が行われる。
　抽出工程でのスラリーの加熱温度は、溶剤可溶成分が溶解され得る限り特に制限されず、溶剤可溶成分の十分な溶解と抽出率の向上の観点から、例えば、３００～４２０℃であり、より好ましくは、３６０～４００℃である。
　また、加熱時間（抽出時間）もまた特に制限されるものではないが、十分な溶解と抽出率の向上の観点から、例えば、１０～６０分間である。加熱時間は、図１および図２中、予熱器８および抽出槽９での加熱時間を合計したものである。
　なお、抽出工程は、窒素などの不活性ガスの存在下で行う。抽出槽９内の圧力は、抽出の際の温度や用いる溶剤の蒸気圧にもよるが、１．０～２．０ＭＰａが好ましい。抽出槽９内の圧力が溶剤の蒸気圧より低い場合には、溶剤が揮発して液相に閉じ込められず、抽出できない。溶剤を液相に閉じ込めるには、溶剤の蒸気圧より高い圧力が必要となる。一方、圧力が高すぎると、機器のコスト、運転コストが高くなり、経済的ではない。
（溶剤と水との分離方法）
　上記したように、石炭成分の抽出において、抽出槽９で例えば３００～４２０℃の温度にスラリーは加熱される。ここで、このような高温下においては、石炭は熱分解反応を起こし、メタン（ＣＨ４）、二酸化炭素（ＣＯ２）、水（Ｈ２Ｏ）などが発生する。また、原料の石炭は、そもそも水分を含んでおり、水は溶剤に不溶なので、溶剤による石炭成分の抽出に際し、石炭から水分が分離する。ここで、無灰炭を製造するプロセスで生じる溶剤含有水を溶剤と水とに分離する方法は、排熱回収工程、溶剤含有水供給工程と、温度保持工程を有する。以下、これらの各工程について説明する。
＜排熱回収工程＞
　排熱回収工程は、溶剤含有水が有する排熱を回収する工程である。排熱回収工程は、図１および図２中、排熱回収ボイラ１２で実施される。抽出槽９において熱分解により石炭から発生した水（Ｈ２Ｏ）、および石炭成分の抽出に際し石炭から分離した水分（Ｈ２Ｏ）は、溶剤を含有したガス状態（溶剤含有水蒸気の状態）で、管２５を介して排熱回収ボイラ１２に供給される。ここで、抽出工程において加熱されたガス状態の溶剤含有水は、上述の通り、例えば３００～４２０℃の温度である。
　排熱回収ボイラ１２では、抽出槽９から溶剤分離用圧力容器１１に供給する溶剤含有水蒸気と液体とが熱交換されることで、溶剤含有水が有する排熱を回収して、温度保持工程において溶剤含有水を溶剤分離用圧力容器で保持される温度に近い温度に低下させる。溶剤含有水と熱交換を行う液体として、脱塩水を使用することができる。すなわち、抽出槽９から溶剤分離用圧力容器１１に供給する溶剤含有水と、例えば常温の脱塩水との熱交換により、蒸気を発生させて、溶剤含有水が有する排熱を回収する。尚、溶剤含有水と熱交換を行う液体として、無灰炭を製造するプロセスで生じるスチームコンデンセートを利用してもよい。ここで、排熱回収ボイラ１２で溶剤含有水が有する排熱を回収することにより、例えば１３０～２３０℃の温度の蒸気が発生される。また、排熱回収ボイラ１２で排熱が回収された溶剤含有水は、例えば１５０～２５０℃の温度に低下され、管２４に供給される。尚、排熱回収ボイラ１２で排熱が回収された溶剤含有水の温度及び排熱回収ボイラ１２で排熱を回収することにより生じる蒸気の温度は、排熱回収ボイラ１２における設計条件等により変化する。
　また、図２に示すように、排熱回収ボイラ１２は、脱水槽５に接続された熱交換器６に接続されている場合、排熱回収ボイラ１２で溶剤含有水が有する排熱を回収することにより発生された、例えば１８０～２３０℃の温度の蒸気が、脱水槽５に接続された熱交換器６に供給される。そして、熱交換器６で脱水槽５内のスラリーと熱交換器６に供給された蒸気とで熱交換を行い、脱水槽５内のスラリーを、例えば１００～１５０℃の温度になるように予備加熱する。尚、熱交換器６で予備加熱されるスラリーの温度は、熱交換器６における熱交換プロセス条件等により変化する。また、熱交換器６に供給された蒸気は、熱交換器６において熱交換されることにより、温度が低下して凝縮されて、凝縮水として排出される。排熱回収ボイラ１２で排熱が回収された溶剤含有水は、例えば２００～２５０℃の温度に低下され、管２４に供給される。尚、排熱回収ボイラ１２で排熱が回収された溶剤含有水の温度は、排熱回収ボイラ１２における設計条件等により変化する。
＜溶剤含有水供給工程＞
　溶剤含有水供給工程は、溶剤含有水を溶剤分離用圧力容器に供給する工程である。溶剤含有水供給工程は、図１および図２中、管２３および管２４で実施される。排熱回収ボイラ１２で排熱が回収された溶剤含有水は、管２４を介して溶剤分離用圧力容器１１に供給される（排出される）。また、脱水槽５において脱水されて生じた水蒸気には溶剤が混入されており、溶剤含有水として、管２３を介して溶剤分離用圧力容器１１に供給される（排出される）。ここでは、管２４は、管２３の途中に接続されているため、脱水槽５からの例えば１００～１５０℃の温度の溶剤含有水と、排熱回収ボイラ１２からの例えば１５０～２５０℃（または、２００～２５０℃）の温度の溶剤含有水とが、管２３で混合されて、例えば１００～１８０℃の温度の溶剤含有水として、溶剤分離用圧力容器１１に供給される。尚、溶剤分離用圧力容器１１に供給される溶剤含有水の温度は、熱交換器６における熱交換プロセス条件や排熱回収ボイラ１２における設計条件等により変化する。そして、溶剤分離用圧力容器１１内の温度は、脱水槽５及び排熱回収ボイラ１２内の温度よりも低くされるため、溶剤含有水は、水蒸気の状態から凝縮して液体となる。尚、脱水工程を省略した場合は、溶剤含有水供給工程では、排熱回収ボイラ１２で排熱が回収された溶剤含有水のみが、溶剤分離用圧力容器１１に供給される（排出される）。
＜温度保持工程＞
　温度保持工程は、溶剤分離用圧力容器１１に供給された溶剤含有水の温度を、溶剤と水とが密度の差により分離する温度に保持する工程である。温度保持工程は、図１および図２中、溶剤分離用圧力容器１１で実施される。排熱回収ボイラ１２から管２４を介して抽出槽９からおよび脱水槽５から管２３を介して溶剤分離用圧力容器１１に供給された溶剤含有水は、水の密度と溶剤の密度との差が大きく、溶剤と水とが密度の差により分離する温度で一定となるように、当該溶剤分離用圧力容器１１内にて図示しない加温器により加温される。ここで、溶剤と水とが密度の差により分離する温度は、圧力の影響も受けるが、溶剤そのものの密度に大きく依存し、溶剤の種類によって変化するため、予め使用する溶剤と水とを用いて、複数の温度条件下で溶剤含有水を溶剤と水とに分離する実験を行うことにより、その範囲を測定する。例えば、後述する実施例の場合、溶剤分離用圧力容器１１は水の密度と溶剤の密度との差が大きくなる温度である１００℃以上１５０℃以下の温度で保持される。これにより、当該温度における水の密度と溶剤の密度との差により、溶剤分離用圧力容器１１内の下部へ液体の水が下降し、溶剤分離用圧力容器１１内の上部へ液体の溶剤が上昇することで、溶剤と水とが分離する。溶剤と水との分離性を向上させるために、溶剤含有水を所定の時間、静置することが好ましい。また、溶剤分離用圧力容器１１は、溶剤含有水の温度を溶剤と水とが密度の差により分離する温度に保持するために、保温材で保温されていることが好ましい。なお、「静置する」とは、攪拌などを行わず、静止した状態に置くこと、をいう。
　溶剤分離用圧力容器１１内の上部に溜まった溶剤は、溶剤分離用圧力容器１１の上部から抜き出され、溶剤分離用圧力容器１１内の下部に溜まった水は、溶剤分離用圧力容器１１の下部から抜き出される。抜き出された溶剤は溶剤タンク２に戻されて再使用され、抜き出された水は廃棄される。
　また、温度保持工程は、窒素などの不活性ガスの存在下で行うことが好ましい。すなわち、溶剤分離用圧力容器１１内に窒素などの不活性ガスが充填されていることが好ましい。溶剤分離用圧力容器１１内の圧力は、水蒸気が凝縮して凝縮した水が液体の状態を保つように、水の飽和蒸気圧よりも高い圧力にされ、例えば、圧力容器内への窒素ガスの導入により０．３～２．０ＭＰａの圧力に調整される。
　また、溶剤分離用圧力容器１１に供給された溶剤含有水を攪拌機などで攪拌した後、溶剤と水とが密度の差により分離する温度で一定となった時点で攪拌を止めて、静置してもよい。
　なお、溶剤分離用圧力容器１１に供給された溶剤含有水の温度を、加温なしで所定の時間、溶剤と水とが密度の差により分離する温度に保持できるのであれば、加温器は不要である。
（抽出槽９がない場合）
　抽出槽９を省略して、予熱器８と重力沈降槽１０との間の管内で、溶剤に可溶な石炭成分を抽出する場合もある。例えば、予熱器８と重力沈降槽１０との間の管を、石炭成分の抽出に十分な長さのものなどとして、予熱器８と重力沈降槽１０との間の管内で石炭成分の抽出を行う。石炭は、予熱器８と重力沈降槽１０との間の加熱された高温（例えば３８０℃）の溶剤が流れる管内に直接供給される。この場合、排熱回収ボイラ１２を重力沈降槽１０に接続し、重力沈降槽１０から排熱回収ボイラ１２を介して排熱が回収された溶剤含有水を溶剤分離用圧力容器１１に供給して（排出して）、溶剤含有水を溶剤と水とに分離する。
　無灰炭の製造工程に説明を戻す。
＜分離工程＞
　分離工程は、抽出工程で得られたスラリーから、溶剤に溶解している石炭成分を含む溶液を分離する工程である。換言すれば、分離工程は、抽出工程で得られたスラリーを、溶剤に溶解している石炭成分を含む溶液と、溶剤不溶成分濃縮液（固形分濃縮液）とに分離する工程である。この分離工程は、図１および図２中、重力沈降槽１０で実施される。抽出工程で得られたスラリーは、重力沈降槽１０内で、重力にて、溶液としての上澄み液と、固形分濃縮液とに分離される（重力沈降法）。重力沈降槽１０の上部の上澄み液は、必要に応じて図示しないフィルターユニットを経て、図示しない溶剤分離器へ排出されるとともに、重力沈降槽１０の下部に沈降した固形分濃縮液は溶剤分離器へ排出される。
　重力沈降法は、スラリーを槽内に保持することにより、重力を利用して溶剤不溶成分を沈降・分離させる方法である。スラリーを槽内に連続的に供給しながら、上澄み液を上部から、固形分濃縮液を下部から連続的に排出することにより、連続的な分離処理が可能である。
　重力沈降槽１０内は、石炭から溶出した溶剤可溶成分の再析出を防止するため、保温または加熱したり、加圧したりしておくことが好ましい。加熱温度は、例えば、３００～３８０℃であり、槽内圧力は、例えば、１．０～３．０ＭＰａとされる。
　なお、抽出工程で得られたスラリーから、溶剤に溶解している石炭成分を含む溶液を分離する方法として、重力沈降法以外に、濾過法、遠心分離法などがある。
＜無灰炭取得工程＞
　無灰炭取得工程は、上記した分離工程で分離された溶液（上澄み液）から溶剤を蒸発分離して無灰炭を得る工程である。この無灰炭取得工程は、図示しない溶剤分離器で実施される。
　溶液（上澄み液）から溶剤を分離する方法は、一般的な蒸留法や蒸発法を用いることができ、例えば、フラッシュ蒸留法が用いられる。分離して回収された溶剤はスラリー調製槽３へ循環して繰り返し使用することができる。溶剤の分離・回収により、上澄み液からは、実質的に灰分を含まない（例えば、灰分が３重量％以下）無灰炭（ＨＰＣ）を得ることができる。無灰炭は、灰分をほとんど含まず、水分は皆無であり、原料石炭よりも高い発熱量を示す。さらに、製鉄用コークスの原料として特に重要な品質である軟化溶融性が大幅に改善され、原料石炭が軟化溶融性を有しなくとも、得られた無灰炭（ＨＰＣ）は良好な軟化溶融性を有する。したがって、無灰炭は、例えばコークス原料の配合炭として使用することができる。
＜副生炭取得工程＞
　副生炭取得工程は、重力沈降槽１０で分離された溶剤不溶成分濃縮液（固形分濃縮液）から溶剤を蒸発分離して副生炭を得る工程である。この副生炭取得工程は、固形分濃縮液から溶剤を蒸発分離して回収するための工程でもあり、図示しない溶剤分離器で実施される。なお、副生炭取得工程は、必須の工程ではない。
　固形分濃縮液から溶剤を分離する方法は、前記した無灰炭取得工程と同様に、一般的な蒸留法や蒸発法を用いることができる。分離して回収された溶剤は、スラリー調製槽３へ循環して繰り返し使用することができる。溶剤の分離・回収により、固形分濃縮液からは灰分などを含む溶剤不溶成分が濃縮された副生炭（ＲＣ、残渣炭ともいう）を得ることができる。副生炭は、灰分が含まれるものの水分が皆無であり、発熱量も十分に有している。副生炭は軟化溶融性を示さないが、含酸素官能基が脱離されているため、配合炭として用いた場合に、この配合炭に含まれる他の石炭の軟化溶融性を阻害するようなものではない。したがって、この副生炭は、通常の非微粘結炭と同様に、コークス原料の配合炭の一部として使用することができ、また、コークス原料炭とせずに、各種の燃料用として使用することも可能である。なお、副生炭は、回収せずに廃棄してもよい。
（実施例）
　溶剤含有水を溶剤と水とに分離する実験を行った。図４は、溶剤含有水を溶剤と水とに分離する分離試験の概要を説明するための図である。溶剤として、２環芳香族であるメチルナフタレンを主成分とする石炭から精製した油分（石炭誘導体）を用いた。水として、蒸留水を用いた。
　実験で用いた縦長のオートクレーブ５０は、φ６２．３ｍｍの円筒状の圧力容器であり、図４に示したように、オートクレーブ５０の底、および底から所定の高さの複数個所から液体を抜ける構造としている。液体のサンプリングは、オートクレーブ５０の底を高さ０ｍｍとして、０ｍｍ、１７０ｍｍ、３８０ｍｍ、５９０ｍｍ、７００ｍｍ、８００ｍｍの計６箇所で行った。また、オートクレーブ５０の内部に攪拌機５０ａを設置している。オートクレーブ５０内に窒素ガスを充填して、オートクレーブ５０内の圧力を、１．５ＭＰａに調整した。
　溶剤：１２００ｇと水：１２００ｇとをオートクレーブ５０に入れた。室温（常温）では、溶剤と水とは混じりあった状態で分離性は非常に悪かった。すなわち、室温（常温）では、水の密度と溶剤の密度との間にほとんど差がない。
　溶剤と水とからなる混合液を攪拌しながら所定の温度まで昇温させた。温度条件は、５０℃、９０℃、１００℃、１２０℃、１５０℃、２００℃とした。混合液の温度が所定の温度で一定となったところで攪拌を停止した。攪拌停止後、３０分間、静置した。そして、サンプリング容器５１ａ～５１ｆにオートクレーブ５０から液体を取り出し、液体の水分濃度を測定した。結果を表１に示す。図５は、表１に示した結果をグラフ化したものであり、縦軸は、オートクレーブ５０の底からの高さであり、横軸は、水分濃度である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１および図５からわかるように、保持温度が５０℃の場合、水分濃度はオートクレーブ５０の高さ方向で大きくなったり小さくなったりを繰り返し、目視においても溶剤と水とが分離した傾向はあまり認められなかった。９０℃、２００℃の場合は、オートクレーブ５０の上部において水分濃度が低い値を示したが、底部における水分濃度は十分に高い値ではない（溶剤が混合している）ため分離性能は低い。
　これに対して、保持温度が１００℃、１２０℃、１５０℃の場合、オートクレーブ５０の上部において水分濃度が低い値を示し、底部では高い値を示しており、底から４００ｍｍ～６００ｍｍにかけて水分濃度の大きな変化が認められた。これより、保持温度が１００℃、１２０℃、１５０℃の場合、溶剤の分離性能が高いことがわかる。特に、１５０℃では、底部の水分濃度が最も高い９８重量％を示した。これより、保持温度が１５０℃という温度域は、溶剤の分離条件として最も良い温度域であることがわかった。
　この分離試験により、水の密度と溶剤の密度との間の差は、温度により大きく変化する（温度に大きく依存する）ことがわかった。本発明は、このたび判明したこの性質を利用したものである。そして、本実施例の条件においては、上記の溶剤と水とが密度の差により分離する温度として、１００～１５０℃（好ましくは１２０～１５０℃）の範囲を設定すると良いことがわかる。
（作用・効果）
　本発明の溶剤分離方法は、溶剤分離用圧力容器に供給された溶剤含有水の温度を、溶剤と水とが密度の差により分離する温度に保持する温度保持工程を備え、当該温度における水の密度と溶剤の密度との差を利用して、溶剤分離用圧力容器内で液体の水を下降させるとともに溶剤を上昇させることで、溶剤含有水を溶剤と水とに分離する。なお、容器内で水を液相に閉じ込めるため、圧力容器を用いている。本発明によると、圧力容器内で溶剤含有水の温度を、溶剤と水とが密度の差により分離する温度に保持することで、吸着剤などを用いることなく、溶剤含有水を溶剤と水とに容易に分離することができる。これにより、石炭成分の抽出に吸着剤を回収して再利用することができ溶剤のロスを抑えることができるとともに、水の廃棄処理コストも抑えることができる。なお、溶剤含有水を溶剤分離用圧力容器に供給する溶剤含有水供給工程は、連続で行われてもよいし、非連続で行われてもよい。
　また、前記温度保持工程において、溶剤含有水の温度を、溶剤と水とが密度の差により分離する温度に保持するとともに溶剤含有水を静置することで、溶剤と水との分離性能を向上させることができる。
　また、溶剤として２環芳香族であるメチルナフタレンを主成分とする石炭から精製した油分（石炭誘導体）を用い、水として蒸留水を用いた実施例では、温度保持工程において、溶剤分離用圧力容器内の溶剤含有水の温度を１００℃以上１５０℃以下の温度に保持することで、溶剤と水との分離性能が非常によくなり、分離時間を短縮できる。溶剤分離用圧力容器の容量を小さくすることができるというメリットもある。より好ましくは、溶剤分離用圧力容器内の溶剤含有水の温度を１２０℃以上１５０℃以下の温度に保持することである。
　また、溶剤分離用圧力容器内の圧力が、水の飽和蒸気圧よりも高い圧力にされていることで、圧力容器内で水を確実に液相に閉じ込めることができ、溶剤と水との分離性能がより向上する。
　また、溶剤分離用圧力容器内に不活性ガスが充填されていることで、溶剤の爆発を防止することができる。
　また、排熱回収ボイラにおいて、抽出工程において加熱された溶剤含有水と脱塩水との熱交換により、蒸気を発生させて、溶剤含有水が有する排熱を回収していることで、無灰炭を製造するプロセスで生じる溶剤含有水が有する排熱を、廃棄することなく、有効利用することができる。例えば、排熱回収ボイラで溶剤含有水が有する排熱を回収することにより発生された蒸気を、脱水槽に接続された熱交換器に供給する。これにより、排熱回収ボイラで回収した溶剤含有水が有する排熱を、熱交換により脱水槽内のスラリーの予備加熱に利用して、排熱の有効利用を図ることができる。そして、抽出工程において加熱された高温の溶剤含有水の温度を低下させて、溶剤分離用圧力容器で保持される温度に近い温度で溶剤含有水を供給することで、溶剤分離用圧力容器内において、溶剤含有水の温度を低下させるための処理が不要となり、コスト及びエネルギーを抑えて、溶剤含有水の温度の保持を容易に行うことができる。
　また、無灰炭を製造するプロセスのうち前記した抽出工程で生じる溶剤含有水を溶剤分離用圧力容器に供給することが好ましい。水分が最も多く生じるのは、無灰炭を製造するプロセスのうち抽出工程であり、少なくともこの抽出工程で生じる溶剤含有水を溶剤分離用圧力容器に供給して、溶剤含有水を溶剤と水とに分離することで、水分に混入して系外に排出される溶剤のロスを確実に抑えることができる。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施の形態に限られるものではなく、特許請求の範囲に記載した限りにおいて様々に変更して実施することが可能なものである。
（変形例）
　図１および図２に示す上記実施形態に係る無灰炭製造設備１００では、脱水槽５および排熱回収ボイラ１２を、溶剤分離用圧力容器１１に接続しているが、それに限らない。図３の変形例に示すように、無灰炭製造設備１００が、更に、気液分離用容器１３及び移送ポンプ１４を有し、気液分離用容器１３を、溶剤分離用圧力容器１１に接続してもよい。脱水槽５および排熱回収ボイラ１２は、気液分離用容器１３に接続される。また、気液分離用容器１３は、移送ポンプ１４を介して、スラリー調製槽３に接続される。
　図３の変形例において、無灰炭を製造するプロセスで生じる溶剤含有水を溶剤と水とに分離する方法は、排熱回収工程、溶剤含有水供給工程と、気液分離工程と、温度保持工程を有する。
　気液分離工程は、溶剤含有水供給工程において溶剤分離用圧力容器に供給する溶剤含有水に対して、気液分離用容器（気液分離器）を用いて気液分離を行う工程である。気液分離工程は、図３中、気液分離用容器１３で実施される。気液分離用容器１３では、管２３および管２４を介して供給される溶剤含有水に対して気液分離を行った後、気相側の溶剤含有水（水リッチの溶剤含有水）を溶剤分離用圧力容器１１に供給する。また、液相側の溶剤含有水は、移送ポンプ１４により回収されて、スラリー調製槽３に供給される。
　そして、温度保持工程では、気液分離用容器１３から溶剤分離用圧力容器１１に供給された溶剤含有水が、水の密度と溶剤の密度との差が大きくなる温度で一定となるように、当該溶剤分離用圧力容器１１内にて図示しない加温器により加温される。
（作用・効果）
　気液分離工程において、溶剤含有水供給工程において溶剤分離用圧力容器に供給する溶剤含有水に対して、気液分離用容器を用いて気液分離している。その結果、溶剤分離用圧力容器に供給する溶剤含有水を気液分離用容器内で液相側と気相側とに分けて、液相側の液体状態の溶剤含有水を回収することができる。そして、回収した液体状態の溶剤含有水を、スラリー調製槽３に供給することで、溶剤を再利用して、溶剤のロスを抑えることができる。
　本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。
　本出願は、２０１３年７月３０日出願の日本特許出願（特願２０１３－１５７４７３）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　本発明は、石炭から灰分を除去して無灰炭を製造するプロセスにおいて、プロセスで生じた溶剤含有水を溶剤と水とに効率よく分離し、更には排熱を再利用しすることができる。
１：石炭ホッパ
２：溶剤タンク
３：スラリー調製槽
４、７、１４：移送ポンプ
５：脱水槽
６：熱交換器
８：予熱器
９：抽出槽
１０：重力沈降槽
１１：溶剤分離用圧力容器
１２：排熱回収ボイラ
１３：気液分離用容器
１００：無灰炭製造設備

Claims (9)

  1. 　石炭と溶剤とを混合してスラリーを調製するスラリー調製工程と、 
    　前記スラリー調製工程で得られたスラリーを加熱して溶剤に可溶な石炭成分を抽出する抽出工程と、 
    　前記抽出工程で得られたスラリーから溶剤に可溶な石炭成分を含む溶液を分離する分離工程と、
    　前記分離工程で分離された溶液から溶剤を蒸発分離して無灰炭を得る無灰炭取得工程と、を備える、無灰炭を製造するプロセスで生じる溶剤含有水を溶剤と水とに分離する溶剤分離方法であって、 
    　前記溶剤含有水と液体との間で熱交換させることで、前記溶剤含有水が有する排熱を前記液体で回収する排熱回収工程と、 
    　前記排熱回収工程を経た前記溶剤含有水を溶剤分離用圧力容器に供給する溶剤含有水供給工程と、
    　前記溶剤分離用圧力容器内の前記溶剤含有水の温度を、予め測定された溶剤と水とが密度の差により分離する温度に保持し、前記溶剤分離用圧力容器内で液体の水を下降させるとともに溶剤を上昇させることで、前記溶剤含有水を溶剤と水とに分離する温度保持工程と、
    　を備える、溶剤分離方法。
  2. 　請求項１に記載の溶剤分離方法において、 
    　前記温度保持工程では、前記溶剤含有水の温度を前記溶剤と水とが密度の差により分離する温度に保持するとともに前記溶剤含有水を静置することを特徴とする、溶剤分離方法。
  3. 　請求項１または２に記載の溶剤分離方法において、
    　前記排熱回収工程では、前記溶剤含有水と熱交換させる液体として、脱塩水を使用することを特徴とする、溶剤分離方法。
  4. 　請求項１または２に記載の溶剤分離方法において、
    　前記排熱回収工程では、前記溶剤含有水と脱塩水との熱交換で発生した蒸気により前記溶剤含有水が有する排熱を回収することを特徴とする、溶剤分離方法。
  5. 　請求項１または２に記載の溶剤分離方法において、 
    　前記無灰炭を製造するプロセスが、前記スラリー調製工程で得られたスラリーを予備加熱して脱水する脱水工程を更に備え、
    　前記抽出工程が、前記脱水工程で脱水されたスラリーを加熱して溶剤に可溶な石炭成分を抽出するものであることを特徴とする、溶剤分離方法。
  6. 　請求項５に記載の溶剤分離方法において、
    　前記溶剤含有水供給工程では、前記抽出工程で生じて前記排熱回収工程を経た溶剤含有水と、前記脱水工程で生じた溶剤含有水とを混合して、前記溶剤分離用圧力容器に供給することを特徴とする、溶剤分離方法。
  7. 　請求項５または６に記載の溶剤分離方法において、
    　前記排熱回収工程では、前記溶剤含有水と脱塩水との熱交換で発生した蒸気を、前記脱水工程に供給することを特徴とする、溶剤分離方法。
  8. 　請求項１または２に記載の溶剤分離方法において、
    　前記溶剤含有水供給工程において前記溶剤分離用圧力容器に供給する前記溶剤含有水に対して、気液分離用容器を用いて気液分離を行う気液分離工程を更に備え、
    　前記溶剤含有水供給工程では、前記気液分離工程で気液分離を行った後の気相側の溶剤含有水を前記溶剤分離用圧力容器に供給することを特徴とする、溶剤分離方法。
  9. 　請求項８に記載の溶剤分離方法において、
    　前記溶剤含有水供給工程では、前記気液分離用容器内の前記気液分離を行った後の液相側の溶剤含有水を回収して前記スラリー調製工程に供給することを特徴とする、溶剤分離方法。
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