WO2014198466A2 - Pièce pour mouvement d'horlogerie - Google Patents

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Abstract

L'invention se rapporte à une pièce de micromécanique (2, 4, 5, 6, 7, 8, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 22, 23, 24, 26, 28) pour un mouvement d'horlogerie (1) comportant un corps métallique formé avec un unique matériau. Selon l'invention, ledit unique matériau est du type acier austénitique à haute teneur interstitielle comportant au moins un non-métal comme atome interstitiel selon une proportion comprise entre 0,15% et 1,2% de la masse totale dudit matériau.

Description

Pièce pour mouvement d'horlogerie
Domaine de l'invention
L'invention se rapporte à une pièce pour mouvement d'horlogerie et notamment à une telle pièce qui n'est pas ou peu sensible aux champs magnétiques comme tout ou partie d'un rouage, tout ou partie d'un système de raquetterie ou tout ou partie d'un système d'échappement.
Arrière-plan de l'invention
Il est connu de former des pièces de mouvement d'horlogerie à partir d'aciers de décolletage qui sont généralement des aciers martensitiques. Des aciers connus de ce type sont par exemple les aciers 1 5P ou les aciers 20AP.
Ce type de matériau a l'avantage d'être facilement usinable, en particulier d'être apte au décolletage et présente, après des traitements de trempe et de revenu, des propriétés mécaniques élevées très intéressantes pour la réalisation de pièces en pivotement d'un mouvement d'horlogerie. Ces aciers présentent, après traitement thermique, une résistance à l'usure et une dureté qui sont particulièrement élevées (> 900 HV à l'état trempé et entre 550 et 850 HV suivant le revenu appliqué).
Bien que fournissant des propriétés mécaniques satisfaisantes pour les applications horlogères décrites ci-dessus, ce type de matériau présente l'inconvénient d'être sensible aux champs magnétiques et à la corrosion.
Il existe également l'acier 316L resulfuré qui a l'avantage d'être facilement usinable, peu sensible aux champs magnétiques et peu sensible à la corrosion. Toutefois, sa dureté est très limitée même après écrouissage (autour de 350 HV) ce qui ne permet pas de l'utiliser pour des pièces en mouvement (chocs et usure) et qui le rend incompatible avec une étape de roulage.
Résumé de l'invention
Le but de la présente invention est de pallier tout ou partie les inconvénients cités précédemment en proposant un matériau alternatif bénéficiant des mêmes avantages des aciers 15P et 20AP, c'est-à-dire facilement usinable, de dureté comprise entre 500 HV et 900 HV, sans être sensible ni aux champs magnétiques, ni à la corrosion.
A cet effet, l'invention se rapporte à une pièce de micromécanique pour un mouvement d'horlogerie comportant un corps métallique formé avec un unique matériau du type acier austénitique à haute teneur interstitielle comportant au moins un non-métal comme atome interstitiel caractérisée en ce que ledit au moins un non-métal est présent selon une proportion comprise entre 0,15% et 1 ,2% de la masse totale dudit unique matériau.
Par conséquent, on comprend qu'à l'aide dudit acier austénitique à haute teneur interstitielle, la pièce de micromécanique est, de manière surprenante, stable chimiquement et physiquement avec l'utilisation d'un unique matériau totalement homogène même en cas d'exposition à des champs magnétiques externes ou à des atmosphères oxydantes.
Conformément à d'autres caractéristiques avantageuses de l'invention :
- ledit au moins un non-métal est de l'azote et/ou du carbone ;
- ledit au moins un non-métal comporte de l'azote et du carbone et en ce que la somme des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est comprise entre 0,60% et 0,95% ;
- ledit au moins un non-métal comporte de l'azote et du carbone et en ce que le rapport des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est compris entre 0,25 et 0,55 ; - la somme des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est sensiblement égale à 0,8% et en ce que le rapport des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est sensiblement égale à 0,45 ;
- l'acier austénitique à haute teneur interstitielle est du type acier austénitique inoxydable comprenant au moins 10 % de chrome et au moins 5% de nickel et/ou de manganèse ;
- l'acier austénitique à haute teneur interstitielle comporte en outre entre 0,5% et 5% en masse totale de molybdène et/ou du cuivre afin d'améliorer sa tenue à la corrosion ;
- la pièce de micromécanique forme tout ou partie d'un rouage, d'un système de raquetterie ou d'un système d'échappement ;
- la pièce de micromécanique forme un axe de pivotement, une virole, une vis, une tige d'une ancre, une planches de roue, une planche de pignon, une planche de raquette, une planche de roue d'échappement, une baguette d'une ancre, une platine, un pont, une tige de remontoir, un axe de barillet, une bride d'emboîtage ou une masse oscillante.
De plus, l'invention se rapporte à une pièce d'horlogerie caractérisée en ce qu'elle comporte au moins une pièce de micromécanique selon l'une des variantes précédentes.
Par conséquent, de manière surprenante, on comprend qu'à l'aide dudit acier austénitique à haute teneur interstitielle, aucun traitement de durcissement du matériau tel qu'une cémentation ou une nitruration, aucun traitement de protection chimique du matériau ni aucun traitement de blindage magnétique n'est, avantageusement selon l'invention, nécessaire pour utiliser ladite pièce de micromécanique dans un mouvement d'horlogerie même en cas d'exposition à des champs magnétiques externes ou à des atmosphères oxydantes.
Enfin, l'invention se rapporte à un procédé de fabrication d'une pièce de micromécanique comportant les étapes suivantes : a) se munir d'un matériau du type acier austénitique à haute teneur interstitielle comportant au moins un non-métal comme atome interstitiel, ledit au moins un non-métal étant présent selon une proportion comprise entre 0,1 5% et 1 ,2% de la masse totale dudit matériau;
b) former, uniquement à l'aide dudit matériau, une pièce de micromécanique.
Conformément à d'autres caractéristiques avantageuses de l'invention :
- ledit au moins un non-métal est de l'azote et/ou du carbone ;
- ledit au moins un non-métal comporte de l'azote et du carbone et en ce que la somme des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est comprise entre 0,60% et 0,95% ;
- ledit au moins un non-métal comporte de l'azote et du carbone et en ce que le rapport des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est compris entre 0,25 et 0,55 ;
- la somme des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est sensiblement égale à 0,8% et en ce que le rapport des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est sensiblement égale à 0,45 ;
- l'acier austénitique à haute teneur interstitielle est du type acier austénitique inoxydable comprenant au moins 10 % de chrome et au moins 5% de nickel et/ou de manganèse ;
- l'acier austénitique à haute teneur interstitielle comporte du bismuth, du plomb, du tellure, du sélénium, du calcium, du soufre ou du manganèse avec du soufre ;
- selon un premier mode de réalisation, l'étape b) comporte une phase de déformation dudit matériau sous forme de bande ;
- la phase de déformation est suivie d'une phase de découpage pour former ladite pièce de micromécanique dans une partie de la bande ;
- selon un deuxième mode de réalisation, l'étape b) comporte une phase de déformation dudit matériau sous forme de barre ou de fil ; - la phase de déformation est suivie d'une phase de découpage pour former ladite pièce de micromécanique dans une partie de la barre ou du fil ;
- selon le deuxième mode de réalisation, l'étape b) comporte une phase finale de roulage ;
- le procédé comporte, après l'étape b), une étape finale de polissage et/ou de traitement thermique.
Description sommaire des dessins
D'autres particularités et avantages ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels :
- la figure 1 est une vue éclatée d'un mouvement horloger selon l'invention ;
- la figure 2 est une vue partielle d'un rouage selon l'invention ;
- la figure 3 est une vue d'une ancre selon l'invention ;
- la figure 4 est une vue d'une tige de remontoir selon l'invention ;
- la figure 5 est une vue d'une masse oscillante selon l'invention.
Description détaillée des modes de réalisation préférés
A la figure 1 , on peut voir une représentation partielle d'un mouvement horloger 1 selon l'invention destiné à être monté dans une pièce d'horlogerie. Le mouvement 1 comporte préférentiellement un résonateur 3 comprenant un balancier 5 et un spiral 7 destinés à réguler le mouvement 1 . Le résonateur 3 est, de manière préférée, monté pivotant, notamment à l'aide d'une virole 26 du spiral 7 montée sur un axe, entre un pont 2 et une platine 4 et comporte un système de raquetterie 21 monté sur le pont 2 comprenant principalement une raquette 17. On peut voir, à la figure 1 , que le pont 2 est fixé sur la platine 4 notamment à l'aide d'une vis 28.
A la figure 1 , on peut également voir que le mouvement 1 comporte également un système d'échappement 9 comprenant une ancre 1 1 du type suisse et une roue d'échappement 1 3 destinées à distribuer au rouage 15 les déplacements du résonateur 3 mais également à l'entretenir. Le système d'échappement 9 est, de manière préférée, monté entre deux ponts 6, 8 et une platine 4.
Enfin, le rouage 19 est destiné à transmettre l'énergie du barillet (non représenté) au résonateur mais également à recharger le barillet à l'aide par exemple d'une tige de remontoir 19, d'un axe de barillet, de brides d'emboîtage ou d'une masse oscillante 23.
Tout ou partie de ces pièces de micromécanique est actuellement formé à partir d'aciers 15P et 20AP et est donc sensible aux champs magnétiques et à la corrosion. Si leur sensibilité peut être gênante directement dans le cas d'une pièce en mouvement, elle peut également l'être indirectement en influençant une autre pièce adjacente.
Par conséquent, l'invention se rapporte à une pièce de micromécanique pour un mouvement d'horlogerie comportant un corps métallique formé avec un unique matériau du type acier austénitique à haute teneur interstitielle. Dans la présente description, par acier austénitique, il faut comprendre un alliage comportant majoritairement du fer sous forme sensiblement austénitique. En effet, dans n'importe quelle production, il est difficile de garantir que toute la structure soit austénitique.
Ainsi, avantageusement selon l'invention, après des études de développement, il a été possible, de manière surprenante, de fabriquer des pièces en acier austénitique inoxydables qui sont peu ou pas sensibles à des champs magnétiques externes et à des atmosphères oxydantes à l'aide d'un unique matériau.
Un tel acier austénitique à haute teneur interstitielle comporte au moins un non-métal comme atome interstitiel tel que de l'azote et/ou du carbone selon une proportion homogène, c'est-à-dire dans tout le corps métallique, comprise entre 0,15% et 1 ,2% de la masse totale dudit corps métallique. On comprend donc que l'acier austénitique selon l'invention peut comporter uniquement des atomes interstitiels en carbone, uniquement des atomes interstitiels en azote ou aussi bien des atomes de carbone que des atomes d'azote.
Il a également été montré que, dans le cas où les atomes interstitiels sont formés par du carbone et de l'azote, les propriétés sont optimales pour la fabrication de pièces d'horlogerie pour une somme des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique comprise entre 0,60% et 0,95% et/ou pour un rapport des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique compris entre 0,25 et 0,55.
De plus, préférentiellement, l'acier austénitique à haute teneur interstitielle est du type acier austénitique inoxydable comprenant au moins 10 % de chrome et au moins 5% de nickel et/ou de manganèse, le reste étant en fer. On comprend donc que l'acier austénitique selon l'invention peut comporter uniquement au moins 5% de la masse totale dudit corps métallique en nickel, uniquement au moins 5% de la masse totale dudit corps métallique en manganèse, ou au moins 5% de la masse totale dudit corps métallique en nickel et au moins 5% de la masse totale dudit corps métallique en manganèse.
A titre d'exemple nullement limitatif, il a été développé un acier austénitique du type chrome manganèse donnant entière satisfaction dont la somme, c'est-à-dire C+N, est sensiblement égale à 0,8% en masse totale du corps métallique et le rapport des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique, c'est-à-dire C/N, est sensiblement égale à 0,45. L'alliage 1 du tableau 1 ci-dessous répond à ces proportions.
Plus généralement, tout élément gammagène, c'est-à-dire favorisant la phase y d'un acier, peut remplacer tout ou partie du manganèse afin de favoriser la phase austénitique comme, par exemple, du cobalt ou du cuivre. Les proportions de remplacement du cobalt et/ou du cuivre peuvent être déterminées à l'aide du modèle suivant : Nickel équivalent = (%Ni)+(%Co)+0!5(%Mn)+30(%C)+0,3(%Cu)+25(%N) dans lequel, les pourcentages représentent la proportion en masse du matériau par rapport à la masse totale du corps métallique.
Selon une alternative particulière, l'acier austénitique à haute teneur interstitielle selon l'invention peut également comporter du bismuth, du plomb, du tellure, du sélénium, du calcium, du soufre et/ou du soufre avec du manganèse (lorsque l'acier ne comporte pas de manganèse) comme adjuvant afin d'améliorer l'usinabilité de ladite pièce de micromécanique. En effet, il a été montré que ces composés utilisés seuls ou en combinaison comme adjuvants permettaient de former des discontinuités de matière dans le matériau aptes à limiter la longueur des copeaux et, par conséquent, faciliter l'usinage dudit matériau. La proportion du bismuth, du plomb, du tellure, du sélénium, du calcium, du soufre et/ou du soufre avec du manganèse (lorsque l'acier ne comporte pas de manganèse) est préférentiellement comprise entre 0,05% et 3% en masse totale du corps métallique.
Par conséquent, au vu des avantages cités ci-dessus, il a été montré, de manière préférée, que la pièce de micromécanique selon l'invention est particulièrement avantageuse dans une pièce d'horlogerie lorsqu'elle forme tout ou partie d'un rouage 1 5 comme une planche 14 de roue, une planche 18 de pignon ou un axe 16 de pivotement, tout ou partie d'un système de raquetterie 21 comme une planche 20 de raquette 17 ou tout ou partie d'un système d'échappement 9 comme une planche 22 de roue d'échappement 13, un axe 24 de pivotement, une baguette 1 0 d'ancre 1 1 ou une tige 12 d'ancre 1 1 .
Bien entendu, même si elles ne sont pas privilégiées, d'autres pièces de micromécanique peuvent être envisagées et ce même si elles ne sont pas faites habituellement en acier 1 5P ou en acier 20AP. Ainsi, de manière non limitative, il peut notamment être envisagé avantageusement de former la platine 4 et/ou les ponts 2, 6, 8 et/ou la tige 19 de remontoir et/ou la masse oscillante 23 et/ou la virole 26 et/ou la vis 28 à l'aide d'un austénitique à haute teneur interstitielle selon l'invention.
Le tableau 1 ci-dessous donne des exemples d'alliages qui sont susceptibles d'être utilisés pour former des pièces de micromécanique selon l'invention :
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Tableau 1 : Exemples d'alliages selon l'invention
Lors des études de développement, il est apparu que les alliages 1 et 2 étaient les plus satisfaisants pour les applications horlogères. Comme expliqué ci-dessus, l'alliage 1 donne entière satisfaction quant à son usinabilité et sa dureté (entre 600 HV et 900 HV, c'est-à-dire sensiblement équivalent à l'acier 20AP) sans être sensible ni aux champs magnétiques, ni à la corrosion. L'alliage 2 s'est révélé moins dur que l'alliage 1 (entre 500 HV et 700 HV) mais reste cependant toujours supérieur à la dureté de l'acier 31 6L et donc est compatible à la fabrication de pièces en mouvement mais également aux étapes de roulage.
L'invention se rapporte également à un procédé de fabrication d'une pièce de micromécanique comportant les étapes suivantes :
a) se munir d'un matériau du type acier austénitique à haute teneur interstitielle comportant au moins un non-métal comme atome interstitiel, ledit au moins un non-métal étant présent selon une proportion comprise entre 0,1 5% et 1 ,2% de la masse totale dudit matériau;
b) former, à l'aide dudit matériau uniquement, une pièce de micromécanique.
On comprend immédiatement un des avantages de l'invention. En effet, un acier austénitique à haute teneur interstitielle ne nécessite pas de lourdes étapes de mise en œuvre et notamment aucun traitement de durcissement du matériau selon une certaine épaisseur, aucun traitement de protection chimique du matériau ni aucun traitement de blindage magnétique.
En effet, de manière surprenante, les aciers austénitiques à haute teneur interstitielle s'accordent aux exigences élevées de l'horlogerie sans traitement particulier dédié à la protection aux champs magnétiques et à la corrosion.
Comme expliqué ci-dessus, l'étape a) consiste principalement à couler un acier austénitique à haute teneur interstitielle comportant au moins un non-métal comme atome interstitiel tel que de l'azote et/ou du carbone selon une proportion homogène, c'est-à-dire dans tout le corps métallique, comprise entre 0,15% et 1 ,2% de la masse totale dudit corps métallique.
Selon une alternative préférée, la somme des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est comprise entre 0,60% et 0,95% et/ou le rapport des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est compris entre 0,25 et 0,55.
De plus, préférentiellement, l'acier austénitique à haute teneur interstitielle selon l'invention est du type acier austénitique inoxydable comprenant au moins 1 0 % de chrome et au moins 5% de nickel et/ou au moins 5% de manganèse, le reste étant en fer.
A titre d'exemple nullement limitatif, un acier austénitique du type chrome manganèse dont la somme, c'est-à-dire C+N, est sensiblement égale à 0,8% en masse totale du corps métallique et le rapport des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique, c'est-à-dire C/N, est sensiblement égale à 0,45, donne entière satisfaction. L'alliage 1 du tableau 1 ci-dessus répond à ces proportions.
Selon une alternative particulière, l'acier austénitique à haute teneur interstitielle selon l'invention peut également comporter du bismuth, du plomb, du tellure, du sélénium, du calcium, du soufre et/ou du soufre avec du manganèse (lorsque l'acier ne comporte pas de manganèse) selon une proportion comprise entre 0,05% et 3% en masse totale du corps métallique afin d'améliorer l'usinabilité de ladite pièce de micromécanique.
Ainsi, selon un premier mode de réalisation, l'étape b) comporte une phase de déformation dudit matériau sous forme de bande. Puis la phase de déformation est suivie d'une phase de découpage pour former ladite pièce de micromécanique dans une partie de la bande. La phase de découpage, dans le premier mode de réalisation, comporte préférentiellement un emboutissage d'une ébauche de la pièce puis un usinage des surfaces fonctionnelles, éventuellement suivi d'un rectifiage.
Le premier mode de réalisation permet, à titre d'exemple, de former des planches 14 de roue, des planches 18 de pignon, une planche 20 de raquette 17, des planches 22 de roue d'échappement 13, des viroles 26 ou une baguette 10 d'ancre 1 1 .
Selon un deuxième mode de réalisation, l'étape b) comporte une phase de déformation dudit matériau sous forme de barre ou de fil. Puis la phase de déformation est suivie d'une phase de découpage pour former ladite pièce de micromécanique dans une partie de la barre ou du fil. La phase de découpage, pouvant être assimilée à un tournage, dans le deuxième mode de réalisation, comporte préférentiellement un décolletage des surfaces fonctionnelles, éventuellement suivi d'un rectifiage. Enfin, le procédé selon le deuxième mode de réalisation, l'étape b) comporte, préférentiellement, une phase finale de roulage. Le deuxième mode de réalisation permet, à titre d'exemple, de former des axes 16, 24 de pivotement, des viroles 26, des vis 28 ou des tiges 12 d'ancre 1 1 .
Bien entendu, la présente invention ne se limite pas à l'exemple illustré mais est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, le procédé peut comporter, après l'étape b), une étape finale de polissage et/ou de traitement thermique destinée à finir la pièce de micromécanique.
De plus, dans le but d'améliorer la tenue à la corrosion, l'acier austénitique à haute teneur interstitielle peut également comporter du molybdène selon une proportion comprise entre 0,5% et 5% en masse totale du corps métallique et/ou du cuivre selon une proportion comprise entre 0,5% et 5% en masse totale du corps métallique.
Enfin, afin d'offrir un effet désoxydant, c'est-à-dire limiter l'oxygène dans la matière en fusion, lors des étapes de fonderie, l'acier austénitique à haute teneur interstitielle peut également comporter du silicium selon une proportion sensiblement inférieure ou égale à 0,6% en masse totale du corps métallique et/ou du manganèse selon une proportion sensiblement inférieure ou égale à 0,6% en masse totale du corps métallique.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Pièce de micromécanique (2, 4, 5, 6, 7, 8, 1 0, 1 1 , 12, 13, 14, 15, 1 6, 17, 18, 19, 20, 22, 23, 24, 26, 28) pour un mouvement d'horlogerie (1 ) comportant un corps métallique formé avec un unique matériau du type acier austénitique à haute teneur interstitielle comportant au moins un non- métal comme atome interstitiel caractérisée en ce que ledit au moins un non-métal est présent selon une proportion comprise entre 0,1 5% et 1 ,2% de la masse totale dudit unique matériau.
2. Pièce de micromécanique (2, 4, 5, 6, 7, 8, 1 0, 1 1 , 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 1 9, 20, 22, 23, 24, 26, 28) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que ledit au moins un non-métal est de l'azote et/ou du carbone.
3. Pièce de micromécanique (2, 4, 5, 6, 7, 8, 1 0, 1 1 , 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 22, 23, 24, 26, 28) selon la revendication 2, caractérisée en ce que ledit au moins un non-métal comporte de l'azote et du carbone et en ce que la somme des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est comprise entre 0,60% et 0,95%.
4. Pièce de micromécanique (2, 4, 5, 6, 7, 8, 1 0, 1 1 , 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 22, 23, 24, 26, 28) selon la revendication 2 ou 3, caractérisée en ce que ledit au moins un non-métal comporte de l'azote et du carbone et en ce que le rapport des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est compris entre 0,25 et 0,55.
5. Pièce de micromécanique (2, 4, 5, 6, 7, 8, 1 0, 1 1 , 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 1 9, 20, 22, 23, 24, 26, 28) selon les revendications 3 et 4, caractérisée en ce que la somme des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est sensiblement égale à 0,8% et en ce que le rapport des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est sensiblement égale à 0,45.
6. Pièce de micromécanique (2, 4, 5, 6, 7, 8, 1 0, 1 1 , 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 22, 23, 24, 26, 28) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que ledit acier austénitique à haute teneur interstitielle est du type acier austénitique inoxydable comprenant au moins 10 % de chrome et au moins 5% de nickel et/ou de manganèse.
7. Pièce de micromécanique (2, 4, 5, 6, 7, 8, 1 0, 1 1 , 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 1 9, 20, 22, 23, 24, 26, 28) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que ledit acier austénitique à haute teneur interstitielle comporte en outre entre 0,5% et 5% en masse totale de molybdène et/ou du cuivre afin d'améliorer sa tenue à la corrosion.
8. Pièce de micromécanique selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle forme tout ou partie d'un rouage (15), tout ou partie d'un système de raquetterie (21 ) ou tout ou partie d'un système d'échappement (9).
9. Pièce de micromécanique selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que la pièce forme un axe (16, 24) de pivotement, une virole (26), une vis (28), une tige (12) d'une ancre (1 1 ), une planches (14) de roue, une planche (1 8) de pignon, une planche (20) de raquette (17), une planche (22) de roue d'échappement (13), une baguette (10) d'une ancre (1 1 ), une platine (4), un pont (2, 6, 8), une tige (1 9) de remontoir, un axe de barillet, une bride d'emboîtage ou une masse oscillante (23).
1 0. Pièce d'horlogerie caractérisée en ce qu'elle comporte au moins une pièce de micromécanique (2, 4, 5, 6, 7, 8, 10, 1 1 , 12, 13, 14, 15, 16, 1 7, 18, 1 9, 20, 22, 23, 24, 26, 28) selon l'une des revendications précédentes.
1 1 . Procédé de fabrication d'une pièce de micromécanique (2, 4, 5, 6, 7, 8, 10, 1 1 , 12, 13, 14, 1 5, 16, 17, 18, 19, 20, 22, 23, 24, 26, 28) comportant les étapes suivantes : a) se munir d'un matériau du type acier austénitique à haute teneur interstitielle comportant au moins un non-métal comme atome interstitiel, ledit au moins un non-métal étant présent selon une proportion comprise entre 0,1 5% et 1 ,2% de la masse totale dudit matériau;
b) former, uniquement à l'aide dudit matériau, une pièce de micromécanique (2, 4, 5, 6, 7, 8, 1 0, 1 1 , 12, 1 3, 14, 15, 16, 1 7, 18, 19, 20, 22, 23, 24, 26, 28).
12. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que ledit au moins un non-métal est de l'azote et/ou du carbone.
1 3. Procédé selon la revendication 1 1 ou 12, caractérisée en ce que ledit au moins un non-métal comporte de l'azote et du carbone et en ce que la somme des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est comprise entre 0,60% et 0,95%.
14. Procédé selon la revendication 1 1 ou 12, caractérisée en ce que ledit au moins un non-métal comporte de l'azote et du carbone et en ce que le rapport des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est compris entre 0,25 et 0,55.
1 5. Procédé selon les revendications 13 et 14, caractérisée en ce que la somme des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est sensiblement égale à 0,8% et en ce que le rapport des pourcentages de carbone et d'azote en masse totale du corps métallique est sensiblement égale à 0,45.
1 6. Procédé selon l'une des revendications 1 1 à 15, caractérisé en ce que ledit acier austénitique à haute teneur interstitielle est du type acier austénitique inoxydables comprenant au moins 10 % de chrome et au moins 5% de nickel et/ou de manganèse.
1 7. Procédé selon l'une des revendications 1 1 à 16, caractérisé en ce que ledit acier austénitique à haute teneur interstitielle comporte du bismuth, du plomb, du tellure, du sélénium, du calcium, du soufre ou du manganèse avec du soufre comme adjuvant afin d'améliorer l'usinabilité de ladite pièce de micromécanique.
1 8. Procédé selon l'une des revendications 1 1 à 17, caractérisé en ce que l'étape b) comporte une phase de déformation dudit matériau sous forme de bande.
1 9. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la phase de déformation est suivie d'une phase de découpage pour former ladite pièce de micromécanique dans une partie de la bande.
20. Procédé selon l'une des revendications 1 1 à 17, caractérisé en ce que l'étape b) comporte une phase de déformation dudit matériau sous forme de barre ou de fil.
21 . Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la phase de déformation est suivie d'une phase de découpage pour former ladite pièce de micromécanique dans une partie de la barre ou du fil.
22. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'étape b) comporte une phase finale de roulage.
23. Procédé selon l'une des revendications 1 1 à 22, caractérisé en ce qu'il comporte, après l'étape b), une étape finale de polissage et/ou de traitement thermique.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20170159144A1 (en) * 2015-12-02 2017-06-08 Nivarox-Far S.A. Method for improving an iron-nickel-chromium-manganese alloy for timepiece applications
US20180334736A1 (en) * 2014-12-24 2018-11-22 Citizen Watch Co., Ltd. Clock screw and method for producing same

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3285123B1 (fr) * 2016-08-15 2021-04-14 Rolex Sa Dispositif de remontage d'un mouvement horloger
EP3301520A1 (fr) * 2016-09-30 2018-04-04 Nivarox-FAR S.A. Composant horloger comportant un alliage haute entropie
EP3489763B1 (fr) * 2017-11-22 2021-06-16 Nivarox-FAR S.A. Ancre pour echappement d'un mouvement horloger
EP4177676A1 (fr) 2021-11-03 2023-05-10 Atokalpa, succursale de Alle de SFF Composants Horlogers S.A. Axe horloger amagnetique

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1263319B (de) * 1954-04-02 1968-03-14 Pouplier Jun C Verwendung eines austenitischen rostfreien Chrom-Nickel-Stahles als band- oder drahtfoermiger Werkstoff zur Herstellung von Gegenstaenden mit hoher Federkraft
CH1246668A4 (fr) * 1968-08-19 1972-11-30
JPS61238943A (ja) * 1985-04-15 1986-10-24 Kobe Steel Ltd 耐銹性の優れた高強度非磁性鋼
JP3486936B2 (ja) * 1993-12-08 2004-01-13 セイコーエプソン株式会社 時計外装部品用材料および時計用外装部品
SE506550C2 (sv) * 1994-11-02 1998-01-12 Sandvik Ab Användning av ett omagnetiskt, rostfritt stål vid supraledande lågtemperaturapplikationer
EP0964071A1 (fr) * 1998-06-12 1999-12-15 Asulab S.A. Acier inoxydable ferritique et pièce extérieure d'habillement pour montre réalisée en un tel acier
JP4178670B2 (ja) * 1999-06-28 2008-11-12 セイコーエプソン株式会社 マンガン合金鋼と軸、ネジ部材
FR2827876B1 (fr) * 2001-07-27 2004-06-18 Usinor Acier inoxydable austenitique pour deformation a froid pouvant etre suivi d'un usinage
US20060130938A1 (en) * 2002-10-04 2006-06-22 Firth Ag Ferritic steel alloy
JP4498847B2 (ja) * 2003-11-07 2010-07-07 新日鐵住金ステンレス株式会社 加工性に優れたオ−ステナイト系高Ｍｎステンレス鋼
JP2006234528A (ja) * 2005-02-24 2006-09-07 Seiko Instruments Inc 調速機構およびこれを備えた機械式時計
JP2007248398A (ja) * 2006-03-17 2007-09-27 Seiko Epson Corp 装飾品および時計
JP2007248397A (ja) * 2006-03-17 2007-09-27 Seiko Epson Corp 装飾品および時計
EP1975269A1 (fr) * 2007-03-30 2008-10-01 Imphy Alloys Alliage austenitique fer-nickel-chrome-cuivre
EP2455508B1 (fr) * 2009-07-13 2016-11-23 Korea Institute Of Machinery & Materials Acier inoxydable austénitique très résistant mécaniquement et à la corrosion, comprenant un additif complexe de carbone et d'azote, et procédé de fabrication correspondant
CH702202B1 (fr) * 2009-11-06 2014-11-28 Nivarox Sa Echappement à ancre.
EP2557460A1 (fr) * 2011-08-12 2013-02-13 Nivarox-FAR S.A. Ancre métallique avec cornes polymères

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20180334736A1 (en) * 2014-12-24 2018-11-22 Citizen Watch Co., Ltd. Clock screw and method for producing same
US10793935B2 (en) * 2014-12-24 2020-10-06 Citizen Watch Co., Ltd. Carbon-containing steel material and method for producing same
US20170159144A1 (en) * 2015-12-02 2017-06-08 Nivarox-Far S.A. Method for improving an iron-nickel-chromium-manganese alloy for timepiece applications
CN106811670A (zh) * 2015-12-02 2017-06-09 尼瓦洛克斯-法尔股份有限公司 改进用于钟表应用的铁‑镍‑铬‑锰合金的方法
CN106811670B (zh) * 2015-12-02 2018-10-19 尼瓦洛克斯-法尔股份有限公司 改进用于钟表应用的铁-镍-铬-锰合金的方法
US10501818B2 (en) * 2015-12-02 2019-12-10 Nivarox-Far S.A. Method for improving an iron-nickel-chromium-manganese alloy for timepiece applications
RU2724737C1 (ru) * 2015-12-02 2020-06-25 Ниварокс-Фар С.А. Способ улучшения железо-никель-хром-марганцевого сплава для часовых применений

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