WO2014196190A1 - カルボニル化合物の製造方法 - Google Patents

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exchange resin
producing
cation exchange
reaction
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志雄 游
梅原　洋一
哲朗 松村
皆見　武志
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千代田化工建設株式会社
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    • B01J2531/82—Metals of the platinum group
    • B01J2531/822—Rhodium

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a carbonyl compound.
  • the present invention relates to a method for producing acetic acid by methanol carbonylation reaction.
  • the method of producing acetic acid by reacting methanol and carbon monoxide in the presence of a noble metal catalyst is well known as the so-called “Monsanto method”. Initially, this method is based on a homogeneous catalytic reaction in which methanol and carbon monoxide are reacted in a reaction solution in which a rhodium compound as a metal catalyst and methyl iodide as a reaction accelerator are dissolved in an acetic acid solvent containing water (for example, Although it was developed as Patent Document 1), as a modified method thereof, one based on a heterogeneous catalytic reaction using a solid catalyst carrying a rhodium compound (for example, Patent Document 2) was developed.
  • Carbonylation of methanol by heterogeneous catalysis usually uses acetic acid as a solvent and heats methanol and carbon monoxide in the presence of a solid catalyst carrying a rhodium compound and methyl iodide as a reaction accelerator.
  • This is a method of reacting in a reactor under pressure.
  • the reaction product liquid discharged from the reactor is led to a separation system including means such as distillation, the produced acetic acid is separated and recovered, and the remaining liquid after separation is returned to the reactor.
  • the inside of the reactor is a two-phase system in which solid catalyst particles are contained in a reaction solution composed of acetic acid, methanol, methyl iodide, and the like (more specifically, a three-phase system in which bubbles of carbon monoxide gas are further included). That is, it is a heterogeneous system.
  • the reaction solution contains, in addition to the above components, methyl acetate, dimethyl ether, hydrogen iodide, water, and the like, which are reaction byproducts.
  • the solid catalyst a catalyst in which a rhodium complex is supported on insoluble resin particles containing a pyridine ring in the molecular structure is usually used.
  • the basic nitrogen atom contained in the pyridine ring in the resin carrier is quaternized with alkyl iodide, and the rhodium complex ion [Rh (CO) 2 I 2 ] ⁇ is adsorbed in an ion exchange manner. Takes form. This ion exchange equilibrium is greatly inclined toward the adsorption side, and even if acetate ions and iodine ions are present in the liquid phase in the reactor, virtually no rhodium complex ions are desorbed from the resin carrier. Although not generated, there was a problem that the rhodium component gradually moved into the liquid phase when acetic acid production was continued for a long time.
  • rhodium may be precipitated by the flasher, accompanied by mist, or mixed into the purge flow from the process, and rhodium may react. Losing from the inside of the vessel lowers the catalytic function and causes a reduction in the reaction rate. Furthermore, the loss of expensive rhodium not only reduces productivity, but also significantly increases the cost of the catalyst, and significantly impairs the economics of the process.
  • the cause of the transfer of rhodium into the liquid phase is that the pyridine ring decomposes and desorbs from the resin carrier during the long-term acetic acid production and moves into the liquid phase. That is, the rhodium complex ion and the quaternized nitrogen atom of the pyridine ring are in an ion exchange equilibrium relationship, and since this quaternized nitrogen atom has a high affinity for the rhodium complex ion, even if other anions exist.
  • the rhodium complex ion does not easily desorb from the resin carrier, but when a pyridine ring is present in the liquid phase, a part of the rhodium complex ion supported on the resin carrier is quaternized with the pyridine ring in the liquid phase. In some cases, it is adsorbed by nitrogen fluoride atoms and desorbed from the resin carrier.
  • Patent Document 3 In order to suppress the migration of such a rhodium component into the liquid phase, as disclosed in Patent Document 3, a method for suppressing the concentration of the pyridine ring in the liquid phase is provided.
  • acetic acid is produced from methanol and carbon monoxide using a solid catalyst in which rhodium is immobilized on a quaternized pyridine resin
  • a pyridine ring-containing nitrogen compound produced by the decomposition of the resin is subjected to cation exchange. By removing it by adsorbing to the body, it is possible to suppress the rhodium component of the solid catalyst from flowing out into the liquid phase.
  • Patent Document 3 Although the method of Patent Document 3 was useful in suppressing the outflow of the rhodium component to the liquid phase, it was found that the carbonylation reaction rate was reduced when compared before and after long-term operation.
  • the cause of this is that an oligomer having two or more pyridine groups is included in the nitrogen compound produced by the decomposition of the resin, and the oligomer is similarly adsorbed to the cation exchanger.
  • a free pyridine group that does not bind to the cation exchanger is present in the oligomer, and rhodium complex ions that are dissolved in equilibrium or separated from the monomer adsorbed on the cation exchanger are captured. Since the oligomer adsorbed on the cation exchanger accumulates with time, the rhodium component concentration in the reactor decreases and the carbonylation reaction rate decreases during long-time operation.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and provides a more effective production method for improving a decrease in the production rate of a carbonyl compound accompanying the transition of a noble metal component such as rhodium into a liquid phase. It is intended to provide.
  • a carbonylation raw material is reacted with carbon monoxide to generate a carbonyl compound in a liquid phase containing a solid catalyst in which a noble metal complex is supported on a resin carrier containing quaternized nitrogen.
  • a reaction step a distillation step of distilling the reaction product solution from the reaction step to recover a gas phase fraction containing a carbonyl compound, a circulation step of circulating the bottoms from the distillation step to the reaction step,
  • the water concentration is higher than that in the bottoms.
  • a high liquid is contacted with the acidic cation exchange resin to extract the noble metal complex trapped by the oligomer adsorbed on the acidic cation exchange resin, and the extracted noble metal complex is Method for producing a carbonyl compound characterized by returning the response process is provided.
  • the method for producing a carbonyl compound of the present invention comprises reacting a carbonylation raw material with carbon monoxide in a liquid phase containing a solid catalyst having a noble metal complex supported on a resin carrier containing quaternized nitrogen.
  • a reaction step for generating a carbonyl compound a distillation step for recovering a gas phase fraction containing a carbonyl compound by distilling the reaction product solution from the reaction step, and circulating the bottoms from the distillation step to the reaction step
  • a carbonyl compound having a circulation step wherein at least a part of the bottoms is brought into contact with an acidic cation exchange resin to remove nitrogen compounds contained in the bottoms, and then the bottoms A liquid having a higher moisture concentration than the acidic cation exchange resin is contacted to extract the noble metal complex trapped in the oligomer adsorbed on the acidic cation exchange resin, Returning the extracted noble metal complex in the reaction step, a method for producing a carbonyl compound.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing an example of a process for producing a carbonyl compound according to the present invention.
  • the carbonyl compound production process mainly includes a carbonylation reactor 1 as a reaction process, a flasher 2 that performs a flash evaporation process as a distillation process, a light end distillation column 4 that performs a light end separation process, and a decanter as a stationary process. 5 and acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b as cation exchangers.
  • methanol and carbon monoxide as carbonylation raw materials are introduced.
  • Acetic acid as a reaction solvent circulates between the carbonylation reactor 1 and the flasher 2.
  • the path from the bottoms flasher 2 mainly composed of acetic acid to the carbonylation reactor 1 is branched in the middle, and all or part of the bottoms is charged in parallel with acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b.
  • a gas phase fraction from the flasher 2 flows into the light end distillation column 4 and is separated inside the light end distillation column 4.
  • Acetic acid is separated and recovered from the lower part of the light end distillation column 4, and components other than acetic acid and a part of the acetic acid that has not been recovered are distilled from the top.
  • the other part is circulated to the carbonylation reactor 1 via the flow control valve 6.
  • a solid catalyst composed of a resin carrier containing quaternized nitrogen and a noble metal complex supported by ion exchange is present dispersed in the liquid phase.
  • the resin carrier containing quaternized nitrogen according to the present invention is typically a pyridine resin, that is, a resin containing in its structure a pyridine ring in which a nitrogen atom can be quaternized, such as 4-vinylpyridine and divinyl.
  • a copolymer of benzene is representative.
  • the present invention is not limited to this specific resin, and it is intended to comprehensively include resins containing basic nitrogen that can be quaternized to adsorb and support a noble metal complex.
  • 4-vinylpyridine those containing various basic nitrogen-containing monomers such as 2-vinylpyridine having a different vinyl group position, substituted vinylpyridines such as vinylmethylpyridine, or vinylquinolines, or Instead of divinylbenzene, those containing various crosslinkable monomers having two or more groups containing an ethylenically unsaturated bond can be used.
  • those containing other polymerizable comonomers such as styrene and methyl acrylate can also be used.
  • the degree of cross-linking of the resin carrier (the content of the cross-linkable monomer expressed in% by weight) is preferably 10% or more, more preferably 15 to 40%. If the degree of crosslinking is lower than 10%, swelling and shrinkage due to the composition of the liquid phase will be remarkable, and if the degree of crosslinking is too high, the content of basic nitrogen for supporting the noble metal complex will be too small.
  • the basic nitrogen content in the resin may be about 2 to 10 meq / g, more preferably 3.5 to 6.5 meq / g in terms of basic equivalent. In general, basic nitrogen can exist in a form such as a free base form, an acid addition salt form, and an N-oxide form.
  • a noble metal complex is adsorbed in an ion exchange state in the form of quaternization.
  • Carry. The resin carrier is usually used in the form of spherical particles, and its particle size is generally 0.01 to 2 mm, preferably 0.1 to 1 mm, more preferably 0.25 to 0.7 mm.
  • the noble metal complex supported on the resin carrier refers to a noble metal complex exhibiting a catalytic action for the carbonylation reaction according to the present invention, which is ion-exchanged and adsorbed on the quaternized nitrogen of the resin carrier.
  • a noble metal rhodium and iridium are known, but rhodium is generally preferably used.
  • a resin carrier and a rhodium halide or a rhodium salt such as rhodium acetate are brought into contact with each other under pressure of carbon monoxide (0.7 to 3 MPa) in a solution containing methyl iodide, the resin carrier carries rhodium. Can be made.
  • the nitrogen atom in the resin carrier is quaternized, and the rhodium complex ion produced by the reaction of rhodium halide, methyl iodide and carbon monoxide, that is, rhodium carbonyl complex [Rh (CO) 2 I 2 - to exchange adsorbed ions, the solid catalyst used in the present invention is obtained.
  • the carbonylation raw material as the raw material for the carbonyl compound used in the method for producing a carbonyl compound of the present invention refers to a material that reacts with carbon monoxide in the presence of the solid catalyst to produce a carbonyl compound.
  • a reaction accelerator such as methyl iodide is preferably added.
  • This reaction is usually performed using acetic acid as a reaction solvent.
  • acetic acid serves as a reaction solvent as well as a reaction product.
  • carbon monoxide gas is blown into the reaction solution in the carbonylation reactor 1 in which the solid catalyst is dispersed, and the reaction temperature is 100 to 200 ° C.
  • reaction pressure is about 1 to 5 MPa in the presence of the rhodium complex-supported solid catalyst.
  • Methanol reacts with carbon monoxide to produce acetic acid.
  • methyl acetate, dimethyl ether, water and the like are produced as reaction by-products, and these are returned to the reaction step as a residual liquid obtained by separating and recovering acetic acid as a product together with a solvent, a reaction accelerator and an unreacted raw material.
  • the liquid phase in the reaction process of the present invention comprises a mixture of all these components.
  • the reaction product liquid generated in the reaction step is subjected to a separation operation in the next distillation step, and the generated acetic acid is separated and recovered as a product, and the remaining liquid other than that is partially Is returned to the reaction step, and the rest moves to the stationary step.
  • the reaction liquid is taken out from the carbonylation reactor 1 as a reaction process through a screen or the like and flows into the flasher 2.
  • the distillation step a part of the reaction solution is first vaporized by the flasher 2 and separated into a gas phase and a liquid phase (flash evaporation step), and then the gas phase fraction is led from the upper part of the flasher 2 to the light end distillation column 4.
  • the method of separating and recovering acetic acid from the lower part is used.
  • Such a method is adopted because the reaction product liquid is a mixture of various components as described above, and acetic acid is a component having a low volatility among them. This is because acetic acid cannot be recovered from the bottoms as a product because impurities (or non-volatile) are mixed.
  • the flasher 2 and the light-end distillation column 4 can be divided as shown in FIG. 1 and configured as separate columns, or can be provided integrally at the bottom of the single column and at the top thereof.
  • the carbonylation reaction is generally an exothermic reaction
  • the effect of cooling the liquid phase fraction returned to the reaction step can be obtained, and the heated reaction product liquid can be removed from the flasher 2.
  • it can function as an evaporator for the light-end distillation column 4.
  • the gas phase fraction is separated.
  • acetic acid having the lowest volatility among the components constituting the gas phase fraction accumulate in the lower part of the light end distillation column 4
  • all other gas phase components are included in the top fraction.
  • Acetic acid is taken out from the lower part of the light end distillation column 4 and subjected to a necessary purification treatment, and then separated and recovered as a product.
  • the effluent from the top of the column is introduced into the decanter 5.
  • the portion not vaporized by the flasher 2 accumulates at the bottom of the flasher 2 as a liquid phase fraction, and the carbonylation reactor 1 that performs the reaction process as the bottoms from the distillation process (ie, the liquid phase fraction from the flasher 2).
  • the whole or part of the bottoms passes through acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b as cation exchangers in the return path.
  • the bottoms mainly consist of acetic acid as a solvent.
  • basic nitrogen-containing molecules such as pyridine rings are decomposed and eluted from the resin carrier that constitutes the solid catalyst in the carbonylation reactor, these molecular components can also be removed. Included in effluent.
  • the bottoms are brought into contact with the acidic cation exchange resin-filled columns 3a and 3b, and the nitrogen compounds contained in the bottoms are brought into contact with the acidic cation exchange resin-filled columns 3a and 3b. Since it is adsorbed and removed by 3b, the nitrogen compound does not exist in a high concentration in the reaction solution.
  • the acidic cation exchange resin used in the acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b in the present invention is not particularly limited, but a porous one having a pore diameter of 20 nm or more (macroporous type) is used. preferable.
  • acidic cation exchange resins include strong acidic resins having sulfonic acid type ion exchange groups and weak acidic resins having carboxylic acid type ion exchange groups. In view of this, a strongly acidic resin is preferable. As such, for example, Amber List 15 manufactured by Rohm and Haas is commercially available and can be suitably used.
  • the acidic cation exchange resin-filled columns 3a and 3b may also adsorb oligomers having two or more pyridine groups, and these oligomers capture the noble metal complex in the bottoms, and the noble metal complex is in the acidic cation exchange resin packed column 3a and In some cases, it gradually accumulated in 3b.
  • the amount of noble metal complex held in the carbonylation reactor 1 may decrease, and the carbonylation reaction rate involved in the production of the carbonyl compound may decrease.
  • acidic cation exchange is achieved by contacting the acidic cation exchange resin-filled columns 3a and 3b in contact with the bottoms on the way from the distillation step to the reaction step with a liquid having a higher water concentration than the bottoms.
  • the noble metal complex accumulated in the resin packed columns 3a and 3b is extracted.
  • the noble metal complex can be returned to the carbonylation reactor 1 by introducing the liquid containing the noble metal complex extracted from the acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b into the reaction step.
  • the noble metal complex returned to the carbonylation reactor 1 is again supported on the solid catalyst.
  • the noble metal complex is recovered in the reaction step, the weight loss of the noble metal complex in the reaction step is further improved, and the decrease in the carbonylation reaction rate is improved.
  • the water concentration of the liquid used for noble metal complex extraction in the present invention should be higher than the water concentration of the bottoms on the way from the distillation step to the reaction step, and should be at least 10 wt%, preferably 30 wt%, More preferably, it is 50 wt%, More preferably, it is 60 wt% or more.
  • the liquid having a higher water concentration than the bottoms is sent to the acidic cation exchange resin-filled columns 3a and 3b.
  • the present inventors presume the mechanism for extracting the noble metal complex accumulated in the acidic cation exchange resin-filled columns 3a and 3b by bringing them into contact with each other as follows. Note that “after bringing the bottoms into contact with the acidic cation exchange resin packed column” means that when the bottoms flow is stopped and switched to a liquid with a high water concentration, the bottoms flow remains unchanged. Alternatively, various modes may be considered, for example, when the flow rate of the bottoms is reduced, and a liquid having a high water concentration is mixed and allowed to pass through in parallel.
  • the noble metal is rhodium
  • the quaternized pyridine ring in the solid catalyst and the rhodium complex ion [Rh (CO) 2 I 2 ] ⁇ are adsorbed in an ion exchange manner, and the ion exchange equilibrium is greatly inclined toward the adsorption side. It is a thing.
  • the equilibrium greatly depends on the water concentration contained in the reaction field. For example, the water concentration in the reaction product near the outlet of the reaction step when the reaction step is introduced into the distillation step is 3-7 wt%, and the rhodium concentration is 1-2 ppm.
  • the quaternized pyridine ring and rhodium complex ion [Rh (CO) 2 I 2 ] ⁇ captured by the acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b are considered to be in the same adsorption state.
  • the reaction product liquid introduced from the reaction step to the distillation step is concentrated in the distillation step and the water concentration is lowered accordingly, a small amount of oligomer adsorbed on the acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b is used. Even in such a case, the oligomer may trap a small amount of rhodium complex ion [Rh (CO) 2 I 2 ] ⁇ contained in the bottoms.
  • the abundance ratio of the quaternized pyridine ring and the rhodium complex trapped in the acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b is in a solid-liquid equilibrium relationship, and the equilibrium is governed by the water concentration in the reaction field. Therefore, if a liquid having a high water concentration is passed through the acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b, the ion exchange equilibrium is inclined toward the desorption side, so that the rhodium complex is converted into the acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b. Can be desorbed.
  • the liquid having a high water concentration is not particularly limited as long as the liquid has a water concentration higher than the water concentration contained in the bottoms when returning from the distillation step to the reaction step.
  • a liquid may be a liquid phase discharged from a certain process in the manufacturing process of the present invention.
  • transduced from the outside of the manufacturing process of this invention may be sufficient.
  • the following configuration is preferable.
  • the top effluent of the light end distillation column 4 introduced into the decanter 5 is mainly composed of methyl iodide, methyl acetate, and water.
  • methyl iodide contained in the effluent is separated as a heavy oil phase, and an aqueous phase having a maximum water concentration of about 60 wt% is obtained.
  • the separated methyl iodide returns to the carbonylation reactor 1.
  • the aqueous phase from which methyl iodide has been separated and removed is branched from the decanter 5 to the carbonylation reactor 1, and partly passes through the acidic cation exchange resin packed columns 3 a and 3 b, and then the carbonylation reactor 1.
  • the acidic cation exchange resin-filled columns 3a and 3b adsorbing nitrogen compounds are brought into contact with the aqueous cation exchange resin-filled columns 3a and 3b by contacting the water phase having a higher water concentration than the bottoms.
  • the extracted rhodium complex can be extracted efficiently.
  • the rhodium complex is recovered in the carbonylation reactor 1, and the reduction in the amount of rhodium complex in the carbonylation reactor 1 is improved, and the carbonylation reaction rate is lowered. Is improved.
  • methyl acetate and water contained in this aqueous phase are useful components for the carbonylation reaction, and it is possible to return the aqueous phase after passing through the acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b to the reaction step. It is preferable for the method for producing the carbonyl compound of the invention.
  • the apparatus format for bringing the bottoms and the liquid into contact with the acidic cation exchange resin-filled columns 3a and 3b is not particularly limited, but for reliably adsorbing and extracting nitrogen compounds and noble metal complexes.
  • the fixed bed system in which the bottoms and liquid are passed through the acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b is preferable. In this case, as shown in FIG. 1, a plurality of acidic cation exchange resin packed columns 3a and 3b are provided in parallel and adsorbed cyclically (adsorption of nitrogen compounds contained in the bottoms to the acidic cation exchange resin packed column).
  • As the acidic cation exchange resin packed column a cation exchange packed column in which 16.4 ml of Amberlyst 15JWET (manufactured by Dow Chemical Company) was packed in a double jacket glass column having a diameter of 10 mm and a length of 300 mm was used.
  • the prepared first simulated solution was placed in a glass autoclave and subjected to CO treatment while stirring.
  • the purpose of this treatment is to return the rhodium iodide produced by exposure to air during the pyrolysis operation back to the rhodium complex.
  • the above-mentioned first simulated solution was passed through an acidic cation exchange resin packed column heated to 40 ° C. at a rate of about 90 ml / h for 2 hours, and the nitrogen compound in the first simulated solution was then passed through. And Rh were accumulated in the acidic cation exchange resin packed column.
  • FIG. 2 shows the relationship between the flow rate of the second simulated liquid and the recovery rate of Rh accumulated in the acidic cation exchange resin packed column.
  • FIG. 3 shows the relationship with the elimination rate of the nitrogen compound thus formed.
  • the noble metal complex accumulated with the oligomer is efficiently removed. We found that it can be recovered well.

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Abstract

　貴金属成分の液相中への移行に伴うカルボニル化合物の製造速度の低下の改善に有効な製造方法を提供すること。四級化窒素を含有する樹脂担体上に貴金属錯体を担持した固体触媒を含む液相中で、カルボニル化原料を一酸化炭素と反応させてカルボニル化合物を生成させる反応工程と、前記反応工程からの反応生成液を蒸留してカルボニル化合物を含む気相留分を回収する蒸留工程と、前記蒸留工程からの缶出液を前記反応工程に循環する循環工程とを有するカルボニル化合物の製造方法において、前記缶出液の少なくとも一部を酸性陽イオン交換樹脂と接触させて前記缶出液に含まれる窒素化合物を除去後、前記缶出液より水分濃度の高い液体を前記イオン交換樹脂と接触させて前記イオン交換樹脂へ吸着されているオリゴマーに捕捉されている貴金属錯体を抽出し、前記抽出した貴金属錯体を前記反応工程に戻すことを特徴とするカルボニル化合物の製造方法。

Description

カルボニル化合物の製造方法
　本発明は、カルボニル化合物の製造方法に関する。特に、本発明は、メタノールのカルボニル化反応による酢酸の製造方法に関する。
　貴金属触媒の存在下にメタノールおよび一酸化炭素を反応させて酢酸を製造する方法は、いわゆる「モンサント法」としてよく知られている。当初、この方法は、水を含む酢酸溶媒に金属触媒としてロジウム化合物および反応促進剤としてヨウ化メチルを溶解させた反応液中でメタノールと一酸化炭素とを反応させる均一系触媒反応によるもの（たとえば特許文献１）として開発されたが、その後、その変法として、ロジウム化合物を担持した固体触媒を用いる不均一系触媒反応によるもの（たとえば特許文献２）が開発された。
　均一系触媒反応による製造プロセスでは、溶媒に対する金属触媒の溶解度が低いために反応速度が上げられず、そのため反応器の大型化が生じてしまう。また、反応速度および酢酸選択率を上げるため、ならびに溶解している触媒の析出を防ぐためには、反応液中にある程度高濃度で水分を存在させる必要があるが、この水分が反応促進剤として用いられているヨウ化メチルの加水分解を生じさせ、酢酸の収率低下や装置の腐食を引き起こすといった問題があった。そのため、こうした問題の少ない不均一系触媒反応による製造プロセスが開発されたという経緯がある。
　不均一系触媒反応によるメタノールのカルボニル化は、通常、溶媒として酢酸を用い、ロジウム化合物を担持した固体触媒と反応促進剤としてのヨウ化メチルとの存在下に、メタノールと一酸化炭素とを加熱加圧下の反応器中で反応させる手法である。反応器から排出される反応生成液は蒸留などの手段を含む分離系に導き、生成した酢酸は分離回収し、分離後の残液は反応器に戻す。このとき、反応器内は、酢酸、メタノール、ヨウ化メチルなどからなる反応液中に固体触媒粒子が含まれる２相系（より詳しくは、さらに一酸化炭素ガスの気泡が含まれる３相系）すなわち不均一系である。なお、反応液中には、上記成分のほか、反応副生物である酢酸メチル、ジメチルエーテル、ヨウ化水素、水なども含まれる。固体触媒としては、通常、ピリジン環を分子構造内に含む不溶性樹脂粒子にロジウム錯体を担持させたものが用いられる。
　上記固体触媒は、樹脂担体中のピリジン環に含まれる塩基性窒素原子がヨウ化アルキルで四級化され、そこにロジウム錯イオン［Ｒｈ（ＣＯ）２Ｉ２］－がイオン交換的に吸着した形態をとる。このイオン交換平衡は吸着側に大きく傾いたものであり、反応器内の液相中に酢酸イオンやヨウ素イオンが存在しても、実質的にはロジウム錯イオンの樹脂担体からの脱離はほとんど生じないが、酢酸製造を長時間続けていると徐々にロジウム成分が液相中に移行してしまう課題があった。ロジウム成分の液相中への移行量が無視できない程大きくなると、ロジウムがフラッシャーで析出したり、ミストに同伴したり、あるいはプロセスからのパージ流れに混入するといった不都合を招き、また、ロジウムが反応器内から失われることにより触媒機能が低下し、反応速度の低下が生じてしまう。さらに、高価なロジウムの損失は、生産性の低下のみならず、触媒コストの大幅な増加をもたらし、プロセスの経済性を著しく損なうことにもなる。
　ロジウムの液相中への移行が生じる原因は、長時間の酢酸製造中に樹脂担体からピリジン環が分解脱離して液相中に移行することにある。すなわち、ロジウム錯イオンとピリジン環の四級化窒素原子とはイオン交換平衡の関係にあり、この四級化窒素原子はロジウム錯イオンに対する親和性が大きいため、他の陰イオンが存在してもロジウム錯イオンは容易に樹脂担体から脱離しないが、液相中にピリジン環が存在するようになると、樹脂担体に担持されていたロジウム錯イオンの一部が液相中のピリジン環の四級化窒素原子に吸着して樹脂担体から外れる場合がある。
　このようなロジウム成分の液相中への移行を抑えるため、特許文献３に開示されるように、液相中のピリジン環の濃度を抑える方法が提供されている。四級化ピリジン樹脂にロジウムを固定化した固体触媒を用いてメタノールと一酸化炭素とから酢酸を製造する特許文献３の方法において、樹脂の分解により生成されるピリジン環含有窒素化合物を陽イオン交換体に吸着させて除去することにより、固体触媒のロジウム成分が液相へ流出することを抑制できる。
特公昭４７－３３３４号公報 特開昭６３－２５３０４７号公報 特開２００４－３５４３３号公報
　特許文献３の方法はロジウム成分の液相への流出を抑える上で有用であったものの、長期間の運転前後で比較するとカルボニル化反応速度が低下していることが分かった。この原因は、樹脂の分解により生成される窒素化合物の中には極僅かではあるがピリジン基を２つ以上持つオリゴマーが含まれており、当該オリゴマーも同様に陽イオン交換体へ吸着される。このときオリゴマー内には陽イオン交換体と結合しないフリーなピリジン基が存在し、これに平衡上溶解している、あるいは陽イオン交換体に吸着したモノマーから離脱したロジウム錯イオンが捕捉される。陽イオン交換体へ吸着されるオリゴマーは時間とともに蓄積していくことから、長時間の運転では反応器内のロジウム成分濃度が低下して、カルボニル化反応速度が低下する。
　本発明は、以上のような実情に鑑みてなされたものであり、ロジウムなどの貴金属成分の液相中への移行に伴うカルボニル化合物の製造速度の低下を改善させるためのさらなる有効な製造方法を提供することを目的とするものである。
　本発明の一態様によれば、四級化窒素を含有する樹脂担体上に貴金属錯体を担持した固体触媒を含む液相中で、カルボニル化原料を一酸化炭素と反応させてカルボニル化合物を生成させる反応工程と、前記反応工程からの反応生成液を蒸留してカルボニル化合物を含む気相留分を回収する蒸留工程と、前記蒸留工程からの缶出液を前記反応工程に循環する循環工程と、を有するカルボニル化合物の製造方法において、前記缶出液の少なくとも一部を酸性陽イオン交換樹脂と接触させて前記缶出液に含まれる窒素化合物を除去した後、前記缶出液よりも水分濃度の高い液体を前記酸性陽イオン交換樹脂と接触させて前記酸性陽イオン交換樹脂へ吸着されているオリゴマーに捕捉されている貴金属錯体を抽出し、前記抽出した貴金属錯体を前記反応工程に戻すことを特徴とするカルボニル化合物の製造方法が提供される。
本発明に係るカルボニル化合物の製造工程の一例を示す概要図である。 本発明の実施例における、酸性陽イオン交換樹脂充填カラムへの第２模擬液の通液量と酸性陽イオン交換樹脂充填カラムに蓄積されたＲｈの回収率との関係を示すグラフである。 本発明の実施例における、酸性陽イオン交換樹脂充填カラムへの第２模擬液の通液量と酸性陽イオン交換樹脂充填カラムに吸着された窒素化合物の脱離率との関係を示すグラフである。
　以下、本発明のカルボニル化合物の製造方法の実施形態について具体的に説明する。ただし、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。
　本発明のカルボニル化合物の製造方法は、上記の通り、四級化窒素を含有する樹脂担体上に貴金属錯体を担持した固体触媒を含む液相中で、カルボニル化原料を一酸化炭素と反応させてカルボニル化合物を生成させる反応工程と、前記反応工程からの反応生成液を蒸留してカルボニル化合物を含む気相留分を回収する蒸留工程と、前記蒸留工程からの缶出液を前記反応工程に循環する循環工程と、を有するカルボニル化合物の製造方法において、前記缶出液の少なくとも一部を酸性陽イオン交換樹脂と接触させて前記缶出液に含まれる窒素化合物を除去した後、前記缶出液よりも水分濃度の高い液体を前記酸性陽イオン交換樹脂と接触させて前記酸性陽イオン交換樹脂へ吸着されているオリゴマーに捕捉されている貴金属錯体を抽出し、前記抽出した貴金属錯体を前記反応工程に戻す、カルボニル化合物の製造方法である。
　図１は、本発明に係るカルボニル化合物の製造工程の一例を示す概要図である。カルボニル化合物の製造工程は、主に、反応工程としてのカルボニル化反応器１、蒸留工程としてのフラッシュ蒸発工程を行うフラッシャー２とライトエンド分離工程を行うライトエンド蒸留塔４、静置工程としてのデカンタ５、および陽イオン交換体としての酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａ、３ｂを備える。
　カルボニル化反応器１にはカルボニル化原料であるメタノールと一酸化炭素が導入される。カルボニル化反応器１とフラッシャー２との間には、反応溶媒としての酢酸が循環している。主に酢酸からなる缶出液のフラッシャー２からカルボニル化反応器１に戻る経路は途中で分岐し、缶出液の全量または一部は並列に設置された酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂを通過した後にカルボニル化反応器１に戻るようになっている。ライトエンド蒸留塔４にはフラッシャー２からの気相画分が流入し、ライトエンド蒸留塔４の内部で分離が行なわれる。ライトエンド蒸留塔４の下部からは酢酸が分離回収され、その頂部からは酢酸以外の成分と酢酸のうち回収されなかった部分とが留出する。缶出液の一部を酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに通過させる場合は、その他の一部は流量制御弁６を介してカルボニル化反応器１に循環する。
　カルボニル化反応器１内には、四級化窒素を含有する樹脂担体とこれにイオン交換担持された貴金属錯体とからなる固体触媒が液相中に分散して存在する。
　本発明に係る四級化窒素を含有する樹脂担体とは、典型的にはピリジン樹脂、すなわち窒素原子が四級化されうるピリジン環を構造中に含む樹脂であり、たとえば４－ビニルピリジンとジビニルベンゼンの共重合体が代表的なものである。ただし、この特定の樹脂に限られるわけではなく、四級化されて貴金属錯体を吸着担持しうる塩基性窒素を含有する樹脂を包括的に含む趣旨である。したがって、上記４－ビニルピリジンに代えて、ビニル基の位置が異なる２－ビニルピリジンや、ビニルメチルピリジンなどの置換ビニルピリジン類、もしくはビニルキノリン類などの各種塩基性窒素含有モノマーを含むもの、あるいはジビニルベンゼンに代えて、エチレン性不飽和結合を含む基を２以上有する各種架橋性モノマーを含むものを用いることができる。さらに、上記塩基性窒素含有モノマーおよび架橋性モノマーに加えて、スチレンやアクリル酸メチルなどの他の重合性コモノマーを含むものを用いることもできる。
　上記樹脂担体の架橋度（架橋性モノマーの含有率を重量％で表したもの）は、１０％以上であることが好ましく、１５～４０％であればなお好ましい。架橋度が１０％より低いと液相の組成による膨潤や収縮が著しくなり、架橋度が高すぎると貴金属錯体を担持するための塩基性窒素の含有量が小さくなりすぎる。樹脂に含まれる塩基性窒素の含有量は、塩基性当量にして２～１０ミリ当量／ｇ程度であればよく、より好ましくは３．５～６．５ミリ当量／ｇである。一般に塩基性窒素は、遊離塩基形、酸付加塩形、Ｎ－酸化物形などの形態で存在しうるが、本発明では、それらが四級化された状態で貴金属錯体をイオン交換的に吸着担持する。樹脂担体は、通常、球状粒子の形態で用いられ、その粒径は一般に０．０１～２ｍｍ、好ましくは０．１～１ｍｍ、さらに好ましくは０．２５～０．７ｍｍである。
　樹脂担体に担持される貴金属錯体とは、本発明に係るカルボニル化反応に対する触媒作用を示す貴金属の錯体であって、上記樹脂担体の四級化窒素にイオン交換吸着されるものをいう。そのような貴金属としては、ロジウムやイリジウムが知られているが、一般にはロジウムが好適に用いられる。樹脂担体とロジウムのハロゲン化物、または酢酸ロジウムなどのロジウム塩とをヨウ化メチルを含む溶液中において、一酸化炭素加圧下（０．７～３ＭＰａ）で接触させると、その樹脂担体にロジウムを担持させることができる。このとき、樹脂担体中の窒素原子は四級化され、これにハロゲン化ロジウムとヨウ化メチルと一酸化炭素との反応によって生成したロジウム錯イオン、すなわちロジウムカルボニル錯体［Ｒｈ（ＣＯ）２Ｉ２］－がイオン交換的に吸着し、本発明で用いる固体触媒が得られる。
　本発明のカルボニル化合物の製造方法で用いられるカルボニル化合物の原料としてのカルボニル化原料とは、上記固体触媒の存在下で一酸化炭素と反応してカルボニル化合物を生成するものをいう。典型的にはメタノールであって、これは一酸化炭素と反応して酢酸を生成する。この際、好適には、ヨウ化メチルなどの反応促進剤が加えられる。この反応は、通常、酢酸を反応溶媒として行なわれるが、この場合、酢酸は反応生成物であるとともに反応溶媒としても働くことになる。例えば、固体触媒が分散したカルボニル化反応器１内の反応液中に一酸化炭素ガスが吹き込まれ、ロジウム錯体担持固体触媒の存在下、反応温度１００～２００℃、反応圧力１～５ＭＰａ程度の条件において、メタノールは一酸化炭素と反応して、酢酸が生成される。この反応では、反応副生成物として酢酸メチル、ジメチルエーテル、水などが生成し、これらは溶媒、反応促進剤および未反応原料とともに、酢酸を製品として分離回収した残液として反応工程に戻されるので、本発明の反応工程における液相はこれら成分すべての混合物からなる。
　本発明のカルボニル化合物の製造方法において、反応工程で生成された反応生成液は、次の蒸留工程において分離操作を受け、生成した酢酸は製品として分離回収され、それ以外の残液は、一部が反応工程に戻され、残りは静置工程に移る。例えば反応工程としてのカルボニル化反応器１からスクリーンなどを通して反応液が取り出され、フラッシャー２に流入する。蒸留工程では、まずフラッシャー２で反応液の一部を気化させて気相と液相とに分離（フラッシュ蒸発工程）した後、その気相画分をフラッシャー２上部からライトエンド蒸留塔４に導いてその下部から酢酸を分離回収（ライトエンド分離工程）するという手法をとる。このような手法を採用するのは、反応生成液が上記に述べたように各種成分の混合物であり、酢酸はそれらの中で揮発度が小さい成分であるが、実際にはさらに揮発度の小さい（あるいは不揮発性の）不純物が混入するため、缶出液から酢酸を製品として回収するわけにはいかないからである。フラッシャー２とライトエンド蒸留塔４とは、図１のように分けて別塔として構成することもできるし、単一の塔の底部とその上部に一体的に設けることも可能である。なお、カルボニル化反応は一般に発熱反応なので、フラッシャー２で一部を気化させることにより、反応工程に戻される液相画分を冷却するという効果が得られるとともに、加熱された反応生成液をフラッシャー２に導入することにより、これをライトエンド蒸留塔４のための蒸発缶として機能させることができる。
　ライトエンド蒸留塔４では気相画分の分離が行なわれる。気相画分を構成する成分のうち最も揮発度が小さい酢酸の一部がライトエンド蒸留塔４の下部に溜まるようにすることで、他の気相成分がすべて塔頂留分に含まれるようにすることができる。酢酸は、ライトエンド蒸留塔４の下部より取り出され、必要な精製処理を受けた後、製品として分離回収される。他方、塔頂からの流出液はデカンタ５に導入される。
　フラッシャー２で気化しなかった部分は液相画分としてフラッシャー２の底部に溜まり、蒸留工程からの缶出液（すなわちフラッシャー２からの液相画分）として、反応工程を行うカルボニル化反応器１に戻されるが、その返送経路の途中で缶出液の全量または一部は陽イオン交換体としての酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂを通過する。缶出液は主に溶媒としての酢酸からなるが、カルボニル化反応器内の固体触媒を構成する樹脂担体からピリジン環などの塩基性窒素含有分子が分解溶出した場合には、こうした分子成分も缶出液に含まれる。そのため、缶出液を反応工程に戻す前に、缶出液は酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに接触させて、缶出液に含まれる窒素化合物を酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに吸着させて除去するので、反応液中に当該窒素化合物が高濃度で存在することはない。
　本発明における酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに用いられる酸性陽イオン交換樹脂は、特に限定されるものではないが、孔径２０ｎｍ以上の細孔を有する多孔性のもの（マクロポーラス型）が好ましい。また、酸性陽イオン交換樹脂には、スルホン酸型のイオン交換基を有する強酸性樹脂と、カルボン酸型のイオン交換基を有する弱酸性樹脂があるが、塩基性窒素含有分子に対する選択吸着性の点から強酸性樹脂が好ましい。そのようなものとしては、たとえばロームアンドハース社製のアンバーリスト１５などが市販されており、好適に用いることができる。
　上記に述べたように、蒸留工程からの缶出液を酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂと接触させて缶出液に含まれる窒素化合物を吸着除去すると、酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに極僅かではあるがピリジン基を２つ以上持つオリゴマーも吸着される場合があり、こうしたオリゴマーが缶出液中の貴金属錯体を捕捉し、貴金属錯体が酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに徐々に蓄積してしまうことがあった。その結果、カルボニル化反応器１に保有する貴金属錯体の量が低下し、カルボニル化合物の製造に関与するカルボニル化反応速度が低下することがあった。
　そのため、蒸留工程から反応工程へ戻る途中の缶出液と接触した酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに、当該缶出液よりも水分濃度の高い液体を接触させることで、酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに蓄積された貴金属錯体を抽出させる。酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂから抽出した貴金属錯体を含む当該液体は反応工程に導入することで、貴金属錯体をカルボニル化反応器１へ戻すことができる。カルボニル化反応器１に戻った貴金属錯体は、再び固体触媒に担持される。こうして、貴金属錯体は反応工程に回収され、反応工程の貴金属錯体の減量がより改善され、カルボニル化反応速度の低下が改善される。なお、本発明で貴金属錯体抽出に用いる液体の水分濃度は、蒸留工程から反応工程へ戻る途中の缶出液の水分濃度より高ければよく、少なくとも１０ｗｔ％以上であればよく、好ましくは３０ｗｔ％、より好ましくは５０ｗｔ％、さらに好ましくは６０ｗｔ％以上である。
　蒸留工程から反応工程に戻る途中の缶出液を酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに接触させた後に、缶出液よりも水分濃度の高い液体を酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに接触させることで、酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに蓄積された貴金属錯体を抽出するメカニズムについて、本発明者らは以下のように推測している。なお、「缶出液を酸性陽イオン交換樹脂充填カラムに接触させた後に」とは、缶出液の流れを停止し、水分濃度の高い液体に切り替える場合はもちろん、缶出液の流れはそのままに若しくは缶出液の流量を低下させ、これに水分濃度の高い液体を混合し併流で通過させる場合などさまざまな態様が考えられる。
　貴金属がロジウムの場合、固体触媒中の四級化ピリジン環とロジウム錯イオン［Ｒｈ（ＣＯ）２Ｉ２］－とはイオン交換的に吸着しており、そのイオン交換平衡は吸着側に大きく傾いたものである。また、その平衡は反応場に含まれる水分濃度に大きく依存する。例えば、反応工程から蒸留工程へ導入する際の反応工程の出口付近の反応生成液の水分濃度は３～７ｗｔ％、ロジウム濃度は１～２ｐｐｍである。一方、酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに捕捉されたオリゴマーの四級化ピリジン環とロジウム錯イオン［Ｒｈ（ＣＯ）２Ｉ２］－も同様な吸着状態にあると考えられる。しかしながら、反応工程から蒸留工程へ導入された反応生成液は蒸留工程で濃縮され、それに伴い水分濃度も低下するため、酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに吸着されたわずかな量のオリゴマーであっても、当該オリゴマーが缶出液に含まれる微量のロジウム錯イオン［Ｒｈ（ＣＯ）２Ｉ２］－を捕捉する場合がある。酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに捕捉される四級化ピリジン環およびロジウム錯体の存在比は固液平衡の関係にあり、その平衡は反応場中の水分濃度に支配されている。そのため、水分濃度の高い液体を酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに通液すれば、上記イオン交換平衡は脱離側に傾くために、ロジウム錯体を酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂから脱離させることができる。
　水分濃度の高い液体とは、蒸留工程から反応工程へ戻る際の缶出液に含まれる水分濃度よりも高い水分濃度の液体であれば、特には限定されない。例えば、こうした液体は、本発明の製造工程内のある工程から排出される液相でもよい。または、本発明の製造工程外から導入する液相でもよい。
　酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂからのロジウム錯体の抽出方法の一例としては、以下の構成が好ましい。蒸留工程で酢酸を分離した後に、デカンタ５へ導入されるライトエンド蒸留塔４の塔頂流出液は、ヨウ化メチル、酢酸メチル、水が主成分である。デカンタ５で流出液を静置することにより、流出液に含まれるヨウ化メチルが重い油相として分離され、最大で水分濃度約６０ｗｔ％の水相が得られる。分離されたヨウ化メチルはカルボニル化反応器１に戻る。また、ヨウ化メチルを分離除去した水相は、デカンタ５からカルボニル化反応器１に戻る途中で分岐し、一部は酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂを通過した後にカルボニル化反応器１に戻るようになっている。すなわち、窒素化合物を吸着している酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに缶出液よりも水分濃度の高い当該水相を接触させることにより、酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに蓄積されたロジウム錯体を効率良く抽出することができる。抽出したロジウム錯体を含む水相は反応工程に戻すことにより、ロジウム錯体がカルボニル化反応器１に回収され、カルボニル化反応器１内のロジウム錯体量の減少が改善され、カルボニル化反応速度の低下が改善される。なお、この水相に含まれる酢酸メチルおよび水はカルボニル化反応に有用な成分であり、酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂを通液した後の水相を反応工程に戻すことが、本発明のカルボニル化合物の製造方法にとって好ましい。
　缶出液や上記液体を酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂと接触させるための装置形式は、特に限定されるものではないが、窒素化合物や貴金属錯体を確実に吸着・抽出するためには、酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに缶出液や液体を流す固定床方式が好ましい。この場合、図１のように複数の酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂを並列に設けて循環的に吸着（缶出液に含まれる窒素化合物の酸性陽イオン交換樹脂充填カラムへの吸着）と再生（酸性陽イオン交換樹脂充填カラムに吸着した窒素化合物へ捕捉された貴金属錯体の抽出）とを行えば、缶出液を継続的に処理することが可能となり、長期間連続的にカルボニル化合物が製造できる。吸着・抽出操作時の酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂに対する缶出液および液体の通液温度は３０～１００℃、滞留時間は０．５～５時間程度とするのが好ましい。なお、酸性陽イオン交換樹脂充填カラム３ａおよび３ｂへの缶出液および液体の導入方法は、アップフローでもダウンフローでもよい。
　以下に、本発明の更なる理解のために実施例を用いて説明するが、実施例はなんら本発明を限定するものではない。
　酸性陽イオン交換樹脂充填カラムとして、アンバーリスト１５ＪＷＥＴ（ダウ・ケミカル社製）の１６．４ｍｌを直径１０ｍｍ×長さ３００ｍｍのダブルジャケットガラス製カラムに充填した陽イオン交換充填カラムを用いた。
［窒素化合物およびＲｈの蓄積］
　固体触媒（一酸化炭素およびヨウ化メチル存在下でビニルピリジン樹脂にロジウム錯体を担持したもの（樹脂担体の製造方法、触媒化方法は特開２０１２－０８１４４０号公報に記載））を加速熱分解した液（分解率約２０％、窒素化合物濃度約５００ｐｐｍ）を用いて、フラッシャーの液相留分に相当する第１模擬液を調製した。このときの第１模擬液の水分濃度は４．９ｗｔ％であった。
　調製した第１模擬液をガラスオートクレーブに入れ、撹拌しながらＣＯ処理を行った。この処理の目的は、熱分解操作中に空気に触れて生成したヨウ化ロジウムをロジウム錯体に戻すことである。
　次に、定量ポンプを用いて、上記の第１模擬液を４０℃に昇温した酸性陽イオン交換樹脂充填カラムに約９０ml/hで２時間通液を行い、第１模擬液中の窒素化合物およびＲｈを当該酸性陽イオン交換樹脂充填カラムに蓄積させた。
［Ｒｈの回収（抽出）］
　窒素化合物およびＲｈを蓄積させた酸性陽イオン交換樹脂充填カラム（４０℃）に、デカンタからカルボニル化反応器へ戻す水相に相当する第２模擬液を約４０ｍｌ／ｈで５時間通液した。このときの第２模擬液の水分濃度は６４．６ｗｔ％であった。
　第２模擬液の酸性陽イオン交換樹脂充填カラムへの通液量５０ｍｌごとに通液後の第２模擬液を採取して、窒素化合物濃度およびＲｈ濃度を測定した。第２模擬液の通液量と酸性陽イオン交換樹脂充填カラムに蓄積されたＲｈの回収率との関係を図２に、第２模擬液の通液量と酸性陽イオン交換樹脂充填カラムに吸着された窒素化合物の脱離率との関係を図３に示す。
　第２模擬液の通液量が２００ｍｌ（約１２Ｂｅｄ　Ｖｏｌｕｍｅ相当）になると、酸性陽イオン交換樹脂充填カラムに蓄積されていたＲｈの約９２％が回収された。なお、通液量が３００ｍｌ（約１８Ｂｅｄ　Ｖｏｌｕｍｅ相当）である場合、酸性陽イオン交換樹脂充填カラムに蓄積されているＲｈの約９６％が回収できると予想される。これに対して、酸性陽イオン交換樹脂充填カラムに吸着されていた窒素化合物の脱離率は最大４％程度である。
　当該製造工程内のある工程から排出される液相、例えばデカンタからカルボニル化反応器へ戻す液相を用いて酸性陽イオン交換樹脂充填カラムを洗浄することにより、オリゴマーと共に蓄積された貴金属錯体を効率よく回収できることを見出した。
　この出願は２０１３年６月５日に出願された日本国特許出願第２０１３－１１９０４６からの優先権を主張するものであり、その内容を引用してこの出願の一部とするものである。
１　カルボニル化反応器
２　フラッシャー
３ａ、３ｂ　酸性陽イオン交換樹脂充填カラム
４　ライトエンド蒸留塔
５　デカンタ
６　流量制御弁
 

Claims (9)

  1. 　四級化窒素を含有する樹脂担体上に貴金属錯体を担持した固体触媒を含む液相中で、カルボニル化原料を一酸化炭素と反応させてカルボニル化合物を生成させる反応工程と、
    　前記反応工程からの反応生成液を蒸留してカルボニル化合物を含む気相留分を回収する蒸留工程と、
    　前記蒸留工程からの缶出液を前記反応工程に循環する循環工程と、
    を有するカルボニル化合物の製造方法において、
    　前記缶出液の少なくとも一部を酸性陽イオン交換樹脂と接触させて前記缶出液に含まれる窒素化合物を除去した後、前記缶出液よりも水分濃度の高い液体を前記酸性陽イオン交換樹脂と接触させて前記酸性陽イオン交換樹脂へ吸着されているオリゴマーに捕捉されている貴金属錯体を抽出し、前記抽出した貴金属錯体を前記反応工程に戻すことを特徴とするカルボニル化合物の製造方法。
  2. 　前記液体の水分濃度が少なくとも１０ｗｔ％以上である、請求項１に記載のカルボニル化合物の製造方法。
  3. 前記蒸留工程がフラッシュ蒸発工程およびライトエンド分離工程からなる、請求項１または２に記載のカルボニル化合物の製造方法。
  4. 　前記液体が、ライトエンド蒸留塔の塔頂流出液に含まれるヨウ化メチルの少なくとも一部をデカンタで分離した水相である、請求項１～３のいずれか１項に記載のカルボニル化合物の製造方法。
  5. 　前記四級化窒素を含有する樹脂担体がピリジン樹脂からなる、請求項１～４のいずれか１項に記載のカルボニル化合物の製造方法。
  6. 　前記貴金属錯体がロジウムの錯体である、請求項１～５のいずれか１項に記載のカルボニル化合物の製造方法。
  7. 　前記ロジウムの錯体が［Ｒｈ（ＣＯ）２Ｉ２］－である、請求項６に記載のカルボニル化合物の製造方法。
  8. 　前記反応工程は酢酸を溶媒として用いる、請求項１～７のいずれか１項に記載のカルボニル化合物の製造方法。
  9. 　前記酸性陽イオン交換樹脂が強酸性樹脂である、請求項１～８のいずれか１項に記載のカルボニル化合物の製造方法。
     
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