WO2014157157A1 - スライディングノズル装置 - Google Patents

スライディングノズル装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2014157157A1
WO2014157157A1 PCT/JP2014/058210 JP2014058210W WO2014157157A1 WO 2014157157 A1 WO2014157157 A1 WO 2014157157A1 JP 2014058210 W JP2014058210 W JP 2014058210W WO 2014157157 A1 WO2014157157 A1 WO 2014157157A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
sliding
metal frame
slide
sliding contact
opening
Prior art date
Application number
PCT/JP2014/058210
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
淳一 船渡
信行 横井
俊洋 今長谷
Original Assignee
黒崎播磨株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP2013200144A external-priority patent/JP6122371B2/ja
Application filed by 黒崎播磨株式会社 filed Critical 黒崎播磨株式会社
Priority to BR112015024534A priority Critical patent/BR112015024534B1/pt
Priority to US14/780,041 priority patent/US9782826B2/en
Priority to PL14775653T priority patent/PL2979777T3/pl
Priority to RU2015145821A priority patent/RU2626694C2/ru
Priority to EP14775653.0A priority patent/EP2979777B1/en
Priority to ES14775653T priority patent/ES2704698T3/es
Priority to CN201480018419.8A priority patent/CN105102155B/zh
Priority to CA2903952A priority patent/CA2903952C/en
Priority to AU2014245878A priority patent/AU2014245878B2/en
Publication of WO2014157157A1 publication Critical patent/WO2014157157A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/14—Closures
    • B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
    • B22D41/28—Plates therefor
    • B22D41/30—Manufacturing or repairing thereof
    • B22D41/32—Manufacturing or repairing thereof characterised by the materials used therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/14—Closures
    • B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/14—Closures
    • B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
    • B22D41/24—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings characterised by a rectilinearly movable plate
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/14—Closures
    • B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
    • B22D41/28—Plates therefor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
    • F27D3/14—Charging or discharging liquid or molten material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/14—Closures
    • B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
    • B22D41/28—Plates therefor
    • B22D41/34—Supporting, fixing or centering means therefor

Definitions

  • the present invention relates to a sliding nozzle device for controlling the flow rate of molten steel.
  • the sliding nozzle device is attached to the discharge port of the ladle, and the lower plate is straight with respect to the upper plate in a state where two upper and lower refractory plates having nozzle holes are stacked and surface pressure is applied.
  • the flow rate of the molten steel is controlled by sliding the nozzle hole and changing the opening of the nozzle hole.
  • Such a sliding nozzle device generally has a fixed metal frame that holds the upper plate, a slide metal frame that holds the lower plate and slides linearly to slide the lower plate relative to the upper plate, An open / close metal frame that holds the slide metal frame in a slidable manner, an elastic body for applying a surface pressure between the upper and lower plates, and a drive device for driving the slide metal frame.
  • the slide metal frame slides in contact with the opening / closing metal frame under high pressure, and therefore, the sliding metal frame is in contact with the opening / closing metal frame.
  • the upper and lower plates slide relative to each other under surface pressure and are used at high temperatures.
  • the temperature of the plate becomes higher than the surroundings and the periphery of the nozzle hole expands.
  • the expansion in the direction of the central axis of the nozzle hole (the direction of molten steel flow) is considered to cause damage to the plate.
  • the expansion of the nozzle hole in the central axis direction due to the expansion of the nozzle hole in the central axis direction, only the periphery of the nozzle holes of the upper and lower plates are in contact with each other, the plates warp to the opposite side, and the surface pressure is concentrated around the nozzle holes. It is believed that frequent sliding of the plate to change the opening of the nozzle hole for flow control causes damage such as chipping around the nozzle hole and rough surface of the most important surface.
  • Patent Document 1 proposes providing a recess around the nozzle hole of the plate.
  • a recess is provided as in Patent Document 1
  • an open / close metal frame (cover housing) is disposed under a slide metal frame (frame body), and a slide metal frame is provided on each of the slide metal frame and the open / close metal frame as a sliding member.
  • Two metal liners extending in the sliding direction are provided.
  • two liners provided on both sides of the slide metal frame in the sliding direction center line are in sliding contact with each liner on the opening and closing metal frame side.
  • the liner on the slide metal frame side and the liner on the open / close metal frame side are in sliding contact over the entire sliding range of the slide metal frame, so the periphery of the nozzle hole of the plate is the central axis of the nozzle hole as described above.
  • the expansion cannot be absorbed, and damage such as chipping around the nozzle hole and rough surface of the most important surface occurs.
  • a slide metal frame (slide case) is provided with two rollers on each side as sliding members, and an open / close metal frame (surface pressure load member) is used as a rail.
  • a method of sliding is disclosed. This method is mainly intended to reduce frictional resistance and make the drive system compact by using a roller.
  • the pressure from the opening and closing metal frame (surface pressure load member) is received by only four rollers, so in long-term use, the parallelism of the slide surface is ensured due to roller wear and roller shaft distortion. This is not possible, and a gap is easily generated between the plate surfaces. As a result, there is a problem that the wear and damage of the plate increase.
  • the plate is in sliding contact under high temperature and high pressure, so the plate used is damaged due to surface roughness or nozzle hole chipping due to the above-mentioned thermal expansion or device distortion. There is a problem that it is easy to do.
  • the problem to be solved by the present invention is to provide a sliding nozzle device capable of reducing damage such as rough surface of a plate to be used and chipping around a nozzle hole.
  • the following sliding nozzle devices (1) to (6) are provided.
  • a fixed metal frame for holding an upper plate having nozzle holes, and a linear plate for holding a lower plate having nozzle holes having the same diameter as the nozzle holes and sliding the lower plate relative to the upper plate.
  • a slide metal frame that slides on the upper plate, an elastic body for applying a surface pressure between the upper plate and the lower plate, and an opening / closing metal that is attached to the fixed metal frame and holds the slide metal frame slidably
  • a slide metal frame driving device wherein the slide metal frame and the opening / closing metal frame are provided with sliding members arranged symmetrically and parallel to the slide direction center line of the slide metal frame.
  • the sliding contact surface of the sliding member of the opening / closing metal frame has a length equal to or larger than the diameter of the nozzle hole before and after the sliding direction centering on a surface passing through the central axis of the nozzle hole of the upper plate and perpendicular to the sliding direction.
  • a sliding nozzle device in which the front and rear sliding contact surfaces are recessed is recessed.
  • the sliding contact surface of the sliding member of the slide metal frame is longer than the length of the most important surface that passes through the center of the most important surface of the lower plate and is perpendicular to the sliding direction.
  • the sliding nozzle device according to (1) wherein the sliding nozzle device is provided so as to be separated from each other and a recess is formed between the front and rear sliding contact surfaces.
  • the sliding member on the opening and closing metal frame side and the sliding member on the sliding metal frame side are provided so as to be able to fit into the concave part on the sliding metal frame side and the concave part on the opening and closing metal frame side, respectively.
  • the sliding member on the opening and closing metal frame side and the sliding member on the slide metal frame side are respectively fitted into the recesses, so that the surface pressure is released, and the opening and closing metal frame side
  • the sliding nozzle device according to (1), (2), or (3), wherein a surface pressure is applied when the sliding member and the sliding member on the slide metal frame side contact each other between the sliding contact surfaces.
  • Each sliding member has an inclined surface that is continuous in the sliding direction from the bottom surface of the recess to the sliding contact surface, and these inclined surfaces are provided in the same direction at the same inclination angle, and the inclination angle
  • the sliding nozzle device according to (4), wherein the corner portion where the inclined surface and the sliding contact surface are continuous is 25 mm or less and R of the corner portion is 40 mm or more.
  • the sliding contact surfaces of the opening and closing metal frame are provided with a predetermined length or longer apart in the front and rear in the sliding direction, and further, the gap between the front and rear sliding contact surfaces is formed as a recess, so that the nozzle hole of the plate
  • the slide metal frame and the plate can be bent toward the recess. Therefore, even during thermal expansion, the plates can come into contact with each other on a wide surface, and the pressure acting around the nozzle holes can be made smaller than that of the conventional liner system.
  • the surface pressure is dispersed compared to the above-described roller system, and excessive pressure may be applied to the sliding contact surface. Therefore, even when used for a long time, the sliding contact surface is hardly distorted.
  • the present invention can reduce damage such as rough surface of the plate and chipping around the nozzle hole due to thermal expansion or distortion of the apparatus.
  • FIG. 1 is a front view showing a first embodiment of a sliding nozzle device according to the present invention.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. It is a top view of the sliding nozzle apparatus of FIG. It is a perspective view which shows the state which opened the opening-and-closing metal frame with the oil cylinder side of the sliding apparatus of FIG. 1 facing up.
  • 3 shows a cross section taken along the line BB in FIG. 3, where (a) shows a case where the slide metal frame is located at the fully open position, (b) shows a case where the slide metal frame is located at the fully closed position, and (c) shows a case where the slide metal frame is located. The case where it is located at the plate exchange position is shown.
  • the example which calculated the temperature distribution at the time of use of an upper plate by FEM is shown. It is a graph showing the temperature of the cross section A of FIG. The example which calculated the deformation amount of the plate by FEM is shown.
  • FIG. 1 is a front view showing a first embodiment of a sliding nozzle device according to the present invention
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 1
  • FIG. 3 is a plan view
  • 4 is a perspective view showing a state in which the opening / closing metal frame is opened with the oil cylinder side of the sliding device of FIG. 1 facing upward.
  • the sliding nozzle device 10 includes a fixed metal frame 20 attached to the bottom of a molten metal container such as a ladle, and is slidable and openable with respect to the fixed metal frame 20.
  • An attached slide metal frame 30 and two open / close metal frames 40 attached to the fixed metal frame 20 so as to be openable and closable are provided.
  • the upper plate 50 is held on the fixed metal frame 20 and the lower plate 60 is held and fixed on the slide metal frame 30 by a known fixing method.
  • the upper nozzle attached on the upper plate 50 and the lower nozzle attached below the lower plate 60 are omitted.
  • the fixed metal frame 20 is attached to the iron shell at the bottom of the molten metal container using a bolt or the like.
  • An oil cylinder 70 is attached to the fixed metal frame 20 as a drive device for sliding the slide metal frame 30 linearly.
  • the slide metal frame 30 is connected to the fixed metal frame 20 by inserting a pin 21 provided in the fixed metal frame 20 into a long hole 32 provided in the connecting portion 31 at one end thereof.
  • the slide metal frame 30 can be opened / closed with respect to the fixed metal frame 20 and can slide in the sliding direction, and the long hole 32 is formed long in the direction perpendicular to the sliding direction. It is possible to move in the direction perpendicular to the sliding direction in the range of.
  • the sliding member 33 is placed at the end of the long side of the surface opposite to the plate holding surface of the slide metal frame 30 in the slide center line (longitudinal direction center) of the slide metal frame. 2 in total, one projectingly on one side, in parallel with the slide direction.
  • These sliding members 33 each have two sliding contact surfaces 33a and inclined surfaces 33b that are located on the lower surface side in parallel with the sliding direction in the use state of FIG.
  • Each inclined surface 33b is provided in the same direction at the same angle.
  • the sliding contact surfaces are surfaces 33a and 46a including surfaces that come in contact with each other during casting in parallel to the sliding direction in the sliding members 33 and 46 provided on the slide metal frame 30 and the opening and closing metal frame 40. .
  • the sliding contact surface 33a of the sliding member 33 mentioned above is located in the front and back of the sliding direction of a slide metal frame in the use state of FIG. 1, it is called the front and rear sliding contact surface 33a below.
  • the sliding member 33 is integrated by sharing the base portion 33c in a state where the two sliding contact surfaces 33a protrude from the base portion 33c.
  • a recess 34 is formed between the contact surfaces 33a.
  • the recess 34 forms a space that penetrates without any portion in contact with the other sliding contact surface in the width direction of the sliding member (in the direction perpendicular to the sliding direction) during casting. And it is preferable to provide this recessed part in the left-right symmetric position.
  • a recess can be formed by providing two sliding members having front and rear sliding contact surfaces 33a without being integrated.
  • two opening / closing metal frames 40 are provided symmetrically with respect to the center line of the slide metal frame 30 in the sliding direction, and are attached to the fixed metal frame 20, respectively.
  • the opening / closing metal frame 40 includes a portal arm 41, a spring box 42, a surface pressure guide 48, and a sliding member 46.
  • the base end portion of the portal arm 41 is rotatably attached to the pin 22 provided on the fixed metal frame 20, and a spring box 42 is disposed between the arms 41a of the portal arm 41.
  • a surface pressure guide 48 is integrally provided in the box 42.
  • the spring pressing plate 44 has two connecting bolts 45, and these two connecting bolts 45 pass through the holes of the two coil springs 43 and the spring box 42 on both sides, respectively, and the base end of the portal arm 41. It is fixed to the part.
  • a notch (not shown) is provided in the arm 41a of the portal arm 41, and a protrusion provided on the side surface of the spring box 42 penetrates into the notch so as to be movable in the longitudinal axis direction of the connecting bolt 45. Yes. Therefore, the spring box 42 is movable in the longitudinal axis direction of the connecting bolt 45.
  • the spring box 42 together with the gate-shaped arm 41 is rotatable with respect to the fixed metal frame 20.
  • the surface pressure guide 48 Since the surface pressure guide 48 is provided integrally with the spring box 42, it can be moved in the longitudinal direction of the connecting bolt 45 in the same manner. Specifically, the surface pressure guide 48 projects from the spring box 42 in the nozzle hole direction and extends in the slide direction of the slide metal frame 30.
  • a sliding member 46 projects from the surface pressure guide 48 on the slide metal frame 30 side. Like the sliding member 33 of the slide metal frame 30 described above, this sliding member 46 is symmetrical with respect to the slide direction center line (longitudinal direction center line) of the slide metal frame and parallel to the slide direction. A total of two are provided. These sliding members 46 have a sliding contact surface 46a and an inclined surface 46b which are located on the upper surface side in the use state of FIG. 1 and are parallel to the sliding direction.
  • Each inclined surface 46b is provided in the same direction at the same angle. Further, like the sliding member 33 of the slide metal frame 30, the sliding member 46 is integrated by sharing the base portion 46c with the two sliding contact surfaces 46a protruding from the base portion 46c. A recess 47 is provided between the front and rear sliding contact surfaces 46a.
  • the tip coupling portion 72 of the rod 71 of the oil cylinder 70 is detachably attached to the coupling portion 35 of the slide metal frame 30.
  • the main body of the oil cylinder 70 is detachably attached to the oil cylinder attachment portion 23 of the fixed metal frame 20, so that different strokes can be used when the plate is used and when it is replaced.
  • the movable range of the slide metal frame 30 can be changed, and the surface pressure can be loaded and released.
  • FIG. 5 shows a cross-section in the BB direction of FIG. 3, (a) is when the slide metal frame 30 is located at the fully open position, (b) is when the slide metal frame 30 is located at the fully closed position, c) shows a case where the slide metal frame 30 is located at the plate replacement position.
  • the fully open position is the position where the nozzle holes of the upper plate 50 and the lower plate 60 are matched
  • the fully closed position is the movable range of the slide metal frame 30 when used, and the nozzle holes of the upper plate 50 and the lower plate 60 are in contact with each other.
  • the plate replacement position is a position where the sliding member 33 on the slide metal frame 30 side and the sliding member 46 on the surface pressure guide 48 side can be fitted into the concave portion 47 and the concave portion 34, respectively. is there.
  • the stroke in use is the movable range of the slide metal frame 30 in use, and is the distance between the centers of the nozzle holes of the upper plate 50 and the lower plate 60 in the fully closed position. Furthermore, in order to set the plate replacement position, it is necessary to replace the drive device (oil cylinder) with a stroke larger than that at the time of use.
  • the concave portion 47 is a non-sliding contact surface during use, and includes an inclined surface 46b portion.
  • the concave portion 34 is also a non-sliding contact surface during use, and includes an inclined surface 34b portion.
  • the width of the sliding contact surfaces 33a and 46a is 40 mm
  • the total of the minimum sliding contact areas described later is 80 cm 2
  • the pressure applied to the sliding contact surfaces 33a and 46a is 6 N / mm 2
  • the slide metal frame 30 The thickness is 30 mm
  • the stroke at the time of use is 120 mm
  • the stroke at the time of replacement is 220 mm.
  • the upper and lower plates 50 and 60 used have a total length of 300 mm, a width of 150 mm, a thickness of 35 mm, and a nozzle hole diameter of 50 mm.
  • the most important surface of the upper and lower plates is the range indicated by the arrow C in FIG. 5B, that is, the length in the sliding direction is from the end of the nozzle hole of one plate at the fully closed position of the plate to the other plate.
  • the length of the most important surface in FIG. 5 is 70 mm.
  • the length of the most important surface is a value obtained by subtracting the nozzle hole diameter of 50 mm from the stroke of 120 mm during use.
  • the width of the most important surface is usually symmetrical to a straight line connecting the nozzle hole centers of the upper and lower plates.
  • the slide metal frame 30 is slid from the fully closed position in FIG. 5B to the left side and moved to the plate replacement position in FIG. 5C.
  • the sliding member 46 on the surface pressure guide 48 side moves to the fixed metal frame 20 side
  • the spring box 42 shown in FIG. 2 moves to the fixed metal frame 20 side
  • the coil spring 43 is not bent, and the surface pressure is released. Is done.
  • the inclined surfaces 33a, 46a of the sliding members 33, 46 are provided so that the sliding members 33, 46 slide smoothly when the surface pressure is released or loaded as described above.
  • the two opening and closing metal frames 40 can be opened as shown in FIG. 4, and the slide metal frame 30 can be further opened to exchange the upper and lower plates.
  • the slide metal frame 30 and the opening / closing metal frame 40 are closed, and the slide metal frame 30 is slid from the plate replacement position in FIG. 5 (c) to the fully closed position in FIG. 5 (b).
  • the sliding contact surfaces 33a and 46a of the sliding member 33 on the slide metal frame 30 side and the sliding member 46 on the surface pressure guide 48 side come into contact with each other, and the spring box 42 shown in FIG.
  • the coil spring 43 is bent and a surface pressure is applied.
  • the sliding members 33 and 46 are continuous from the bottom surface of the recess to the sliding contact surfaces 33a and 46a. Since the inclined surfaces 33b and 46b are in contact with each other, the inclined surfaces 33b and 46b are initially in contact with each other. Therefore, in order to reduce the frictional resistance at the time of this surface pressure load and to allow the sliding members 33 and 46 to slide smoothly, the inclination angles and directions of the inclined surfaces 33b and 46b are all the same, and the inclination angle is further increased.
  • ⁇ may be 25 degrees or less, preferably 20 degrees or less.
  • the inclination angle ⁇ is set to 10 ° or more, preferably 14 ° or more.
  • the corner portion C (see FIG. 5C) where the inclined surfaces 33b and 46b and the sliding contact surfaces 33a and 46a are continuous is provided with R.
  • R of this corner part C can be 40 mm or more, preferably 50 mm or more.
  • R of the corner portion C is increased, the frictional resistance is decreased, so that smooth sliding is possible.
  • R is too large, the sliding contact surfaces 33a and 46a of the sliding members 33 and 46 are correspondingly shortened. Therefore, in order to provide the sliding contact surfaces 33a and 46a having a predetermined length, the sliding members 33 and 46 become long and the apparatus becomes large.
  • R is 180 mm or less, preferably 150 mm or less.
  • the Shore hardness Hs of the surfaces of the sliding members 33 and 46 is preferably 60 or more, more preferably 70 or more.
  • the molten steel is discharged at the fully opened position.
  • the lower plate 60 moves to the oil cylinder 70 side a little to change the opening of the nozzle hole, thereby controlling the molten steel flow rate.
  • the range indicated by the arrow Z1 is a portion where the sliding member 46 is not in contact with the sliding contact surface 46a due to the presence of the recess 47, and the nozzle hole is located above this portion.
  • the slide metal frame 30 can bend more in the direction of the arrow X1 than when a sliding member having no conventional recess is used.
  • the plate can also be bent in accordance with the slide metal frame 30, and the plates can come into contact with each other on a wider surface. For this reason, chipping around the nozzle hole of the plate and damage to the most important surface due to frequent sliding for adjusting the opening degree of the nozzle hole can be reduced.
  • the slide metal frame 30 slides from the state shown in FIG. 5A or a state close thereto to the fully closed position shown in FIG. 5B.
  • the most important surface C of the upper plate 50 and the lower plate 60 in sliding contact is in the range indicated by the arrow Z2, that is, above the portion where the sliding member 33 does not contact with the sliding contact surface 33a due to the presence of the recess 34.
  • the slide metal frame 30 uses a conventional sliding member that does not form a concave portion even if the temperature of both the upper plate 50 and the lower plate 60, that is, the most important surface expands in the central axis direction of the nozzle hole.
  • the plate Since it can bend in the direction of the arrow X2 more than the case where it did, the plate can also bend according to the slide metal frame 30, and plates can contact now on a wider surface. As a result, it is possible to reduce surface roughness of the most important surfaces of the upper plate and the lower plate that are mainly caused by sliding.
  • FIG. 6 and 7 show an example in which the temperature portion when the upper plate is used is calculated by FEM.
  • FIG. 6 is a diagram showing the temperature distribution of the plate three-dimensionally
  • FIG. 7 is a graph showing the temperature of the cross section A of FIG.
  • the calculation conditions were a plate made of an alumina carbon material having a length of 330 mm, a width of 180 mm, a thickness of 30 mm, a nozzle hole diameter of 60 mm, and a molten steel temperature of 1550 ° C.
  • it is used in a sliding nozzle device in which the slide metal frame side liner and the open / close metal frame side liner are in sliding contact over the entire sliding range of the slide metal frame under the same conditions and at a pressure of 5 tons as in Patent Document 2.
  • FIG. 8 shows the FEM calculation result of the deformation amount of the plate in this case.
  • FIG. 8 shows a dimensional change when the upper plate and the lower plate in a cross section perpendicular to the central axis in the longitudinal direction of the plate are in contact with each other with a high pressure in a fully opened position.
  • the horizontal axis indicates the distance with the central axis of the nozzle hole of the plate being 0, and the vertical axis indicates the deformation amount of the plate with the contact surface between the plates being 0.
  • the temperature is high up to about 30 ° C. from the edge of the nozzle hole (60 mm from the center of the nozzle hole) and is about 1000 ° C. or more, and when the temperature exceeds 30 mm from the edge of the nozzle hole, the temperature decrease is moderate. Recognize. Further, from FIG. 8, the upper plate and the lower plate are in close contact with each other because the expansion of the 31 mm width around the nozzle hole is high and the expansion is large. You can see that it is open.
  • the plate size varies depending on the use conditions, the total length is 200 to 450 mm, the width is 150 to 250 mm, the nozzle hole diameter is 40 to 90 mm, and the thickness is 25 to 35 mm. Is around 1550 ° C.
  • the temperature distribution of the plate is considered to be most affected by the area of the nozzle hole. That is, as the area of the nozzle hole is larger, the amount of heat received is larger and the temperature is higher up to a further distance, and the temperature is considered to be proportional to the nozzle hole diameter. From this, the position of the concave portion provided in the surface pressure guide was defined based on the nozzle hole diameter.
  • the front and rear sliding contact surfaces 46a of the surface pressure guide 48 have a length equal to or larger than the nozzle hole diameter in the front and rear in the sliding direction around the center axis of the nozzle hole of the upper plate 50 and perpendicular to the sliding direction. It is important to provide a recess 47 between the front and rear sliding contact surfaces 46a. When the lengths to be separated are smaller than the nozzle hole diameter, the slide metal frame 30 cannot be sufficiently bent, and the effect of suppressing damage to the upper plate surface and the most important surface is insufficient.
  • the concave portion of the sliding member on the surface pressure guide side is 60 mm before and after the nozzle hole as the center. If a total of 120 mm or more is provided, the allowance for the opening / closing metal frame can be secured.
  • the position of the recess 34 on the slide metal frame 30 side is related to the damage suppressing effect on the most important surface.
  • the damage on the most important surface also occurs when sliding from a fully open state or a state close thereto to a fully closed position.
  • the periphery of the nozzle hole of the lower plate is in sliding contact with the most important surface of the upper plate, and the periphery of the nozzle hole of the upper plate is in sliding contact with the most important surface of the lower plate.
  • the periphery of the nozzle hole is expanded, the thermal expansion in the axial direction of the nozzle is increased particularly in a portion where the most important surfaces contact each other. Therefore, by providing the recess 34 in the slide member 33 on the slide metal frame 30 side whose position does not change with respect to the most important surface of the lower plate, the slide metal frame is bent and the influence of this thermal expansion can be reduced. .
  • the sliding contact surfaces 33a before and after the slide metal frame 30 pass through the center of the most important surface of the lower plate and are perpendicular to the sliding direction.
  • the distance between the front and rear sliding contact surfaces 33a can be formed as a recess 34 with a distance greater than or equal to the length of the most important surface centered on the surface.
  • the sliding contact surface 33a of the sliding member 33 has a minimum sliding contact area of 40 cm 2 or more in total when it is desired to further reduce the surface roughness of the plate by applying a uniform surface pressure to the entire surface of the plate. Can be secured.
  • the minimum sliding contact area is the minimum value of the areas where the sliding contact surfaces 33a and 46a are in contact with each other in use.
  • the area where the sliding contact surfaces 33a and 46a are in contact with each other is the smallest at the fully open position in FIG. 5A, and the area of one contacting portion at this time is 20 cm 2. And the total of the four locations is 80 cm 2 .
  • the pressure applied to the sliding contact surface can be appropriately selected according to the damaged state of the plate and the state of the sliding contact surface. Furthermore, the sliding of the sliding members 33 and 46 can be made smoother to damage the plate. When it is desired to reduce the pressure, the pressure applied to the sliding contact surfaces 33a and 46a during use can be set to 10 N / mm 2 (about 100 kgf / cm 2 ) or less.
  • an optimal value may be selected within a range of 25 mm to 60 mm.
  • the thickness of the slide metal frame of the conventional general sliding nozzle device is sufficient for the slide metal frame to bend and absorb the thermal stress of the plate.
  • the range of 20 mm or more and 40 mm or less is more preferable.
  • the mating sliding member is fitted into the recess formed between the sliding contact surfaces, thereby reducing the damage to the plate and automatically reducing the surface pressure. Two effects that can be loaded and released can be obtained.
  • Tables 1 and 2 show the results of sliding tests performed on the sliding member while changing the inclination angle ⁇ of the inclined surface and the corner portion R. Further, Table 3 shows the result of the sliding test performed by changing the hardness of the surface of the sliding member.
  • the thing with different Shore hardness Hs was prepared by changing the heat processing conditions of the sliding member made from carbon steel. The Shore hardness Hs was measured by the test method specified in JISJZ 2246. The Shore hardness of the sliding members in Tables 1 and 2 was 80.
  • the surface of the sliding member is heated with a burner, and when it reaches 300 ° C., a lubricant is applied to the surface, and the sliding metal frame is reciprocated 10 times to load / release the surface pressure.
  • the degree of surface scratches on the moving member was evaluated.
  • the degree of abnormal noise generated from the sliding member during the sliding test was also evaluated. These surface scratches and abnormal noise were evaluated in four levels: “none”, “small”, “medium”, and “large”.
  • the temperature of the sliding member was measured with a surface thermometer.
  • the total surface pressure was 6 kN with the surface pressure applied completely.
  • Example 1 in which the inclination angle ⁇ of the inclined surface of the sliding member was large, a “medium” level of scratch was generated on the surface of the sliding member, and an “medium” level of abnormal noise was generated during the test.
  • Example 13 in Examples 13 to 16, the sound generated from the sliding member during the sliding test is “none” or “small”, and the surface scratches on the sliding member after the test are “none”. “Small” and good.
  • Example 17 in which the shore hardness Hs of the surface of the sliding member was 50, moderate abnormal noise was generated on the surface of the sliding member, but the degree of surface damage after the test was “small”.
  • Table 1 shows the results of using the sliding nozzle device of Example 4 of the present invention and actually using a 180 t molten steel ladle.
  • a sliding nozzle device using two metal liners extending in the sliding direction in each of a slide metal frame and an opening / closing metal frame, which are of the type of Patent Document 2 was used.
  • the used plate is an alumina carbon-based material having a length of 330 mm, a width of 150 mm, and a nozzle hole diameter of 60 mm.
  • the use of the plate was determined by observing the surface condition of the plate.
  • Table 4 shows the average number of times each of 10 sets of plates is used. From Table 4, it was found that the plate used in the sliding nozzle device of the present invention was superior in durability because the surface roughness of the most important surface and damage around the nozzle hole were less than in the comparative example.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be applied to any sliding nozzle device in which a slide metal frame and an opening / closing metal frame are in sliding contact with each other between sliding contact surfaces. Further, as a method for loading and releasing the surface pressure, a method that does not automatically perform surface pressure, for example, a bolt tightening method can be applied.
  • SYMBOLS 10 Sliding nozzle apparatus 20 Fixed metal frame 21, 22 Pin 23 Oil cylinder attachment part 30 Slide metal frame 31 Connecting part 32 Long hole 33 Sliding member 33a Sliding contact surface 33b Sloping surface 33c Base part 34 Recessed part 35 Connecting part 40 Opening and closing metal Frame 41 Portal arm 41a Arm 42 Spring box 43 Coil spring 44 Spring pressing plate 45 Connection bolt 46 Sliding member 46a Sliding contact surface 46b Inclined surface 46c Base portion 47 Recessed portion 48 Surface pressure guide 50 Upper plate 60 Lower plate 70 Oil cylinder 71 Rod 72 Tip joint

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
  • Sliding Valves (AREA)

Abstract

本発明は、使用するプレートの面荒れやノズル孔周囲の欠けなどの損傷を軽減することができるスライディングノズル装置を提供する。本発明のスライディングノズル装置は、固定金枠（２０）と、スライド金枠（３０）と、スライド金枠をスライド可能に保持する開閉金枠（４０）とを有し、スライド金枠（３０）及び開閉金枠（４０）に設けた摺動部材（３３）、（４６）の摺動接触面（３３ａ）、（４６ａ）どうしが摺動接触するスライディングノズル装置において、スライド金枠の摺動部材の摺動接触面（３３ａ）は、スライド方向の前後に所定長さを離して設けるとともに、当該前後の摺動接触面（３３ａ）間は凹部（３４）とし、開閉金枠の摺動部材の摺動接触面（４６ａ）は、スライド方向の前後に所定長さを離して設けるとともに、当該前後の摺動接触面（４６ａ）間は凹部（４７）とした。

Description

スライディングノズル装置
　本発明は、溶鋼の流量を制御するスライディングノズル装置に関する。
　スライディングノズル装置は、例えば取鍋の排出口部に取り付けられ、ノズル孔を有する上下２枚の耐火物製のプレートを重ねて面圧を負荷した状態で、その下プレートを上プレートに対して直線的に摺動させてノズル孔の開度を変化させることで溶鋼の流量を制御している。
　このようなスライディングノズル装置は一般的に、上プレートを保持する固定金枠と、下プレートを保持し当該下プレートを上プレートに対して摺動させるために直線的にスライドするスライド金枠と、スライド金枠をスライド可能に保持する開閉金枠と、上下のプレート間に面圧を負荷するための弾性体と、スライド金枠を駆動するための駆動装置とを有する。この構成においてスライド金枠は高圧下で開閉金枠と接した状態でスライドするため、開閉金枠とは摺動部材で接触している。
　このように、上下のプレートは面圧が負荷された状態で相対的に摺動し、しかも高温で使用される。また、プレートは、鋳造中にノズル孔の内周面が直接溶鋼と接触するため周囲より高温となりノズル孔周りが膨張する。この膨張のうちノズル孔の中心軸方向（溶鋼流れ方向）の膨張は、プレートに損傷を引き起こす原因とされている。すなわち、ノズル孔の中心軸方向の膨張により、上下のプレートのノズル孔周辺部のみが接触し、プレートどうしが反対側に反ることになり、面圧がノズル孔周囲に集中し、この状態で流量制御のためにノズル孔の開度を変るためにプレートを頻繁に摺動することで、ノズル孔周囲の欠けや最重要面の面荒れなどの損傷が生じると考えられている。
　この損傷を防止するために、特許文献１では、プレートのノズル孔の周囲に凹部を設けることが提案されている。しかしながら、特許文献１のように凹部を設けると、プレートの予熱が不十分な場合など使用条件の変動によってはノズル孔周囲からの溶鋼漏れのリスクが考えられる。
　一方、スライディングノズル装置において上述のスライド金枠との摺動接触方式としては、金属製のライナーどうしを摺動接触させるライナー方式と、ローラーで摺動接触させるローラー方式とが知られている。
　前者のライナー方式の一例として特許文献２では、スライド金枠（枠体）の下に開閉金枠（カバーハウジング）が配置され、摺動部材としてスライド金枠及び開閉金枠のそれぞれにスライド金枠のスライド方向に伸びる２本の金属製のライナーが設けられている。すなわち、この方式では、スライド金枠のスライド方向中心線の両側に設けた２本のライナーが開閉金枠側の各ライナーと摺動接触する。しかし、この方式ではスライド金枠側のライナーと開閉金枠側のライナーとがスライド金枠のスライド範囲の全長にわたって摺動接触するので、上述のようにプレートのノズル孔周囲がノズル孔の中心軸方向に膨張したときにその膨張を吸収することができず、ノズル孔周囲の欠けや最重要面の面荒れなどの損傷が生じる。
　後者のローラー方式の一例として特許文献３には、スライド金枠（スライドケース）に摺動部材として片側２個ずつのローラーを設け、開閉金枠（面圧負荷部材）をレールとして、スライド金枠をスライドさせる方式が開示されている。この方式はローラーを使用することで摩擦抵抗を軽減し駆動系をコンパクトにすることを主な目的としたものである。しかし、この方式では開閉金枠（面圧負荷部材）からの圧力を４個のローラーのみで受けているので、長期にわたる使用においてはローラーの摩耗やローラー軸の歪みによりスライド面の平行度が確保できず、プレート面間に隙間が発生しやすくなる。その結果、プレートの摩耗や損傷が増えるという問題がある。
　このようにスライディングノズル装置においてプレートは高温高圧下で摺動接触するため、使用するプレートには、上述の熱膨張あるいは装置の歪みなどを原因とする面荒れやノズル孔の欠けなどの損傷が発生しやすいという問題がある。
特開平１１－５７９８９号公報 特開昭６１－１８９８６７号公報 特開２００６－１３６９１２号公報
　本発明が解決しようとする課題は、使用するプレートの面荒れやノズル孔周囲の欠けなどの損傷を軽減することができるスライディングノズル装置を提供することにある。
　本発明によれば、以下の（１）～（６）のスライディングノズル装置が提供される。
（１）ノズル孔を有する上プレートを保持する固定金枠と、前記ノズル孔と同径のノズル孔を有する下プレートを保持し当該下プレートを前記上プレートに対して摺動させるために直線的にスライドするスライド金枠と、前記上プレートと前記下プレートとの間に面圧を負荷するための弾性体と、前記固定金枠に取り付けられ、前記スライド金枠をスライド可能に保持する開閉金枠と、スライド金枠の駆動装置とを有し、前記スライド金枠及び前記開閉金枠は、前記スライド金枠のスライド方向中心線に対称にかつスライド方向と平行に配置された摺動部材をそれぞれ有し、前記それぞれの摺動部材の摺動接触面どうしが摺動接触するスライディングノズル装置において、
　前記開閉金枠の摺動部材の摺動接触面は、前記上プレートのノズル孔の中心軸を通りかつ前記スライド方向に垂直な面を中心として前記スライド方向の前後にそれぞれノズル孔径以上の長さを離して設けられるとともに、当該前後の摺動接触面間は凹部とされた、スライディングノズル装置。
（２）前記スライド金枠の摺動部材の摺動接触面は、前記下プレートの最重要面の中心を通りかつ前記スライド方向に垂直な面を中心とする最重要面の長さ以上の長さを離して設けられるとともに、当該前後の摺動接触面間は凹部とされた、（１）に記載のスライディングノズル装置。
（３）使用時において、互いの摺動接触面が接する面積の最小値である最小摺動接触面積の合計が４０ｃｍ２以上である、（１）又は（２）に記載のスライディングノズル装置。
（４）前記開閉金枠側の摺動部材及び前記スライド金枠側の摺動部材は、それぞれ前記スライド金枠側の凹部及び前記開閉金枠側の凹部に嵌合可能に設けられ、
　前記スライド金枠のスライドによって、前記開閉金枠側の摺動部材及び前記スライド金枠側の摺動部材が、それぞれ前記凹部へ嵌合したときに面圧が解除され、前記開閉金枠側の摺動部材及び前記スライド金枠側の摺動部材がそれぞれ前記摺動接触面どうしで接するときに面圧が負荷される、（１）、（２）又は（３）に記載のスライディングノズル装置。
（５）前記各摺動部材は、前記凹部の底面から前記摺動接触面にスライド方向に連続する傾斜面を有し、これらの傾斜面は同じ傾斜角度で同じ方向に設けられ、その傾斜角度が２５度以下、前記傾斜面と前記摺動接触面とが連続するコーナ部のＲが４０ｍｍ以上である、（４）に記載のスライディングノズル装置。
（６）前記各摺動部材の表面のショア硬さＨｓが６０以上である、（５）に記載のスライディングノズル装置。
　本発明によれば、開閉金枠の摺動接触面をスライド方向の前後に所定以上の長さを離して設け、更にこの前後の摺動接触面間を凹部としたことで、プレートのノズル孔周囲がノズル孔の中心軸方向に熱膨張したときに、スライド金枠及びプレートは上記凹部内に向けて撓むことができる。したがって、熱膨張時であってもプレートどうしが広い面で接触することができ、ノズル孔周囲に作用する圧力を従来のライナー方式より小さくすることができる。
　また、スライド金枠と開閉金枠とは摺動接触面どうしの面接触によりスライドするので上述のローラー方式に比べ面圧（圧力）は分散され、摺動接触面に過度の圧力がかかることがないので、長期にわたる使用においても摺動接触面に歪みは生じにくい。
　以上より本発明は、熱膨張あるいは装置の歪みなどを原因とする、プレートの面荒れやノズル孔周囲の欠けなどの損傷を軽減することができる。
本発明に係るスライディングノズル装置の第１の実施例を示す正面図である。 図１のＡ－Ａ断面図である。 図１のスライディングノズル装置の平面図である。 図１のスライディング装置のオイルシリンダー側を上にして開閉金枠を開いた状態を示す斜視図である。 図３のＢ－Ｂ方向断面を表し、（ａ）はスライド金枠が全開位置に位置した場合、（ｂ）はスライド金枠が全閉位置に位置した場合、（ｃ）はスライド金枠がプレート交換位置に位置した場合を示す。 上プレートの使用時の温度分布をＦＥＭによって計算した例を示す。 図６の断面Ａの温度を表したグラフである。 プレートの変形量をＦＥＭによって計算した例を示す。
　以下、図面に示す第１の実施例に基づき、本発明の実施の形態を説明する。
　図１は本発明に係るスライディングノズル装置の第１の実施例を示す正面図、図２は図１のＡ－Ａ断面図、図３は平面図である。図４は図１のスライディング装置のオイルシリンダー側を上にして開閉金枠を開いた状態を示す斜視図である。
　図１及び図２に示すように本発明に係るスライディングノズル装置１０は、取鍋等の溶融金属容器の底に取り付けられる固定金枠２０と、固定金枠２０に対してスライド可能かつ開閉可能に取り付けられたスライド金枠３０と、固定金枠２０に対して開閉可能に取り付けられた２つの開閉金枠４０とを備える。また、固定金枠２０には上プレート５０が、スライド金枠３０には下プレート６０が公知の固定方法によって保持固定されている。なお、上プレート５０の上に取り付けられる上ノズル及び下プレート６０の下に取り付けられる下部ノズルは省略している。
　固定金枠２０は、図示していないが溶融金属容器の底の鉄皮にボルトなどを使用して取り付けられる。また、固定金枠２０にはスライド金枠３０を直線的にスライドさせるための駆動装置としてのオイルシリンダー７０が取り付けられている。
　図２に示すようにスライド金枠３０は、その一端の連結部３１に設けた長孔３２に、固定金枠２０に設けたピン２１を貫入させることで固定金枠２０に連結されている。この連結によってスライド金枠３０は固定金枠２０に対して開閉可能、かつスライド方向にスライド可能となり、しかも長孔３２はスライド方向に対して垂直方向に長く形成されているので、この長孔３２の範囲でスライド方向に対して垂直方向に移動可能となっている。
　また、図４に示すように、スライド金枠３０のプレート保持面とは反対側の面の長辺側の端部には、摺動部材３３がスライド金枠のスライド方向中心線（長手方向中心線）に対称かつスライド方向と平行に、片側に１個、合計２個突設されている。これらの摺動部材３３は、図１の使用状態で下面側に位置しスライド方向と平行な摺動接触面３３ａと傾斜面３３ｂとをそれぞれ片側に２個有する。各傾斜面３３ｂは同じ角度で同じ方向に設けられている。ここで、摺動接触面とは、スライド金枠３０及び開閉金枠４０に設けた摺動部材３３、４６において、スライド方向と平行で鋳造時に互いに接する面を含む面３３ａ、４６ａのことである。
　なお、上述した摺動部材３３の摺動接触面３３ａは、図１の使用状態でスライド金枠のスライド方向の前後に位置するので、以下では前後の摺動接触面３３ａという。
　図４に現れているように、摺動部材３３は、ベース部３３ｃから２個の摺動接触面３３ａが突出した状態でベース部３３ｃを共有することにより一体化されており、前後の摺動接触面３３ａ間は凹部３４とされている。この凹部３４は、鋳造時に摺動部材の幅方向（スライド方向と垂直方向）には他方の摺動接触面と接触する部分がなく貫通する空間を形成する。そしてこの凹部は左右対称の位置に設けることが好ましい。このように摺動部材３３を一体化とすることで、取り付け精度が向上するメリットがある。一方、一体化せず、前後の摺動接触面３３ａを有する２個の摺動部材を設けることで凹部を形成することもできる。
　図１～図３を参照すると、開閉金枠４０はスライド金枠３０のスライド方向中心線に対して対称に２つ設けられており、それぞれ固定金枠２０に取り付けられている。開閉金枠４０は、門型アーム４１、バネボックス４２、面圧ガイド４８、及び摺動部材４６を備える。具体的には、固定金枠２０に設けたピン２２に対して門型アーム４１の基端部を回動可能に取り付け、門型アーム４１のアーム４１ａ間にバネボックス４２を配置し、このバネボックス４２に面圧ガイド４８を一体的に設けている。
　バネボックス４２の内部には、スライド金枠２０のスライド方向に沿って並ぶ合計４つのコイルバネ４３と、これらのコイルバネ４３の下端に接触しバネボックス４２内をコイルバネの伸縮方向に移動可能なバネ押付け板４４とが配置されている。バネ押付け板４４は２本の連結ボルト４５を有しており、この２本の連結ボルト４５は両側の２本のコイルバネ４３及びバネボックス４２の孔をそれぞれ貫通して門型アーム４１の基端部に固定されている。また、門型アーム４１のアーム４１ａには図示していない切り欠きを設けており、この切り欠きにバネボックス４２の側面に設けた突起が連結ボルト４５の長手軸方向に移動可能に貫入している。したがって、バネボックス４２は連結ボルト４５の長手軸方向に移動可能になっている。そして門型アーム４１と共にバネボックス４２は固定金枠２０に対して回動可能になっている。
　面圧ガイド４８はバネボックス４２に一体的に設けられているので、同様に連結ボルト４５の長手軸方向に移動可能である。具体的には面圧ガイド４８は、バネボックス４２からノズル孔方向に突設され、しかもスライド金枠３０のスライド方向に伸延している。そして、この面圧ガイド４８のスライド金枠３０側には摺動部材４６が突設されている。この摺動部材４６は、上述したスライド金枠３０の摺動部材３３と同様に、スライド金枠のスライド方向中心線（長手方向中心線）に対称かつスライド方向と平行に、片側に前後１個、合計２個突設されている。これらの摺動部材４６は、図１の使用状態で上面側に位置しスライド方向と平行な摺動接触面４６ａと傾斜面４６ｂとを有する。各傾斜面４６ｂは同じ角度で同じ方向に設けられている。また、摺動部材４６は、スライド金枠３０の摺動部材３３と同様に、ベース部４６ｃから２個の摺動接触面４６ａが突出した状態でベース部４６ｃを共有することにより一体化されており、前後の摺動接触面４６ａ間は凹部４７とされている。
　図３を参照すると、オイルシリンダー７０のロッド７１の先端結合部７２は、スライド金枠３０の連結部３５に着脱可能に取り付けられている。オイルシリンダー７０本体は、固定金枠２０のオイルシリンダー取り付け部２３に着脱可能に取り付けられており、プレートの使用時と交換時とでストロークの異なるものが使用できるようになっている。第１の実施例では、ストロークの異なる２つのオイルシリンダーを使用することで、スライド金枠３０の可動範囲を変更し、面圧を負荷及び解除できるようになっている。なお、このようにオイルシリンダーを変更する代りに１つのオイルシリンダーのストロークを変更する公知の方法を採用することも可能である。
　次に、図５により上述したスライド金枠３０側の摺動部材３３及び開閉金枠４０の面圧ガイド４８側の摺動部材４６と、上プレート５０及び下プレート６０との位置関係について説明する。図５は図３のＢ－Ｂ方向断面を表しており、（ａ）はスライド金枠３０が全開位置に位置した場合、（ｂ）はスライド金枠３０が全閉位置に位置した場合、（ｃ）はスライド金枠３０がプレート交換位置に位置した場合を示す。ここで、全開位置とは上プレート５０及び下プレート６０のノズル孔どうしが合致した位置、全閉位置とは使用時のスライド金枠３０の可動範囲で上プレート５０及び下プレート６０のノズル孔どうしの距離が最大になる位置、プレート交換位置とはスライド金枠３０側の摺動部材３３及び面圧ガイド４８側の摺動部材４６がそれぞれ凹部４７及び凹部３４へ嵌合可能な位置のことである。また、使用時のストロークとは、使用時のスライド金枠３０の可動範囲のことであり、全閉位置での上プレート５０及び下プレート６０のノズル孔の中心間の距離となる。さらに、プレート交換位置にするためには、使用時よりもストロークの大きな駆動装置（オイルシリンダー）に交換しなければならない。
　図５（ａ）において、面圧ガイド４８側の前後の摺動接触面４６ａは、上プレート５０のノズル孔の中心軸を通りかつスライド方向に垂直な面Ｓ１を中心としてオイルシリンダー７０方向へＬ１＝７０ｍｍ、オイルシリンダー７０とは反対方向にＬ２＝１１０ｍｍの長さにわたる部分の合計１８０ｍｍ離れて位置しており、この間が凹部４７となっている（ノズル孔径は５０ｍｍ）。この凹部４７は使用時には非摺動接触面になっており、傾斜面４６ｂ部分も含まれる。
　図５（ｂ）において、スライド金枠３０側の前後の摺動接触面３３ａは、下プレート６０の最重要面の中心を通りかつスライド方向に垂直な面Ｓ２を中心としてオイルシリンダー７０方向へＬ３＝６０ｍｍ、オイルシリンダー７０とは反対方向にＬ４＝１１０ｍｍの長さにわたる部分の合計１７０ｍｍ離れて位置しており、この間が凹部３４となっている。この凹部３４も使用時には非摺動接触面になっており、傾斜面３４ｂ部分も含まれる。
　なお、図５において摺動接触面３３ａ、４６ａの幅は４０ｍｍ、後述する最小摺動接触面積の合計は８０ｃｍ２、摺動接触面３３ａ、４６ａにかかる圧力は６Ｎ/ｍｍ２、スライド金枠３０の厚さは３０ｍｍ、使用時のストロークは１２０ｍｍ、交換時のストロークは２２０ｍｍである。使用される上下のプレート５０、６０は、それぞれ全長３００ｍｍ、幅１５０ｍｍ、厚さ３５ｍｍ、ノズル孔の直径５０ｍｍである。
　ここで上下のプレートの最重要面とは、図５（ｂ）において矢印Ｃで示す範囲、すなわちスライド方向の長さが、プレートの全閉位置における一方のプレートのノズル孔の端から他方のプレートのノズル孔の端までの最短距離で、幅がノズル孔径の１．２倍程度の範囲のそれぞれのプレートの表面領域のことをいう。つまり、最重要面の長さとは最重要面のスライド方向の長さのことで、例えば図５の最重要面の長さは７０ｍｍとなる。この最重要面の長さは、使用時のストローク１２０ｍｍからノズル孔の直径５０ｍｍをマイナスした値となる。最重要面の幅は、通常は上下のプレートのノズル孔中心どうしを結ぶ直線に対称となるようにする。
　次に、本発明のスライディング装置の動きについて説明する。
　まず、プレート交換時には、図３においてスライド金枠３０の連結部３５からオイルシリンダー７０のロッドの先端結合部７２を外すとともに、オイルシリンダー取り付け部２３からオイルシリンダー７０を外してストロークの大きなオイルシリンダーへ交換する。
　そしてスライド金枠３０を図５（ｂ）の全閉位置から左側へスライドさせ、図５（ｃ）のプレート交換位置まで移動させる。そうすると、面圧ガイド４８側の摺動部材４６が固定金枠２０側に移動し、図２に示したバネボックス４２が固定金枠２０側に移動してコイルバネ４３の撓みがなくなり面圧が解除される。なお、摺動部材３３、４６の傾斜面３３ａ、４６ａは、上述のように面圧を解除又は負荷するときに、互いの摺動部材３３、４６が滑らかに摺動するために設けている。
　面圧が解除された状態では、図４に示すように２つの開閉金枠４０を開くことができ、さらにスライド金枠３０を開いて、上下のプレートを交換することができる。
　プレートを交換した後は、スライド金枠３０と開閉金枠４０を閉じて、スライド金枠３０を図５（ｃ）のプレート交換位置から図５（ｂ）の全閉位置までスライドさせる。その結果、スライド金枠３０側の摺動部材３３と面圧ガイド４８側の摺動部材４６の摺動接触面３３ａ、４６ａどうしが接するようになり、図２に示したバネボックス４２が固定金枠２０とは反対側へ移動することでコイルバネ４３が撓み、面圧が掛かる。面圧が掛かった状態でストロークの小さなオイルシリンダーに交換する。これにより、使用時には面圧が解除されることなく安全に使用することができる。
　ここで、図５（ｃ）の状態からスライド金枠３０を右側へスライドさせて面圧を負荷しようとすると、各摺動部材３３，４６は凹部の底面から摺動接触面３３ａ，４６ａに連続する傾斜面３３ｂ，４６ｂを有するから、最初は、傾斜面３３ｂ，４６ｂどうしで接触する。そこで、この面圧負荷時の摩擦抵抗を小さくして摺動部材３３，４６がスムーズに摺動できるようにするため、傾斜面３３ｂ，４６ｂの傾斜角度及び向きを全て同じとし、さらにその傾斜角度θ（図５（ｃ）参照）を２５度以下、好ましくは２０度以下としても良い。摺動時の抵抗を小さくして摺動部材３３、４６の表面の損傷をより少なくし、かつ装置をよりコンパクトにする場合には傾斜角度θは１０度以上、好ましくは１４度以上とする。
　また、同様に面圧負荷時の摩擦抵抗を少なくするために、傾斜面３３ｂ，４６ｂと摺動接触面３３ａ，４６ａとが連続するコーナ部Ｃ（図５（ｃ）参照）にＲを設け、このコーナ部ＣのＲを４０ｍｍ以上、好ましくは５０ｍｍ以上とすることもできる。また、コーナ部ＣのＲが大きくなると摩擦抵抗は少なくなるのでスムーズに摺動可能となるが、Ｒが大き過ぎると、その分、摺動部材３３，４６の摺動接触面３３ａ，４６ａが短くなり、所定の長さの摺動接触面３３ａ，４６ａを設けるためには、摺動部材３３，４６が長くなり装置が大きくなってしまう。装置をコンパクトにする場合、Ｒは１８０ｍｍ以下、好ましくは１５０ｍｍ以下である。
　また、摺動時に摺動部材３３，４６の表面に損傷が発生することを軽減するには、摺動部材３３，４６の表面のショア硬さＨｓは６０以上であることが好ましく、より好ましくは７０以上である。
　次に、使用時におけるプレートのノズル孔と凹部４７、最重要面と凹部３４との位置関係について説明する。
　図５（ａ）においては、全開位置で溶鋼が排出される。実際の鋳造中には下プレート６０がもう少しオイルシリンダー７０側に移動してノズル孔の開度を変化させることで溶鋼流量を制御する。このとき、矢印Ｚ１で示す範囲は、凹部４７の存在により摺動部材４６が摺動接触面４６ａで接触しない部分で、この部分の上方にノズル孔が位置する。この状態で、ノズル孔周囲がノズル孔の中心軸方向に膨張すると、スライド金枠３０は、従来の凹部を有しない摺動部材を使用した場合と比べてより矢印Ｘ１方向に撓むことができるため、プレートもスライド金枠３０に応じて撓むことができ、プレートどうしはより広い面どうしで接触することができるようになる。このため、ノズル孔の開度の調整のための頻繁な摺動によるプレートのノズル孔周囲の欠けや最重要面の損傷を軽減することができる。
　鋳造を終了する際にはスライド金枠３０が図５（ａ）又はこれに近い状態から、図５（ｂ）の全閉位置までスライドする。このとき、摺動接触する上プレート５０及び下プレート６０の最重要面Ｃは、矢印Ｚ２で示す範囲、つまり凹部３４の存在により摺動部材３３が摺動接触面３３ａで接触しない部分の上方に位置する。したがって、上プレート５０及び下プレート６０の両方の温度が高い領域つまり最重要面がノズル孔の中心軸方向に膨張しても、スライド金枠３０は、従来の凹部を形成しない摺動部材を使用した場合と比べてより矢印Ｘ２方向に撓むことができるため、プレートもスライド金枠３０に応じて撓むことができ、プレートどうしはより広い面どうしで接触することができるようになる。その結果、おもに摺動に伴う上プレート及び下プレートの最重要面の面荒れを軽減することができる。
　図６及び図７に上プレートの使用時の温度部分をＦＥＭによって計算した例を示す。図６は、プレートの温度分布を三次元的に表示した図、図７は図６の断面Ａの温度をグラフに表示したものである。計算条件は、アルミナカーボン材質のプレートで、長さが３３０ｍｍ、幅が１８０ｍｍ、厚さが３０ｍｍ、ノズル孔の直径が６０ｍｍ、溶鋼の温度は１５５０℃とした。また、同じ条件でしかも圧力が５ｔで特許文献２のようにスライド金枠側のライナーと開閉金枠側のライナーとがスライド金枠のスライド範囲の全長にわたって摺動接触するスライディングノズル装置で使用された場合のプレートの変形量のＦＥＭ計算結果を図８に図示する。この図８は、プレートの長手方向中心軸に垂直な断面における上プレートと下プレートとが全開位置の状態で高圧化で接触しているときの寸法変化を示したものである。横軸がプレートのノズル孔の中心軸を０として距離を示し、縦軸はプレートどうしの接触面を０としてプレートの変形量を示している。
　図７から、ノズル孔の縁から３０ｍｍの付近（ノズル孔の中心から６０ｍｍ）まで温度が高く約１０００℃以上あり、ノズル孔の縁から３０ｍｍを超えると温度の低下が穏やかになっていることがわかる。また、図８からはノズル孔の周囲の幅３１ｍｍの範囲は高温になって膨張が大きいため上プレートと下プレートとが密着しているが、それよりノズル孔から遠くなると膨張が小さいため隙間が開いていることがわかる。
　一方、プレートは使用条件によって大きさが異なるが、全長は２００～４５０ｍｍ、幅は１５０～２５０ｍｍ、ノズル孔径は４０～９０ｍｍ、及び厚さは２５～３５ｍｍの範囲ものがほとんどであり、溶鋼の温度は１５５０℃前後である。このうちプレートの温度分布はノズル孔の面積の影響を最も受けると考えられる。すなわちノズル孔の面積が大きい程、受熱量が大きく、より離れた位置まで温度が高く、その温度はノズル孔径に比例すると考えられる。このことから、ノズル孔径を規準として面圧ガイドに設ける凹部の位置を規定した。
　すなわち、面圧ガイド４８の前後の摺動接触面４６ａは、上プレート５０のノズル孔の中心軸を通りかつスライド方向に垂直な面を中心としてスライド方向の前後にそれぞれノズル孔径以上の長さを離して設け、前後の摺動接触面４６ａ間を凹部４７とすることが重要である。離隔させる長さがそれぞれノズル孔径よりも小さい場合は、スライド金枠３０が十分に撓むことができず、上プレートのノズル孔周囲や最重要面の損傷抑制効果が不十分となる。
　例えば、前記図８の場合には、少なくとも上プレートのノズル孔周囲の膨張を緩和するためには、面圧ガイド側の摺動部材の凹部はノズル孔を中心として、摺動方向の前後に６０ｍｍ以上ずつ、合計１２０ｍｍ以上設けると、ほぼ開閉金枠の撓み代が確保できることになる。
　また、スライド金枠３０側の凹部３４の位置は、最重要面の損傷抑制効果に関係する。最重要面の損傷は、全開又はそれに近い状態から全閉の位置まで摺動するときにも生じる。この全閉の位置に摺動するとき、上プレートの最重要面には下プレートのノズル孔周囲が、下プレートの最重要面には上プレートのノズル孔周囲がそれぞれ摺動接触する。このときノズル孔の周囲が膨張しているため、特に互いの最重要面が接触する部分はノズルの軸方向への熱膨張が大きくなる。そこで、下プレートの最重要面に対して位置が変化しないスライド金枠３０側の摺動部材３３に凹部３４を設けることで、スライド金枠が撓み、この熱膨張による影響を緩和することができる。
　このため、最重要面の損傷を抑制する必要がある場合には、スライド金枠３０の前後の摺動接触面３３ａは、下プレートの最重要面の中心を通りかつ前記スライド方向に垂直な面を中心とする最重要面の長さ以上の長さを離して設け、前後の摺動接触面３３ａ間を凹部３４とすることができる。
　摺動部材３３の摺動接触面３３ａは、プレートの全面へ均等な面圧を負荷することでプレートの面荒れをより軽減したい場合には、最小摺動接触面積を、合計で４０ｃｍ２以上を確保することができる。
　ここで最小摺動接触面積とは、使用時において、互いの摺動接触面３３ａ、４６ａが接する面積の最小値である。例えば第１の実施例では、図５（ａ）の全開位置で最も互いの摺動接触面３３ａ、４６ａが接する面積が小さくなり、このときの１箇所の接触している部分の面積が２０ｃｍ２であり４箇所の合計が８０ｃｍ２になっている。
摺動接触面にかける圧力は、プレートの損傷状態や摺動接触面の状態に応じて適宜選択することができるが、更に、摺動部材３３、４６の摺動をよりスムーズにしてプレートの損傷を少なくしたい場合には、使用時に摺動接触面３３ａ、４６ａにかかる圧力を１０Ｎ／ｍｍ２（約１００ｋｇｆ／ｃｍ２）以下とすることもできる。
　摺動接触面を大きくしたり、摺動接触面にかかる圧力を小さくするためには、従来のスライディングノズル装置の摺動接触面と比べて摺動接触面の幅を広くすることが可能であり、具体的には、２５ｍｍ以上６０ｍｍ以下の範囲で最適な値を選択すれば良い。
　また、スライド金枠が撓んでプレートの熱応力を吸収するためには従来の一般的なスライディングノズル装置のスライド金枠の厚さで十分であるが、具体的にはスライド金枠の厚さが２０ｍｍ以上４０ｍｍ以下の範囲がより好ましい。
　上述のとおり第１の実施例では、摺動接触面間に形成した凹部へ、相手の摺動部材が嵌合する関係とすることで、プレートの損傷を軽減する効果と、自動で面圧を負荷及び解除できる２つの効果を得ることができる。
　次に、第１の実施例のスライディングノズル装置において、摺動部材について傾斜面の傾斜角度θとコーナ部のＲを変えて摺動テストを行った結果を表１及び表２に示す。さらに、摺動部材の表面の硬さを変えて摺動テストを行った結果を表３に示す。なお、摺動部材の表面の硬さについては、炭素鋼製の摺動部材の熱処理条件を変更することによりショア硬さＨｓの異なるものを準備した。ショア硬さＨｓはＪＩＳ Ｚ ２２４６に規定の試験方法によって測定した。表１及び表２の摺動部材のショア硬さは８０とした。
　摺動テストでは、摺動部材の表面をバーナで加熱し、３００℃に達した時点で表面に潤滑剤を塗布し、スライド金枠を１０往復し面圧の負荷・解除を行った後、摺動部材の表面傷の程度を評価した。また、摺動テスト中に摺動部材から発生する異音の程度も評価した。これらの表面傷及び異音については、「無」、「小」、「中」、「大」の４段階で評価した。なお、摺動部材の温度は表面温度計で測定した。総面圧は、面圧が完全に掛かった状態で６ｋＮとした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表１において、実施例２～実施例５は、摺動テスト中に摺動部材から発生する異音は「無」から「中」で、テスト後の摺動部材の表面傷は「無」か「小」であり良好であった。摺動部材の傾斜面の傾斜角度θが大きい実施例６は、摺動部材の表面に「中」程度の傷が発生し、テスト中も「中」程度の異音が発生した。
　表２において、実施例８～実施例１２は、摺動テスト中に摺動部材から発生する異音は「無」から「中」で、テスト後の摺動部材の表面傷は「無」か「小」であり良好であった。摺動部材のコーナのＲが小さな実施例７は、摺動部材の表面に「中」の傷が発生し、テスト中も「中」の異音が発生した。
　表３において、実施例１３～実施例１６は、摺動テスト時の摺動部材から発生する音は「無」か「小」であり、テスト後の摺動部材の表面の傷も「無」か「小」であり良好であった。摺動部材の表面のショア硬さＨｓが５０の実施例１７は、摺動部材表面に中程度の異音が発生したが、テスト後の表面傷の程度は「小」であった。
　次に、本発明の実施例４のスライディングノズル装置を使用して実際に１８０ｔの溶鋼の取鍋で使用した結果を表１に示す。比較例として、特許文献２のタイプであるスライド金枠及び開閉金枠のそれぞれにスライド方向に伸びる２本の金属製のライナーを使用したスライディングノズル装置を使用した。使用したプレートはアルミナカーボン系材質で、長さ３３０ｍｍ、幅１５０ｍｍ、ノズル孔径６０ｍｍである。テストは、１回の使用毎にプレートの表面状態を観察して使用可否判断を行った。表４にはそれぞれ１０組のプレートの平均使用回数を示す。表４より本発明のスライディングノズル装置で使用されたプレートは、比較例と比べて、最重要面の面荒れ及びノズル孔周囲の損傷が少ないため、耐用性が優れることがわかった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　なお、本発明は、上記の実施例には限定されず、スライド金枠と開閉金枠とが摺動接触面どうしで摺動接触する方式のスライディングノズル装置であれば適用可能である。また、面圧の負荷及び解除の方式については、面圧を自動で行わない方式、例えばボルト締め方式などであっても適用可能である。
　１０　スライディングノズル装置
　２０　固定金枠
　２１、２２　ピン
　２３　オイルシリンダー取り付け部
　３０　スライド金枠
　３１　連結部
　３２　長孔
　３３　摺動部材
　３３ａ　摺動接触面
　３３ｂ　傾斜面
　３３ｃ　ベース部
　３４　凹部
　３５　連結部
　４０　開閉金枠
　４１　門型アーム
　４１ａ　アーム
　４２　バネボックス
　４３　コイルバネ
　４４　バネ押付け板
　４５　連結ボルト
　４６　摺動部材
　４６ａ　摺動接触面
　４６ｂ　傾斜面
　４６ｃ　ベース部
　４７　凹部
　４８　面圧ガイド
　５０　上プレート
　６０　下プレート
　７０　オイルシリンダー
　７１　ロッド
　７２　先端結合部

Claims (6)

  1. 　ノズル孔を有する上プレートを保持する固定金枠と、前記ノズル孔と同径のノズル孔を有する下プレートを保持し当該下プレートを前記上プレートに対して摺動させるために直線的にスライドするスライド金枠と、前記上プレートと前記下プレートとの間に面圧を負荷するための弾性体と、前記固定金枠に取り付けられ、前記スライド金枠をスライド可能に保持する開閉金枠と、スライド金枠の駆動装置とを有し、前記スライド金枠及び前記開閉金枠は、前記スライド金枠のスライド方向中心線に対称にかつスライド方向と平行に配置された摺動部材をそれぞれ有し、前記それぞれの摺動部材の摺動接触面どうしが摺動接触するスライディングノズル装置において、
    　前記開閉金枠の摺動部材の摺動接触面は、前記上プレートのノズル孔の中心軸を通りかつ前記スライド方向に垂直な面を中心として前記スライド方向の前後にそれぞれノズル孔径以上の長さを離して設けられるとともに、当該前後の摺動接触面間は凹部とされた、スライディングノズル装置。
  2. 　前記スライド金枠の摺動部材の摺動接触面は、前記下プレートの最重要面の中心を通りかつ前記スライド方向に垂直な面を中心とする最重要面の長さ以上の長さを離して設けられるとともに、当該前後の摺動接触面間は凹部とされた、請求項１に記載のスライディングノズル装置。
  3. 　使用時において、互いの摺動接触面が接する面積の最小値である最小摺動接触面積の合計が４０ｃｍ２以上である、請求項１又は請求項２に記載のスライディングノズル装置。
  4. 　前記開閉金枠側の摺動部材及び前記スライド金枠側の摺動部材は、それぞれ前記スライド金枠側の凹部及び前記開閉金枠側の凹部に嵌合可能に設けられ、
    　前記スライド金枠のスライドによって、前記開閉金枠側の摺動部材及び前記スライド金枠側の摺動部材が、それぞれ前記凹部へ嵌合したときに面圧が解除され、前記開閉金枠側の摺動部材及び前記スライド金枠側の摺動部材がそれぞれ前記摺動接触面どうしで接するときに面圧が負荷される、請求項１、請求項２又は請求項３に記載のスライディングノズル装置。
  5. 　前記各摺動部材は、前記凹部の底面から前記摺動接触面にスライド方向に連続する傾斜面を有し、これらの傾斜面は同じ傾斜角度で同じ方向に設けられ、その傾斜角度が２５度以下、前記傾斜面と前記摺動接触面とが連続するコーナ部のＲが４０ｍｍ以上である、請求項４に記載のスライディングノズル装置。
  6. 　前記各摺動部材の表面のショア硬さＨｓが６０以上である、請求項５に記載のスライディングノズル装置。
PCT/JP2014/058210 2013-03-27 2014-03-25 スライディングノズル装置 WO2014157157A1 (ja)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BR112015024534A BR112015024534B1 (pt) 2013-03-27 2014-03-25 dispositivo de válvula de gaveta
US14/780,041 US9782826B2 (en) 2013-03-27 2014-03-25 Sliding nozzle device
PL14775653T PL2979777T3 (pl) 2013-03-27 2014-03-25 Urządzenie przesuwnej dyszy
RU2015145821A RU2626694C2 (ru) 2013-03-27 2014-03-25 Устройство разливочного стакана
EP14775653.0A EP2979777B1 (en) 2013-03-27 2014-03-25 Sliding nozzle device
ES14775653T ES2704698T3 (es) 2013-03-27 2014-03-25 Dispositivo de boquilla deslizante
CN201480018419.8A CN105102155B (zh) 2013-03-27 2014-03-25 滑动喷嘴装置
CA2903952A CA2903952C (en) 2013-03-27 2014-03-25 Sliding nozzle device
AU2014245878A AU2014245878B2 (en) 2013-03-27 2014-03-25 Sliding nozzle device

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013-067044 2013-03-27
JP2013067044 2013-03-27
JP2013-200144 2013-09-26
JP2013200144A JP6122371B2 (ja) 2013-09-26 2013-09-26 スライディングノズル装置

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014157157A1 true WO2014157157A1 (ja) 2014-10-02

Family

ID=51624128

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2014/058210 WO2014157157A1 (ja) 2013-03-27 2014-03-25 スライディングノズル装置

Country Status (11)

Country Link
US (1) US9782826B2 (ja)
EP (1) EP2979777B1 (ja)
CN (1) CN105102155B (ja)
AU (1) AU2014245878B2 (ja)
BR (1) BR112015024534B1 (ja)
CA (1) CA2903952C (ja)
ES (1) ES2704698T3 (ja)
PL (1) PL2979777T3 (ja)
RU (1) RU2626694C2 (ja)
TW (1) TWI511813B (ja)
WO (1) WO2014157157A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10471504B2 (en) 2015-02-27 2019-11-12 Krosakiharima Corporation Slide metal frame-drive unit coupling position switching mechanism for a sliding nozzle apparatus

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2014245878B2 (en) * 2013-03-27 2016-07-14 Krosakiharima Corporation Sliding nozzle device
JP2019155377A (ja) * 2018-03-07 2019-09-19 黒崎播磨株式会社 スライディングノズル装置

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61189867A (ja) 1985-02-15 1986-08-23 T C K:Kk スライドゲ−ト装置
JPS6330105B2 (ja) * 1985-04-10 1988-06-16 Stopinc Ag
JPH1157989A (ja) 1997-08-08 1999-03-02 Kurosaki Refract Co Ltd プレートれんが
JP2006136912A (ja) 2004-11-11 2006-06-01 Shinagawa Refract Co Ltd 鋳造設備におけるスライドバルブ装置

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2176196T5 (es) * 1993-04-19 2006-05-01 Vesuvius France S.A. Dispositivo de colada que incluye una union sin cemento de un contenedor metalurgico a un obturador de cajon, y procedimiento de aplicacion de dicho dispositivo.
BE1007317A3 (fr) * 1993-07-27 1995-05-16 Int Ind Eng Sa Dispositif d'amenee et d'echange d'un tube de coulee dans une installation de coulee continue a brames minces.
JPH1157991A (ja) * 1997-08-06 1999-03-02 Kurosaki Refract Co Ltd プレートれんがの固定装置
US6276573B1 (en) * 1999-02-25 2001-08-21 Sumitomo Heavy Industries Himatex Co. Slide gate
DE10033904A1 (de) * 2000-07-12 2002-01-31 Stopinc Ag Huenenberg Schieberverschluss zum Vergiessen von Metallschmelze, sowie eine dazugehörige feuerfeste Platteneinheit
JP4160830B2 (ja) * 2001-05-01 2008-10-08 黒崎播磨株式会社 スライディングノズル装置
JP2005262238A (ja) * 2004-03-16 2005-09-29 Jfe Engineering Kk スライディングノズル装置及び注湯装置
EP2133166B1 (en) * 2007-03-09 2013-02-27 Krosakiharima Corporation Sliding nozzle device and plate used for the device
CN102026750B (zh) * 2008-05-16 2014-01-22 黑崎播磨株式会社 滑动喷嘴装置
KR100959071B1 (ko) * 2008-06-12 2010-05-20 조선내화 주식회사 슬라이드 게이트
CN202139256U (zh) * 2011-06-30 2012-02-08 马鞍山开元新材料科技有限公司 一种转炉出钢口挡渣闸阀机构
AU2014245878B2 (en) * 2013-03-27 2016-07-14 Krosakiharima Corporation Sliding nozzle device

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61189867A (ja) 1985-02-15 1986-08-23 T C K:Kk スライドゲ−ト装置
JPS6330105B2 (ja) * 1985-04-10 1988-06-16 Stopinc Ag
JPH1157989A (ja) 1997-08-08 1999-03-02 Kurosaki Refract Co Ltd プレートれんが
JP2006136912A (ja) 2004-11-11 2006-06-01 Shinagawa Refract Co Ltd 鋳造設備におけるスライドバルブ装置

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10471504B2 (en) 2015-02-27 2019-11-12 Krosakiharima Corporation Slide metal frame-drive unit coupling position switching mechanism for a sliding nozzle apparatus

Also Published As

Publication number Publication date
RU2015145821A (ru) 2017-05-12
BR112015024534A2 (pt) 2017-07-18
CA2903952A1 (en) 2014-10-02
CA2903952C (en) 2019-12-31
AU2014245878B2 (en) 2016-07-14
EP2979777A4 (en) 2016-11-16
BR112015024534B1 (pt) 2020-01-14
EP2979777A1 (en) 2016-02-03
US9782826B2 (en) 2017-10-10
CN105102155B (zh) 2017-08-01
ES2704698T3 (es) 2019-03-19
TWI511813B (zh) 2015-12-11
AU2014245878A1 (en) 2015-10-22
RU2626694C2 (ru) 2017-07-31
CN105102155A (zh) 2015-11-25
TW201509563A (zh) 2015-03-16
PL2979777T3 (pl) 2019-01-31
US20160045956A1 (en) 2016-02-18
EP2979777B1 (en) 2018-10-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2014157157A1 (ja) スライディングノズル装置
JP6194269B2 (ja) スライディングノズル装置
US10011887B2 (en) Support device for radiant tubes
JP5426658B2 (ja) 溶融金属用容器の流れ口閉じ板及びスライド蓋
JP6122371B2 (ja) スライディングノズル装置
TWI602639B (zh) 用於固定座之致動裝置
JPWO2017033953A1 (ja) スライド金枠の位置決め機構
US20050230886A1 (en) Nozzle plate for a sliding nozzle apparatus
JP2013508159A (ja) 溶融金属用容器の排出口にあるスライドゲートに用いる耐熱性ユニット
WO2015151600A1 (ja) スライディングノズル装置とノズルプレートの固定構造体及び固定方法
JP3935461B2 (ja) 竪型射出成形機
KR0181735B1 (ko) 두 롤 사이의 용융금속 연속주조장치
JP7246997B2 (ja) 鉄道車両台車の側受の擦り板及び側受
JP5449100B2 (ja) 工作機械
CN109475933B (zh) 滑动闸阀板
US10532398B2 (en) Enclosure having a sealing device for a casting installation
JP5377013B2 (ja) 連続鋳造鋳型の短辺構造
JP5260220B2 (ja) ピストンリング
JP7501853B2 (ja) 不等辺山形鋼の短辺端部の成形装置
JP6862657B2 (ja) スライディングゲートプレート
US10239119B2 (en) Apparatus for continuous slab casting
KR20150116497A (ko) 노즐 지지장치

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201480018419.8

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14775653

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2903952

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2014775653

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14780041

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2014245878

Country of ref document: AU

Date of ref document: 20140325

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2015145821

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112015024534

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112015024534

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20150924