WO2014147670A1 - ダブルエンドフォワードコンバータ及び電源装置 - Google Patents

ダブルエンドフォワードコンバータ及び電源装置 Download PDF

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遊 米澤
中島　善康
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Definitions

  • the present invention relates to a double-end forward converter including a normally-on switching element.
  • the switching power supply converts the input DC voltage into a desired DC voltage using a DC (Direct Current) -DC converter and outputs it as a stabilized power supply voltage.
  • DC Direct Current
  • FIG. 1 shows a circuit diagram of a general double-end forward (bipolar) converter of a kind of DC-DC converter.
  • the double end forward converter 10 shown in FIG. 1 steps down the input DC voltage VIN to generate an output DC voltage Vout having a desired potential.
  • the input DC voltage VIN is a DC voltage of 385 V converted from an AC voltage of 80 (V) to 265 (V) to a DC voltage by a switching power supply such as a server. Further, the voltage is stepped down to a predetermined voltage by the double end forward converter 10 for use inside the server. For safety reasons, a standard such as IEC 60950 is required to insulate the DC voltage used in the apparatus from the AC input. For this reason, the primary side VIN generated from the AC input and the secondary side Vout use the double-end forward converter 10 that is insulated by the transformer T1.
  • the double-end forward converter 10 includes primary switches SW10 and SW12, feedback diodes D10 and D12, a transformer T1, an inductor L10, a smoothing capacitor C10, and synchronous rectifiers D14 and D16.
  • the primary side switches SW10 and SW12 for example, a MOSFET (Metal Oxide Semiconductor Semiconductor Field-Effect Transistor) is used.
  • MOSFET Metal Oxide Semiconductor Semiconductor Field-Effect Transistor
  • the double-end forward converter 10 when the primary side switches SW10 and SW12 are simultaneously switched to perform an on / off operation and a current flows through the primary side of the transformer T1, AC power is generated on the secondary side of the transformer T1.
  • the AC power is rectified by the first and second rectifiers D14 and D16, smoothed by the choke coil L10 and the output smoothing capacitor C10, and converted into the output DC voltage Vout.
  • the first and second rectifiers D14 and D16 may use synchronous rectification that is replaced with a low-resistance FET in order to reduce loss.
  • the coil of the transformer T1 stores energy at the moment when the primary side switches SW10 and SW12 are turned off. Therefore, energy is fed back by the feedback diodes D10 and D12 to reset the magnetic flux.
  • the on / off operation of the primary side switches SW10 and SW12 is controlled by a PWM (Pulse Width Modulation) signal. Since the circuit that generates the PWM signal uses the output DC voltage Vout that is the secondary power supply of the transformer T1, the PWM signal is converted by the transformers T2 and T3, and the primary side switch SW10 of the transformer T1 It is input to the gate of SW12. As a result, the primary side switches SW10 and SW12 and the secondary side PWM signal generation circuit are insulated.
  • PWM Pulse Width Modulation
  • GaN-HEMT high electron mobility transistor
  • GaN-HEMT nitrogen gallium
  • the conventional silicon MOSFET is normally-off type (enhancement type), which is turned off when no voltage is applied to the gate
  • the GaN-HEMT normally does not apply voltage to the gate. It is a normally-on type (depression type) that turns on. Therefore, in order to switch GaN-HEMT, application by a negative power supply circuit is performed.
  • FIG. 2A shows an example of a gate drive circuit of a transformer drive system that controls the gate of the switching element.
  • 2A includes a PWM signal generation circuit 20, a damping resistor R3, a DC cut capacitor C3, an insulation transformer T4, and a driver circuit.
  • the damping resistor R3 limits the current so that the DC cut capacitor C3 and the insulating transformer T4 do not oscillate due to resonance.
  • the direct current cut capacitor C3 cuts direct current so that the primary side of the insulation transformer T4 is saturated and no current continues to flow.
  • the isolation transformer T4 insulates the PWM signal from the PWM signal generation circuit 20 and transmits it to the secondary side.
  • the PWM signal transmitted to the secondary side air is input to the gate of the switch SW10 and controls the gate of the switch SW10.
  • FIG. 2B shows the waveform of the gate voltage VG of the switching element. Referring to FIG. 2B, each waveform shows a change in the gate voltage VG of the switching element when the duty ratio of the PWM signal is 10%, 50%, and 80%.
  • the gate of the switching element SW10 is controlled by the circuit of the transformer driving system shown in FIG. 2A, the peak value of the gate voltage VG is zero level depending on the duty ratio of the PWM signal as shown in FIG. The potential of will also change. Thus, if the gate voltage VG changes depending on the duty ratio of the PWM signal, there is a possibility that the normally-on GaN-HEMT cannot be switched.
  • a double-end forward converter includes a first and second switching elements connected to a primary side of a transformer, and a pulse generation circuit that generates a pulse signal for controlling the first and second switching elements. And an isolation transformer that converts the pulse signal into an AC signal, a rectifier circuit that rectifies the AC signal to generate gate voltages of the first and second switching elements, and is generated on the secondary side of the isolation transformer And a driver circuit including a third switching element for driving the gates of the first and second switching elements, and a change in the voltage generated on the secondary side of the isolation transformer. And a negative bias generation circuit for generating a source voltage of the third switching.
  • the primary switch of the transformer can be replaced with a normally-on GaN-HEMT from the MOSFET, so that power loss in the double-end forward converter can be reduced. it can.
  • FIG. 3 is a circuit diagram showing one embodiment of a transformer drive type gate drive circuit for driving a normally-on type switching element.
  • 3 includes a PWM signal generation circuit 20, an insulated transmission circuit 30, a half-wave voltage doubler rectifier circuit 40, a driver circuit 50, and a driver negative power supply circuit 60.
  • the PWM signal generation circuit 20 is equivalent to that used in a general step-down converter, and switches a normally-on type switching element SW30 by a generated PWM signal.
  • the half-wave voltage doubler rectifier circuit 40 rectifies the secondary side voltage Vtrans generated on the secondary side of the gate transformer T4, and generates constant voltages V + and V ⁇ that do not depend on the duty of the PWM signal.
  • the constant voltages V + and V ⁇ are determined by the secondary side voltage Vtrans of the gate transformer T4 and the capacitance ratio of the two capacitors C2 and C4.
  • V + Vtrans ⁇ C2 / (C2 + C4)
  • V ⁇ ⁇ Vtrans ⁇ C4 / (C2 + C4) It becomes.
  • the driver circuit 50 is a circuit that supplies a gate voltage Vout to the gate of the switching element SW30.
  • One of the constant voltages V + and V ⁇ generated by the half-wave voltage doubler rectifier circuit 40 is supplied to the gate of the switching element SW30. Output.
  • the NPN transistor Q7 on the output side of the driver circuit 50 is turned on when the base voltage becomes High, and supplies a constant voltage V + on the collector side to the gate of the switching element SW30.
  • the switching element SW30 is turned on by setting the constant voltage V + to a voltage exceeding the threshold value of the normally-on type switching element SW30.
  • the PNP transistor Q4 is turned on when the base voltage becomes low, and supplies the constant voltage V ⁇ on the emitter side to the gate of the switching element SW30.
  • the switching element SW30 is turned off by setting the constant voltage V ⁇ to a voltage equal to or lower than the threshold value of the normally-on type switching element SW30.
  • the base voltages of the NPN transistor Q1 and the PNP transistor Q4 are controlled by two-stage switching elements Q3 and Q5.
  • the secondary side voltage Vtrans of the gate transformer T4 is applied to the gate of the switching element Q3 in the first stage.
  • the minus power supply circuit for driver 60 generates the source voltage Vs of the switching element Q3 that changes according to the duty ratio of the secondary side voltage Vtrans.
  • FIG. 4A shows a circuit in which only a portion 90 related to generation of a driver negative power source surrounded by a broken line is extracted from the transformer-driven gate drive circuit 70 shown in FIG.
  • R3 Damping resistor, current is limited so that C3 and T4 do not oscillate due to resonance.
  • C3 Cut the direct current so that the primary side of T4 is saturated and current does not continue to flow.
  • T4 Insulates the PWM signal and transmits it to the secondary side.
  • the peak voltage of V LP1 is V in ⁇ V in D and the negative voltage is ⁇ V in D.
  • FIG. 5 shows a simulation waveform of the gate drive circuit of the transformer driving system shown in FIG.
  • the peak value of the secondary side voltage Vtrans decreases as the duty ratio of the primary side voltage Vin of the gate transformer T4 that amplifies with the PWM signal increases. Also.
  • the zero volt potential of the secondary side voltage Vtrans changes depending on the duty ratio of the primary side voltage Vin.
  • the half-wave voltage doubler rectifier circuit 40 rectifies the secondary side voltage Vtrans of the gate transformer T4.
  • the constant voltages V + and V ⁇ generated by It can be confirmed that the constant voltages V + and V ⁇ are determined by the secondary side voltage Vtrans of the gate transformer T4 and the capacitance ratio of the two capacitors C2 and C4 and do not depend on the duty of the PWM signal.
  • the duty ratio of the PWM signal when the duty ratio of the PWM signal is 10%, the zero level of the gate voltage VG of the first-stage switching element Q3 becomes ⁇ 1.2V.
  • a constant voltage independent of the duty of the PWM signal generated by the half-wave voltage doubler rectifier circuit 40 is applied to the normally-on GaN-HEMT gate on the primary side of the transformer of the double-end forward converter. Since it is supplied, the on / off operation is performed correctly.
  • the switching element Q3 of the drive circuit that controls the normally-on GaN-HEMT can keep the gate-source voltage V constant even if the duty of the PWM signal changes, so that stable operation is achieved. Can be done.
  • FIG. 6 shows a circuit diagram of a DC-DC converter in which each of the two switches in the double end forward circuit 80 is driven by the gate drive circuit 70 of the transformer drive system shown in FIG.
  • FIG. 7 shows simulation waveforms of main parts of the DC-DC converter shown in FIG. 7A shows the gate voltage VG of the switching element SW10, FIG. 7B shows the drain current IDS, FIG. 7C shows the inductor current IL of the output-side inductor, and FIG. 7D shows the DC output voltage Vout.
  • a simulation waveform is shown. Referring to FIGS. 7A and 7B, when the gate voltage VG of the normally-on GaN-HEMT is lowered to a potential of about ⁇ 2 V or less when the level is low, the drain current IDS does not flow. It was confirmed that the on / off operation was performed correctly.
  • the transformer drive type gate drive circuit of the embodiment can also be applied to a double-end flyback DC-DC converter.
  • FIG. 8 shows an example of a circuit diagram of a switching power supply device such as a server.
  • the power supply apparatus shown in FIG. 8 includes a rectifier circuit 110, a PFC circuit 120, a control unit 150, and a DC-DC converter 160.
  • the rectifier circuit 110 is a diode bridge in which four diodes are connected in a bridge shape.
  • the rectifier circuit 110 is connected to the AC power supply 100, and outputs full-wave rectified AC power.
  • the output voltage of the AC power supply 100 is Vin
  • the input voltage of the rectifier circuit 110 is Vin.
  • the rectifier circuit 110 outputs power obtained by full-wave rectifying AC power input from the AC power supply 100.
  • the PFC circuit 120 includes an inductor, a switching element, a diode, and a smoothing capacitor connected in a T shape, reduces distortion such as harmonics included in the current rectified by the rectifier circuit 110, and reduces power An active filter circuit that improves the rate.
  • the inductor for example, a boosting inductor is used, and as the switching element, for example, a MOSFET (Metal-Oxide-Semiconductor-Field-Effect-Transistor) is used.
  • MOSFET Metal-Oxide-Semiconductor-Field-Effect-Transistor
  • the switching element is turned on / off by applying a pulsed gate voltage from the controller 150 to the gate, and is driven by PWM (Pulse Width Modulation).
  • the diode only needs to have a rectification direction from the inductor to the smoothing capacitor, and for example, a fast recovery diode or a SiC Schottky diode is used.
  • the control unit 150 outputs a pulsed gate voltage applied to the gate of the switching element.
  • the control unit 150 determines the duty of the gate voltage based on the voltage value Vin of the full-wave rectified power output from the rectifier circuit 110, the current value IQ of the current flowing through the switching element 22, and the voltage value Vout on the output side of the smoothing capacitor.
  • the ratio is determined and applied to the gate of the switching element.
  • a multiplier circuit that can calculate the duty ratio based on the current value IQ and the voltage values Vout and Vin may be used.
  • the smoothing capacitor smoothes the voltage output from the PFC circuit 120 and inputs it to the DC-DC converter 60.
  • the double end forward type converter of the present embodiment described above is used.
  • DC power having a voltage of 385 (V) is input to the DC-DC converter 160, and the DC-DC converter 160 converts the DC power to, for example, 12 (V) DC power and outputs the DC power to the load circuit 170.
  • Double end forward converter 20 PWM signal generation circuit 30 Insulation transmission circuit 40 Half wave voltage doubler rectification circuit 50 Driver circuit 60 Negative power supply circuit for driver 70 Gate drive circuit 80 Double end forward circuit 100 AC power supply 110 Rectification circuit 120 PFC circuit 160 DC -DC converter 170 Load circuit

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Abstract

【課題】ダブルエンドフォワードコンバータのスイッチング素子は、トランス駆動方式のゲートドライブ回路で制御されるが、制御信号のデューティ比によって、制御信号のレベルが変化してしまう。損失改善のためスイッチング素子をＧａＮ－ＨＥＭＴにすると、前記制御信号のレベルの変化によって、ＯＮ状態のままになってしまうことを防止する。 【解決手段】ダブルエンドフォワードコンバータは、トランス１次側に接続された第１、第２のスイッチング素子と、前記第１、第２のスイッチング素子を制御するためのパルス信号を発生するパルス生成回路と、前記パルス信号を交流信号に変換する絶縁トランスと、前記交流信号を整流して前記第１、第２のスイッチング素子のゲート電圧を生成する整流回路と、前記絶縁トランスの２次側に発生する電圧がゲートに入力され、前記第１、第２のスイッチング素子のゲートを駆動する第３のスイッチング素子を含むドライバ回路と、前記絶縁トランスの２次側に発生する前記電圧の変化に基づいて、前記第３のスイッチングのソース電圧を生成するマイナスバイアス生成回路を有する。

Description

ダブルエンドフォワードコンバータ及び電源装置
　本発明は、ノーマリーオンのスイッチング素子を含むダブルエンドフォワードコンバータに関する。
　近年、様々な分野におけるエネルギー資源の節約が注目され、例えば、電源の分野においてもその影響が波及している。具体的には、例えば、スイッチング電源のさらなる高効率化が求められるようになってきている。
　スイッチング電源は、入力された直流電圧をＤＣ（Direct Current）－ＤＣコンバータを用いて所望の直流電圧に変換し、安定化電源電圧として出力するようにしてある。
　図１は、ＤＣ－ＤＣコンバータの一種の一般的なダブルエンドフォワード（両極性）コンバータの回路図を示す。
　図１に示すダブルエンドフォワードコンバータ１０は、入力直流電圧ＶＩＮを降圧して所望の電位の出力直流電圧Ｖｏｕｔを生成する。
　入力直流電圧ＶＩＮは、例えばサーバー等のスイッチング電源で８０（Ｖ）～２６５（Ｖ）のＡＣ電圧から、直流電圧に変換された３８５Ｖの直流電圧である。そしてさらに、サーバー内部で使用するため、ダブルエンドフォワードコンバータ１０で所定の電圧に降圧する。安全性のため、ＩＥＣ６０９５０等の規格で、装置内部で使用する直流電圧と、ＡＣ入力とは絶縁しなければならないことになっている。このため、ＡＣ入力から生成される１次側ＶＩＮと、２次側Ｖｏｕｔとは、トランスＴ１で絶縁する方式のダブルエンドフォワードコンバータ１０を用いている。
　ダブルエンドフォワードコンバータ１０は、１次側スイッチＳＷ１０、ＳＷ１２と、帰還用ダイオードＤ１０、Ｄ１２と、トランスＴ１と、インダクタＬ１０と、平滑コンデンサＣ１０と、同期整流器Ｄ１４、Ｄ１６とを備えている。
　１次側スイッチＳＷ１０、ＳＷ１２には、例えば、ＭＯＳＦＥＴ（Metal Oxide Semiconductor Field-Effect Transistor）が用いられる。ダブルエンドフォワードコンバータ１０において、１次側スイッチＳＷ１０とＳＷ１２を同時にスイッチングしてオンオフ動作させトランスＴ１の１次側に電流を流すと、トランスＴ１の２次側に交流電力が発生する。交流電力は、第１、第２の整流器Ｄ１４，Ｄ１６で整流され、チョークコイルＬ１０、出力平滑コンデンサＣ１０で平滑されて出力直流電圧Ｖｏｕｔに変換される。尚、第１、第２の整流器Ｄ１４、Ｄ１６は、損失を削減するために低抵抗のＦＥＴに置き換える同期整流が用いられる場合がある。
　トランスＴ１は、片方向のみ励磁するので、１次側スイッチＳＷ１０とＳＷ１２がオフになる瞬間、トランスＴ１のコイルがエネルギーを貯めることになる。そのため、帰還用ダイオードＤ１０、Ｄ１２でエネルギーを帰還させて、磁束をリセットしている。
　１次側スイッチＳＷ１０、ＳＷ１２のオンオフ動作は、ＰＷＭ（Pulse Width Modulation）信号で制御される。ＰＷＭ信号を発生する回路は、トランスＴ１の２次側の電源である出力直流電圧Ｖｏｕｔを用いているため、ＰＷＭ信号は、トランスＴ２、Ｔ３で変換され、トランスＴ１の１次側のスイッチＳＷ１０、ＳＷ１２のゲートに入力されている。これによって、１次側のスイッチＳＷ１０、ＳＷ１２と２次側のＰＷＭ信号発生回路は、絶縁されている。
特開２００５－６５３９３号公報
　ＤＣ－ＤＣコンバータでの電力損失を低減するためには、オン抵抗が小さく、スイッチング速度が速いスイッチング素子を用いるのが望ましい。その両方の特性を満足する、シリコンではない化合物半導体材料である窒素ガリウム（ＧａＮ）を用いた高電子移動度トランジスタ（ＨＥＭＴ：High Electron Mobility Transistor）が開発されている。以下、このスイッチング用トランジスタをＧａＮ－ＨＥＭＴと称する。
　化合物半導体の多くはシリコンに比べて電子の移動度が大きく相互コンダクタンスが大きいため、オン抵抗を小さくすることができ、また、トランジスタの各端子間に見える容量も小さいという特徴がある。
　しかしながら、従来のシリコンのＭＯＳＦＥＴが、ゲートに電圧を印加しない状態でオフになるノーマリーオフ型（エンハンスメント型）であるのに対して、ＧａＮ－ＨＥＭＴは、通常、ゲートに電圧を印加しない状態でオンになるノーマリーオン型（デプレッション型）である。そのためＧａＮ－ＨＥＭＴをスイッチングするためには、負電源回路による印加を行う。
　図２を用いて、ダブルエンドフォワードコンバータ１０において、１次側スイッチＳＷ１０、ＳＷ１２をＭＯＳＦＥＴから、ＧａＮ－ＨＥＭＴへ置き換えた場合の問題点について説明する。
　図２（Ａ）は、スイッチング素子のゲートを制御するトランス駆動方式のゲートドライブ回路の一例を示す。図２（Ａ）に示すトランス駆動方式のゲートドライブ回路は、ＰＷＭ信号発生回路２０、ダンピング抵抗Ｒ３、直流カットキャパシタＣ３，絶縁トランスＴ４、ドライバ回路を含む。ダンピング抵抗Ｒ３は、直流カットキャパシタＣ３と絶縁トランスＴ４が共振して発振しないように電流を制限する。直流カットキャパシタＣ３は、絶縁トランスＴ４の一次側が飽和して電流が流れ続けないように直流をカットする。絶縁トランスＴ４は、ＰＷＭ信号発生回路２０からのＰＷＭ信号を絶縁して２次側へ伝送する。２次側エアに伝送されたＰＷＭ信号は、スイッチＳＷ１０のゲートに入力され、スイッチＳＷ１０のゲートを制御する。
　図２（Ｂ）は、スイッチング素子のゲート電圧ＶＧの波形を示す。図２（Ｂ）を参照して、それぞれの波形は、ＰＷＭ信号のデューティ比を１０％、５０％、８０％にした場合のスイッチング素子のゲート電圧ＶＧの変化を示している。
　スイッチング素子ＳＷ１０のゲートを図２（Ａ）に示すトランス駆動方式の回路で制御しようとすると、図２（Ｂ）に示す様に、ＰＷＭ信号のデューティ比によって、ゲート電圧ＶＧのピーク値もゼロレベルの電位も変わってしまう。
このようにゲート電圧ＶＧがＰＷＭ信号のデューティ比によって変化してしまうと、ノーマリーオン型のＧａＮ－ＨＥＭＴをスイッチング動作が行えない恐れがある。
　１つの案では、ダブルエンドフォワードコンバータは、トランス一次側に接続された第１、第２のスイッチング素子と、前記第１、第２のスイッチング素子を制御するためのパルス信号を発生するパルス生成回路と、前記パルス信号を交流信号に変換する絶縁トランスと、前記交流信号を整流して前記第１、第２のスイッチング素子のゲート電圧を生成する整流回路と、前記絶縁トランスの２次側に発生する電圧がゲートに入力され、前記第１、第２のスイッチング素子のゲートを駆動する第３のスイッチング素子を含むドライバ回路と、前記絶縁トランスの２次側に発生する前記電圧の変化に基づいて、前記第３のスイッチングのソース電圧を生成するマイナスバイアス生成回路を有する。
　一実施態様のダブルエンドフォワードコンバータによれば、トランスの１次側スイッチをＭＯＳＦＥＴから、ノーマリーオンのＧａＮ－ＨＥＭＴに置き換えることが可能となるため、ダブルエンドフォワードコンバータにおける電力損失を低減することができる。
一般的なダブルエンドフォワードコンバータの回路図である。 トランス駆動方式のゲートドライブ回路の例を示す図である。 実施形態のゲートドライブ回路図である。 実施形態のドライバ用マイナス電源回路の動作について説明する図である。 実施形態のゲートドライブ回路のシミュレーション波形図である。 実施形態のゲートドライブ回路をダブルエンドフォワードコンバータに適用した回路図である。 実施形態のゲートドライブ回路をダブルエンドフォワードコンバータに適用した回路のシミュレーション波形図である。 電源装置の回路図である。
　以下に図面を参照して、本開示の技術にかかる好適な実施の形態を詳細に説明する。
　図３は、ノーマリーオン型のスイッチング素子を駆動するトランス駆動方式のゲートドライブ回路の一実施形態を示す回路図である。
　図３において、図２に示すトランス駆動方式のゲートドライブ回路と同一又は同等の構成要素には同一符号を付し、その説明を省略する。
　図３に示すトランス駆動方式のゲートドライブ回路７０は、ＰＷＭ信号発生回路２０、絶縁伝送回路３０、半波倍電圧整流回路４０、ドライバ回路５０と、ドライバ用マイナス電源回路６０とを含む。
　ＰＷＭ信号発生回路２０は、一般的な降圧型コンバータでも用いられるものと同等のもので、発生するＰＷＭ信号によって、ノーマリーオン型のスイッチング素子ＳＷ３０をスイッチングする。
　半波倍電圧整流回路４０は、ゲートトランスＴ４の２次側に発生する２次側電圧Ｖｔｒａｎｓを整流する回路で、ＰＷＭ信号のデューティに依存しない一定電圧Ｖ＋、Ｖ－を生成する。一定電圧Ｖ＋、Ｖ－は、ゲートトランスＴ４の２次側電圧Ｖｔｒａｎｓと、二つのキャパシタＣ２、Ｃ４の容量比で決まり、
　　Ｖ＋＝Ｖｔｒａｎｓ×Ｃ２／（Ｃ２＋Ｃ４）
　　Ｖ－＝－Ｖｔｒａｎｓ×Ｃ４／（Ｃ２＋Ｃ４）
となる。
　ドライバ回路５０は、スイッチング素子ＳＷ３０のゲートにゲート電圧Ｖｏｕｔを供給する回路で、前記半波倍電圧整流回路４０で、生成された一定電圧Ｖ＋、Ｖ－のいずれかを、スイッチング素子ＳＷ３０のゲートに出力する。ドライバ回路５０の出力側のＮＰＮ型トランジスタＱ７は、ベース電圧がＨｉｇｈになったときにオンとなり、コレクタ側の一定電圧Ｖ＋を、スイッチング素子ＳＷ３０のゲートに供給する。一定電圧Ｖ＋を、ノーマリーオン型のスイッチング素子ＳＷ３０の閾値を超える電圧とすることで、スイッチング素子ＳＷ３０はオン状態となる。
　そして、ＰＮＰトランジスタＱ４は、ベース電圧がＬｏｗになったときにオンとなり、エミッタ側の一定電圧Ｖ－を、スイッチング素子ＳＷ３０のゲートに供給する。一定電圧Ｖ－を、ノーマリーオン型のスイッチング素子ＳＷ３０の閾値以下の電圧とすることで、スイッチング素子ＳＷ３０はオフ状態となる。
　ＮＰＮ型トランジスタＱ１と、ＰＮＰトランジスタＱ４のベース電圧は、２段のスイッチング素子Ｑ３、Ｑ５で制御される。
　１段目のスイッチング素子Ｑ３のゲートには、ゲートトランスＴ４の２次側電圧Ｖｔｒａｎｓが与えられている。
　ドライバ用マイナス電源回路６０は、２次側電圧Ｖｔｒａｎｓのデューティ比によって変化するスイッチング素子Ｑ３のソース電圧Ｖｓを生成する。
　次いで、図４を用いて、ドライバ用マイナス電源回路６０の動作について説明する。図４（Ａ）は、図３に示すトランス駆動方式のゲートドライブ回路７０のうち、破線で囲ったドライバ用マイナス電源を生成するのに関わる部分９０だけを取り出した回路になる。
　この回路においてそれぞれの部品の役割は下記の通りである。
　Ｒ３：ダンピング抵抗、Ｃ３とＴ４が共振して発振しないように電流を制限する。
　Ｃ３：Ｔ４の一次側が飽和して電流が流れ続けないように直流をカットする。
　Ｔ４：ＰＷＭ信号を絶縁して２次側へ伝送する。
　Ｄ３：整流ダイオード。
　Ｃ５：平滑キャパシタ。
　まず、ＶＳがデューティに依存性を持つ理由を説明する。図４（Ａ）の一次側のみに着目して等価回路を書くと，図４（Ｂ）に示すＬＣ等価回路で示すことができる。この場合、ダンピング抵抗Ｒ３は，値が小さいため影響は殆どないとして簡略化している。
　電圧源Ｖ１からピーク電圧Ｖｉｎのパルス状の電圧を加えるとＬＰ１1に流れる電流ＩＬＰ１1は図４（Ｃ）のように電圧が加わっている期間（Ｄ×Ｔ）は単調に増加し、電圧ゼロの状態（Ｄ×Ｔ～Ｔ）では単調に減少する。デューティとの関係を明確にするためにまず、それぞれの期間における電流を求める。
　Ｄ×Ｔ期間の電流変化ΔIL（DT）は下記のように求める。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000003
　D＊T～T期間の電流変化ΔIL（DT～T）は下記のように求められる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000005

 
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000006
　定常状態ではΔiL(DT)およびΔiL(DT～T)を足すとゼロになるため、
　ΔiL(DT)＋ΔiL(DT～T)＝０
すなわち
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000007
＝０
VCについてまとめると
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000008
　電圧源V1の時間変化する電圧をv(t)とすると、LP1の両端電圧VLP1は
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000009
で表される。
　グラフに示すと図４（Ｄ）のようになりVLP1のピーク電圧は、Vin－VinD、負側の電圧は―VinDになる。
　図５は、図３に示すトランス駆動方式のゲートドライブ回路のシミュレーション波形を示す。
　図５（Ａ）、図５（Ｂ）を参照して、２次側電圧Ｖｔｒａｎｓのピーク値は、ＰＷＭ信号で振幅するゲートトランスＴ４の１次側電圧Ｖｉｎのデューティ比が大きくなると、小さくなる。また。１次側電圧Ｖｉｎのデューティ比によって、２次側電圧Ｖｔｒａｎｓのゼロボルト電位が変化する。
　図５（Ｃ）、図５（Ｄ）を参照して、図５（Ｃ），図５（Ｄ）は、半波倍電圧整流回路４０が、ゲートトランスＴ４の２次側電圧Ｖｔｒａｎｓを整流して生成する一定電圧Ｖ＋、Ｖ－を示す。一定電圧Ｖ＋、Ｖ－は、ゲートトランスＴ４の２次側電圧Ｖｔｒａｎｓと、二つのキャパシタＣ２、Ｃ４の容量比で決まり、ＰＷＭ信号のデューティに依存しないことが確認できる。
　図５（Ｅ）、図５（Ｆ）を参照して、ＰＷＭ信号のデューティ比が１０％のときは、１段目のスイッチング素子Ｑ３のゲート電圧ＶＧのゼロレベルが－１．２Ｖになるのに対して、ソース電圧ＶＳ＝－１２Ｖ×０．１＝－１．２Ｖとなり、ゲ－ト・ソース間の電圧差はゼロになる。ＰＷＭ信号のデューティ比が５０％のときは、１段目のスイッチング素子Ｑ３のゲート電圧ＶＧのゼロレベルが－６Ｖになるのに対して、ソース電圧ＶＳ＝－１２Ｖ×０．５＝－６Ｖとなり、ゲ－ト・ソース間の電圧差はゼロになる。ＰＷＭ信号のデューティ比が８０％のときは、１段目のスイッチング素子Ｑ３のゲート電圧ＶＧのゼロレベルが－９．６Ｖになるのに対して、ソース電圧ＶＳ＝－１２Ｖ×０．８＝－９．６Ｖとなり、ゲ－ト・ソース間の電圧差はゼロになる。
　このように、ＰＷＭ信号のデューティ比が変わって、スイッチング素子Ｑ３のゲート電圧ＶＧのゼロレベルが変化しても、それに合わせてソース電圧ＶＳも変化させることによって、ゲ－ト・ソース間の電圧差を常に一定にすることが可能となる。
　本実施形態によれば、ダブルエンドフォワードコンバータのトランスの１次側のノーマリーオンのＧａＮ－ＨＥＭＴのゲートには、半波倍電圧整流回路４０が生成するＰＷＭ信号のデューティに依存しない一定電圧が供給されるので、オンオフ動作が正しく行われる。また、ノーマリーオンのＧａＮ－ＨＥＭＴを制御するドライブ回路のスイッチング素子Ｑ３も、ＰＷＭ信号のデューティが変化しても、ゲ－ト・ソース間電圧Ｖを一定にすることができるので、安定した動作が行える。
　図６は、ダブルエンドフォワード回路８０にある２つのスイッチの各々を、図３に示すトランス駆動方式のゲートドライブ回路７０で駆動したＤＣ－ＤＣコンバータの回路図を示す。
　図７は、図６に示すＤＣ－ＤＣコンバータの主要部分のシミュレーション波形を示す。図７（Ａ）はスイッチング素子ＳＷ１０のゲート電圧ＶＧ、図７（Ｂ）はドレイン電流ＩＤＳ、図７（Ｃ）は出力側のインダクタのインダクタ電流ＩＬ、図７（Ｄ）はＤＣ出力電圧Ｖｏｕｔのシミュレーション波形を示す。図７（Ａ）、図７（Ｂ）を参照して、ノーマリーオンのＧａＮ－ＨＥＭＴのゲート電圧ＶＧが、Ｌｏｗのときに約－２Ｖ以下の電位まで下がって、ドレイン電流ＩＤＳが流れなくなっていることによって、オンオフ動作が正しくおこなわれることが確認された。
　尚、実施形態のトランス駆動方式のゲートドライブ回路は、他にダブルエンドのフライバック式ＤＣ－ＤＣコンバータにも適用することができる。
　図８は、サーバー等のスイッチング電源装置の回路図の一例を示す。
　図８に示す電源装置は、整流回路１１０、ＰＦＣ回路１２０、制御部１５０、及びＤＣ－ＤＣコンバータ１６０を含む。
　整流回路１１０は、４つのダイオードがブリッジ状に接続されたダイオードブリッジである。整流回路１１０は、交流電源１００に接続されており、交流電力を全波整流して出力する。ここで、交流電源１００の出力電圧はＶｉｎであるため、整流回路１１０の入力電圧はＶｉｎである。整流回路１１０は、交流電源１００から入力される交流電力を全波整流した電力を出力する。
　整流回路１１０には、例えば、電圧が８０（Ｖ）～２６５（Ｖ）の交流電力が入力されるため、整流回路１１０の４つのダイオードにおける電圧降下は無視することができるため、整流回路１１０の出力電圧もＶｉｎとする。
　ＰＦＣ回路１２０は、Ｔ字型に接続された、インダクタ、スイッチング素子、ダイオード、及び平滑用キャパシタを含み、整流回路１１０で整流された電流に含まれる高調波等の歪みを低減し、電力の力率を改善するアクティブフィルタ回路である。
　インダクタは、例えば、昇圧用のインダクタが用いられ、スイッチング素子には、例えば、ＭＯＳＦＥＴ（Metal Oxide Semiconductor Field-Effect Transistor）が用いられる。スイッチング素子は、制御部１５０からゲートにパルス状のゲート電圧が印加されることによってオン／オフ動作が行われ、ＰＷＭ（Pulse Width Modulation：パルス幅変調）駆動される。
　ダイオードは、インダクタから平滑用キャパシタの方向の整流方向を有していればよく、例えば、ファーストリカバリーダイオード、ＳｉＣショットキーダイオードが用いられる。
　制御部１５０は、スイッチング素子のゲートに印加するパルス状のゲート電圧を出力する。制御部１５０は、整流回路１１０から出力される全波整流された電力の電圧値Ｖｉｎ、スイッチング素子２２に流れる電流の電流値ＩＱ、平滑キャパシタの出力側の電圧値Ｖｏｕｔに基づいてゲート電圧のデューティ比を決定し、スイッチング素子のゲートに印加する。制御部１５０としては、例えば、電流値ＩＱ、電圧値Ｖｏｕｔ、Ｖｉｎに基づいてデューティ比を演算できるマルチプライヤ回路を用いればよい。
　平滑用キャパシタは、ＰＦＣ回路１２０から出力される電圧を平滑化してＤＣ－ＤＣコンバータ６０に入力する。
　ＤＣ－ＤＣコンバータ１６０に、先に説明した本実施形態のダブルエンドフォワード型コンバータを用いる。
ＤＣ－ＤＣコンバータ１６０には、例えば、電圧が３８５（Ｖ）の直流電力が入力され、ＤＣ－ＤＣコンバータ１６０で例えば、１２（Ｖ）の直流電力に変換して負荷回路１７０に出力する。
　以上本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明は係る特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。
　１０　ダブルエンドフォワードコンバータ
　２０　ＰＷＭ信号発生回路
　３０　絶縁伝送回路
　４０　半波倍電圧整流回路
　５０　ドライバ回路
　６０　ドライバ用マイナス電源回路
　７０　ゲートドライブ回路
　８０　ダブルエンドフォワード回路
　１００　交流電源
　１１０　整流回路
　１２０　ＰＦＣ回路
　１６０　ＤＣ－ＤＣコンバータ
　１７０　負荷回路
 

Claims (5)

  1. 　トランス１次側に接続された第１、第２のスイッチング素子と、
    　前記第１、第２のスイッチング素子を制御するためのパルス信号を発生するパルス生成回路と、
    　前記パルス信号を交流信号に変換する絶縁トランスと、
    　前記交流信号を整流して前記第１、第２のスイッチング素子のゲート電圧を生成する整流回路と、
    　前記絶縁トランスの２次側に発生する電圧がゲートに入力され、前記第１、第２のスイッチング素子のゲートを駆動する第３のスイッチング素子を含むドライバ回路と、
    　前記絶縁トランスの２次側に発生する前記電圧の変化に基づいて、前記第３のスイッチングのソース電圧を生成するマイナスバイアス生成回路と
    を有することを特徴とするダブルエンドフォワードコンバータ。
  2. 　前記第１、第２のスイッチング素子は、のＧａＮ－ＨＥＭＴである
    ことを特徴とする請求項１に記載のダブルエンドフォワードコンバータ。
  3. 　前記整流回路は、半波倍電圧整流回路である
    ことを特徴とする請求項１に記載のダブルエンドフォワードコンバータ。
  4. 　前記第１、第２のスイッチング素子を制御するための前記パルス信号は、ＰＷＭ信号であり、
    　前記ダブルエンドフォワードコンバータの出力に基づいてデューティが変化する
    ことを特徴とする請求項１に記載のダブルエンドフォワードコンバータ。
  5. 　交流電源と、
    　前記交流電源の電流を整流する整流回路と、
    　前記整流回路で整流された電流を平滑化して第１の直流電圧を生成する力率改善回路と、
    前記第１の直流電圧から第２の直流電圧を生成するＤＣ－ＤＣコンバータを含み、
    　前記ＤＣ－ＤＣコンバータは、
    　トランス１次側に接続された第１、第２のスイッチング素子と、
    　前記第１、第２のスイッチング素子を制御するためのパルス信号を発生するパルス生成回路と、
    　前記パルス信号を交流信号に変換する絶縁トランスと、
    　前記交流信号を整流して前記第１、第２のスイッチング素子のゲート電圧を生成する整流回路と、
    　前記絶縁トランスの２次側に発生する電圧がゲートに入力され、前記第１、第２のスイッチング素子のゲートを駆動する第３のスイッチング素子を含むドライバ回路と、
    　前記絶縁トランスの２次側に発生する前記電圧の変化に基づいて、前記第３のスイッチングのソース電圧を生成するマイナスバイアス生成回路と
    を有する
    ことを特徴とする電源装置。
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