WO2014141441A1 - 電流形電力変換装置 - Google Patents

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黒澤　良一
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東芝三菱電機産業システム株式会社
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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/505—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
    • H02M7/515—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
    • H02M7/5152—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only with separate extinguishing means

Definitions

  • the present invention relates to a current source power converter that converts DC power to AC or from AC power to DC, and more particularly to a current source power converter that can easily be increased in capacity.
  • Power converters that convert DC power to AC or convert AC power to DC are broadly classified into voltage source power converters and current source power converters.
  • a typical example of a current source power converter is a load commutation type inverter (also called LCI).
  • LCI load commutation type inverter
  • the basic configuration is the same as that of the thyristor rectifier, and the synchronous motor is connected to the AC terminal as an AC load, and the current of the thyristor that has been energized so far is made zero by load commutation using the induced voltage of the synchronous motor. Turn off.
  • the structure is simple, and the rate of change of current is about 10 A / ⁇ s, which is 1/100 of that of a voltage-type power converter, and it is relatively easy to increase the capacity (high voltage and large current).
  • the current phase needs to be advanced, and cannot be applied to a power factor of 1 where the voltage and current phases are equal, or to an induction motor whose current phase is delayed.
  • a current source power converter has been proposed in which a commutation auxiliary circuit combining a capacitor and a self-extinguishing element used in a voltage source inverter is added to improve the commutation characteristics at light load. .
  • the current source power converter shown in Patent Document 1 has a configuration in which the above commutation auxiliary circuit is added to the output of a load commutation type inverter.
  • This commutation auxiliary circuit is provided between the output of each phase of the load commutation type inverter and the input of each phase of the motor, and is connected to a self-extinguishing element connected in reverse parallel and a capacitor connected in parallel to these self-extinguishing elements. Consists of.
  • this commutation auxiliary circuit is used, the capacitor is charged and discharged without waste during commutation, and even if the induced voltage difference is negative, it can be commutated by the action of the capacitor voltage, and in principle has an excellent circuit configuration. is there. Accordingly, it is possible to operate with a power factor of 1.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a current source power converter that prevents a resonance phenomenon from occurring even if stray inductance is present in the commutation auxiliary circuit.
  • the current source power converter of the present invention connects N switching legs each having an AC terminal between a DC positive terminal and a DC negative terminal in parallel (N is an integer of 2 or more), A current source power converter that performs power conversion between direct current and N-phase alternating current, In the switching leg, a first thyristor, a first diode, a second diode, and a second thyristor are connected in series in the forward direction from the DC positive terminal side, and the first thyristor and the first diode are connected in series.
  • a first reverse blocking self-extinguishing element is connected between the connection point and the AC terminal so that the AC terminal direction is a forward direction, and a capacitor is connected between the connection point of the first diode and the second diode and the AC terminal.
  • the second reverse blocking self-extinguishing element is connected between the connection point of the second diode and the second thyristor and the AC terminal so that the AC terminal direction is the reverse direction. It is characterized by.
  • the circuit block diagram which shows the Example of the current source power converter device by this invention.
  • FIG. 1 is a circuit configuration diagram showing an embodiment of a current source power converter according to the present invention.
  • a DC current is supplied between a DC positive terminal P and a DC negative terminal N of the current source power converter from a DC power source 1 that supplies a variable DC voltage via a DC reactor 2 that smoothes the output of the DC power source 1. Is done.
  • the current source power converter includes switching legs 3, 4 and 5 connected in parallel between the DC positive terminal P and the DC negative terminal N.
  • the switching legs 3, 4 and 5 have basically the same internal configuration, and each outputs an alternating current for one phase.
  • the switching leg 3 outputs U-phase
  • the switching leg 4 outputs V-phase
  • the switching leg 5 outputs W-phase AC current.
  • An inverter is formed by one switching leg.
  • the internal configuration of the switching leg 3 will be described.
  • a thyristor 31, a diode 32, a diode 33, and a thyristor 34 are connected in series from the DC positive terminal P, that is, the output side of the DC reactor 2, toward the DC negative terminal N, that is, the negative electrode of the DC power supply 1.
  • the anode is the DC positive terminal P, that is, the positive potential side
  • the cathode is DC negative terminal N, that is, the negative potential side
  • this connection direction is the forward direction.
  • the anode of the reverse-blocking self-extinguishing element 35 is connected to the cathode of the thyristor 31, and the cathode of the reverse-blocking self-extinguishing element 35 is connected to the U-phase AC terminal 6. That is, the reverse blocking self-extinguishing element 35 is connected so that the AC terminal direction is the forward direction.
  • a commutation auxiliary capacitor 36 is connected between the cathode of the diode 32 and the AC terminal 6.
  • the anode of the reverse-blocking self-extinguishing element 37 is connected to the anode of the thyristor 34, and the cathode of the reverse-blocking self-extinguishing element 37 is connected to the U-phase AC terminal 6. That is, the reverse blocking self-extinguishing element 37 is connected so that the AC terminal direction is the reverse direction.
  • Switching leg 4 and switching leg 5 have basically the same configuration as switching leg 3. That is, the thyristors 41 and 51 are the thyristor 31, the diodes 42 and 52 are the diode 32, the diodes 43 and 53 are the diode 33, the thyristors 44 and 54 are the thyristor 34, and the reverse blocking self-extinguishing elements 45 and 55 are reversed.
  • the blocking self-extinguishing element 35 corresponds to the commutation auxiliary capacitors 46 and 56, and the reverse blocking self-extinguishing elements 47 and 57 correspond to the reverse blocking self-extinguishing element 37.
  • the switching leg 4 and the switching leg 5 supply V-phase and W-phase AC output currents to the AC terminals 7 and 8, respectively.
  • the AC terminals 6, 7 and 8 are connected to the U-phase, V-phase and W-phase winding terminals of the synchronous motor 9. Then, a 120-degree energization type gate control pulse is given to the thyristor of each phase switching leg from a gate control circuit (not shown), and the current source power converter drives the synchronous motor 9.
  • the gate control pulses basically the same as those of the thyristors 31, 41, 51 on the positive side are respectively applied to the reverse blocking self-extinguishing elements 35, 45, 55 on the positive side of each switching leg.
  • the negative-side reverse-blocking self-extinguishing elements 37, 47, and 57 are supplied with gate control pulses that are basically the same as those of the negative-side thyristors 34, 44, and 54, respectively.
  • FIG. 2 is an explanatory diagram for explaining the operation of the current source power converter having the circuit configuration of FIG.
  • stray inductances 3L, 4L, and 5L are provided in series with capacitors 36, 46, and 56, respectively, but this inevitably occurs when the device has a large capacity (high voltage and large current). Is. That is, when the capacity of the device is increased, the capacity of the capacitor increases, and a non-negligible stray inductance of about 1 ⁇ H is generated in the circuit loop formed by the capacitor and the reverse blocking self-extinguishing element. Details of the resonance phenomenon occurring in the loop circuit will be described later.
  • the current of the current path (U) flowing from the thyristor 31 to the U phase of the synchronous motor 9 via the AC terminal 6 is synchronized with the synchronous motor from the thyristor 41 via the AC terminal 7 as shown in the current path (V).
  • V current path
  • the reverse-blocking self-extinguishing element 35 When the reverse-blocking self-extinguishing element 35 is turned off, the current flowing through the reverse-blocking self-extinguishing element 35 in the current path (U), like the current path (u) indicated by the broken line, is applied to the diode 32 and the capacitor. 36 will flow through. Accordingly, the capacitor 36 is charged negatively on the AC terminal side, that is, on the negative side. Further, since the thyristor 41 is turned on, current starts to flow through the capacitor 46 to the V phase of the synchronous motor 9 as in the current path (v) indicated by the broken line. At this time, since a reverse voltage is applied to the reverse blocking self-extinguishing element 45, no current flows yet.
  • the subsequent next commutation is a commutation from the negative W phase to the negative U phase.
  • the negative charge of the capacitor 36 acts as a commutation voltage.
  • the capacitor 56 is charged to the positive side.
  • the negative side V phase is preceded in the commutation operation from the positive side U phase to the positive side V phase described first. Since the negative side W-phase commutation operation is performed, it can be seen that the capacitor 46 is charged to the positive side as described above.
  • FIG. 3 is a diagram for explaining the resonance phenomenon preventing action according to the present invention
  • FIG. 4 is a diagram for explaining the resonance phenomenon in the comparative example, both of which show the V-phase switching leg 4.
  • the voltage of the capacitor 46 is eventually inverted, and the current is also inverted by the action of the inverted voltage.
  • the voltage and current of the capacitor 46 become a resonance phenomenon that repeats inversion.
  • the loop circuit formed by the capacitor 46, the stray inductance 4L, and the reverse blocking self-extinguishing element 45 has a resistance component, so that resonance is attenuated, but the attenuation factor is relatively small.
  • a current that oscillates positively and negatively from the initial value I continues to flow through the capacitor 46 and the loss increases, and the peak current withstand capability of the reverse blocking self-extinguishing element 45 is doubled. Become. In FIG.
  • the reverse-blocking self-extinguishing element 45 immediately becomes a forward voltage when the discharge of the capacitor 46 is completed, and the current I flowing through the capacitor 46 is instantaneously reverse-blocked.
  • the self-extinguishing element 45 flows. Accordingly, in this case, charging in the reverse direction as shown in FIG. 4B does not occur, so that no resonance phenomenon occurs.
  • the present invention it is easy to increase the capacity (high voltage and large current), the same control can be performed from the start-up to the high rotation speed, and the current phase corresponds from the advance to the delay. It is possible to obtain a current source power conversion device having excellent performance and low switching loss.
  • the reverse-blocking self-extinguishing element in the embodiment may be used by realizing an equivalent characteristic by connecting a diode in series with a normal reverse-conducting self-extinguishing element or a reverse conducting self-extinguishing element.
  • the DC power source 1 is described as a variable voltage DC power source for the sake of simplicity of explanation, a thyristor rectifier or a chopper power source that is normally used can be used.
  • the inverter is constituted by the three switching legs 3, 4, and 5, and this AC load has been described as the three-phase synchronous motor 9, but it may be an induction motor instead of the synchronous motor. It is obvious that the number of switching legs, that is, the number of phases is not limited to three, and any number of switching legs is established.
  • an electric motor can also operate as a generator.
  • the current source power converter of the present invention can also perform a regenerative operation and can be used as a current source power converter from AC to DC.
  • the AC terminal side in FIG. 1 serves as an input, and the DC power source 1 is replaced with a DC load.
  • a load commutation type inverter that is a normal current source power converter, a technique of multiplexing and using a plurality of three-phase inverters can be applied in exactly the same manner.

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Abstract

　転流補助回路に浮遊インダクタンスがあっても共振現象が生じないようにした電流形電力変換装置を提供する。複数のスイッチングレグ３、４、５で構成する。各々のスイッチングレグは、直流電圧正側から順に、第１のサイルスタ３１、４１、５１、第１のダイオード３２、４２、５２、第２のダイオード３３、４３、５３、第２のサイリスタ３４、４４、５４が夫々直列接続され、第１のサイルスタと第１のダイオードの接続点と交流端子間に、交流端子方向が順方向となるように第１の逆阻止自己消弧素子３５、４５、５５が夫々接続され、第１のダイオードと第２のダイオードの接続点と交流端子間に、コンデンサ３６、４６、５６が夫々接続され、第２のダイオードと第２のサイリスタの接続点と交流端子間に、交流端子方向が逆方向となるように第２の逆阻止自己消弧素子３７、４７、５７が夫々接続されている。

Description

電流形電力変換装置
　この発明は直流電源から交流に変換、または交流電源から直流に変換する電流形電力変換装置に係り、とくに大容量化が容易な電流形電力変換装置に関する。
　直流電源から交流に変換、または交流電源から直流に変換する電力変換装置は大きく電圧形電力変換装置と電流形電力変換装置に分類される。
　電流形電力変換装置の代表例は負荷転流形インバータ（LCIとも呼ばれる。）である。基本構成はサイリスタ整流装置と同様であり、同期電動機を交流負荷として交流端子に接続し、同期電動機の誘起電圧を利用した負荷転流作用によって、それまで通電していたサイリスタの電流を零にしてオフさせる。構造が簡単で、電流の変化率も電圧形電力変換装置に比べて１／１００の１０A／μｓ程度で、大容量化（高電圧・大電流化）が比較的容易である。しかし、起動時や低回転数時の誘起電圧が低い場合は転流できず、整流器側で直流電流を断続させる必要があり、トルク脈動が発生する。また原理的に電流位相が進みである必要があり、電圧と電流位相が等しい力率１にすることや、電流位相が遅れている誘導電動機には適用できない。
　これらに対して、コンデンサと電圧形インバータで用いられている自己消弧素子とを組み合わせた転流補助回路を加え、軽負荷時の転流特性を改良した電流形電力変換装置が提案されている。
特開２００８－２９１１８号公報（全体）
　特許文献１に示されている電流形電力変換装置は、負荷転流形インバータの出力に上記転流補助回路を付加した構成である。この転流補助回路は負荷転流形インバータの各相の出力と電動機の各相の入力間に設けられ、逆並列接続された自己消弧素子とこれらの自己消弧素子に並列接続されたコンデンサで構成される。この転流補助回路を用いると、転流時にはこのコンデンサの充放電が無駄なく行われ、誘起電圧差が負であってもコンデンサ電圧の作用で転流でき、原理的にはすぐれた回路構成である。従って、力率１で運転を行うことも可能となる。
　しかしながら、この電流形電力変換装置を大容量化（高電圧・大電流化）するとコンデンサの容量が大きくなるとともに、このコンデンサと逆阻止形自己消弧素子で形成される回路ループに１μH程度の無視できない浮遊インダクタンスが生じ、このループ回路で共振現象が発生する。このような共振現象が生じると、自己消弧素子のピーク電流耐量が大きくなるばかりでなく、回路損失が増加して効率の悪化を招く。
　本発明は上記問題点に鑑みて為されたもので、転流補助回路に浮遊インダクタンスがあっても共振現象が生じないようにした電流形電力変換装置を提供することを目的とする。
　上記目的を達成するために、本発明の電流形電力変換装置は、直流正端子と直流負端子間に各々交流端子を有するＮ個（Ｎは２以上の整数）のスイッチングレグを並列接続し、直流とＮ相交流間の電力変換を行う電流形電力変換装置であって、
前記スイッチングレグは、前記直流正端子側から順に、第１のサイルスタ、第１のダイオード、第２のダイオード、第２のサイリスタが順方向に直列接続され、第１のサイルスタと第１のダイオードの接続点と交流端子間に、交流端子方向が順方向となるように第１の逆阻止自己消弧素子が接続され、第１のダイオードと第２のダイオードの接続点と交流端子間に、コンデンサが接続され、第２のダイオードと第２のサイリスタの接続点と交流端子間に、交流端子方向が逆方向となるように第２の逆阻止自己消弧素子が接続されている構成であることを特徴としている。
　本発明によれば、転流補助回路に浮遊インダクタンスがあっても共振現象が生じないようにした電流形電力変換装置を提供することができる。
この発明による電流形電力変換装置の実施例を示す回路構成図。 この発明による電流形電力変換装置の動作を説明するため図。 この発明による共振現象の阻止作用を説明するための図。 比較例における共振現象を説明するための図。
　図１は本発明による電流形電力変換装置の一実施例を示す回路構成図である。電流形電力変換装置の直流正端子Ｐと直流負端子Ｎ間には、可変直流電圧を供給する直流電源１から、この直流電源１の出力を平滑する直流リアクトル２を介して、直流電流が供給される。そして電流形電力変換装置は、直流正端子Ｐと直流負端子Ｎ間に互いに並列に接続されたスイッチングレグ３、４及び５から構成されている。スイッチングレグ３、４及び５は基本的に同一の内部構成であり、その各々が１相分の交流電流を出力する。この実施例においては電流形電力変換装置の出力相数は３であるので、スイッチングレグ３はU相、スイッチングレグ４はV相、スイッチングレグ５はW相の交流電流を夫々出力し、これら3個のスイッチングレグでインバータを形成している。以下、スイッチングレグ３の内部構成を説明する。
　直流正端子Ｐすなわち直流リアクトル2の出力側から直流負端子Ｎすなわち直流電源１の負極に向けて順にサイリスタ３１、ダイオード３２、ダイオード３３、サイリスタ３４が直列に接続されている。接続の極性は、何れもアノードが直流正端子Ｐすなわち正電位側、カソードが直流負端子Ｎすなわち負電位側であり、この接続方向を順方向とする。サイリスタ３１のカソードに逆阻止形自己消弧素子３５のアノードが接続され、逆阻止形自己消弧素子３５のカソードはU相の交流端子６に接続されている。すなわち、逆阻止形自己消弧素子３５は交流端子方向が順方向となるように接続されている。ダイオード３２のカソードと交流端子６の間に転流補助コンデンサ３６が接続されている。そして、サイリスタ３４のアノードに逆阻止形自己消弧素子３７のアノードが接続され、逆阻止形自己消弧素子３７のカソードはU相の交流端子６に接続されている。すなわち、逆阻止形自己消弧素子３７は交流端子方向が逆方向となるように接続されている。
　スイッチングレグ４及びスイッチングレグ５は基本的にスイッチングレグ３と同一構成である。すなわち、サイリスタ４１、５１がサイリスタ３１に、ダイオード４２、５２がダイオード３２に、ダイオード４３、５３がダイオード３３に、サイリスタ４４、５４がサイリスタ３４に、逆阻止形自己消弧素子４５、５５が逆阻止形自己消弧素子３５に、転流補助コンデンサ４６、５６が転流補助コンデンサ３６に、逆阻止形自己消弧素子４７、５７が逆阻止形自己消弧素子３７に夫々対応している。そしてスイッチングレグ４及びスイッチングレグ５は交流端子７、８に夫々V相及びW相の交流出力電流を供給している。
　交流端子６、７及び８には同期電動機９のU相、V相及びW相の巻線端子が接続されている。そして、図示しないゲート制御回路から各相のスイッチングレグのサイリスタに１２０度通電形のゲート制御パルスが与えられ、電流形電力変換装置は同期電動機９を駆動する。この場合、各スイッチングレグの正側の逆阻止形自己消弧素子３５、４５、５５には、正側のサイリスタ３１、４１、５１と基本的に同一のゲート制御パルスが夫々与えられる。同様に、負側の逆阻止形自己消弧素子３７、４７、５７には、負側のサイリスタ３４、４４、５４と基本的に同一のゲート制御パルスが夫々与えられる。
　図２は図１の回路構成の電流形電力変換装置の動作を説明するための説明図である。図２においては、浮遊インダクタンス３L、４L、５Lが夫々コンデンサ３６、４６、５６に直列に設けてあるが、これは装置が大容量化（高電圧・大電流化）したときに必然的に生じるものである。すなわち装置が大容量化すると、コンデンサの容量が大きくなると共に、このコンデンサと逆阻止形自己消弧素子で形成される回路ループに１μH程度の無視できない浮遊インダクタンスが生じる。このループ回路で発生する共振現象の詳細については後述する。
　まず、基本となる転流動作について図２を参照して説明する。図２に示す電流経路(U)のように、直流電源１から直流リアクトル２、直流正端子Ｐ、サイリスタ３１、逆阻止形自己消弧素子３５、交流端子６、同期電動機９のＵ相からＷ相、交流端子８、逆阻止形自己消弧素子５７、サイリスタ５４、そして直流負端子Ｎを通って直流電源１へとループ電流が流れている状態を考える。理由は後述するが、この状態でコンデンサ４６は図示したように交流端子側が＋に充電されている。尚、このように交流端子側の電極に正電荷が充電される状態を正側に充電されると定義する。
　ここで、サイリスタ３１から交流端子６を経て同期電動機９のU相に流れていた電流経路(U)の電流を、電流経路(Ｖ)に示すように、サイリスタ４１から交流端子７を経て同期電動機９のV相に電流が流れるように転流させることを考える。すなわち正側U相から正側V相への転流である。そのためにはサイリスタ４１と逆阻止形自己消弧素子４５をオンさせると共に逆阻止形自己消弧素子３５をオフさせる。逆阻止形自己消弧素子３５がオフすると、破線で示した電流経路(u)のように、電流経路（U）において逆阻止形自己消弧素子３５に流れていた電流が、ダイオード３２とコンデンサ３６を通って流れることになる。従って、コンデンサ３６は交流端子側が―に、すなわち負側に充電される。またサイリスタ４１をオンするので、破線で示した電流経路(v)のように、コンデンサ４６を通って同期電動機９のV相に電流が流れ始める。このとき逆阻止形自己消弧素子４５には逆電圧が加わっているため電流はまだ流れない。コンデンサ４６の放電が完了した時点で逆阻止形自己消弧素子４５に順電圧が印加され、逆阻止形自己消弧素子４５に電流が流れ始める。このようにして電流経路(U)に流れていたU相電流はゼロとなり、サイリスタ３１はオフし、直流電源１からの電流は電流経路(Ｖ)に従って全てサイリスタ４１を流れるようになる。そしてコンデンサ４６がゼロ電圧まで放電した状態で一連の転流動作が完了する。ここで、同期電動機９が進み力率で運転されている場合には、上記の転流動作が行われるとき、コンデンサ４６の電圧に加えて同期電動機９の逆起電圧が転流電圧として作用することになる。
　続く次の転流は負側Ｗ相から負側Ｕ相への転流となるが、このときの転流においては上記のコンデンサ３６の負側の充電電荷が転流電圧として作用する。このとき、コンデンサ５６が正側に充電される。以下同様の転流動作の繰り返しに対応してコンデンサの充放電の推移を追っていくと、最初に説明した正側Ｕ相から正側Ｖ相の転流動作においては、その前に負側Ｖ相から負側Ｗ相の転流動作が行われているので、前述したようにコンデンサ４６は正側に充電されていることが分かる。
　次に、本願によれば、浮遊インダクタンスがあっても共振現象が生じない理由について図３及び図４を参照して説明する。図３はこの発明による共振現象の阻止作用を説明するための図、図４は比較例における共振現象を説明するための図であり、何れもＶ相のスイッチングレグ４について図示している。
　正側Ｕ相から正側Ｖ相への転流を行うとき、前述したように図３（ａ）に破線で示す電流が流れ始め、コンデンサ４６の放電が完了した時点で逆阻止形自己消弧素子４５に印加される電圧が順電圧になる。このとき、浮遊インダクタンス４Ｌの作用によって、コンデンサ４６に流れていた電流は徐々に逆阻止形自己消弧素子４５に移るため、コンデンサ４６は図３（ｂ）に示すように逆方向すなわち負側に充電されることになる。コンデンサ４６に流れる電流が零になると、この逆方向に充電された電圧がダイオード４２に逆電圧として加わるためコンデンサ４６の放電が阻止される。従って以降は図３（ｃ）に実線で示した電流経路（Ｖ）だけとなる。このため、浮遊インダクタンス４Ｌがあっても共振現象が発生せず、逆阻止形自己消弧素子４５の電流も交流電流の振幅Iしか流れない。またコンデンサ４６に充電された電圧は逆阻止形自己消弧素子４７がオフするとさらに充電され、次の負側U相から負側Ｖ相すなわち、サイリスタ３４からサイリスタ４４への転流時に有効に利用されることになる。従って、本願によれば、浮遊インダクタンスによる転流インダクタンスの増大を打ち消すという別の効果もある。以上は正側Ｕ相から正側Ｖ相への転流を行うときについての説明であるが、負側U相から負側V相への転流の場合も同一である。この場合はコンデンサ４６に順方向すなわち正側に充電された電荷の放電がダイオード４３によって阻止され、共振現象が抑えられる。
　次に図４を参照してダイオード４２及び４３を設けなかった場合の比較例について上記共振現象を説明する。
　正側Ｕ相から正側Ｖ相への転流を行うとき、図４（ａ）に破線で示したようにコンデンサ４６に流れていた電流I（交流電流の振幅に相当。）は浮遊インダクタンス４Ｌの作用によって徐々に逆阻止形自己消弧素子４５に移るため、コンデンサ４５は図４（ｂ）に示すように逆方向すなわち負側に充電される。この動作は図３（ａ）、（ｂ）に示した本願の場合と同じである。ところが、ダイオード４２が付加されていないと、逆阻止形自己消弧素子４５の電流がIと等しくなっても、この充電された電圧を放電する電流が図４（ｃ）の破線で示すように加わって、逆阻止形自己消弧素子４５に流れる電流はほぼIの２倍まで上昇する。そして図４（ｄ）に示すように、やがてコンデンサ４６の電圧は反転し、この反転した電圧の作用によって電流も反転する。このようにコンデンサ４６の電圧と電流は反転を繰り返す共振現象となる。コンデンサ４６、浮遊インダクタンス４Ｌ及び逆阻止形自己消弧素子４５が作るループ回路には抵抗分が存在するので共振は減衰するが、減衰率は比較的小さい。この間コンデンサ４６には初期値Iから正負に減衰振動する電流が流れ続けて損失が大きくなり、逆阻止形自己消弧素子４５のピーク電流耐量が２倍必要となることと合わせて、大きな欠点となる。尚、図４において、浮遊インダクタンス４Ｌがなければ、コンデンサ４６の放電が完了した時点で直ちに逆阻止形自己消弧素子４５が順電圧になり、コンデンサ４６流れていた電流Iは瞬時に逆阻止形自己消弧素子４５を流れるようになる。従ってこの場合は図４（ｂ）に示したような逆方向の充電は生じないため共振現象は発生しない。
　以上説明したように本発明によれば、大容量化（高電圧・大電流化）が容易で、起動時から高回転速時まで同じ制御を行うことができ、電流位相が進みから遅れまで対応できるすぐれた性能を持ち、かつスイッチング損失が少ない電流形電力変換装置を得ることができる。
　以上本発明の実施例を説明したが、これは例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。この新規な実施例は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施例やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。
　例えば、実施例における、逆阻止形自己消弧素子は、通常の逆導通形自己消弧素子もしくは逆通電形自己消弧素子にダイオードを直列にして同等な特性を実現して使用してもよい。また、直流電源１は説明を簡単にするため可変電圧直流電源として記述したが、通常使用されているサイリスタ整流器やチョッパー電源などを使うことができる。
　また、実施例においては３個のスイッチングレグ３、４、及び５でインバータを構成し、この交流負荷は３相同期電動機９として説明したが、同期電動機でなく誘導電動機であってもよく、またスイッチングレグ数すなわち相数は３に限らず任意の複数で成立することは明らかである。
　一般に電動機は発電機としても動作可能である。本発明の電流形電力変換装置も回生動作が可能であり、交流から直流への電流形電力変換装置として使用することもできる。この場合は、図１における交流端子側が入力となり、直流電源１が直流負荷に置き換わる。また、通常の電流形電力変換装置である負荷転流形インバータで行われるように、複数の３相インバータを多重化して使用するなどの技術は全く同様に適用可能である。
１　直流電源
２　直流リアクトル
３、４、５　スイッチングレグ
６、７、８　交流端子
９　同期電動機
３１、３４、４１、４４、５１、５４　サイリスタ
３２、３３、４２、４３、５２、５３　ダイオード
３５、３７、４５、４７、５５、５７　逆阻止形自己消弧素子
３Ｌ、４Ｌ、５Ｌ　浮遊インダクタンス
P　直流正端子
N　直流負端子

Claims (3)

  1. 直流正端子と直流負端子間に各々交流端子を有するＮ個（Ｎは２以上の整数）のスイッチングレグを並列接続し、直流とＮ相交流間の電力変換を行う電流形電力変換装置であって、
    前記スイッチングレグは、
    前記直流正端子側から順に、第１のサイルスタ、第１のダイオード、第２のダイオード、第２のサイリスタが順方向に直列接続され、
    第１のサイルスタと第１のダイオードの接続点と交流端子間に、交流端子方向が順方向となるように第１の逆阻止自己消弧素子が接続され、
    第１のダイオードと第２のダイオードの接続点と交流端子間に、コンデンサが接続され、
    第２のダイオードと第２のサイリスタの接続点と交流端子間に、交流端子方向が逆方向となるように第２の逆阻止自己消弧素子が接続されている構成であることを特徴とする電流形電力変換装置。
  2. 前記直流正端子と直流負端子の入力に可変電圧の直流電源と直流リアクトルの直列回路が接続され、Ｎ相の交流を出力することを特徴とする請求項１に記載の電流形電力変換装置。
  3. 前記Ｎ個の交流端子にＮ相の交流機を接続したことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の電流形電力変換装置。
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