WO2014092107A1

WO2014092107A1 - 複合分離膜

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Publication number: WO2014092107A1
Application number: PCT/JP2013/083166
Authority: WO
Inventors: 崇人中尾; 敬史大亀; 遼平山根; 渡抜　政治; 北河　享
Original assignee: 東洋紡株式会社
Priority date: 2012-12-11
Filing date: 2013-12-11
Publication date: 2014-06-19
Also published as: CA2892172A1; JPWO2014092107A1; JP6256705B2; US20150314245A1

Abstract

【課題】多孔性支持膜の表面にスルホン化ポリアリーレンエーテル（ＳＰＡＥ）共重合体からなる分離層を有する複合分離膜において、高い分離特性と高い透水性を両立するものを提供する。【解決手段】ポリフェニレンエーテルを含有する多孔性支持膜の表面を疎水性セグメントと親水性セグメントの繰り返し構造からなるスルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体薄膜で皮膜してなる複合分離膜において、膜中の水分子を測定温度－１０℃で測定したプロトン核磁気共鳴スペクトルにおける膜中に含まれる水由来のスペクトルにおいて、膜中に含まれる水由来のスペクトルピークトップのケミカルシフトが４．１５ｐｐｍ以上５．００ｐｐｍ未満を満たすことを特徴とする複合分離膜。

Description

複合分離膜

　本発明は、液体処理膜として優れた分離特性と透水性を有し、かつ塩素耐性およびアルカリ耐性に優れた、長寿命な複合分離膜に関する。さらに詳しくは、ナノろ過用に好適な複合分離膜に関する。

　ナノろ過膜とは、孔の大きさが概ね２ナノメートル以下であり、２価イオン等の硬度成分や低分子化合物の除去等に用いられる。マグネシウムイオンやカルシウムイオン等の２価イオンは膜分離プロセス等において、スケール成分と呼ばれる難溶性の塩を容易に形成し、プロセスの効率を低減させる問題を生じる。そのため、前処理プロセスにおいてナノろ過膜を用いて２価イオンを除去することは、後段のプロセスの効率向上という観点で非常に重要である。

　ナノろ過膜とは、前述の通り、膜の孔径がナノメートルオーダーであるため、ろ過抵抗が大きく、透水量が小さくなりがちである。そのため、ナノろ過膜として、機械強度と透水性に優れた多孔性支持膜の表面に、分離機能を有する分離層の薄膜を可能な限り薄くかつ欠陥なく形成させることで、高い透水性と分離性を両立させる複合分離膜の構造が好ましく用いられている。

　ナノろ過膜は、使用とともに原水に含まれる難溶性成分や高分子の溶質、コロイド、微小固形物などが膜に沈着して、透過流束を低下させるファウリングという現象を引き起こす。ファウリングから回復するために、定期的に膜面洗浄が行われるが、どの程度回復できるかはファウリング物質および洗浄に使用する薬剤の種類によって大きく異なる。そのため、ナノろ過膜の分離層を構成する素材としては、洗浄性および長期使用に対する安定性の観点から、化学耐久性、特に耐塩素性および耐アルカリ性に優れることが要求されている。

　従来の主要な複合分離膜の構造としては、界面重合法により、架橋芳香族ポリアミドの薄膜を、多孔性支持膜の表面上に形成させる技術がある。例えば、特許文献１には、多孔性支持膜の表面に、界面重合法により架橋されたポリアミドの薄膜を形成させたシート状複合物が開示されている。

　特許文献２には、中空糸状の多孔性支持膜の表面に、界面重合法により架橋されたポリアミドの薄膜を形成させた中空糸複合分離膜が開示されている。

　特許文献３には、多孔性の中空糸状の支持膜の表面に、界面重合により架橋されたポリアミドの薄膜を形成させる中空糸複合分離膜において、界面重合による複合化の工程中に、フッ素化合物を含む液を含浸させる工程を与えることにより、より均一な分離層を有する中空糸複合分離膜を形成させる技術も開示されている。

　しかしながら、特許文献１のようなポリアミド系複合分離膜は塩除去性、透水性に優れるが、耐塩素性が低く、次亜塩素酸ナトリウムを含む水を処理することが不可能であり、また塩素洗浄も不可能である。そのため一度、次亜塩素酸ナトリウムを除去した状態の供給液を該分離膜により脱塩処理し、その後に得られたろ過水に再度次亜塩素酸ナトリウムを添加する処理が必要となり、ろ過プロセスが煩雑かつ高コストになるという問題を有する。

　特許文献２および特許文献３においても、ポリアミド系素材が分離層を形成する複合分離膜であるため、耐塩素性が低いという欠点を有し、さらに中空糸状の複合分離膜を製造する工程において、界面重合反応による構造形成を行うプロセスは、平膜やシート状物と比較して、煩雑なものとなってしまう問題を有する。

　上記の欠点を回避する素材として、特許文献４では、耐アルカリ性、耐塩素性に優れるスルホン化ポリアリーレンエーテル（ＳＰＡＥ）構造を有するポリマーを用いた分離膜が開示されている。ＳＰＡＥはスルホン酸基を有するため、親水性が非常に高く、ＳＰＡＥのみでナノろ過膜を作成した際には含水状態での膨潤による強度低下から、耐圧性が非常に低くなるため、分離機能層と耐圧性を担う多孔性支持膜を有する複合分離膜として開発が進んでいる。

　しかしながら、例えば非特許文献１に指摘されているようにＳＰＡＥは、一般的な多孔性支持膜の素材であるポリスルホンあるいはポリエーテルスルホンと化学構造が類似しているために、ＳＰＡＥを溶解可能なほとんどの溶媒は、同時にポリスルホンあるいはポリエーテルスルホンも溶解可能である。このような溶媒をコーティング溶液として多孔性支持膜に塗布した場合には、多孔性支持膜が溶解するか、著しく膨潤してしまい、目的の複合分離膜が得られないという問題を生じる。

　そのため、ポリスルホンやポリエーテルスルホンからなる多孔性支持膜を侵さない限定的な溶媒（蟻酸などの低級カルボン酸またはアルコール、アルキレンジオールあるいはトリオール、アルキレングリコールアルキルエーテル）を選択せざるをえないが、これらの溶媒はＳＰＡＥに対する溶解性も低い傾向にある。特に、より剛直な分子骨格を有するＳＰＡＥに対する溶媒溶解性の許容範囲は狭く、これらの溶解性の不十分な溶媒を用いて、複合分離膜を作製したときには分離特性が不十分となる傾向にあるという問題があった。

特開昭５５－１４７１０６号特開昭６２－０９５１０５号特許第３２５０６４４号特開昭６３－２４８４０９号

Ｃｈａｎｇ　Ｈｙｕｎ　Ｌｅｅ　ｅｔ　ａｌ．，Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｍｅｍｂｒａｎｅ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，　３８９（２０１２），３６３－３７１，"Ｄｉｓｕｌｆｏｎａｔｅｄ　ｐｏｌｙ（ａｒｙｌｅｎｅ　ｅｔｈｅｒ　ｓｕｌｆｏｎｅ）　ｒａｎｄｏｍ　ｃｏｐｏｌｙｍｅｒ　ｔｈｉｎ　ｆｉｌｍ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｍｅｍｂｒａｎｅ　ｆａｂｒｉｃａｔｅｄ　ｕｓｉｎｇ　ａ　ｂｅｎｉｇｎ　ｓｏｌｖｅｎｔ　ｆｏｒ　ｒｅｖｅｒｓｅ　ｏｓｍｏｓｉｓ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ"

　本発明は、上記の従来技術の問題を克服するためになされたものであり、その目的は、多孔性支持膜の表面にＳＰＡＥからなる分離層を有する複合分離膜において、高い分離特性と高い透水性を両立するものを提供することにある。

　本発明者は、多孔性支持膜を構成するポリマーと、分離層を構成するＳＰＡＥの組合せからなる複合分離膜において、それぞれのポリマーの溶媒溶解性、複合化プロセス、および複合分離膜としての性能について検討した。ポリスルホン（ＰＳＵ）あるいはポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）は、非プロトン性極性溶媒のうち、Ｎ－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ）、Ｎ，Ｎ－ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）、ジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）、Ｎ，Ｎ－ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）、γ－ブチロラクトン（ＧＢＬ）、およびこれらの少なくとも１種を含む溶媒（以下、溶媒群１とする）に良好な溶解性を示す。これらの溶媒は、優れた溶解力を有し、比較的環境負荷が小さくて、人体への安全性も高く、多孔性支持膜を得るための製膜溶媒として好ましい。一方で、分離膜を構成するＳＰＡＥも溶媒群１には良好な溶解性を示すため、コーティング法により複合膜を作製する場合、溶媒群１をコーティング溶液の主成分として使用することは、これまで不可能であった。また、多孔性支持膜に一般的に用いられる他のエンジニアリングポリマーとして、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）を挙げることができるが、これらのポリマーも前記のポリスルホンおよびポリエーテルスルホンと同じく溶媒群１に溶解するため、同様の問題が生じる。

　そのため従来、分離層のＳＰＡＥは溶解するが、多孔性支持膜のポリマーは溶解しないような溶媒が模索されてきたのであるが、選択肢は必ずしも多くない。このような溶媒としては、具体的には、一部のプロトン性極性溶媒、例えば、蟻酸などの低級カルボン酸またはアルコール、アルキレンジオールあるいはトリオール、アルキレングリコールアルキルエーテル（以下、溶媒群２とする）が挙げられる。

　しかしながら、ＳＰＡＥの前記溶媒群２に対する溶解性は必ずしも良好といえない。また、溶媒群２のうち、ＳＰＡＥに対する溶解性が幾分良好な溶媒については、多孔性支持膜への親和性も高くなる傾向にあり、多孔性支持膜を溶解せずとも、著しく膨潤させ、機械強度を低下させてしまう。ＳＰＡＥの溶媒群２に対する溶解性を高くするために、溶媒群１を適量添加するなどしても、多孔性支持膜を著しく膨潤させる結果となり、好ましくない。溶解性の不良な溶媒を用いて、コーティング法による複合化を行った場合には、複合膜の分離特性が不十分なものとなる問題を生じるし、他方で溶解性が良好な溶媒であるほど、多孔性支持膜を過度に膨潤させないよう細心の注意が必要となる（過度の膨潤は、複合分離膜の欠陥生成や破断につながる）。例えば、コーティング後の乾燥温度を低く設定（例えば、１００℃以下程度）するなどの必要があり、結果として緻密な皮膜が形成されず十分な分離特性が得られないという問題を生じる。また、溶媒群２のうち、蟻酸は比較的ＳＰＡＥの溶解性に優れるが、毒性が高く、腐食性を有するために取り扱い性の観点から好ましくない。

　さらに、複合分離膜用途に好適な化学構造を有するＳＰＡＥにおいては、溶媒溶解性がさらに制限される。近年、より高度なイオン分離特性を安定的に得るという観点から、直接共重合により分子設計されたＳＰＡＥが開発されている。具体的には、剛直な分子骨格を有し、かつ疎水性セグメントの凝集力が強い化学構造のＳＰＡＥであるほど、機械特性に優れ、膨潤しにくく、高いイオンの分離特性が得られるため好ましい。

　しかしながら、このような望ましいＳＰＡＥの化学構造を目指すほど、ポリマーのガラス転移温度が高くなるので、溶媒溶解性は低下してしまう。例えば、下記式（Ｉ）で示される疎水性セグメントの繰返し単位と、下記式（ＩＩ）で示される親水性セグメントの繰返し単位の繰返し構造を有するＳＰＡＥは、剛直な分子骨格と、疎水性セグメント（Ｉ）の高い凝集力のために優れた機械特性を有し、膨潤の少ない皮膜を形成することが可能である。そのため、ナノろ過膜に好適であるが、溶媒群１には溶解可能であっても、溶媒群２にはほとんど溶解性を示さないという問題がある。

　上記式中、ｍおよびｎはそれぞれ１以上の自然数を表し、Ｒ^１およびＲ^２は、－ＳＯ_３Ｍあるいは－ＳＯ_３Ｈを表し、Ｍは金属元素を表し、スルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体中の式（Ｉ）の繰り返し数と式（ＩＩ）の繰り返し数の合計に対する式（ＩＩ）の繰り返し数の百分率割合として表されるスルホン化率が、１０％よりも大きく、７０％よりも小さい。

　すなわち上記のような、優れた分離特性を有するものの、溶媒溶解性の低いＳＰＡＥを用いて複合分離膜を得ようとした場合には、溶媒群２をコーティング溶媒として使用することができないので、溶解力の高い溶媒群１を使用せざるを得ない。そのためには、溶媒群１に不溶な多孔性支持膜が必須であり、上述した公知の多孔性支持膜は用いることができなかった。

　そこで本発明者らは、溶媒群１に不溶であり、かつ複合分離膜の多孔性支持膜に適するポリマーを模索し、それに上記のＳＰＡＥを塗布した複合分離膜を試作して検討を重ねた。多孔性支持膜は、分離操作時の圧力下（０．１～２．０ＭＰａ）で分離層の薄膜を支え、かつ長期間安定的に使用できることが好ましく、機械強度と化学耐久性に優れたポリマーを用いることが必須条件である。さらに適度な溶媒溶解性を有し、公知の湿式あるいは乾湿式製膜法で、複合分離膜の多孔性支持膜として好適な、限外ろ過膜程度の孔径を有する膜を容易に得られることが好ましい。高い機械特性を得るためには、ガラス転移温度の高いポリマーが好ましい。また、適度な溶媒溶解性を得るためには、非晶性ポリマーである方が好ましい。すなわち具体的には、非晶性の芳香族系ポリマーを用いた多孔性支持膜が好ましい。

　表１に公知の代表的なポリマーの非プロトン性溶媒への溶解性等を示す。

　一般的に結晶化度の高い結晶性および半結晶性ポリマーの溶媒溶解性は悪いことが知られており、例えば、機械特性および化学耐久性に優れる結晶性ポリマーとして、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）やポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）などが知られている。これらはそもそも無機酸を除く、ほぼ全ての公知の溶媒に不溶であり、溶融成形は可能であるが、湿式製膜に不向きであり、複合膜に適した多孔性支持膜を得ることが容易でない。非晶性の芳香族系ポリマーとしては、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリスルホン（ＰＳＵ）、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）が適度な溶媒溶解性を有するが、溶媒群１には溶解してしまう。ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）は結晶性ポリマーであるが、非芳香族系ポリマーであり、ガラス転移温度が低く、適度な溶媒溶解性を有するものの、やはり溶媒群１には溶解してしまう。

　このなかで本発明者らは、公知の非晶性の芳香族系ポリマーのうち、ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）が示す特殊な溶媒溶解性に着目した。ポリフェニレンエーテルは溶媒群１に溶解しないか、あるいは限定的な溶解性を示し、本発明の目的を達成するために多孔性支持膜として好適なポリマーであることを見出した。

　具体的には、ポリフェニレンエーテルは非プロトン性溶媒の溶媒群１のうち、ジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）やγ－ブチロラクトン（ＧＢＬ）には完全に不溶である。一方で、Ｎ－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ）やジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）やＮ，Ｎ－ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）には、少なくとも常温では不溶であるが、後述するような高温領域においては溶解可能であるために、多孔性支持膜を容易に得ることができる。そのため、ポリフェニレンエーテルからなる多孔性支持膜を用いれば、溶媒群１にＳＰＡＥを溶解したコーティング溶液を塗布しても、多孔性支持膜が侵されることはない。また、溶媒群１から適切な溶媒の組合せを選択すれば、ポリフェニレンエーテル多孔性支持膜が、溶媒により過度に膨潤することがないため、コーティング後の乾燥工程において、比較的高温で速やかに溶媒を乾燥しても、膜の破断や性能低下が起こりにくいことがわかった。このことは複合分離膜の製法上大きな利点であり、比較的高沸点（１５０～２１０℃）の溶媒群１であっても、高温（１００℃以上）で速やかに溶媒を乾燥すれば、優れた分離性を有する緻密なＳＰＡＥの分離層を安定的かつ容易に形成させることが可能である。また、溶媒群１のＳＰＡＥに対する溶解性は良好であるために、所望の非溶媒をかなりの程度、例えば５０重量％以上添加しても溶液の安定性を保持することが可能であり、コーティング溶液の蒸気圧や表面張力を所望の条件に制御できて、ナノろ過膜に好適な複合分離膜が得られることを見出した。

　さらに、上述の複合分離膜において、高い分離特性と高い透水性を両立するために、発明者は膜中に存在する水の状態に着目した。一般に膜中に含まれる水の束縛状態や運動性は膜の性能を決定付ける重要な因子であることが知られている。水の束縛状態や運動性は溶液測定用核磁気共鳴装置（溶液ＮＭＲ）から多くの情報が得られ、特に膜中の水分子のプロトンを測定した際のケミカルシフトは水の束縛状態と相関関係がある。膜中の高分子鎖と水との相互作用の強弱で水分子のプロトンの電子密度が変化する。プロトンの電子密度が高いと外部磁場に対する遮蔽効果が大きいため、プロトンにかかる有効磁場が小さくなり、膜中の水分子のプロトンのケミカルシフトは高磁場側に移動する。一方で、プロトンの電子密度が低いと外部磁場に対する遮蔽効果が小さいため、プロトンにかかる有効磁場が大きくなり、膜中の水分子のプロトンのケミカルシフトは低磁場側に移動する結果となる。

　ところで、膜中に含まれる水の状態は公知文献（Ｋｉｍ，　Ｙ．Ｓ．　ｅｔ　ａｌ．，　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｍｅｍｂｒａｎｅ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，　２４３　（２０１２）　３１７－３２６，　”Ｓｕｌｆｏｎａｔｅｄ　ｐｏｌｙ（ａｒｙｌｅｎｅ　ｅｔｈｅｒ　ｓｕｌｆｏｎｅ）ｃｏｐｏｌｙｍｅｒ　ｐｒｏｔｏｎ　ｅｘｃｈａｎｇｅ　ｍｅｍｂｒａｎｅｓ：ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ　ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｍｅｔｈａｎｏｌ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ“）に従うと、自由水、束縛水、不凍水の３種類に分類される。自由水は、膜分子を構成する高分子鎖の影響を受けず、相転移を示す温度およびエンタルピーがバルクの水と同様の性質を持つ水、束縛水は膜分子を構成する高分子鎖と相互作用があるため、相転移を示す温度がバルクの水と異なり、０℃以下となる性質を持つ水、不凍水とは膜分子を構成する高分子鎖との強い相互作用があるため、相転移を示さない性質を持つ水である。この中でバルクの水と同じ性質である自由水は、膜内を自由に動くことができるため、透水に寄与する一方で、塩の透過を誘引する媒体の原因にもなる。すなわち、塩の透過を抑制すると、透水性能が低下するというトレードオフの関係になっている。このことは公知文献（Ｇｅｏｆｆｒｅｙ，　Ｍ．Ｇ．　ｅｔ　ａｌ．，　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｍｅｍｂｒａｎｅ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，　３６９　（２０１１）　１３０－１３８，　”Ｗａｔｅｒ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ａｎｄ　ｗａｔｅｒ／ｓａｌｔ　ｓｅｌｅｃｔｉｖｉｔｙ　ｔｒａｄｅｏｆｆ　ｉｎ　ｐｏｌｙｍｅｒｓ　ｆｏｒ　ｄｅｓａｌｉｎａｔｉｏｎ
“）に指摘されている。トレードオフの関係は、分離層ポリマーであるＳＰＡＥについてのみ言える事象であり、ポリフェニレンエーテルを含む多孔性支持膜については、限外ろ過膜程度の細孔を有する膜であるため、自由水のみしか存在しない。

　溶液ＮＭＲで膜中の水を解析すると、水同士のプロトン交換が迅速に行われることから膜中に存在する水分子のプロトンの電子密度はほとんど平均化されてしまうため、膜中の水の平均的な状態を示すピークが得られる。複合分離膜においては、ＳＰＡＥ共重合体薄膜に比べて、多孔性支持膜が体積分率で大部分を占めるため、多孔性支持膜中に存在する自由水の影響を大きく受ける結果、性能の異なる複合分離膜のＮＭＲスペクトルを測定しても、どの膜も同じような位置に膜中の水のピークが出現する。そこで、発明者らは、溶液ＮＭＲ測定において測定温度を降下させることに思いが至った。ここで用いる溶液ＮＭＲは溶液測定用のＮＭＲであり、膜中の水が凍結した場合にはピークが出現しない。通常の溶液ＮＭＲ測定は室温で実施されることが一般的であるが、測定温度を－１０℃にすることで、自由水を凍結させ、ＳＰＡＥに存在する束縛水、不凍水のみの状態を反映したＮＭＲスペクトル結果を得ようと考えた。すなわち、－１０℃での溶液ＮＭＲ測定では、膜中に存在する自由水以外の水の平均的な解析結果が得られるが、より束縛が強い成分が多い場合には、ケミカルシフトがより高磁場側に移動する。

　即ち、本発明は、以下の（１）～（６）の構成を有するものである。
（１）多孔性支持膜とスルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体薄膜からなる複合分離膜であって、
（イ）前記多孔性支持膜が主としてポリフェニレンエーテルからなり、
（ロ）恒温恒湿条件で湿潤化した前記複合分離膜を用いて－１０℃でプロトン核磁気共鳴スペクトルを測定した際、内部基準物質であるテトラメチルシランのピークトップ位置を０ｐｐｍとしたときの膜中に含まれる水由来のピークトップ位置が４．１５ｐｐｍ以上５．００ｐｐｍ未満であることを特徴とする複合分離膜。
（２）前記スルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体は、下記式（ＩＶ）で表される疎水性セグメントと、下記式（Ｖ）で表される親水性セグメントの繰り返し構造からなることを特徴とする（１）に記載の複合分離膜：

　上記式中、Ｘは下記式（ＶＩＩＩ）または（ＩＸ）のいずれかであり、

Ｙは、単結合または下記式（Ｘ）～（ＸＩＩＩ）のいずれかであり、

Ｚは、単結合または下記式（Ｘ）、（ＸＩＶ）、（ＸＩＩＩ）のいずれかであり、

Ｗは、単結合または下記式（Ｘ）、（ＸＩＶ）、（ＸＩＩＩ）のいずれかであり、

　ＹとＷは同じものが選択されることはなく、
　ａおよびｂはそれぞれ１以上の自然数を表し、
　Ｒ^１およびＲ^２は、－ＳＯ_３Ｍあるいは－ＳＯ_３Ｈを表し、Ｍは金属元素を表し、
　スルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体中の式（ＩＶ）の繰り返し数と式（Ｖ）の繰り返し数の合計に対する式（Ｖ）の繰り返し数の百分率割合として表されるスルホン化率が、１０％よりも大きく、７０％よりも小さい。
（３）前記スルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体は、下記式（Ｉ）で表される疎水性セグメントと、下記式（ＩＩ）で表される親水性セグメントの繰り返し構造からなることを特徴とする（１）、（２）に記載の複合分離膜：

　上記式中、ｍおよびｎはそれぞれ１以上の自然数を表し、Ｒ^１およびＲ^２は、－ＳＯ_３Ｍあるいは－ＳＯ_３Ｈを表し、Ｍは金属元素を表し、スルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体中の式（Ｉ）の繰り返し数と式（ＩＩ）の繰り返し数の合計に対する式（ＩＩ）の繰り返し数の百分率割合として表されるスルホン化率が、１０％よりも大きく、７０％よりも小さい。
（４）前記複合分離膜において、スルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体薄膜の厚みが５０ｎｍ以上５００ｎｍ以下である（１）～（３）のいずれかに記載の複合分離膜。
（５）前記複合分離膜がナノろ過膜用である（１）～（４）のいずれかに記載の複合分離膜。
（６）前記複合分離膜が中空糸膜であることを特徴とする（１）～（５）のいずれかに記載の複合分離膜。

　本発明の複合分離膜は、ポリフェニレンエーテルを含有する多孔性支持膜の表面に特定のＳＰＡＥからなる分離層を設ける際に支持膜を膨潤せず、かつＳＰＡＥの溶解性が良好な溶剤を用いており、さらにポリフェニレンエーテル多孔性支持膜表面にＳＰＡＥを塗布してなる複合分離膜中の水の束縛状態を制御しているので、ナノろ過に求められる塩除去性と透水性を高いレベルで達成することができる。

膜中に束縛された水のＮＭＲによる測定結果を示す。乾燥温度、スルホン酸基含有量と膜性能の関係を示す。本発明の複合分離膜の模式図（平膜）を示す。本発明の複合分離膜の模式図（中空糸膜）を示す。実施例１の複合分離膜の膜断面のＳＥＭ（Ｓｃａｎｎｉｎｇ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎ　Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）像である。実施例１の複合分離膜の膜断面外層部の拡大ＳＥＭ像である。実施例１の複合分離膜の膜表面の拡大ＳＥＭ像である。

　本発明の複合分離膜は、多孔性支持膜の表面に分離層を有し、前記多孔性支持膜がポリフェニレンエーテルを含有し、前記分離層が特定の繰り返し構造からなるスルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体からなることを特徴とする。

　本発明の複合分離膜は、液体処理膜、特にナノろ過膜として好適である。ナノろ過膜は、孔径が数ｎｍ以下である分離層を有する分離膜であり、低分子量の有機分子や１価イオンおよび多価イオンを部分的に除去できる液体処理膜である。具体的には、地下水・河川水からの有機溶剤・農薬除去を目的とした浄水プロセス、食品工業分野における塩・アミノ酸・タンパク質の混合物の分離、乳業におけるホエーからの脱塩、海水淡水化プロセスの前段に設けることによるカルシウムイオン、マグネシウムイオン等のスケール成分除去プロセス等に用いられる。ナノろ過膜の分離操作時の圧力は０．１ＭＰａ～２．０ＭＰａと低い。ナノろ過膜に求められる分離膜の塩除去性能と透水性能としては、一般にＮａＣｌを用いた場合の塩除去率は好ましくは２０％以上９３％未満であり、ＭｇＳＯ_４等の２価イオンを用いた場合の塩除去率は好ましくは７０％以上、より好ましくは９０％以上、さらに好ましくは９５％以上である。

　本発明の複合分離膜は、目的分画物質のサイズより十分大きい孔（直径が概ね１０ｎｍ～数１００ｎｍ）を有する疎水性ポリマーからなる多孔性支持膜の表面上に、目的分画物質のサイズ程度の分離特性を有するポリマーからなる薄膜を形成させた膜であり、少なくとも２種類以上のポリマーから構成されており、分離層と多孔性支持膜を構成するそれぞれのポリマー成分を明確に区別することができる。図１に示すような平膜の場合、ポリエステルなどの不織布３の上に多孔性支持膜２を載せて、さらに多孔性支持膜２の表面に分離層１の薄膜を形成させる。また、図２に示すような中空糸膜の場合、中空糸状の多孔性支持膜２の表面に分離層１の薄膜を形成させる。ここで、薄膜とは、５０ｎｍ以上５００ｎｍ以下の厚みの膜を指す。多孔性支持膜の厚みは、薄膜より十分厚く、少なくとも５μｍ以上である。

　一方、本発明の複合分離膜とは異なる膜構造として、非対称膜が存在する。非対称膜は、製膜原液を相分離法により凝固させて得られた膜であり、膜の表層が緻密であり、かつ膜の内層側は多孔性となるように制御されたものである。非対称膜は、ポリマーブレンド法などを用いて、１種類以上のポリマー成分から構成されていても構わないが、基本的に膜中のポリマー密度の勾配を制御することのみで得られる膜であって、分離層と多孔性支持層において、ポリマー成分は同一である。一般的に複合分離膜のほうが、多孔性支持膜の構造と厚み、および分離層の構造と厚みを独立して制御可能なため、透水性能がより高くなり、膜構造としては好ましい。

　本発明の複合分離膜は、含水状態の該膜を用いて膜中の水分子を測定したプロトン核磁気共鳴（ＮＭＲ）スペクトルにおいて、測定温度－１０℃における束縛水由来のスペクトルピークトップのケミカルシフト（以下、ａとする）が４．１５ｐｐｍ以上５．００ｐｐｍ未満を満たすことを特徴とする。多孔性支持膜がポリフェニレンエーテルを含有し、分離層がＳＰＡＥからなる複合分離膜は、スルホン酸基を有しており、膜中の水は特にこのスルホン酸基と強く相互作用することが考えられる。スルホン酸基の電子密度はバルク水と比べて大きく、強い相互作用を形成する膜中の水分子周辺の電子密度はバルク水よりもわずかに大きくなると考えられる。従って、膜中の水分子のケミカルシフトはバルク水よりも高磁場側に出現する。膜中の水分子のプロトンＮＭＲ測定法については次の通りである。あらかじめ、水洗し、６０℃で４時間乾燥させた複合分離膜を準備する。前記複合分離膜を長さ７ｃｍに切り取った複合分離膜試料を２０本準備する。ＮＭＲ測定の際の内部基準物質として２質量％テトラメチルシランを含む重水素化クロロホルム溶液をキャピラリー中に封入したものと前記複合分離膜試料２０本を直径５ｍｍのＮＭＲチューブに挿入し、含水状態とするために４０℃、相対湿度８０％に保った恒温恒湿槽に１２０時間静置する。前記含水状態複合分離膜試料をＢＲＵＫＥＲ社製ＡＶＡＮＣＥ５００（共鳴周波数５００．１３ＭＨｚ、測定温度－１０℃、ＦＴ積算６４回、待ち時間５秒）でプロトンＮＭＲ測定を行う。その際、－１０℃に達した後に温度安定化のために６０分の待機時間を設ける。

　図１にプロトンＮＭＲスペクトルチャートの一例を示す。この際に観測されるスペクトルピークのうち、最も高磁場側に出現するピークがテトラメチルシラン由来のスペクトルピークであり、このピークトップを０ｐｐｍとして基準とする。より低磁場側に大きく出現するピークが膜中の水由来のスペクトルピークである。膜中の水由来のスペクトルピークのピークトップのケミカルシフトを算出する。ピークトップとはＮＭＲ測定の結果得られるスペクトルの最も高い位置のことである。

　ａが４．１５ｐｐｍより小さくなる場合、膜構造が全体的に著しく緻密になり、ＮａＣｌの除去性能はおおむね９３％以上を示すため、ナノろ過膜として実用的ではないという問題がある。一方、ａが５．００ｐｐｍ以上となる場合、塩除去性能を発現しない、もしくはＮａＣｌの除去性能が２０％を下回り、ＭｇＳＯ_４の除去性能が７０％を下回るという問題があり、ナノろ過膜として好ましくない。

　次に、本発明の複合分離膜中の水分子と膜分子を構成する高分子鎖との間の化学的相互作用、および膜性能との相関について述べる。複合分離膜中のＳＰＡＥ共重合体薄膜中に含まれる水のみを準備する手法として、前記のように恒温恒湿槽を利用したサンプル作成方法を用いている。水洗、乾燥を実施することで、特にポリフェニレンエーテル中に含まれる溶液を除去することができ、その後、恒温恒湿槽に静置しても、疎水性のポリフェニレンエーテルには水が含まれず、ＳＰＡＥのみに水が含まれる。前記方法を利用することで、膜の性能を決定付ける水のみを膜中に保持させることが可能である。

　本発明者の検討によれば、複合分離膜作製においては、ＳＰＡＥのスルホン酸基含有量、ＳＰＡＥの溶媒のコーティング溶媒の蒸気圧、ＳＰＡＥの溶解性、ＳＰＡＥを塗布する複合膜化工程における乾燥温度、ＳＰＡＥの塗布厚みといった様々な因子によって膜性能が決定される。複合分離膜中のＳＰＡＥの塗布厚みは５０ｎｍ以上５００ｎｍ以下が好ましく、１００ｎｍ以上３００ｎｍ以下がより好ましい。ＳＰＡＥの厚みが５０ｎｍより薄いと欠陥が生じやすく、５００ｎｍより厚いとＳＰＡＥの透過抵抗が大きくなり、ナノろ過膜として十分な透水性能を得られない。ＳＰＡＥの塗布溶媒として溶媒群１の溶媒を使用し、ＳＰＡＥの塗布厚みを１００ｎｍ以上３００ｎｍ以下とした場合には、使用する溶媒や塗布厚みによる膜性能の変化は小さく、ＳＰＡＥのスルホン酸基含有量とＳＰＡＥを塗布する複合膜化工程における乾燥温度が前記のａに強い相関があることを見出した。図２にＳＰＡＥのスルホン酸基含有量、ＳＰＡＥを塗布する複合膜化工程における乾燥温度と、ナノろ過膜として良好な膜性能を示す範囲を示した。スルホン酸基含有量が０．５ｍｅｑ／ｇ以上１．２ｍｅｑ／ｇ未満の場合、８０℃以上１２０℃未満の範囲においてａが４．１５ｐｐｍ≦ａ＜５．００ｐｐｍの範囲となる。同様にスルホン酸基含有量が１．２ｍｅｑ／ｇ以上１．６ｍｅｑ／ｇ未満の場合、９０℃以上１４０℃未満の範囲において、スルホン酸基含有量が１．６ｍｅｑ／ｇ以上２．０ｍｅｑ／ｇ未満の場合、１００℃以上１６０℃未満の範囲において、スルホン酸基含有量が２．０ｍｅｑ／ｇ以上２．５ｍｅｑ／ｇ未満の場合、１１０℃以上１８０℃未満の範囲において、スルホン酸基含有量が２．５ｍｅｑ／ｇ以上３．０ｍｅｑ／ｇ未満の場合、１２０℃以上１８０℃未満の範囲において、ａが上記の範囲となった。スルホン酸基含有量が０．５ｍｅｑ／ｇ未満の場合には、膜中の水の量が著しく少ないため、プロトンＮＭＲでのピーク確認できないか、もしくはピークが小さすぎるため解析が困難である。このような条件で作製した複合分離膜は透水が確認できないか、もしくは透水性能が著しく低くなるため、ナノろ過膜として実用的でない。スルホン酸基含有量が３．０ｍｅｑ／ｇ以上の場合には、乾燥温度条件に関わらずａがａ≧５．００ｐｐｍとなる。このような条件で作製した複合分離膜は透水性能が十分に高い一方で、ＮａＣｌの除去性能を示さないか、２０％より低い塩除去性能しか示さないためナノろ過膜として実用的でなく好ましくない。

　詳細なメカニズムについては不詳ではあるが、本発明者は上述したように、分離層に供するＳＰＡＥのスルホン酸基含有量とＳＰＡＥを塗布する際の複合膜化工程における乾燥温度が膜性能と相関があることを見出した。ＳＰＡＥのようなスルホン酸基を含むポリマーにおいては、スルホン酸基が構成するイオンチャネルが塩除去と透水を担っている。ＳＰＡＥのスルホン酸基含有量が高すぎると多くのスルホン酸基で構成される大きなイオンチャネルを形成する傾向にある。親水性基であるスルホン酸基を多く含むことで、含水率が高くなり、結果としてイオンチャネルが膨潤してしまう。膨潤によりイオンチャネル中のスルホン酸基の密度が低下し、イオンチャネル中に含まれる水の束縛が小さくなってしまう。結果として、ナノろ過膜として使用したときに膜中を拡散する水分子がスルホン酸基と効率的に作用できずに膜中を通過してしまうため、塩除去性能を発現できない。このような膜は膜中の水の束縛状態が著しく弱いために、ａが高い膜となる。一方でＳＰＡＥのスルホン酸基含有量が低すぎると、スルホン酸基で構成されるイオンチャネルが著しく小さくなってしまい、膜中に存在する水がスルホン酸基に過度に束縛される結果となる。膜中を拡散する水がスルホン酸基の強い束縛によって著しく小さな拡散速度となるためナノろ過膜として使用する圧力下では透水性能が著しく小さいか、もしくは透水性能を発現しない。このような膜は含水率が著しく低いため、プロトンＮＭＲでのピークが確認できないか、もしくはピークが著しく小さいため解析が困難である。ＳＰＡＥのスルホン酸基含有量を適切な範囲に制御した場合であってもＳＰＡＥを塗布して複合膜化する際の乾燥温度が膜性能を決める重要な因子となる。ＳＰＡＥを塗布して複合膜化する際に乾燥温度が高すぎると、ＳＰＡＥの溶媒の蒸発が過度に迅速に進行することによって、ＳＰＡＥ分離層の被膜が著しく緻密になるため、スルホン酸基による水の束縛が過度に強くなる。結果として、ナノろ過膜として使用する圧力下では透水性能が著しく低いか、もしくは透水性能を発現しないため、ａが低い結果となる。逆に乾燥温度が低すぎると、ＳＰＡＥの溶媒の蒸発が著しく遅くなるため、空気中の水蒸気による相分離が進行する結果として含水率の高い分離層が形成される。該膜をナノろ過膜として使用したときに膜中を拡散する水分子がスルホン酸基と効率的に作用できずに膜中を通過してしまうため、塩除去性能が著しく低いか、もしくは塩除去性能を発現しないため、ａが高い結果となる。

　本発明のナノろ過膜は上述の知見に基づいてａを４．１５ｐｐｍ≦ａ＜５．００ｐｐｍの範囲を満たすように設定している。

　次に、本発明の複合分離膜の多孔性支持膜、分離膜、及びその作製方法を順に詳述する。

　本発明の複合分離膜の多孔性支持膜に使用されるポリフェニレンエーテルは下記式（ＩＩＩ）で表される。

　上記式（ＩＩＩ）中、ｋは１以上の自然数を表す。

　ポリフェニレンエーテルの数平均分子量は、５，０００以上５００，０００以下であることが好ましい。この範囲であれば、前記の溶媒群１に示される非プロトン性溶媒の一部に、高温では溶解可能であり、製膜原液の粘度が十分なものとなり、十分な強度の多孔性支持膜を作製することができる。

　多孔性支持膜の強度を向上させたり、あるいは膜性能を好適化する観点から、上記のポリフェニレンエーテルに対して、ポリフェニレンエーテルと完全相溶することで知られるポリスチレンをはじめとして、各種ポリマーによるポリマーブレンドが行われてもよい。あるいはポリフェニレンエーテルにフィラーを含めてもよい。さらに、疎水性ポリマーであるポリフェニレンエーテルの多孔性膜に、親水性を付与する観点から、イオン性界面活性剤、ノニオン性界面活性剤、あるいはポリエチレングリコールやポリビニルピロリドンなどの親水性ポリマーを含めてもよい。ただし、多孔性支持膜を構成するポリフェニレンエーテルの割合は、５０質量％以上であることが好ましい。さらに好ましくは８０質量％以上である。この範囲であれば、ポリフェニレンエーテル多孔性支持膜の溶媒群１に対して侵されることなく、さらに高い機械強度と耐薬品性を有するポリフェニレンエーテルの特長も保持されているために、複合分離膜の製造工程において有利である。

　ポリフェニレンエーテルから、多孔性支持膜を得るための製膜溶媒としては、溶媒群１の非プロトン性極性溶媒のうち、Ｎ－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ）、Ｎ，Ｎ－ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）、Ｎ，Ｎ－ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）が、例えば約６０℃以上の高温下では、均一な製膜原液が得られ、それ以下の温度では不溶であるような、いわゆる「潜在溶媒」であるために、好ましい。ただし、この潜在溶媒において、ポリフェニレンエーテルを溶解可能な温度領域については、ポリフェニレンエーテルの分子量や、製膜原液のポリマー濃度や、別途添加した物質とポリマーおよび潜在溶媒との間の相互作用によって変化しうるため、適宜調整されるべきである。このなかでもＮ－メチル－２－ピロリドンが、製膜原液の溶液安定性が良好であり、特に好ましい。一方、溶媒群１のうち、例えばジメチルスルホキシド、γ－ブチロラクトンは、１００℃以上の高温条件でもポリフェニレンエーテルを溶解しない非溶媒であるため、多孔性支持膜を得るための製膜溶媒としては好ましくない。

　ここで、本発明において、「潜在溶媒」とは、多孔性支持膜の製膜原液において、溶質であるポリマー（本発明ではポリフェニレンエーテルである）に対し、溶媒固有のＦｌｏｒｙのシータ温度（ポリマー鎖のセグメント間に働く相互作用が見かけ上ゼロとなる温度、すなわち第２ビリアル係数がゼロとなる温度）が存在し、シータ温度が、常温または溶媒の沸点以下であるような溶媒を示す。シータ温度以上では、均一な製膜原液が得られ、シータ温度以下では、ポリマーは溶媒に不溶である。なお実際には本発明における製膜溶液の見かけのシータ温度は、ポリマー濃度や溶媒組成によってある程度変化するものである。また「良溶媒」とは、製膜原液において、ポリマー鎖のセグメント間に働く斥力が引力を上回り、温度に依らず、常温で均一な製膜原液が得られるような溶媒を示す。「非溶媒」とは、シータ温度を有しないか、あるいはシータ温度が極端に高いため、ポリマーが温度に依らず、全く不溶であるような溶媒を示す。

　ポリフェニレンエーテルは、前記の潜在溶媒以外に、常温でも溶解可能な良溶媒も存在することが知られており、例えば、公知文献（例えばＧ．Ｃｈｏｗｄｈｕｒｙ，Ｂ．Ｋｒｕｃｚｅｋ，Ｔ．Ｍａｔｓｕｕｒａ，Ｐｏｌｙｐｈｅｎｙｌｅｎｅ　Ｏｘｉｄｅ　ａｎｄ　Ｍｏｄｉｆｉｅｄ　Ｐｏｌｙｐｈｅｎｙｌｅｎｅ　Ｏｘｉｄｅ　Ｍｅｍｂｒａｎｅｓ　Ｇａｓ，Ｖａｐｏｒ　ａｎｄ　Ｌｉｑｕｉｄ　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ，２００１，Ｓｐｒｉｎｇｅｒ参照）にまとめられているように、四塩化炭素、二硫化炭素、ベンゼン、トルエン、クロロベンゼン、ジクロロメタン、クロロホルムの非極性溶媒（以下、溶媒群３とする）が知られている。しかしながら、これらの溶媒は、前記の溶媒群１と異なり、ポリフェニレンエーテルを常温で溶解できる反面、環境負荷が大きく、また人体への有害性も非常に高いために、製膜原液として産業上利用することは好ましくない。

　前記の潜在溶媒に、ポリフェニレンエーテルを溶解した製膜原液から、多孔性支持膜を得る製膜手法については、湿式製膜法、乾湿式製膜法が好ましく用いられる。湿式製膜法は、均一な溶液状の製膜原液を、製膜原液中の良溶媒とは混和し、ポリマーは不溶であるような、非溶媒からなる凝固浴中に浸漬させ、ポリマーを相分離させて、析出させることで、膜構造を形成させる方法である。また、乾湿式製膜法は、製膜原液を凝固浴に浸漬する直前に、製膜原液の表面から、溶媒を一定期間、蒸発乾燥させることにより、より膜表層のポリマー密度が緻密となった非対称構造を得る方法である。本発明では、乾湿式製膜法が選択されることがより好ましい。

　本発明の複合分離膜は、膜の形状は特に限定されず、平膜または中空糸膜が好ましい。これらの膜はいずれも当業者に従来公知の方法で製造することができるが、例えば、平膜の場合は、製膜原液を基板上にキャスティングし、所望により、一定期間の乾燥期間を与えた後に、凝固浴に浸漬することにより製造することができる。中空糸膜の場合には、二重円筒型の紡糸ノズルの外周スリットから、製膜原液を中空円筒状となるように吐出させ、その内側のノズル内孔からは、非溶媒、潜在溶媒、良溶媒あるいはこれらの混合溶媒、または製膜溶媒とは相溶しない液体や、さらには、窒素、空気などの気体など、から選択された流体を、製膜原液と一緒に押出して、所望により、一定期間の乾燥期間を与えた後に、凝固浴に浸漬することにより製造することができる。

　製膜原液におけるポリフェニレンエーテルの濃度は、支持膜の機械強度を十分にしつつ、多孔性支持膜の透水性能や表面孔径を適切にするという観点から、５質量％以上６０質量％以下であることが好ましい。さらに１０質量％以上５０質量％以下であることがより好ましい。

　また、製膜原液の温度は少なくとも４０℃以上であることが好ましい。より好ましくは６０℃以上であることが好ましい。温度の上限としては、前記の製膜溶媒の沸点以下、より好ましくは、１５０℃以下、さらに好ましくは１００℃未満であることが好ましい。製膜原液の温度が前記範囲より低くなると、ポリフェニレンエーテルは、前述したシータ温度以下となり、ポリマーが析出してしまうために好ましくない。本発明者の経験上、前記製膜溶液をシータ温度以下に静置することで得られるポリフェニレンエーテル固形物は脆いため、分離膜として好ましくない。シータ温度以上で、均一状態にある製膜原液の状態から、非溶媒で満たされた凝固浴に浸漬させることにより、非溶媒誘起相分離を引き起こさせて、膜構造を形成させた方が、より好ましい膜構造が得られる。一方、製膜原液の温度が、前記範囲より高くなりすぎた場合には、製膜原液の粘度が低下し、成形が難しくなり、好ましくない。また、製膜原液中の良溶媒の蒸発速度や、凝固浴中での溶媒交換速度が大きくなりすぎるため、膜表面のポリマー密度が緻密になりすぎて、支持膜としての透水性が著しく低下するなどの問題も生じるため好ましくない。

　乾湿式製膜法においては、凝固浴に製膜原液を浸漬させる工程の前に、一定の溶媒乾燥時間が付与される。乾燥時間や温度は特に限定されず、最終的に得られる多孔性支持膜の非対称構造が、所望のものとなるように調節されるべきであり、例えば、５～２００℃の雰囲気温度において、０．０１～６００秒間、部分的に溶媒を乾燥させることが好ましい。

　湿式製膜法あるいは乾湿式製膜法に用いる凝固浴の非溶媒としては、特に限定されず、公知の製膜法に従い、水、アルコール、多価アルコール（エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、グリセリンなど）が好ましく、これらの混合液体であってもよい。簡便性、経済性の観点からは、水を成分として含有させることが好ましい。

　また、同様に公知の製膜法に従い、前記凝固浴の非溶媒に他の物質が加えられてもよい。例えば凝固過程における溶媒交換速度を制御し、膜構造を好ましいものにするという観点からは、凝固浴に溶媒群１の溶媒や、なかでもＮ－メチル－２－ピロリドン、Ｎ，Ｎ－ジメチルアセトアミドの潜在溶媒を好ましく添加することができる。また、凝固浴の粘度を制御するために、多糖類や水溶性ポリマーなどが加えられてもよい。

　凝固浴の温度は特に限定されず、多孔性支持膜の孔径制御の観点、あるいは経済性、作業安全の観点から適宜選択されればよい。具体的には、０℃以上１００℃未満が好ましく、１０℃以上８０℃以下であることが好ましい。温度がこの範囲より低ければ、凝固液の粘度が高くなりすぎるために、より遅延的に脱混合過程が進行する結果、膜構造が緻密化し、膜の透水性能が低下する傾向があり、好ましくない。また、温度がこの範囲より高ければ、より瞬間的に脱混合過程が進行する結果、膜構造が疎になって、膜強度が低下する傾向があるため、好ましくない。

　凝固浴に浸漬する時間は、相分離により、多孔性支持膜の構造が十分生成される時間を調整すればよい。十分凝固を進行させて、なおかつ工程を無駄に長くしないという観点からは、０．１～１０００秒の範囲内であることが好ましく、１～６００秒の範囲内であることがより好ましい。

　凝固浴での膜構造形成を完了して得られた多孔性支持膜は、水洗されることが好ましい。水洗方法は特に限定されず、十分な時間、多孔性支持膜を水に浸漬しても良いし、搬送しながら流水で一定期間、洗浄されても良い。

　水洗された多孔性支持膜は、後述する複合膜化工程にとって好ましい状態になるように後処理がなされることが好ましい。例えば、アルコール、アルキレンジオールあるいはトリオール、アルキレングリコールアルキルエーテル、水などの液体、あるいはこれらの混合液体を、多孔性支持膜に含浸させて、支持膜中の孔を目詰めする処理が好ましく行われる。この目詰め処理により、複合化工程で、コーティング液を塗布した際に、多孔性支持膜中へ、過度にＳＰＡＥ分子が浸透して、透水性が低下する問題が解決される。さらに／または目詰め処理に用いる液体が孔径保持剤として働き、多孔性支持膜の乾燥収縮を抑制できるうえ、さらに／または疎水性である多孔性支持膜を親水化した状態にしておくことができる。

　前記の目詰め処理がなされた多孔性支持膜は、適度に過剰な水分や溶媒を乾燥することが好ましい。この乾燥条件は、複合分離膜としての性能を適切なものにするために、適宜調整されるべきであり、具体的には２０～２００℃の温度で０．０１秒～一晩程度、乾燥されることが好ましい。

　得られた多孔性支持膜は、巻取り装置により巻き取られて保管され、後に別工程として巻きだした後、複合化工程に供されてもよいし、巻取り装置を経ずに、連続搬送させながら複合化処理が行われてもよい。

　複合分離膜に用いる多孔性支持膜の厚みとしては、５μｍ以上５００μｍ以下であることが好ましい。この範囲より薄い場合には、耐圧性が十分確保できない問題を生じやすく、この範囲より厚い場合には、透水抵抗が大きくなるために好ましくない。より好ましい範囲としては、１０μｍ以上１００μｍ以下である。また、中空糸状の多孔性支持膜については、膜の外径は５０μｍ以上２０００μｍ以下であることが好ましい。この範囲より小さい場合には、中空内部を流れる透過液あるいは供給液の流動圧損が大きくなりすぎ、運転圧力が大きくなるため好ましくない。また、この範囲より大きい場合には、膜の耐圧性が低下するため好ましくない。より好ましい範囲は、８０μｍ以上１５００μｍ以下である。

　本発明の複合分離膜の分離層に使用されるＳＰＡＥは、スルホン酸基を有する親水性モノマーと、スルホン酸基を有しない疎水性モノマーの組合せを、共重合させて得られるポリマーであることが好ましい。このＳＰＡＥは、スルホン酸基を有する親水性モノマーと、疎水性モノマーのそれぞれの化学構造を好適に選択することが可能であり、具体的には、剛直性の高い化学構造を適切に選択することにより、膨潤しにくい強固なＳＰＡＥの皮膜を形成可能である。さらに共重合反応において、各モノマーの仕込み量を調節することで、スルホン酸基の導入量を再現性よく精密に制御することができる。他にＳＰＡＥを得る方法として、公知のポリアリーレンエーテルを硫酸により、スルホン化する手法もあるが、スルホン酸基の導入量を精密に制御することが難しく、また反応時に分子量の低下が起きやすいなどの問題点を有するので好ましくない。直接共重合により得られるＳＰＡＥの構造としては、ベンゼン環がエーテル結合で繋がった下記式（ＩＶ）で表される疎水性セグメントと、下記式（Ｖ）で表される親水性セグメントの繰り返し構造からなるポリマーを基本骨格としたものが、剛直な分子骨格および優れた化学耐久性を発現するために好ましい。さらに、下記式（ＩＶ）、下記式（Ｖ）の基本骨格において、特にＸ，Ｙ，Ｚ，Ｗを下記の組合せから選択した場合において、分子構造全体がより剛直なものとなり、高いガラス転移温度を有するポリマーが得られ、かつ良好な化学耐久性をも維持することができるので好ましい。

Wは、単結合または下記式（Ｘ）、（ＸＩＶ）、（ＸＩＩＩ）のいずれかであり、

　ＹとＷは同じものが選択されることはなく、
　ａおよびｂはそれぞれ１以上の自然数を表し、
　Ｒ^１およびＲ^２は、－ＳＯ_３Ｍあるいは－ＳＯ_３Ｈを表し、Ｍは金属元素を表し、
　スルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体中の式（ＩＶ）の繰り返し数と式（Ｖ）の繰り返し数の合計に対する式（Ｖ）の繰り返し数の百分率割合として表されるスルホン化率が、１０％よりも大きく、７０％よりも小さい。

　ＳＰＡＥは、従来公知の方法で得ることができるが、例えば、上記一般式［ＩＶ］の化合物と一般式［Ｖ］の化合物とをモノマーとして含む芳香族求核置換反応により重合することによって得られる。芳香族求核置換反応により重合する場合、上記一般式［ＩＶ］の化合物と一般式［Ｖ］の化合物を含む活性化ジフルオロ芳香族化合物および／またはジクロロ芳香族化合物と芳香族ジオール類を塩基性化合物の存在下で反応させることができる。重合は、０～３５０℃の温度範囲で行うことができるが、５０～２５０℃の温度であることが好ましい。０℃より低い場合には、十分に反応が進まない傾向にあり、３５０℃より高い場合には、ポリマーの分解も起こり始める傾向がある。反応は、無溶媒下で行うこともできるが、溶媒中で行うことが好ましい。使用できる溶媒としては、Ｎ－メチル－２－ピロリドン、Ｎ，Ｎ－ジメチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ－ジメチルホルムアミド、ジメチルスルホキシド、ジフェニルスルホン、スルホランなどを挙げることができるが、これらに限定されることはなく、芳香族求核置換反応において安定な溶媒として使用できるものであればよい。これらの有機溶媒は、単独でも２種以上の混合物として使用されてもよい。塩基性化合物としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウム等が挙げられるが、芳香族ジオール類を活性なフェノキシド構造にしうるものであれば、これらに限定されず使用することができる。芳香族求核置換反応においては、副生物として水が生成する場合がある。この際は、重合溶媒とは関係なく、トルエンなどを反応系に共存させて共沸物として水を系外に除去することもできる。水を系外に除去する方法としては、モレキュラーシーブなどの吸水材を使用することもできる。芳香族求核置換反応を溶媒中で行う場合、得られるポリマー濃度として５～５０質量％となるようにモノマーを仕込むことが好ましい。５質量％よりも少ない場合は、重合度が上がりにくい傾向がある。一方、５０質量％よりも多い場合には、反応系の粘性が高くなりすぎ、反応物の後処理が困難になる傾向がある。重合反応終了後は、反応溶液より蒸発によって溶媒を除去し、必要に応じて残留物を洗浄することによって、所望のポリマーが得られる。また、反応溶液を、ポリマーの溶解度が低い溶媒中に加えることによって、ポリマーを固体として沈殿させ、沈殿物の濾取によりポリマーを得ることもできる。

　上記のような化学構造を有するＳＰＡＥの複合分離膜用途に好ましいイオン交換容量ＩＥＣ（すなわち、ＳＰＡＥ１ｇ当りのスルホン酸基のミリ当量）は、０．５～３．０ｍｅｑ／ｇであり、スルホン化率ＤＳの好ましい範囲は１０％より大きく７０％より小さい。また、ＳＰＡＥ分子の剛直性の指標となる乾燥状態のポリマーのガラス転移温度Ｔ_ｇが、後述する示差走査熱量分析（Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ　Ｓｃａｎｎｉｎｇ　Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｒｙ）の測定方法に従ったときに、１５０℃以上４５０℃以下であることが好ましい。ＩＥＣおよびＤＳが上記範囲より低い場合は、スルホン酸基が少なすぎるため、透水性を十分発現しない。また、ＩＥＣおよびＤＳが上記範囲より高い場合、ポリマーの親水性が大きくなりすぎ、ＳＰＡＥ分離層が過度に膨潤するため分離性を発現せず、好ましくない。

　本発明の分離層に使用されるＳＰＡＥは、下記式（Ｉ）で表される疎水性セグメントと、下記式（ＩＩ）で表される親水性セグメントの繰り返し構造からなることがさらに好ましい。

　前記式（ＩＩ）および（Ｖ）のＲ^１およびＲ^２は、－ＳＯ_３Ｈあるいは－ＳＯ_３Ｍを表すが、後者の場合の金属元素Ｍは特に限定されず、カリウム、ナトリウム、マグネシウム、アルミニウム、セシウムなどが好ましい。より好ましくは、カリウム、ナトリウムである。

　前記式（Ｉ）、（ＩＩ）および（ＩＶ）、（Ｖ）で表されるＳＰＡＥの数平均分子量は、コーティング溶液の粘度を適切にし、分離層として十分な分離特性と機械強度を有する薄膜を形成する観点から、１，０００～１，０００，０００であることが好ましい。

　前記式（Ｉ）、（ＩＩ）および（ＩＶ）、（Ｖ）で表されるＳＰＡＥは、分子構造の剛直性が高いために、機械強度が高く、膨潤しにくい皮膜を形成可能であるために、複合分離膜として優れている。さらに、前記式（Ｉ）、（ＩＩ）で表されるＳＰＡＥにおいては、前記式（Ｉ）の疎水性セグメントにベンゾニトリル構造を含むため、優れた化学耐久性を有し、また疎水性部の凝集力が強くなるために、強固な疎水性マトリクスに親水性ドメインが支えられた皮膜構造が形成される結果、分離層の膨潤が抑制されるという特長を有する。

　前記のＳＰＡＥのコーティング溶媒としては、溶媒群１の非プロトン性溶媒であるジメチルスルホキシド、Ｎ，Ｎ－ジメチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ－ジメチルホルムアミド、Ｎ－メチル－２－ピロリドン、γ－ブチロラクトンのうち、少なくとも１成分を含む溶媒が好ましい。さらに溶媒群１の溶媒のなかでも、ジメチルスルホキシド、γ－ブチロラクトンが、前記のポリフェニレンエーテル多孔性支持膜が高温でも侵されないため、より好ましい。また、ジメチルスルホキシド、γ－ブチロラクトンに、Ｎ，Ｎ－ジメチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ－ジメチルホルムアミド、Ｎ－メチル－２－ピロリドンのいずれかを混合した溶媒も好ましく用いることができる。さらには、溶媒群１の溶媒に、より溶解性に劣る溶媒や蒸気圧の異なる溶媒を添加して、コーティング溶液の蒸発速度を変更し、さらに／または溶液安定性を変更することで、複合分離膜における分離層の構造が制御されてよい。例えば溶媒群２の溶媒が、溶媒群１の溶媒に含有されていてもよい。

　また、ＳＰＡＥのコーティング溶液の粘度、親水性を変更するためにポリエチレングリコールやポリビニルピロリドンなどの公知の親水性ポリマーが添加されてもよい。これらの添加剤の使用は、コーティング工程において、コーティング溶液を多孔性支持膜の表面に適切な量の分だけ塗布させ、さらに／または複合分離膜の膜構造を制御することで、複合分離膜の性能を好適化するための通常の範囲の工夫として行われるべきである。

　コーティング溶液におけるＳＰＡＥの濃度は、特に限定されず、複合分離膜における分離層の厚さを制御するために適宜調節されるべきである。最終的な分離層の厚さは、多孔性支持膜の表面にコーティング液を塗布する速度や、温度などにも影響されるのであるが、ＳＰＡＥの濃度は、好ましくは０．０１～１０質量％であり、より好ましくは０．１～５質量％である。ＳＰＡＥの濃度がこの範囲より小さすぎる場合には、分離層の厚さが薄すぎて、欠陥を生じやすいため好ましくない。また、この範囲より大きすぎる場合には、分離層の厚さが厚すぎて、ろ過抵抗が大きくなるので、複合分離膜として十分な透水性が得られないため好ましくない。最終的なＳＰＡＥ分離層の厚みは、５０ｎｍ以上５００ｎｍ以下であることが好ましく、より好ましくは１００ｎｍ以上３００ｎｍ以下である。

　多孔性支持膜の表面に、前記のコーティング溶液を塗布する方法は、特に限定されず公知の手段が用いられる。例えば、平膜の場合には、簡便には手作業で多孔性支持膜の表面に、はけ塗りにより、コーティング液が塗布される方法が好ましい。より工業的な方法としては、連続搬送された多孔製支持膜の表面にスライドビードコーターにより、コーティング溶液が塗布される方法が好ましく用いられる。また、中空糸膜の場合には、連続搬送された中空糸膜を、コーティング溶液が満たされた浴に浸漬した後、引き上げられて、中空糸膜の外表面に塗布が行われるディップコート法が好ましく用いられる。あるいは、中空糸膜を束にしたモジュールの断面から、中空糸膜内へ、コーティング溶液を挿入した後、気体でコーティング溶液を押出すか、あるいはモジュールの片面側から、真空で引き抜くことにより、中空糸膜の内表面に塗布を行う方法も好ましく用いられる。

　多孔性支持膜の表面に、塗布されたコーティング溶液は乾燥処理されて、ＳＰＡＥの薄膜が形成される。乾燥方法は特に限定されないが、例えば強制対流された乾燥炉のなかにコーティング処理された多孔性支持膜を、一定時間通過させて乾燥が行われる方法がとられる。乾燥温度は、複合分離膜の性能を特定の所望の値にするために、適宜調節されるべき条件であるが、ナノろ過膜として好適な膜性能を持つ複合膜を作製する際の乾燥温度は６０℃以上２００℃以下が好ましく、さらに好ましくは８０℃以上１８０℃以下である。乾燥温度が上記範囲より低い場合には、乾燥時間を過度に長くする必要があるか、溶媒を乾燥させることができないため好ましくない。乾燥温度が上記範囲より高い場合には、過度な高温により、多孔性支持膜の構造が破壊される懸念があり、好ましくない。

　最終的な複合分離膜の膜性能として、実用的な観点から要求される値は、分画対象のサイズ、膜との親和性、操作圧力条件、塩濃度条件、膜のファウリング（汚れやすさ）性によって変化しうるものであり、必ずしも明確ではないが、ナノろ過膜としては、好ましくはＮａＣｌ除去率が２０％以上９３％未満であり、ＭｇＳＯ_４除去率は好ましくは７０％以上、より好ましくは９０％以上、さらに好ましくは９５％以上である。

　以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこれら実施例により何ら限定されるものではない。なお、実施例で測定された特性値の測定は、以下の方法に従った。

＜ＳＰＡＥポリマーの評価＞
　ＳＰＡＥポリマーのスルホン化度、イオン交換容量（ＩＥＣ）およびガラス転移温度は以下のように評価した。

（スルホン化度）
　窒素雰囲気下で一晩乾燥したＳＰＡＥポリマーの重量を測定し、水酸化ナトリウム水溶液と攪拌処理した後、塩酸水溶液による逆滴定を行うことでイオン交換容量（ＩＥＣ）を評価した。

（ＩＥＣ）
　真空乾燥器で１２０℃、１晩乾燥させたポリマー１０ｍｇを、重水素化ＤＭＳＯ（ＤＭＳＯ－ｄ６）１ｍＬに溶解させ、これをＢＲＵＫＥＲ　ＡＶＡＮＣＥ５００（周波数５００．１３ＭＨｚ、測定温度３０℃、ＦＴ積算３２回）にてプロトンＮＭＲ測定した。得られたスペクトルチャートにおいて、疎水性セグメントおよび親水性セグメントに含まれる各プロトンとピーク位置の関係を同定し、疎水性セグメントにおけるプロトンのうち独立したピークと、親水性セグメントにおけるプロトンのうち独立したピークの１個のプロトンあたりの積分強度の比から求めた。

（ガラス転移温度）
　乾燥状態のＳＰＡＥポリマー粉末のガラス転移温度を、示差走査熱量分析法（Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ　Ｓｃａｎｎｉｎｇ　Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｒｙ，ＤＳＣ）によって評価した。ポリマーサンプルをアルミニウム製の試料パンに充填し、ＴＡ　ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ社製Ｑ１００を用いて測定した。第１スキャンとして、ＳＰＡＥが熱分解しない温度まで昇温させた後、冷却し、再度昇温させた第２スキャンで、ガラス転移温度を評価した。第１スキャンにはポリマーに含まれる水分のデータが混入するので、データへの水の影響を除外するため、第２スキャンを採用する。具体的には、２０℃から３２０℃まで、２０℃／ｍｉｎで昇温し、２０℃まで２０℃／ｍｉｎで降温させた。その後、第２スキャンとして、再度２０℃から４５０℃まで、２０℃／ｍｉｎで昇温させた。ガラス転移温度は、ＴＡ　ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製のＵｎｉｖｅｒｓａｌ　Ａｎａｌｙｓｉｓ　２０００を用いて、熱容量変化ステップの中心点を評価した。ただし、ＳＰＡＥの化学構造によって、ポリマーの熱安定性が変りうるため、必要に応じて、第１スキャンの到達温度はポリマーを著しく劣化させない程度に留めるべきであり、事前に熱重量分析法（Ｔｈｅｒｍｏｇｒａｖｉｍｅｔｒｉｃ　Ａｎａｌｙｓｉｓ，ＴＧＡ）により、ポリマーの分解温度を調査して、前記の第１スキャンの到達温度を調整する。目安として不活性ガス雰囲気下にて、ポリマーの５％重量減少が起こる温度未満にする。

＜複合分離膜の膜性能評価方法＞
　複合分離膜について以下の方法で、膜形状の評価、分離層の厚み評価、分離性能および透過性能の評価を行なった。

（多孔性支持膜の形状）
　実施例１～９の多孔性支持膜サンプル（中空糸）の形状評価は以下の方法で行った。３ｍｍφの孔を空けた２ｍｍ厚のＳＵＳ板の孔に、適量の中空糸束を詰め、カミソリ刃でカットして断面を露出させた後、Ｎｉｋｏｎ製の顕微鏡（ＥＣＬＩＰＳＥ　ＬＶ１００）およびＮｉｋｏｎ製の画像処理装置（ＤＩＧＩＴＡＬ　ＳＩＧＨＴ　ＤＳ－Ｕ２）およびＣＣＤカメラ（ＤＳ－Ｒｉ１）を用いて、断面の形状を撮影し、画像解析ソフト（ＮＩＳ　Ｅｌｅｍｅｎｔ　Ｄ３．００　ＳＰ６）により、中空糸膜断面の外径および内径を、該解析ソフトの計測機能を用いて測定することで中空糸膜の外径および内径および厚みを算出した。実施例１０の多孔性支持膜サンプル（平膜）の形状評価は、含水状態のサンプルを液体窒素で凍結させ、割断し、風乾させて、その割断面にＰｔをスパッタリングさせて、（株）日立製作所製の走査型電子顕微鏡Ｓ－４８００を用いて、加速電圧５ｋＶで観察し、ポリエステル不織布部分を除く、多孔性支持膜の厚みを計測した。

（複合分離膜サンプルの分離層の厚み）
　実施例１～１０の複合分離膜を５０％エタノール水溶液で親水化処理した後、水に浸漬したものを液体窒素で凍結させ、割断し、風乾させて、その割断面にＰｔをスパッタリングさせて、（株）日立製作所製の走査型電子顕微鏡Ｓ－４８００を用いて、加速電圧５ｋＶで観察した。図１に、ＳＥＭ像の一例として、実施例１の複合分離膜のＳＥＭ像を示す。分離層の厚みは膜の外層部を撮影して測定した。

（複合分離膜のＮａＣｌ分離性能および透過性能）
　実施例１～９の中空糸膜を束ねて、プラスチック製スリーブに挿入した後、熱硬化性樹脂をスリーブに注入し、硬化させ封止した。熱硬化性樹脂で硬化させた中空糸膜の端部を切断することで中空糸膜の開口面を得て、評価用モジュールを作製した。この評価用モジュールを供給水タンク、ポンプからなる中空糸膜性能試験装置に接続し、性能評価した。実施例１０の平膜は、上記と同様、供給水タンク、ポンプの構成からなる平膜性能評価装置に設置し、性能評価した。評価条件は、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの供給水溶液を、２５℃、圧力０．５ＭＰａで約３０～１時間運転させ、その後、膜からの透過水を採取して、電子天秤（島津製作所　ＬＩＢＲＯＲ　ＥＢ－３２００Ｄ）で透過水重量を測定した。透過水重量は、下記式にて２５℃の透過水量に換算した。
　　透過水量（Ｌ）＝透過水重量（ｋｇ）／０．９９７０４（ｋｇ／Ｌ）
　透水量（ＦＲ）は下記式より算出した。
　　ＦＲ［Ｌ／ｍ^２／日］＝透過水量［Ｌ］／膜面積［ｍ^２］／採取時間［分］×（６０［分］×２４［時間］）

　前記透水量測定で採取した膜透過水と、同じく透水量の測定で使用した塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌ供給水溶液を電気伝導率計（東亜ディーケーケー社ＣＭ－２５Ｒ）を用いて塩化ナトリウム濃度を測定した。
　塩除去率は下記式より算出した。
　　塩除去率［％］＝（１－膜透過水塩濃度［ｍｇ／Ｌ］／供給水溶液塩濃度［ｍｇ／Ｌ］）×１００

（複合分離膜のＭｇＳＯ_４分離性能および透過性能）
　実施例１～９の中空糸膜を束ねて、プラスチック製スリーブに挿入した後、熱硬化性樹脂をスリーブに注入し、硬化させ封止した。熱硬化性樹脂で硬化させた中空糸膜の端部を切断することで中空糸膜の開口面を得て、評価用モジュールを作製した。この評価用モジュールを供給水タンク、ポンプからなる中空糸膜性能試験装置に接続し、性能評価した。実施例１０の平膜は、上記と同様、供給水タンク、ポンプの構成からなる平膜性能評価装置に設置し、性能評価した。除去率の評価条件は、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの供給水溶液を、２５℃、圧力０．５ＭＰａで約３０～１時間運転させ、その後、膜からの透過水を採取して、電子天秤（島津製作所　ＬＩＢＲＯＲ　ＥＢ－３２００Ｄ）で透過水重量を測定した。透過水重量は、下記式にて２５℃の透過水量に換算した。
　　透過水量（Ｌ）＝透過水重量（ｋｇ）／０．９９７０４（ｋｇ／Ｌ）
　透水量（ＦＲ）は下記式より算出した。
　　ＦＲ［Ｌ／ｍ^２／日］＝透過水量［Ｌ］／膜面積［ｍ^２］／採取時間［分］×（６０［分］×２４［時間］）

　前記透水量測定で採取した膜透過水と、同じく透水量の測定で使用した硫酸ナトリウム濃度５００ｍｇ／Ｌ供給水溶液を電気伝導率計（東亜ディーケーケー社ＣＭ－２５Ｒ）を用いて塩化ナトリウム濃度を測定した。
　塩除去率は下記式より算出した。
　　塩除去率［％］＝（１－膜透過水塩濃度［ｍｇ／Ｌ］／供給水溶液塩濃度［ｍｇ／Ｌ］）×１００

＜プロトンＮＭＲ測定方法＞
　複合分離膜について以下の方法で、プロトンＮＭＲによる測定を実施し、ａの値を算出した。

　あらかじめ、水洗し、６０℃で４時間乾燥させた複合分離膜を準備する。前記複合分離膜を長さ７ｃｍに切り取った複合分離膜試料を２０本準備する。ＮＭＲ測定の際の内部基準物質として２質量％テトラメチルシランを含む重水素化クロロホルム溶液をキャピラリー中に封入したものと前記複合分離膜試料２０本を直径５ｍｍのＮＭＲチューブに挿入し、含水状態とするために４０℃、相対湿度８０％に保った恒温恒湿槽に１２０時間静置する。前記含水状態複合分離膜試料をＢＲＵＫＥＲ社製ＡＶＡＮＣＥ５００（共鳴周波数５００．１３ＭＨｚ、測定温度－１０℃、ＦＴ積算６４回、待ち時間５秒）でプロトンＮＭＲ測定を行う。その際、－１０℃に達した後に温度安定化のために、６０分の待機時間を設ける。
　図１は、プロトンＮＭＲスペクトルチャートの一例を示す。観察されるスペクトルのうち、最も高磁場側に出現するピークがテトラメチルシラン由来のピークであり、このピークを０ｐｐｍとして基準とする。より低磁場側に大きく出現するピークが膜中の水由来のピークである。－１０℃で測定を実施した際の膜中の水由来のピークのピークトップのケミカルシフトの値をａ（ｐｐｍ）とした。

＜実施例１＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製のポリフェニレンエーテルＰＸ１００Ｌ（以下、ＰＰＥと略す。）を準備した。ＰＰＥが３０質量パーセントとなるように、Ｎ－メチル－２－ピロリドン（以下、ＮＭＰと略す。）を加えて混練しながら、１４０℃で溶解させて、均一な製膜原液を得た。

　続いて、製膜原液を７５℃の温度に保ちながら、二重円筒管ノズルより、中空状に押出しながら、内液として７０質量％ＮＭＰ水溶液を同時に押出して成形させ、常温の空気中を空走させて、乾燥処理を行ったあと、３５質量％ＮＭＰ水溶液を満たした４０℃の凝固浴に浸漬させ、ＰＰＥ多孔性支持膜を作製した後、水洗処理を行った。

　前記水洗処理を終えた多孔性支持膜を５０質量％のグリセリン水溶液に浸漬した後、４０℃で乾燥してワインダーに巻き取った。

　得られたＰＰＥ多孔性支持膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであった。純水透過試験を行ったところ、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、５２００Ｌ／ｍ^２／日であった。

（複合分離膜の作製）
　上記の式（Ｉ）で表される疎水性セグメントと式（ＩＩ）で表される親水性セグメントの繰り返し構造を有するＳＰＡＥを以下のようにして準備した。

　３，３′－ジスルホ－４，４′－ジクロロジフェニルスルホン２ナトリウム塩（以下、Ｓ－ＤＣＤＰＳと略す）１５．００ｇ、２，６－ジクロロベンゾニトリル（以下、ＤＣＢＮと略す）、２９．７６ｇ、４，４′－ビフェノール（以下、ＢＰと略す）３７．９１ｇ、炭酸カリウム３０．９５ｇを冷却還流管を取り付けた１０００ｍＬ四つ口フラスコに計量し、０．５Ｌ／ｍｉｎで窒素を流した。Ｎ－メチル－２－ピロリドン（以下、ＮＭＰと略す）２６３ｍＬを入れて、オイルバスに入れ、１５０℃にして３０分攪拌した後、２１０℃に昇温して１２時間反応させた。放冷の後、重合反応溶液を水中にストランド状に沈殿させた。得られたポリマーは、常温の水で６回洗浄し、１１０℃真空乾燥した。スルホン化度（以下、ＤＳと略す）測定の結果、ＤＳ＝１５．０％のＳＰＡＥを得た。

　ＳＰＡＥポリマーのガラス転移温度Ｔ_ｇを評価したところ、Ｔ_ｇ＝２４４℃であった。得られたＳＰＡＥポリマーに対して、溶媒群２の溶媒として、２－メトキシエタノール、ギ酸、ジエチレングリコールへの溶解性を検討したが、十分な溶解性が得られなかった。溶媒群１のＮＭＰ、ＤＭＡｃ、ＧＢＬ、ＤＭＦ、ＤＭＳＯには、いずれにも溶解した。

　得られたＳＰＡＥにＤＭＳＯ溶媒を加えて、常温で撹拌させながら溶解させ、３質量％濃度のコーティング溶液を得た。

　前記コーティング溶液にＰＰＥ多孔性支持膜を通糸させた後、１１５℃で乾燥し、１．５ｍ／ｍｉｎの速度でワインダーに巻き取った。

　得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供した結果、ａ＝４．１９ｐｐｍであった。

　得られた複合分離膜をエタノールに３０分浸漬することで、親水化処理を行った後、性能評価試験を行った。試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は４２Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は８４．０％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は４５Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は９９．６％であった。

　ＳＥＭ観察の結果、得られた複合分離膜におけるＳＰＡＥ分離層の厚さは１６０ｎｍであった。得られた複合分離膜の膜断面のＳＥＭ像、膜断面外層部の拡大ＳＥＭ像、膜表面の拡大ＳＥＭ像をそれぞれ図３～５に示す。

＜実施例２＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同じ方法でＰＰＥ多孔性支持膜を作製し、目詰め処理を施した。中空糸膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであり、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、５２００Ｌ／ｍ^２／日であった。

（複合分離膜の作製）
　実施例１と同様の方法でＤＳ＝１５．０％のＳＰＡＥを得た。

　ＳＰＡＥポリマーのガラス転移温度Ｔ_ｇを評価したところ、Ｔ_ｇ＝２４４℃であった。得られたＳＰＡＥポリマーに対して、溶媒群２の溶媒として、２－メトキシエタノール、ギ酸、ジエチレングリコールへの溶解性を検討したが、溶解性が得られなかった。溶媒群１のＮＭＰ、ＤＭＡｃ、ＧＢＬ、ＤＭＦ、ＤＭＳＯには、いずれにも溶解した。

　乾燥温度を８０℃に変更した以外は、実施例１と同じ方法で、複合分離膜を得た。得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供した結果、ａ＝４．７２ｐｐｍであった。

　得られた複合分離膜の性能評価試験を行ったところ、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は７５０Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は３５．０％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は１５５Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は７８．２％であった。

　ＳＥＭ観察の結果、得られた複合分離膜におけるＳＰＡＥ分離層の厚さは１４０ｎｍであった。

＜実施例３＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同じ方法でＰＰＥ多孔性支持膜を作製し、目詰め処理を施した。中空糸膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであり、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、５３００Ｌ／ｍ^２／日であった。

（複合分離膜の作製）
　Ｓ－ＤＣＤＰＳ３５．００ｇ、ＤＣＢＮ１５．６０ｇ、ＢＰ３０．１５ｇ、炭酸カリウム２４．２６ｇを冷却還流管を取り付けた１０００ｍＬ四つ口フラスコに計量し、０．５Ｌ／ｍｉｎで窒素を流した。ＮＭＰ２６８ｍＬを入れて、オイルバスに入れ、１５０℃にして３０分攪拌した後、２１０℃に昇温して１２時間反応させた。放冷の後、重合反応溶液を水中にストランド状に沈殿させた。得られたポリマーは、常温の水で６回洗浄し、１１０℃真空乾燥した。ＤＳ測定の結果、ＤＳ＝４４．０％のＳＰＡＥを得た。

　ＳＰＡＥポリマーのガラス転移温度Ｔ_ｇを評価したところ、Ｔ_ｇ＝３２２℃であった。得られたＳＰＡＥポリマーに対して、溶媒群２の溶媒として、２－メトキシエタノール、ギ酸、ジエチレングリコールへの溶解性を検討したが、溶解性が得られなかった。溶媒群１のＮＭＰ、ＤＭＡｃ、ＧＢＬ、ＤＭＦ、ＤＭＳＯには、いずれにも溶解した。

　乾燥温度を１１０℃に変更した以外は、実施例１と同じ方法で、複合分離膜を得た。得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供した結果、ａ＝４．９２ｐｐｍであった。

　得られた複合分離膜の性能評価試験を行ったところ、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は１２００Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は２５．０％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は２４０Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は７１．８％であった。

　ＳＥＭ観察の結果、得られた複合分離膜におけるＳＰＡＥ分離層の厚さは１５０ｎｍであった。

＜実施例４＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同じ方法でＰＰＥ多孔性支持膜を作製し、目詰め処理を施した。中空糸膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであり、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、５２５０Ｌ／ｍ^２／日であった。

（複合分離膜の作製）
　実施例３と同様の方法でＤＳ＝４４％のＳＰＡＥを得た。

　ＳＰＡＥポリマーのガラス転移温度Ｔ_ｇを評価したところ、Ｔ_ｇ＝３２２℃であった。得られたＳＰＡＥポリマーに対して、溶媒群２の溶媒として、２－メトキシエタノール、ギ酸、ジエチレングリコールへの溶解性を検討したが、溶解性が十分得られなかった。溶媒群１のＮＭＰ、ＤＭＡｃ、ＧＢＬ、ＤＭＦ、ＤＭＳＯには、いずれにも溶解した。

　乾燥温度を１７５℃に変更した以外は、実施例１と同じ方法で、複合分離膜を得た。得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供した結果、ａ＝４．５５ｐｐｍであった。

　得られた複合分離膜の性能評価試験を行ったところ、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は４００Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は６０．２％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は１２０Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は９１．２％であった。

＜実施例５＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同じ方法でＰＰＥ多孔性支持膜を作製し、目詰め処理を施した。中空糸膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであり、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、５０００Ｌ／ｍ^２／日であった。

（複合分離膜の作製）
　Ｓ－ＤＣＤＰＳ４５．００ｇ、ＤＣＢＮ８．４８ｇ、ＢＰ２６．２４ｇ、炭酸カリウム２１．４３ｇを冷却還流管を取り付けた１０００ｍＬ四つ口フラスコに計量し、０．５Ｌ／ｍｉｎで窒素を流した。ＮＭＰ２７０ｍＬを入れて、オイルバスに入れ、１５０℃にして３０分攪拌した後、２１０℃に昇温して１２時間反応させた。放冷の後、重合反応溶液を水中にストランド状に沈殿させた。得られたポリマーは、常温の水で６回洗浄し、１１０℃真空乾燥した。ＤＳ測定の結果、ＤＳ＝６５．０％のＳＰＡＥを得た。

　ＳＰＡＥポリマーのガラス転移温度Ｔ_ｇを評価したところ、Ｔ_ｇ＝３９９℃であった。得られたＳＰＡＥポリマーに対して、溶媒群２の溶媒として、２－メトキシエタノール、ギ酸、ジエチレングリコールへの溶解性を検討したが、溶解性が十分得られなかった。溶媒群１のＮＭＰ、ＤＭＡｃ、ＧＢＬ、ＤＭＦ、ＤＭＳＯには、いずれにも溶解した。

　実施例４と同じ方法で、複合分離膜を得た。得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供した結果、ａ＝４．６８ｐｐｍであった。

　得られた複合分離膜の性能評価試験を行ったところ、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は７００Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は３８．４％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は１０５Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は７８．８％であった。

　ＳＥＭ観察の結果、得られた複合分離膜におけるＳＰＡＥ分離層の厚さは１６０ｎｍであった。

＜実施例６＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同じ方法でＰＰＥ多孔性支持膜を作製し、目詰め処理を施した。中空糸膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであり、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、５１００Ｌ／ｍ^２／日であった。

　ＳＰＡＥポリマーのガラス転移温度Ｔ_ｇを評価したところ、Ｔ_ｇ＝２４４℃であった。得られたＳＰＡＥポリマーに対して、溶媒群２の溶媒として、２－メトキシエタノール、ギ酸、ジエチレングリコールへの溶解性を検討したが、溶解性が十分得られなかった。溶媒群１のＮＭＰ、ＤＭＡｃ、ＧＢＬ、ＤＭＦ、ＤＭＳＯには、いずれにも溶解した。

　得られたＳＰＡＥにＧＢＬ溶媒を加えて、常温で攪拌させながら溶解させ、３質量％濃度のコーティング溶液を得た。

　実施例１と同じ方法で、複合分離膜を得た。得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供した結果、ａ＝４．１８ｐｐｍであった。

　得られた複合分離膜の性能評価試験を行ったところ、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は５８Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は８２．５％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は５５Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は９９．５％であった。

＜実施例７＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同じ方法でＰＰＥ多孔性支持膜を作製し、目詰め処理を施した。中空糸膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであり、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、４９９０Ｌ／ｍ^２／日であった。

　得られたＳＰＡＥにＮＭＰとＤＭＳＯの重量比５０対５０の混合溶媒を加えて、常温で攪拌させながら溶解させ、３質量％濃度のコーティング溶液を得た。

　実施例１と同じ方法で、複合分離膜を得た。得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供した結果、ａ＝４．２０ｐｐｍであった。

　得られた複合分離膜の性能評価試験を行ったところ、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は４６Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は８４．０％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は４３Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は９９．６％であった。

＜実施例８＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同じ方法でＰＰＥ多孔性支持膜を作製し、目詰め処理を施した。中空糸膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであり、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、４９９０Ｌ／ｍ^２／日であった。

　得られたＳＰＡＥにジエチレングリコールとＤＭＳＯの重量比５０対５０の混合溶媒を加えて、常温で攪拌させながら溶解させ、３質量％濃度のコーティング溶液を得た。

　得られた複合分離膜の性能評価試験を行ったところ、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は５９Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は８１．５％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は５７Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は９９．５％であった。

　ＳＥＭ観察の結果、得られた複合分離膜におけるＳＰＡＥ分離層の厚さは１８０ｎｍであった。

＜実施例９＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同じ方法でＰＰＥ多孔性支持膜を作製し、目詰め処理を施した。中空糸膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであり、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、５２３０Ｌ／ｍ^２／日であった。

（複合分離膜の作製）
　前記式（ＩＶ）、（Ｖ）の組合せのなかから選択し、下記の式（ＶＩ）で表される疎水性セグメントと式（ＶＩＩ）で表される親水性セグメントの繰り返し構造を有するＳＰＡＥを以下のようにして準備した。

　Ｓ－ＤＣＤＰＳ１５．００ｇ、４，４’－ジクロロジフェニルスルホン３５．４７ｇ、ＢＰ２８．１９ｇ、炭酸カリウム２３．００ｇを冷却還流管を取り付けた１０００ｍＬ四つ口フラスコに計量し、０．５Ｌ／ｍｉｎで窒素を流した。ＮＭＰ２５９ｍＬを入れて、オイルバスに入れ、１５０℃にして３０分攪拌した後、２１０℃に昇温して１２時間反応させた。放冷の後、重合反応溶液を水中にストランド状に沈殿させた。得られたポリマーは、常温の水で６回洗浄し、１１０℃真空乾燥した。ＤＳ測定の結果、ＤＳ＝２０．０％のＳＰＡＥを得た。

　上記式中、ａおよびｂ、Ｒ^１およびＲ^２については上記の式（ＩＶ）（Ｖ）で規定されているのと同じ意味を表す。

　ＳＰＡＥポリマーのガラス転移温度Ｔ_ｇを評価したところ、Ｔ_ｇ＝２６５℃であった。ＳＰＡＥポリマーに対する溶媒群２の溶媒として、２－メトキシエタノール、ギ酸へ十分な溶解性を示さなかった。ジエチレングリコールには１３０℃程度で一晩撹拌することで、若干の溶解性を示したが、溶液は常温でゲル状であったため、良好な塗布が行えなかった。溶媒群１のＮＭＰ、ＤＭＡｃ、ＧＢＬ、ＤＭＦ、ＤＭＳＯには良好な溶解性を示した。

　コーティング溶液の作製とコーティング方法は、実施例１と同じ方法をとり、複合分離膜を得た。得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供した結果、ａ＝４．２０ｐｐｍであった。

　得られた複合分離膜の性能評価試験を行ったところ、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は８０Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は７８．０％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は６３Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は９８．７％であった。

＜実施例１０＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同様に、三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製のポリフェニレンエーテルＰＸ１００Ｌ（以下、ＰＰＥと略す。）を準備した。ＰＰＥが２０質量パーセントとなるように、Ｎ－メチル－２－ピロリドン（以下、ＮＭＰと略す。）を加えて混練しながら、８０℃で溶解させて、均一な製膜原液を得た。

　続いて、６０℃に保温したガラス基板上に、５０質量％のグリセリン水溶液を適度に含浸させたポリエステル抄紙（廣瀬製紙製０５ＴＨ－６０）を置き、その上から、６０℃の製膜原液を均一にハンドコーターで塗布した。２０秒程度の乾燥処理の後に、３０℃の３５質量％ＮＭＰ水溶液の凝固浴中に浸漬して、平膜状の多孔性支持膜を得た。その後、水洗処理を行った。得られた膜のポリエステル抄紙部分を除くＰＰＥ多孔性支持膜の厚みは４０μｍであった。

　水洗されたＰＰＥ多孔性支持膜を５０質量％のグリセリン水溶液に含浸させた後、４０℃で一晩乾燥させて、目詰め処理された膜を得た。

（複合分離膜の作製）
　実施例１と同様な方法でＤＳ＝１５．０％のＳＰＡＥを得た。

　得られたＳＰＡＥにＤＭＳＯ溶媒を加えて、常温で撹拌させながら溶解させ、０．８質量％濃度のコーティング溶液および０．１質量％のコーティング溶液を得た。

　複合膜化は、前記の０．７質量％のコーティング溶液を塗布し、８０℃で３０分間、穏やかな熱風で乾燥を行った。その後、その上から再度０．１質量％のコーティング溶液をはけ塗りして８０℃で３０分間再乾燥することで、複合分離膜とした。

　得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供した結果、ａ＝４．２０ｐｐｍであった。

　得られた複合分離膜をエタノールに３０分浸漬することで、親水化処理を行った後、性能評価試験を行った。平膜の評価装置を用いたこと以外は、他の実施例と同様に、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの評価条件を用いたところ、透水量は４１Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は８６．４％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は４２Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は９９．６％であった。

　ＳＥＭ観察の結果、得られた複合分離膜におけるＳＰＡＥ分離層の厚さは３２０ｎｍであった。

＜比較例１＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同じ方法でＰＰＥ多孔性支持膜を作製し、目詰め処理を施した。中空糸膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであり、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、５２１０Ｌ／ｍ^２／日であった。

　乾燥温度を１７０℃に変更したこと以外は、実施例１と同じ方法で、複合分離膜を得た。得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供した結果、ａ＝４．１３ｐｐｍであった。

　得られた複合分離膜の性能評価試験を行ったところ、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は１２Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は９５．０％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は１１Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は９９．８％であった。

＜比較例２＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同じ方法でＰＰＥ多孔性支持膜を作製し、目詰め処理を施した。中空糸膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであり、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、４９９０Ｌ／ｍ^２／日であった。

　乾燥温度を７０℃に変更したこと以外は、実施例１と同じ方法で、複合分離膜を得た。得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供した結果、ａ＝５．５２ｐｐｍであった。

　得られた複合分離膜の性能評価試験を行ったところ、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は３１２０Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は４．２％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は１７１０Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は１５．０％であった。

　ＳＥＭ観察の結果、得られた複合分離膜におけるＳＰＡＥ分離層の厚さは１７０ｎｍであった。

＜比較例３＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同じ方法でＰＰＥ多孔性支持膜を作製し、目詰め処理を施した。中空糸膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであり、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、５０００Ｌ／ｍ^２／日であった。

（複合分離膜の作製）
　実施例５と同様の方法でＤＳ＝６５．０％のＳＰＡＥを得た。

　実施例３と同じ方法で、複合分離膜を得た。得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供した結果、ａ＝５．５３ｐｐｍであった。

　得られた複合分離膜の性能評価試験を行ったところ、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は３４２０Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は２．８％であり、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水量は１９２０Ｌ／ｍ^２／日、塩除去率は１０．０％であった。

＜比較例４＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、実施例１と同じ方法でＰＰＥ多孔性支持膜を作製し、目詰め処理を施した。中空糸膜の外径は２６０μｍ、膜厚は４５μｍであり、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、８０２０Ｌ／ｍ^２／日であった。

（複合分離膜の作製）
　Ｓ－ＤＣＤＰＳ６．５０ｇ、ＤＣＢＮ３５．６６ｇ、ＢＰ４１．０６ｇ、炭酸カリウム３３．５３ｇを冷却還流管を取り付けた１０００ｍＬ四つ口フラスコに計量し、０．５Ｌ／ｍｉｎで窒素を流した。ＮＭＰ２６１ｍＬを入れて、オイルバスに入れ、１５０℃にして３０分攪拌した後、２１０℃に昇温して１２時間反応させた。放冷の後、重合反応溶液を水中にストランド状に沈殿させた。得られたポリマーは、常温の水で６回洗浄し、１１０℃真空乾燥した。ＤＳ測定の結果、ＤＳ＝６．０％のＳＰＡＥを得た。

　ＳＰＡＥポリマーのガラス転移温度Ｔ_ｇを評価したところ、Ｔ_ｇ＝２３２℃であった。得られたＳＰＡＥポリマーに対して、溶媒群２の溶媒として、２－メトキシエタノール、ギ酸、ジエチレングリコールへの溶解性を検討したが、溶解性が十分得られなかった。溶媒群１のＮＭＰ、ＤＭＡｃ、ＧＢＬ、ＤＭＦ、ＤＭＳＯには、いずれにも溶解した。

　実施例１と同じ方法で、複合分離膜を得た。得られた複合分離膜をＮＭＲ測定に供したが、膜中の水由来のピークが著しく小さかったため、解析が困難であった。

　得られた複合分離膜の性能評価試験を行ったところ、試験圧力０．５ＭＰａ、塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの条件、試験圧力０．５ＭＰａ、硫酸マグネシウム濃度５００ｍｇ／Ｌの条件において、透水が確認できなかった。

＜比較例５＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、住友化学株式会社製のポリエーテルスルホン５２００Ｐ（以下、ＰＥＳと略す。）を、また親水性ポリマーとしてＢＡＳＦ社製ポリビニルピロリドンＫ８５（以下ＰＶＰと略す）を準備した。ＰＥＳが２５質量％、ＰＶＰが２質量％となるように、ＮＭＰを加えて混練しながら、８０℃で溶解させて、均一な製膜原液を得た。

　続いて、製膜原液を６０℃の温度に保ちながら、二重円筒管ノズルより、中空糸膜形状に押出しながら、内液として７０質量％ＮＭＰ水溶液を同時に押出して成形させ、常温の空気中を空走させて、乾燥処理を行ったあと、３５質量％ＮＭＰ水溶液を満たした４０℃の凝固浴に浸漬させ、ＰＥＳ多孔性支持膜を作製した後、水洗処理を行った。

　得られたＰＥＳ多孔性支持膜の外径は２５５μｍ、膜厚は４０μｍであった。純水透過試験を行ったところ、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、５０２０Ｌ／ｍ^２／日であった。

（複合分離膜の作製）
　実施例１と同一の方法で得られたＤＭＳＯ溶媒のＳＰＡＥコーティング液で満たした浴槽にＰＥＳ多孔性支持膜を通糸したところ、著しく膜が膨潤した後、溶解して糸切れを起こしたため、複合分離膜を得ることができなかった。

＜比較例６＞
（多孔性支持膜の作製）
　多孔性支持膜のポリマーとして、アルケマ株式会社製のポリフッ化ビニリデンｋｙｎａｒ３０１Ｆ（以下、ＰＶＤＦと略す。）を、また親水性ポリマーとしてＢＡＳＦ社製ポリビニルピロリドンＫ８５（以下ＰＶＰと略す）を準備した。ＰＶＤＦが２５質量％、ＰＶＰが２質量％となるように、ＮＭＰを加えて混練しながら、１５０℃で溶解させて、均一な製膜原液を得た。

　続いて、製膜原液を６０℃の温度に保ちながら、二重円筒管ノズルより、中空糸膜形状に押出しながら、内液として７０質量％ＮＭＰ水溶液を同時に押出して成形させ、常温の空気中を空走させて、乾燥処理を行ったあと、３５質量％ＮＭＰ水溶液を満たした４０℃の凝固浴に浸漬させ、ＰＶＤＦ多孔性支持膜を作製した後、水洗処理を行った。

　得られたＰＶＤＦ多孔性支持膜の外径は２６０μｍ、膜厚は５０μｍであった。純水透過試験を行ったところ、純水透過量ＦＲは０．５ＭＰａの試験圧力において、４２８０Ｌ／ｍ^２／日であった。

（複合分離膜の作製）
　実施例１と同一の方法で得られたＤＭＳＯ溶媒のＳＰＡＥコーティング液で満たした浴槽にＰＶＤＦ多孔性支持膜を通糸したところ、比較例１のＰＥＳ膜の場合と同様、膜の膨潤がみられ、８０℃の乾燥炉の中で糸が溶解して糸切れを起こしたため、複合分離膜を得ることができなかった。

＜比較例７＞
（コーティング溶液の作製）
　実施例１と同じ方法で得られたスルホン化度ＤＳ＝１５．０％のＳＰＡＥを３質量％となるように、溶媒群２のうち、２－メトキシエタノール、ギ酸、ジエチレングリコールをそれぞれ添加し、１００℃で撹拌したが、溶解状態が得られず、複合分離膜を得ることはできなかった。

　本発明の複合分離膜は、耐薬品性に優れる素材を使用しながら、塩除去性と透水性を高いレベルに制御できるので、ナノろ過用の液体処理膜に極めて有用である。

１　　　ＳＰＡＥからなる分離層
２　　　ＰＰＥからなる多孔性支持膜
３　　　不織布

Claims

　多孔性支持膜とスルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体薄膜からなる複合分離膜であって、
（イ）前記多孔性支持膜が主としてポリフェニレンエーテルからなり、
（ロ）恒温恒湿条件で湿潤化した前記複合分離膜を用いて－１０℃でプロトン核磁気共鳴スペクトルを測定した際、内部基準物質であるテトラメチルシランのピークトップ位置を０ｐｐｍとしたときの膜中に含まれる水由来のピークトップ位置が４．１５ｐｐｍ以上５．００ｐｐｍ未満であることを特徴とする複合分離膜。
　前記スルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体は、下記式（ＩＶ）で表される疎水性セグメントと、下記式（Ｖ）で表される親水性セグメントの繰り返し構造からなることを特徴とする請求項１に記載の複合分離膜：

　上記式中、Ｘは下記式（ＶＩＩＩ）または（ＩＸ）のいずれかであり、

Ｙは、単結合または下記式（Ｘ）～（ＸＩＩＩ）のいずれかであり、

Ｚは、単結合または下記式（Ｘ）、（ＸＩＶ）、（ＸＩＩＩ）のいずれかであり、

Ｗは、単結合または下記式（Ｘ）、（ＸＩＶ）、（ＸＩＩＩ）のいずれかであり、

　ＹとＷは同じものが選択されることはなく、
　ａおよびｂはそれぞれ１以上の自然数を表し、
　Ｒ^１およびＲ^２は、－ＳＯ_３Ｍあるいは－ＳＯ_３Ｈを表し、Ｍは金属元素を表し、
　スルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体中の式（ＩＶ）の繰り返し数と式（Ｖ）の繰り返し数の合計に対する式（Ｖ）の繰り返し数の百分率割合として表されるスルホン化率が、１０％よりも大きく、７０％よりも小さい。
　前記スルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体は、下記式（Ｉ）で表される疎水性セグメントと、下記式（ＩＩ）で表される親水性セグメントの繰り返し構造からなることを特徴とする請求項１、２に記載の複合分離膜：

　上記式中、ｍおよびｎはそれぞれ１以上の自然数を表し、Ｒ^１およびＲ^２は、－ＳＯ_３Ｍあるいは－ＳＯ_３Ｈを表し、Ｍは金属元素を表し、スルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体中の式（Ｉ）の繰り返し数と式（ＩＩ）の繰り返し数の合計に対する式（ＩＩ）の繰り返し数の百分率割合として表されるスルホン化率が、１０％よりも大きく、７０％よりも小さい。
　前記複合分離膜において、スルホン化ポリアリーレンエーテル共重合体薄膜の厚みが５０ｎｍ以上５００ｎｍ以下である請求項１～３のいずれかに記載の複合分離膜。
　前記複合分離膜がナノろ過膜用である請求項１～４のいずれかに記載の複合分離膜。
　前記複合分離膜が中空糸膜であることを特徴とする請求項１～５のいずれかに記載の複合分離膜。