WO2014092093A1 - 蓄熱材組成物、蓄熱材及び輸送容器 - Google Patents

蓄熱材組成物、蓄熱材及び輸送容器 Download PDF

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melting
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上田　亨
圭司 佐藤
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株式会社カネカ
玉井化成株式会社
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    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/14—Thermal energy storage

Definitions

  • the control temperature in blood and plasma delivery is generally 4-6 ° C
  • the control temperature in drug delivery is generally In general, the temperature is set to 2 to 8 ° C.
  • the control temperature for the delivery of platelets and biological tissues is set to 18 to 22 ° C.
  • the heat storage material utilizes the fact that the temperature is maintained near the melting temperature at which the heat storage material composition melts from a solid to a liquid, but when a single substance is used as the heat storage material composition, In addition to the melting temperature depending on the melting temperature, the control temperature cannot be set, and there is a limit to the control temperature that can be set. Furthermore, according to the study by the present inventors, it is clear that the heat storage material composition using a higher alcohol having a melting temperature that can be used for the control of the management temperature described above does not have a constant melting temperature and solidification temperature. It was.
  • the molar fraction of the higher alcohol having 12 carbons in the mixture of the higher alkane having 15 carbons and the higher alcohol having 12 carbons is 10 to 30 mol%.
  • the melting peak temperature derived from a higher alkane having 15 carbon atoms and the melting peak temperature derived from a higher alcohol having 12 carbon atoms can be made substantially coincident or close to each other, the melting peak temperature is substantially constant temperature, and stable melting.
  • a heat storage material composition exhibiting temperature is obtained.
  • 10 is a graph showing the results of differential scanning calorimetry of sample 2-2 in Example 4.
  • 10 is a graph showing the results of differential scanning calorimetry of Sample 2-3 in Example 4.
  • 10 is a graph showing the results of differential scanning calorimetry of Sample 2-4 in Example 4.
  • 10 is a graph showing the results of differential scanning calorimetry of Sample 2-5 in Example 4.
  • 6 is a graph showing the results of differential scanning calorimetry of Sample 2-6 in Example 4.
  • 14 is a graph showing the results of differential scanning calorimetry of Sample 2-7 in Example 4.
  • 10 is a graph showing the results of differential scanning calorimetry of Sample 2-8 in Example 4.
  • 10 is a graph showing the results of differential scanning calorimetry of Sample 2-9 in Example 4.
  • the higher alcohol contained in the heat storage material composition of the present embodiment monohydric alcohol is mainly used.
  • the higher alcohols include linear alcohols, branched alcohols, primary alcohols, secondary alcohols, and tertiary alcohols. Among these, higher alcohols having 6 to 20 carbon atoms are desirable from the viewpoint of adjusting the melting temperature or the solidification temperature.
  • the melting temperature is 0 ° C. or more from the object of the present invention to keep the temperature controlled article in the temperature range from the melting temperature of water to near room temperature as the management temperature and the physical properties such as the melting temperature.
  • the melting peak temperature can be set to 30-33 ° C.
  • the melting peak temperature derived from n-eicosane and the melting peak temperature derived from myristyl alcohol can be substantially matched by blending such that n-eicosane is 30 to 50% and myristyl alcohol is 70 to 50%. With this formulation, it is possible to cope with a management temperature of 30 ⁇ 5 ° C.
  • hydroxypropylcellulose manufactured by Nippon Soda Co., Ltd., product name: NISSOH HPC-H
  • NISSOH HPC-H hydroxypropylcellulose
  • Heat storage material 2 A heat storage material 2 shown in Table 14 was obtained in the same manner as described above except that lauryl alcohol (c) was used in place of lauryl alcohol (a).
  • lauryl alcohol (c) was used in place of lauryl alcohol (a).
  • the obtained heat storage material 2 was subjected to a test in which a heat cycle of ⁇ 20 ° C. and 60 ° C. was repeated 100 times, solid-liquid separation was not observed, the physical properties were stable, and there was no decrease in the latent heat of fusion. (215 mJ / mg ⁇ 222 mJ / mg) was confirmed.

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Abstract

任意の管理温度の制御に利用できる融解温度を有すると共に、融解挙動や融解温度のばらつきがなく、一定の融解温度を有する蓄熱材組成物を提供する。 蓄熱材組成物は、炭素数９～２４の高級アルカンと炭素数６～２０の高級アルコールの混合物を主成分とし、混合物は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定されたＤＳＣ曲線において、実質的に単一の融解ピークを有している。

Description

蓄熱材組成物、蓄熱材及び輸送容器
　本発明は、物品の温度管理を行うための蓄熱材組成物、それを用いた蓄熱材及びその蓄熱材を備えた定温輸送容器に関する。より具体的には、医薬品、医療機器、検体、臓器、化学物質又は食品等の各種物品を所定の温度範囲に維持して保管又は輸送するために使用される蓄熱材組成物、蓄熱材及び輸送容器に関する。
　病院等の医療機関で取り扱われる医薬品及び検体等、並びにスーパーマーケット等で取り扱われる食品等のなかには、その品質を保持するため、輸送時に所定の温度範囲に保冷又は保温する必要があるものがある。従来、この種の医薬品、検体又は食品等の物品を保冷又は保温する方法として、断熱性を有する輸送容器内に、予め凝固又は融解させた蓄熱材を配置し、この融解潜熱を利用して、収容した物品を保冷又は保温する方法が知られている。保冷又は保温の対象となる物品（以下、「温度管理対象物品」と称する場合がある。）を、所定の温度範囲（以下、「管理温度」と称する場合がある。）に長時間維持するためには、所定の温度範囲に融解温度を有し、且つ、大きな融解潜熱を持つ蓄熱材を用いることが必要である。
　従来から一般的に使用されてきた、融解潜熱が大きく、安価で安全な蓄熱材としては、水を主成分とするものが挙げられる。水の融解温度は一般的に０℃付近であるところ、０℃以下の温度領域で対象物品の温度管理が必要な場合には、水に凝固点降下剤を添加して融解温度を０℃以下に調整することができる。しかしながら、０℃を超える温度領域で対象物品の温度管理が必要な場合は、水を主成分とする蓄熱材の使用は困難であった。０℃を超える温度領域の温度管理対象物品およびその管理温度の具体例としては、血液や血漿の配送における管理温度は一般的に４～６℃とされ、薬品の配送における管理温度としては、一般的に２～８℃とされ、血小板および生物学的組織の配送における管理温度としては１８～２２℃とされている。
　これらの０℃を超える温度領域の管理温度に適した蓄熱材組成物は、古くから開発がなされ、実際に使用されている。例えば、特許文献１には、温度管理対象物品であるアイテムを熱的にパッケージする装置において、アルコールで実質的に満たされた少なくとも１つの容器を備え、アルコールが相変化を経ることを特徴とする装置が開示されている。用いられるアルコールとしては６～２０の炭素原子を有するものであって、特に１－デカノール又は１－ドデカノールといった高級アルコールが開示されている。この技術は、アルコールの相変化を利用して容器内の温度を一定に保つことで、装置内部の温度変化をほとんど生じさせないようにする装置を提供しようとするものである。
　特許文献２には、（ａ）硫酸ナトリウム十水塩：６０～８５重量部、及び（ｂ）塩化アンモニウム等の無機塩類：１５～４０重量部、からなり、且つ融点５～１５℃の蓄熱成分１００重量部に対して、架橋型カルボキシメチルセルロースが０．１～１０重量部配合されてなる蓄熱材組成物が開示されている。この技術は、高い潜熱量を有する硫酸ナトリウム十水塩を用い、長期間繰返し使用しても潜熱量の低下が少なく、且つ凝固温度と融解温度との温度差が小さく、冷房空調用に適した蓄熱材組成物を提供しようとするものである。
　一方、特許文献３には、主に常温よりも高い温度を維持する目的で用いられる蓄熱材として、炭素数１０以上の高級脂肪酸及び炭素数１０以上の高級アルコールからなる群から選ばれる少なくとも１種と、含水吸水性重合体とからなる蓄熱材組成物が開示されている。この技術は、含水した吸水性重合体内に該高級脂肪酸及び／又は高級アルコールを含浸させることで、蓄熱材組成物を固形状態にして引火又は着火し難くし、比較的高い融点と高い潜熱量を有する蓄熱材を提供しようとするものである。
特表２００７－５０１９２５号公報 特開平１０－３３０７４１号公報 特開平８－１００１７１号公報
　しかし、これら従来の蓄熱材組成物によれば、上述した０℃を超える温度領域、すなわち、水の融解温度近く～常温近くの任意の管理温度を設定し、その管理温度の維持を行うには充分ではなかった。例えば、特許文献１の蓄熱材に関する技術では、アルコールを温度の制御に用いているが、アルコールのみのように単一の物質を蓄熱材組成物として温度の制御に用いると、任意の管理温度を設定するには問題があった。すなわち、蓄熱材は、蓄熱材組成物が固体から液体に融解する融解温度近くに温度が維持されることを利用するが、単一の物質を蓄熱材組成物として用いた場合はその物質固有の融解温度に依存した融解温度以外に管理温度を設定することができず、設定できる管理温度に制限があった。さらに、本発明者らの研究によれば、上述の管理温度の制御に利用できる融解温度を有する高級アルコールを用いた蓄熱材組成物は、融解温度や凝固温度が一定にならないことが明らかとなった。例えば、示差走査熱量計（ＤＳＣ）による凝固温度及び融解温度の測定を行った場合、組成成分としては同じ高級アルコールであっても、その製造ロットによって融解温度は異なる値を示す場合があり、融解温度や凝固温度の指標となるＤＳＣ曲線の融解ピーク又は凝固ピークが複数存在することがあった。この原因の１つとしては、高級アルコールは複数の結晶構造をとることが可能で、不純物や環境変化等の影響によって複数の結晶構造の存在割合が大きく変化するため、ＤＳＣ曲線の融解挙動や凝固挙動が不安定になると推測される。そのため、この技術では任意の管理温度を設定するには限界があり、さらに管理温度の制御に利用できる融解温度を有する高級アルコールを用いたとしても、安定した融解温度や凝固温度が得られず、医薬品や検体等の保管等に求められる狭い範囲での温度管理には不向きであるという課題があった。
　特許文献２の技術では、複数の無機材料を添加して混合することにより蓄熱材組成物の融解温度を調整しようとしている。しかし、この技術では単一の物質を蓄熱材組成物に用いた場合に対して融解潜熱量が減少するので、融解温度近くに温度を維持する性能が充分に得られない。さらに、この種の複数材料を混合して得られた蓄熱材組成物は、ヒートサイクル試験等の熱履歴により性能劣化する等の課題があった。
　特許文献３の技術では、高級脂肪酸及び高級アルコールを用いることで、高い融点と高い潜熱量を有する蓄熱材組成物が得られている。本発明者らは、蓄熱材組成物を構成する高級脂肪酸及び高級アルコールの組成比を調整することにより、上述した水の融解温度～体温前後の管理温度の制御に利用できる融解温度を得ようとした。しかしながら、高級脂肪酸及び高級アルコールのような物質の融解挙動や凝固挙動は同じ成分であっても製造ロットによって大きく異なっており、これらの物質を混合して得られた蓄熱材組成物のＤＳＣ測定による融解及び凝固ピークも各成分の製造ロットによって異なっていた。そのため、この蓄熱材組成物は、融解及び凝固の挙動にばらつきが生じ、安定的に一定の融解温度が得られなかった。したがって、蓄熱材組成物の融解温度を所望の値に設定し、この融解温度を利用する安定した温度管理を行うことは困難であった。
　本発明は上述のような課題を解決するためになされたものであり、その目的は、任意の管理温度の制御に利用できる融解温度を有すると共に、融解挙動や融解温度のばらつきがなく、一定の融解温度を有する蓄熱材組成物を提供することにある。
　本発明の他の目的としては、安定した温度管理を可能とし、目的の管理温度において充分な潜熱量を有する蓄熱材組成物を提供することにある。
　本発明の蓄熱材組成物は、炭素数９～２４の高級アルカンと炭素数６～２０の高級アルコールの混合物を主成分とし、混合物は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定されたＤＳＣ曲線において、実質的に単一の融解ピークを有している。
　炭素数９～２４の高級アルカンと炭素数６～２０の高級アルコールを各々選定し、所定の範囲で混合することにより、高級アルコール、高級アルカン各々単独において存在する融解／凝固の挙動のバラツキを大幅に低減することが可能となる。これにより、安定的に一定の融解温度を有する蓄熱材組成物を得ることができる。また、高級アルカンと高級アルコールを所定量混合することにより、高級アルカンおよび高級アルコールが有する高い潜熱量を保持しながら、融解温度を調整することが可能である。このため、医薬品、検体又は食品等の物品の管理に適切な水の融解温度近くから常温および体温近くの管理温度に融解温度を適宜調整することができる。なお、本発明における示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定されたＤＳＣ曲線とは、蓄熱材組成物についてＤＳＣ測定を行った際に得られるチャート又はスペクトルのことをいう。また、本発明において、融解ピークとは、ＤＳＣ曲線で得られた融解挙動における融解ピークのピークトップのことをいう。また、単一の融解ピークとは、メインの融解ピークのピーク面積が少なくとも９０％以上であることをいう。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１８の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物を主成分とする。これにより、融解温度が２０～２２℃の蓄熱材組成物を得ることのできる好適な高級アルカンと高級アルコールの組み合わせが選択される。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１８の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物中に占める、炭素数１２の高級アルコールのモル分率が６５～８９モル％である。これにより、炭素数１８の高級アルカン由来の融解ピーク温度と、炭素数１２の高級アルコール由来の融解ピーク温度とを略一致又は近接させることができ、融解ピーク温度が略定温であり、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られる。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１６の高級アルカンと炭素数１０の高級アルコールの混合物を主成分とする。これにより、融解温度が４～６℃の蓄熱材組成物を得ることのできる好適な高級アルカンと高級アルコールの組み合わせが選択される。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１６の高級アルカンと炭素数１０の高級アルコールの混合物中に占める、炭素数１０の高級アルコールのモル分率が８５～９４モル％である。これにより、炭素数１６の高級アルカン由来の融解ピーク温度と、炭素数１０の高級アルコール由来の融解ピーク温度とを略一致又は近接させることができ、融解ピーク温度が略定温であり、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られる。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１６の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物を主成分とする。これにより、融解温度が１５～１８℃の蓄熱材組成物を得ることのできる好適な高級アルカンと高級アルコールの組み合わせが選択される。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１６の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物中に占める、炭素数１２の高級アルコールのモル分率が２１～６０モル％である。これにより、炭素数１６の高級アルカン由来の融解ピーク温度と、炭素数１２の高級アルコール由来の融解ピーク温度とを略一致又は近接させることができ、融解ピーク温度が略定温であり、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られる。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１５の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物を主成分とする。これにより、融解温度が９～１１℃の蓄熱材組成物を得ることのできる好適な高級アルカンと高級アルコールの組み合わせが選択される。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１５の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物中に占める、炭素数１２の高級アルコールのモル分率が１０～３０モル％である。これにより、炭素数１５の高級アルカン由来の融解ピーク温度と、炭素数１２の高級アルコール由来の融解ピーク温度とを略一致又は近接させることができ、融解ピーク温度が略定温であり、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られる。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１４の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物を主成分とする。これにより、融解温度が６～８℃の蓄熱材組成物を得ることのできる好適な高級アルカンと高級アルコールの組み合わせが選択される。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１４の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物中に占める炭素数１２の高級アルコールのモル分率が１０～３０モル％である。これにより、炭素数１４の高級アルカン由来の融解ピーク温度と、炭素数１２の高級アルコール由来の融解ピーク温度とを略一致又は近接させることができ、融解ピーク温度が略定温であり、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られる。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１４の高級アルカンと炭素数１０の高級アルコールの混合物を主成分とする。これにより、融解温度が０～３℃の蓄熱材組成物を得ることのできる好適な高級アルカンと高級アルコールの組み合わせが選択される。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１４の高級アルカンと炭素数１０の高級アルコールの混合物中に占める、炭素数１０の高級アルコールのモル分率が５０～８０モル％である。これにより、炭素数１４の高級アルカン由来の融解ピーク温度と、炭素数１０の高級アルコール由来の融解ピーク温度とを略一致又は近接させることができ、融解ピーク温度が略定温であり、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られる。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１８の高級アルカンと炭素数１４の高級アルコールの混合物を主成分とする。これにより、融解温度が２６～２８℃の蓄熱材組成物を得ることのできる好適な高級アルカンと高級アルコールの組み合わせが選択される。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数１８の高級アルカンと炭素数１４の高級アルコールの混合物中に占める、炭素数１４の高級アルコールのモル分率が１０～４０モル％である。これにより、炭素数１８の高級アルカン由来の融解ピーク温度と、炭素数１４の高級アルコール由来の融解ピーク温度とを略一致又は近接させることができ、融解ピーク温度が略定温であり、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られる。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数２０の高級アルカンと炭素数１４の高級アルコールの混合物を主成分とする。これにより、融解温度が３０～３３℃の蓄熱材組成物を得ることのできる好適な高級アルカンと高級アルコールの組み合わせが選択される。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数２０の高級アルカンと炭素数１４の高級アルコールの混合物中に占める、炭素数１４の高級アルコールのモル分率が４０～７０モル％である。これにより、炭素数２０の高級アルカン由来の融解ピーク温度と、炭素数１４の高級アルコール由来の融解ピーク温度とを略一致又は近接させることができ、融解ピーク温度が略定温であり、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られる。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数２２の高級アルカンと炭素数１４の高級アルコールの混合物を主成分とする。これにより、融解温度が３４～３７℃の蓄熱材組成物を得ることのできる好適な高級アルカンと高級アルコールの組み合わせが選択される。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数２２の高級アルカンと炭素数１４の高級アルコールの混合物中に占める、炭素数１４の高級アルコールのモル分率が７３～９５モル％である。これにより、炭素数２２の高級アルカン由来の融解ピーク温度と、炭素数１４の高級アルコール由来の融解ピーク温度とを略一致又は近接させることができ、融解ピーク温度が略定温であり、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られる。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数２０の高級アルカンと炭素数１６の高級アルコールの混合物を主成分とする。これにより、融解温度が３４～３８℃の蓄熱材組成物を得ることのできる好適な高級アルカンと高級アルコールの組み合わせが選択される。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数２０の高級アルカンと炭素数１６の高級アルコールの混合物中に占める、炭素数１６の高級アルコールのモル分率が１０～２９モル％である。これにより、炭素数２０の高級アルカン由来の融解ピーク温度と、炭素数１６の高級アルコール由来の融解ピーク温度とを略一致又は近接させることができ、融解ピーク温度が略定温であり、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られる。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数２２の高級アルカンと炭素数１６の高級アルコールの混合物を主成分とする。これにより、融解温度が４１～４４℃の蓄熱材組成物を得ることのできる好適な高級アルカンと高級アルコールの組み合わせが選択される。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、炭素数２２の高級アルカンと炭素数１６の高級アルコールの混合物中に占める、炭素数１６の高級アルコールのモル分率が４０～６０モル％である。これにより、炭素数２２の高級アルカン由来の融解ピーク温度と、炭素数１６の高級アルコール由来の融解ピーク温度とを略一致又は近接させることができ、融解ピーク温度が略定温であり、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られる。
　また、本発明の蓄熱材組成物は、さらに、ヒドロキシプロピルセルロースを含有する。これにより、高級アルカン及び高級アルコールの混合物がゲル化して固形状態とすることができ、取り扱いが容易となると共に、引火性又は着火性を低減させることができる。
　また、本発明の蓄熱材は、上述のいずれかに記載の蓄熱材組成物からなる。これにより、安定した融解温度を備え、高い潜熱量を有する蓄熱材が得られる。
　また、本発明の輸送容器は、断熱性の箱体と、その内側に配置される上述の蓄熱材を含む。上述した蓄熱材組成物を含む蓄熱材により、安定した温度管理を可能とする輸送容器が得られる。
　本発明の蓄熱材組成物は、炭素数９～２４の高級アルカンと炭素数６～２０の高級アルコールを各々選定し、所定の範囲で混合することにより、高級アルコール、高級アルカン各々単独において存在する融解挙動及び凝固挙動のバラツキを大幅に低減することができると共に、略単一の融解ピーク又は／及び凝固ピークを有し、一定の融解温度を有する蓄熱材組成物を得ることができる。さらに、高級アルカンおよび高級アルコールが有する高い潜熱量を保持しながら、水の融解温度近くから常温および体温近くの温度に融解温度を調整することが可能である。よって、医薬品、検体又は食品等の温度に敏感な物品の温度管理に好適な蓄熱材を得ることができる。
実施例１における試料１－１の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例１における試料１－２の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例１における試料１－３の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例１における試料１－４の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例１における試料１－５の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例１における試料１－６の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例１における試料１－７の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例１における試料１－８の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例１における試料１－９の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例１における試料１－１０の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例２における試料１－１１の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例２における試料１－１２の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例２における試料１－１３の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例２における試料１－１４の示差走査熱量測定結果のグラフである。 ラウリルアルコール（ａ）の示差走査熱量測定結果のグラフである。 ラウリルアルコール（ｃ）の示差走査熱量測定結果のグラフである。 ラウリルアルコール（ｄ）の示差走査熱量測定結果のグラフである。 オクタデカン（ｂ）の示差走査熱量測定結果のグラフである。 オクタデカン（ｅ）の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例３における試料１－１５の示差走査熱量測定結果のグラフである。 比較例１における試料１－１６の示差走査熱量測定結果のグラフである。 比較例１における試料１－１７の示差走査熱量測定結果のグラフである。 ラウリル酸の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例４における試料２－１の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例４における試料２－２の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例４における試料２－３の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例４における試料２－４の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例４における試料２－５の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例４における試料２－６の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例４における試料２－７の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例４における試料２－８の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例４における試料２－９の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例５における試料２－１０の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例５における試料２－１１の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例５における試料２－１２の示差走査熱量測定結果のグラフである。 １－デカノール（ｆ）の示差走査熱量測定結果のグラフである。 １－デカノール（ｈ）の示差走査熱量測定結果のグラフである。 ヘキサデカン（ｇ）の示差走査熱量測定結果のグラフである。 ヘキサデカン（ｉ）の示差走査熱量測定結果のグラフである。 実施例６における試料２－１３の示差走査熱量測定結果のグラフである。 本発明の実施形態に係る定温輸送容器を概略的に示す分解斜視図である。 （ａ）図４１に示す定温輸送容器の内部を概略的に示す斜視図、及び、（ｂ）図４２（ａ）のＡ－Ａ線断面を模式的に表わす断面図である。 実施例１７と実施例１８における環境温度－２０℃条件下での輸送容器内部の温度変化を示すグラフである。 実施例１７と比較例４における環境温度－２０℃条件下での輸送容器内部の温度変化を示すグラフである。 実施例１７と比較例２における環境温度－２０℃条件下での輸送容器内部の温度変化を示すグラフである。 比較例２と比較例３における環境温度－２０℃条件下での輸送容器内部の温度変化を示すグラフである。 実施例１７と実施例１８における環境温度３５℃条件下での輸送容器内部の温度変化を示すグラフである。 実施例１７と比較例４における環境温度３５℃条件下での輸送容器内部の温度変化を示すグラフである。 実施例１７と比較例２における環境温度３５℃条件下での輸送容器内部の温度変化を示すグラフである。 比較例２と比較例３における環境温度３５℃条件下での輸送容器内部の温度変化を示すグラフである。 実施例１９と比較例５における環境温度－２０℃条件下での輸送容器内部の温度変化を示すグラフである。 実施例１９と比較例５における環境温度３５℃条件下での輸送容器内部の温度変化を示すグラフである。
　以下、本発明の実施形態について具体例を示して説明する。
　本実施形態の蓄熱材組成物は、相状態が、凝固状態（固体）から溶融状態（液体）に相転移する際に熱エネルギーを吸収すること、又は溶融状態（液体）から凝固状態（固体）に相転移する際に熱エネルギーを放出することによって、潜熱型の蓄熱材に利用できるものである。
　蓄熱材組成物の融解温度とは固体が融解して液体化する温度のことをいい、凝固温度とは液体が凝固して固体化する温度のことをいう。また、その蓄熱材組成物からなる蓄熱材の融解温度とは、その主な部分の相状態が凝固状態（固体）から溶融状態（液体）に変化する温度のことをいい、蓄熱材の凝固温度とは、その主な部分の相状態が溶融状態（液体）から凝固状態（固体）に変化する際の温度のことをいう。主な部分とは、目安としては５０重量％を超える割合を占める部分を示す。例えば、蓄熱材の８０重量％が固体で２０重量％が液体の状態の場合、この蓄熱材の相状態は固体（凝固状態）とする。ここで相状態とは、一般的な固体、液体又は気体の状態を表す。本発明では、主に、固体と液体の相状態を利用する。
　蓄熱材組成物の融解温度又は凝固温度は、例えば、蓄熱材組成物について示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いた測定を行い、温度上昇又は温度低下に伴う組成物の熱量値の変化を測定した結果、熱量測定値のピークが現れる温度を、それぞれ融解温度又は凝固温度とすることが好ましい。具体的には、ＤＳＣにより測定されたＤＳＣ曲線の融解挙動又は凝固挙動におけるピークの温度をそれぞれ融解温度又は凝固温度とし、複数のピークが存在する場合には、最大のピーク面積を有するピークの温度を融解温度又は凝固温度として選択することが好ましい。ここで、本発明における示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定されたＤＳＣ曲線とは、蓄熱材組成物について、例えば、２℃／ｍｉｎの昇温速度でＤＳＣ測定を行った際に得られるチャート又はスペクトルのことをいう。また、本発明において得られる蓄熱材組成物は、実質的に単一の融解ピークを有するが、ここで単一の融解ピークとは、メインの融解ピークのピーク面積が少なくとも９０％以上であることをいい、好ましくは９５％以上であることをいう。いいかえると、単一の融解ピークとは、メインの融解ピーク以外の融解ピーク面積が１０％未満、好ましくは５％未満であることをいうが、メインの融解ピーク以外には融解ピークが認められず、ダブルピークやサイドピーク、ショルダーピークも認められないことが最も好ましい。
　本実施形態の蓄熱材組成物は、高級アルカン及び高級アルコールを含有する。高級アルカン及び高級アルコールとは、目安としてそれぞれ炭素数が６以上のアルカン及びアルコールである。高級アルカンと高級アルコールを混合する効果としては、高級アルカンと高級アルコールを各々選定し、所定の範囲で混合することにより、高級アルカン及び高級アルコールが有する高い潜熱量を保持しながら、融解温度や凝固温度を調整可能なこと、数種類の結晶構造が共存し、その存在割合が異なることに起因すると推定される高級アルコール、高級アルカンの融解／凝固挙動（ＤＳＣのスペクトル）の製造ロット間のバラツキの抑制が可能なこと、また、略単一の融解ピーク温度又は／及び凝固ピーク温度を有する蓄熱材組成物を得ることができること、等が挙げられる。
　本実施形態の蓄熱材組成物に含まれる高級アルカンには、直鎖構造、分岐構造のアルカンのいずれもが含まれる。このなかでも、融解温度又は凝固温度の調整を行う観点から炭素数９～２４の高級アルカンが望ましい。さらに、管理温度として水の融解温度近くから常温近くの温度領域で温度管理対象物品を保温・保冷するという本発明の目的及びその融解温度等の物理的性質から、融解温度が０℃以上である炭素数１４以上のアルカンが好ましい。その具体例としては、ｎ－テトラデカン、ｎ－ペンタデカン、ｎ－ヘキサデカン、ｎ－ヘプタデカン、ｎ－オクタデカン、ｎ－ノナデカン、ｎ－エイコサン、ｎ－ヘンイコサン、ｎ－ドコサン、ｎ－トリコサン又はｎ－テトラコサンなどが挙げられる。これらは単独または２種類以上を混合して使用することが可能であり、温度管理対象物品の管理温度と融解温度の関係から任意に選定される。
　本実施形態の蓄熱材組成物に含まれる高級アルコールは、主に１価アルコールが用いられる。また、この高級アルコールは、直鎖アルコール、分岐アルコール、一級アルコール、２級アルコール、３級アルコールのいずれもが含まれる。このなかでも、融解温度又は凝固温度の調整を行う観点から炭素数６～２０の高級アルコールが望ましい。さらに、管理温度として水の融解温度近くから常温近くの温度領域で温度管理対象物品を保温・保冷するという本発明の目的及びその融解温度等の物理的性質から、融解温度が０℃以上である炭素数１０以上の１価アルコールが好ましく、その具体例としては、１－デカノール、２－デカノール、ウンデカノール、ラウリルアルコール、トリデカノール、ミリスチルアルコール、ペンタデカノール、セチルアルコール、ヘプタデカノール、ステアリルアルコール、ノナデカノール又はアラキルアルコール等が挙げられる。これらは単独または２種類以上を混合して使用することが可能であり、温度管理対象物品の管理温度と融解温度の関係から任意に選定される。
　本実施形態の蓄熱材組成物の構成における高級アルコール及び高級アルカンについて、上述のどのアルコール及びアルカンを用いるかの選択、相互の組み合わせ及びそれぞれの含有量の比（配合量）は、温度管理対象物品の管理温度により任意に選定される。選定の方法としては、示差走査熱量測定による高級アルカン由来の融解温度と高級アルコール由来の融解温度が一致または近接すること、その融解温度が温度管理対象物品の管理温度に近接すること等があげられる。なお、示差走査熱量測定による高級アルカン由来の凝固温度と高級アルコール由来の凝固温度が一致または近接し、凝固温度が温度管理対象物品の管理温度に近接することも重要であるが、凝固温度は融解温度に比べ蓄熱材組成物の置かれる環境（環境温度変化、含水量、容器状態、ごみ、埃等の不純物を含めた結晶核剤の有無、振動／衝撃の有無、等）による影響を受けやすいこと、蓄熱材、蓄熱材を含む輸送容器の使用において、溶融状態（液体）から凝固状態（固体）に相転移する場合でも、示差走査熱量測定の融解温度が経験上指標となりうることが確認されていること、等より、本発明では融解温度を指標として高級アルコールと高級アルカンの組合せおよび配合量を選定することが好ましい。
　高級アルコール及び高級アルカンの具体的な配合例として、例えば以下に示すものがあげられるが、必ずしもこの限りではない。
　（１）炭素数１８の高級アルカンであるｎ－オクタデカンと炭素数１２の高級アルコールであるラウリルアルコールを、モル分率でｎ－オクタデカン５～３５％、ラウリルアルコール９５～６５％となるよう配合することで、融解温度を１８～２２℃の範囲に調節する。具体的には、モル分率でｎ－オクタデカン１１～３５％、ラウリルアルコール８９～６５％となるように配合することで、ｎ－オクタデカン由来の融解ピーク温度とラウリルアルコール由来の融解ピーク温度を近接又は一致させ、かつ融解ピーク温度を２０～２２℃に設定することができる。望ましくは、ｎ－オクタデカン１５～３０％、ラウリルアルコール８５～７０％となるように配合することで、ｎ－オクタデカン由来の融解ピーク温度とラウリルアルコール由来の融解ピーク温度を略一致させることができる。この配合により得られた蓄熱材組成物により形成した蓄熱材は、管理温度２０±５℃に対応可能であり、さらには２０±２．５℃にも対応可能である。
　（２）炭素数１６の高級アルカンであるｎ－ヘキサデカンと炭素数１０の高級アルコールである１－デカノールを、モル分率でｎ－ヘキサデカン５～１５％、１－デカノール９５～８５％となるよう配合することで、融解温度を３～７℃の範囲に調節する。具体的には、モル分率でｎ－ヘキサデカン６～１５％、１－デカノール９４～８５％となるように配合することで、ｎ－ヘキサデカン由来の融解ピーク温度と１－デカノール由来の融解ピーク温度を近接又は一致させ、かつ融解ピーク温度を４～６℃に設定することができる。望ましくは、ｎ－ヘキサデカン６～１０％、１－デカノール９４～９０％となるように配合することで、ｎ－ヘキサデカン由来の融解ピーク温度と１－デカノール由来の融解ピーク温度を略一致させることができる。この配合により、管理温度５±３℃に対応可能である。
　（３）炭素数１６の高級アルカンであるｎ－ヘキサデカンと炭素数１２の高級アルコールであるラウリルアルコールを、モル分率でｎ－ヘキサデカン３５～７９％、ラウリルアルコール６５～２１％となるよう配合することで、融解温度を１４～１８℃の範囲に調節する。又は、モル分率でｎ－ヘキサデカン３５～７０％、ラウリルアルコール６５～３０％となるよう配合することで、融解温度を１５～１８℃の範囲に調節する。具体的には、モル分率でｎ－ヘキサデカン４０～７９％、ラウリルアルコール６０～２１％となるように配合することで、ｎ－ヘキサデカン由来の融解ピーク温度とラウリルアルコール由来の融解ピーク温度を近接又は一致させ、かつ融解ピーク温度を１５～１８℃に設定することができる。望ましくは、ｎ－ヘキサデカン４０～６０％、ラウリルアルコール６０～４０％となるように配合することで、融解ピーク温度を１６～１７℃に設定しつつｎ－ヘキサデカン由来の融解ピーク温度とラウリルアルコール由来の融解ピーク温度を略一致させることができる。この配合により、管理温度１５±５℃に対応可能である。
　（４）炭素数１５の高級アルカンであるｎ－ペンタデカンと炭素数１２の高級アルコールであるラウリルアルコールを、モル分率でｎ－ペンタデカン７０～９０％、ラウリルアルコール３０～１０％となるよう配合することで、ｎ－ペンタデカン由来の融解ピーク温度とラウリルアルコール由来の融解ピーク温度を近接又は一致させ、かつ融解ピーク温度を８～１２℃に設定することができる。望ましくは、ｎ－ペンタデカン８２～９０％、ラウリルアルコール１８～１０％となるように配合することで、ｎ－ペンタデカン由来の融解ピークとラウリルアルコール由来の融解ピーク温度を略一致させ、融解ピーク温度を１０～１１℃に設定することができる。この配合により、管理温度１０±５℃に対応可能である。
　（５）炭素数１４の高級アルカンであるｎ－テトラデカンと炭素数１２の高級アルコールであるラウリルアルコールを、モル分率でｎ－テトラデカン７０～９０％、ラウリルアルコール３０～１０％となるよう配合することで、融解温度を６～８℃の範囲に調節する。具体的には、モル分率でｎ－テトラデカン８３～９０％、ラウリルアルコール１７～１０％となるように配合することで、ｎ－テトラデカン由来の融解ピーク温度とラウリルアルコール由来の融解ピーク温度を近接又は一致させ、かつ融解ピーク温度を６～７℃に設定することができる。望ましくは、ｎ－テトラデカン８２～９０％、ラウリルアルコール１８～１０％となるように配合することで、ｎ－テトラデカン由来の融解ピーク温度とラウリルアルコール由来の融解ピーク温度を略一致させることができる。この配合により、管理温度５±３℃に対応可能である。
　（６）炭素数１４の高級アルカンであるｎ－テトラデカンと炭素数１０の高級アルコールである１－デカノールを、モル分率でｎ－テトラデカン１５～５５％、１－デカノール８５～４５％となるように配合することで、融解温度を０～４℃の範囲に調節する。例として、モル分率でｎ－テトラデカン２０～５０％、１－デカノール８０～５０％となるように配合することで、ｎ－テトラデカン由来の融解ピークと１－デカノール由来の融解ピーク温度を近接又は一致させ、かつ融解ピーク温度を０～３℃に設定することができる。望ましくは、ｎ－テトラデカン２０～４０％、１－デカノール８０～６０％となるように配合することで、ｎ－テトラデカン由来の融解ピークと１－デカノール由来の融解ピーク温度を略一致させることができる。この配合により、管理温度３±３℃に対応可能である。
　（７）炭素数１８の高級アルカンであるｎ－オクタデカンと炭素数１４の高級アルコールであるミリスチルアルコールを、モル分率でｎ－オクタデカン５５～９０％、ミリスチルアルコール４５～１０％となるように配合することで、融解温度を２５～２９℃の範囲に調節する。具体的には、モル分率でｎ－オクタデカン６０～９０％、ミリスチルアルコール４０～１０％となるように配合することで、ｎ－オクタデカン由来の融解ピーク温度とミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度を近接又は一致させ、かつ融解ピーク温度を２６～２８℃に設定することができる。望ましくは、ｎ－オクタデカン６５～８５％、ミリスチルアルコール３５～１５％となるように配合することで、ｎ－オクタデカン由来の融解ピーク温度とミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度を略一致させることができる。この配合により、管理温度２７±５℃に対応可能である。
　（８）炭素数２０の高級アルカンであるｎ－エイコサンと炭素数１４の高級アルコールであるミリスチルアルコールを、モル分率でｎ－エイコサン２０～６０％、ミリスチルアルコール８０～４０％となるように配合することで、融解温度を３０～３４℃の範囲に調節する。具体的には、モル分率でｎ－エイコサン３０～６０％、ミリスチルアルコール７０～４０％となるように配合することで、ｎ－エイコサン由来の融解ピーク温度とミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度を近接又は一致させ、かつ融解ピーク温度を３０～３３℃に設定することができる。望ましくは、ｎ－エイコサン３０～５０％、ミリスチルアルコール７０～５０％となるように配合することで、ｎ－エイコサン由来の融解ピーク温度とミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度を略一致させることができる。この配合により、管理温度３０±５℃に対応可能である。
　（９）炭素数２２の高級アルカンであるｎ－ドコサンと炭素数１４の高級アルコールであるミリスチルアルコールを、モル分率でｎ－ドコサン５～４７％、ミリスチルアルコール９５～５３％となるように配合することで、融解温度を３４～４１℃の範囲に調節する。具体的には、モル分率でｎ－ドコサン５～２８％、ミリスチルアルコール９５～７２％となるように配合することで、ｎ－ドコサン由来の融解ピーク温度とミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度を近接又は一致させ、かつ融解ピーク温度を３４～３７℃に設定することができる。望ましくは、ｎ－ドコサン９～２７％、ミリスチルアルコール９１～７３％となるように配合することで、ｎ－ドコサン由来の融解ピーク温度とミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度を略一致させることができる。この配合により、管理温度３５±５℃に対応可能である。
　（１０）炭素数２０の高級アルカンであるｎ－エイコサンと炭素数１６の高級アルコールであるセチルアルコールを、モル分率でｎ－エイコサン６０～９０％、セチルアルコール４０～１０％となるように配合することで、融解温度を３４～４０℃の範囲に調節する。具体的には、モル分率でｎ－エイコサン７０～９０％、セチルアルコール３０～１０％となるように配合することで、ｎ－エイコサン由来の融解ピーク温度とセチルアルコール由来の融解ピーク温度を近接又は一致させ、かつ融解ピーク温度を３４～３８℃に設定することができる。望ましくは、ｎ－エイコサン８０～９０％、セチルアルコール２０～１０％となるように配合することで、ｎ－エイコサン由来の融解ピーク温度とセチルアルコール由来の融解ピーク温度を略一致させることができる。この配合により、管理温度３４±５℃に対応可能である。
　（１１）炭素数２２の高級アルカンであるｎ－ドコサンと炭素数１６の高級アルコールであるセチルアルコールを、モル分率でｎ－ドコサン４０～７０％、セチルアルコール６０～３０％となるように配合することで、融解温度を３９～４４℃の範囲に調節する。具体的には、モル分率でｎ－ドコサン４０～６０％、セチルアルコール６０～４０％となるように配合することで、ｎ－ドコサン由来の融解ピーク温度とセチルアルコール由来の融解ピーク温度を近接又は一致させ、かつ融解ピーク温度を４１～４４℃に設定することができる。望ましくは、ｎ－ドコサン５０～７０％、セチルアルコール５０～３０％となるように配合することで、ｎ－ドコサン由来の融解ピーク温度とセチルアルコール由来の融解ピーク温度を略一致させることができる。この配合により、管理温度４１±５℃に対応可能である。
　また、これらの蓄熱材組成物は主にプラスチック製の容器、袋等に充填されて蓄熱材を形成する。この蓄熱材は、輸送容器内に配置されて使用されるが、輸送又は運搬時に蓄熱材組成物が充填された容器等が破損した場合には、容器等から蓄熱材組成物が漏れ出し、高価な温度管理対象物品を汚染して使用を不可能にすると共に、輸送容器からの流出による環境への悪影響が懸念される。そこで、輸送時に蓄熱材組成物が充填された容器等が破損した場合でも蓄熱材組成物の流出を最小限に防ぐため、蓄熱材組成物は固体状（ゲル状を含む）を呈することが好ましい。特に、本発明の蓄熱材組成物はアルカンを含有し水分の含有量が少ないため、疎水性又は両親媒性のゲル化剤を選択するのが好ましい。ゲル化剤としては、ヒュームドシリカ、沈降性シリカ、ゲル状シリカ、２－エチルヘキサン酸アルミニウムとラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、イソステアリン酸、ベヘニン酸、ウンデシレン酸、オレイン酸、リノール酸又はリノレン酸などの高級脂肪酸の混合物、ヒドロキシプロピルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシメチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ポリビニルピロリドン、カルボキシビニルポリマー等が挙げられ、この中でも両親媒性でゲルの安定性に優れており、環境適合性の高いヒドロキシプロピルセルロースが好ましい。ゲル化剤として一般的に知られる化合物は、そのほとんどが水のゲル化には有効であるが水を含まない蓄熱材組成物のゲル化には不適であるという課題があるところ、ヒドロキシプロピルセルロースをゲル化剤に用いることで、水分を含まない蓄熱材組成物について、高い融解潜熱量を維持すると共に融解／凝固挙動にも影響することなく有効にゲル化することができた。生成されたゲルは蓄熱材が設置されると想定する環境温度下でのヒートサイクル試験後も固相－液相の分離がなく、漏洩時の環境負荷、回収時の作業負荷を低減することが可能となる。
　ゲル化剤は使用する種類によって最適配合量が異なるが、ヒドロキシプロピルセルロースの場合、蓄熱材組成物１００重量％に対し、２．０～１０．０重量％を添加することが望ましく、３．０～７．０重量部が更に望ましい。蓄熱材組成物にヒドロキシプロピルセルロースを２．０～１０．０重量％添加することにより、流動性を抑えた透明なゲルが得られる。
　本実施形態の蓄熱材組成物には、上記の成分のほか、結晶核剤、香料、着色剤、抗菌剤、高分子ポリマー、その他有機／無機化合物を必要に応じて配合することが出来る。
　本実施形態の蓄熱材組成物は、容器又は袋に充填されることで蓄熱材を形成することができる。容器又は袋は、主に合成樹脂で形成されたものが適切である。蓄熱材組成物を充填する容器又は袋の素材としては特に限定されず、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリスチレン、ナイロンまたはポリエステルなどが挙げられ、これらの素材のうち１種類を単独で使用してもよく、耐熱性やバリアー性を高めるため、これらの素材のうち２種類以上を組み合わせて多層構造としたものを使用することもできる。また、この容器又は袋の形状としては、特に限定されないが、熱交換率を高める観点から、表面積を大きく確保できる形状が好ましい。これらの容器又は袋に対して、蓄熱材組成物を予め凝固又は融解させた状態で充填し、蓄熱材として使用することができる。
　図４１～４２に示すように、本実施形態の蓄熱材１０は、本実施形態の輸送容器１内に収納又は配置して使用することができる。輸送容器１は、例えば箱体４１とその箱体の開口部４１０に嵌合する蓋４２とを用いることで、断熱性を有するよう構成される。輸送容器１の素材としては、断熱性を有するものであれば特に限定されず、発泡プラスチックや真空断熱材が好適に用いられる。発泡プラスチックとしては、具体的には、ポリウレタン、ポリスチレン、ポリエチレン又はポリプロピレンを発泡させたものが用いられる。また、真空断熱材としては、例えば、芯材にシリカ粉やグラスウール、ガラス繊維等を用いたものが用いられる。さらに輸送容器は、発泡プラスチックと真空断熱材との組合せにより構成されていてもよい。その場合には、発泡プラスチックからなる箱体および蓋の外面または内面を真空断熱材で覆う、箱体及び蓋を構成する壁の内部に真空断熱材を埋設させる、等の手段により、断熱性能の高い輸送容器が得られる。
　図４１～４２に示すように、本実施形態の輸送容器１には、内部に収納又は配置した蓄熱材１０を固定すると共に温度管理対象物品を収容する空間５を確保するために、スペーサー６を備えることもできる。スペーサー６の素材としては、特に限定されないが、ポリウレタン、ポリスチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ＡＳ樹脂又はＡＢＳ樹脂並びにこれらの樹脂を発泡させた発泡プラスチックが用いられる。本発明の１つの実施形態としては、輸送容器１の内部に一対のスペーサー６を対向させて配置させている。スペーサー６を備えることで蓄熱材１０の配置位置が定まるため、パッキングを容易に行うことが出来る。
　本発明の輸送容器は、外気温度に左右されず、温度管理の必要な物品を、長時間にわたって所定の温度に維持して保管、輸送できる輸送容器に好適に使用される。例えば、温度管理の必要な医薬品や医療機器、検体、臓器、化学物質、食品等の各種物品に好適に使用できる。
　[１．蓄熱材組成物の作成及びＤＳＣ測定：ラウリルアルコール（Ｃ１２）及びオクタデカン（Ｃ１８）]
　ラウリルアルコール（花王株式会社製、製品名：カルコール２０９８）とｎ－オクタデカン（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、ＴＳパラフィンＴＳ８）を、それぞれ４０℃の湯浴中で融解させた。融解したラウリルアルコールとオクタデカンを、表１の各試料Ｎｏに示すモル分率で配合し、４０℃の湯浴中で撹拌して試料１－１～１－１０を得た。なお、表中のラウリルアルコール（ａ）の（ａ）とは、同一の製造ロットを意味しており、本実施例１においては、全て同じ製造ロット（ａ）のラウリルアルコールを使用した。同様に、オクタデカンについても本実施例１においては、全て同じ製造ロット（ｂ）のオクタデカンを使用した。
　得られた試料１－１～１－１０について、示差走査熱量計（セイコーインスツルメント社製：ＳＩＩ　ＥＸＳＴＡＲ６０００　ＤＳＣ）を用い、２℃／ｍｉｎの昇温速度でＤＳＣ測定を行った。得られたチャートの融解挙動を解析すると共に、各試料のラウリルアルコール由来の融解ピーク温度及びオクタデカン由来の融解ピーク温度を求めた。なお、本実施例で使用したラウリルアルコールの融点は２３．５～２６．５℃（図１５～図１７参照）、オクタデカンの融点は２８～３０℃とされている（図１８及び図１９参照）。同様に得られたチャートのピーク面積より各試料の融解潜熱量を求めた。得られた結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　試料１－１～１－１０のＤＳＣスペクトルをそれぞれ図１～１０に示す。図の縦軸はＤＳＣの測定による熱流を示し、横軸は温度を示している。図１～６及び表１に示すように、試料１－１～１－６では、配合成分のラウリルアルコールとオクタデカンとが相互作用し、各成分の融解ピークとは異なる位置（温度）に新たな融解ピークが形成されること、形成された融解ピークは略１本であり、融解温度が２１℃近傍で安定していることがわかった。これにより、ラウリルアルコールとオクタデカンとからなる組成物について、ラウリルアルコールのモル分率を６５～８９モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のオクタデカンのモル分率を３５～１１モル％となるように配合する）ことで、ラウリルアルコール由来の融解ピーク温度とオクタデカン由来の融解ピーク温度とを近接又は略一致させ、かつ融解温度を２０～２２℃に設定することができることが示された。図１及び図６に示す試料１－１及び試料１－６は、融解ピークの高温側にややショルダーが出ているものの、特に、図２～５に示す試料１－２～１－５では、形成された融解ピークは１本であり、融解温度がより安定していることがわかった。これにより、ラウリルアルコールとオクタデカンとからなる組成物について、ラウリルアルコールのモル分率を７０～８５モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のオクタデカンのモル分率を３０～１５モル％となるように配合する）ことで、ラウリルアルコール由来の融解ピーク温度とオクタデカン由来の融解ピーク温度とを略一致させ、かつ融解温度を略定温に設定することができることが示された。さらに、図３及び図４に示す試料１－３及び１－４は、ラウリルアルコールのモル分率が７５～８０モル％であるところ、融解ピークだけでなく凝固ピークも１本となっており、相転移や温度変化に対する性質がきわめて安定していることが示された。これに対して、図７～１０に示す試料１－７～１－１０では融解ピーク及び凝固ピークのいずれについても、ラウリルアルコール及びオクタデカンに由来するそれぞれのピークが存在して複数のピークがみられ、相転移温度の幅が広く、温度変化に対する性質が不安定であることが示された。これらの結果より、所定の配合でラウリルアルコールとオクタデカンとを混合することにより、ラウリルアルコール由来の融解ピーク温度およびオクタデカン由来の融解ピーク温度が略一致または近接して、融解温度が２０～２２℃と相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
　[２．組成物原料の製造ロットによる融解／凝固挙動に対する影響の検討：ラウリルアルコール（Ｃ１２）及びオクタデカン（Ｃ１８）]
　実施例１で用いたラウリルアルコール（ａ）の製造ロットと異なる製造ロットのラウリルアルコール（ｃ）及び（ｄ）（いずれも、花王株式会社製、製品名：カルコール２０９８）と、実施例１で用いたｎ－オクタデカン（ｂ）及びこれと異なる製造ロットのｎ－オクタデカン（ｅ）（いずれも、ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、ＴＳパラフィンＴＳ８）を準備した。表２に示すようにこれら原料を組み合わせて所定の配合で混合させた以外は、実施例１と同様にして試料１－１１～１－１４を得た。得られた試料について、実施例１と同様にＤＳＣ測定を行った。また、組成物原料の製造ロット間の融解／凝固挙動の差を調べるため、ラウリルアルコール（ａ）、（ｃ）及び（ｄ）、並びに、オクタデカン（ｂ）及び（ｅ）といった原料のみのＤＳＣ測定を同条件で行った。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　試料１－１１～１－１４のＤＳＣスペクトルをそれぞれ図１１～１４に示す。また、組成物原料のラウリルアルコール（ａ）、（ｃ）及び（ｄ）、並びに、オクタデカン（ｂ）及び（ｅ）のＤＳＣスペクトルをそれぞれ図１５～１９に示す。図の縦軸はＤＳＣの測定による熱流を示し、横軸は温度を示している。図１５～１７より、製造ロットの異なるラウリルアルコール（ａ）、（ｃ）及び（ｄ）は、ＤＳＣ曲線の形状が大きく異なり、融解／凝固の挙動が異なることが確認された。他方、図１８及び図１９より、製造ロットの異なるオクタデカン（ｂ）及び（ｅ）においても、ＤＳＣ曲線の形状が大きく異なり、融解／凝固の挙動が異なることが確認された。さらに、これらの組成物原料単体のＤＳＣスペクトルによれば、融解／凝固のピークにおいて、ダブルピークやサイドピーク、ショルダーピークといった不安定な挙動をも高い割合で有していることが確認された。このように、組成物原料は製造ロット間における融解／凝固の挙動が大きく異なるだけでなく、融解／凝固のピークも複数本になる等、温度変化に対する性質が不安定であることがわかった。
　一方、製造ロットが異なるラウリルアルコールとオクタデカンとを組み合せて、同じ配合量で混合して得られた試料１－１１～１－１４（図１１～１４）及び試料１－２（図２）のＤＳＣスペクトルを比較したところ、ＤＳＣ曲線の形状は組成物原料の製造ロットに影響されることなく略同じであり、融解／凝固の挙動は略一致することが確認された。さらに、所定の割合で組成物原料を混合することにより、組成物原料単体にみられたダブルピークやサイドピーク、ショルダーピークといった不安定な挙動までが解消し、融解／凝固ピークが略１本となった。これらの結果より、所定の配合でラウリルアルコールとオクタデカンとを混合することにより、原料組成物の製造ロットが異なっても、一定の融解／凝固の挙動が得られ、相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
　[３．蓄熱組成物のゲル化による融解／凝固挙動に対する影響の検討：ラウリルアルコール（Ｃ１２）及びオクタデカン（Ｃ１８）]
　４０℃の湯浴中で融解させたラウリルアルコール（ｃ）７．７４ｇと４０℃の湯浴中で融解させたオクタデカン（ｂ）１．８６ｇとを４０℃の湯浴中で撹拌混合して、ラウリルアルコールのモル分率が８５．０％、オクタデカンのモル分率が１５．０％の混合液を得た。得られた混合液中に、ゲル化剤であるヒドロキシプロピルセルロース（日本曹達株式会社製、製品名：ＮＩＳＳＯＨ　ＨＰＣ－Ｈ）を０．４ｇ添加し、４０℃の湯浴中で１０分程度撹拌してよく分散させた。その後、室温で１２時間放置して高粘度で透明な試料１－１５を得た。得られた試料１－１５について、実施例１及び２と同様にＤＳＣ測定を行った。
　試料１－１５のＤＳＣスペクトルを図２０に示す。図の縦軸はＤＳＣの測定による熱流を示し、横軸は温度を示している。図２０のＤＳＣスペクトルと、図１１のラウリルアルコール（ｃ）及びオクタデカン（ｂ）の配合割合は略同じであるがゲル化剤を含まない試料１－１１のＤＳＣスペクトルを比較したところ、ＤＳＣ曲線の形状はヒドロキシプロピルセルロース添加による高粘度化（ゲル化）の有無によらず略同じであり、融解／凝固の挙動は略一致することが確認された。この結果より、所定の配合でラウリルアルコールとオクタデカンとを混合して得られた蓄熱材組成物にゲル化剤のような成分を添加し、取り扱いやすさを向上させた場合においても、蓄熱材組成物の融解／凝固の挙動に影響を与えることなく、相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を保持することが示された。
比較例１
　[４．蓄熱組成物の作成及びＤＳＣ測定：ラウリルアルコール（Ｃ１２）及びラウリル酸]
　４０℃の湯浴中で融解させたラウリルアルコール（ａ）７．５７ｇと６０℃の湯浴中で融解させたラウリル酸（花王株式会社製、製品名：ルナックＬ－９８）２．０３ｇを４０℃の湯浴中で撹拌混合して、ラウリルアルコールのモル分率が８０．０％、ラウリル酸のモル分率が２０．０％の混合液を得た。実施例３と同様に、得られた混合液中にゲル化剤であるヒドロキシプロピルセルロースを０．４ｇ添加し、４０℃の湯浴中で１０分程度撹拌してよく分散させた。その後、室温で１２時間放置し、高粘度で透明な試料１－１６を得た。また、使用したラウリルアルコールをラウリルアルコール（ｃ）とした以外は、上述と同様にして試料１－１７を得た。得られた試料１－１６～１－１７について、実施例１及び２と同様にＤＳＣ測定を行った。また、組成物原料のＤＳＣスペクトルとして、使用したラウリル酸単体のＤＳＣ測定を同条件で行った。
　試料１－１６～１－１７のＤＳＣスペクトルをそれぞれ図２１～２２に示す。また、組成物原料のラウリル酸のＤＳＣスペクトルを図２３に示す。図の縦軸はＤＳＣの測定による熱流を示し、横軸は温度を示している。図２１～図２３のＤＳＣスペクトルより、ラウリルアルコールとラウリル酸を混合することにより得られた混合物の融解温度を２０℃付近には調整できたものの、製造ロットの異なるラウリルアルコール（ａ）及び（ｃ）による影響が顕著にみられ、試料１－１６と試料１－１７のＤＳＣ曲線の形状は大きく異なり、融解／凝固挙動が試料毎に異なることが確認された。また、ラウリルアルコールとオクタデカンでの組み合わせでは組成物原料に由来するダブルピークやサイドピーク、ショルダーピークといった不安定な挙動の解消が確認されたが、ラウリルアルコールとラウリル酸の組み合わせでは、これらの不安定な挙動は解消されないことが確認された。
　［５．蓄熱材組成物の作成及びＤＳＣ測定：１－デカノール（Ｃ１０）及びヘキサデカン（Ｃ１６）］
　１－デカノール（花王株式会社製、製品名：カルコール１０９８）とｎ－ヘキサデカン（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、ＴＳパラフィンＴＳ６）を、それぞれ２３℃の雰囲気下にて融解させた。融解した１－デカノールとヘキサデカンを、表３の各試料Ｎｏに示すモル分率で配合し、２３度の雰囲気下で撹拌して試料２－１～２－９を得た。なお、表中の１－デカノール（ｆ）の（ｆ）とは、同一の製造ロットを意味しており、本実施例４においては、全て同じ製造ロット（ｆ）の１－デカノールを使用した。同様に、ヘキサデカンについても本実施例４においては、全て同じ製造ロット（ｇ）のヘキサデカンを使用した。
　得られた試料２－１～２－９について、実施例１と同様にＤＳＣ測定を行った。得られたチャートの融解挙動を解析すると共に、各試料の１－デカノール由来の融解ピーク温度及びヘキサデカン由来の融解ピーク温度を求めた。なお、本実施例で使用した１－デカノールの融点は約５～７℃であり（図３６～図３７参照）、ヘキサデカンの融点は約１８℃とされている（図３８～図３９参照）。同様に得られたチャートのピーク面積より各試料の融解潜熱量を求めた。得られた結果を表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　試料２－１～２－９のＤＳＣスペクトルをそれぞれ図２４～３２に示す。図の縦軸はＤＳＣの測定による熱流を示し、横軸は温度を示している。図２４～２６及び表３に示すように、試料２－１～２－３では、配合成分の１－デカノールとヘキサデカンとが相互作用し、各成分の融解ピークとは異なる位置（温度）に新たな融解ピークが形成されること、形成された融解ピークは略１本であり、融解温度が５℃近傍で安定していることがわかった。これにより、１－デカノールとヘキサデカンとからなる組成物について、１－デカノールのモル分率を８５～９４モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のヘキサデカンのモル分率を１５～６モル％となるように配合する）ことで、１－デカノール由来の融解ピーク温度とヘキサデカン由来の融解ピーク温度とを近接又は略一致させ、かつ融解温度を４～６℃の狭い範囲に設定することができることが示された。図２６に示す試料２－３は、融解ピークの低温側にややショルダーが出ているものの、特に、図２４及び図２５に示す試料２－１及び２－２では、形成された融解ピークは１本であり、融解温度がより安定していることがわかった。これにより、１－デカノールとヘキサデカンとからなる組成物について、１－デカノールのモル分率を９０～９４モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のヘキサデカンのモル分率を１０～６モル％となるように配合する）ことで、１－デカノール由来の融解ピーク温度とヘキサデカン由来の融解ピーク温度とを略一致させ、かつ融解温度を略定温に設定することができることが示された。さらに、これらの図２４及び図２５に示す試料２－１及び２－２は、融解ピークだけでなく凝固ピークも１本となっており、相転移や温度変化に対する性質がきわめて安定していることが示された。これに対して、図２７～３２に示す試料２－４～２－９では融解ピーク及び凝固ピークのいずれについても、１－デカノール及びヘキサデカンに由来するそれぞれのピークが存在して複数のピークがみられ、相転移温度の幅が広く、温度変化に対する性質が不安定であることが示された。これらの結果より、所定の配合で１－デカノールとヘキサデカンとを混合することにより、１－デカノール由来の融解ピーク温度およびヘキサデカン由来の融解ピーク温度が略一致または近接して、融解温度が４～６℃と相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
　[６．組成物原料の製造ロットによる融解／凝固挙動に対する影響の検討：１－デカノール（Ｃ１０）及びヘキサデカン（Ｃ１６）]
　実施例４で用いた１－デカノール（ｆ）及びこれと異なる製造ロットの１－デカノール（ｈ）（花王株式会社製、製品名：カルコール１０９８）と、実施例４で用いたｎ－ヘキサデカン（ｇ）及びこれと異なる製造ロットのｎ－ヘキサデカン（ｉ）（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、ＴＳパラフィンＴＳ６）を準備した。以下表４に示すようにこれら原料を組み合わせて所定の配合で混合させた以外は、実施例４と同様にして試料２－１０～２－１２を得た。得られた試料について、実施例４と同様にＤＳＣ測定を行った。また、組成物原料の製造ロット間の融解／凝固挙動の差を調べるため、１－デカノール（ｆ）及び（ｈ）、並びに、ヘキサデカン（ｇ）及び（ｉ）といった原料のみのＤＳＣ測定を同条件で行った。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　試料２－１０～２－１２のＤＳＣスペクトルをそれぞれ図３３～３５に示す。また、組成物原料の１－デカノール（ｆ）及び（ｈ）、並びに、ヘキサデカン（ｇ）及び（ｉ）のＤＳＣスペクトルをそれぞれ図３６～３９に示す。図の縦軸はＤＳＣの測定による熱流を示し、横軸は温度を示している。図３６～３９より、１－デカノール及びヘキサデカンは、それぞれ製造ロットによりＤＳＣ曲線の形状が異なり、融解／凝固の挙動が異なることが確認された。さらに、これらの組成物原料単体のＤＳＣスペクトルによれば、融解／凝固のピークにおいて、ダブルピークやサイドピーク、ショルダーピークといった不安定な挙動をも高い割合で有していることが確認された。このように、組成物原料は製造ロット間における融解／凝固の挙動が大きく異なるだけでなく、融解／凝固のピークも複数本になる等、温度変化に対する性質が不安定であることがわかった。
　他方、製造ロットが異なる１－デカノールとヘキサデカンとを組み合せて、同じ配合量で混合して得られた試料２－１０～２－１２（図３３～３５）及び試料２－２（図２５）のＤＳＣスペクトルを比較したところ、ＤＳＣ曲線の形状は組成物原料の製造ロットに影響されることなく略同じであり、融解／凝固の挙動は略一致することが確認された。さらに、所定の割合で組成物原料を混合することにより、組成物原料単体にみられたダブルピークやサイドピーク、ショルダーピークといった不安定な挙動までが解消し、融解／凝固ピークが略１本となった。これらの結果より、所定の配合で１－デカノールとヘキサデカンとを混合することにより、原料組成物の製造ロットが異なっても、一定の融解／凝固の挙動が得られ、相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
　[７．蓄熱組成物のゲル化による融解／凝固挙動に対する影響の検討：１－デカノール（Ｃ１０）及びヘキサデカン（Ｃ１６）]
　２３℃の雰囲気下で１－デカノール（ｆ）８．６４ｇとヘキサデカン（ｇ）１．３６ｇとを撹拌混合して、１－デカノールのモル分率が９０．０％、ヘキサデカンのモル分率が１０．０％の混合液を得た。得られた混合液中に、ゲル化剤であるヒドロキシプロピルセルロース（日本曹達株式会社製、製品名：ＮＩＳＳＯＨ　ＨＰＣ－Ｈ）を０．４ｇ添加し、２３℃の雰囲気下で１０分程度撹拌してよく分散させた。その後、室温で１２時間放置して高粘度で透明な試料２－１３を得た。得られた試料２－１３について、上記実施例と同様にＤＳＣ測定を行った。
　試料２－１３のＤＳＣスペクトルを図４０に示す。図の縦軸はＤＳＣの測定による熱流を示し、横軸は温度を示している。図４０のＤＳＣスペクトルと、図２５の１－デカノール（ｆ）及びヘキサデカン（ｇ）の配合割合は略同じであるがゲル化剤を含まない試料２－２のＤＳＣスペクトルを比較したところ、ＤＳＣ曲線の形状はヒドロキシプロピルセルロース添加による高粘度化（ゲル化）の有無によらず略同じであり、融解／凝固の挙動は略一致することが確認された。この結果より、所定の配合で１－デカノールとヘキサデカンとを混合して得られた蓄熱材組成物にゲル化剤のような成分を添加し、取り扱いやすさを向上させた場合においても、蓄熱材組成物の融解／凝固の挙動に影響を与えることなく、相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を保持することが示された。
［８．蓄熱材組成物の作成及びＤＳＣ測定：ラウリルアルコール（Ｃ１２）及びヘキサデカン（Ｃ１６）］
　ラウリルアルコール（花王株式会社製、製品名：カルコール２０９８）とヘキサデカン（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、ＴＳパラフィンＴＳ６）を、それぞれ４０℃の湯浴中で融解させた。融解したラウリルアルコールとヘキサデカンを、表５の各試料Ｎｏに示すモル分率で配合し、４０℃の湯浴中で撹拌して試料３－１～３－７を得た。なお、本実施例においては、全て同じ製造ロットのラウリルアルコールを使用した。同様に、ヘキサデカンについても本実施例においては、全て同じ製造ロットのヘキサデカンを使用した。得られた試料について、上述の実施例と同様の機器及び測定条件でＤＳＣ測定を行い、得られたチャートの融解挙動を解析すると共に、各試料のラウリルアルコール由来の融解ピーク温度及びヘキサデカン由来の融解ピーク温度及び融解潜熱量を求めた。得られた結果を表５に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　表５に示すように、試料３－１～３－４では、配合成分のラウリルアルコールとヘキサデカンとが相互作用し、各成分の融解ピークとは異なる位置（温度）に新たな融解ピークが形成されること、形成された融解ピークは略１本であり、融解温度が１６℃近傍で安定していることがわかった。これにより、ラウリルアルコールとヘキサデカンとからなる組成物について、ラウリルアルコールのモル分率を２１～６０モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のヘキサデカンのモル分率を７９～４０モル％となるように配合する）ことで、ラウリルアルコール由来の融解ピーク温度とヘキサデカン由来の融解ピーク温度とを近接又は略一致させ、かつ融解温度を１５～１８℃に設定することができることが示された。試料３－１は、融解ピークの低温側にややショルダーが出ているものの、特に、試料３－２～３－４では、形成された融解ピークは１本であり、融解温度がより安定していることがわかった。これにより、ラウリルアルコールとヘキサデカンとからなる組成物について、ラウリルアルコールのモル分率を４０～６０モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のヘキサデカンのモル分率を６０～４０モル％となるように配合する）ことで、ラウリルアルコール由来の融解ピーク温度とヘキサデカン由来の融解ピーク温度とを略一致させ、かつ融解温度を略定温（１６℃～１７℃）に設定することができることが示された。これらの結果より、所定の配合でラウリルアルコールとヘキサデカンとを混合することにより、ラウリルアルコール由来の融解ピーク温度およびヘキサデカン由来の融解ピーク温度が略一致または近接して、融解温度が１６℃近傍と相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
［９．蓄熱材組成物の作成及びＤＳＣ測定：ラウリルアルコール（Ｃ１２）及びペンタデカン（Ｃ１５）］
　４０℃の湯浴中で融解させたラウリルアルコール（花王株式会社製、製品名：カルコール２０９８）と２３℃の雰囲気下で溶解させたペンタデカン（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、ＴＳパラフィンＴＳ５）を準備した。溶解したラウリルアルコールとペンタデカンを、表６の各試料Ｎｏに示すモル分率で配合し、４０℃の湯浴中で撹拌して試料４－１～４－９を得た。なお、本実施例においては、全て同じ製造ロットのラウリルアルコールを使用した。同様に、ペンタデカンについても本実施例においては、全て同じ製造ロットのヘキサデカンを使用した。得られた試料について、上述の実施例と同様の機器及び測定条件でＤＳＣ測定を行い、得られたチャートの融解挙動を解析すると共に、各試料のラウリルアルコール由来の融解ピーク温度及びペンタデカン由来の融解ピーク温度及び融解潜熱量を求めた。得られた結果を表６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　表６に示すように、試料４－１～４－３では、配合成分のラウリルアルコールとペンタデカンとが相互作用し、各成分の融解ピークとは異なる位置（温度）に新たな融解ピークが形成されること、形成された融解ピークは略１本であり、融解温度が１０℃近傍で安定していることがわかった。これにより、ラウリルアルコールとペンタデカンとからなる組成物について、ラウリルアルコールのモル分率を１０～３０モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のペンタデカンのモル分率を９０～７０モル％となるように配合する）ことで、ラウリルアルコール由来の融解ピーク温度とペンタデカン由来の融解ピーク温度とを近接又は略一致させ、かつ融解温度を９～１１℃に設定することができることが示された。試料４－３は、融解ピークの高温側にややショルダーが出ているものの、特に、試料４－１及び４－２では、形成された融解ピークは１本であり、融解温度がより安定していることがわかった。これにより、ラウリルアルコールとペンタデカンとからなる組成物について、ラウリルアルコールのモル分率を１０～１８モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のペンタデカンのモル分率を９０～８２モル％となるように配合する）ことで、ラウリルアルコール由来の融解ピーク温度とペンタデカン由来の融解ピーク温度とを略一致させ、かつ融解温度を略定温（１０℃～１１℃）に設定することができることが示された。これらの結果より、所定の配合でラウリルアルコールとペンタデカンとを混合することにより、ラウリルアルコール由来の融解ピーク温度およびペンタデカン由来の融解ピーク温度が略一致または近接して、融解温度が１０℃近傍と相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
［１０．蓄熱材組成物の作成及びＤＳＣ測定：ラウリルアルコール（Ｃ１２）及びテトラデカン（Ｃ１４）］
　４０℃の湯浴中で融解させたラウリルアルコール（花王株式会社製、製品名：カルコール２０９８）と２３℃の雰囲気下で溶解させたテトラデカン（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、ＴＳパラフィンＴＳ４）を準備した。溶解したラウリルアルコールとテトラデカンを、表７の各試料Ｎｏに示すモル分率で配合し、４０℃の湯浴中で撹拌して試料５－１～５－９を得た。なお、本実施例においては、全て同じ製造ロットのラウリルアルコールを使用した。同様に、テトラデカンについても本実施例においては、全て同じ製造ロットのテトラデカンを使用した。得られた試料について、上述の実施例と同様の機器及び測定条件でＤＳＣ測定を行い、得られたチャートの融解挙動を解析すると共に、各試料のラウリルアルコール由来の融解ピーク温度及びテトラデカン由来の融解ピーク温度及び融解潜熱量を求めた。得られた結果を表７に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　表７に示すように、試料５－１～５－３では、配合成分のラウリルアルコールとテトラデカンとが相互作用し、各成分の融解ピークとは異なる位置（温度）に新たな融解ピークが形成されること、形成された融解ピークは略１本であり、融解温度が７℃近傍で安定していることがわかった。これにより、ラウリルアルコールとテトラデカンとからなる組成物について、ラウリルアルコールのモル分率を１０～３０モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のテトラデカンのモル分率を９０～７０モル％となるように配合する）ことで、ラウリルアルコール由来の融解ピーク温度とテトラデカン由来の融解ピーク温度とを近接又は略一致させ、かつ融解温度を６～８℃に設定することができることが示された。試料５－３は、融解ピークの高温側にややショルダーが出ているものの、特に、試料５－１及び５－２では、形成された融解ピークは１本であり、融解温度がより安定していることがわかった。これにより、ラウリルアルコールとテトラデカンとからなる組成物について、ラウリルアルコールのモル分率を１０～１７．５モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のテトラデカンのモル分率を９０～８２．５モル％となるように配合する）ことで、ラウリルアルコール由来の融解ピーク温度とテトラデカン由来の融解ピーク温度とを略一致させ、かつ融解温度を略定温（６℃～７℃）に設定することができることが示された。これらの結果より、所定の配合でラウリルアルコールとテトラデカンとを混合することにより、ラウリルアルコール由来の融解ピーク温度およびテトラデカン由来の融解ピーク温度が略一致または近接して、融解温度が７℃近傍と相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
［１１．蓄熱材組成物の作成及びＤＳＣ測定：１－デカノール（Ｃ１０）及びテトラデカン（Ｃ１４）］
　１－デカノール（花王株式会社製、製品名：カルコール１０９８）とテトラデカン（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、ＴＳパラフィンＴＳ４）とを２３℃の雰囲気下で溶解させた。溶解した１－デカノールとテトラデカンを、表８の各試料Ｎｏに示すモル分率で配合し、２３℃の雰囲気下で撹拌して試料６－１～６－７を得た。なお、本実施例においては、全て同じ製造ロットの１－デカノールを使用した。同様に、テトラデカンについても本実施例においては、全て同じ製造ロットのテトラデカンを使用した。得られた試料について、上述の実施例と同様の機器及び測定条件でＤＳＣ測定を行い、得られたチャートの融解挙動を解析すると共に、各試料の１－デカノール由来の融解ピーク温度及びテトラデカン由来の融解ピーク温度及び融解潜熱量を求めた。得られた結果を表８に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　表８に示すように、試料６－１～６－４では、配合成分の１－デカノールとテトラデカンとが相互作用し、各成分の融解ピークとは異なる位置（温度）に新たな融解ピークが形成されること、形成された融解ピークは略１本であり、融解温度が０～３℃近傍で安定していることがわかった。これにより、１－デカノールとテトラデカンとからなる組成物について、１－デカノールのモル分率を５０～８０モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のテトラデカンのモル分率を５０～２０モル％となるように配合する）ことで、１－デカノール由来の融解ピーク温度とテトラデカン由来の融解ピーク温度とを近接又は略一致させ、かつ融解温度を０～３℃に設定することができることが示された。試料６－４は、融解ピークの高温側にややショルダーが出ているものの、特に、試料６－１～６－３では、形成された融解ピークは１本であり、融解温度がより安定していることがわかった。これにより、１－デカノールとテトラデカンとからなる組成物について、１－デカノールのモル分率を６０～８０モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のテトラデカンのモル分率を４０～２０モル％となるように配合する）ことで、１－デカノール由来の融解ピーク温度とテトラデカン由来の融解ピーク温度とを略一致させ、かつ融解温度を略定温（０～２℃近傍）に設定することができることが示された。これらの結果より、所定の配合で１－デカノールとテトラデカンとを混合することにより、１－デカノール由来の融解ピーク温度およびテトラデカン由来の融解ピーク温度が略一致または近接して、融解温度が１℃近傍と相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
［１２．蓄熱材組成物の作成及びＤＳＣ測定：ミリスチルアルコール（Ｃ１４）及びオクタデカン（Ｃ１８）］
　ミリスチルアルコール（花王株式会社製、製品名：カルコール４０９８）とｎ－オクタデカン（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、ＴＳパラフィンＴＳ８）を、それぞれ５０℃の湯浴中で融解させた。融解したミリスチルアルコールとオクタデカンを、表９の各試料Ｎｏに示すモル分率で配合し、５０℃の湯浴中で撹拌して試料７－１～７－９を得た。なお、本実施例においては、全て同じ製造ロットのミリスチルアルコールを使用した。同様に、ｎ－オクタデカンについても本実施例においては、全て同じ製造ロットのｎ－オクタデカンを使用した。得られた試料について、上述の実施例と同様の機器及び測定条件でＤＳＣ測定を行い、得られたチャートの融解挙動を解析すると共に、各試料のミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度及びオクタデカン由来の融解ピーク温度及び融解潜熱量を求めた。得られた結果を表９に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　表９に示すように、試料７－１～７－４では、配合成分のミリスチルアルコールとオクタデカンとが相互作用し、各成分の融解ピークとは異なる位置（温度）に新たな融解ピークが形成されること、形成された融解ピークは略１本であり、融解温度が２７℃近傍で安定していることがわかった。これにより、ミリスチルアルコールとオクタデカンとからなる組成物について、ミリスチルアルコールのモル分率を１０～４０モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のオクタデカンのモル分率を９０～６０モル％となるように配合する）ことで、ミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度とオクタデカン由来の融解ピーク温度とを略一致させ、かつ融解温度を２６～２８℃に設定することができることが示された。これらの結果より、所定の配合でミリスチルアルコールとオクタデカンとを混合することにより、ミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度およびオクタデカン由来の融解ピーク温度が略一致または近接して、融解温度が２７℃近傍と相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
［１３．蓄熱材組成物の作成及びＤＳＣ測定：ミリスチルアルコール（Ｃ１４）及びエイコサン（Ｃ２０）］
　ミリスチルアルコール（花王株式会社製、製品名：カルコール４０９８）とｎ－エイコサン（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、ＴＳパラフィンＴＳ２０）を、それぞれ５０℃の湯浴中で融解させた。融解したミリスチルアルコールとエイコサンを、表１０の各試料Ｎｏに示すモル分率で配合し、５０℃の湯浴中で撹拌して試料８－１～８－９を得た。なお、本実施例においては、全て同じ製造ロットのミリスチルアルコールを使用した。同様に、ｎ－エイコサンについても本実施例においては、全て同じ製造ロットのｎ－エイコサンを使用した。得られた試料について、上述の実施例と同様の機器及び測定条件でＤＳＣ測定を行い、得られたチャートの融解挙動を解析すると共に、各試料のミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度及びエイコサン由来の融解ピーク温度及び融解潜熱量を求めた。得られた結果を表１０に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　表１０に示すように、試料８－１～８－４では、配合成分のミリスチルアルコールとエイコサンとが相互作用し、各成分の融解ピークとは異なる位置（温度）に新たな融解ピークが形成されること、形成された融解ピークは略１本であり、融解温度が３１．５℃近傍で安定していることがわかった。これにより、ミリスチルアルコールとエイコサンとからなる組成物について、ミリスチルアルコールのモル分率を４０～７０モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のエイコサンのモル分率を６０～３０モル％となるように配合する）ことで、ミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度とエイコサン由来の融解ピーク温度とを略一致させ、かつ融解温度を３０～３３℃に設定することができることが示された。これらの結果より、所定の配合でミリスチルアルコールとエイコサンとを混合することにより、ミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度およびエイコサン由来の融解ピーク温度が略一致または近接して、融解温度が３１．５℃近傍と相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
［１４．蓄熱材組成物の作成及びＤＳＣ測定：ミリスチルアルコール（Ｃ１４）及びドコサン（Ｃ２２）］
　ミリスチルアルコール（花王株式会社製、製品名：カルコール４０９８）とｎ－ドコサン（和光純薬社製、ドコサン）を、それぞれ６０℃の湯浴中で融解させた。融解したミリスチルアルコールとドコサンを、表１１の各試料Ｎｏに示すモル分率で配合し、６０℃の湯浴中で撹拌して試料９－１～９－９を得た。なお、本実施例においては、全て同じ製造ロットのミリスチルアルコールを使用した。同様に、ｎ－ドコサンについても本実施例においては、全て同じ製造ロットのｎ－ドコサンを使用した。得られた試料について、上述の実施例と同様の機器及び測定条件でＤＳＣ測定を行い、得られたチャートの融解挙動を解析すると共に、各試料のミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度及びドコサン由来の融解ピーク温度及び融解潜熱量を求めた。得られた結果を表１１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　表１１に示すように、試料９－１～９－５では、配合成分のミリスチルアルコールとドコサンとが相互作用し、各成分の融解ピークとは異なる位置（温度）に新たな融解ピークが形成されること、形成された融解ピークは略１本であり、融解温度が３５℃近傍で安定していることがわかった。これにより、ミリスチルアルコールとドコサンとからなる組成物について、ミリスチルアルコールのモル分率を７２～９５モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のドコサンのモル分率を２８～５モル％となるように配合する）ことで、ミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度とドコサン由来の融解ピーク温度とを略一致させ、かつ融解温度を３４～３７℃に設定することができることが示された。これらの結果より、所定の配合でミリスチルアルコールとドコサンとを混合することにより、ミリスチルアルコール由来の融解ピーク温度およびドコサン由来の融解ピーク温度が略一致または近接して、融解温度が３５℃近傍と相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
［１５．蓄熱材組成物の作成及びＤＳＣ測定：セチルアルコール（Ｃ１６）及びエイコサン（Ｃ２０）］
　セチルアルコール（花王株式会社製、製品名：カルコール６０９８）とｎ－エイコサン（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、ＴＳパラフィンＴＳ２０）を、それぞれ５０℃の湯浴中で融解させた。融解したセチルアルコールとエイコサンを、表１２の各試料Ｎｏに示すモル分率で配合し、５０℃の湯浴中で撹拌して試料１０－１～１０－９を得た。なお、本実施例においては、全て同じ製造ロットのセチルアルコールを使用した。同様に、ｎ－エイコサンについても本実施例においては、全て同じ製造ロットのｎ－エイコサンを使用した。得られた試料について、上述の実施例と同様の機器及び測定条件でＤＳＣ測定を行い、得られたチャートの融解挙動を解析すると共に、各試料のセチルアルコール由来の融解ピーク温度及びエイコサン由来の融解ピーク温度及び融解潜熱量を求めた。得られた結果を表１２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　表１２に示すように、試料１０－１～１０－３では、配合成分のセチルアルコールとエイコサンとが相互作用し、各成分の融解ピークとは異なる位置（温度）に新たな融解ピークが形成されること、形成された融解ピークは略１本であり、融解温度が３４℃近傍で安定していることがわかった。これにより、セチルアルコールとエイコサンとからなる組成物について、セチルアルコールのモル分率を１０～３０モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のエイコサンのモル分率を９０～７０モル％となるように配合する）ことで、セチルアルコール由来の融解ピーク温度とエイコサン由来の融解ピーク温度とを略一致させ、かつ融解温度を３４～３８℃に設定することができることが示された。これらの結果より、所定の配合でセチルアルコールとエイコサンとを混合することにより、セチルアルコール由来の融解ピーク温度およびエイコサン由来の融解ピーク温度が略一致または近接して、融解温度が３４℃近傍と相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
［１６．蓄熱材組成物の作成及びＤＳＣ測定：セチルアルコール（Ｃ１６）及びドコサン（Ｃ２２）］
　セチルアルコール（花王株式会社製、製品名：カルコール６０９８）とｎ－ドコサン（和光純薬社製、ドコサン）を、それぞれ６０℃の湯浴中で融解させた。融解したセチルアルコールとドコサンを、表１３の各試料Ｎｏに示すモル分率で配合し、６０℃の湯浴中で撹拌して試料１１－１～１１－５を得た。なお、本実施例においては、全て同じ製造ロットのセチルアルコールを使用した。同様に、ｎ－ドコサンについても本実施例においては、全て同じ製造ロットのｎ－ドコサンを使用した。得られた試料について、上述の実施例と同様の機器及び測定条件でＤＳＣ測定を行い、得られたチャートの融解挙動を解析すると共に、各試料のセチルアルコール由来の融解ピーク温度及びドコサン由来の融解ピーク温度及び融解潜熱量を求めた。得られた結果を表１３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　表１３に示すように、試料１１－１～１１－３では、配合成分のセチルアルコールとドコサンとが相互作用し、各成分の融解ピークとは異なる位置（温度）に新たな融解ピークが形成されること、形成された融解ピークは略１本であり、融解温度が４１℃近傍で安定していることがわかった。これにより、セチルアルコールとドコサンとからなる組成物について、セチルアルコールのモル分率を４０～６０モル％となるように配合する（すなわち、もう一方のドコサンのモル分率を６０～４０モル％となるように配合する）ことで、セチルアルコール由来の融解ピーク温度とドコサン由来の融解ピーク温度とを略一致させ、かつ融解温度を４１～４４℃に設定することができることが示された。これらの結果より、所定の配合でセチルアルコールとドコサンとを混合することにより、セチルアルコール由来の融解ピーク温度およびドコサン由来の融解ピーク温度が略一致または近接して、融解温度が４１℃近傍と相転移温度の幅が狭く、安定した融解温度を示す蓄熱材組成物が得られることが示された。
［１７．蓄熱材の作成］
　（蓄熱材１）
　４０℃の湯浴中で融解させたラウリルアルコール（ａ）（花王株式会社製、製品名：カルコール２０９８）８１２ｇと４０℃の湯浴中で融解させたオクタデカン（ｂ）（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、製品名：ＴＳパラフィンＴＳ８）１９６ｇとを４０℃の湯浴中で撹拌混合して、ラウリルアルコールのモル分率が約８５．０％、オクタデカンのモル分率が約１５．０％の混合液を得た。得られた混合液中に、ゲル化剤であるヒドロキシプロピルセルロース（日本曹達株式会社製、製品名：ＮＩＳＳＯＨ　ＨＰＣ－Ｈ）を４２ｇ添加し、４０℃の湯浴中で１０分程度撹拌してよく分散させて蓄熱材組成物を得た。この蓄熱材組成物を、塩化ビニル製のブロー容器（巾１８０ｍｍ×長さ２８０ｍｍ×厚み３２ｍｍ）に１０００ｇ充填し、表１４に示す蓄熱材１を得た。得られた蓄熱材１について、－２０℃と６０℃のヒートサイクルを１００回繰り返す試験を行ったところ、固液分離がみられず物性が安定しており、融解潜熱量の減少もみられないこと（２１２ｍＪ／ｍｇ→２１７ｍＪ／ｍｇ）が確認された。
　（蓄熱材２）
　ラウリルアルコール（ａ）の代わりにラウリルアルコール（ｃ）を使用した以外は、上述と同様にして、表１４に示す蓄熱材２を得た。得られた蓄熱材２について、－２０℃と６０℃のヒートサイクルを１００回繰り返す試験を行ったところ、固液分離がみられず物性が安定しており、融解潜熱量の減少もみられないこと（２１５ｍＪ／ｍｇ→２２２ｍＪ／ｍｇ）が確認された。
　（蓄熱材３）
　２３℃雰囲気下で１‐デカノール（ｆ）（花王株式会社製、製品名：カルコール１０９８）８７０ｇとヘキサデカン（ｊ）（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製、製品名：ＴＳパラフィンＴＳ６）１３８ｇとを撹拌混合して、１－デカノールのモル分率が約９０モル％、ヘキサデカンのモル分率が約１０モル％の混合液を得た。得られた混合液中にヒドロキシプロピルセルロース（日本曹達株式会社製、製品名：ＮＩＳＳＯＨ　ＨＰＣ－Ｈ）を４２ｇ添加し、１０分程度撹枠し、よく分散させて蓄熱材組成物を得た。この蓄熱材組成物を、上記と同じブロー容器に１０００ｇ充填し、表１４に示す蓄熱材３を得た。得られた蓄熱材３について、－２０℃と６０℃のヒートサイクルを１００回繰り返す試験を行ったところ、固液分離がみられず物性が安定しており、融解潜熱量の減少も殆どみられないこと（２００ｍＪ／ｍｇ→１９８ｍＪ／ｍｇ）が確認された。
　（蓄熱材４、５）
　表１４に示すように、ラウリルアルコール（ａ）又はラウリルアルコール（ｃ）（いずれも花王株式会社製、製品名：カルコール２０９８、（ａ）及び（ｃ）は製造ロットが異なる）のみからなる蓄熱材４、５を作成した。ラウリルアルコールを１００８ｇとり、４０℃の湯浴中で融解させた。この溶液にヒドロキシプロピルセルロース（日本曹達株式会社製、製品名：ＮＩＳＳＯＨ　ＨＰＣ－Ｈ）を４２ｇ添加し、４０℃の湯浴中で１０分程度撹枠し、よく分散させて蓄熱材組成物を得た。この蓄熱材組成物を塩化ビニル製のブロー容器（巾１８０ｍｍ×長さ２８０ｍｍ×厚み３２ｍｍ）に１０００ｇ充填し、表１４に示す蓄熱材４及び蓄熱材５を得た。
　（蓄熱材６、７）
　表１４に示すように、融点又は凝固点が２０℃近傍にある市販の蓄熱材組成物（ポリエチレングリコールを主成分とするもの）を、塩化ビニル製のブロー容器（巾１８０ｍｍ×長さ２８０ｍｍ×厚み３２ｍｍ）に１０００ｇ充填し、比較例としての蓄熱材６を得た。同様に、融点又は凝固点が５℃近傍にある市販の蓄熱材組成物（ポリエチレングリコールを主成分とするもの）を用いて、蓄熱材７を得た。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
　以下実施例において、蓄熱材１～６を断熱容器の中に収容して輸送容器を作製し、その性能試験を行った。
［１８．輸送容器の作製および性能試験：蓄熱材１］
　実施例１６で作成した蓄熱材１を用いて、図４１～４２に示す輸送容器を作製した。輸送容器の箱体としては、発泡ポリスチレンで形成された断熱容器４１（玉井化成株式会社製品、ＡＣ－５２５、外寸：巾６２０ｍｍ×奥行４２０ｍｍ×高さ４７０ｍｍ、内寸：巾５００ｍｍ×奥行３００ｍｍ×高さ３５０ｍｍ、断熱厚６０ｍｍ、内容積約５２．５Ｌ）を用いた。まず、１２個の蓄熱材１を２５℃の恒温槽中に２４時間静置させ、融解状態とした。次に、図４１～４２に示すように、この断熱容器４１内部に、温度管理対象物品を収容する空間５の周囲を囲むように、蓄熱材１を底面部４１１側に４つ、各側面部４１２に２つずつ、開口部４１０側に４つ、の計１２個配置させた。断熱容器４１の中心部に温度データロガー（株式会社ティアンドディ製　製品名：ＲＴＲ－５１）を取り付けた後、蓋を閉めて輸送容器とした。得られた輸送容器を－２０℃に設定したビルトインチャンバー内に入れ、５分間隔で容器内中心部の温度推移を測定した。図４３～４５に、蓄熱材１を収容した輸送容器を－２０℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。縦軸は容器内の温度（℃）を示し、横軸はビルトインチャンバーに輸送容器を入れた後の経過時間（ｈｒ）を示している。
　また、パッキング前の蓄熱材１を１５℃の恒温槽中に２４時間静置させた以外は、上述と同様にして、輸送容器を作製した。この輸送容器を３５℃に設定したビルトインチャンバー内に入れ、５分間隔で容器内中心部の温度推移を測定した。図４７～図４９に、蓄熱材１を収容した輸送容器を３５℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。縦軸は容器内の温度（℃）を示し、横軸はビルトインチャンバーに輸送容器を入れた後の経過時間（ｈｒ）を示している。
［１９．輸送容器の作製および性能試験：蓄熱材２］
　蓄熱材１の代わりに蓄熱材２を使用した以外は実施例１７と同様にして、輸送容器をそれぞれ作製し、容器内中心部の温度推移をそれぞれ測定した。図４３に、蓄熱材２を収容した輸送容器を－２０℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。また、図４７に、蓄熱材２を収容した輸送容器を３５℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。
［２０．輸送容器の作製および性能試験：蓄熱材３］
　蓄熱材１の代わりに蓄熱材３を使用した以外は実施例１７と同様にして、輸送容器をそれぞれ作製し、容器内中心部の温度推移をそれぞれ測定した。図５１に、蓄熱材３を収容した輸送容器を－２０℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。また、図５２に、蓄熱材３を収容した輸送容器を３５℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。
比較例２
［２１．輸送容器の作製および性能試験：蓄熱材４］
　蓄熱材１の代わりに蓄熱材４を使用した以外は実施例１７と同様にして、輸送容器をそれぞれ作製し、容器内中心部の温度推移をそれぞれ測定した。図４５及び４６に、蓄熱材４を収容した輸送容器を－２０℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。また、図４９及び５０に、蓄熱材４を収容した輸送容器を３５℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。
比較例３
［２２．輸送容器の作製および性能試験：蓄熱材５］
　蓄熱材１の代わりに蓄熱材５を使用した以外は実施例１７と同様にして、輸送容器をそれぞれ作製し、容器内中心部の温度推移をそれぞれ測定した。図４６に、蓄熱材５を収容した輸送容器を－２０℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。また、図５０に、蓄熱材５を収容した輸送容器を３５℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。
比較例４
［２３．輸送容器の作製および性能試験：蓄熱材６］
　蓄熱材１の代わりに蓄熱材６を使用した以外は実施例１７と同様にして、輸送容器をそれぞれ作製し、容器内中心部の温度推移をそれぞれ測定した。図４４に、蓄熱材６を収容した輸送容器を－２０℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。また、図４８に、蓄熱材６を収容した輸送容器を３５℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。
比較例５
［２４．輸送容器の作製および性能試験：蓄熱材７］
　蓄熱材１の代わりに蓄熱材７を使用し、パッキング前の蓄熱材７を１５℃の恒温槽中に２４時間静置させた以外は実施例１７と同様にして、輸送容器を作製した。この輸送容器を－２０℃に設定したビルトインチャンバー内に入れ、５分間隔で容器内中心部の温度推移を測定した。また、パッキング前の蓄熱材７を－２℃の恒温槽中に２４時間静置させた以外は上記と同様にして、輸送容器を作製した。この輸送容器を３５℃に設定したビルトインチャンバー内に入れ、５分間隔で容器内中心部の温度推移を測定した。図５１に、蓄熱材７を収容した輸送容器を－２０℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。また、図５２に、蓄熱材７を収容した輸送容器を３５℃環境下においた際の輸送容器内の温度変化の推移のグラフを示す。
　実施例１７～１９及び比較例２～５の測定結果より、表１５に蓄熱材１～６をそれぞれ収容した輸送容器を－２０℃環境下においた際の、輸送容器内の所定の温度範囲維持時間（２０℃±５℃又は２０℃±２．５℃の温度範囲を保持する時間）を示す。また、表１６には、蓄熱材１～６をそれぞれ収容した輸送容器を３５℃環境下においた際の、輸送容器内の所定の温度範囲維持時間（２０℃±５℃又は２０℃±２．５℃の温度範囲を保持する時間）を示す。他方、表１７に蓄熱材３又は７をそれぞれ収容した輸送容器を－２０℃環境下においた際の、輸送容器内の所定の温度範囲維持時間（５±３℃又は４±２℃の温度範囲を保持する時間）を示す。また、表１８には、蓄熱材３又は７をそれぞれ収容した輸送容器を３５℃環境下においた際の、輸送容器内の所定の温度範囲維持時間（５±３℃又は４±２℃の温度範囲を保持する時間）を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
　表１５～１６並びに図４３～４４及び図４７～４８を参照すると、蓄熱材１及び蓄熱材２を用いた実施例１７、１８の輸送容器は、蓄熱材６を使用した比較例４の輸送容器に比べ、管理温度（２０±２．５℃、２０±５℃）での温度範囲維持時間が著しく優れていることが示された。よって、本発明の蓄熱材組成物により形成された蓄熱材及び輸送容器は、従来使用されているＰＥＧ系の蓄熱材よりも温度範囲維持時間が長く、長時間安定して狭い温度範囲に対象物を保持できることが示された。また、表１５～１６並びに図４３、図４５～４７及び図４９～５０を参照し、蓄熱材１及び蓄熱材２を使用した実施例１７、１８の輸送容器と、蓄熱材４及び蓄熱材５を使用した比較例２、３の輸送容器とを比較したところ、－２０℃雰囲気下における管理温度（２０±２．５℃、２０±５℃）及び３５℃雰囲気下における２０℃±５℃の管理温度では、両者の温度保持時間は略同等であった。しかしながら、３５℃雰囲気下における２０℃±２．５℃の管理温度の温度保持時間は、蓄熱材１及び蓄熱材２を使用した輸送容器に対し、蓄熱材４及び蓄熱材５を使用した輸送容器の方が著しく短いことがわかった。このことより、本発明の蓄熱材組成物により形成された蓄熱材及び輸送容器は２０℃近傍の厳密な温度管理下での輸送に特に適していることが示された。また、図４３と図４７のグラフより、製造ロットの異なるラウリルアルコールをそれぞれオクタデカンと混合させて得られた蓄熱材組成物を用いた実施例１７、１８では、ほぼ等しい温度経時変化を示し、両者の効果のバラツキはほとんどみられないのに対して、図４６のグラフによれば、製造ロットの異なるラウリルアルコールを単体使用した比較例２、３では、温度経時変化の挙動が異なっており、製造ロット間での温度変化のバラツキが大きいことがわかった。このことより、本発明の蓄熱材組成物により形成された蓄熱材及び輸送容器は原料単体の製造ロット間での温度変化に対する挙動の違いによる影響をうけず、安定した効果を有することが確認された。
　更に、表１７～１８及び図５１～５２より、蓄熱材３を使用した実施例１９の輸送容器は、蓄熱材７を使用した比較例５の輸送容器に比べ、管理温度（５±３℃、４±２℃）での温度範囲維持時間が著しく優れていることが示された。よって、本発明の蓄熱材組成物により形成された蓄熱材及び輸送容器は、従来使用されているＰＥＧ系の蓄熱材よりも温度範囲維持時間が長く、長時間安定して狭い温度範囲に対象物を保持できることが示され、５℃近傍での厳密な温度管理下での輸送に特に適していることが示された。
　以上述べた実施形態の各構成要素は各実施形態における組み合わせに限るものではなく、構成要素毎に適宜組み合わせて実施できるものである。
　以上述べた実施形態は全て本発明を例示的に示すものであって限定的に示すものではなく、本発明は他の種々の変形態様及び変更態様で実施することができる。従って本発明の範囲は特許請求の範囲及びその均等範囲によってのみ規定されるものである。
　本発明は薬品、食品及びそれに関連する技術、医療技術をはじめとして、水の融解温度から室温程度更には体温領域までの温度維持を伴う輸送や管理の必要となるあらゆる分野に役立つものである。
１　　　輸送容器
１０　　蓄熱材
４０　　断熱容器
４１　　箱体
４１０　箱体の開口部
４１１　箱体の底面部
４１２　箱体の側面部
４２　　蓋
５　　　温度管理対象物品を収容する空間
６　　　スペーサー

Claims (26)

  1. 　炭素数９～２４の高級アルカンと炭素数６～２０の高級アルコールの混合物を主成分とし、前記混合物は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定されたＤＳＣ曲線において、実質的に単一の融解ピークを有していることを特徴とする蓄熱材組成物。
  2. 　炭素数１８の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物を主成分とすることを特徴とする請求項１に記載の蓄熱材組成物。
  3. 　前記炭素数１８の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物中に占める、前記炭素数１２の高級アルコールのモル分率が６５～８９モル％であることを特徴とする請求項２に記載の蓄熱材組成物。
  4. 　炭素数１６の高級アルカンと炭素数１０の高級アルコールの混合物を主成分とすることを特徴とする請求項１に記載の蓄熱材組成物。
  5. 　前記炭素数１６の高級アルカンと炭素数１０の高級アルコールの混合物中に占める、前記炭素数１０の高級アルコールのモル分率が８５～９４モル％であることを特徴とする請求項４に記載の蓄熱材組成物。
  6. 　炭素数１６の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物を主成分とすることを特徴とする請求項１に記載の蓄熱材組成物。
  7. 　前記炭素数１６の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物中に占める、前記炭素数１２の高級アルコールのモル分率が２１～６０モル％であることを特徴とする請求項６に記載の蓄熱材組成物。
  8. 　炭素数１５の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物を主成分とすることを特徴とする請求項１に記載の蓄熱材組成物。
  9. 　前記炭素数１５の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物中に占める、前記炭素数１２の高級アルコールのモル分率が１０～３０モル％であることを特徴とする請求項８に記載の蓄熱材組成物。
  10. 　炭素数１４の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物を主成分とすることを特徴とする請求項１に記載の蓄熱材組成物。
  11. 　前記炭素数１４の高級アルカンと炭素数１２の高級アルコールの混合物中に占める前記炭素数１２の高級アルコールのモル分率が１０～３０モル％であることを特徴とする請求項１０に記載の蓄熱材組成物。
  12. 　炭素数１４の高級アルカンと炭素数１０の高級アルコールの混合物を主成分とすることを特徴とする請求項１に記載の蓄熱材組成物。
  13. 　前記炭素数１４の高級アルカンと炭素数１０の高級アルコールの混合物中に占める、前記炭素数１０の高級アルコールのモル分率が５０～８０モル％であることを特徴とする請求項１２に記載の蓄熱材組成物。
  14. 　炭素数１８の高級アルカンと炭素数１４の高級アルコールの混合物を主成分とすることを特徴とする請求項１に記載の蓄熱材組成物。
  15. 　前記炭素数１８の高級アルカンと炭素数１４の高級アルコールの混合物中に占める、前記炭素数１４の高級アルコールのモル分率が１０～４０モル％であることを特徴とする請求項１４に記載の蓄熱材組成物。
  16. 　炭素数２０の高級アルカンと炭素数１４の高級アルコールの混合物を主成分とすることを特徴とする請求項１に記載の蓄熱材組成物。
  17. 　前記炭素数２０の高級アルカンと炭素数１４の高級アルコールの混合物中に占める、前記炭素数１４の高級アルコールのモル分率が４０～７０モル％であることを特徴とする請求項１６に記載の蓄熱材組成物。
  18. 　炭素数２２の高級アルカンと炭素数１４の高級アルコールの混合物を主成分とすることを特徴とする請求項１に記載の蓄熱材組成物。
  19. 　前記炭素数２２の高級アルカンと炭素数１４の高級アルコールの混合物中に占める、前記炭素数１４の高級アルコールのモル分率が７３～９５モル％であることを特徴とする請求項１８に記載の蓄熱材組成物。
  20. 　炭素数２０の高級アルカンと炭素数１６の高級アルコールの混合物を主成分とすることを特徴とする請求項１に記載の蓄熱材組成物。
  21. 　前記炭素数２０の高級アルカンと炭素数１６の高級アルコールの混合物中に占める、前記炭素数１６の高級アルコールのモル分率が１０～２９モル％であることを特徴とする請求項２０に記載の蓄熱材組成物。
  22. 　炭素数２２の高級アルカンと炭素数１６の高級アルコールの混合物を主成分とすることを特徴とする請求項１に記載の蓄熱材組成物。
  23. 　前記炭素数２２の高級アルカンと炭素数１６の高級アルコールの混合物中に占める、前記炭素数１６の高級アルコールのモル分率が４０～６０モル％であることを特徴とする請求項２２に記載の蓄熱材組成物。
  24. 　さらに、ヒドロキシプロピルセルロースを含有することを特徴とする請求項１から２３のいずれか１項に記載の蓄熱材組成物。
  25. 　請求項１から２４のいずれか１項に記載の蓄熱材組成物を含むことを特徴とする蓄熱材。
  26. 　断熱性の箱体と、その内側に配置される請求項２５に記載の蓄熱材を備えることを特徴とする輸送容器。
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