WO2014061736A1 - 回転機械 - Google Patents

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WO2014061736A1
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partition plate
seal fin
steam
gap
rotating machine
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PCT/JP2013/078181
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French (fr)
Inventor
松本　和幸
祥弘 桑村
大山　宏治
田中　良典
Original Assignee
三菱重工業株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/001—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between stator blade and rotor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J15/00—Sealings
    • F16J15/44—Free-space packings
    • F16J15/447—Labyrinth packings
    • F16J15/4472—Labyrinth packings with axial path

Definitions

  • the present invention relates to a seal structure for a rotary machine such as a turbine or a compressor.
  • a rotary machine such as a turbine or a compressor.
  • a casing As a kind of rotating machine, a casing, a rotating shaft rotatably provided inside the casing, a plurality of stationary blades fixedly disposed on an inner peripheral portion of the casing, and a plurality of these stationary blades
  • an axial-flow turbine provided with a plurality of moving blades provided radially on a rotating shaft on the downstream side.
  • power is obtained by converting the pressure energy of the fluid into rotational energy.
  • the turbine is an impulse turbine
  • the pressure energy of the fluid is converted into velocity energy by the stationary blade, and this velocity energy is converted into rotational energy by the blade.
  • a reaction turbine pressure energy is converted into velocity energy even in the moving blade, and velocity energy is converted into rotational energy by reaction force from which fluid is ejected.
  • a gap is formed in the radial direction between the tip of a rotor blade that is a rotating body (rotor) and a casing that is a stationary body (stator).
  • a radial gap is also formed between the tip of the stationary blade, which is a stationary body, and the rotating shaft, which is a rotating body.
  • the fluid that has entered the gap from the upstream side collides with the step surface of the step portion, so that a main vortex is generated on the upstream side of the step surface. Further, a separation vortex caused by the main vortex is generated on the downstream side of the step surface (near the upstream side of the minute gap). And by this peeling vortex, the leak flow is reduced by contracting the leak flow passing through the minute gap.
  • the flow direction of the fluid that forms the main vortex in the vicinity of the downstream side of the minute gap is not directed in the radial direction, and is directed in the radial direction toward the downstream. It is a direction inclined with respect to it. For this reason, a dead water region is formed in the vicinity of the downstream side of the minute gap. That is, in this dead water region, the fluid of the main vortex cannot directly affect the fluid passing through the minute gap, and the contraction effect of the leak flow is weakened.
  • the present invention provides a rotating machine capable of further reducing the leak flow rate.
  • a rotor in which a fluid flows along an axis, a rotor extending around the axis and a radial direction of the rotor are opposed to the rotor around the axis.
  • a stator fin that is provided so as to be relatively rotatable, a seal fin that extends from one of the rotor and the stator to the other, and forms a gap between the other, and is formed on the downstream side of the seal fin
  • a fluid introduction surface provided to face the seal fin in a cavity in which a vortex based on a leak flow passing through the gap is generated, and to guide the flow based on the vortex toward the gap.
  • fluid introduction surface may be provided so as to be inclined from the downstream side toward the upstream side from the one side toward the other side.
  • the fluid introduction surface is provided in this way, more fluid in the vortex can be guided between the seal fin and the fluid introduction surface. Furthermore, since the space between the seal fin and the fluid introduction surface becomes narrower toward the gap, the flow velocity of the flow guided toward the gap can be increased. For this reason, the contraction effect of the leak flow is further improved, and the leak flow rate can be further reduced.
  • the fluid introduction surface is a surface facing the upstream side of the partition plate provided along the seal fin, and the one side of the partition plate is defined between the partition plate and the seal fin.
  • a communicating portion that communicates the space formed and the space on the downstream side of the partition plate in the cavity may be formed.
  • the fluid in the vortex can be reliably guided from the communicating portion to the space between the seal fin and the fluid introduction surface, further improving the effect of contracting the leak flow and further increasing the leak flow rate. Can be reduced.
  • the rotating machine is provided at a position on the other side of the rotor and the stator on the downstream side of the seal fin, at a position facing the gap, and upstream. You may further provide the level
  • the collision of the leak flow with such a step surface can surely generate a vortex in the cavity, and as a result, more fluid can be guided between the seal fin and the fluid introduction surface.
  • the flow rate can be reduced.
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing a steam turbine according to a first embodiment of the present invention. It is a figure which shows the steam turbine which concerns on 1st embodiment of this invention, Comprising: It is an expanded sectional view which shows the principal part I in FIG. It is a figure which shows the steam turbine which concerns on 1st embodiment of this invention, Comprising: It is an expanded sectional view which shows the principal part J in FIG. 2A. It is a figure which shows the steam turbine which concerns on 2nd embodiment of this invention, Comprising: It is an expanded sectional view shown about the upstream cavity periphery in the same position as the principal part I in FIG.
  • the steam turbine 1A is an external combustion engine that extracts the energy of the steam S as rotational power, and is used for a generator in a power plant.
  • a steam turbine 1A includes a casing 10, a regulating valve 20 that adjusts the amount and pressure of steam S flowing into the casing 10, and a generator (not shown) that is rotatably provided inside the casing 10.
  • a shaft body 30 that transmits power to a machine, a stationary blade 40 held by the casing 10, a moving blade 50 provided on the shaft body 30, and a bearing portion that rotatably supports the shaft body 30 about its axis. 60 is the main configuration.
  • Casing 10 has an internal space hermetically sealed and a flow path for steam S.
  • a ring-shaped partition plate outer ring (stator) 11 into which the shaft body 30 is inserted is firmly fixed to the inner wall surface of the casing 10.
  • Each adjustment valve 20 includes an adjustment valve chamber 21 into which steam S flows from a boiler (not shown), a valve body 22, and a valve seat 23.
  • the regulating valve 20 is configured such that when the valve body 22 is separated from the valve seat 23, the steam flow path is opened and the steam S flows into the internal space of the casing 10 through the steam chamber 24.
  • the bearing unit 60 includes a journal bearing device 61 and a thrust bearing device 62.
  • the bearing portion 60 supports the shaft body 30 in a rotatable manner.
  • a large number of the stationary blades 40 are radially arranged so as to surround the shaft body 30 to form an annular stationary blade group, and are respectively held by the partition plate outer ring 11 described above.
  • the inner sides of the stationary blades 40 in the radial direction are connected by a ring-shaped hub shroud 41 through which the shaft body 30 is inserted, and the tip portions thereof are disposed with a gap in the radial direction with respect to the shaft body 30.
  • the annular stator blade group composed of the plurality of stator blades 40 is formed at intervals in the axial direction, converts the pressure energy of the steam S into velocity energy, and moves to the moving blade 50 side adjacent to the downstream side. It is comprised so that it may guide.
  • the rotor blade 50 is firmly attached to the outer peripheral portion of the disk 32 included in the shaft body 30.
  • a large number of the moving blades 50 are arranged radially on the downstream side of each annular stationary blade group to constitute the annular moving blade group.
  • the steam turbine 1 ⁇ / b> A includes a step portion 52 provided in the tip shroud 51, a seal fin 15 extending from the partition plate outer ring 11 toward the step portion 52, and a downstream side of the seal fin 15. And a partition plate 70 provided to face each other.
  • the step portion 52 is provided on the tip shroud 51 that is the tip portion of the rotor blade 50 in the final stage, and has a step surface 53 and protrudes toward the partition plate outer ring 11 side.
  • the chip shroud 51 is provided with three step portions 52 (52A to 52C). These three step portions 52 (52A to 52C) are arranged such that the protruding height from the moving blade 50 gradually increases from the upstream side to the downstream side in the axis O direction of the shaft body 30. That is, in the step portion 52 (52A to 52C), three step surfaces 53 (53A to 53C) that form steps are formed facing the upstream side in the axial direction.
  • the groove bottom surface 11b in the annular groove 11a of the partition plate outer ring 11 is also formed in a step shape toward the axis O direction so as to correspond to each step portion 52 in the axis O direction. Yes.
  • the partition is formed by the seal fin 15A corresponding to the step part 52A located on the upstream side in the axial direction. Therefore, a second cavity C2 is formed between the seal fin 15A and the seal fin 15B and between the tip shroud 51 and the partition plate outer ring 11. Similarly, a third cavity C3 is formed between the seal fin 15B and the seal fin 15C and between the chip shroud 51 and the partition plate outer ring 11.
  • the partition plate 70 is opposed to the seal fins 15 (in this embodiment, the seal fins 15A and 15B) on the downstream side of the seal fins 15 and in parallel with the seal fins 15 (15A and 15B).
  • This is a ring-shaped member that extends radially inward from the groove bottom surface 11 b of the partition plate outer ring 11.
  • each cavity C A communication portion 70b is formed to communicate the space on the downstream side of the partition plate 70 in C1, C2) and the steam flow path FC.
  • the communication portion 70b may be a plurality of holes that penetrate the partition plate 70 in the direction of the axis O, or may be slits that are spaced apart from each other in the circumferential direction. Any shape may be used as long as it penetrates the partition plate 70 at a position. Further, the partition plate 70 may be provided on the downstream side of each seal fin 15 by being supported on the opposing seal fin 15 by a rib or the like. In this case, the communication portion 70b is formed so as to open in the entire circumferential direction.
  • the edge part inside radial direction in this partition plate 70 is located in radial direction outer side rather than seal fin 15 (15A, 15B), and an extension dimension becomes smaller than seal fin 15 (15A, 15B).
  • the dimension is at least the extension dimension of the seal fins 15 (15A, 15B).
  • the partition plate 70 is steamed in the steam flow path FC along the steam introduction surface (fluid introduction surface) 70a which is a surface facing the upstream side facing the corresponding seal fin 15 (15A, 15B). S is circulated inward in the radial direction, and the steam S is guided to the minute gap H (H1 to H3).
  • the steam S flowing into the annular groove 11a first flows into the first cavity C1, collides with the step surface 53A of the step portion 52A, and returns to the upstream side.
  • a main vortex Y1 is generated that rotates counterclockwise on the paper surface of FIG. 2A. In this manner, the main vortex Y1 can be reliably generated by providing the step portion 52A.
  • the main vortex Y1 and the counter vortex Y2 are formed similarly to the upstream side of the seal fin 15A, and the contraction effect of reducing the flow rate of the leak flow is exhibited.
  • the partition plate 70 is provided on the downstream side of each seal fin 15 (15A, 15B), so that the leak flow that has passed through the minute gap H (H1, H2) is radially inward. It is possible to further improve the contraction effect of the leak flow.
  • the partition plate 103 is provided such that the circumferential cross section of the axis O is linearly inclined toward the upstream side from the radially outer side toward the inner side.
  • the partition plate 103 is provided so that the steam flow path FC is gradually narrowed in the direction of the axis O toward the radially inner side.
  • the partition plate 103 ⁇ / b> A may be provided such that the circumferential section of the axis O is curved. That is, the curve is curved toward the upstream side from the radially outer side to the upstream side, and the circumferential cross section swells to the upstream side.
  • the seal fins 15 (15A and 15B) are substantially omitted. It is provided so that it may become parallel. With such a shape, more steam S can be introduced from the main vortex Y1 into the steam flow path FC on the radially outer side, and the flow direction of the steam S in the steam flow path FC on the radially inner side is a direction toward the radial direction.
  • the steam S can be circulated along the steam introduction surface 103Aa. Therefore, the contraction effect of the leak flow can be further enhanced.
  • the block-shaped member 113 has an annular shape and a certain thickness in the direction of the axis O so as to be located just inside the main vortex Y1. Further, the circumferential cross section of the block-shaped member 113 has a substantially rectangular shape. That is, the steam introduction surface 113a is a surface where each block-like member 113 faces the corresponding seal fin 15 (15A, 15B). Further, at the radially outer position, a communication portion 113b that communicates each cavity C (C1, C2) and the steam flow path FC is formed as in the first embodiment and the second embodiment.
  • the main vortex Y1 can be circulated along the surface of the block-shaped member 113, and all of the steam S forming the main vortex Y1 can be guided into the steam flow path FC. Therefore, more steam S can be circulated toward the minute gap H (H1, H2), and the contraction effect of the leak flow that has passed through the minute gap H (H1, H2) can be further obtained.
  • the block-shaped member 113 may have a perfect quadrilateral circumferential cross section, but preferably has a rounded shape with rounded corners as shown in FIG.
  • the surface of the block-shaped member 113B other than the steam introduction surface 113Ba may have a curved shape in the circumferential cross section along the main vortex Y1.
  • the block-shaped member 113B does not hinder the flow of the main vortex Y1, the effect of contracting the leak flow can be improved.
  • the step portion 52 does not necessarily have to be provided in the tip shroud 51 that is the tip portion of the rotor blade 50 in the final stage. Even in such a case, since the main vortex Y1 is generated by the viscosity of the steam S, the contraction effect of the leak flow by the steam introduction surface 70a (103a, 103Aa, 113Aa, 113Ba) can be obtained. Is possible.
  • the groove bottom surface 11 b of the annular groove 11 a of the partition plate outer ring 11 is not formed in a step shape, but may be a step shape as in the first to third embodiments.
  • the flow rate reduction of the leak flow between the moving blade 50 and the partition plate outer ring 11 has been described.
  • the same method can be applied between the stationary blade 40 and the shaft body 30.
  • the step portion 52 (52A to 52C) is formed in the tip shroud 51 that is the tip portion of the moving blade 50, and the seal fin 15 (15A to 15C) is provided in the outer ring 11 of the partition plate.
  • the step portion 52 may be formed in the partition plate outer ring 11, and the seal fin 15 may be provided in the chip shroud 51.
  • the steam turbine 1A (100, 110) has been described as an example of the rotary machine.
  • the steam turbine 1A (100, 110) may be a rotary machine such as a gas turbine or a compressor. It is also possible to apply.

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Abstract

　軸線に沿って流体が流通する蒸気タービン（１Ａ）において、軸線を中心に延びる軸体に設けられた動翼（５０）のチップシュラウド（５１）と、チップシュラウド（５１）に径方向に対向して、軸線回りにチップシュラウド（５１）に対して相対回転可能に設けられたケーシングに設けられた仕切板外輪（１１）と、仕切板外輪（１１）から径方向内側に延出して、チップシュラウド（５１）との間に微小隙間（Ｈ）を形成するシールフィン（１５）と、シールフィン（１５）の下流側に形成されて微小隙間（Ｈ）を通過するリーク流に基づく主渦（Ｙ１）が生成されるキャビティ（Ｃ）内にシールフィン（１５）に対向するように設けられ、主渦（Ｙ１）に基づく流れを微小隙間（Ｈ）に向かって導く蒸気導入面（７０ａ）と、を備える。

Description

回転機械
　本発明は、タービン、圧縮機等の回転機械のシール構造に関する。
　本願は、２０１２年１０月１８日に、日本に出願された特願２０１２－２３０７４６号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　周知のように、回転機械の一種として、ケーシングと、ケーシングの内部に回転自在に設けられた回転軸と、ケーシングの内周部に固定配置された複数の静翼と、これら複数の静翼の下流側において回転軸に放射状に設けられた複数の動翼とを備えた軸流式のタービンがある。タービンにおいては、流体の圧力エネルギーを回転エネルギーに変換することで動力を得ている。なお、タービンが衝動タービンである場合には、流体の圧力エネルギーを静翼によって速度エネルギーに変換し、この速度エネルギーを動翼によって回転エネルギーに変換している。また、反動タービンである場合には、動翼内でも圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、流体が噴出する反動力により速度エネルギーを回転エネルギーに変換する。
　このようなタービンでは、回転体（ロータ）である動翼の先端部と、静止体（ステータ）であるケーシングとの間には径方向に間隙が形成されている。また、静止体である静翼の先端部と回転体である回転軸との間にも径方向の間隙が形成されている。このため流体の一部が、動翼先端部とケーシングとの間隙を下流側に向かって漏洩してしまうが、この漏洩流体は、動翼に対して回転力を付与しない。また、静翼の先端部と回転軸との間隙を下流側に通過する漏洩流体は、その圧力エネルギーが静翼によって速度エネルギーに変換されないため、下流側の動翼に対して回転力をほとんど付与しない。したがって、タービンの性能向上のためには、上記間隙を通過する流体の流量（リーク流量）を低減することが重要となる。
　ここで、例えば特許文献１では、動翼の先端部に、軸方向上流側から下流側に向かって高さが次第に高くなる複数のステップ部を設け、ケーシングに、各ステップ部に向けて延出する複数のシールフィンを設け、各ステップ部と各シールフィンの先端との間に微小隙間を形成した構造のタービンが提案されている。
　このタービンでは、上流側から上記間隙に入り込んだ流体がステップ部の段差面に衝突することで、段差面の上流側に主渦が発生する。また、段差面の下流側（前記微小隙間の上流側近傍）に主渦に起因する剥離渦が発生する。そしてこの剥離渦によって、微小隙間を通り抜けるリーク流を縮流することでリーク流量の低減が図られている。
特開２０１１－０８０４５２号公報
　しかしながら、特許文献１に開示されたステップ部によって生じる主渦に関し、上記微小隙間の下流側近傍において主渦を形成する流体の流通方向は径方向を向いておらず、下流に向かって径方向に対して傾斜した方向となっている。このため、上記微小隙間の下流側近傍には死水領域が形成される。即ち、この死水領域では、主渦の流体は微小隙間を通過する流体に対して直接的に影響を及ぼすことができず、リーク流の縮流効果が弱くなってしまう。
　本発明は、リーク流量のさらなる低減を図ることが可能な回転機械を提供する。
　本発明の第１の態様によれば、軸線に沿って流体が流通する回転機械において、前記軸線を中心に延びるロータと、前記ロータの径方向に対向して、前記軸線回りに該ロータに対して相対回転可能に設けられたステータと、前記ロータと前記ステータとのうちの一方から他方に延出して、該他方との間に隙間を形成するシールフィンと、前記シールフィンの下流側に形成されて前記隙間を通過するリーク流に基づく渦が生成されるキャビティ内に前記シールフィンに対向するように設けられ、前記渦に基づく流れを前記隙間に向かって導く流体導入面と、を備える。
　このような回転機械によると、キャビティ内のリーク流による渦中における流体をシールフィンと流体導入面との間を通じて上記隙間に導くことで、隙間を通過したリーク流をシールフィンの下流側で、他方に向かって押し付けることができる。従ってリーク流の縮流効果を向上できる。
　また、前記流体導入面は、前記一方側から前記他方側に向かうに従って、下流側から上流側に向かうように傾斜して設けられていてもよい。
　このように流体導入面が設けられていることで、渦中の流体をより多くシールフィンと流体導入面との間に導くことができる。さらに、シールフィンと流体導入面との間の空間が隙間に向かうに従って狭くなっていくため、隙間に向かって導かれる流れの流速を増大できる。このため、リーク流の縮流効果をさらに向上し、さらなるリーク流量の低減が可能となる。
　さらに、前記流体導入面は、前記シールフィンに沿って設けられた仕切り板の上流側を向く表面であり、前記仕切り板における前記一方側には、該仕切り板と前記シールフィンとの間に画成される空間と、前記キャビティにおける前記仕切り板の下流側の空間とを連通する連通部が形成されていてもよい。
　このような仕切り板によって、連通部からシールフィンと流体導入面との間の空間に向かって、渦中の流体を確実に導くことができ、リーク流の縮流効果をさらに向上し、さらなるリーク流量の低減が可能となる。
　本発明の第２の態様によれば、回転機械は、前記ロータと前記ステータとのうちの前記他方において前記シールフィンの下流側となる位置で、前記隙間に対向する位置に設けられて、上流側を向いて前記リーク流を前記キャビティ内における前記一方側に導く段差面をさらに備えていてもよい。
　このような段差面にリーク流が衝突することで、キャビティ内に渦を確実に生成でき、この結果、より多くの流体をシールフィンと流体導入面との間に導くことができるため、さらなるリーク流量の低減が可能となる。
　上記した回転機械によると、流体導入面との間に渦中の流体を導くことで、隙間を通過するリーク流をシールフィンの下流側で押し付け、リーク流量のさらなる低減を図ることが可能である。
本発明の第一実施形態に係る蒸気タービンを示す概略断面図である。 本発明の第一実施形態に係る蒸気タービンを示す図であって、図１における要部Ｉを示す拡大断面図である。 本発明の第一実施形態に係る蒸気タービンを示す図であって、図２Ａにおける要部Ｊを示す拡大断面図である。 本発明の第二実施形態に係る蒸気タービンを示す図であって、図１における要部Ｉと同じ位置で、上流側のキャビティ周辺について示す拡大断面図である。 本発明の第二実施形態の変形例に係る蒸気タービンを示す図であって、図１における要部Ｉと同じ位置で、上流側のキャビティ周辺について示す拡大断面図である。 本発明の第三実施形態に係る蒸気タービンを示す図であって、図１における要部Ｉと同じ位置で、上流側のキャビティ周辺について示す拡大断面図である。 本発明の第三実施形態の第一変形例に係る蒸気タービンを示す図であって、図１における要部Ｉと同じ位置で、上流側のキャビティ周辺について示す拡大断面図である。 本発明の第三実施形態の第二変形例に係る蒸気タービンを示す図であって、図１における要部Ｉと同じ位置で、上流側のキャビティ周辺について示す拡大断面図である。 本発明の蒸気タービンにおいて、ステップ部が設けられていない場合を示す図であって、図１における要部Ｉと同じ位置を示す拡大断面図である。
〔第一実施形態〕
　以下、本発明の実施形態に係る蒸気タービン１Ａについて説明する。
　蒸気タービン１Ａは、蒸気Ｓのエネルギーを回転動力として取り出す外燃機関であって、発電所における発電機等に用いられる。
　図１に示すように、蒸気タービン１Ａは、ケーシング１０と、ケーシング１０に流入する蒸気Ｓの量と圧力を調整する調整弁２０と、ケーシング１０の内側に回転自在に設けられ、図示しない発電機等の機械に動力を伝達する軸体３０と、ケーシング１０に保持された静翼４０と、軸体３０に設けられた動翼５０と、軸体３０を軸回りに回転可能に支持する軸受部６０とを主たる構成としている。
　ケーシング１０は、内部空間が気密に封止されているとともに、蒸気Ｓの流路とされている。このケーシング１０の内壁面には、軸体３０が挿通されたリング状の仕切板外輪（ステータ）１１が強固に固定されている。
　調整弁２０は、ケーシング１０の内部に複数個取り付けられている。それぞれの調整弁２０は、図示しないボイラから蒸気Ｓが流入する調整弁室２１と、弁体２２と、弁座２３とを備えている。調整弁２０は、弁体２２が弁座２３から離れると蒸気流路が開いて、蒸気室２４を介して蒸気Ｓがケーシング１０の内部空間に流入するように構成されている。
　軸体３０は、軸本体３１と、この軸本体３１の外周から径方向に延出した複数のディスク３２とを備えている。この軸体３０は、回転エネルギーを、図示しない発電機等の機械に伝達する。
　軸受部６０は、ジャーナル軸受装置６１及びスラスト軸受装置６２を備えている。軸受部６０は、軸体３０を回転可能に支持している。
　静翼４０は、軸体３０を囲繞するように放射状に多数配置されて環状静翼群を構成しており、それぞれ前述した仕切板外輪１１に保持されている。これら静翼４０の径方向における内側は、軸体３０が挿通されたリング状のハブシュラウド４１で連結され、その先端部が軸体３０に対して径方向に隙間をあけて配設されている。
　これら複数の静翼４０からなる環状静翼群は、軸方向に間隔をあけて六つ形成されており、蒸気Ｓの圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して、下流側に隣接する動翼５０側に案内するように構成されている。
　動翼５０は、軸体３０が有するディスク３２の外周部に強固に取り付けられている。この動翼５０は、各環状静翼群の下流側において、放射状に多数配置されて環状動翼群を構成している。
　これら環状静翼群と環状動翼群とは、一組一段とされている。即ち、蒸気タービン１Ａは、六段に構成されている。このうち、最終段における動翼５０の先端部は、周方向に延びたチップシュラウド（ロータ）５１とされている。このチップシュラウド５１が、ケーシング１０の径方向において仕切板外輪１１と間隙を介して対向して配置されている。そして、チップシュラウド５１は、仕切板外輪１１のチップシュラウド５１に対応する部位に形成された環状溝１１ａ内に収容されている。
　ここで、図２Ａに示すように、蒸気タービン１Ａは、チップシュラウド５１に設けられたステップ部５２と、仕切板外輪１１からステップ部５２に向かって延びるシールフィン１５と、シールフィン１５の下流側に対向して設けられた仕切り板７０とを備えている。
　ステップ部５２は、最終段の動翼５０の先端部となるチップシュラウド５１に設けられ、段差面５３を有して仕切板外輪１１側に突出している。
　本実施形態では、チップシュラウド５１には三つのステップ部５２（５２Ａ～５２Ｃ）が設けられている。これら三つのステップ部５２（５２Ａ～５２Ｃ）は、軸体３０の軸線Ｏ方向の上流側から下流側に向かって、動翼５０からの突出高さが次第に高くなるように配設されている。即ち、ステップ部５２（５２Ａ～５２Ｃ）には、段差を形成する三つの段差面５３（５３Ａ～５３Ｃ）が、軸方向上流側を向いて形成されている。
　ここで、本実施形態では、仕切板外輪１１の環状溝１１ａにおける溝底面１１ｂについても、軸線Ｏ方向において、各ステップ部５２に対応するように、軸線Ｏ方向に向かってステップ形状に形成されている。
　シールフィン１５（１５Ａ～１５Ｃ）は、仕切板外輪１１の溝底面１１ｂから延出して設けられる。シールフィン１５（１５Ａ～１５Ｃ）は、それぞれのステップ部５２（５２Ａ～５２Ｃ）に１：１で対応して、対応するステップ部５２（５２Ａ～５２Ｃ）との間に、微小隙間Ｈを径方向に形成するように設けられる。この微小隙間Ｈ（Ｈ１～Ｈ３）の各寸法は、ケーシング１０や動翼５０の熱伸び量、動翼５０の遠心伸び量等を考慮した上で、両者が接触することがない安全な範囲内で、最小のものに設定されている。
　ここで、本実施形態では、段差面５３Ｂはシールフィン１５Ａの下流側に、段差面５３Ｃはシールフィン１５Ｂの下流側に位置しており、段差面５３Ａはシールフィン１５Ａの上流側に位置している。そして、段差面５３Ａによって後述するキャビティＣ１内の径方向外側に、段差面５３Ｂによって後述するキャビティＣ２内の径方向外側に、段差面５３Ｃによって後述するキャビティＣ３内の径方向外側に蒸気Ｓが導かれるように構成されている。
　このような構成のもとに、チップシュラウド５１側と仕切板外輪１１との間には、前記環状溝１１ａ内において、各ステップ部５２（５２Ａ～５２Ｃ）に対応してキャビティＣ（Ｃ１～Ｃ３）が形成されている。
　キャビティＣ（Ｃ１～Ｃ３）は、各ステップ部５２（５２Ａ～５２Ｃ）に対応したシールフィン１５（１５Ａ～１５Ｃ）と、このシールフィン１５（１５Ａ～１５Ｃ）に対して、軸線Ｏ方向の上流側で対向する隔壁との間に形成されている。
　より具体的には、軸線Ｏ方向の最上流側に位置する第１段目のステップ部５２Ａに対応する第１のキャビティＣ１では、前記隔壁は、前記環状溝１１ａの、軸方向上流側の内壁面５４によって形成されている。従って、この内壁面５４と第１段目のステップ部５２Ａに対応するシールフィン１５Ａとの間で、さらにチップシュラウド５１側と仕切板外輪１１との間に、第１のキャビティＣ１が形成されている。
　また、第２段目のステップ部５２Ｂに対応する第２のキャビティＣ２では、前記隔壁は、軸方向上流側に位置するステップ部５２Ａに対応するシールフィン１５Ａによって形成されている。従って、シールフィン１５Ａとシールフィン１５Ｂとの間で、さらにチップシュラウド５１と仕切板外輪１１との間に、第２のキャビティＣ２が形成されている。
　同様に、シールフィン１５Ｂとシールフィン１５Ｃとの間で、さらにチップシュラウド５１と仕切板外輪１１との間に、第３のキャビティＣ３が形成されている。
　次に、仕切り板７０について説明する。
　仕切り板７０は、各シールフィン１５の下流側で、各シールフィン１５（本実施形態ではシールフィン１５Ａとシールフィン１５Ｂ）に対向するように、そして各シールフィン１５（１５Ａ、１５Ｂ）に平行に、仕切板外輪１１の溝底面１１ｂから径方向内側に延出して設けられた環状をなす部材である。さらに、この仕切り板７０においては、対応するシールフィン１５（１５Ａ、１５Ｂ）との間で蒸気Ｓを導入する蒸気流路ＦＣを画成するとともに、この径方向外側の位置では、各キャビティＣ（Ｃ１、Ｃ２）における仕切り板７０の下流側の空間と蒸気流路ＦＣとを連通する連通部７０ｂが形成されている。
　この連通部７０ｂは、軸線Ｏ方向に仕切り板７０を貫通する複数の孔であってもよいし、周方向に互いに間隔をあけて形成されるスリットであってもよく、周方向のいずれかの位置で仕切り板７０を貫通するものであれば形状はどのようなものであってもよい。
　また、仕切り板７０は、対向するシールフィン１５にリブ等によって支持されることで、各シールフィン１５の下流側に設けられていてもよい。この場合の連通部７０ｂは、周方向全域に開口して形成される。
　そして、この仕切り板７０における径方向内側の端縁部は、シールフィン１５（１５Ａ、１５Ｂ）よりも径方向外側に位置して、延出寸法がシールフィン１５（１５Ａ、１５Ｂ）よりも小さくなっているが、少なくともシールフィン１５（１５Ａ、１５Ｂ）の延出寸法以下の寸法であることが好ましい。
　このようにして、仕切り板７０は、対応するシールフィン１５（１５Ａ、１５Ｂ）に対向する上流側を向く表面である蒸気導入面（流体導入面）７０ａに沿って、蒸気流路ＦＣ内で蒸気Ｓを径方向内側に向かって流通させて、上記微小隙間Ｈ（Ｈ１～Ｈ３）へ蒸気Ｓを導く。
　このような蒸気タービン１Ａにおいては、まず、調整弁２０（図１参照）を開状態とすると、図示しないボイラから蒸気Ｓがケーシング１０の内部空間に流入する。
　ケーシング１０の内部空間に流入した蒸気Ｓは、各段における環状静翼群と環状動翼群とを順次通過する。この際には、圧力エネルギーが静翼４０によって速度エネルギーに変換され、静翼４０を経た蒸気Ｓのうちの大部分が同一の段を構成する動翼５０間に流入し、動翼５０により蒸気Ｓの速度エネルギーが回転エネルギーに変換されて、軸体３０に回転が付与される。一方、蒸気Ｓのうちの一部（例えば、数％）は、静翼４０から流出した後、環状溝１１ａ内に流入する、いわゆる、リーク流となる。
　ここで、図２Ａに示すように環状溝１１ａ内に流入した蒸気Ｓは、まず、第１のキャビティＣ１に流入し、ステップ部５２Ａの段差面５３Ａに衝突し、上流側に戻るようにして、図２Ａの紙面上にて反時計回りに回る主渦Ｙ１を生じる。そしてこのように、ステップ部５２Ａを設けたことで確実に主渦Ｙ１を生成可能となる。
　そしてこの際、特にステップ部５２Ａの上記端縁部５５において、上記主渦Ｙ１から一部の流れが剥離されることにより、この主渦Ｙ１と反対方向、本例では図２Ａの紙面上にて時計回りに回るように、カウンタ渦Ｙ２を生じる。このカウンタ渦Ｙ２は、シールフィン１５Ａとステップ部５２Ａとの間の微小隙間Ｈ１を通り抜けるリーク流を径方向内側に押し付けて、流量を低減する縮流効果を発揮する。
　またシールフィン１５Ｂの上流側においてもシールフィン１５Ａの上流側と同様に、主渦Ｙ１及びカウンタ渦Ｙ２が形成され、リーク流の流量を低減する縮流効果を発揮する。
　ここで、主渦Ｙ１を形成する蒸気Ｓの一部は、径方向外側の連通部７０ｂから蒸気流路ＦＣへ導入されて、蒸気導入面７０ａに沿って径方向内側に流通し、上記微小隙間Ｈ（Ｈ１、Ｈ２）に向かって導かれる。従って、主渦Ｙ１における蒸気Ｓの流通方向をシールフィン１５（１５Ａ、１５Ｂ）の下流側で径方向内側に向かう方向に変えることができる。
　よって、図２Ｂの破線に示す流れから実線で示す流れとなるように、微小隙間Ｈ（Ｈ１、Ｈ２）を通過したリーク流を径方向内側に向かって押し付けることができる。換言すると、微小隙間Ｈ（Ｈ１、Ｈ２）のクリアランスを擬似的に小さくすることとなる。
　本実施形態の蒸気タービン１Ａによると、仕切り板７０を各シールフィン１５（１５Ａ、１５Ｂ）の下流側に設けたことで、微小隙間Ｈ（Ｈ１、Ｈ２）を通過したリーク流を径方向内側に向かって押し付けて、リーク流の縮流効果をさらに向上できる。
　〔第二実施形態〕
　次に、本発明の第二実施形態に係る蒸気タービン１００について説明する。
　なお、第一実施形態と共通の構成要素には同一の符号を付して詳細説明を省略する。
　本実施形態では、仕切り板１０３の形状が第一実施形態とは異なっている。
　図３に示すように、仕切り板１０３は、径方向外側から内側に向かうに従って、軸線Ｏの周方向断面が直線状をなして上流側に傾斜して設けられている。換言すると、仕切り板１０３は蒸気流路ＦＣが径方向内側に向かって徐々に軸線Ｏ方向に狭くなっていくように設けられている。
　このような蒸気タービン１００によると、仕切り板１０３が径方向外側で下流側に向かって傾斜していることで、主渦Ｙ１からの蒸気Ｓをより多く蒸気流路ＦＣに導入することができる。さらに、傾斜した仕切り板１０３によって、径方向内側に向かって蒸気流路ＦＣが徐々に狭くなっていくため、蒸気流路ＦＣに導入された蒸気Ｓは、蒸気導入面１０３ａに沿って流通しながら流速を増大していく。
　従って、微小隙間Ｈ（Ｈ１、Ｈ２）を通過したリーク流を径方向内側に押し付ける力をさらに増大でき、リーク流の縮流効果を向上し、さらなるリーク流量の低減が可能となる。
　ここで、図４に示すように、仕切り板１０３Ａは、軸線Ｏの周方向断面が曲線状をなして設けられていてもよい。即ち、径方向外側から内側に向かうに従って上流側に湾曲して、周方向断面が上流側に膨らむような曲線状となっており、径方向の内側では、シールフィン１５（１５Ａ、１５Ｂ）に略平行となるように設けられている。このような形状によって径方向外側でより多くの蒸気Ｓを主渦Ｙ１から蒸気流路ＦＣに導入できるとともに、径方向内側では蒸気流路ＦＣ内の蒸気Ｓの流通方向を径方向に向かう方向として、蒸気導入面１０３Ａａに沿って蒸気Ｓを流通させることができる。よって、リーク流の縮流効果をさらに高めることができる。
　〔第三実施形態〕
　次に、本発明の第三実施形態に係る蒸気タービン１１０について説明する。
　なお、第一実施形態及び第二実施形態と共通の構成要素には同一の符号を付して詳細説明を省略する。
　本実施形態では、蒸気導入面１１０ａを形成する部材が仕切り板７０（１０３、１０３Ａ）に代えて、ブロック状部材１１３である点で第一実施形態及び第二実施形態とは異なっている。
　図５に示すように、ブロック状部材１１３は、主渦Ｙ１の内側にちょうど位置するように、環状をなすとともに軸線Ｏ方向にある程度の厚みを有している。また、このブロック状部材１１３の周方向断面は略四角形状をなしている。即ち蒸気導入面１１３ａは、各々のブロック状部材１１３が、対応するシールフィン１５（１５Ａ、１５Ｂ）に対向する表面となっている。また、径方向外側の位置では、各キャビティＣ（Ｃ１、Ｃ２）と蒸気流路ＦＣとを連通する連通部１１３ｂが第一実施形態及び第二実施形態同様に形成されている。
　このような蒸気タービン１１０によると、主渦Ｙ１をブロック状部材１１３の表面に沿って流通させることができ、主渦Ｙ１を形成する蒸気Ｓの全てを蒸気流路ＦＣ内へ導くことができる。従って、より多くの蒸気Ｓを微小隙間Ｈ（Ｈ１、Ｈ２）に向かって流通させることができ、微小隙間Ｈ（Ｈ１、Ｈ２）を通過したリーク流の縮流効果をさらに得ることができる。なお、ブロック状部材１１３は、周方向断面が完全な四角形状をなしていてもよいが、図５に示すように角部がＲ形状となって丸みを持った形状であることが好ましい。
　なお、本実施形態では、ブロック状部材１１３の周方向断面は四角形状をなしているが、これに限定されず、少なくとも蒸気流路ＦＣを流通する蒸気Ｓが微小隙間Ｈ（Ｈ１、Ｈ２）を通過したリーク流を縮流可能であればよい。
　例えば、図６Ａに示すように、ブロック状部材１１３Ａにおける蒸気導入面１１３Ａａが径方向外側から内側に向かって上流側に傾斜するように形成されていてもよい。この場合には、第二実施形態で説明したように、リーク流の縮流効果をさらに向上可能である。なお、ブロック状部材１１３Ａは、図６Ａに示すように角部がＲ形状となって丸みを持った形状であることが好ましい。
　また、図６Ｂに示すように、ブロック状部材１１３Ｂにおける蒸気導入面１１３Ｂａ以外の表面が、主渦Ｙ１に沿うように周方向断面で曲線状をなしていてもよい。この場合には、ブロック状部材１１３Ｂが主渦Ｙ１の流れを妨げることがないので、リーク流の縮流効果を向上できる。
　以上、本発明の実施形態について詳細を説明したが、本発明の技術的思想を逸脱しない範囲内において、多少の設計変更も可能である。
　例えば、図７に示すように、最終段の動翼５０の先端部となるチップシュラウド５１には、ステップ部５２は必ずしも設けられていなくともよい。このような場合であっても、主渦Ｙ１は蒸気Ｓの粘性によって生成されるものであるため、蒸気導入面７０ａ（１０３ａ、１０３Ａａ、１１３Ａａ、１１３Ｂａ）によるリーク流の縮流効果を得ることが可能である。なお、図７では仕切板外輪１１の環状溝１１ａにおける溝底面１１ｂについてもステップ状に形成されていないが、第一実施形態から第三実施形態と同様にステップ状であってもよい。
　さらに、上述の実施形態では、動翼５０と仕切板外輪１１との間におけるリーク流の流量低減について説明したが、例えば静翼４０と軸体３０との間においても同様の手法を適用できる。また、実施形態では動翼５０の先端部となるチップシュラウド５１にステップ部５２（５２Ａ～５２Ｃ）を形成し、仕切板外輪１１にシールフィン１５（１５Ａ～１５Ｃ）を設けたが、例えば逆に、仕切板外輪１１にステップ部５２を形成し、チップシュラウド５１にシールフィン１５を設けてもよい。
　また、上述の実施形態では、回転機械の一例として蒸気タービン１Ａ（１００、１１０）について説明したが、ガスタービンや圧縮機等の回転機械であってもよく、軸体３０に設けられるシール構造に適用することも可能である。
　上記した回転機械によると、流体導入面との間に渦中の流体を導くことで、隙間を通過するリーク流をシールフィンの下流側で押し付け、リーク流量のさらなる低減を図ることが可能である。
　１Ａ　　蒸気タービン（回転機械）
　１０　　ケーシング
　１１　　仕切板外輪（ステータ）
　１１ａ　　環状溝
　１１ｂ　　溝底面
　２０　　調整弁
　２１　　調整弁室
　２２　　弁体
　２３　　弁座
　３０　　軸体
　３１　　軸本体
　３２　　ディスク
　４０　　静翼
　４１　　ハブシュラウド
　５０　　動翼
　５１　　チップシュラウド（ロータ）
　５２　　ステップ部
　５３　　段差面
　５４　　内壁面
　５５　　端縁部
　６０　　軸受部
　６１　　ジャーナル軸受装置
　６２　　スラスト軸受装置
　７０　　仕切り板
　７０ａ　　蒸気導入面（流体導入面）
　７０ｂ　　連通部
　ＦＣ　　蒸気流路（空間）
　Ｓ　　　蒸気
　Ｏ　　　軸線
　Ｙ１　　主渦
　Ｙ２　　カウンタ渦
　Ｈ　　　微小隙間
　Ｃ　　　キャビティ
　１００　　蒸気タービン
　１０３　　仕切り板
　１０３ａ　　蒸気導入面
　１０３Ａ　　仕切り板
　１１０　　蒸気タービン
　１１３　　ブロック状部材
　１１３ａ　　蒸気導入面（流体導入面）
　１１３ｂ　　連通部
　１１３Ａ　　ブロック状部材
　１１３Ａａ　　蒸気導入面（流体導入面）
　１１３Ｂ　　ブロック状部材
　１１３Ｂａ　　蒸気導入面（流体導入面）

Claims (8)

  1. 　軸線に沿って流体が流通する回転機械において、
    　前記軸線を中心に延びるロータと、
    　前記ロータの径方向に対向して、前記軸線回りに該ロータに対して相対回転可能に設けられたステータと、
    　前記ロータと前記ステータとのうちの一方から他方に延出して、該他方との間に隙間を形成するシールフィンと、
    　前記シールフィンの下流側に形成されて前記隙間を通過するリーク流に基づく渦が生成されるキャビティ内に前記シールフィンに対向するように設けられ、前記渦に基づく流れを前記隙間に向かって導く流体導入面と、
    　を備える回転機械。
  2. 　前記流体導入面は、前記一方側から前記他方側に向かうに従って、下流側から上流側に向かうように傾斜して設けられている請求項１に記載の回転機械。
  3. 　前記流体導入面は、前記シールフィンに沿って設けられた仕切り板の上流側を向く表面であり、
    　前記仕切り板における前記一方側には、該仕切り板と前記シールフィンとの間に画成される空間と、前記キャビティにおける前記仕切り板の下流側の空間とを連通する連通部が形成されている請求項１に記載の回転機械。
  4. 　前記流体導入面は、前記シールフィンに沿って設けられた仕切り板の上流側を向く表面であり、
    　前記仕切り板における前記一方側には、該仕切り板と前記シールフィンとの間に画成される空間と、前記キャビティにおける前記仕切り板の下流側の空間とを連通する連通部が形成されている請求項２に記載の回転機械。
  5. 　前記ロータと前記ステータとのうちの前記他方において前記シールフィンの下流側となる位置で、前記隙間に対向する位置に設けられて、上流側を向いて前記リーク流を前記キャビティ内における前記一方側に導く段差面をさらに備える請求項１に記載の回転機械。
  6. 　前記ロータと前記ステータとのうちの前記他方において前記シールフィンの下流側となる位置で、前記隙間に対向する位置に設けられて、上流側を向いて前記リーク流を前記キャビティ内における前記一方側に導く段差面をさらに備える請求項２に記載の回転機械。
  7. 　前記ロータと前記ステータとのうちの前記他方において前記シールフィンの下流側となる位置で、前記隙間に対向する位置に設けられて、上流側を向いて前記リーク流を前記キャビティ内における前記一方側に導く段差面をさらに備える請求項３に記載の回転機械。
  8. 　前記ロータと前記ステータとのうちの前記他方において前記シールフィンの下流側となる位置で、前記隙間に対向する位置に設けられて、上流側を向いて前記リーク流を前記キャビティ内における前記一方側に導く段差面をさらに備える請求項４に記載の回転機械。
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Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102172175B1 (ko) * 2014-05-28 2020-11-02 한국전력공사 이물질 포집 기능을 갖는 터빈
JP6510915B2 (ja) * 2015-07-03 2019-05-08 株式会社神戸製鋼所 ラビリンスシール
JP2017145813A (ja) * 2016-02-19 2017-08-24 三菱日立パワーシステムズ株式会社 回転機械
JP6675262B2 (ja) 2016-05-09 2020-04-01 三菱日立パワーシステムズ株式会社 シールセグメント及び回転機械
JP6783257B2 (ja) * 2018-01-31 2020-11-11 三菱重工業株式会社 軸流回転機械

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1159227B (de) * 1961-04-06 1963-12-12 Bbc Brown Boveri & Cie Labyrinthstopfbuechse
JP2002228014A (ja) * 2001-02-05 2002-08-14 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ラビリンスシール
JP2011080452A (ja) 2009-10-09 2011-04-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd タービン
JP2011208602A (ja) * 2010-03-30 2011-10-20 Mitsubishi Heavy Ind Ltd タービン

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1063035B (it) 1975-05-09 1985-02-11 Maschf Augsburg Nuernberg Ag Apparato per la realizzazione del procedimento per elevare il limite dinamico di potenza di turbine a vapore od a gas o di compressori
JPH0520931Y2 (ja) * 1986-10-02 1993-05-28
JPH0640377Y2 (ja) * 1989-03-30 1994-10-19 日本精工株式会社 磁性流体シール装置
US5599026A (en) 1995-09-06 1997-02-04 Innovative Technology, L.L.C. Turbine seal with sealing strip and rubbing strip
JPH09324655A (ja) * 1996-06-07 1997-12-16 Hitachi Ltd ガス膨張タービン
JP2006291967A (ja) 2006-05-29 2006-10-26 Toshiba Corp 軸流タービン
US7445213B1 (en) * 2006-06-14 2008-11-04 Florida Turbine Technologies, Inc. Stepped labyrinth seal
US7708520B2 (en) * 2006-11-29 2010-05-04 United Technologies Corporation Gas turbine engine with concave pocket with knife edge seal
US8206082B2 (en) * 2009-04-29 2012-06-26 General Electric Company Packing seal rotor lands
JP5411569B2 (ja) * 2009-05-01 2014-02-12 株式会社日立製作所 シール構造とその制御方法
JP5725848B2 (ja) * 2010-12-27 2015-05-27 三菱日立パワーシステムズ株式会社 タービン
WO2014138623A1 (en) * 2013-03-08 2014-09-12 Rolls-Royce Corporation Slotted labyrinth seal

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1159227B (de) * 1961-04-06 1963-12-12 Bbc Brown Boveri & Cie Labyrinthstopfbuechse
JP2002228014A (ja) * 2001-02-05 2002-08-14 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ラビリンスシール
JP2011080452A (ja) 2009-10-09 2011-04-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd タービン
JP2011208602A (ja) * 2010-03-30 2011-10-20 Mitsubishi Heavy Ind Ltd タービン

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
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