WO2014002252A1 - 溶鋼の供給開始方法 - Google Patents

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long
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和則 植田
秀司 鈴木
福永　新一
秀明 平田
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    • B22D41/14—Closures
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
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    • B22D41/44—Consumable closure means, i.e. closure means being used only once
    • B22D41/46—Refractory plugging masses
    • B22D41/465—Unplugging a vessel discharge port

Definitions

  • the present invention relates to a method for starting the supply of molten steel from a ladle to a tundish in a continuous casting operation, and in particular, a method for starting the supply of molten steel with the lower end of a long nozzle immersed in the molten steel in the tundish.
  • a method for starting the supply of molten steel with the lower end of a long nozzle immersed in the molten steel in the tundish is about.
  • the molten steel decarburized in the smelting furnace is put into a ladle and subjected to secondary refining and the like in the ladle.
  • the molten steel after the refining is placed on the turret of the continuous casting machine together with the ladle and set above the tundish.
  • a sliding nozzle is installed immediately below the upper nozzle that discharges molten steel in the ladle, and a long nozzle is attached to the lower part (lower nozzle) of the sliding nozzle via a support device.
  • the long nozzle is set to the sliding nozzle so as not to cause a gap between the lower portion of the sliding nozzle and the long nozzle.
  • molten steel is supplied from the ladle to the tundish through the long nozzle to perform pouring.
  • Molten steel pouring is performed without immersing the lower end (front end) of the long nozzle in the molten steel in the tundish, and so-called open pouring and immersion pouring in which the lower end of the long nozzle is immersed in the molten steel are performed. It has been broken. However, in the case of open pouring, entrainment of slag formed on the surface of the molten steel in the tundish may occur, and the cleanliness of the molten steel may be impaired by slag or oxide (inclusions).
  • immersion pouring that can suppress slag entrainment is mainly performed, and in particular, when many heats are continuously cast, slag and oxide (inclusions) in the slab joints This has the advantage that contamination of the molten steel due to etc. can be prevented.
  • the molten steel in the ladle may cool and solidify and nozzle clogging may occur. Therefore, before pouring the molten steel into the ladle, (Hereinafter also referred to as “packed sand”) is prefilled in the upper nozzle to prevent the molten steel from entering the discharge hole (nozzle hole).
  • packed sand is prefilled in the upper nozzle to prevent the molten steel from entering the discharge hole (nozzle hole).
  • the packed sand falls into the inner hole of the long nozzle and accumulates on the molten steel surface. For this reason, it is necessary to pour the molten steel into the tundish after the accumulated packed sand is quickly discharged out of the long nozzle by the falling flow of the molten steel. In the case where the deposited sand that has fallen and deposited cannot be discharged satisfactorily, clogged sand remains in the inner hole of the long nozzle.
  • the molten steel spouts out from the joint between the sliding nozzle and the long nozzle (molten steel leaks), and the nitrogen concentration in the molten steel rises due to the air flowing into the inner hole of the long nozzle from the gap generated in the joint (hereinafter referred to as “Nitrogen Pickup”) Also called).
  • the molten steel surface is solidified (hereinafter also referred to as “skinning”) at the inner hole of the long nozzle when the ladle is replaced, and the inner hole of the long nozzle is blocked. It may occur.
  • casting is started by setting the inner diameter of the lower end part immersed in the molten steel in the tundish to be 1.5 times or more and less than 2.25 times than the inner diameter of the straight body part above the long nozzle.
  • an invention is disclosed in which the fallen accumulated sand is reduced in thickness so that it can be easily discharged out of the long nozzle and does not block the inner hole of the long nozzle.
  • the blowing port of the inert gas into a nozzle is provided in the predetermined position of the ladle nozzle (lower nozzle) or the long nozzle, and the lower end part of the long nozzle was immersed under the molten steel surface in the tundish.
  • a method is disclosed in which the ladle nozzle and the long nozzle are opened while the inert gas is blown before the ladle nozzle is opened.
  • Patent Document 3 when waiting for the next ladle to be installed while the lower end of the long nozzle is immersed and held in the molten steel in the tundish, combustion heat generated by contact with the molten steel in the long nozzle or by its radiant heat A method is disclosed in which a substance is put into an inner hole of a long nozzle, a next ladle is attached to the long nozzle, and molten steel injection from the next ladle is started.
  • Japanese Unexamined Patent Publication No. 2002-001496 Japanese Unexamined Patent Publication No. 59-125250 Japanese Unexamined Patent Publication No. 63-137553
  • Patent Document 1 has a certain effect in preventing the long nozzle from being blocked, but there are still cases in which the long nozzle is blocked by the clogged sand that has fallen and accumulated.
  • As a method of reliably discharging the accumulated sand that has fallen out of the long nozzle it is conceivable to set the dimension of the expanded diameter of the long nozzle to a very large value. There is a risk that the expanded diameter portion of the nozzle vibrates, and molten steel leaks from the connecting portion between the sliding nozzle and the long nozzle, or the neck (upper end) of the long nozzle breaks.
  • Patent Document 2 cannot prevent the occurrence of skinning when replacing the ladle.
  • skinning occurs, the molten steel solidified by the inert gas cannot be removed, and obstruction of the long nozzle is inevitable.
  • inert gas tends to leak and it is difficult to control the internal pressure of the long nozzle.
  • Patent Document 3 has a certain effect in preventing the skinning when replacing the ladle.
  • the technique described in Patent Document 3 has a certain effect in preventing the skinning when replacing the ladle.
  • the immersion depth of the long nozzle is large, the stuffed sand is contained in the long nozzle.
  • the stuffed sand is contained in the long nozzle.
  • it cannot drop and accumulate on the surface of the molten steel.
  • solidified molten steel adheres and remains on the inner wall surface of the long nozzle. There is also.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and provides a molten steel supply start method capable of reliably preventing a long nozzle blockage in immersion pouring and preventing a trouble at the start of molten steel supply.
  • the purpose is to provide.
  • the inventors of the present invention have the following factors inducing the clogging of the long nozzle: solidified molten steel that clogs the inner hole of the long nozzle in the form of a plug when the ladle is replaced, and packed sand that has fallen and accumulated on the surface of the molten steel in the long nozzle.
  • the knowledge that it is the frictional force which acts on is obtained.
  • the molten steel surface in the long nozzle is prevented from solidifying, and the friction force acting on the clogged sand falling on the molten steel surface in the long nozzle is minimized to block the long nozzle. To prevent.
  • a charging step in which an exothermic gasification substance is charged into the long nozzle from an opening at the upper end of the long nozzle dipped in molten steel in the tundish; Thereafter, the upper end portion of the long nozzle is connected to a sliding nozzle that is connected to a discharge hole in the bottom surface of the ladle and controls the flow rate of the molten steel flowing down from the ladle through a sealing material.
  • a dropping step of dropping into the long nozzle through a nozzle; and a immersion depth of the lower end portion of the long nozzle in the charging step with respect to the molten steel surface L is 50 ⁇ 350mm.
  • the exothermic gasification substance may be an organic substance.
  • the input amount of the exothermic gasification substance in the charging step may be 20 to 400 g.
  • a lower nozzle is connected directly below the sliding nozzle, and the upper end portion of the long nozzle is connected to the lower nozzle with the seal. You may connect through a material.
  • the exothermic gasifying substance is added before the long nozzle is connected to the sliding nozzle of the ladle. Insert into the inner hole of the long nozzle.
  • the temperature of the molten steel surface in the long nozzle is prevented from lowering due to the heat generation of the exothermic gasification substance and the molten steel stirring effect due to gas generation, and solidification (skinning) of the molten steel surface in the long nozzle is prevented.
  • FIG. 6 shows the force acting on the packed sand 19 falling and deposited on the molten steel surface in the long nozzle 10.
  • the gravity and buoyancy acting on the packed sand 19 are ignored in the following description.
  • the packing sand 19 is composed of a granular material, so that the force in the vertical direction remains as it is. Instead of being transmitted downward, a component force toward the side is generated.
  • the molten steel static pressure 25 is dispersed as it falls from the top of the packed sand 19 to the lower portion of the packed sand 19, the downward stress 26 directed downward is reduced, and the lateral stress 27 pressing the inner wall of the long nozzle 10 is increased.
  • the side stress 27 increases, the frictional force 28 acting between the packed sand 19 and the inner wall surface of the long nozzle 10 increases, so that it may be difficult to discharge the packed sand 19 by the molten steel static pressure 25. is there.
  • the side stress 27 As the packed sand 19 descends in the long nozzle 10, the side stress 27 further increases and the frictional force 28 increases, making it more difficult to discharge the packed sand 19.
  • the immersion depth L of the long nozzle at the start of pouring is set to 50 to 350 mm, and the internal pressure of the long nozzle is increased by using the gas generated from the above-described exothermic gasification substance.
  • the molten steel surface was lowered to the lower end of the long nozzle. The clogged sand that falls and accumulates on the molten steel surface lowered in advance in the long nozzle is easily discharged out of the long nozzle by the pressure of the molten steel that subsequently falls.
  • the immersion depth L of the lower end of the long nozzle is less than 50 mm (particularly less than 40 mm)
  • the slag of the molten steel surface of the tundish is caught in the entrained flow induced by the molten steel discharged from the lower end of the long nozzle. This is not preferable because the quality of the molten steel deteriorates.
  • the immersion depth L of the lower end of the long nozzle exceeds 350 mm, the frictional force acting on the packed sand falling on the molten steel surface in the long nozzle becomes too large, and the accumulated packed sand is removed from the long nozzle.
  • the internal pressure of the long nozzle can be controlled by the immersion depth and the amount of exothermic gasification substance introduced.
  • the gas generated from the exothermic gasification substance may leak from the connecting part between the lower part of the sliding nozzle (or the lower nozzle below it) and the long nozzle, it may be difficult to control the internal pressure. It is necessary to interpose a sealing material.
  • the internal pressure of the long nozzle having an immersion depth of Lmm exceeds the value at which bubbles can be confirmed from the molten steel surface of the tundish for the following reason.
  • the internal pressure of a long nozzle having an immersion depth of Lmm, in which bubbles can be confirmed from the molten steel surface of the tundish is referred to as an Lmm iron pillar.
  • the internal pressure of the long nozzle is approximately the same as that of the Lmm iron column, that is, the internal pressure of the long nozzle is approximately the same as that of the iron column (molten steel column) having a height of Lmm, the molten steel surface in the long nozzle is at the lower end (tip) of the long nozzle. Go down.
  • the gas in the long nozzle is released to the outside of the long nozzle and can be observed as bubbles on the molten steel surface in the tundish.
  • the molten steel surface in the long nozzle is located at the lower end of the long nozzle, and it is possible to reliably discharge clogged sand.
  • air bubbles cannot be confirmed, when the packed sand cannot be discharged, or when gas leaks at the long nozzle connecting part interposing the sealing material (a gas leakage path is generated and directly connected to the molten steel nitrogen pickup). Can be considered.
  • the molten steel supply start method according to the present invention, solidification of the molten steel surface in the long nozzle at the time of ladle replacement is prevented.
  • the frictional force acting on the sand that has fallen and accumulated on the surface of the molten steel in the long nozzle is minimized, so that the long nozzle is reliably prevented from being blocked during immersion pouring, and troubles at the start of molten steel supply can be prevented. Can be prevented.
  • the internal pressure of the long nozzle with the immersion depth Lmm exceeds the Lmm iron pillar, the gas released to the outside of the long nozzle can be observed as bubbles on the surface of the molten steel in the tundish. Thereby, it can confirm visually that the molten steel surface in a long nozzle is located in a long nozzle lower end.
  • a method for starting supply of molten steel according to an embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS.
  • the long nozzle will be described on the premise that it is erected so that its head is located on the upper side and its tip is located on the lower side.
  • the molten steel 5 in the ladle 1 set above the tundish 2 is poured into the tundish 2 from the discharge hole 20 on the bottom surface of the ladle 1 by the long nozzle 10. Further, it is sent into the mold 3 and cast.
  • the long nozzle 10 has a cylindrical shape, and a flow path 10a (inner hole) through which the molten steel 5 flows is formed along the central axis.
  • a conical recess 10b into which the lower end of the sliding nozzle 16 (or the lower nozzle 13 below) is fitted is formed.
  • the sealing material 12 is placed in the conical recess 10b in order to ensure the airtightness between the sliding nozzle 16 (or the lower nozzle 13 below the sliding nozzle 16) and the long nozzle 10 very closely.
  • the sealing material 12 those conventionally used such as joint materials such as refractory mortar, ceramic fiber, and fixed joint material can be used.
  • the fixed joint material is a thin plate-like refractory processed in advance in a shape close to the shape of the joining portion, and is excellent in releasability and workability.
  • the bottom part of the ladle 1, the upper nozzle 17, the sliding nozzle 16, and the lower nozzle 13 are generally connected to each other in a state in which airtightness is secured in advance using a mortar or the like and used for continuous casting operation. Also good.
  • the long nozzle 10 often replaces a used product with a new one when used in continuous casting operation, and connection using mortar or the like is inconvenient. Airtightness can be secured by placing the material and connecting the sliding nozzle 16 (or the lower nozzle 13 below the sliding nozzle 16).
  • the long nozzle 10 with the sealing material 12 set on the top is erected in a state where the lower end portion 10c (tip portion) is immersed in the molten steel 5 in the tundish 2 (not shown). And the exothermic gasification substance 11 is thrown in into the flow path 10a from the upper end part 10d of the long nozzle 10.
  • the exothermic gasification substance 11 is a substance that receives heat of molten steel and oxidizes and heats by the atmosphere (oxygen) in the flow path 10a and at the same time gasifies, and uses, for example, organic substances such as paper and wood, and carbon-containing substances such as coal. can do.
  • the input amount of the exothermic gasification substance 11 may be about 20 to 400 g as will be described later.
  • an upper nozzle 17 for discharging the molten steel 5 in the ladle 1 is attached to the bottom of the ladle 1.
  • a sliding nozzle 16 for controlling the flow rate when the molten steel 5 is discharged is provided immediately below the upper nozzle 17.
  • the sliding nozzle 16 includes a fixed plate 15 fixed to the bottom of the ladle 1 via a fixed metal frame (not shown), and a sliding plate 14 that slides on the lower surface of the fixed plate 15.
  • the lower nozzle 13 is attached to the lower surface of the sliding plate 14.
  • the fixed plate 15 has a nozzle hole 15 a (discharge hole 20) communicating with the nozzle hole 17 a (discharge hole 20) of the upper nozzle 17, and the sliding plate 14 communicates with the nozzle hole 13 a of the lower nozzle 13. Nozzle holes 14a are respectively formed.
  • the nozzle hole 15a of the fixed plate 15 is sealed by the sliding plate 14, and the nozzle hole 17a of the upper nozzle 17 and the nozzle hole 15a of the fixed plate 15 have SiO 2 , al 2 O 3, MgO or the like packed sand 19 (padding) of the particulate as a main component is filled.
  • the long nozzle 10 in which the gas G is generated in the flow path 10a is pushed upward by about 100 to 400 mm, and the lower end portion of the sliding nozzle 16 (or the lower nozzle 13 below it) is moved to the long nozzle 10. In the recess 10b. Then, the sliding nozzle 16 (or the lower nozzle 13 below it) and the long nozzle 10 are connected via the sealing material 12, and the immersion depth L of the lower end portion 10c of the long nozzle 10 after the connection is 50 to 350 mm. .
  • the molten steel surface 21 in the long nozzle 10 is relatively lowered with respect to the long nozzle 10, but the effect of the exothermic gasification substance 11 that has been introduced can prevent the molten steel temperature from being lowered.
  • the amount of the molten steel 5 adhering to the inner wall of the flow path 10a is reduced, and it is difficult to obstruct the discharge of the packed sand 19 that drops and accumulates when the sliding nozzle 16 is opened.
  • the gas G generated by the exothermic gasification substance 11 is contained in the flow path 10a, and the pressure in the flow path 10a (the internal pressure of the long nozzle 10) rises to a value exceeding the Lmm iron pillar.
  • the gas G in the flow channel 10 a is released to the outside of the long nozzle 10 and can be observed as bubbles B on the molten steel surface 21 in the tundish 2.
  • the situation exceeding the Lmm iron pillar can be realized by adjusting the input amount of the exothermic gasification substance 11, the amount of the exothermic gasification substance 11 introduced into the long nozzle 10 based on the test of the actual machine and the calculation result of the gas generation amount. May be determined in advance.
  • a hydraulic cylinder (not shown) that is a driving mechanism connected to the sliding plate 14 is driven to slide the sliding plate 14 in the horizontal direction.
  • the nozzle hole 14a of the sliding plate 14 and the nozzle hole 15a of the fixed plate 15 are communicated with each other.
  • the filling sand 19 filled in the nozzle hole 17a of the upper nozzle 17 and the nozzle hole 15a of the fixed plate 15 naturally falls in the flow path 10a of the long nozzle 10, and the molten steel located at the lower end of the long nozzle 10 Deposit on the surface 21 (see FIG. 5).
  • the packed sand 19 dropped and deposited on the molten steel surface 21 is easily discharged out of the long nozzle 10 by the pressure of the molten steel 5 subsequently falling.
  • the present inventors have used cellulose (paper) as an organic substance and a carbon lump capable of gasifying almost 100% by mass (gasification due to lack of oxygen).
  • cellulose paper
  • the exothermic gasification substance 11 is used as the exothermic gasification substance 11
  • the internal pressure of the long nozzle 10 exceeds the Lmm iron pillar. It has been confirmed that there is no significant splash around the long nozzle 10.
  • FIG. 7 shows an example of the correlation between the weight of the paper tube (paper formed into a tubular shape) introduced into the inner hole of the long nozzle 10 as the exothermic gasification substance 11 and the amount of gas generated.
  • the space volume of the inner hole of the long nozzle 10 during the test was about 0.02 m 3
  • the immersion depth was about 300 mm
  • the paper tube burning rate was 40% (calculated from the internal pressure of the long nozzle 10).
  • the internal pressure of the long nozzle 10 is less than 14.7 kPa, bubbles B are not generated from the lower end of the long nozzle 10.
  • the internal pressure of the long nozzle 10 exceeds 58.8 kPa, Splash has occurred abnormally.
  • the internal pressure of the long nozzle 10 is preferably 14.7 kPa to 58.8 kPa.
  • an embodiment of the present invention is as follows (1) to (5).
  • a charging step in which the exothermic gasification substance 11 is introduced into the long nozzle 10 from the opening of the upper end portion 10d of the long nozzle 10 in which the lower end portion 10c is immersed in the molten steel 5 in the tundish 2; Thereafter, the upper end portion 10 d of the long nozzle 10 is sealed against a sliding nozzle 16 that is in communication with a discharge hole 20 on the bottom surface of the ladle 1 and controls the flow rate of the molten steel 5 flowing down from the ladle 1.
  • immersion depth L relative to the molten steel surface 21 is supply start process of the molten steel 5 is 50 ⁇ 350 mm.
  • the exothermic gasification substance 11 may be an organic substance.
  • the input amount of the exothermic gasification substance 11 in the input step may be 20 to 400 g.
  • the lower nozzle 13 is connected directly below the sliding nozzle 16, and the upper end portion 10d of the long nozzle 10 is connected. May be connected to the lower nozzle 13 via the sealing material 12.
  • the present invention is not limited to the configuration described in the above-described embodiment, and is within the scope of matters described in the claims.
  • Other embodiments and modifications which can be considered in the above are also included.
  • the shape of the long nozzle 10 is made into the straight type, the long nozzle 10 which has an enlarged diameter part in a lower end part may be sufficient.
  • the lower nozzle 13 was installed between the sliding nozzle 16 and the long nozzle 10, it is good also as a structure which connects the sliding nozzle 16 and the long nozzle 10 directly.
  • Table 1 shows a list of test results carried out to verify the effects of the present invention.
  • Comparative example 1 was used as a comparison target for the frequency of blockage occurrence in the table and whether or not the actual machine could be used.
  • the occurrence frequency of the occlusion it was set as Good when there was an improvement from Comparative Example 1, Fair when it was the same as Comparative Example 1, and Bad when it was worse than Comparative Example 1.
  • the actual machine can be used it was set as Good when it was available, Fair when it could be used but inferior to Comparative Example 1, and Bad when it was not.
  • the long nozzle 10 was a straight type having an inner diameter of 100 mm and a length of 1.5 m. However, only the comparative example 1 used the long nozzle 10 which expanded the internal diameter of a lower end part 1.4 times.
  • Examples 1 to 3 show improvement in the frequency of occurrence of blockage compared to Comparative Example 1, and can be employed in actual machines. However, in the case of Example 3, since the amount of the exothermic gasification substance 11 is too large, splash is abnormally generated around the long nozzle 10, and measures such as a shielding plate for shielding the splash are necessary.
  • the comparative example 2 showed improvement in the blockage occurrence frequency as compared with the comparative example 1, since the slag was sometimes caught at the lower end of the long nozzle 10, it was impossible to adopt the actual machine.
  • the comparative example 3 was the same as the comparative example 1 in the obstruction
  • the comparative example 4 and the comparative example 5 which applied the technique of patent document 3 brought a bad result compared with the comparative example 1 in both the obstruction
  • a molten steel supply start method that can reliably prevent a long nozzle from being clogged in immersion pouring and prevent a trouble at the start of the molten steel supply.

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Abstract

この溶鋼の供給開始方法は、下端部がタンディッシュ内の溶鋼に浸漬したロングノズルの上端部の開口より、このロングノズル内に発熱ガス化物質を投入する投入工程と；この投入工程の後、前記ロングノズルの前記上端部を、取鍋の底面にある排出孔に連通されてかつ前記取鍋より流下する前記溶鋼の流量制御を行うスライディングノズルに対してシール材を介して連結する連結工程と；この連結工程の後、前記タンディッシュ内の溶鋼湯面における気泡発生を確認するロングノズル内圧確認工程と；このロングノズル内圧確認工程の後、前記排出孔内の詰砂を、前記スライディングノズルを介して前記ロングノズル内に落とし込む落下工程と；を備え、前記投入工程における前記ロングノズルの前記下端部の、前記溶鋼湯面に対する浸漬深さＬが５０～３５０ｍｍである。

Description

溶鋼の供給開始方法
本発明は、連続鋳造操業において取鍋からタンディッシュへの溶鋼の供給を開始する方法に関し、特にロングノズルの下端部をタンディッシュ内の溶鋼に浸漬させた状態で、溶鋼の供給を開始する方法に関する。
精錬炉において脱炭された溶鋼は、取鍋に出鋼され、取鍋内で二次精錬等が施される。精錬が終了した溶鋼は、取鍋ごと連続鋳造機のターレットに載置され、タンディッシュの上方にセットされる。連続鋳造操業では、取鍋内の溶鋼を排出する上ノズルの直下にスライディングノズルを設置し、このスライディングノズルの下部（下ノズル）に支持装置を介してロングノズルが装着される。その際、スライディングノズルの下部とロングノズルの間に隙間が生じないように、スライディングノズルに対して押圧ぎみにロングノズルがセットされる。そして、スライディングノズルの摺動プレートをスライドさせることにより、ロングノズルを介して取鍋からタンディッシュへ溶鋼を供給して注湯を行う。
溶鋼の注湯は、タンディッシュ内の溶鋼にロングノズルの下端部（先端部）を浸漬させずに行う、いわゆるオープン注湯と、ロングノズルの下端部を溶鋼に浸漬する浸漬注湯とが行われている。しかし、オープン注湯の場合、タンディッシュ内の溶鋼湯面に形成されるスラグの巻き込みが発生し、スラグや酸化物（介在物）等によって溶鋼の清浄度が損われるおそれがある。そのため、スラグの巻き込みを抑制できる浸漬注湯（浸漬開孔）が主に行われており、特に多数のヒートを連続的に鋳造することにおいて、鋳片の継目部におけるスラグや酸化物（介在物）等による溶鋼の汚染を防止できるという利点を有している。
取鍋からタンディッシュへの溶鋼の供給を開始する際は、取鍋内の溶鋼が冷却固化してノズル詰まりが発生するおそれがあるため、取鍋に溶鋼を流し込む前に、砂状の詰め物（以下、「詰砂」とも称する。）を上ノズル内に予め充填して、排出孔（ノズル孔）に溶鋼が浸入するのを防止している。溶鋼の供給を開始する時点で、スライディングノズルを開にすると、上ノズル内の詰砂が自然落下（自然開孔）して溶鋼が流出する。
浸漬開孔では、詰砂がロングノズルの内孔に落下して溶鋼湯面上に堆積する。このため、堆積した詰砂を溶鋼の落下流によってロングノズル外に速やかに排出した後、タンディッシュに溶鋼を注湯する必要がある。落下堆積した詰砂の排出を良好に行えない場合は、ロングノズルの内孔に詰砂が残留し、その残留量が多くなるとロングノズルの閉塞を招く。そして、スライディングノズルとロングノズルの連結部から溶鋼が噴出（溶鋼洩れ）し、連結部に発生した隙間からロングノズルの内孔に流入した空気によって溶鋼の窒素濃度が上昇（以下、「窒素ピックアップ」とも称する。）する。また、浸漬開孔する場合は、取鍋交換時にロングノズルの内孔で溶鋼湯面が凝固（以下、「皮張り」とも称する。）して、ロングノズルの内孔を閉塞して上記トラブルが発生する場合もある。
そこで、例えば特許文献１では、ロングノズル上部の直胴部の内径よりもタンディッシュ内の溶鋼に浸漬される下端部の内径を１．５倍以上２．２５倍未満とすることにより、鋳造開始時において、落下堆積した詰砂の厚みを薄くしてロングノズル外への排出を容易にし、ロングノズルの内孔での閉塞を生じないようにする発明が開示されている。
また、特許文献２では、取鍋ノズル（下ノズル）又はロングノズルの所定位置にノズル内への不活性ガスの吹込口を設け、ロングノズルの下端部をタンディッシュ内溶鋼湯面下に浸漬した状態で設置し、取鍋ノズルの開孔前から不活性ガスを吹き込みながら取鍋ノズル及びロングノズルを開孔する方法が開示されている。
さらにまた、特許文献３では、ロングノズルの下端部をタンディッシュ内の溶鋼に浸漬保持したまま次取鍋着装まで待機する際に、ロングノズル内の溶鋼との接触もしくはその輻射熱によって燃焼する燃焼発熱物質をロングノズルの内孔に投入し、次取鍋をロングノズルに着装して、次取鍋からの溶鋼注入を開始する方法が開示されている。
日本国特開２００２－００１４９６号公報 日本国特開昭５９－１２５２５０号公報 日本国特開昭６３－１３７５５３号公報
しかしながら、上述した従来の技術には以下のような課題がある。
特許文献１記載の技術は、ロングノズルの閉塞防止に一定の効果があるが、落下堆積した詰砂によってロングノズルが閉塞するケースが依然として存在する。落下堆積した詰砂をロングノズル外へ確実に排出する方法として、ロングノズル拡径部の寸法を極めて大きな値とすることが考えられるが、そのようにした場合、タンディッシュ内の溶鋼流動によりロングノズルの拡径部が振動して、スライディングノズルとロングノズルの連結部から溶鋼が漏れたり、ロングノズルの首部（上端部）が折損する等のおそれがある。
また、特許文献２記載の技術は、取鍋交換時における皮張り発生を防止することができない。皮張りが発生した場合、不活性ガスによって凝固した溶鋼を除去することができず、ロングノズルの閉塞は避けられない。また、不活性ガスのガス漏れが発生しやすく、ロングノズル内圧のコントロールが難しいという問題もある。
さらにまた、特許文献３記載の技術は、取鍋交換時における皮張り防止に一定の効果があるが、皮張りが無い場合でも、ロングノズルの浸漬深さが大きいと、詰砂がロングノズル内の溶鋼湯面上に落下堆積して浸漬開孔できないという問題がある。さらに、皮張りが無いとは言え、ロングノズル内壁面には凝固した溶鋼が付着して残存しているので、詰砂落下時の引っ掛かりとなって開孔不能な堆積を招き、開孔できないおそれもある。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、浸漬注湯におけるロングノズルの閉塞を確実に防止して、溶鋼供給開始時のトラブルを未然に防ぐことが可能な溶鋼の供給開始方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、ロングノズルの閉塞を誘発する要因が、取鍋交換時においてロングノズルの内孔を栓状に閉塞する凝固溶鋼と、ロングノズル内の溶鋼湯面上に落下堆積した詰砂に作用する摩擦力であるという知見を得た。本発明では、取鍋交換時におけるロングノズル内の溶鋼湯面の凝固を防止すると共に、ロングノズル内の溶鋼湯面上に落下堆積した詰砂に作用する摩擦力を最小化してロングノズルの閉塞を防止する。
本発明者らは、上記課題を解決して係る目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、以下を採用するに到った。
（１）本発明の一態様は、下端部がタンディッシュ内の溶鋼に浸漬したロングノズルの上端部の開口より、このロングノズル内に発熱ガス化物質を投入する投入工程と；この投入工程の後、前記ロングノズルの前記上端部を、取鍋の底面にある排出孔に連通されてかつ前記取鍋より流下する前記溶鋼の流量制御を行うスライディングノズルに対してシール材を介して連結する連結工程と；この連結工程の後、前記タンディッシュ内の溶鋼湯面における気泡発生を確認するロングノズル内圧確認工程と；このロングノズル内圧確認工程の後、前記排出孔内の詰砂を、前記スライディングノズルを介して前記ロングノズル内に落とし込む落下工程と；を備え、前記投入工程における前記ロングノズルの前記下端部の、前記溶鋼湯面に対する浸漬深さＬが５０～３５０ｍｍである。
（２）上記（１）に記載の溶鋼の供給開始方法では、前記発熱ガス化物質が、有機物であってもよい。
　（３）上記（１）又は（２）に記載の溶鋼の供給開始方法では、前記投入工程における前記発熱ガス化物質の投入量が、２０～４００ｇであってもよい。
　（４）上記（１）又は（２）に記載の溶鋼の供給開始方法において、前記連結工程では、前記スライディングノズルの直下に下ノズルを連結し、前記ロングノズルの前記上端部を、前記下ノズル対して前記シール材を介して連結してもよい。
　（５）上記（３）に記載の溶鋼の供給開始方法において、前記連結工程では、前記スライディングノズルの直下に下ノズルを連結し、前記ロングノズルの前記上端部を、前記下ノズル対して前記シール材を介して連結してもよい。
上記（１）に記載の態様によれば、取鍋交換時におけるロングノズル内の溶鋼湯面の凝固を防止するため、ロングノズルを取鍋のスライディングノズルに連結する前に、発熱ガス化物質をロングノズルの内孔に投入する。発熱ガス化物質の発熱及びガス発生による溶鋼撹拌効果により、ロングノズル内の溶鋼湯面の温度低下が防止され、ロングノズル内における溶鋼表面の凝固（皮張り）が阻止される。その結果、スライディングノズル開孔時にロングノズル内の溶鋼湯面上に落下堆積する詰め物（詰砂）の排出が容易となる。
しかし、溶鋼凝固の防止のみではロングノズルの閉塞を確実に防止することができない。その理由は、ロングノズル内の溶鋼湯面上に落下堆積した詰砂とロングノズル内壁面との間に作用する摩擦力によって、詰砂がロングノズル内を下降せず、ロングノズル外に詰砂を排出できない場合があるからである。
図６は、ロングノズル１０内の溶鋼湯面上に落下堆積した詰砂１９に作用する力を示したものである。なお、詰砂１９に作用する重力及び浮力は、ロングノズル１０の閉塞に本質的な影響を及ぼすものではないため、以下の説明では、詰砂１９に作用する重力及び浮力は無視する。
一般に、ロングノズル１０内（円筒状）に充填された粒状の詰砂１９の上から溶鋼静圧２５を負荷した場合、詰砂１９が粒状体から構成されているため、鉛直方向の力はそのまま下方へ伝達されず、側方へ向かう分力が発生する。そのため、詰砂１９の頂部から詰砂１９の下部に下がるにつれて溶鋼静圧２５が分散し、下方に向かう下方応力２６が減少し、ロングノズル１０の内壁を押圧する側方応力２７が増加する。側方応力２７が増加すると、詰砂１９とロングノズル１０の内壁面との間に作用する摩擦力２８が大きくなるため、溶鋼静圧２５により詰砂１９を排出することが困難となる場合がある。詰砂１９がロングノズル１０内を下降してゆくにつれて、側方応力２７が更に増加して摩擦力２８が増大し、より詰砂１９の排出が困難となる。
つまり、ロングノズルの浸漬深さが大きくなればなるほど、ロングノズル内の溶鋼湯面からロングノズルの下端までの距離がより長くなるため、ロングノズル内の溶鋼湯面上に落下堆積した詰砂をロングノズル外へ排出することが困難となる。そこで、本態様では、注湯開始時のロングノズルの浸漬深さＬを５０～３５０ｍｍとして、上述した発熱ガス化物質から発生するガスを用いてロングノズルの内圧を高めることにより、ロングノズル内の溶鋼湯面をロングノズル下端まで下げることとした。ロングノズル内において予め下げられた溶鋼湯面上に落下堆積した詰砂は、続いて落下してくる溶鋼の圧力により容易にロングノズル外へ排出される。
ここで、ロングノズル下端部の浸漬深さＬを５０ｍｍ未満（特に４０ｍｍ未満）とした場合、ロングノズル下端から放出される溶鋼によって、誘起される巻き込み流にタンディッシュの溶鋼湯面のスラグが巻き込まれて溶鋼の品質が低下するため好ましくない。一方、ロングノズル下端部の浸漬深さＬが３５０ｍｍを超えると、ロングノズル内の溶鋼湯面上に落下堆積した詰砂に作用する摩擦力が大きくなり過ぎて、堆積した詰砂をロングノズル外へ排出することが困難となる。更に、発熱ガス化物質からの発生ガスによる内圧上昇懸念がある。具体的には、ロングノズルの内圧が上昇すると、ロングノズルから発生するガスが放出される際に、ロングノズルが振れて連結部から発生ガスが漏洩し、ロングノズルの内圧が低下する等して内圧制御ができない。
なお、ロングノズルの内圧は、浸漬深さや発熱ガス化物質の投入量による制御が可能である。但し、発熱ガス化物質から発生するガスが、スライディングノズルの下部（あるいはその下の下ノズル）とロングノズルとの間の連結部からリークして内圧制御が困難となる場合があるため、連結部にはシール材を介装する必要がある。
また、本発明では、以下の理由により、浸漬深さＬｍｍのロングノズルの内圧が、タンディッシュの溶鋼湯面から気泡を確認できる値を超えるようにしている。このタンディッシュの溶鋼湯面から気泡を確認できる、浸漬深さＬｍｍのロングノズルの内圧を、Ｌｍｍ鉄柱と称する。ロングノズルの内圧が概ねＬｍｍ鉄柱、即ち、ロングノズルの内圧がＬｍｍの高さを有する鉄柱（溶鋼柱）による圧力とほぼ同じであると、ロングノズル内の溶鋼湯面がロングノズル下端（先端）まで下がる。更に、ロングノズルの内圧がＬｍｍ鉄柱を超えると、ロングノズル内のガスがロングノズル外に放出され、タンディッシュ内の溶鋼湯面において気泡として観察することができる。気泡が確認できると、ロングノズル内の溶鋼湯面がロングノズル下端に位置していることが明確となり、詰砂の確実な排出が可能となる。一方、気泡が確認できない場合、詰砂の排出ができない場合や、シール材を介装したロングノズル連結部におけるガス漏れ（ガスがリークする流路が発生し、溶鋼の窒素ピックアップに直結する。）が考えられる。これらの不具合は生産中止や品質低下（屑化と代替品再生産）を招くため、不具合に対する対処が必要となるが、ロングノズル内圧がＬｍｍ鉄柱を超えたことを確認することにより、これら不具合を未然に防止することができる。
したがって、本発明に係る溶鋼の供給開始方法では、取鍋交換時におけるロングノズル内の溶鋼湯面の凝固を防止する。そして、ロングノズル内の溶鋼湯面上に落下堆積した詰砂に作用する摩擦力を最小化するので、浸漬注湯におけるロングノズルの閉塞が確実に防止され、溶鋼供給開始時のトラブルを未然に防ぐことができる。またその際、浸漬深さＬｍｍのロングノズルの内圧が、Ｌｍｍ鉄柱を超えるようにしているので、ロングノズル外に放出されたガスを、タンディッシュ内の溶鋼湯面で気泡として観察できる。それにより、ロングノズル内の溶鋼湯面が、ロングノズル下端に位置していることを目視により確認することができる。
本発明の第１実施形態における溶鋼の供給を行う設備の全体図である。 同実施形態における溶鋼の供給開始方法の手順を説明するための模式図である。 同溶鋼の供給開始方法の手順を説明するための模式図である。 同溶鋼の供給開始方法の手順を説明するための模式図である。 同溶鋼の供給開始方法の手順を説明するための模式図である。 ロングノズル内の溶鋼湯面上に落下堆積した詰砂に作用する力を説明するための模式図である。 ロングノズルの内孔に発熱ガス化物質として投入した紙管重量と発生したガス量との相関関係の一例を示すグラフである。
本発明の一実施形態における溶鋼の供給開始方法について、図１～図５を参照しながら以下に説明する。
なお、以下の説明では、ロングノズルは、その頭部が上側、先端部が下側に位置するように立設されているという前提で説明する。
図１に示すように、タンディッシュ２の上方にセットされた取鍋１内の溶鋼５は、取鍋１の底面にある排出孔２０から、ロングノズル１０によりタンディッシュ２内に注湯され、さらに鋳型３内に送られて鋳造される。
図２に示すように、ロングノズル１０は円筒状とされ、溶鋼５が流れる流路１０ａ（内孔）が中心軸に沿って形成されている。ロングノズル１０の頂部には、スライディングノズル１６（あるいはその下の下ノズル１３）の下端部が嵌入する円錐状の凹部１０ｂが形成されている。本実施形態では、スライディングノズル１６（あるいはその下の下ノズル１３）とロングノズル１０との間の気密性を、非常に密に確保するため、シール材１２を円錐状の凹部１０ｂに載置する。シール材１２としては、耐火モルタル、セラミックファイバー、定形目地材などの目地材など従来より使用されているものを使用することができる。なかでも、定形目地材は、予め接合部位の形状に近い形に加工された薄板状の耐火物であり、離形性及び作業性に優れている。
なお、取鍋１の底部と、上ノズル１７と、スライディングノズル１６と、下ノズル１３とは、一般にモルタル等を用いて予め気密性を確保した状態で互いに連結されて連続鋳造操業に用いられてもよい。ロングノズル１０は、連続鋳造操業に用いる際に使用済み品を新品に取り替える場合が多く、モルタル等を用いた連結は不都合があるため、ロングノズル１０の上端部１０ｄの円錐状の凹部１０ｂにシール材を載置させて、スライディングノズル１６（あるいはその下の下ノズル１３）と連結することで気密性が確保できる。
シール材１２が頂部にセットされたロングノズル１０は、下端部１０ｃ（先端部）をタンディッシュ２（図示省略）内の溶鋼５に浸漬させた状態で立設される。　　　
そして、ロングノズル１０の上端部１０ｄから流路１０ａ内に発熱ガス化物質１１を投入する。
発熱ガス化物質１１は、溶鋼熱を受けて流路１０ａ内の大気（酸素）によって酸化発熱すると同時にガス化する物質であり、例えば、紙、木等の有機物、石炭等の炭素含有物を使用することができる。発熱ガス化物質１１の投入量は、後述するように、２０～４００ｇ程度で良い。
発熱ガス化物質１１の発熱及びガス発生による溶鋼撹拌効果により、ロングノズル１０内の溶鋼湯面２１の温度低下が防止され、ロングノズル１０内における溶鋼表面の凝固（皮張り）が阻止される（図３参照）。
図４に示すように、取鍋１の底部には、取鍋１内の溶鋼５を排出するための上ノズル１７が装着されている。また、上ノズル１７の直下には、溶鋼５排出時の流量制御を行うスライディングノズル１６が設置されている。
スライディングノズル１６は、固定金枠（図示省略）を介して取鍋１の底部に固定されている固定プレート１５と、固定プレート１５の下面に対して摺動する摺動プレート１４とを備えており、摺動プレート１４の下面には下ノズル１３が取り付けられている。また、固定プレート１５には、上ノズル１７のノズル孔１７ａ（排出孔２０）に連通するノズル孔１５ａ（排出孔２０）が、摺動プレート１４には、下ノズル１３のノズル孔１３ａに連通するノズル孔１４ａがそれぞれ形成されている。
溶鋼５の供給開始前の時点では、固定プレート１５のノズル孔１５ａは摺動プレート１４によって封止されており、上ノズル１７のノズル孔１７ａ及び固定プレート１５のノズル孔１５ａには、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ等を主成分とする粒状の詰砂１９（詰め物）が充填されている。
本実施の形態では、流路１０ａ内においてガスＧが発生しているロングノズル１０を上方に１００～４００ｍｍ程度押し上げて、スライディングノズル１６（あるいはその下の下ノズル１３）の下端部をロングノズル１０の凹部１０ｂ内に嵌入する。そして、スライディングノズル１６（あるいはその下の下ノズル１３）とロングノズル１０とをシール材１２を介して連結し、連結後におけるロングノズル１０の下端部１０ｃの浸漬深さＬを５０～３５０ｍｍとする。
ロングノズル１０の押し上げ時にロングノズル１０内の溶鋼湯面２１は、ロングノズル１０に対して相対的に下がるが、投入した発熱ガス化物質１１の効果で溶鋼温度の低下が防止できているため、流路１０ａの内壁に付着する溶鋼５の量が減少し、スライディングノズル１６の開孔時に落下堆積する詰砂１９排出の障害になりにくい。
上記操作により、発熱ガス化物質１１によって発生したガスＧが流路１０ａ内に封じ込められることになり、流路１０ａ内の圧力（ロングノズル１０の内圧）がＬｍｍ鉄柱を超える値に上昇する。その結果、流路１０ａのガスＧがロングノズル１０外に放出され、タンディッシュ２内の溶鋼湯面２１において気泡Ｂとして観察することができる。
なお、発熱ガス化物質１１の投入量調整によりＬｍｍ鉄柱を超える状況を実現できるため、実機のテストやガス発生量の試算結果に基づいて、ロングノズル１０内に投入する発熱ガス化物質１１の量を予め決定しておくと良い。但し、ロングノズル１０の内圧がＬｍｍ鉄柱を大きく超えることは実現し難い（浸漬深さＬで決定される。）が、ガス発生量が極端に多すぎるとロングノズル１０の周囲でスプラッシュが発生するため好ましくない。
ロングノズル１０の下端から放出される気泡Ｂが確認できたら、摺動プレート１４に連結されている駆動機構である油圧シリンダ（図示省略）を駆動して摺動プレート１４を水平方向に摺動させ、摺動プレート１４のノズル孔１４ａと固定プレート１５のノズル孔１５ａとを連通させる。これにより、上ノズル１７のノズル孔１７ａ及び固定プレート１５のノズル孔１５ａに充填されていた詰砂１９がロングノズル１０の流路１０ａ内を自然落下し、ロングノズル１０の下端に位置する溶鋼湯面２１上に堆積する（図５参照）。溶鋼湯面２１上に落下堆積した詰砂１９は、続いて落下してくる溶鋼５の圧力により容易にロングノズル１０外へ排出される。
本発明者等は、長さ０．９～２ｍ、内径８０～３００ｍｍ程度のロングノズル１０において、有機物であるセルロース（紙）や、ほぼ１００質量％がガス化しうる炭素塊（酸素不足でガス化せず、炭化のみで質量比が２～５割程度減少したもの）を発熱ガス化物質１１として使用する場合、２０ｇ～４００ｇの投入量であれば、ロングノズル１０の内圧がＬｍｍ鉄柱を超えることが可能となり、ロングノズル１０の周囲における顕著なスプラッシュの発生も無いことを確認している。
図７は、ロングノズル１０の内孔に発熱ガス化物質１１として投入した紙管（紙を管状に形成したもの）の重量と発生したガス量との相関関係の一例を示したものである。試験時のロングノズル１０の内孔の空間体積は約０．０２ｍ３、浸漬深さは約３００ｍｍ、紙管燃焼率は４０％であった（ロングノズル１０の内圧から算出）。
本試験では、ロングノズル１０の内圧が１４．７ｋＰａ未満だと、ロングノズル１０の下端から気泡Ｂが発生せず、逆にロングノズル１０の内圧が５８．８ｋＰａを超えると、ロングノズル１０周辺においてスプラッシュが異常発生した。従って、ロングノズル１０の内圧としては、１４．７ｋＰａ以上５８．８ｋＰａ以下が好ましい。
以上まとめると、本発明の一実施の形態は、以下の（１）～（５）のようになる。
（１）下端部１０ｃがタンディッシュ２内の溶鋼５に浸漬したロングノズル１０の上端部１０ｄの開口より、このロングノズル１０内に発熱ガス化物質１１を投入する投入工程と；この投入工程の後、前記ロングノズル１０の前記上端部１０ｄを、取鍋１の底面にある排出孔２０に連通されてかつ前記取鍋１より流下する前記溶鋼５の流量制御を行うスライディングノズル１６に対してシール材１２を介して連結する連結工程と；この連結工程の後、前記タンディッシュ２内の溶鋼湯面２１における気泡Ｂ発生を確認するロングノズル１０内圧確認工程と；このロングノズル１０内圧確認工程の後、前記排出孔２０内の詰砂１９を、前記スライディングノズル１６を介して前記ロングノズル１０内に落とし込む落下工程と；を備え、前記投入工程における前記ロングノズル１０の前記下端部１０ｃの、前記溶鋼湯面２１に対する浸漬深さＬが５０～３５０ｍｍである溶鋼５の供給開始方法である。
（２）上記（１）の溶鋼５の供給開始方法では、前記発熱ガス化物質１１が、有機物であってもよい。
（３）上記（１）又は（２）の溶鋼５の供給開始方法では、前記投入工程における前記発熱ガス化物質１１の投入量が、２０～４００ｇであってもよい。
　（４）上記（１）又は（２）に記載の溶鋼５の供給開始方法において、前記連結工程では、前記スライディングノズル１６の直下に下ノズル１３を連結し、前記ロングノズル１０の前記上端部１０ｄを、前記下ノズル１３対して前記シール材１２を介して連結してもよい。
　（５）上記（３）に記載の溶鋼５の供給開始方法において、前記連結工程では、前記スライディングノズル１６の直下に下ノズル１３を連結し、前記ロングノズル１０の前記上端部１０ｄを、前記下ノズル１３対して前記シール材１２を介して連結してもよい。
以上、本発明の一実施の形態について説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載の構成のみに限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。例えば、上記実施の形態では、ロングノズル１０の形状をストレートタイプとしているが、拡径部を下端部に有するロングノズル１０でも良い。また、上記実施の形態では、スライディングノズル１６とロングノズル１０との間に下ノズル１３を設置したが、スライディングノズル１６とロングノズル１０とを直接連結する構成としても良い。
本発明の効果を検証するために実施した試験結果の一覧を表１に示す。表中の閉塞発生頻度及び実機採用可否は比較例１を比較対象とした。閉塞発生頻度に関して、比較例１より改善がある場合はGood、比較例１と同様の場合はFair、比較例１より悪化した場合はBadとした。また、実機採用可否に関して、採用可能な場合はGood、採用可能だが比較例１より劣る場合はFair、採用不可の場合はBadとした。
ロングノズル１０には、内径１００ｍｍ、長さ１．５ｍのストレートタイプを使用した。但し、比較例１のみ、下端部の内径を１．４倍に拡径したロングノズル１０を使用した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
実施例１～３は、比較例１と比べて閉塞発生頻度において改善が見られ、実機に採用することが可能である。但し、実施例３の場合、発熱ガス化物質１１の量が多すぎたため、ロングノズル１０周辺においてスプラッシュが異常発生しており、スプラッシュを遮蔽する遮蔽板等の対策が必要である。
一方、比較例２は、比較例１と比べて閉塞発生頻度において改善が見られたが、ロングノズル１０下端でスラグの巻き込みが確認される場合があったため、実機採用は不可とした。また、比較例３は、閉塞発生頻度において比較例１と同様であったが、ロングノズル１０と下ノズルの連結部からガス漏れが発生する場合があったため、実機採用は不可とした。
比較例４と特許文献３記載の技術を適用した比較例５は、閉塞発生頻度と実機採用可否の双方において比較例１と比べて悪い結果となった。特に、比較例４の場合、試験後の調査において皮張りが確認されると共に、ガス供給孔が閉塞し、周囲で亀裂が発生していた。
また、比較例５は、ロングノズル１０の内圧が低いため、溶鋼湯面２１上に落下堆積した詰砂１９をロングノズル１０外へ排出できなかったものと推察される。
以上、本発明の実施例、比較例では、スライディングノズル１６とロングノズル１０との間に下ノズル１３を設置した例について説明してきたが、スライディングノズル１６とロングノズル１０とを直接連結した実施例、比較例でも同様な結果が得られることが確認できた。
　本発明によれば、浸漬注湯におけるロングノズルの閉塞を確実に防止して、溶鋼供給開始時のトラブルを未然に防ぐことが可能な溶鋼の供給開始方法を提供することができる。
　１：取鍋
　２：タンディッシュ
　３：鋳型
　５：溶鋼
１０：ロングノズル
１０ａ：流路（内孔）
１０ｂ：凹部
１０ｃ：下端部
１０ｄ：上端部
１１：発熱ガス化物質
１２：シール材
１３：下ノズル
１４：摺動プレート
１５：固定プレート
１６：スライディングノズル
１７：上ノズル
１３ａ、１４ａ、１５ａ、１７ａ：ノズル孔
１９：詰砂（詰め物）
２０：排出孔
２１：溶鋼湯面
２５：溶鋼静圧
２６：下方応力
２７：側方応力
２８：摩擦力
Ｂ：気泡
Ｇ：ガス
Ｌ：浸漬深さ

Claims (5)

  1. 　下端部がタンディッシュ内の溶鋼に浸漬したロングノズルの上端部の開口より、このロングノズル内に発熱ガス化物質を投入する投入工程と；
    　この投入工程の後、前記ロングノズルの前記上端部を、取鍋の底面にある排出孔に連通されてかつ前記取鍋より流下する前記溶鋼の流量制御を行うスライディングノズルに対してシール材を介して連結する連結工程と；
    　この連結工程の後、前記タンディッシュ内の溶鋼湯面における気泡発生を確認するロングノズル内圧確認工程と；
    　このロングノズル内圧確認工程の後、前記排出孔内の詰砂を、前記スライディングノズルを介して前記ロングノズル内に落とし込む落下工程と；
    を備え、
    　前記投入工程における前記ロングノズルの前記下端部の、前記溶鋼湯面に対する浸漬深さＬが５０～３５０ｍｍである
    ことを特徴とする溶鋼の供給開始方法。
  2. 前記発熱ガス化物質が、有機物であることを特徴とする請求項１に記載の溶鋼の供給開始方法。
  3. 前記投入工程における前記発熱ガス化物質の投入量が、２０～４００ｇであることを特徴とする請求項１又は２に記載の溶鋼の供給開始方法。
  4. 前記連結工程では、前記スライディングノズルの直下に下ノズルを連結し、前記ロングノズルの前記上端部を、前記下ノズル対して前記シール材を介して連結することを特徴とする請求項１又は２に記載の溶鋼の供給開始方法。
  5. 前記連結工程では、前記スライディングノズルの直下に下ノズルを連結し、前記ロングノズルの前記上端部を、前記下ノズル対して前記シール材を介して連結することを特徴とする請求項３に記載の溶鋼の供給開始方法。
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