WO2013157296A1 - 過給機システム用配管の締結構造 - Google Patents

過給機システム用配管の締結構造 Download PDF

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光泰 川原
熊谷　宏
理恵 藤満
智彦 齊藤
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Definitions

  • This invention relates to the fastening structure of the piping for supercharger systems used for connecting between the apparatuses which comprise a supercharger system.
  • the heat-resistant hose of Patent Document 1 includes a first inner rubber layer, a second inner rubber layer, a reinforcing yarn layer, and an outer rubber layer from the inside.
  • the first inner rubber layer is made of a fluorine compound rubber.
  • the second inner rubber layer and the outer rubber layer are made of silicone rubber.
  • the reinforcing yarn layer is formed of reinforcing yarn such as aramid resin.
  • the heat-resistant hose has improved fatigue resistance by defining the properties of the silicone rubber that forms the second inner rubber layer and the outer rubber layer and the number of reinforcement yarns that are driven into the reinforcement yarn layer.
  • the turbo hose is fitted to a pipe connecting part with a bulge in devices such as a supercharger, an intercooler, and a pipe joint. It is common to fasten with a connector.
  • a fastening structure when the pulsation due to gas pressure or vibration of the engine is received, there is a possibility that a deviation in the separating direction may occur between the pipe connecting portion and the turbo hose.
  • a large strain is generated in the innermost layer of the turbo hose between the bulge and the end of the clamp, and the innermost layer is cracked.
  • the present invention was made in view of the above-described conventional situation, and is a structure that fastens a turbo hose using a clamp or a quick connector to a pipe connecting portion with a bulge constituting a supercharger system, It aims at providing the fastening structure of the piping for supercharger systems which can prevent the crack generation of the innermost layer resulting from the shift
  • the present invention relates to a fastening structure for piping used between system components such as a turbocharger, an intercooler, and a pipe joint constituting a supercharger system, and a clamp or a quick connector is connected to a pipe connecting portion with a bulge of the system components.
  • It has a structure in which a turbo hose is fitted.
  • the turbo hose has an innermost layer made of fluorine compound rubber and an outer skin layer on the outer side, and the innermost layer has a breaking elongation of 230 ° C. Therefore, the above configuration is used as a means for solving the conventional problems.
  • the fastening structure for a supercharger system pipe in a structure in which a turbo hose is fastened using a clamp to a bulge-attached pipe connecting part of a device constituting the supercharger system, the pipe connecting part and the turbo Generation of cracks in the innermost layer due to deviation from the hose can be prevented.
  • FIG. 1 The fastening structure shown in FIG. 1 is such that a turbo hose H is fitted to a pipe connecting part P with a bulge (B) of the equipment M constituting the supercharger system, and a clamp C is fixed to the outer periphery of the fitting part. It consists of.
  • the equipment M constituting the supercharger system includes a turbocharger, an intercooler, a pipe joint, and the like.
  • the bulge B is a bulging portion for retaining the cap integrally formed at the tip of the pipe connecting portion P or the like.
  • the clamp C is a well-known piping clamp having a band portion and a connecting portion, and the turbo hose H is fastened to the piping connecting portion P at a position closer to the base end side than the bulge B.
  • a quick connector may be used instead of the clamp.
  • the turbo hose H has an innermost layer 1 made of a fluorine compound rubber and an outer skin layer 2 outside thereof.
  • the outer skin layer 2 has a reinforcing yarn layer 3 between the layers, and the inner side of the reinforcing yarn layer 3 is an intermediate layer 2A and the outer side of the reinforcing yarn layer 3 is an outermost layer 2B.
  • the breaking elongation of the innermost layer 1 is 100% or more in an environment of 230 ° C., and the compressibility of the innermost layer 1 in a state where the turbo hose is fastened is in a range of 20 to 50%. It is supposed to be.
  • the breaking elongation of the innermost layer 1 is 100% or more in an environment of 230 ° C., so that the pipe connecting portion P and the turbo hose H It is possible to prevent the innermost layer 1 from cracking due to the deviation.
  • the breaking elongation of the innermost layer 1 in a turbo hose fastening state is 100% or more under an environment of 230 ° C. This is because the distortion generated in the innermost layer 1 of the turbo hose H is due to the following two factors. 1. In an initial state in which the turbo hose H is fastened with the clamp C, the innermost layer 1 has a compression rate of 20% to 50%, that is, 20% to 50%. 2.
  • the initial compression rate of the innermost layer 1 when the turbo hose is fastened is set to 20 to 50%, so that hose disconnection and air leakage during supercharging can be suppressed. If the initial compression ratio exceeds 50%, the clamp may be damaged. Therefore, by setting the compressibility of the innermost layer 1 in the range of 20 to 50%, it is possible to reliably prevent the innermost layer 1 from cracking.
  • the fluorine compound rubber forming the innermost layer 1 is a peroxide vulcanization system and has a Shore hardness of 65 to 80, and MEK (methyl ethyl ketone) It is assumed that the volume swelling ratio when immersed in the container at 40 ° C. for 70 hours is in the range of 400 to 700%.
  • Fluorine compound rubber forming the innermost layer 1 is binary (copolymer of vinylidene fluoride and hexafluoropropylene), ternary (terpolymer of vinylidene fluoride, hexafluoropropylene and tetrafluoroethylene), and tetrafluoro. Any of the copolymers of ethylene and propylene can be used as the polymer.
  • the innermost layer 1 is formed of a peroxide vulcanized fluorine compound rubber, so that high resistance to acids generated in the piping environment of the intercooler can be obtained.
  • the fluorine compound rubber forming the innermost layer 1 has a Shore hardness in the range of 65 to 80, so that both supercharging and prevention of hose disconnection due to rocking, air sealability, and workability during pipe insertion are achieved. It becomes possible to do.
  • the outer skin layer 2 is made of silicone rubber, acrylic rubber, ethylene / acrylic rubber, ethylene / propylene rubber, chloroprene, chlorosulfonated rubber, epichlorohydrin rubber and hydrogenated nitrile rubber.
  • silicone rubber acrylic rubber, ethylene / acrylic rubber, ethylene / propylene rubber, chloroprene, chlorosulfonated rubber, epichlorohydrin rubber and hydrogenated nitrile rubber.
  • the fastening structure of the present invention relates to a reinforcing yarn layer 3 disposed between the outer layers 2 of the turbo hose as a more preferable embodiment, and has a thickness ta of the innermost layer 1 and an innermost layer as shown in FIG. It arrange
  • yarn layer 3 may be set to 0.5 mm ⁇ ta ⁇ tb ⁇ 3mm.
  • the thickness ta of the innermost layer 1 by setting the thickness ta of the innermost layer 1 to 0.5 mm or more, it is possible to suppress excessive distortion from occurring in the innermost layer 1 due to hose displacement at the time of supercharging and swinging, and further reinforcement It is possible to suppress the possibility that the yarn layer is exposed to the innermost layer. Further, by setting the thickness tb from the innermost layer 1 to the reinforcing yarn layer 3 to 3 mm or less, the reinforcing yarn layer 3 suppresses deformation of the innermost layer 1 at the time of supercharging. Excessive distortion can be suppressed.
  • the amount of strain generated in the innermost layer 1 when the hose is displaced can be suppressed. Can do.
  • the compression elastic modulus Ea of the rubber forming the innermost layer 1 is more than the compression elastic modulus Eb of the rubber of the intermediate layer 2A and the outermost layer 2B constituting the outer skin layer 2.
  • the compression elastic modulus Ea of the rubber of the innermost layer 1 is in the range of 10 to 25 MPa under an environment of 230 ° C.
  • the compression elastic modulus Eb of the rubber of the intermediate layer 2A and the outermost layer 2B is It is assumed that the pressure is 2 to 9 MPa in an environment of 230 ° C.
  • the fastening structure of the present invention by setting the compression elastic modulus Ea of the rubber of the innermost layer 1 to 10 MPa or more even at 230 degrees, it is possible to maintain sufficient rubber strength so as not to show significant deformation even when a hose shift occurs.
  • the turbo hose H can be inserted into the pipe connection portion P without any problem.
  • the compression elastic modulus of the rubber of the intermediate layer 2A and the outermost layer 2B is 2 to 9 MPa, the rubber is sufficiently compressed at the time of clamping, so that sufficient sealing performance can be secured.
  • the reinforcing yarn forming the reinforcing yarn layer 3 is mixed into a long fiber or material formed in one of spiral winding, braid knitting and knitting winding. It is assumed that it is a short fiber. Thereby, the intensity
  • Example 1 [Hose production] In producing the hose having the structure shown in FIG. 2, a ternary FKM (a terpolymer of vinylidene fluoride, hexafluoropropylene, and tetrafluoroethylene) that forms the innermost layer 1 according to the formulation shown in Table 1 was used. Further, silicon rubber was used for the intermediate layer (2A) and the outermost layer (2B), and polymetaphenylene terephthalamide was used for the reinforcing yarn layer (3).
  • a ternary FKM a terpolymer of vinylidene fluoride, hexafluoropropylene, and tetrafluoroethylene
  • each material was prepared, and each material was kneaded using a kneader, and then a rubber composition was prepared by adding a crosslinking agent and a co-crosslinking agent and kneading using a roll.
  • a hose (turbo hose H) was created using the rubber composition.
  • the innermost layer 1 was extruded on a mandrel with a specified thickness.
  • the intermediate layer 2A was extruded on the outer peripheral surface of the innermost layer 1 with a specified thickness.
  • polymetaphenylene terephthalamide fibers were knitted on the outer periphery of the laminate by knitting winding to form a reinforcing yarn layer.
  • the outermost layer 2B was extruded and formed with a specified thickness on the outer periphery of the laminate. Each layer was molded into a mandrel as described above, and then primary vulcanized at 165 ° C.
  • each layer of the hose is 0.7 mm for the innermost layer (FKM layer), 1.8 mm for the intermediate layer, and 2.5 mm (outermost layer) for the outermost layer.
  • the outer diameter of the hose is 63.2 mm, and the length of the hose is 300 mm.
  • Example 2 Except that the blending amount of the vulcanization accelerator in the fluororubber was 0.9 phr, the same hose as in Example 1 was produced and the same test was performed.
  • Example 1 A hose similar to that of Example 1 was prepared and the same test was performed except that the blending amounts of carbon black (CB), crosslinking agent, and vulcanization accelerator in the fluororubber were changed.
  • CB carbon black
  • crosslinking agent crosslinking agent
  • vulcanization accelerator vulcanization accelerator
  • the fastening structure of the supercharger system pipe of the present invention is not limited to the above-described embodiment, and the details of the structure can be appropriately changed without departing from the gist of the present invention. .

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Abstract

　過給機システムを構成するターボチャージャ、インタークーラ及び管継手等のシステム構成機器間に用いる配管の締結構造であって、システム構成機器Ｍのバルジ付配管連結部Ｐに、クランプＣ若しくはクイックコネクターによってターボホースＨを嵌合した構造を有し、ターボホースＨが、フッ素化合物系ゴムから成る最内層１とその外側の外皮層２とを備えており、最内層１の破断伸度が、２３０℃の環境下で１００％以上である過給機システム用配管の締結構造としたことで、配管連結部ＰとターボホースＨとのずれを起因とする最内層１の亀裂発生を防止する。

Description

過給機システム用配管の締結構造
　本発明は、過給機システムを構成する機器間を接続するのに用いられる過給機システム用配管の締結構造に関するものである。
　従来において、過給機システムに用いる配管としては、特許文献１に記載された耐熱性ホース（ターボホース）がある。特許文献１の耐熱性ホースは、内側から、第１内面ゴム層と、第２内面ゴム層と、補強糸層と、外面ゴム層を備えている。第１内面ゴム層は、フッ素化合物系ゴム製である。また、第２内面ゴム層及び外面ゴム層は、シリコーンゴム製である。さらに、補強糸層は、アラミド系樹脂等の補強糸で形成してある。そして、耐熱性ホースは、第２内面ゴム層及び外面ゴム層を形成するシリコーンゴムの性状や、補強糸層における補強糸の打ち込み数を規定することで、耐疲労性を高めたものである。
日本国特開２００８－２４８９４３号公報
　ところで、過給機システムに用いる配管の締結構造では、ターボホースは、過給機、インタークーラ及び管継手等の機器におけるバルジ付の配管連結部に嵌合され、その嵌合部分をクランプもしくはクイックコネクターで止着するのが一般的である。このような締結構造では、ガス圧による脈動やエンジンの振動を受けた際に、配管連結部とターボホースとの間に離脱方向のずれが発生することがあり、この際、従来の耐熱性ホースをターボホースに用いた場合にはバルジとクランプの端部との間でターボホース最内層に大きな歪が発生して同最内層に亀裂が生じる虞がある。
　本発明は、上記従来の状況に鑑みて成されたもので、過給機システムを構成する機器のバルジ付配管連結部に、クランプもしくはクイックコネクターを用いてターボホースを締結する構造であって、配管連結部とターボホースとのずれを起因とする最内層の亀裂発生を防ぐことができる過給機システム用配管の締結構造を提供することを目的としている。
　本発明は、過給機システムを構成するターボチャージャ、インタークーラ及び管継手等のシステム構成機器間に用いる配管の締結構造であって、システム構成機器のバルジ付配管連結部に、クランプ若しくはクイックコネクターによってターボホースを嵌合した構造を有している。そして、過給機システム用配管の締結構造は、ターボホースが、フッ素化合物系ゴムから成る最内層とその外側の外皮層とを備えており、最内層の破断伸度が、２３０℃の環境下で１００％以上である構成としており、上記構成をもって従来の課題を解決するための手段としている。
　本発明に係る過給機システム用配管の締結構造によれば、過給機システムを構成する機器のバルジ付配管連結部に、クランプを用いてターボホースを締結する構造において、配管連結部とターボホースとのずれを起因とする最内層の亀裂発生を防ぐことができる。
本発明に係る過給機システム用配管の締結構造の一実施形態を説明する断面図である。 図１に示すターボホースの軸線に直交する断面図である。 図１に示すターボホースの軸線に沿う断面図である。
　以下、図面に基づいて、本発明に係る過給機システム用配管の締結構造の一実施形態を説明する。
　図１に示す締結構造は、過給機システムを構成する機器Ｍのバルジ（Ｂ）付配管連結部ＰにターボホースＨを嵌合し、その嵌合部分の外周にクランプＣを止着して成るものである。
　過給機システムを構成する機器Ｍとしては、ターボチャージャ、インタークーラ及び管継手などが挙げられる。バルジＢは、配管連結部Ｐの先端などに一体形成した抜け止め用の膨出部である。クランプＣは、バンド部と連結部を有する周知の配管用クランプであり、配管連結部Ｐに対しては、バルジＢよりも基端側の位置でターボホースＨを緊締する。なお、クランプに代えてクイックコネクタを用いることもある。
　前記ターボホースＨは、図２及び図３に示すように、フッ素化合物系ゴムから成る最内層１と、その外側の外皮層２を有している。外皮層２は、層間に補強糸層３を有し、補強糸層３の内側を中間層２Ａとし、補強糸層３の外側を最外層２Ｂとしている。
　そして、ターボホースＨは、最内層１の破断伸度が、２３０℃の環境下で１００％以上であると共に、ターボホース締結状態での最内層１の圧縮率が、２０～５０％の範囲であるものとしている。
　上記構成を備えた締結構造では、ガス圧による脈動やエンジンの振動を受けた際に、締結部パイプ表面に付着したオイルによりさらに助長されて、配管連結部ＰとターボホースＨとの間に離脱方向のずれが発生することがあり、図１において、バルジＢの頂点とクランプＣの端部（右端部）との間でターボホースＨが強く挟まれる状態となる。
　ここで、上記の如き離脱方向のずれが発生すると、バルジＢの頂点とクランプＣの端部との間の距離が小さくなる。このときにターボホースＨの最内層１に発生する歪をマイクロスコープで測定したところ、最内層１に約７０％の歪が発生していることが判明した。このように、バルジＢとクランプＣの端部との間で最内層１に大きな歪が発生すると、最内層１に亀裂が生じる虞がある。
　これに対して、上記の締結構造では、最内層１の破断伸度を２３０℃の環境下で１００％以上であるため、ホースずれが発生した状態においても、配管連結部ＰとターボホースＨとのずれを起因とする最内層１の亀裂発生を防ぐことができる。
　なお、ターボホース締結状態での最内層１の破断伸度は、２３０℃の環境下で１００％以上とする。なぜならば、ターボホースＨの最内層１に発生する歪みは、下記の２つの要因による。
　１．ターボホースＨをクランプＣにて締結した初期状態では、最内層１の圧縮率は２０％から５０％、すなわち２０％から５０％の歪みが発生する。
　２．配管表面へのオイル溜まり、及びターボホースＨの揺動（揺動量：最小±５ｍｍから最大±４０ｍｍ）、繰り返し過給（最小：０．１ＭＰａから最大０．４ＭＰａ）により、ターボホースＨに初期の締結状態からずれが発生し、配管連結部ＰのバルジＢとクランプＣ端部で挟まれる。すると、過給、揺動によりターボホースＨが抜けようとする力が、バルジＢのバックアングルとクランプ端部間に集中し、ターボホースＨをさらに圧縮変形させるために、５０～７０％の歪みが発生する。
　なお、ターボホース締結状態での最内層１の初期圧縮率は、２０～５０%にすることで、過給時のホース抜け及びエア漏れの発生を抑制することができる。また、初期圧縮率が５０％を超えるものにすると、クランプの破損が発生する虞がある。したがって、最内層１の圧縮率を２０～５０％の範囲とすることで、最内層１の亀裂発生を確実に防止することができる。
　さらに、本発明の締結構造は、より望ましい実施形態として、最内層１を形成するフッ素化合物系ゴムが、パーオキサイド加硫系であって、ショア硬度が６５～８０であると共に、ＭＥＫ（メチルエチルケトン）中にて４０℃で７０時間浸漬した際の体積膨潤率が４００～７００％の範囲であるものとしている。最内層１を形成するフッ素化合物系ゴムとしては、２元（ビニリデンフロライドとヘキサフルオロプロピレンのコーポリマー）、３元（ビニリデンフロライドとヘキサフルオロプロピレンとテトラフルオロエチレンのターポリマー）、及びテトラフルオロエチレンとプロピレンのコーポリマーのいずれかをポリマーとして使用することができる。
　上記構成の締結構造では、最内層１をパーオキサイド加硫系のフッ素化合物系ゴムで形成することで、インタークーラの配管環境で生じる酸に対する高耐性を得ることができる。なお、最内層１を形成するフッ素化合物系ゴムは、ショア硬度を６５から８０の範囲にすることで、過給、揺動によるホース抜け防止、エアシール性およびパイプ挿入時の作業性の夫々を両立することが可能となる。
　また、最内層１のＭＥＫ体積膨潤率を４００％から７００％とすることで、フッ素ゴムの高伸特性とゴム強度を両立することが可能となる。したがって、フッ素化合物系ゴムのショア硬度を６５～８０とし、且つＭＥＫ体積膨潤率を４００～７００％の範囲とすることで、先述したホース抜け防止、エアシール性といったターボホースＨとしての機能と、高伸特性と強度とのバランスを良好に得ることができる。
　さらに、本発明の締結構造は、より望ましい実施形態として、外皮層２が、シリコーンゴム、アクリルゴム、エチレン・アクリルゴム、エチレン・プロピレンゴム、クロロプレン、クロロスルホン化ゴム、エピクロルヒドリンゴム及び水素化ニトリルゴムのいずれか一つを素材としている。
　上記構成の締結構造によれば、耐熱性の観点よりシリコーンゴム、アクリルゴム及びエチレン・アクリルゴムのいずれかを用いることがより望ましい。
　さらに、本発明の締結構造は、より望ましい実施形態として、ターボホースの外皮層２の層間に配置される補強糸層３に関し、図３に示すように最内層１の厚さｔａと、最内層１から補強糸層３までの厚さｔｂとの関係が、０．５ｍｍ＜ｔａ＜ｔｂ＜３ｍｍとなるように配置する。
　本発明の締結構造では、最内層１の厚さｔａ０．５ｍｍ以上とすることで、過給、揺動時のホースずれにより、最内層１に過度の歪みが発生することを抑制し、さらに補強糸層が最内層に露出する虞を抑制することが可能になる。また、最内層１から補強糸層３までの厚さｔｂを３ｍｍ以下とすることで、補強糸層３が過給時の最内層１の変形を抑制するので、ホースずれ時における最内層１の過度の歪みを抑制し得る。したがって、最内層１の厚さｔａと、最内層１から補強糸層３までの厚さｔｂとの関係を上記の如く設定することで、ホースずれ時に最内層１に生じる歪み量を抑制することができる。
　さらに、本発明の締結構造は、より望ましい実施形態として、最内層１を形成するゴムの圧縮弾性率Ｅａが、外皮層２を構成する中間層２Ａ及び最外層２Ｂのゴムの圧縮弾性率Ｅｂよりも大きく（Ｅａ＞Ｅｂ）、最内層１のゴムの圧縮弾性率Ｅａが、２３０℃の環境下で１０～２５ＭＰａの範囲であり、中間層2Ａ及び最外層２Ｂのゴムの圧縮弾性率Ebが、２３０℃の環境下で２～９MPaであるものとしている。
　本発明の締結構造では、最内層１のゴムの圧縮弾性率Ｅａを、２３０度でも１０ＭＰａ以上とすることで、ホースずれ発生時にも、著しい変形を示さないよう十分なゴム強度を保持することができ、２３０℃でも２５ＭＰａ以下とすることで、配管接続部Ｐに対するターボホースＨの挿入性についても問題なきものとすることができる。また、中間層２Ａおよび最外層２Ｂのゴムの圧縮弾性率を２から９ＭＰaとすれば、クランプ締結時に十分にゴムを圧縮した状態となるため、十分なシール性を確保することができる。
　さらに、本発明の締結構造は、より望ましい実施形態として、補強糸層３を形成する補強糸が、スパイラル巻き、ブレート編み及びニッティング巻きのいずれかに形成した長繊維、又は素材中に混合させた短繊維であるものとしている。これにより、外皮層２並びにターボホースＨ全体の強度がより高いものとなる。
（実施例１）
［ホース作製］
　図２に示す構造のホースを作製するにあたり、表１に示す配合に従った最内層１を形成する３元FKM（ビニリデンフロライドとヘキサフルオロプロピレンとテトラフルオロエチレンのターポリマー）を用いた。また、中間層（２Ａ）及び最外層（２Ｂ）にはシリコンゴムを用い、補強糸層（３）にはポリメタフェニレンテレフタルアミドを用いた。
　次に、各材料を準備し、ニーダーを用いて各材料を混練し、その後、架橋剤、共架橋剤を添加し、さらにロールを用いて混練することにより、ゴム組成物を調整した。
　次に、上記のゴム組成物を用いてホース（ターボホースＨ）を作成した。
　第一工程において、最内層１を、マンドレルの上に規定の厚さで押出し成形した。
　第二工程において、最内層１の外周面に中間層２Ａを規定の厚さで押出し成形した。
　第三工程において、ポリメタフェニレンテレフタルアミド繊維を上記積層体の外周にニッティング巻きにて編み掛けて、これを補強糸層とした。
　第四工程において、上記積層体の外周に、最外層２Ｂが規定の厚さで押出し成形した。
　上記の如く各層をマンドレルに成形後、１６５℃で１次加硫し、１８５℃で２次加硫を行った。
　当該ホースの各層の厚さは、最内層（ＦＫＭ層）が０．７ｍｍ、中間層が１．８ｍｍ、最外層が２．５ｍｍ（最外層）である。ホースの外径は、６３．２ｍｍ、ホースの長さは３００ｍｍである。
　フッ素ゴムの材料評価に際しては、ホースからフッ素ゴム層のみをシート形状にスライスし、下記物性評価を実施した。
　［引張特性］
　ゴムの破断伸度については、２３０℃の恒温層内で、ダンベル試験片にて引張試験を実施し、引張強度及び破断伸度を測定した。
　［体積膨潤率］
　１０ｍｍ×１０ｍｍ×０．５ｍｍのフッ素ゴムをＭＥＫ（メチルエチルケトン）中に４０℃で７０時間浸漬し、その後の体積変化率を比重計により測定した。
　［圧縮弾性率］
　ゴムの圧縮弾性率については、フッ素ゴム、シリコンゴムの試験片（直径：２９ｍｍ、厚さ：１２．５ｍｍ）を２５％圧縮するまでの弾性率を室温にて測定した。
　［ホース繰り返し加圧耐久評価］
　上記の如く作成した実施例１のホースの一端部を、表面に薄くシリコンオイルを塗布したバルジ付アルミパイプに嵌合し、その嵌合部分にクランプを７Ｎｍで止着すると共に、ホースの他端部をめくら栓で閉塞し、アルミパイプを窒素ボンベに連結した。これを２３０℃の恒温槽内に３０分放置した後、０．３　ＭＰａまで加圧した。
　その結果、ホースがパイプから滑り、ホースがクランプとバルジ間に挟まれた状態になった。この圧力サイクル（０⇔０．３MＰａ）を１００回実施し、その後、ホース内面層の亀裂有無を確認した。実施例１のホースでは、フッ素ゴム層内面にも亀裂が発生することもなく、充分な強伸度を備えていることを確認した。
（実施例２）
　フッ素ゴム中の加硫促進剤の配合量を０．９ｐｈｒとする以外は、実施例１と同様のホースを作製し、同様の試験を実施した。
（比較例１）
　フッ素ゴム中のカーボンブラック（ＣＢ）、架橋剤、加硫促進剤の配合量を変えて、それ以外は、実施例１と同様のホースを作製し、同様の試験を実施した。
　上記の実施例１，２及び比較例を以下の表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１から明らかなように、比較例１では、最内層１に、配管連結部とターボホースとのずれを起因とする亀裂が発生した。これに対して、実施例１及び２では、最内層１に亀裂が発生することがなく、充分な強伸度を備えていることや、十分なシール性を確保し得ることを確認した。
　本発明の過給機システム用配管の締結構造は、その構成が上記実施形態のみに限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で構成の細部を適宜変更することが可能である。
　Ｂ　　バルジ
　Ｃ　　クランプ
　Ｈ　　ターボホース
　Ｐ　　配管連結部
　Ｍ　　機器
　１　　最内層
　２　　外皮層
　２Ａ　中間層
　２Ｂ　最外層
　３　　補強糸層

Claims (7)

  1. 　過給機システムを構成するターボチャージャ、インタークーラ及び管継手等のシステム構成機器間に用いる配管の締結構造であって、
    　システム構成機器のバルジ付配管連結部に、クランプ若しくはクイックコネクターによってターボホースを嵌合した構造を有し、
    　ターボホースが、フッ素化合物系ゴムから成る最内層とその外側の外皮層とを備えており、
    　最内層の破断伸度が、２３０℃の環境下で１００％以上であることを特徴とする過給機システム用配管の締結構造。
  2. 　ターボホース最内層の初期圧縮率が、２０～５０％の範囲であることを特徴とする請求項１に記載の過給機システム用配管の締結構造。
  3. 　最内層を形成するフッ素化合物系ゴムが、パーオキサイド加硫系であって、ショア硬度が６５から８０であると共に、ＭＥＫ体積膨潤率が４００～７００％の範囲であることを特徴とする請求項１又は２に記載の過給機システム用配管の締結構造。
  4. 　外皮層が、その層間に補強糸層を有し、
    　最内層の厚さｔａと最内層から補強糸層までの厚さｔｂとの関係が、０．５ｍｍ＜ｔａ＜ｔｂ＜３ｍｍとなるように配置されていることを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の過給機システム用配管の締結構造。
  5. 　最内層を形成するゴムの圧縮弾性率Ｅａが、外皮層を形成するゴムの圧縮弾性率Ｅｂよりも大きく、最内層のゴムの圧縮弾性率Ｅａが、２３０℃の環境下で１０～２５ＭＰａの範囲であると共に、外皮層のゴムの圧縮弾性率Ｅｂが、２３０℃の環境下で２～９ＭＰａの範囲であることを特徴とする請求項１～４のいずれか１項に記載の過給機システム用配管の締結構造。
  6. 　外皮層が、シリコーンゴム、アクリルゴム、エチレン・アクリルゴム、エチレン・プロピレンゴム、クロロプレン、クロロスルホン化ゴム、エピクロルヒドリンゴム及び水素化ニトリルゴムのいずれか一つを素材としていることを特徴とする請求項１～５のいずれか１項に記載の過給機システム用配管の締結構造。
  7. 　補強糸層を形成する補強糸が、スパイラル巻き、ブレート編み及びニッティング巻きのいずれかに形成した長繊維、又は素材中に混合させた短繊維であることを特徴とする請求項４～６に記載の過給機システム用配管の締結構造。
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