WO2013140883A1 - 摺動部材 - Google Patents

摺動部材 Download PDF

Info

Publication number
WO2013140883A1
WO2013140883A1 PCT/JP2013/052871 JP2013052871W WO2013140883A1 WO 2013140883 A1 WO2013140883 A1 WO 2013140883A1 JP 2013052871 W JP2013052871 W JP 2013052871W WO 2013140883 A1 WO2013140883 A1 WO 2013140883A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
layer
resin overlay
resin
soft layer
soft
Prior art date
Application number
PCT/JP2013/052871
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
啓之 朝倉
幹人 安井
成也 羽根田
Original Assignee
大同メタル工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=49222348&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=WO2013140883(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by 大同メタル工業株式会社 filed Critical 大同メタル工業株式会社
Priority to US14/384,909 priority Critical patent/US10012264B2/en
Priority to DE112013001639.7T priority patent/DE112013001639B4/de
Publication of WO2013140883A1 publication Critical patent/WO2013140883A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/20—Sliding surface consisting mainly of plastics
    • F16C33/203—Multilayer structures, e.g. sleeves comprising a plastic lining
    • F16C33/205—Multilayer structures, e.g. sleeves comprising a plastic lining with two layers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B32B15/08—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of synthetic resin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C11/00—Alloys based on lead
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C11/00—Alloys based on lead
    • C22C11/04—Alloys based on lead with copper as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C11/00—Alloys based on lead
    • C22C11/06—Alloys based on lead with tin as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C12/00—Alloys based on antimony or bismuth
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C13/00—Alloys based on tin
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/20—Sliding surface consisting mainly of plastics
    • F16C33/201—Composition of the plastic
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/20—Sliding surface consisting mainly of plastics
    • F16C33/203—Multilayer structures, e.g. sleeves comprising a plastic lining
    • F16C33/206—Multilayer structures, e.g. sleeves comprising a plastic lining with three layers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2307/00—Properties of the layers or laminate
    • B32B2307/50—Properties of the layers or laminate having particular mechanical properties
    • B32B2307/558—Impact strength, toughness
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2307/00—Properties of the layers or laminate
    • B32B2307/70—Other properties
    • B32B2307/746—Slipping, anti-blocking, low friction
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/10—Alloys containing non-metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2202/00—Solid materials defined by their properties
    • F16C2202/02—Mechanical properties
    • F16C2202/04—Hardness
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2208/00—Plastics; Synthetic resins, e.g. rubbers
    • F16C2208/20—Thermoplastic resins
    • F16C2208/58—Several materials as provided for in F16C2208/30 - F16C2208/54 mentioned as option
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/54—Surface roughness
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/60—Thickness, e.g. thickness of coatings

Definitions

  • the present invention relates to a sliding member having a resin overlay made of a solid lubricant and a resin, and more particularly to a sliding member suitable as a sliding bearing or bush for an internal combustion engine.
  • a metal overlay or a resin overlay has been proposed as a surface layer on the sliding surface of the sliding member.
  • the resin overlay is manufactured from a low friction synthetic resin and is excellent in low friction compared to a metal overlay.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 7-238936
  • Patent Document 2 Japanese Patent Laid-Open No. 7-238936
  • JP-A-2006-283905 Patent Document 2
  • an Al—Sn alloy overlay by sputtering is adopted as a base alloy of the resin overlay, and the Vickers hardness of the Al—Sn alloy overlay is increased.
  • the conformability when the sliding member comes into contact with each other is improved.
  • the resin overlays such as cited documents 1 and 2 are elastically deformed against an external force, it is feared that the conformability of the sliding member, particularly the foreign matter resistance, is inferior to that of the metal overlay.
  • the engine has become more powerful, and in order to improve the performance when foreign matter is unavoidable due to the environment of use of the engine, further improvement in compatibility is required while using a resin overlay. Under such circumstances, little research has been conducted on the combination of metal overlay and resin overlay.
  • the present invention has been made in view of the above-described circumstances, and its object is to improve the foreign matter resistance while utilizing the low friction property of the resin overlay by combining the resin overlay and the soft metal overlay. It is in providing the sliding member which can be performed.
  • the invention according to claim 1 is a sliding member having a resin overlay layer made of a solid lubricant and a resin, and a metal material having a hardness of less than 40 HV below the resin overlay layer.
  • the relationship between the thickness T1 ( ⁇ m) of the soft layer and the thickness T2 ( ⁇ m) of the resin overlay layer is 0.2 ⁇ T1 / T2 ⁇ 7.0, and 3 0.0 ⁇ T1 ⁇ 20.0 is satisfied.
  • the invention according to claim 2 is the sliding member according to claim 1, wherein the roughness Ra (b) of the interface between the soft layer and the resin overlay layer is related to the thickness T1 of the soft layer. (B) ⁇ T1 ⁇ 0.06 is satisfied.
  • the invention according to claim 3 is the sliding member according to claim 1 or 2, wherein the amount of oxygen at the interface between the soft layer and the resin overlay layer is 0.3 V detected by GD-OES analysis. It is characterized by the following.
  • the invention according to claim 1 has a soft layer made of a metal material having a hardness of less than 40 HV in the lower layer of the resin overlay layer, and the thickness T1 ( ⁇ m) of the soft layer and the thickness T2 ( ⁇ m) of the resin overlay layer.
  • the soft layer made of a metal material under the resin overlay layer when foreign matter is mixed in so that 0.2 ⁇ T1 / T2 ⁇ 7.0 and 3.0 ⁇ T1 ⁇ 20.0 Can be plastically deformed and the resin overlay layer can be partially deformed so as to follow it. For this reason, foreign matter can be buried well, and foreign matter resistance can be improved.
  • the resin overlay layer can maintain low friction even after foreign matter is mixed.
  • the resin overlay layer disclosed in Patent Document 2 is formed on a relatively hard metal material such as an Al—Sn alloy overlay having a Vickers hardness of 40 to 100. Since the lower layer of the layer is not plastically deformed and the elastic deformation of the resin overlay layer having the sliding surface becomes dominant, good foreign matter resistance cannot be obtained under severe use environment.
  • the relationship between the thickness T1 ( ⁇ m) of the soft layer and the thickness T2 ( ⁇ m) of the resin overlay layer is 0.2 ⁇ T1 / T2 ⁇ 7.0 and 3.0 ⁇ T1 ⁇ 20.0.
  • T1 / T2 is less than 0.2, the thickness T1 ( ⁇ m) of the soft layer with respect to the thickness T2 ( ⁇ m) of the resin overlay layer is thin, and the soft layer is plastically deformed when foreign matter is mixed in. Even so, the deformation of the resin overlay layer is small and the foreign matter cannot be buried well.
  • T1 / T2 exceeds 7
  • the thickness T1 ( ⁇ m) of the soft layer with respect to the thickness T2 ( ⁇ m) of the resin overlay layer is large, and the deformation of the resin overlay layer becomes too large at the time of foreign matter embedment. Problems such as cracks are likely to occur at the interface with the resin overlay layer itself and the soft layer.
  • the relationship between the soft layer thickness T1 ( ⁇ m) and the resin overlay layer thickness T2 ( ⁇ m) is more preferably 2.0 ⁇ T1 / T2 ⁇ 7.0.
  • the relationship between the roughness Ra (b) of the interface between the soft layer and the resin overlay layer and the thickness T1 of the soft layer is Ra (b) ⁇ T1 ⁇ 0.06.
  • the amount of oxygen at the interface between the soft layer and the resin overlay layer has a detection value by GD-OES analysis of 0.3 V or less, so that better foreign matter resistance It was confirmed that The detected value in the GD-OES analysis being 0.3 V or less means that the amount of oxygen at the interface between the soft layer and the resin overlay layer is relatively low. Accordingly, since the presence of oxide at the interface is suppressed, it is considered that the resin overlay layer at the interface is less likely to drop off when the soft layer made of a metal material is plastically deformed.
  • the resin overlay layers disclosed in Patent Documents 1 and 2 are formed on a relatively hard metal material such as an Al-based bearing alloy or an Al—Sn alloy overlay having a Vickers hardness of 40 to 100. Therefore, compared with the resin overlay layer of the present invention, the lower layer of the resin overlay layer is not greatly plastically deformed when foreign matter is mixed in, so the roughness and oxygen content at the interface between the resin overlay layer and the base alloy are controlled from them. The technical idea to do is not reached at all. On the other hand, in the present invention, it was newly confirmed that it is preferable to control the roughness and oxygen amount of the interface between the soft layer and the resin overlay layer as in the inventions according to claims 2 and 3.
  • polyamideimide resin PAI
  • PA polyamide resin
  • PBI polybenzimidazole resin
  • PI polyimide resin
  • EP epoxy resin
  • PF phenol resin
  • solid lubricant constituting the resin overlay layer in the present invention
  • molybdenum disulfide, tungsten disulfide, boron nitride, graphite, polytetrafluoroethylene, or the like can be used.
  • a soft layer which consists of a metal material in this invention Pb, Pb alloy, Sn, Sn alloy, In, In alloy, Bi, Bi alloy etc. can be used. Note that hard particles such as silicon nitride and a solid lubricant such as molybdenum disulfide may be added to the soft layer.
  • Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 6 using the sliding member 1 having the soft layer 3 and the resin overlay layer 4 according to this embodiment will be described below.
  • a so-called bimetal was manufactured by lining a Cu-based bearing alloy layer 2 on a steel back metal (not shown). This bimetal was formed into a semi-cylindrical shape or a cylindrical shape, and then the surface was finished by boring. Thereafter, a soft layer 3 made of a metal material was formed with a composition shown in Table 1 by electroplating or the like on a semi-cylindrical or cylindrical molded product. Further, a resin overlay layer 4 made of a solid lubricant and a resin was formed on the soft layer 3 with the composition shown in Table 1.
  • a sliding member 1 having a soft layer 3 made of a metal material under a resin overlay layer 4 made of a solid lubricant and a resin was produced.
  • the soft layer 3 is subjected to blasting in order to ensure adhesiveness with the resin overlay layer 4.
  • a relatively hard material such as alumina is frequently used for the abrasive grains.
  • a dry ice blasting process using CO 2 for the abrasive grains is applied. When this dry ice blasting process is used, damage to the soft layer 3 can be controlled, and there is no concern about residual abrasive grains in the soft layer 3 when alumina or the like is used for the abrasive grains.
  • examples of the blasting optimization method include a method of changing the projection speed and the projection amount of the abrasive grains.
  • the CO 2 projection pressure was changed. By treating the projection amount of 4 to 7 bar and CO 2 at 20 to 40 kg / h, the roughness and oxygen amount of the soft layer 3 could be controlled.
  • the manufacturing method of the sliding member 1 may be other than the above, and as a pretreatment process for forming the resin overlay layer 4 on the soft layer 3, for example, a polishing process, an etching process, a combustion flame irradiation process, a corona discharge process, etc. You may apply.
  • the thickness T1 ( ⁇ m) of the soft layer 3 and the thickness T2 ( ⁇ m) of the resin overlay layer 4 were measured using a cross-sectional photograph, and T1 / T2 was calculated. Moreover, about the produced sliding member 1, the Vickers hardness was measured from the cross section of the soft layer 3 using the Vickers hardness measuring machine. These measurement results are shown in Table 2.
  • a bearing seizure test was performed on the manufactured sliding member 1 using a bearing testing machine under the test conditions shown in Table 3. These test results are shown in Table 2. During the test, 4 mg of iron powder was introduced as a foreign matter from the lubricating oil supply port, and the foreign matter was mixed into the lubricating oil. Also, in the bearing seizure test, seizure is determined when the back surface temperature of the sliding member 1 (the temperature on the steel back metal side) exceeds 200 ° C. or when the shaft driving belt slips due to torque fluctuation. The limit pressure that did not occur.
  • Examples 1 to 7 have the soft layer 3 having a hardness of less than 40 HV in the lower layer of the resin overlay layer 4, and the thickness T1 ( ⁇ m) of the soft layer 3 and the thickness T2 ( ⁇ m) of the resin overlay layer 4 When the relationship of 0.2 ⁇ T1 / T2 ⁇ 7.0 and 3.0 ⁇ T1 ⁇ 20.0 is satisfied, all have better seizure resistance as compared with Comparative Examples 1 to 6. . This is because when the foreign matter is mixed, the soft layer 3 under the resin overlay layer 4 is plastically deformed and the resin overlay layer 4 is partially deformed so that the foreign matter is buried well, and the low friction property of the resin overlay is reduced. This is because the foreign matter resistance has been improved while making good use.
  • Comparative Example 1 has a seizure resistance inferior to Examples 1 to 7 by having a metal layer having a hardness of 40 HV or more under the resin overlay layer 4 as disclosed in Patent Document 2. This is because the metal layer under the resin overlay layer 4 is relatively hard at 70 HV, and when the foreign material is mixed, the metal layer is difficult to be plastically deformed, and the foreign material cannot be buried well, and the resin overlay is low. This is because the friction is not fully utilized.
  • Example 1 the composition of Example 1 (Pb-5 mass% Sn-7 mass% In soft layer 3 and PAI-5 vol% PA-40 vol% MoS 2 resin overlay layer 4) is used. The analysis result was shown in FIG. As schematically shown in FIG.
  • the horizontal axis represents the measurement time (seconds), the depth from the surface on the sliding surface side of the sliding member 1, and the vertical axis represents the measurement voltage (V).
  • the concentration ratio of each constituent element of the resin overlay layer 4 in the depth direction is shown.
  • an analysis curve (Pb of the soft layer 3) of an element (in this example, Pb of the soft layer 3 and S of the resin overlay layer 4) showing the maximum peak among the constituent elements of the soft layer 3 and the resin overlay layer 4 is obtained.
  • the position where the analysis curve shown is L3 and the analysis curve showing S of the resin overlay layer 4 is L4) is determined as the interface I between the soft layer 3 and the resin overlay layer 4, and Table 4 shows the interface I The amount of oxygen was shown.
  • Example 8 the lower layer of the resin overlay layer 4 has the soft layer 3 having a hardness of less than 40 HV.
  • the thickness T1 ( ⁇ m) of the soft layer 3 and the resin overlay layer 4 The relationship with the thickness T2 ( ⁇ m) of the film satisfies 0.2 ⁇ T1 / T2 ⁇ 7.0 and 3.0 ⁇ T1 ⁇ 20.0.
  • Examples 8 to 10 are different from Example 1 in terms of the roughness Ra (b) at the interface between the soft layer 3 and the resin overlay layer 4 and the oxygen amount at the interface between the soft layer 3 and the resin overlay layer 4. It is
  • Example 8 the amount of oxygen detected at the interface between the soft layer 3 and the resin overlay layer 4 exceeded 0.3 V in the GD-OES analysis, but the interface between the soft layer 3 and the resin overlay layer 4 In the roughness Ra (b), the relationship with the thickness T1 of the soft layer 3 satisfies Ra (b) ⁇ T1 ⁇ 0.06, so that it has better seizure resistance compared to Example 1. This is because the roughness of the interface between the soft layer 3 and the resin overlay layer 4 is fine in Example 8 as compared with Example 1, and the resin overlay layer 4 is formed when the soft layer 3 made of a metal material is plastically deformed. This is because it is considered that it is difficult to receive stress locally, the fracture of the resin overlay layer 4 is suppressed, and good foreign matter resistance can be exhibited.
  • Example 9 in the roughness Ra (b) at the interface between the soft layer 3 and the resin overlay layer 4, the relationship with the thickness T1 of the soft layer 3 does not satisfy Ra (b) ⁇ T1 ⁇ 0.06.
  • the detected value in the GD-OES analysis is 0.3 V or less, so that it has better seizure resistance compared to Example 1. .
  • the detected value in the GD-OES analysis is 0.3 V or less. This is because the amount of oxygen at the interface between the resin overlay layer 4 and the resin overlay layer 4 is relatively low, and when the soft layer 3 made of a metal material is plastically deformed, the resin overlay layer 4 is unlikely to drop off at the interface.
  • Example 10 the relationship between the roughness Ra (b) of the interface between the soft layer 3 and the resin overlay layer 4 and the thickness T1 of the soft layer 3 satisfies Ra (b) ⁇ T1 ⁇ 0.06, and In the amount of oxygen at the interface between the soft layer 3 and the resin overlay layer 4, the detected value in the GD-OES analysis is 0.3 V or less. Has seizure properties.
  • the Cu-based bearing alloy layer 2 is used.
  • the lower layer of the resin overlay layer 4 is made of a metal material having a hardness of less than 40 HV. 2.
  • the soft layer 3 is provided, and the relationship between the thickness T1 ( ⁇ m) of the soft layer 3 and the thickness T2 ( ⁇ m) of the resin overlay layer 4 is 0.2 ⁇ T1 / T2 ⁇ 7.0, and By satisfying 0 ⁇ T1 ⁇ 20.0, it was confirmed that the film had good seizure resistance as in Examples 1 to 10.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Abstract

　樹脂オーバレイと軟質な金属オーバレイを組み合わせた摺動部材が提供される。摺動部材は、固体潤滑剤と樹脂とからなる樹脂オーバレイ層４の下層に硬さが４０ＨＶ未満の金属材料からなる軟質層３を有し、軟質層３の厚さＴ１（μｍ）と樹脂オーバレイ層４の厚さＴ２（μｍ）との関係が、０．２≦Ｔ１／Ｔ２≦７．０、且つ、３．０≦Ｔ１≦２０．０を満たすことで、異物混入時において、樹脂オーバレイ層４の下層の軟質層３が塑性変形し、それに追従するように樹脂オーバレイ層４が部分変形することができる。そのため、異物を良好に埋収するようになり、耐異物性を向上することができる。また、異物混入後にも、樹脂オーバレイ層４が低摩擦性を維持することができる。

Description

摺動部材
　本発明は、固体潤滑剤と樹脂からなる樹脂オーバレイを有する摺動部材に係り、例えば内燃機関のすべり軸受やブッシュとして好適な摺動部材に関するものである。
　従来、摺動部材の摺動面における表面層として、金属オーバレイや樹脂オーバレイが提案されている。樹脂オーバレイは、低摩擦性の合成樹脂によって製造されており、金属オーバレイと比較して低摩擦性に優れている。また、例えば、特開平７－２３８９３６号公報（特許文献１）では、Ａｌ基軸受合金上に形成される樹脂オーバレイの粗さや組成、厚さを規定することにより、摺動部材の耐焼付性の向上が図られており、特開２００６－２８３９０５号公報（特許文献２）では、樹脂オーバレイの下地合金としてスパッタによるＡｌ－Ｓｎ系合金オーバレイを採用し、Ａｌ－Ｓｎ系合金オーバレイのビッカース硬さが４０～１００を有することにより、摺動部材の片当り時のなじみ性の向上が図られている。
特開平７－２３８９３６号公報 特開２００６－２８３９０５号公報
　しかし、引用文献１，２のような樹脂オーバレイは、外力に対して弾性変形するため、金属オーバレイと比較し、摺動部材のなじみ性、特に耐異物性に劣ることが懸念されている。また、近年では、エンジンが高出力化し、エンジンの使用環境上、避けては通れない異物混入時の性能を向上させるため、樹脂オーバレイを用いながらも、更なるなじみ性の向上を必要としている。このような状況下で、金属オーバレイと樹脂オーバレイを組み合わせることについては、研究が殆ど進められていない。本発明は、上記した事情に鑑みなされたものであり、その目的とするところは、樹脂オーバレイと軟質な金属オーバレイを組み合わせることにより、樹脂オーバレイの低摩擦性を活かしながら、耐異物性を向上することができる摺動部材を提供することにある。
　上記した目的を達成するために、請求項１に係る発明は、固体潤滑剤と樹脂とからなる樹脂オーバレイ層を有する摺動部材において、前記樹脂オーバレイ層の下層に硬さが４０ＨＶ未満の金属材料からなる軟質層を有し、前記軟質層の厚さＴ１（μｍ）と前記樹脂オーバレイ層の厚さＴ２（μｍ）との関係が、０．２≦Ｔ１／Ｔ２≦７．０、且つ、３．０≦Ｔ１≦２０．０を満たすことを特徴とする。
　請求項２に係る発明は、請求項１記載の摺動部材において、前記軟質層と前記樹脂オーバレイ層との界面の粗さＲａ（ｂ）は、前記軟質層の厚さＴ１との関係がＲａ（ｂ）≦Ｔ１×０．０６を満たすことを特徴とする。
　請求項３に係る発明は、請求項１又は請求項２記載の摺動部材において、前記軟質層と前記樹脂オーバレイ層との界面の酸素量は、ＧＤ－ＯＥＳ分析での検出値が０．３Ｖ以下であることを特徴とする。
　請求項１に係る発明は、樹脂オーバレイ層の下層に硬さが４０ＨＶ未満の金属材料からなる軟質層を有し、軟質層の厚さＴ１（μｍ）と樹脂オーバレイ層の厚さＴ２（μｍ）との関係が、０．２≦Ｔ１／Ｔ２≦７．０、且つ、３．０≦Ｔ１≦２０．０を満たすことで、異物混入時において、樹脂オーバレイ層の下層の金属材料からなる軟質層が塑性変形し、それに追従するように樹脂オーバレイ層が部分変形することができる。そのため、異物を良好に埋収するようになり、耐異物性を向上することができる。また、異物混入後にも、樹脂オーバレイ層が低摩擦性を維持することができる。このような構成によれば、樹脂オーバレイ層の下層の表面形状を特段配慮する必要がなく、管理面や製造面で有利である。なお、金属材料からなる軟質層の硬さは、２０ＨＶ以下がより好ましい。
　なお、特許文献２に開示される樹脂オーバレイ層は、ビッカース硬さが４０～１００を有するＡｌ－Ｓｎ系合金オーバレイといった比較的硬い金属材料上に形成されており、異物混入時において、その樹脂オーバレイ層の下層が塑性変形せず、摺動面を有する樹脂オーバレイ層の弾性変形が支配的になるため、厳しい使用環境下では良好な耐異物性を得ることができない。
　また、軟質層の厚さＴ１（μｍ）と樹脂オーバレイ層の厚さＴ２（μｍ）との関係は、０．２≦Ｔ１／Ｔ２≦７．０、且つ、３．０≦Ｔ１≦２０．０を満たすようにしているが、Ｔ１／Ｔ２が０．２未満では、樹脂オーバレイ層の厚さＴ２（μｍ）に対する軟質層の厚さＴ１（μｍ）が薄く、異物混入時において軟質層が塑性変形したとしても、樹脂オーバレイ層の変形が小さく、異物を良好に埋収することができない。一方、Ｔ１／Ｔ２が７を超えると、樹脂オーバレイ層の厚さＴ２（μｍ）に対する軟質層の厚さＴ１（μｍ）が厚く、異物埋収時において、樹脂オーバレイ層の変形が大きくなり過ぎ、樹脂オーバレイ層自体や軟質層との界面にクラックが入る等の不具合が生じ易くなる。なお、軟質層の厚さＴ１（μｍ）と樹脂オーバレイ層の厚さＴ２（μｍ）との関係は、２．０≦Ｔ１／Ｔ２≦７．０がより好ましい。
　また、請求項２に係る発明のように、軟質層と樹脂オーバレイ層との界面の粗さＲａ（ｂ）は、軟質層の厚さＴ１との関係がＲａ（ｂ）≦Ｔ１×０．０６を満たすことで、より良好な耐異物性を発揮することを確認した。Ｒａ（ｂ）≦Ｔ１×０．０６では、軟質層と樹脂オーバレイ層との界面の粗さが細かく、金属材料からなる軟質層が塑性変形する際に、樹脂オーバレイ層が局部的に応力を受け難くなり、樹脂オーバレイ層の破断を抑制し、良好な耐異物性を発揮できると考えられる。また、軟質層の厚さＴ１が厚くなるほど、軟質層が塑性変形する際に発生する応力を軟質層の厚さ方向（下地合金側）に逃がし易くなる。更に、軟質層の厚さＴ１が厚くなるほど、界面の粗さの影響を受け難くなるので、界面の粗さを厳しく管理する必要性を軽減することが可能となる。
　また、請求項３に係る発明のように、軟質層と樹脂オーバレイ層との界面の酸素量は、ＧＤ－ＯＥＳ分析での検出値が０．３Ｖ以下であることで、より良好な耐異物性を発揮することを確認した。ＧＤ－ＯＥＳ分析での検出値が０．３Ｖ以下ということは、軟質層と樹脂オーバレイ層との界面の酸素量が比較的低いということである。したがって、界面における酸化物の存在が抑えられているので、金属材料からなる軟質層が塑性変形する際に、界面での樹脂オーバレイ層の脱落が発生し難くなると考えられる。また、請求項２に係る発明において、軟質層と樹脂オーバレイ層との界面の粗さを細かくするほど、樹脂オーバレイ層と下地合金との接着力に大きな影響を及ぼすアンカー効果が得られ難くなる傾向にあるが、請求項３に係る発明のように、軟質層と樹脂オーバレイ層との界面の酸素量を規定することで、安定した接着力が容易に得られると考えられる。
　なお、特許文献１，２に開示される樹脂オーバレイ層は、Ａｌ基軸受合金、またはビッカース硬さが４０～１００を有するＡｌ－Ｓｎ系合金オーバレイといった比較的硬い金属材料上に形成されている。そのため、本発明の樹脂オーバレイ層と比較し、異物混入時において、樹脂オーバレイ層の下層が大きく塑性変形することがないので、それらから樹脂オーバレイ層と下地合金との界面の粗さや酸素量を制御する技術思想には到底至らない。一方、本発明では、請求項２，３に係る発明のように、軟質層と樹脂オーバレイ層との界面の粗さや酸素量を制御することが好ましいことを新たに確認した。
　また、本発明における樹脂オーバレイ層を構成する樹脂としては、ポリアミドイミド樹脂（ＰＡＩ）、ポリアミド樹脂（ＰＡ）、ポリベンゾイミダゾール樹脂（ＰＢＩ）、ポリイミド樹脂（ＰＩ）、エポキシ樹脂（ＥＰ）、フェノール樹脂（ＰＦ）等を用いることができる。また、本発明における樹脂オーバレイ層を構成する固体潤滑剤としては、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、グラファイト、ポリテトラフルオロエチレン等を用いることができる。また、本発明における金属材料からなる軟質層としては、Ｐｂ、Ｐｂ合金、Ｓｎ、Ｓｎ合金、Ｉｎ、Ｉｎ合金、Ｂｉ、Ｂｉ合金等を用いることができる。なお、軟質層には、窒化珪素等の硬質粒子や二硫化モリブデン等の固体潤滑剤が添加されてもよい。
樹脂オーバレイ層の下層に軟質層を有する摺動部材を示す模式図である。 本実施形態に係る摺動部材を用いたＧＤ－ＯＥＳ分析の結果の例を示す図である。
　本実施形態に係る軟質層３と樹脂オーバレイ層４を有する摺動部材１を用いた実施例１～１０及び比較例１～６の作製方法を以下に説明する。まず、鋼裏金（図示せず）上にＣｕ基の軸受合金層２をライニングしていわゆるバイメタルを製造した。このバイメタルは、半円筒状または円筒状に成形した後、表面をボーリング加工して表面仕上げを行った。その後、半円筒状または円筒状の成形物に対し、電気めっき等により金属材料からなる軟質層３を、表１に示す組成で形成した。また、軟質層３上には、固体潤滑剤と樹脂とからなる樹脂オーバレイ層４を、表１に示す組成で形成した。このような方法により、図１に示すように、固体潤滑剤と樹脂とからなる樹脂オーバレイ層４の下層に金属材料からなる軟質層３を有する摺動部材１を作製した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　また、本実施形態では、軟質層３上に樹脂オーバレイ層４を形成する前処理工程として、樹脂オーバレイ層４との接着性を確保するため、軟質層３にブラスト処理を実施した。一般的なブラスト処理では、砥粒にアルミナ等の比較的硬い物質を多用しているが、本実施形態のブラスト処理では、砥粒にＣＯ２を使用するドライアイスブラスト処理を適用した。このドライアイスブラスト処理を使用すると、軟質層３へのダメージを制御することが可能であり、砥粒にアルミナ等を使用した場合のような軟質層３への砥粒の残留に対する懸念もない。また、ドライアイスブラスト処理では、砥粒としてＣＯ２を投射するため、軟質層３の表面の残存酸素量を減らすことが可能である。また、ブラスト処理の最適化方法としては、砥粒の投射速度や投射量を変更する方法等が挙げられるが、実施例１～１０及び比較例１～６の作製において、ＣＯ２の投射圧力を４～７ｂａｒ、ＣＯ２の投射量を２０～４０ｋｇ／ｈで処理することにより、軟質層３の粗さや酸素量を制御することができた。
　なお、摺動部材１の製造方法は上記以外でもよく、軟質層３上に樹脂オーバレイ層４を形成する前処理工程として、例えば、研磨処理、エッチング処理、燃焼フレーム照射処理、コロナ放電処理等を適用してもよい。
　次に、作製された摺動部材１について、断面写真を用いて、軟質層３の厚さＴ１（μｍ）と樹脂オーバレイ層４の厚さＴ２（μｍ）を測定し、Ｔ１／Ｔ２を算出した。また、作製された摺動部材１について、ビッカース硬さ測定機を用いて、軟質層３の断面からビッカース硬さを測定した。これらの測定結果を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　また、作製された摺動部材１について、軸受試験機を用いて、表３に示す試験条件で軸受焼付試験を実施した。これらの試験結果を表２に示す。なお、試験中には、異物として鉄粉４ｍｇを潤滑油給油口から投入し、潤滑油に異物を混入させて試験を実施した。また、軸受焼付試験では、摺動部材１の背面温度（鋼裏金側の温度）が２００℃を超えるか、トルク変動による軸駆動用ベルトがスリップしたときを焼付と判断し、表２には焼付が起こらなかった限界の圧力を示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　実施例１～７は、樹脂オーバレイ層４の下層に硬さが４０ＨＶ未満の軟質層３を有し、軟質層３の厚さＴ１（μｍ）と樹脂オーバレイ層４の厚さＴ２（μｍ）との関係が、０．２≦Ｔ１／Ｔ２≦７．０、且つ、３．０≦Ｔ１≦２０．０を満たすことで、比較例１～６と比較し、何れも良好な耐焼付性を有する。これは、異物混入時において、樹脂オーバレイ層４の下層の軟質層３が塑性変形すると共に樹脂オーバレイ層４が部分変形し、異物を良好に埋収するようになり、樹脂オーバレイの低摩擦性を活かしながら耐異物性が向上したためである。
　比較例１は、特許文献２の開示同様に樹脂オーバレイ層４の下層に硬さが４０ＨＶ以上の金属層を有することで、実施例１～７よりも耐焼付性が劣っている。これは、樹脂オーバレイ層４の下層の金属層が７０ＨＶと比較的硬く、異物混入時において、その金属層が塑性変形し難くなり、異物を良好に埋収することができず、樹脂オーバレイの低摩擦性を十分に活かしていないためである。
　次に、実施例１，８～１０について、断面写真により、界面プロファイルから軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の粗さを測定し、算術平均粗さＲａ（ｂ）を算出した。その試験結果を表４に示す。この測定方法によれば、ドライブラスト処理の実施後（軟質層３上に樹脂オーバレイ層４を形成する前）における軟質層３の粗さを表面から粗さ計にて測定した場合と同様の結果が得られることを、確認している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　また、実施例１，８～１０について、ＪＯＢＩＮＹＶＯＮ　ＧＤ－ＰＲＯＦＩＬＥＲ２（ＨＯＲＩＢＡ製）の分析装置を用いて、表５に示す分析条件でＧＤ－ＯＥＳ分析を実施し、軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の酸素量を測定した。その試験結果を表４に示す。また、ＧＤ－ＯＥＳ分析での具体例として、実施例１の組成（Ｐｂ－５ｍａｓｓ％Ｓｎ－７ｍａｓｓ％Ｉｎの軟質層３とＰＡＩ－５ｖｏｌ％ＰＡ－４０ｖｏｌ％ＭｏＳ２の樹脂オーバレイ層４）を用いた分析結果を図２に示す。図２に模式的に示すように、横軸を測定時間（秒）として摺動部材１の摺動面側の表面からの深さを示し、縦軸を測定電圧（Ｖ）として軟質層３と樹脂オーバレイ層４それぞれの構成元素の深さ方向に対する濃度割合を示した。そして、軟質層３と樹脂オーバレイ層４それぞれの構成元素の中で最大ピークを示す元素（本例では、軟質層３のＰｂと樹脂オーバレイ層４のＳ）の分析曲線（軟質層３のＰｂを示す分析曲線をＬ３、樹脂オーバレイ層４のＳを示す分析曲線をＬ４とする）が交わる位置を、軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面Ｉと判断し、表４にはその界面Ｉでの酸素量を示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　なお、実施例８～１０は、実施例１と同じく、樹脂オーバレイ層４の下層に硬さが４０ＨＶ未満の軟質層３を有し、軟質層３の厚さＴ１（μｍ）と樹脂オーバレイ層４の厚さＴ２（μｍ）との関係が、０．２≦Ｔ１／Ｔ２≦７．０、且つ、３．０≦Ｔ１≦２０．０を満たしている。一方、実施例８～１０は、軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の粗さＲａ（ｂ）、及び軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の酸素量について、実施例１と異ならせている。
　実施例８は、軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の酸素量において、ＧＤ－ＯＥＳ分析での検出値が０．３Ｖを超えているが、軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の粗さＲａ（ｂ）において、軟質層３の厚さＴ１との関係がＲａ（ｂ）≦Ｔ１×０．０６を満たすことで、実施例１と比較し、良好な耐焼付性を有する。これは、実施例１と比べて実施例８では、軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の粗さが細かく、金属材料からなる軟質層３が塑性変形する際に、樹脂オーバレイ層４が局部的に応力を受け難くなり、樹脂オーバレイ層４の破断を抑制し、良好な耐異物性を発揮できると考えられるからである。
　実施例９は、軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の粗さＲａ（ｂ）において、軟質層３の厚さＴ１との関係がＲａ（ｂ）≦Ｔ１×０．０６を満たしていないが、軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の酸素量において、ＧＤ－ＯＥＳ分析での検出値が０．３Ｖ以下であることで、実施例１と比較し、良好な耐焼付性を有する。これは、実施例１と比べて実施例９では、軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の酸素量において、ＧＤ－ＯＥＳ分析での検出値が０．３Ｖ以下であるため、軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の酸素量が比較的低く、金属材料からなる軟質層３が塑性変形する際に、界面での樹脂オーバレイ層４の脱落が発生し難くなると考えられるからである。
　実施例１０は、軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の粗さＲａ（ｂ）において、軟質層３の厚さＴ１との関係がＲａ（ｂ）≦Ｔ１×０．０６を満たし、且つ、軟質層３と樹脂オーバレイ層４との界面の酸素量において、ＧＤ－ＯＥＳ分析での検出値が０．３Ｖ以下であることで、実施例１，８，９と比較し、特に良好な耐焼付性を有する。
　なお、本実施形態では、Ｃｕ基の軸受合金層２を使用したが、Ａｌ基の軸受合金層２を使用した場合にも、樹脂オーバレイ層４の下層に硬さが４０ＨＶ未満の金属材料からなる軟質層３を有し、軟質層３の厚さＴ１（μｍ）と樹脂オーバレイ層４の厚さＴ２（μｍ）との関係が、０．２≦Ｔ１／Ｔ２≦７．０、且つ、３．０≦Ｔ１≦２０．０を満たすことで、実施例１～１０と同様に良好な耐焼付性を有することを確認した。
　１　摺動部材
　２　軸受合金層
　３　軟質層
　４　樹脂オーバレイ層

Claims (3)

  1. 　固体潤滑剤と樹脂とからなる樹脂オーバレイ層を有する摺動部材において、
    　前記樹脂オーバレイ層の下層に硬さが４０ＨＶ未満の金属材料からなる軟質層を有し、
    　前記軟質層の厚さＴ１（μｍ）と前記樹脂オーバレイ層の厚さＴ２（μｍ）との関係が、０．２≦Ｔ１／Ｔ２≦７．０、且つ、３．０≦Ｔ１≦２０．０を満たすことを特徴とする摺動部材。
  2. 　前記軟質層と前記樹脂オーバレイ層との界面の粗さＲａ（ｂ）は、前記軟質層の厚さＴ１との関係がＲａ（ｂ）≦Ｔ１×０．０６を満たすことを特徴とする請求項１記載の摺動部材。
  3. 　前記軟質層と前記樹脂オーバレイ層との界面の酸素量は、ＧＤ－ＯＥＳ分析での検出値が０．３Ｖ以下であることを特徴とする請求項１又は請求項２記載の摺動部材。
PCT/JP2013/052871 2012-03-23 2013-02-07 摺動部材 WO2013140883A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US14/384,909 US10012264B2 (en) 2012-03-23 2013-02-07 Sliding member
DE112013001639.7T DE112013001639B4 (de) 2012-03-23 2013-02-07 Gleitelement

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012-067207 2012-03-23
JP2012067207A JP5850777B2 (ja) 2012-03-23 2012-03-23 摺動部材

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013140883A1 true WO2013140883A1 (ja) 2013-09-26

Family

ID=49222348

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2013/052871 WO2013140883A1 (ja) 2012-03-23 2013-02-07 摺動部材

Country Status (4)

Country Link
US (1) US10012264B2 (ja)
JP (1) JP5850777B2 (ja)
DE (1) DE112013001639B4 (ja)
WO (1) WO2013140883A1 (ja)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102277191B1 (ko) 2014-09-02 2021-07-15 생―고뱅 퍼포먼스 플라스틱스 팜푸스 게엠베하 내부식성 부싱
JP6867266B2 (ja) * 2017-09-29 2021-04-28 大同メタル工業株式会社 摺動部材

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11325077A (ja) * 1998-05-12 1999-11-26 Daido Metal Co Ltd 複層摺動材
WO2002075172A1 (fr) * 2001-03-16 2002-09-26 Taiho Kogyo Co., Ltd. Materiau de glissement
JP2004211859A (ja) * 2003-01-08 2004-07-29 Taiho Kogyo Co Ltd すべり軸受
JP2006283905A (ja) * 2005-04-01 2006-10-19 Taiho Kogyo Co Ltd すべり軸受
JP2008014454A (ja) * 2006-07-07 2008-01-24 Daido Metal Co Ltd すべり軸受

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3733539B2 (ja) * 1994-02-28 2006-01-11 大豊工業株式会社 すべり軸受材料
JP2003184855A (ja) * 2001-12-17 2003-07-03 Daido Metal Co Ltd 船舶エンジン用のクロスヘッド軸受
JP2004028242A (ja) * 2002-06-27 2004-01-29 Daido Metal Co Ltd 内燃機関用軸受装置
EP1522750B2 (en) * 2003-10-06 2018-02-14 Taiho Kogyo Co., Ltd Multi-layer sliding bearing
JP5137575B2 (ja) * 2005-08-19 2013-02-06 旭化成イーマテリアルズ株式会社 積層体及びその製造方法
JP2010100761A (ja) * 2008-10-24 2010-05-06 Fujifilm Corp 樹脂複合体、積層体
AT508962A1 (de) * 2009-11-05 2011-05-15 Miba Gleitlager Gmbh Verfahren zum herstellen eines gleitlagerelementes

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11325077A (ja) * 1998-05-12 1999-11-26 Daido Metal Co Ltd 複層摺動材
WO2002075172A1 (fr) * 2001-03-16 2002-09-26 Taiho Kogyo Co., Ltd. Materiau de glissement
JP2004211859A (ja) * 2003-01-08 2004-07-29 Taiho Kogyo Co Ltd すべり軸受
JP2006283905A (ja) * 2005-04-01 2006-10-19 Taiho Kogyo Co Ltd すべり軸受
JP2008014454A (ja) * 2006-07-07 2008-01-24 Daido Metal Co Ltd すべり軸受

Also Published As

Publication number Publication date
US10012264B2 (en) 2018-07-03
JP5850777B2 (ja) 2016-02-03
DE112013001639T5 (de) 2014-12-31
DE112013001639B4 (de) 2017-02-23
US20150016766A1 (en) 2015-01-15
JP2013199952A (ja) 2013-10-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103797256B (zh) 滑动构件和滑动材料组合物
EP2505685A1 (en) Piston ring
US10955003B2 (en) Sliding member
JP2007107589A (ja) すべり軸受
JP2006283905A (ja) すべり軸受
JPWO2011132788A1 (ja) 軸受装置
US20200208680A1 (en) Anti-friction lacquer, sliding element comprising the same and use thereof
JP5878061B2 (ja) すべり軸受
WO2013140883A1 (ja) 摺動部材
CN111542626A (zh) 滑动轴承元件
US9285032B2 (en) Piston ring
JP2013007395A (ja) Ａｌ合金軸受
US9051967B2 (en) Sliding member
JP5878062B2 (ja) すべり軸受
WO2018092857A1 (ja) 樹脂組成物および摺動部材
WO2009084072A1 (en) Sliding device including sliding bearing
WO2017018098A1 (ja) 摺動部材および斜板式コンプレッサ
JP2007239867A (ja) すべり軸受
JP6200343B2 (ja) 摺動部材
JP6017239B2 (ja) 固体潤滑転がり軸受
EP3543295B1 (en) Resin composition and sliding member
JP3513273B2 (ja) 気体軸受けユニット
WO2020162491A1 (ja) 摺動部材
JP5815630B2 (ja) アルミニウム合金および摺動部材
JP5014289B2 (ja) 摺動材の組合せ

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13764514

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14384909

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 112013001639

Country of ref document: DE

Ref document number: 1120130016397

Country of ref document: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 13764514

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1