WO2013115273A1 - 液晶表示装置 - Google Patents

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WO2013115273A1
WO2013115273A1 PCT/JP2013/052096 JP2013052096W WO2013115273A1 WO 2013115273 A1 WO2013115273 A1 WO 2013115273A1 JP 2013052096 W JP2013052096 W JP 2013052096W WO 2013115273 A1 WO2013115273 A1 WO 2013115273A1
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WO
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liquid crystal
film
display device
retardation
layer
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PCT/JP2013/052096
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佐藤　寛
雄二郎 矢内
恵 関口
昌 山本
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富士フイルム株式会社
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    • G02F—OPTICAL DEVICES OR ARRANGEMENTS FOR THE CONTROL OF LIGHT BY MODIFICATION OF THE OPTICAL PROPERTIES OF THE MEDIA OF THE ELEMENTS INVOLVED THEREIN; NON-LINEAR OPTICS; FREQUENCY-CHANGING OF LIGHT; OPTICAL LOGIC ELEMENTS; OPTICAL ANALOGUE/DIGITAL CONVERTERS
    • G02F1/00—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics
    • G02F1/01—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour 
    • G02F1/13—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour  based on liquid crystals, e.g. single liquid crystal display cells
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    • G02F1/1333—Constructional arrangements; Manufacturing methods
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    • G02F1/13363—Birefringent elements, e.g. for optical compensation
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    • G02F1/1335—Structural association of cells with optical devices, e.g. polarisers or reflectors
    • G02F1/133528—Polarisers

Definitions

  • the present invention relates to a liquid crystal display device having a wide viewing angle characteristic.
  • optical films having various optical characteristics are used for optical compensation in accordance with the mode.
  • an optical compensation film for a TN mode liquid crystal display device an optical compensation film having an optically anisotropic layer made of a liquid crystal composition on a transparent support made of a polymer film has been proposed (Patent Document 1).
  • Patent Document 1 As a problem of TN mode, when observing from an angle at 45 degrees (normally lower) with respect to the liquid crystal director direction, black gradation or gradation inversion (inversion of light and darkness in gradation) occurs at any gradation. The display quality may be significantly impaired.
  • proposals have been made to set the absorption axis of the polarizing plate in a direction that is neither parallel nor orthogonal to the liquid crystal director (Patent Documents 2 and 3).
  • the optically anisotropic layer is disposed at 45 degrees with respect to the absorption axis of the polarizing plate, there is a problem that the front white luminance is lowered due to the front phase difference.
  • the impression in real image display means real image reproducibility, and means the difference in tone reproducibility and color between the front image and the oblique direction image.
  • the viewing direction of displays has been changed in accordance with the content, and the importance of improving viewing angle display performance in all directions has been increasing.
  • tablet personal computers and smartphones are excellent in portability, use opportunities in bright environments such as outdoors are increasing, and a display with low power consumption and bright display is desired.
  • the means for solving the above-mentioned problems are as follows.
  • First and second polarizing layers arranged with the absorption axes orthogonal to each other; A first substrate and a second substrate disposed opposite to each other between the first and second polarizing layers, and at least one of which has a transparent electrode; A twisted alignment mode liquid crystal cell disposed between the first and second substrates; A first optical compensation film including a layer obtained by curing a composition containing a first transparent support and a first liquid crystal compound, disposed between the first polarizing layer and the liquid crystal cell; A second optical compensation film comprising a layer obtained by curing a composition containing a second transparent support and a second liquid crystal compound, disposed between the second polarizing layer and the liquid crystal cell; A liquid crystal display device comprising: The absorption axis of the first polarizing plate is disposed at an angle of 45 ° with respect to the director direction of the liquid crystal on the substrate surface in the liquid crystal cell adjacent to the first polarizing plate, The first transparent support has a phase difference, and its in-plane slow axis is arranged
  • Each of the compositions containing the first and second liquid crystal compounds has an in-plane retardation Re (550) at a wavelength of 550 nm of 10 to 100 nm, and In a plane orthogonal to the in-plane slow axis, retardation R [+40] measured from a direction inclined by 40 degrees from the normal direction, and retardation measured from a direction inclined by 40 degrees relative to the normal line
  • the ratio of R [ ⁇ 40] satisfies the following formula (I) or (II):
  • R [+ 40 °] ⁇ R [ ⁇ 40 °] 1.1 ⁇ R [ ⁇ 40 °] / R [+ 40 °] ⁇ 40 (II) [2] When the retardation in the slow axis direction of the layer obtained by curing the composition containing the first liquid crystal compound is positive, the retardation in the slow
  • the liquid crystal display device according to any one of [1] to [3], wherein the liquid crystal compound is a discotic compound.
  • the difference between the retardation Re (550) in the in-plane direction at a wavelength of 550 nm and the difference in the retardation Rth (550) in the thickness direction at a wavelength of 550 nm between the first transparent support and the second transparent support are each less than 10 nm.
  • the liquid crystal display device according to any one of [1] to [4], wherein the liquid crystal display device is provided.
  • Liquid crystal display device Liquid crystal display device.
  • a first polarizing layer a layer obtained by curing the composition containing the first liquid crystal compound; a first transparent support; a twisted alignment mode liquid crystal cell disposed between the first and second substrates;
  • the transparent support according to any one of [1] to [7], wherein the transparent support, the layer obtained by curing the composition containing the second liquid crystal compound, and the second polarizing layer are laminated in this order.
  • Liquid crystal display device
  • First and second polarizing layers arranged with the absorption axes orthogonal to each other; A first substrate and a second substrate disposed opposite to each other between the first and second polarizing layers, and at least one of which has a transparent electrode; A twisted alignment mode liquid crystal cell disposed between the first and second substrates; A first optical compensation film including a first transparent support, a composition containing the first liquid crystal compound, and an optically anisotropic layer A, disposed between the first polarizing layer and the liquid crystal cell; A second optical compensation film comprising a second transparent support, a composition containing a second liquid crystal compound, and an optically anisotropic layer B, disposed between the second polarizing layer and the liquid crystal cell; A liquid crystal display device having at least The absorption axis of the first polarizing plate is disposed at an angle of 45 ° with respect to the director direction of the liquid crystal on the substrate surface in the liquid crystal cell adjacent to the first polarizing plate, The slow axis of the composition containing the first liquid crystal compound is
  • Each of the compositions containing the first and second liquid crystal compounds has an in-plane retardation Re (550) at a wavelength of 550 nm of 10 to 100 nm, and In a plane orthogonal to the in-plane slow axis, retardation R [+40] measured from a direction inclined by 40 degrees from the normal direction, and retardation measured from a direction inclined by 40 degrees relative to the normal line
  • a liquid crystal display device wherein the ratio of R [ ⁇ 40] satisfies the following formula (I) or (II): When R [+ 40 °]> R [ ⁇ 40 °] 1.1 ⁇ R [+ 40 °] / R [ ⁇ 40 °] ⁇ 40 (I) When R [+ 40 °] ⁇ R [ ⁇ 40 °] 1.1 ⁇ R [ ⁇ 40 °] / R [+ 40 °] ⁇ 40 (II) [10] First and second polarizing layers arranged with the absorption axes orthogonal to each other; A first substrate and a second
  • Each of the compositions containing the first and second liquid crystal compounds has an in-plane retardation Re (550) at a wavelength of 550 nm of 10 to 100 nm, and In a plane orthogonal to the in-plane slow axis, retardation R [+40] measured from a direction inclined by 40 degrees from the normal direction, and retardation measured from a direction inclined by 40 degrees relative to the normal line
  • the ratio of R [ ⁇ 40] satisfies the following formula (I) or (II):
  • R [+ 40 °] ⁇ R [ ⁇ 40 °] 1.1 ⁇ R [ ⁇ 40 °] / R [+ 40 °] ⁇ 40 (II) [11]
  • the retardation of the slow axis direction of the layer obtained by curing the composition containing the first liquid crystal compound is positive, the retardation of the
  • the sum of retardations Re1_sum of the obtained layers is ⁇ 150 nm ⁇ Re1A_sum ⁇ 60 nm, and the retardation in the slow axis direction of the layer obtained by curing the composition containing the second liquid crystal compound is positive
  • the sum Re2_sum of the retardation of the anisotropic layer B and the retardation of the layer obtained by curing the composition containing the second liquid crystal compound is ⁇ 150 nm ⁇ Re2B_sum ⁇ 60 nm [9] or [10 ] Liquid crystal display device as described in. [12]
  • Each of the optically anisotropic layers A and B has an in-plane retardation Re (550) at a wavelength of 550 nm of 5 nm or more, In a plane orthogonal to the in-plane slow axis, retardation R [+40] measured from a direction inclined by 40 degrees from the normal direction, and retardation measured from a direction inclined by 40 degrees relative to the normal line
  • the liquid crystal display device according to any one of [9] to [15], wherein the ratio of R [-40] satisfies the following formula (I) or (II): When R [+ 40 °]> R [ ⁇ 40 °] 1 ⁇ R [+ 40 °] / R [ ⁇ 40 °] (III) When R [+ 40 °] ⁇ R [ ⁇ 40 °] 1 ⁇ R [ ⁇ 40 °] / R [+ 40 °] (IV) [17]
  • Each of the optically anisotropic layers A and B has an in-plane retardation Re (550) at a
  • the light diffusing layer is a layer containing a translucent resin and translucent fine particles having a refractive index different from the refractive index of the translucent resin, and the haze of the light diffusing layer is 10% or more,
  • the liquid crystal display device according to any one of [1] to [20], wherein:
  • a liquid crystal display device in particular, a TN mode liquid crystal display device having a viewing angle characteristic with small asymmetry and little gradation inversion.
  • a numerical range expressed using “to” means a range including numerical values described before and after “to” as a lower limit value and an upper limit value.
  • Re ( ⁇ ) and Rth ( ⁇ ) represent in-plane retardation and retardation in the thickness direction at the wavelength ⁇ , respectively.
  • Re ( ⁇ ) is measured with KOBRA 21ADH or WR (manufactured by Oji Scientific Instruments Co., Ltd.) by making light having a wavelength of ⁇ nm incident in the normal direction of the film.
  • the wavelength selection filter can be exchanged manually, or the measurement value can be converted by a program or the like.
  • Rth ( ⁇ ) is calculated by the following method. This measuring method is also partially used for measuring the average tilt angle on the alignment film side of the discotic liquid crystal molecules in the optically anisotropic layer, which will be described later, and the average tilt angle on the opposite side.
  • Rth ( ⁇ ) is the film surface when Re ( ⁇ ) is used and the in-plane slow axis (determined by KOBRA 21ADH or WR) is the tilt axis (rotation axis) (if there is no slow axis) Measurement is performed at a total of 6 points by injecting light of wavelength ⁇ nm from each inclined direction in steps of 10 degrees from the normal direction to 50 ° on one side with respect to the film normal direction (with any rotation direction as the rotation axis). Then, KOBRA 21ADH or WR is calculated based on the measured retardation value, the assumed value of the average refractive index, and the input film thickness value.
  • Re ( ⁇ ) represents a retardation value in a direction inclined by an angle ⁇ from the normal direction.
  • nx represents the refractive index in the slow axis direction in the plane
  • ny represents the refractive index in the direction orthogonal to nx in the plane
  • nz is the direction orthogonal to nx and ny.
  • Rth ⁇ (nx + ny) / 2 ⁇ nz ⁇ ⁇ d (formula (III))
  • Rth ( ⁇ ) is calculated by the following method.
  • Rth ( ⁇ ) is from ⁇ 50 ° with respect to the film normal direction, with Re ( ⁇ ) being the in-plane slow axis (determined by KOBRA 21ADH or WR) and the tilt axis (rotation axis).
  • Re ( ⁇ ) being the in-plane slow axis (determined by KOBRA 21ADH or WR) and the tilt axis (rotation axis).
  • Measured at 11 points by making light of wavelength ⁇ nm incident in 10 ° steps up to + 50 °, and based on the measured retardation value, average refractive index assumption value and input film thickness value.
  • KOBRA 21ADH or WR is calculated.
  • the assumed value of the average refractive index values in the polymer handbook (John Wiley & Sons, Inc.) and catalogs of various optical films can be used. If the average refractive index is not known, it can be measured with an Abbe refractometer. Examples of the average refractive index values of main optical films are given below: Cellulose acylate (1.48), cycloolefin polymer (1.52), polycarbonate (1.59), polymethyl methacrylate (1.49), and polystyrene (1.59).
  • numerical values, numerical ranges, and qualitative expressions for example, expressions such as “equivalent” and “equal” indicating the optical characteristics of each member such as an optical film and a liquid crystal layer are liquid crystal displays. It shall be construed to indicate numerical values, numerical ranges and properties including generally acceptable errors for the device and the components used therein.
  • “parallel” “0 °” means that the crossing angle is approximately 0 °, and is ⁇ 15 ° to 15 °, preferably ⁇ 5 ° to 5 °, more preferably ⁇ 3 ° to 3 °.
  • “Orthogonal” and “90 °” mean that the crossing angle is approximately 90 °, and is 75 ° to 105 °, preferably 85 ° to 95 °, more preferably 87 ° to 93 °.
  • “45 °” means that the crossing angle is approximately 45 °, and is 30 ° to 60 °, preferably 40 ° to 50 °, more preferably 42 ° to 48 °.
  • the liquid crystal display device is disposed between a first polarizing layer and a second polarizing layer that are arranged so that their absorption axes are orthogonal to each other, and between the first and second polarizing layers, and at least one is transparent First and second substrates having electrodes, a twisted alignment mode liquid crystal cell disposed between the first and second substrates, and a first disposed between the first polarizing layer and the liquid crystal cell. And at least a second optical compensation film disposed between the second polarizing layer and the liquid crystal cell.
  • the liquid crystal cell is a TN mode liquid crystal cell, and an electrode layer is formed on the opposing surfaces of the first and second substrates.
  • An example is provided with a plurality of TFTs respectively corresponding to a plurality of pixel electrodes, a plurality of gate wirings for supplying gate signals to the TFTs in each row, and a plurality of data wirings for supplying data signals to the TFTs in each column, Each of the plurality of pixel electrodes is connected to a TFT corresponding to the pixel electrode.
  • a horizontal alignment film that is aligned in a direction substantially orthogonal to each other is formed on each of the pair of opposing substrates and the opposing surfaces so as to cover the electrode layers.
  • the liquid crystal layer is a layer formed by filling a nematic liquid crystal material having positive dielectric anisotropy, and the liquid crystal molecules have an alignment direction in the vicinity of the first and second substrates defined by a horizontal alignment film, When no electric field is applied between the electrode layers, the substrates are twisted with a twist angle of substantially 90 ° between the substrates. On the other hand, when a voltage for black display is applied between the electrodes, the liquid crystal molecules rise perpendicular to the surface of the substrate and are aligned at a predetermined average tilt angle ⁇ (about 60 ° to 90 °).
  • the polarization state of the light propagating in the liquid crystal layer differs depending on the orientation of the liquid crystal molecules between the case where the light is incident on the liquid crystal layer from the normal direction and the case where the light is incident from an oblique direction.
  • the contrast is lowered depending on the viewing angle, and gradation inversion and color shift occur.
  • the retardation layer reduces the viewing angle dependency of display characteristics such as contrast, and improves the viewing angle characteristics.
  • ⁇ n ⁇ d which is the product of the thickness d of the liquid crystal layer and the birefringence index ⁇ n, is generally about 300 to 600 nm in the TN mode.
  • ⁇ n ⁇ d of the liquid crystal layer satisfies the following formula because a viewing angle expansion effect is obtained in the TN mode. 200 nm ⁇ ⁇ n ⁇ d ⁇ 600 nm ⁇ n ⁇ d is more preferably 380 to 480 nm in the TN mode.
  • the liquid crystal layer may be a multi-gap liquid crystal layer having different thicknesses between the RGB sub-pixel regions.
  • the thickness of the color filter is not uniform, and the thickness of the R subpixel, the G subpixel, and the B subpixel can be changed to form a multi-gap liquid crystal layer.
  • ⁇ nd (R) of the liquid crystal layer corresponding to the R subpixel, ⁇ nd (G) of the liquid crystal layer corresponding to the G subpixel, and ⁇ nd (B) of the liquid crystal layer corresponding to the B subpixel are expressed by ⁇ nd (B ) ⁇ nd (G) ⁇ nd (R). According to this example, a color image with high contrast and color reproducibility can be displayed over a wide viewing angle.
  • ⁇ n has a wavelength dependency
  • ⁇ n (R) for R light, ⁇ n (G) for G light, and ⁇ n (B) for B light are ⁇ n (B) ⁇ n (G) ⁇ .
  • the pixel of the liquid crystal cell may be a color filter including a red (R) pixel, a green (G) pixel, a blue (B) pixel, and a white (W) pixel.
  • RGBW pixels red (R) pixel
  • RGBW pixels green pixel
  • a voltage different from that of the G pixel may be applied to at least one of the R pixel, the B pixel, and the W pixel depending on the display gradation.
  • the voltage applied to each of the R, G, B, and W pixels according to the display gradation it is possible to improve gradation reproducibility in an oblique visual field, color reproducibility of a color image, and the like.
  • the multi-gap liquid crystal layer and RGBW pixels may be used in combination.
  • the liquid crystal display device is in a normally white mode, and the pair of polarizing layers are arranged with their respective absorption axes substantially orthogonal to each other.
  • optical compensation film examples of the optical compensation film that can be used in the present invention include a transparent support and an optically anisotropic layer formed on the transparent support from a composition containing a liquid crystal compound.
  • the optical compensation film is a part of the liquid crystal panel portion in the present invention.
  • the transparent support is a part of the polarizing plate.
  • the optically anisotropic layer is considered to be a part of the liquid crystal panel
  • the transparent support is considered to be a part of the polarizing plate.
  • the optical compensation film may have a support.
  • the support is preferably a transparent polymer film.
  • the support preferably has a light transmittance of 80% or more.
  • the polymer constituting the polymer film include cellulose esters (eg, cellulose mono- to triacylate), norbornene-based polymers, and polymethyl methacrylate.
  • a commercially available polymer for Norbornene polymers, both Arton and Zeonex are trade names) may be used.
  • cellulose ester is preferable, and lower fatty acid ester of cellulose is more preferable.
  • Specific examples of cellulose esters that can be used include those described in JP-A 2007-286324, [0183] to [0189].
  • a method of applying an external force such as stretching is generally used, but a retardation increasing agent for adjusting optical anisotropy is optionally added.
  • a retardation increasing agent for adjusting optical anisotropy is optionally added.
  • compounds described in EP-A-91656, JP-A Nos. 2000-1111914, 2000-275434 and the like can be mentioned.
  • Additives described above to be added to the polymer film or additives that can be added in accordance with various purposes may be solid or oily.
  • the kind and addition amount of the additive of each layer may differ.
  • materials described in detail on pages 16 to 22 of the above-mentioned public technical number 2001-1745 are preferably used.
  • the amount of these additives to be used is not particularly limited as long as the amount of each material exhibits its function, but it is preferably used in the range of 0.001 to 25% by mass in the total composition of the polymer film.
  • the present invention preferably contains a plasticizer having a number average molecular weight of 200 to 10,000, and preferably contains a plasticizer having a negative intrinsic birefringence.
  • plasticizers those described in [0036] to [0108] of Japanese Patent Application No. 2009-085568 can be used.
  • the number average molecular weight can be measured by a known method.
  • the polymer film is preferably produced by a solvent cast method.
  • a film is produced using a solution (dope) in which a polymer material is dissolved in an organic solvent.
  • the dope is cast on a drum or band and the solvent is evaporated to form a film.
  • the dope before casting is preferably adjusted in concentration so that the solid content is 18 to 35%.
  • the surface of the drum or band is preferably finished in a mirror state.
  • the dope is preferably cast on a drum or band having a surface temperature of 10 ° C. or lower. After casting, it is preferable to dry it by applying air for 2 seconds or more. The obtained film can be peeled off from the drum or band and further dried with high-temperature air whose temperature is successively changed from 100 to 160 ° C. to evaporate the residual solvent.
  • the above method is described in Japanese Patent Publication No. 5-17844. According to this method, it is possible to shorten the time from casting to stripping. In order to carry out this method, it is necessary for the dope to gel at the surface temperature of the drum or band during casting.
  • one kind of cellulose acylate solution may be cast as a single layer, or two or more kinds of cellulose acylate solutions may be cast simultaneously and / or sequentially.
  • the manufacturing process of these solvent casting methods is described in detail on pages 22 to 30 of JP-A No. 2001-1745, and includes dissolution, casting (including co-casting), metal support, drying, peeling, and stretching. And so on.
  • the thickness of the film (support) of the present invention is preferably 15 to 120 ⁇ m, more preferably 20 to 80 ⁇ m.
  • the polymer film of the present invention can achieve desired optical properties by applying various stretching and heat treatments. Specifically, methods described in [0134] to [0165] of Japanese Patent Application No. 2009-085568 can be used.
  • the polymer film is stretched in an oblique direction that is neither parallel nor orthogonal to the longitudinal direction of the film, and the slow axis of the polymer film is oriented with respect to the longitudinal direction of the film. It is preferable that it is expressed in an oblique direction which is neither parallel nor orthogonal, since the bonding with the polarizer can be performed by roll-to-roll.
  • the slow axis direction of the polymer film is preferably ⁇ 45 ° with respect to the longitudinal direction of the film.
  • a long film (unstretched film or stretched film) is stretched while the both ends of the stretched film are gripped and transported by a gripping tool of a tenter for oblique stretching (obliquely stretching apparatus). Then, the film can be passed through an oven having a stretching zone and a cooling zone to produce a stretched film in which the slow axis is expressed in an oblique direction.
  • the polymer constituting the polymer film include cellulose esters (eg, cellulose mono- to triacylate), norbornene-based polymers, and polymethyl methacrylate.
  • a commercially available polymer for norbornene polymers, both Arton and Zeonex are trade names)
  • conventionally known polymers such as polycarbonate and polysulfone, which are likely to exhibit birefringence, have their birefringence controlled by modification of molecules as described in WO 00/26705. It is preferable to use one.
  • the polymer film is preferably subjected to a surface treatment.
  • the surface treatment includes corona discharge treatment, glow discharge treatment, flame treatment, acid treatment, alkali treatment and ultraviolet irradiation treatment. Details of these are described in detail on pages 30 to 32 of the aforementioned public technical number 2001-1745.
  • an alkali saponification treatment is particularly preferable, and it is extremely effective as a surface treatment of a cellulose acylate film.
  • the contents are described in JP-A No. 2002-82226 and International Publication No. 02/46809 pamphlet.
  • the in-plane retardation Re (550) at a wavelength of 550 nm is 0 to 200 nm, and the retardation Rth (550) in the thickness direction is ⁇ 100.
  • Re (550) is 20 to 100 nm
  • Rth (550) is more preferably ⁇ 50 to 180 nm
  • Re (550) is 30 to 60 nm
  • Rth (550) is ⁇ Most preferably, it is 30 to 150 nm.
  • Re (550) is 0 to 100 nm and thickness direction retardation Rth (550) is ⁇ 50 to 150 nm. It is preferable that It is preferable from the viewpoint of real image reproducibility in the oblique direction that the optical characteristics are in the above range. Further, the Re (550) difference and the Rth (550) difference between the first transparent support and the second transparent support are each preferably less than 10 nm, more preferably less than 8 nm, and more preferably 5 nm. Most preferably, it is less than.
  • the difference of Re (550) and the difference of Rth (550) By making the difference of Re (550) and the difference of Rth (550) the above values, it is possible to achieve an improvement in the symmetry of actual image reproducibility in the oblique left-right direction. It is also preferable that at least one of the difference in Re (550) or the difference in Rth (550) is 10 nm or more. 20 nm or more is more preferable, and 30 nm or more is most preferable. By setting the difference of Re (550) or the difference of Rth (550) to the above value, it is possible to achieve real image reproducibility improvement in a specific oblique direction.
  • the optically anisotropic layer is preferably designed so as to compensate for the liquid crystal compound in the liquid crystal cell in the black display of the liquid crystal display device.
  • the alignment state of the liquid crystal compound in the liquid crystal cell in black display varies depending on the mode of the liquid crystal display device.
  • the alignment state of the liquid crystal compound in this liquid crystal cell is described in IDW'00, FMC7-2, P411 to 414.
  • the optically anisotropic layer preferably contains a liquid crystal compound that is controlled in alignment by an alignment axis such as a rubbing axis and fixed in the alignment state.
  • the liquid crystalline compound used for forming the optically anisotropic layer examples include a rod-like liquid crystalline compound having a rod-like molecular structure and a discotic liquid-crystalline compound having a disc-like molecular structure.
  • the rod-like liquid crystal compound and the disk-like liquid crystal compound may be a polymer liquid crystal or a low-molecular liquid crystal, and further include those in which the low-molecular liquid crystal is cross-linked and no longer exhibits liquid crystallinity.
  • the rod-like liquid crystalline compound has an average direction of an axis projected on the support surface of the long axis is parallel to the alignment axis. .
  • the average direction of the axis in which the minor axis of the discotic liquid crystalline molecule is projected on the support surface is relative to the alignment axis. Preferably they are parallel.
  • the hybrid orientation described later in which the angle (inclination angle) formed by the disk surface and the layer plane changes in the depth direction is preferable.
  • First and second optically anisotropic layers For the optically anisotropic layers 1 and 2 formed on the transparent support of the present invention, a discotic liquid crystalline compound having a discotic molecular structure is used.
  • the discotic liquid crystalline compound may be a high molecular liquid crystal or a low molecular liquid crystal, and further includes those in which the low molecular liquid crystal is cross-linked and no longer exhibits liquid crystallinity.
  • the average direction of the axis of the discotic liquid crystalline molecule projected in the layer on the support surface is parallel to the alignment axis.
  • the hybrid orientation described later in which the angle (inclination angle) formed by the disk surface and the layer plane changes in the depth direction is preferable.
  • Optically Anisotropic Layer A, Optical Anisotropic Layer B In addition to the first and second optically anisotropic layers, an optically anisotropic layer A and an optically anisotropic layer B are provided between the transparent support and the first and second optically anisotropic layers. Is also preferable.
  • the optically anisotropic layer A and the optically anisotropic layer B include a rod-like liquid crystal compound having a rod-like molecular structure and a discotic liquid crystal compound having a disc-like molecular structure.
  • the rod-like liquid crystal compound and the disk-like liquid crystal compound may be a polymer liquid crystal or a low-molecular liquid crystal, and further include those in which the low-molecular liquid crystal is cross-linked and no longer exhibits liquid crystallinity.
  • a rod-like liquid crystalline compound is used for the production of the optically anisotropic layer, it is preferable that the rod-like liquid crystalline molecule has an average direction of an axis projected on the support surface of the long axis is parallel to the alignment axis. .
  • the average direction of the axis in which the minor axis of the discotic liquid crystalline molecule is projected on the support surface is relative to the alignment axis.
  • the rod-like liquid crystalline molecules can be formed with their major axes aligned horizontally, or the disk-like liquid crystalline molecules can be formed with their minor axes aligned horizontally. Further, it can be formed in a hybrid alignment state in which the long axis of the rod-like liquid crystal molecules or the angle (tilt angle) formed by the disc plane of the disc-like liquid crystal molecules and the layer plane changes in the depth direction.
  • the optical anisotropic layer A and the optical anisotropic layer B are formed in addition to the first and second optical anisotropic layers. This contributes to optical compensation, and as a result, the tone reversal performance and the characteristics of the oblique real image are improved while maintaining high transmittance as a liquid crystal display device. Further, the optically anisotropic layer A and the optically anisotropic layer B are the same by adjusting the optical anisotropy and film arrangement of the retardation film, even if a retardation film that is not a layer containing a liquid crystal compound is used. The effect of can be obtained.
  • rod-like liquid crystalline compounds examples include azomethines, azoxys, cyanobiphenyls, cyanophenyl esters, benzoic acid esters, cyclohexanecarboxylic acid phenyl esters, cyanophenylcyclohexanes, cyano-substituted phenylpyrimidines, alkoxy-substituted phenylpyrimidines. , Phenyldioxanes, tolanes and alkenylcyclohexylbenzonitriles are preferably used.
  • the rod-like liquid crystalline compound includes a metal complex.
  • liquid crystal polymers containing rod-like liquid crystalline molecules in the repeating unit can also be used as the rod-like liquid crystalline compound.
  • the rod-like liquid crystalline compound may be bonded to a (liquid crystal) polymer.
  • a (liquid crystal) polymer for rod-like liquid crystalline compounds, see Chapter 4, Chapter 7 and Chapter 11 of the Chemistry of the Quarterly Chemical Review Vol. 22 Liquid Crystal Chemistry (1994) edited by the Chemical Society of Japan, and the 142th Committee of the Japan Society for the Promotion of Science. Described in Chapter 3.
  • the birefringence of the rod-like liquid crystal molecule is preferably in the range of 0.001 to 0.7.
  • the rod-like liquid crystalline molecule preferably has a polymerizable group in order to fix its alignment state.
  • the polymerizable group is preferably a radically polymerizable unsaturated group or a cationically polymerizable group.
  • the polymerizable groups described in paragraphs [0064] to [0086] of JP-A-2002-62427 are described.
  • Group and a polymerizable liquid crystal compound are described.
  • discotic liquid crystalline compounds examples include C.I. Destrade et al., Mol. Cryst. 71, 111 (1981), benzene derivatives described in C.I. Destrade et al., Mol. Cryst. 122, 141 (1985), Physics lett, A, 78, 82 (1990); Kohne et al., Angew. Chem. 96, page 70 (1984) and the cyclohexane derivatives described in J. Am. M.M. Lehn et al. Chem. Commun. 1794 (1985), J. Am. Zhang et al., J. Am. Chem. Soc. 116, 2655 (1994), azacrown type and phenylacetylene type macrocycles are included.
  • a discotic liquid crystalline compound a compound having liquid crystallinity in which a linear alkyl group, an alkoxy group, and a substituted benzoyloxy group are radially substituted as a side chain of the mother nucleus with respect to the mother nucleus at the center of the molecule Is also included.
  • the molecule or the assembly of molecules is preferably a compound having rotational symmetry and imparting a certain orientation.
  • An optically anisotropic layer formed from a composition containing a discotic liquid crystalline compound does not necessarily require the compound contained in the optically anisotropic layer to be liquid crystalline, for example, a low molecular discotic liquid crystalline property.
  • discotic liquid crystalline molecules are described in JP-A-8-50206.
  • the polymerization of discotic liquid crystalline molecules is described in JP-A-8-27284.
  • the angle between the disk plane of the discotic liquid crystalline molecule and the layer plane increases or decreases with increasing distance from the support (or alignment film) surface in the depth direction of the optically anisotropic layer. Yes.
  • the angle preferably increases with increasing distance.
  • the change in angle can be continuous increase, continuous decrease, intermittent increase, intermittent decrease, change including continuous increase and continuous decrease, or intermittent change including increase and decrease.
  • the intermittent change includes a region where the inclination angle does not change in the middle of the thickness direction. Even if the angle includes a region where the angle does not change, the angle only needs to increase or decrease as a whole. Furthermore, it is preferred that the angle changes continuously.
  • the average direction of the major axis of the discotic liquid crystalline molecules on the support (or alignment film) side is generally adjusted by selecting a discotic liquid crystalline molecule or alignment film material or by selecting a rubbing treatment method. can do.
  • the disc surface direction of the surface side (air side) discotic liquid crystalline molecules can be generally adjusted by selecting the discotic liquid crystalline molecules or the type of additive used together with the discotic liquid crystalline molecules. Examples of the additive used together with the discotic liquid crystalline molecule include a plasticizer, a surfactant, a polymerizable monomer and a polymer.
  • the degree of change in the orientation direction of the major axis can also be adjusted by selecting liquid crystalline molecules and additives as described above.
  • a plasticizer, a surfactant, a polymerizable monomer, and the like can be used in combination to improve the uniformity of the coating film, the strength of the film, the orientation of the liquid crystal molecules, and the like. It is preferable that the compound has compatibility with the liquid crystal molecules and can change the tilt angle of the liquid crystal molecules or does not inhibit the alignment. Specifically, those described in JP-A No. 2002-296423, JP-A No. 2001-330725, JP-A No. 2000-155216 and the like are preferable.
  • optically anisotropic layer is prepared by, for example, preparing a composition containing at least one liquid crystal compound and, if necessary, a polymerizable initiator or an optional component described later as a coating liquid, and applying the coating liquid to the surface of the alignment film (for example, it can be formed by applying to the rubbing surface.
  • organic solvent As the solvent used for preparing the coating solution, an organic solvent is preferably used.
  • organic solvents include amides (eg N, N-dimethylformamide), sulfoxides (eg dimethyl sulfoxide), heterocyclic compounds (eg pyridine), hydrocarbons (eg benzene, hexane), alkyl halides (eg , Chloroform, dichloromethane, tetrachloroethane), esters (eg, methyl acetate, butyl acetate), ketones (eg, acetone, methyl ethyl ketone), ethers (eg, tetrahydrofuran, 1,2-dimethoxyethane). Alkyl halides and ketones are preferred. Two or more organic solvents may be used in combination.
  • the coating solution can be applied by a known method (eg, wire bar coating method, extrusion coating method, direct gravure coating method, reverse gravure coating method, die coating method).
  • a known method eg, wire bar coating method, extrusion coating method, direct gravure coating method, reverse gravure coating method, die coating method.
  • the thickness of the optically anisotropic layer is preferably from 0.1 to 20 ⁇ m, more preferably from 0.5 to 15 ⁇ m, and most preferably from 1 to 10 ⁇ m.
  • the immobilization is preferably performed by a polymerization reaction.
  • the polymerization reaction includes a thermal polymerization reaction using a thermal polymerization initiator and a photopolymerization reaction using a photopolymerization initiator.
  • a photopolymerization reaction is preferred.
  • the amount of the photopolymerization initiator used is preferably in the range of 0.01 to 20% by mass, and preferably in the range of 0.5 to 5% by mass of the composition (solid content in the case of a coating solution). Further preferred.
  • Light irradiation for polymerizing liquid crystalline molecules is preferably performed using ultraviolet rays.
  • the irradiation energy is preferably in the range of 20mJ / cm 2 ⁇ 50J / cm 2, more preferably in the range of 20 ⁇ 5000mJ / cm 2, and still more preferably in the range of 100 ⁇ 800mJ / cm 2 .
  • light irradiation may be performed under heating conditions.
  • a protective layer may be provided on the optically anisotropic layer.
  • the first and second optically anisotropic layers used in the present invention are preferably layers formed by fixing a liquid crystalline composition containing a discotic liquid crystalline compound in a hybrid alignment state.
  • the orientation control direction of the optically anisotropic layer is determined by, for example, the rubbing axis of the rubbing treatment applied to the surface of the orientation film used when forming the optically anisotropic layer. Corresponds to the rubbing axis direction.
  • the ratio of retardation R [-40] measured from a direction inclined by 40 degrees satisfies the following formula (I) or (II).
  • the in-plane retardation Re (550) at a wavelength of 550 nm is preferably 10 to 100 nm, and Re (550) is 10 to 10 nm. More preferably, it is 80 nm, and most preferably Re (550) is 20 to 70 nm.
  • the in-plane retardation Re (550) at a wavelength of 550 nm is preferably 5 to 150 nm, and Re (550) is 10 to 100 nm. It is more preferable. When it has the above optical characteristics, high transmittance can be maintained as a liquid crystal display device.
  • the liquid crystalline compound in the optically anisotropic layer is preferably controlled in alignment by the alignment axis and fixed in that state.
  • the alignment axis for controlling the alignment of the liquid crystalline compound include a rubbing axis of an alignment film formed between the optically anisotropic layer and the polymer film (support).
  • the alignment axis is not limited to the rubbing axis, and any alignment axis may be used as long as it can control the alignment of the liquid crystalline compound in the same manner as the rubbing axis.
  • the alignment film has a function of defining the alignment direction of the liquid crystalline molecules. Therefore, the alignment film is indispensable for realizing a preferred embodiment of the present invention. However, if the alignment state is fixed after aligning the liquid crystalline compound, the alignment film plays the role, and thus is not necessarily an essential component of the present invention. That is, it is possible to produce the polarizing plate and the optical compensation film of the present invention by transferring only the optically anisotropic layer on the alignment film in which the alignment state is fixed onto a polarizer or other transparent film.
  • the alignment film is an organic compound (eg, ⁇ -tricosanoic acid) formed by rubbing treatment of an organic compound (preferably polymer), oblique deposition of an inorganic compound, formation of a layer having a microgroove, or Langmuir-Blodgett method (LB film). , Dioctadecylmethylammonium chloride, methyl stearylate). Furthermore, an alignment film in which an alignment function is generated by application of an electric field, application of a magnetic field, or light irradiation is also known.
  • organic compound eg, ⁇ -tricosanoic acid
  • the alignment film is preferably formed by polymer rubbing treatment.
  • the polymer used for the alignment film has a molecular structure having a function of aligning liquid crystal molecules.
  • a cross-linking having a function of aligning a side chain having a crosslinkable functional group (eg, double bond) to the main chain or aligning liquid crystalline molecules is preferable to introduce a functional functional group into the side chain.
  • the polymer used in the alignment film either a polymer that can be crosslinked by itself or a polymer that is crosslinked by a crosslinking agent can be used, and a plurality of combinations thereof can be used.
  • polymer examples include methacrylate copolymers, styrene copolymers, polyolefins, polyvinyl alcohol and modified polyvinyl alcohol, poly (N-methylol) described in paragraph No. [0022] of JP-A-8-338913, for example. Acrylamide), polyester, polyimide, vinyl acetate copolymer, carboxymethylcellulose, polycarbonate and the like. Silane coupling agents can be used as the polymer.
  • Water-soluble polymers eg, poly (N-methylolacrylamide), carboxymethylcellulose, gelatin, polyvinyl alcohol, modified polyvinyl alcohol
  • gelatin, polyvinyl alcohol and modified polyvinyl alcohol are more preferred
  • polyvinyl alcohol and modified polyvinyl alcohol are most preferred.
  • Specific examples of the modified polyvinyl alcohol compound include, for example, paragraph numbers [0022] to [0145] in JP-A No. 2000-155216 and paragraph numbers [0018] to [0022] in JP-A No. 2002-62426. And the like.
  • the saponification degree of polyvinyl alcohol is preferably 70 to 100%, more preferably 80 to 100%.
  • the degree of polymerization of polyvinyl alcohol is preferably 100 to 5,000.
  • the alignment film polymer and the optically anisotropic film The polyfunctional monomer contained in the conductive layer can be copolymerized. As a result, not only between the polyfunctional monomer and the polyfunctional monomer, but also between the alignment film polymer and the alignment film polymer and between the polyfunctional monomer and the alignment film polymer is firmly bonded by a covalent bond. Therefore, the strength of the optical compensation sheet can be remarkably improved by introducing the crosslinkable functional group into the alignment film polymer.
  • the crosslinkable functional group of the alignment film polymer preferably contains a polymerizable group in the same manner as the polyfunctional monomer. Specific examples include those described in paragraphs [0080] to [0100] of JP-A No. 2000-155216.
  • the alignment film polymer can be cross-linked using a cross-linking agent separately from the cross-linkable functional group.
  • a cross-linking agent examples include aldehydes, N-methylol compounds, dioxane derivatives, compounds that act by activating carboxyl groups, active vinyl compounds, active halogen compounds, isoxazole, and dialdehyde starch.
  • Two or more kinds of crosslinking agents may be used in combination. Specific examples include compounds described in paragraphs [0023] to [024] in JP-A No. 2002-62426. Aldehydes having high reaction activity, particularly glutaraldehyde are preferred.
  • the addition amount of the crosslinking agent is preferably 0.1 to 20% by mass, more preferably 0.5 to 15% by mass with respect to the polymer.
  • the amount of the unreacted crosslinking agent remaining in the alignment film is preferably 1.0% by mass or less, and more preferably 0.5% by mass or less.
  • the alignment film can be basically formed by applying the polymer on a transparent support containing the alignment film forming material and the crosslinking agent, followed by drying by heating (crosslinking) and rubbing treatment. As described above, the crosslinking reaction may be performed at any time after coating on the transparent support.
  • the coating solution is preferably a mixed solvent of an organic solvent (eg, methanol) having a defoaming action and water.
  • the weight ratio of water: methanol is preferably 0: 100 to 99: 1, and more preferably 0: 100 to 91: 9.
  • the coating method used when forming the alignment film is preferably a spin coating method, a dip coating method, a curtain coating method, an extrusion coating method, a rod coating method or a roll coating method.
  • a rod coating method is particularly preferable.
  • the film thickness after drying is preferably 0.1 to 10 ⁇ m. Heating and drying can be performed at 20 ° C to 110 ° C. In order to form a sufficient crosslink, 60 ° C to 100 ° C is preferable, and 80 ° C to 100 ° C is particularly preferable.
  • the drying time can be 1 minute to 36 hours, preferably 1 minute to 30 minutes.
  • the pH is also preferably set to an optimum value for the cross-linking agent to be used. When glutaraldehyde is used, the pH is 4.5 to 5.5, and 5 is particularly preferable.
  • the alignment film is provided on the transparent support or the undercoat layer.
  • the alignment film can be obtained by rubbing the surface after crosslinking the polymer layer as described above.
  • the alignment film functions to align the liquid crystalline molecules of the optically anisotropic layer provided on the alignment film. Thereafter, as necessary, the alignment film polymer and the polyfunctional monomer contained in the optically anisotropic layer are reacted, or the alignment film polymer is crosslinked using a crosslinking agent.
  • the thickness of the alignment film is preferably in the range of 0.1 to 10 ⁇ m.
  • the optical compensation film may be produced by stretching a film.
  • an elliptically polarizing plate in which the optically anisotropic layer is integrated with a linear polarizing film can be used.
  • the elliptically polarizing plate is preferably molded into a shape substantially the same as that of the pair of substrates constituting the liquid crystal cell so that it can be incorporated into a liquid crystal display device as it is (for example, if the liquid crystal cell is rectangular, the elliptically polarizing plate).
  • the plate is also preferably molded into the same rectangular shape).
  • the alignment axis of the substrate of the liquid crystal cell, the absorption axis of the linearly polarizing film, and / or the alignment axis of the optically anisotropic layer are adjusted to a specific angle.
  • the elliptically polarizing plate can be produced by laminating the optical compensation film and a linearly polarizing film (hereinafter simply referred to as “linearly polarizing film” when referred to as “polarizing film”).
  • the optical compensation film may also serve as a protective film for the linearly polarizing film.
  • the linear polarizing film is from Optiva Inc.
  • a polarizing film composed of a coating type polarizing film represented by 1 or a binder and iodine or a dichroic dye is preferable.
  • the iodine and the dichroic dye in the linearly polarizing film exhibit deflection performance by being oriented in the binder. It is preferable that the iodine and the dichroic dye are aligned along the binder molecule, or the dichroic dye is aligned in one direction by self-assembly such as liquid crystal.
  • polarizers are made by immersing a stretched polymer in a solution of iodine or dichroic dye in a bath and allowing iodine or dichroic dye to penetrate into the binder. Is common.
  • ⁇ Liquid crystal display device> Various liquid crystal display devices can be applied to the twisted alignment mode liquid crystal display device used in the present invention.
  • a low light directivity liquid crystal display device when used, a bright environment such as outdoors. When looking at the liquid crystal display device, it is possible to look bright even when viewed from an oblique direction.
  • the front luminance is Y
  • the luminance when viewed obliquely from 45 degrees is Y ( ⁇ , 45) ( ⁇ is an azimuth angle, 45 is Polar angle)
  • Y ( ⁇ , 45) / Y of the luminance ratio in all azimuth angles is in the range of 0.15 to 1, preferably 0.3 to 1. More preferably.
  • Y ( ⁇ , 45) which is an average value of luminance at a polar angle of 45 degrees, is 45 to 500 cd / m 2 , and it is more preferable that it is 85 to 500 cd / m 2 .
  • the director of the liquid crystal on the substrate surface in the liquid crystal cell in which the absorption axis of the first polarizing plate is adjacent to the first polarizing plate In a liquid crystal display device using a twisted alignment mode liquid crystal cell that is generally used at present, the director of the liquid crystal on the substrate surface in the liquid crystal cell in which the absorption axis of the first polarizing plate is adjacent to the first polarizing plate.
  • the absorption axis of the first polarizing plate and the absorption axis of the second polarizing plate are orthogonal to each other, but in the liquid crystal display device of the present invention, the first polarization
  • the absorption axis of the plate is disposed at an angle of approximately 45 ° with respect to the director direction of the liquid crystal on the surface of the liquid crystal cell substrate adjacent to the first polarizing plate.
  • the absorption axes of the polarizing plates are orthogonal.
  • the director of the liquid crystal on the substrate surface in the liquid crystal cell rotates the rubbing direction on the substrate surface clockwise for both the front and rear substrates when the absorption axis of the polarizing plate on the observer side is 0 ° (horizontal direction). From the viewpoint of symmetry of the CR viewing angle in the up / down / left / right directions, it is preferable.
  • the director of the liquid crystal on the substrate surface in the liquid crystal cell is counterclockwise in the rubbing direction of the substrate surface for both the front and rear substrates when the absorption axis of the polarizing plate on the viewer side is 90 ° (vertical direction). It is preferable from the viewpoint of symmetrical CR viewing angle in the vertical and horizontal directions.
  • the first transparent support and the first The phase difference sum Re1_sum of the optically anisotropic layer is ⁇ 150 nm ⁇ Re1_sum ⁇ 60 nm
  • the phase difference in the slow axis direction of the second optical anisotropic layer is positive, and is orthogonal to the slow axis direction.
  • the sum Re2_sum of the phase difference of the second transparent support and the phase difference of the second optically anisotropic layer is preferably ⁇ 150 nm ⁇ Re2_sum ⁇ 60 nm, and ⁇ 100 nm ⁇ More preferably, Re1_sum and Re2_sum_ ⁇ 45 nm, and most preferably ⁇ 50 nm ⁇ Re1_sum and Re2_sum ⁇ 30 nm.
  • the liquid crystal display device of the present invention is disposed between the first polarizing layer, the first transparent support, the layer obtained by curing the composition containing the first liquid crystal compound, and the first and second substrates.
  • the twisted alignment mode liquid crystal cell, the layer obtained by curing the composition containing the second liquid crystal compound, the second transparent support, and the second polarizing layer are preferably laminated in this order. This configuration is preferable from the viewpoint of improving the real image reproducibility in the oblique direction.
  • the liquid crystal display device of the present invention is disposed between the first polarizing layer, the layer obtained by curing the composition containing the first liquid crystal compound, the first transparent support, and the first and second substrates.
  • the twisted alignment mode liquid crystal cell, the second transparent support, the layer obtained by curing the composition containing the second liquid crystal compound, and the second polarizing layer are preferably laminated in this order. This configuration is preferable from the viewpoint of improving contrast in an oblique direction.
  • the phase difference sum Re2B_sum of the cured layer is preferably ⁇ 150 nm ⁇ Re2B_sum ⁇ 60 nm, more preferably ⁇ 100 nm ⁇ Re1A_sum ⁇ 45 nm, and ⁇ 100 nm ⁇ Re2B_sum ⁇ 45 nm. Mashiku, -50nm ⁇ Re1A_sum ⁇ 30nm, and most preferably -50nm ⁇ Re2B_sum ⁇ 30nm. When the optical characteristics are in the above range, it is possible to suppress a decrease in front white brightness.
  • the liquid crystal display device of the present invention may include other members.
  • a color filter may be disposed between the liquid crystal cell and the polarizing film.
  • a cold cathode or a hot cathode fluorescent tube, or a backlight having a light emitting diode, a field emission element, or an electroluminescent element as a light source can be disposed on the back surface.
  • the liquid crystal display device of the present invention may be of a reflective type. In such a case, only one polarizing plate may be disposed on the observation side, and reflected on the back surface of the liquid crystal cell or the inner surface of the lower substrate of the liquid crystal cell. Install the membrane.
  • liquid crystal display device of the present invention may be an anti-transmission type in which a reflection portion and a transmission portion are provided in one pixel of the display device in order to achieve both transmission and reflection modes.
  • a surface film such as a light diffusion layer may be provided on the outermost surface on the viewing side.
  • the light diffusion layer as the surface film, conventionally known ones can be used.
  • the light-transmitting resin and the light-transmitting fine particles having a refractive index different from the refractive index of the light-transmitting resin are used. It is preferable that the light diffusion layer has a haze of 10% or more. The haze value can be adjusted by the refractive index difference between the translucent particles and the translucent resin, the particle diameter of the translucent particles, and the content of the translucent particles.
  • translucent particles only translucent particles having the same particle diameter and the same material may be used, or plural kinds of translucent particles having different particle diameters and / or materials may be used.
  • the latter is preferable in that the haze value can be adjusted.
  • anisotropy with different light transmission states depending on the incident angle of incident light Specifically, those described in JP-A No. 10-96917 and diffraction viewing angle improving films (Lumisty, manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) can be used.
  • the surface film of the anisotropic light diffusing layer is an optical film including a first domain made of a polymer composition and a second domain arranged inside the first domain, wherein the second domain has shape anisotropy.
  • the optical film (hereinafter referred to as optical film T) is different in the average orientation direction of the molecular main chain of the polymer in the first domain from the average direction of the major axis of the second domain.
  • the average direction of the molecular main chain of the polymer represents the direction in which the polymer molecules are aligned in the in-plane direction of the film, and the thermal expansion coefficient and humidity expansion coefficient in this direction are compared with the direction orthogonal thereto. Therefore, for example, it is possible to suppress bubble shape change due to dimensional change due to external heat such as backlight, and bubble shape change due to dimensional change due to change in humidity environment. Luminance unevenness when incorporated can be suppressed.
  • the average direction of the molecular main chain of the polymer can be evaluated by, for example, the following X-ray diffraction measurement, and can be simply evaluated as the direction having the highest elastic modulus in the film plane.
  • X-ray diffraction measurement of the optical film T is performed by adjusting the film for 24 hours at 25 ° C. and a relative humidity of 60%, and then an automatic X-ray diffractometer (RINT 2000: manufactured by Rigaku Corporation) and a general-purpose imaging plate reader. Using (R-AXIS DS3C / 3CL), it can be obtained from a diffraction photograph of the beam transmitted through the film (Cu K ⁇ ray 50 kV 200 mA 10 minutes).
  • the second domain is a bubble disposed inside the first domain and having shape anisotropy.
  • the average direction of the major axis of the second domain is different from the average orientation direction of the molecular main chain of the polymer in the first domain.
  • the average direction of the major axis of the second domain is substantially parallel to the stretching direction, that is, the direction of the polymer main chain, but the optical film T in the present invention is directed in a completely different direction. Without being bound by any theory, it is considered that this is caused by tearing of the crystalline part and the amorphous part generated in the polymer during the film forming process by stretching in a certain temperature range.
  • the second domain is arranged inside the first domain, but the arrangement of other bubbles is not particularly limited as long as it does not violate the gist of the present invention.
  • bubbles existing in the vicinity of the film surface It may have a pore shape penetrating to the surface.
  • the second domain may contain a component other than a gas in a part of the second domain, as long as it is not contrary to the gist of the present invention.
  • the second domain has a composition different from that of the polymer used for the first domain. It may contain a polymer or may be filled with water or an organic solvent.
  • the second domain is preferably filled with gas in bubbles from the viewpoint of adjusting the refractive index within a preferable range of the present invention, and more preferably filled with air.
  • the second domain when a solid component is contained in the second domain, the second domain includes a mode in which a small amount of a volatilized product, other powder, or the like during film formation is fixed.
  • the shape anisotropy in the present invention means that the outer shape has anisotropy.
  • a bubble having such an anisotropy has a long direction in its outer shape like an ellipsoid or a rod-like body, and the length in that direction is referred to as the major axis of the second domain in the present invention.
  • the outer shape may have some unevenness.
  • the major axis of the second domain is not particularly limited in the average direction, but it is preferable that the major axis average direction of the second domain exists in the horizontal direction with respect to the film surface.
  • the major axis average direction and the major axis average length of the second domain can be determined by observing a film cross section in an arbitrary direction, for example, with an electron microscope.
  • the average direction and the major axis average length of the major axis of the second domain can be determined by the following method.
  • the average direction of the polymer molecular main chain of the film determined by the measurement was 0 °, and the film was cut perpendicularly to the film surface every 5 ° from the 0 ° direction to the 180 ° direction in the film surface.
  • the 0 ° direction representing the average direction of the polymer molecular main chain is the film longitudinal direction
  • the 90 ° direction is the film width direction
  • the 180 ° direction is the polymer molecule main direction.
  • the film longitudinal direction coincides again with the average direction of the chains.
  • Each cross section (37 film cross sections in the present invention) is observed with, for example, an electron microscope, and 100 second domains are arbitrarily selected in each cross section, and the lengths of the long axes of the 100 second domains are selected. Were measured, and the average value was obtained.
  • the cross section in which the average of the lengths of the 100 major axes of the second domains (the lateral width of the second domains in the cross section) was long was determined, and the angle at which the cross section was cut, It was set as the average direction of the long axis of the 2nd domain in this specification.
  • the average of the lengths of the major axes of 100 second domains at the angle at that time was defined as the major axis average length of the second domains in this specification.
  • the long axis average length of the second domain is also referred to as “the long axis average length a of the second domain”.
  • the minor axis average length in the film in-plane direction of the second domain can be obtained by the following method.
  • the minor axis average length in the film in-plane direction of the second domain is also referred to as “minor axis average length b in the film in-plane direction of the second domain”.
  • the minor axis average length in the film thickness direction of the second domain can be obtained by the following method.
  • the minor axis average length in the film thickness direction is selected from 100 arbitrary second domains in the film cross section at an angle that determines the average direction of the major axes of the second domains, and the 100 second domains in the cross section are selected.
  • the length of the axis parallel to the film thickness direction was measured, and the average value was obtained. This was defined as the minor axis average length in the film thickness direction of the second domain.
  • the minor axis average length in the film thickness direction of the second domain is also referred to as “minor axis average length c in the film thickness direction of the second domain”.
  • the optical film can suppress the shape change due to heat or the like.
  • the ratio of the long axis average length of the second domain to the short axis average length in the film in-plane direction of the second domain is preferably from 1.1 to 30 from the viewpoint of further dispersing the pressure against the shape change due to heat or the like.
  • the ratio of the long axis average length of the second domain to the short axis average length in the film in-plane direction of the second domain is more preferably 2 to 20, and particularly preferably 3 to 10.
  • Ratio of major axis average length of the second domain to minor axis average length in the film thickness direction of the second domain that is, (average length a of major axis of the second domain) / (film thickness of the second domain)
  • the viewpoint that the minor axis average length c) of the direction is 30 to 300, the curved surface is gentle with respect to the light traveling direction, so that high haze and total light transmittance can be increased. Therefore, it is preferable.
  • the ratio of the major axis average length of the second domain to the minor axis average length in the film thickness direction of the second domain is more preferably 50 to 250, and particularly preferably 100 to 200.
  • the refractive index n1 of the first domain is preferably 0.01 to 1.00 larger than the refractive index n2 of the second domain, more preferably 0.2 to 0.8, and 0.4 to 0. .6 larger is more preferred.
  • the larger the refractive index difference the more the oblique outgoing light can be bent in the front direction.
  • the refractive index difference (n1-n2) is 1.00 or less, the oblique outgoing light is not bent excessively and the front luminance is good. It is possible to set the range within a range. If it is the said range, it is preferable at the point of both a spreading
  • the refractive index of each domain can be measured by, for example, an ellipsometer (M220; manufactured by JASCO Corporation).
  • the size of the second domain is preferably 0.02 ⁇ m or more, more preferably 0.1 ⁇ m or more, and further preferably 1 ⁇ m or more.
  • the domain size refers to a sphere equivalent diameter. The volume was determined by determining the radius r using the domain size as the equivalent sphere diameter. The equivalent sphere diameter can be obtained by the following formula 1 where V is the volume of the second domain (bubble) having an anisotropic shape.
  • the size of the domain can be measured with an electron microscope.
  • Formula 1 Sphere equivalent diameter 2 ⁇ (3 ⁇ V / (4 ⁇ ⁇ )) (1/3)
  • the volume V of the second domain (bubbles) is the long-axis average length a of the second domain determined above, the short-axis average length b in the in-plane direction of the second domain, and the film of the second domain
  • the volume fraction of the second domain is preferably 20 to 70%, more preferably 30 to 60%, still more preferably 40 to 50%.
  • the higher the volume fraction the higher the diffusivity.
  • the volume fraction of the second domain consisting of bubbles is preferably in the above range in terms of both light diffusion performance and strength.
  • the volume fraction is the volume occupied by the second domain with respect to the total volume, and can be calculated based on, for example, the size of each domain measured as described above.
  • the said volume fraction can be calculated
  • the second domain preferably has a density distribution in the film thickness direction. Since the second domain has a density distribution in the film thickness direction, the distance from one scattering to the next can be shortened, and the amount of scattering can be gradually changed. The scattering directivity is more directed in the forward direction. Therefore, it is possible to increase the total light transmittance at the same haze than the scattering with a uniform distribution. Moreover, providing the high-density portion in the film thickness direction of the second domain is more effective in suppressing brittleness as a whole film.
  • a portion having a high density in the film thickness direction of the second domain in which 70% or more of all the bubbles are included in the half of the film thickness may be in the center of the film thickness or on the surface.
  • the high-density part in the film thickness direction of the second domain is on the opposite side to the polarizing plate bonding surface in order to facilitate polarizing plate processing. It is better to place
  • the density distribution value of the second domain is preferably 70% or more, more preferably 75% or more, and particularly preferably 80% or more.
  • the density distribution value of the second domain can be measured by the following method.
  • the density distribution value is the volume ratio of the second domain occupying the half of the film thickness when the half of the film thickness is selected so that the density of the second domain is the highest. That is. In the same manner as described above, this can be determined from, for example, an electron micrograph of a film section in a film thickness direction (a section cut in a direction perpendicular to the film surface) at an angle that determines the average direction of the major axis of the second domain.
  • the haze of the optical film T is preferably 5% or more and 50% or less, more preferably 5% or more and 40% or less, and still more preferably 5% or more and 30% or less.
  • the haze can be measured with a haze meter (NDH2000; manufactured by Nippon Denshoku Industries Co., Ltd.).
  • the first domain is composed of a polymer composition. Although there is no restriction
  • polymers that satisfy these characteristics include cellulose acylate, polycarbonate, polyvinyl alcohol, polyimide, polyolefin, polyarylate, polyester, polystyrene, styrene copolymer, polymethyl methacrylate, methyl methacrylate copolymer, poly Vinylidene chloride and the like are included. However, it is not limited to these. In consideration of the fact that the polarizing film to be bonded is usually a polyvinyl alcohol film, it is preferable to contain cellulose acylate and polyvinyl alcohol as a main component polymer having affinity and good adhesion. Cellulose acylate is preferred from the viewpoint of stability.
  • polymer as a main component means a polymer when the film is composed of a single polymer, and when the film is composed of a plurality of polymers, the most mass fraction of the constituent polymers. It means a high rate polymer.
  • the cellulose acylate and additives that may be used are described in JP-A-2009-265633, [0024] to [0028], and the same applies to the present invention.
  • the method for producing the optical film T is described in [0029] to [0036] of JP-A-2009-265633, and the same applies to the present invention.
  • the maximum stretching stress in the stretching direction applied to the film during stretching in the method for producing the optical film T is preferably controlled to 10 to 75 MPa, and more preferably 25 to 70 MPa.
  • the optical film T is made of a polymer composition, and is preferably a film obtained by stretching a film having a haze of 1% or less at a stretching temperature (Tg-20) to Tc ° C.
  • Tg is the glass transition temperature (unit: ° C) of the film
  • Tc is the crystallization temperature of the film (unit: ° C).
  • the thickness of the optical film T is not particularly limited, but is generally about 20 to 200 ⁇ m, and preferably about 20 to 100 ⁇ m from the viewpoint of thinning.
  • an anisotropic light diffusing layer capable of increasing the amount of light scattering in an orientation (usually lower position) with poor gradation reversal characteristics, which is characteristic of the twisted alignment mode liquid crystal cell, as compared with the other position.
  • an anisotropic light scattering layer By using it, light in the direction for displaying good image quality without gradation inversion is scattered and mixed in the gradation inversion direction, so that uniform display in all directions (low viewing angle dependency performance) is possible.
  • an anisotropic light scattering layer it is possible to display a good image quality even when the amount of scattering is smaller than in the case of an isotropic light scattering layer, and thus adverse effects such as a decrease in front contrast ratio and blurring of characters can be suppressed.
  • the light diffusing layer is a member that is generally used in liquid crystal display devices.
  • the light diffusing layer is also viewed from below when used in a liquid crystal display device that uses the above-described generally used twisted alignment mode liquid crystal cell.
  • the tone reversal at the time could not be improved.
  • gradation inversion when viewed from the bottom can be greatly improved.
  • the use of the light diffusion layer is preferable because gradation inversion can be remarkably improved.
  • a prismatic or lens-shaped condensing type brightness enhancement sheet (film) is laminated, or a polarization reflection type brightness enhancement sheet (film) that improves light loss due to absorption of the polarizing plate.
  • a diffusion sheet (film) for making the light source of the backlight uniform may be laminated, and conversely, a sheet (film) formed by printing a reflection and diffusion pattern for giving the light source an in-plane distribution. You may laminate.
  • the luminance half-width angle of light emitted from the backlight unit in the present invention is preferably 80 ° or less, more preferably 60 ° or less, and most preferably 40 ° or less. This value can be achieved by using a prism sheet or a light guide plate having light directivity, or by stacking prism sheets. The above range is preferable from the viewpoint of improving gradation inversion.
  • the luminance half-width angle means an angle at which the front luminance becomes a half value, and means a total value of the respective angles in the vertical and horizontal directions. In addition, when the values are different between the upper and lower sides or the left and right sides, the wider one is taken.
  • the configuration of the present invention is also preferable from the viewpoint of significantly suppressing the light leakage (frame-shaped light leakage) on the four sides of the screen that occurs during black display after a durability test (for example, 60 ° C. Dry 100 hours) in the conventional configuration.
  • Example 1 (Preparation of transparent support) The following composition was put into a mixing tank and stirred while heating to 30 ° C. to dissolve each component to prepare a cellulose acetate solution C-1.
  • C-1 Cellulose acetate solution composition (C-1) (parts by mass) Inner layer Outer layer ⁇ Cellulose acetate with an acetylation degree of 60.9% 100 100 Triphenyl phosphate (plasticizer) 7.8 7.8 Biphenyl diphenyl phosphate (plasticizer) 3.9 3.9 Methylene chloride (first solvent) 293 314 Methanol (second solvent) 71 76 1-butanol (third solvent) 1.5 1.6 Silica fine particles (AEROSIL R972, manufactured by Nippon Aerosil Co., Ltd.) 0 0.8 Retardation raising agent 1.7 0 ⁇
  • the obtained S-1 inner layer dope and outer layer dope were cast on a drum cooled to 0 ° C. using a three-layer co-casting die.
  • the film having a residual solvent amount of 70% by mass was peeled off from the drum, both ends were fixed with a pin tenter, and the film was dried at 80 ° C. while transporting at a draw ratio of 110% in the transport direction, resulting in a residual solvent amount of 10%. By the way, it was dried at 110 ° C. Thereafter, it is dried at a temperature of 140 ° C.
  • This transparent support had an in-plane retardation Re at a wavelength of 550 nm of 9 nm and a thickness direction retardation Rth of 90 nm.
  • the prepared cellulose acetate was immersed in a 2.0N potassium hydroxide solution (25 ° C.) for 2 minutes, neutralized with sulfuric acid, washed with pure water and dried.
  • the following coating solution K-1 was continuously applied to the alignment film surface of the film using a # 3.2 wire bar.
  • the solvent was dried, and then heated in a drying zone at 135 ° C. for about 90 seconds to align the discotic liquid crystal compound.
  • the film is transported to a drying zone at 80 ° C., and the surface temperature of the film is about 100 ° C., and irradiated with ultraviolet rays with an illuminance of 600 mW for 10 seconds by an ultraviolet irradiation device to advance the crosslinking reaction.
  • the following coating solution K-1 was continuously applied to the alignment film surface of the film using a # 3.2 wire bar.
  • the solvent was dried, and then heated in a drying zone at 135 ° C. for about 90 seconds to align the discotic liquid crystal compound.
  • the film is transported to a drying zone at 80 ° C., and the surface temperature of the film is about 100 ° C., and irradiated with ultraviolet rays with an illuminance of 600 mW
  • Methyl ethyl ketone 98 parts by mass
  • the following discotic liquid crystalline compound (1) 41.01 parts by mass Ethylene oxide modified trimethylolpropane triacrylate (V # 360, manufactured by Osaka Organic Chemical Co., Ltd.) 4.06 parts by mass Cellulose acetate butyrate ( (CAB551-0.2, manufactured by Eastman Chemical Co.) 0.34 parts by mass Cellulose acetate butyrate (CAB531-1, manufactured by Eastman Chemical Co.) 0.11 parts by mass
  • the following fluoroaliphatic group-containing polymer 1 0.13 parts by mass
  • the following fluoroaliphatic group-containing polymer 2 0.03 parts by mass Part Photopolymerization initiator (Irgacure 907, manufactured by Ciba Geigy Co., Ltd.) 1.35 parts by mass Sensitizer (Kayacure DETX
  • optically anisotropic layer For the measurement of the optically anisotropic layer, an optically anisotropic layer was prepared in the same manner except that the support was changed to a glass plate (Corning Eagle XG), and KOBRA-WR (manufactured by Oji Scientific Instruments) was used. In-plane retardation Re (550) with a wavelength of 550 nm was measured.
  • Example 2 (Preparation of transparent support) The cellulose acylate solution C-2 was prepared by mixing the components in the proportions described below.
  • Cellulose acetate solution composition (C-2) ⁇ Cellulose acylate with an acetyl group substitution degree of 2.80 100 parts by weight Retardation increasing agent 4 parts by weight Triphenyl phosphate 3 parts by weight Diphenyl phosphate 2 parts by weight Methylene chloride 418 parts by weight Methanol 62 parts by weight ⁇ ⁇
  • the cellulose acylate solution C-2 was co-cast using a band casting machine so as to have a thickness of 95 ⁇ m, and the obtained web was peeled from the band, and then dried at 130 ° C. for 30 minutes. Thereafter, the transparent supports 1 and 2 having a thickness of 50 ⁇ m were produced by stretching 35% in the TD direction under the condition of 180 ° C.
  • the produced transparent supports 1 and 2 had an in-plane retardation Re at a wavelength of 550 nm of 35 nm and a thickness direction retardation Rth of 97 nm.
  • Example 3 Example 1 except that optically anisotropic layers were prepared on Re, 550 and R [ ⁇ 40] / R [40] shown in Table 6 on the transparent supports 1 and 2 produced in Example 2. 2 was applied to prepare optically anisotropic layers 1 and 2.
  • Example 4 (Preparation of transparent support) The cellulose acylate solution C-3 was prepared by mixing each component at the ratio described below.
  • Cellulose acetate solution composition (C-3) Cellulose acylate with an acetyl group substitution degree of 2.80 100 parts by weight Triphenyl phosphate 3 parts by weight Diphenyl phosphate 2 parts by weight Methylene chloride 418 parts by weight Methanol 62 parts by weight ⁇ ⁇
  • the cellulose acylate solution C-2 was co-cast using a band casting machine so as to have a thickness of 70 ⁇ m, and the obtained web was peeled from the band, and then dried at 130 ° C. for 30 minutes. Thereafter, under the condition of 230 ° C., 9% contraction in the MD direction and 3% stretching in the TD direction were performed to produce transparent supports 1 and 2 having a thickness of 74 ⁇ m.
  • the produced transparent support had an in-plane retardation Re at a wavelength of 550 nm of 50 nm and a thickness direction retardation Rth of 46 nm.
  • the prepared transparent support was immersed in a 2.0 N potassium hydroxide solution (25 ° C.) for 2 minutes, neutralized with sulfuric acid, washed with pure water, and dried.
  • the following coating solution K-2 was continuously applied to the alignment film surface of the film using a # 2.4 wire bar. Thereafter, the discotic liquid crystal compound was aligned by heating in a drying zone at 80 ° C. for about 120 seconds. Next, the film was transported to a drying zone at 80 ° C., and irradiated with ultraviolet rays having an illuminance of 600 mW for 10 seconds by an ultraviolet irradiation device to advance the crosslinking reaction, thereby polymerizing the discotic liquid crystal compound. Then, it stood to cool to room temperature, the optically anisotropic layer was formed, and the optical compensation films 1 and 2 were produced.
  • Optical anisotropic layer coating solution composition K-2) ⁇ Liquid crystal compound (2) shown below 100.0 parts by mass Pyridinium salt compound II-1 shown below 1.0 parts by mass Compound III-1 having a triazine ring shown below 0.2 parts by mass Photopolymerization initiator (Irgacure 907, manufactured by Ciba Geigy Co., Ltd.) 3.0 parts by mass Sensitizer (Kayacure DETX, manufactured by Nippon Kayaku Co., Ltd.) 1.0 part by mass Methyl ethyl ketone 341.8 parts by mass ⁇ ⁇
  • Example 2 the in-plane retardation Re (550) at a wavelength of 550 nm of the optically anisotropic layer was measured.
  • the in-plane retardation Re (550) at a wavelength of 550 nm of the optically anisotropic layer was measured.
  • light having a wavelength of 550 nm is incident from a direction inclined by ⁇ 40 degrees from the normal direction, and retardations R [+ 40 °] and R [ ⁇ 40 °] was measured, and R [ ⁇ 40 °] / R [+ 40 °] was calculated.
  • Table 6 The results are shown in Table 6.
  • Example 5 Example 1 except that an optically anisotropic layer was prepared on the transparent supports 1 and 2 produced in Example 4 so that Re (550) and R [ ⁇ 40] / R [40] shown in Table 6 were obtained. 4 was applied to prepare optically anisotropic layers 1 and 2.
  • the optical compensation films prepared in Examples 1 to 5 were bonded so that the transparent support side and the polarizing film side were aligned to prepare a polarizing plate.
  • the bonding surface of the film was subjected to alkali saponification treatment.
  • the polarizing film is a 20 ⁇ m-thick linear polarizing film prepared by continuously stretching an 80 ⁇ m-thick polyvinyl alcohol film in an aqueous iodine solution and drying it, and the adhesive is polyvinyl acetate.
  • a 3% aqueous solution of alcohol (PVA-117H manufactured by Kuraray) was used.
  • Example 6 A polarizing plate was produced by bonding with an adhesive so that the optically anisotropic layer side of the optical compensation film produced in Example 3 and the polarizing film side were matched.
  • the polarizing plate used in the TN mode liquid crystal display device (S23A350H, manufactured by Samsung Electronics Co., Ltd.) is peeled off.
  • the TN mode liquid crystal display devices shown in Table 6 were respectively prepared.
  • Example 7 The following was used as the light diffusion film.
  • Light diffusion film high internal scattering film
  • the following coating solution 1 was filtered through a polypropylene filter having a pore size of 30 ⁇ m to prepare a coating solution for a light diffusion layer.
  • Coating solution for light diffusion layer 1 ⁇ DPHA 15g PET-30 (PETA) 73g Irgacure 184 1g Irgacure 127 1g Particle size 5.0 ⁇ m Styrene particles 8g Particle size 1.5 ⁇ m benzoguanamine particles 2g MEK (methyl ethyl ketone) 50g MIBK (methyl isobutyl ketone) 50g ⁇
  • DPHA Mixture of dipentaerythritol pentaacrylate and dipentaerythritol hexaacrylate [manufactured by Nippon Kayaku Co., Ltd.] PET-30: Pentaerythritol triacrylate [manufactured by Nippon Kayaku Co., Ltd.] ⁇ Irgacure 127: Polymerization initiator [Ciba Specialty Chemicals Co., Ltd.] ⁇ Irgacure 184: Polymerization initiator [Ciba Specialty Chemicals Co., Ltd.]
  • the mass average molecular weight was 1600, and among the components higher than the oligomer component, the component having a molecular weight of 1000 to 20000 was 100%. Further, from the gas chromatography analysis, the raw material acryloyloxypropyltrimethoxysilane did not remain at all.
  • dispersion hollow silica fine particle sol isopropyl alcohol silica sol, average particle diameter 60 nm, shell thickness 10 nm, silica concentration 20% by mass, silica particle refractive index 1.31, in Preparation Example 4 of JP 2002-79616 A
  • 500 g is mixed with 30 g of acryloyloxypropyltrimethoxysilane (manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.) and 1.5 g of diisopropoxyaluminum ethyl acetate, and then 9 g of ion-exchanged water is added. It was. After reacting at 60 ° C.
  • a triacetyl cellulose film (TAC-TD80UL, manufactured by FUJIFILM Corporation) was unwound in a roll form, and the coating solution for the light diffusion layer was directly extruded and applied using a coater having a throttle die. It was applied at a transfer speed of 30 m / min, dried at 30 ° C. for 15 seconds and 90 ° C. for 20 seconds, and further air-cooled metal halide lamp with an oxygen concentration of 0.2% under nitrogen purge (Igraphics Corporation) )), The coating layer was cured by irradiating with an ultraviolet ray with an irradiation amount of 90 mJ / cm 2 to form a light diffusion layer, and then wound up. The thickness of the obtained light diffusion layer was 8.0 ⁇ m.
  • Irradiation with an irradiation dose of 400 mJ / cm 2 was performed using an air-cooled metal halide lamp (manufactured by Eye Graphics Co., Ltd.) in an atmosphere with an oxygen concentration of 0.1% by nitrogen purge. The haze at this time was 58%.
  • the light diffusion film was attached to the viewing side polarizing plate of the TN mode liquid crystal display device of Example 3 via an adhesive.
  • Example 8 In the TN mode liquid crystal display device of Example 7, two brightness enhancement films (manufactured by BEFRP2-1115 3M) were arranged between the diffusion plate and the diffusion sheet, which are backlight components, so that the prisms were orthogonal to each other. At this time, the luminance half-width angle was 70 degrees. “EZ-Contrast XL88” (manufactured by ELDIM) was used as a measuring instrument, and an angle at which it was half the front luminance was calculated from the measurement result. Also, it was 86 degrees before two prisms were normally arranged.
  • Example 2 The optically anisotropic layer produced in Example 1 was directly attached onto the glass of the liquid crystal panel via an adhesive, and the angle between the slow axis of the optically anisotropic layer and the absorption axis of the polarizing plate is shown in Table 6. Arranged as described.
  • Example 9 (Preparation of transparent support) In the same manner as in Example 2, a transparent support was produced and an alignment film was formed.
  • the following coating solution was continuously applied to the alignment film surface of the film using a # 3.6 wire bar.
  • the solvent was dried, and then heated in a drying zone at 135 ° C. for about 90 seconds to align the discotic liquid crystal compound.
  • the film is transported to a drying zone at 80 ° C., and the surface temperature of the film is about 100 ° C., and irradiated with ultraviolet rays with an illuminance of 600 mW for 10 seconds by an ultraviolet irradiation device to advance the crosslinking reaction.
  • the following coating solution was continuously applied to the alignment film surface of the film using a # 3.6 wire bar.
  • the solvent was dried, and then heated in a drying zone at 135 ° C. for about 90 seconds to align the discotic liquid crystal compound.
  • the film is transported to a drying zone at 80 ° C., and the surface temperature of the film is about 100 ° C., and irradiated with ultraviolet rays with an illuminance of 600 mW for 10 seconds by
  • the TN mode liquid crystal display device was produced by arranging the slow axis of the produced transparent support and the optically anisotropic layer and the angle of the absorption axis of the polarizing plate as shown in Table 7.
  • Example 10 (Preparation of transparent support) Cellulose acylate was synthesized by the method described in JP-A Nos. 10-45804 and 08-231761, and the degree of substitution was measured. Specifically, sulfuric acid (7.8 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cellulose) was added as a catalyst, a carboxylic acid serving as a raw material for the acyl substituent was added, and an acylation reaction was performed at 40 ° C. At this time, the kind and substitution degree of the acyl group were adjusted by adjusting the kind and amount of the carboxylic acid. In addition, aging was performed at 40 ° C. after acylation. Further, the low molecular weight component of the cellulose acylate was removed by washing with acetone.
  • the cellulose acylate solution C01 was cast using a band stretching machine so that the cellulose acylate solution C02 became a core layer having a film thickness of 56 ⁇ m, and the cellulose acylate solution C02 was formed into a skin A layer having a film thickness of 2 ⁇ m. Subsequently, the obtained web (film) was peeled from the band, sandwiched between clips, and stretched laterally using a tenter. The stretching temperature was set to 172 ° C. and the stretching ratio was set to 30%. Thereafter, the clip was removed from the film and dried at 130 ° C. for 20 minutes to obtain a film.
  • the produced transparent support had an in-plane retardation Re of 50 nm at a wavelength of 550 nm and a thickness direction retardation Rth of 120 nm.
  • the TN mode liquid crystal display device was produced by arranging the slow axis of the produced transparent support and the optically anisotropic layer and the angle of the absorption axis of the polarizing plate as shown in Table 7.
  • Example 11 (Preparation of transparent support) In the same manner as in Example 10, a transparent support was produced and an alignment film was formed.
  • Example 9 (Preparation of optically anisotropic layer) In Example 9, it changed into the wire bar of # 3.0, it changed into 0.00 mass part of air interface orientation control agents, and it implemented except having changed the air interface orientation control agent (2) into 0.75 mass parts. An optically anisotropic layer was produced in the same manner as in Example 9.
  • the TN mode liquid crystal display device was produced by arranging the slow axis of the produced transparent support and the optically anisotropic layer and the angle of the absorption axis of the polarizing plate as shown in Table 7.
  • Example 12 (Preparation of transparent support) In the same manner as in Example 2, a transparent support was produced and an alignment film was formed.
  • Example 9 (Preparation of optically anisotropic layer) In Example 9, except that methyl ethyl ketone was changed to 321.45 parts by mass, and ethylene oxide modified trimethylolpropane triacrylate (V # 360, manufactured by Osaka Organic Chemical Co., Ltd.) was changed to 5.20 parts by mass. In the same manner as in Example 9, an optically anisotropic layer was produced.
  • the TN mode liquid crystal display device was produced by arranging the slow axis of the produced transparent support and the optically anisotropic layer and the angle of the absorption axis of the polarizing plate as shown in Table 7.
  • Example 13 (Preparation of transparent support) In the same manner as in Example 2, a transparent support was produced and an alignment film was formed.
  • Example 9 the optical interface alignment control agent (2) was changed to 0.00 part by mass, and 0.19 part by mass of the air interface alignment control agent (3) was added. An isotropic layer was prepared.
  • the TN mode liquid crystal display device was produced by arranging the slow axis of the produced transparent support and the optically anisotropic layer and the angle of the absorption axis of the polarizing plate as shown in Table 7.
  • Example 14 (Preparation of light diffusion film 2) Except that the styrene particles having a particle size of 5.0 ⁇ m in the coating solution 1 for the light diffusing layer of the light diffusing film prepared in Example 7 were changed from 8 g to 2.5 g and the benzoguanamine particles having a particle size of 1.5 ⁇ m were changed from 2 g to 0.6 g. Produced the light-diffusion film 2 similarly to Example 7.
  • FIG. 14 Preparation of light diffusion film 2 Except that the styrene particles having a particle size of 5.0 ⁇ m in the coating solution 1 for the light diffusing layer of the light diffusing film prepared in Example 7 were changed from 8 g to 2.5 g and the benzoguanamine particles having a particle size of 1.5 ⁇ m were changed from 2 g to 0.6 g.
  • a polarizing plate was produced in the same manner as in Example 11 except that the light diffusion film 2 was used.
  • a TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 11 except that the polarizing plate was used.
  • Crystallization temperature (Tc) Using a DSC measuring apparatus (DSC8230: manufactured by Rigaku Corporation), 5-6 mg of a polymer film sample before heat treatment is placed in a DSC aluminum measuring pan (Cat. No. 8578: manufactured by Rigaku Corporation). This is heated in a nitrogen stream of 50 mL / min from 25 ° C. to 120 ° C. at a rate of temperature increase of 20 ° C./min, held for 15 minutes, and then cooled to 30 ° C. at ⁇ 20 ° C./min. Furthermore, the temperature was raised again from 30 ° C. to 320 ° C. at a rate of 20 ° C./min, and the starting temperature of the exothermic peak that appeared at this time was taken as the crystallization temperature of the film.
  • DSC8230 manufactured by Rigaku Corporation
  • Haze, total light transmittance, and parallel transmittance Haze was measured using a haze meter (NDH 2000: manufactured by Nippon Denshoku Industries Co., Ltd.). The total light transmittance and the parallel transmittance were measured in the same manner.
  • Cellulose acylate B (cellulose acetate): A cellulose acetate powder having a substitution degree of 2.86 was used.
  • Cellulose acylate B has a viscosity average degree of polymerization of 300, a 6-position acetyl group substitution degree of 0.89, an acetone extract of 7% by weight, a weight average molecular weight / number average molecular weight ratio of 2.3, and a water content of 0.3.
  • Viscosity in 2 mass% and 6 mass% dichloromethane solutions is 305 mPa ⁇ s, residual acetic acid content is 0.1 mass% or less, Ca content is 65 ppm, Mg content is 26 ppm, iron content is 0.8 ppm, sulfate ion The content was 18 ppm, the yellow index was 1.9, and the amount of free acetic acid was 47 ppm.
  • the average particle size of the powder was 1.5 mm, and the standard deviation was 0.5 mm.
  • an agitation shaft having an anchor blade on the central axis and stirring at a peripheral speed of 1 m / sec (shear stress 1 ⁇ 10 4 kgf / m / sec 2 [9.8 ⁇ 10 4 N / m / sec 2 ]) is used. It was. Swelling was performed with the high speed stirring shaft stopped and the peripheral speed of the stirring shaft having the anchor blades set at 0.5 m / sec. The swollen solution was heated from the tank to 50 ° C. with a jacketed pipe, and further heated to 90 ° C. with a pressure of 2 MPa to completely dissolve. The heating time was 15 minutes.
  • filters, housings, and pipes that were exposed to high temperature were made of Hastelloy alloy and had excellent corrosion resistance, and those having a jacket for circulating a heat medium for heat retention and heating were used.
  • the temperature was lowered to 36 ° C. to obtain a cellulose acylate solution.
  • the obtained cellulose acylate solution is filtered through a filter paper (# 63, manufactured by Toyo Roshi Kaisha, Ltd.) having an absolute filtration accuracy of 10 ⁇ m, and further filtered to a sintered metal filter (FH025, manufactured by Pall) having an absolute filtration accuracy of 2.5 ⁇ m. And filtered to obtain a polymer solution.
  • the cellulose acylate solution was heated to 30 ° C. and cast on a mirror surface stainless steel support having a band length of 60 m set at 15 ° C. through a casting Giesser (described in JP-A-11-314233).
  • the casting speed was 50 m / min and the coating width was 200 cm.
  • the space temperature of the entire casting part was set to 15 ° C.
  • the cellulose acylate film cast and rotated 50 cm before the end point of the casting part was peeled off from the band, and 45 ° C. dry air was blown. Next, it was dried at 110 ° C. for 5 minutes and further at 140 ° C. for 10 minutes to obtain a cellulose acylate film.
  • the haze of the obtained cellulose acylate film was measured by the method described above, and the results are shown in Table 1 below.
  • the above stretching was carried out by a longitudinal uniaxial stretching process using a roll stretching machine.
  • the roll of the roll drawing machine was an induction heating jacket roll having a mirror-finished surface, and the temperature of each roll could be adjusted individually.
  • the stretching zone was covered with a casing, and the temperatures shown in Table 1 were used.
  • the roll before the stretching part was set so that it could be gradually heated to the stretching temperature described in Table 1.
  • the temperature difference of Table 1 was controlled by adjusting the temperature of the hot air which applies the back-and-front temperature difference of film surface temperature and film back surface temperature to a film by the front and back side of a film.
  • the film surface temperature and the film back surface temperature were determined from the average values of tape-type thermocouple surface temperature sensors (ST series manufactured by Anri Keiki Co., Ltd.) attached to the front and back of the film, respectively.
  • the temperature of Table 1 described the value which pulled the film surface temperature from the film back surface temperature.
  • the draw ratio was controlled by adjusting the peripheral speed of the nip roll.
  • the aspect ratio (distance between nip rolls / base inlet width) was adjusted to be 0.5, and the stretching speed was 10% / min with respect to the distance between stretching.
  • the molecular orientation direction of the polymer principal chain was measured and determined by X-ray diffraction measurement based on the method described above.
  • the produced optical film was cut in the film thickness direction perpendicular to the film surface, and the cross section was photographed with a scanning electron microscope (S-4300, manufactured by Hitachi, Ltd.). Based on the method described above, the average direction of the major axis of the second domain was determined, and the major axis average length a of the second domain was measured.
  • the minor axis average length b in the film in-plane direction of the second domain and the minor axis average length c of the second domain in the film thickness direction were determined by measurement based on the above-described method.
  • the volume fraction and the density distribution of the bubbles in the film thickness direction were measured by the above-described methods. The obtained results are shown in Table 1 below.
  • the molecular orientation direction of a polymer principal chain is a direction substantially parallel to a extending
  • the average direction of the major axis of the second domain is a direction substantially perpendicular to the molecular orientation direction of the polymer main chain (direction of about 90 ° in the film plane), that is, a direction substantially perpendicular to the stretching direction. all right.
  • the density distribution value in the film thickness direction when the cross section of the film in the direction perpendicular to the film surface is photographed with a scanning electron microscope, a portion having a thickness that is half the film thickness is selected as the second domain.
  • the ratio of the second domain occupying half the film thickness In this case, the ratio of the second domain occupying half the film thickness.
  • the density of the second domain is the highest in the range of the film thickness half on the surface side of the film (that is, the upper half of the film and the side surface temperature at the time of stretching is low). Since it was a portion having a thickness that was half of the film thickness, the density distribution value in the portion was measured.
  • the film prepared above was placed at 80 ° C. for 48 hours, and then the cross section of the film was photographed with a scanning electron microscope. The film cross section was compared with that at room temperature. As a result, the above-mentioned film had almost the same angle of average direction of polymer main chain and major axis, ratio of average length of major axis to average length of minor axis in in-plane direction, density distribution, size and haze. .
  • a polarizing plate was produced in the same manner as in Example 11 except that the above light diffusion film was used.
  • a TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 11 except that the polarizing plate was used. At this time, the light diffusing film was arranged so that the extending direction of the light diffusing film was the vertical direction of the liquid crystal display device (the gradation inversion direction of the present TN mode liquid crystal display device was lower).
  • Example 16 (Preparation of transparent support) A transparent support was produced in the same manner as in Example 1.
  • the prepared cellulose acetate was immersed in a 2.0N potassium hydroxide solution (25 ° C.) for 2 minutes, neutralized with sulfuric acid, washed with pure water and dried.
  • composition of coating solution for optically anisotropic layer A (and B) --------------- The following rod-like liquid crystal compound 100 parts by mass
  • the following photopolymerization initiator 3 parts by mass Sensitizer (Kayacure DETX, manufactured by Nippon Kayaku Co., Ltd.) 1 part by mass
  • the following fluoropolymer (D) 0.4 parts by mass Horizontal alignment agent 0.2 parts by weight Methyl ethyl ketone 195 parts by weight ⁇
  • the in-plane retardation Re (550) at a wavelength of 550 nm of the optically anisotropic layer was measured.
  • light having a wavelength of 550 nm is incident from a direction inclined by ⁇ 40 degrees from the normal direction, and retardations R [+ 40 °] and R [ ⁇ 40 °] was measured, and R [ ⁇ 40 °] / R [+ 40 °] was calculated.
  • Re (550) was 50 nm.
  • R [ ⁇ 40 °] / R [+ 40 °] was 1.
  • Example 17 (Preparation of transparent support)
  • the flow rate of the inner layer dope was reduced by half.
  • a transparent support was prepared and an alignment film was formed in the same manner as in Example 1 except that.
  • a transparent support of a cellulose acetate film (thickness 40 ⁇ m (outer layer: 3 ⁇ m, inner layer: 34 ⁇ m, outer layer: 3 ⁇ m)) was prepared.
  • the produced cellulose acetate film had an in-plane retardation Re at a wavelength of 550 nm of 7 nm and a thickness direction retardation Rth of 45 nm.
  • Example 18 (Preparation of transparent support) The following composition was put into a mixing tank and stirred to dissolve each component to prepare a solution.
  • a film was formed by a solution casting method, and then a cellulose ester film was produced.
  • the film thickness of each film after stretching was 40 ⁇ m. It was stretched at a magnification in the range of 0 to 10% by being conveyed to the MD.
  • Transparent support T-1 had a draw ratio of 5%.
  • the temperature during stretching was in the range of Tg-30 to Tg-5 ° C., where Tg was the glass transition point of the film.
  • sugar ester 1 and sugar ester 2 are compounds or mixtures having the following structures.
  • the measuring method of the average ester substitution degree of the sugar ester 1 which is sucrose benzoate was measured with the following method. According to the measurement under the following HPLC conditions, the peak with a retention time of about 31.5 min is an 8-substituent, the peak group near 27-29 min is a 7-substitution, the peak group near 22-25 min is a 6-substitution, The peak group in the vicinity of 15 to 20 min is 5 substitutions, the peak group in the vicinity of 8.5 to 13 min is 4 substitutions, the peak group in the vicinity of 3 to 6 min is 3 substitutions, and the total area ratio is relative to the total value. The average degree of substitution was calculated.
  • sucrose benzoate used in the Examples was the one that was less than 100 ppm after vacuum drying (10 mmHg or less) of toluene as a reaction solvent.
  • the produced cellulose acetate film (support T-1) had an in-plane retardation Re at a wavelength of 550 nm of 1 nm and a thickness direction retardation Rth of 40 nm.
  • optically anisotropic layer A (and B) was produced in the same manner as in Example 16 except that the wire bar was changed to # 1.8 in Example 16.
  • Example 19 (Preparation of transparent support) A transparent support was produced in the same manner as in Example 1.
  • Alkaline saponification treatment The transparent support was passed through a dielectric heating roll having a temperature of 60 ° C., and the film surface temperature was raised to 40 ° C. Then, an alkali solution having the composition shown below was applied to one side of the film using a bar coater. It was transported for 10 seconds under a steam far infrared heater manufactured by Noritake Co., Ltd., which was applied at / m 2 and heated to 110 ° C. Subsequently, 3 ml / m 2 of pure water was applied using the same bar coater. Next, washing with a fountain coater and draining with an air knife were repeated three times, and then transported to a drying zone at 70 ° C. for 10 seconds and dried to prepare an alkali saponified transparent support.
  • Alkaline solution composition Alkaline solution composition
  • Potassium hydroxide 4.7 parts by weight
  • Water 15.8 parts by weight Isopropanol 63.7 parts by weight
  • alignment film coating solution having the following composition was continuously applied to the transparent support subjected to the saponification treatment as described above with a # 14 wire bar. Drying was performed with warm air of 60 ° C. for 60 seconds, and further with warm air of 100 ° C. for 120 seconds.
  • Composition of alignment film coating solution ⁇ Denatured polyvinyl alcohol 10 parts by weight Water 371 parts by weight Methanol 119 parts by weight Glutaraldehyde 0.5 parts by weight Photopolymerization initiator (Irgacure 2959, manufactured by Ciba Japan) 0.3 parts by mass ⁇
  • Modified polyvinyl alcohol (The unit of the content ratio of each unit is mol%)
  • a coating liquid (A) containing a discotic liquid crystal compound having the following composition was continuously applied onto the prepared alignment film with a # 1.6 wire bar.
  • the conveyance speed (V) of the film was 36 m / min.
  • UV irradiation was performed at 80 ° C. to fix the orientation of the liquid crystal compound and form an optically anisotropic layer.
  • composition of coating solution (A) for optically anisotropic layer ⁇ The following discotic liquid crystal compound 100 parts by mass Photopolymerization initiator (Irgacure 907, manufactured by Ciba Japan) 3 parts by mass Sensitizer (Kayacure DETX, manufactured by Nippon Kayaku Co., Ltd.) 1 part by mass The following pyridinium salt 1 Part by mass The following fluoropolymer (FP1) 0.4 part by mass Methyl ethyl ketone 473 parts by mass ⁇ -
  • Example 20 (Preparation of transparent support) A transparent support was produced in the same manner as in Example 17.
  • Example 21 (Preparation of transparent support) A transparent support was produced in the same manner as in Example 18.
  • optically anisotropic layer A (and B) An optically anisotropic layer A (and B) was produced in the same manner as in Example 19 except that the wire bar was changed to # 1.2 in Example 19.
  • Example 22 A TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 16 except that the light diffusion film produced in Example 14 was used as the light diffusion film.
  • Example 23 A TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 16 except that the light diffusion film produced in Example 15 was used as the light diffusion film.
  • Example 24 A TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 19 except that the light diffusion film produced in Example 14 was used as the light diffusion film.
  • Example 25 A TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 19 except that the light diffusion film produced in Example 15 was used as the light diffusion film.
  • the absorption axis of the polarizing plate 1 is 90 ° and the absorption axis of the polarizing plate 2 is 0 °.
  • the absorption axis of the polarizing plate 1 is 0 ° and the absorption axis of the polarizing plate 2 is 90 °. Even if it arranges, the same effect is acquired.
  • Example 26 A pellet of thermoplastic norbornene resin (Zeon Corporation, ZEONOR 1420, glass transition point 137 ° C.), which is a kind of alicyclic olefin polymer, was dried at 100 ° C. for 5 hours. The pellets were supplied to an extruder, melted in the extruder, passed through a polymer pipe and a polymer filter, extruded from a T-die onto a casting drum, and cooled to obtain a film roll having a thickness of 100 ⁇ m. Using the stretching machine of FIG. 1, film roll A was produced by oblique stretching under the conditions of a film feed angle of 40 °, a stretching ratio of 1.6, and a stretching temperature of 140 ° C.
  • thermoplastic norbornene resin Zeon Corporation, ZEONOR 1420, glass transition point 137 ° C.
  • the film roll A was drawn at a draw ratio of 1.5 and a drawing temperature of 145 ° C. to produce a film roll (transparent support).
  • the draw ratio of the film roll A represents the draw ratio of the film longitudinal direction x the draw ratio of the film width direction.
  • the film thickness was 55 ⁇ m.
  • the in-plane retardation Re of this transparent support at a wavelength of 550 nm was 52 nm, and the retardation Rth in the thickness direction was 105 nm.
  • PVA Using a 3% aqueous solution (manufactured by Kuraray Co., Ltd., PVA-117H) as an adhesive, the films were bonded together in a roll-to-roll manner so that the polarization axis and the longitudinal direction of the film were orthogonal.
  • the produced polarizing plate was arrange
  • the display performance was the same as in Example 11.
  • Transparent supports Z1 to Z3 were produced by the following method.
  • Cellulose acylate A A cellulose acetate powder having a substitution degree of 2.86 was used.
  • Cellulose acylate A has a viscosity average degree of polymerization of 300, an acetyl group substitution degree at the 6-position of 0.89, an acetone extract of 7% by mass, a mass average molecular weight / number average molecular weight ratio of 2.3, and a water content of 0.3.
  • Viscosity in 2 mass% and 6 mass% dichloromethane solutions is 305 mPa ⁇ s, residual acetic acid content is 0.1 mass% or less, Ca content is 65 ppm, Mg content is 26 ppm, iron content is 0.8 ppm, sulfate ion The content was 18 ppm, the yellow index was 1.9, and the amount of free acetic acid was 47 ppm.
  • the average particle size of the powder was 1.5 mm, and the standard deviation was 0.5 mm.
  • Solvent 80 parts by mass of the following solvent A was used. The water content of each solvent was 0.2% by mass or less. Solvent A dichloromethane / methanol / butanol 81/18/1 (mass ratio)
  • additives listed in Table 3 were selected from the following additive group. However, in Table 3, “addition amount” of the compound for controlling optical anisotropy and the retardation increasing agent represents mass% when the cellulose acylate is 100 mass%. The addition amount of the additive and retardation increasing agent to the cellulose acylate solution was adjusted so as to be the above amount.
  • A-1 Acetic ester at both ends of the condensate of ethanediol / adipic acid (1/1 molar ratio), number average molecular weight 1000, hydroxyl value 0 mgKOH / g
  • A-2 Condensate of ethanediol / adipic acid (1/1 molar ratio), number average molecular weight 1000, hydroxyl value 112 mgKOH / g
  • ⁇ M1 Silicon dioxide fine particles (particle size 20 nm, Mohs hardness about 7) (0.02 parts by mass)
  • ⁇ M2 Silicon dioxide fine particles (particle size 20 nm, Mohs hardness about 7) (0.05 parts by mass)
  • cellulose acylate was gradually added to a 4000 liter stainless steel dissolution tank having a stirring blade while stirring and dispersing the solvent and additive. After completion of the addition, the mixture was stirred at room temperature for 2 hours, swollen for 3 hours and then stirred again to obtain a cellulose acylate solution.
  • a dissolver type eccentric stirring shaft that stirs at a peripheral speed of 5 m / sec (shear stress 5 ⁇ 10 4 kgf / m / sec 2 [4.9 ⁇ 10 5 N / m / sec 2 ]).
  • a stirring shaft having an anchor blade on the central axis and stirring at a peripheral speed of 1 m / sec (shear stress 1 ⁇ 10 4 kgf / m / sec 2 [9.8 ⁇ 10 4 N / m / sec 2 ]) It was. Swelling was performed with the high speed stirring shaft stopped and the peripheral speed of the stirring shaft having the anchor blades set at 0.5 m / sec. The swollen solution was heated from a tank to 50 ° C. with a jacketed pipe, and further heated to 90 ° C. with 1.2 MPa pressurization to be completely dissolved. The heating time was 15 minutes.
  • a filter, a housing, and a pipe that are exposed to a high temperature were made of Hastelloy alloy (registered trademark) and had excellent corrosion resistance, and a thing having a jacket for circulating a heat medium for heat retention and heating was used. Next, the temperature was lowered to 36 ° C. to obtain a cellulose acylate solution.
  • the pre-concentration dope thus obtained was flushed at 80 ° C. in a normal pressure tank, and the evaporated solvent was recovered and separated by a condenser.
  • the solid concentration of the dope after flashing was 24.8% by mass.
  • the condensed solvent was sent to a recovery process to be reused as a solvent in the preparation process (recovery is carried out by a distillation process, a dehydration process, etc.).
  • defoaming was performed by stirring a shaft having an anchor blade on the central shaft at a peripheral speed of 0.5 m / sec.
  • the temperature of the dope in the tank was 25 ° C., and the average residence time in the tank was 50 minutes.
  • the material of the die is a two-phase stainless steel having a mixed composition of an austenite phase and a ferrite phase, and a material having a thermal expansion coefficient of 2 ⁇ 10 ⁇ 6 (° C. ⁇ 1 ) or less, and an electrolyte.
  • a material having corrosion resistance substantially equivalent to that of SUS316 was used in a forced corrosion test in an aqueous solution.
  • the lip tip of the casting die used was a WC coating formed by a thermal spraying method.
  • a mixed solvent (dichloromethane / methanol / butanol (83/15/2 parts by mass)), which is a solvent for solubilizing the dope, was supplied to the gas-liquid interface between the bead end and the slit at 0.5 ml / min on one side.
  • the dope extruded from the die used a mirror surface stainless steel support that is a drum having a width of 2.1 m and a diameter of 3 m as a support.
  • the surface was nickel cast and hard chrome plated.
  • the surface roughness of the drum is polished to 0.01 ⁇ m or less, there are no pinholes of 50 ⁇ m or more, pinholes of 10 ⁇ m to 50 ⁇ m are 1 / m 2 or less, and pinholes of 10 ⁇ m or less are 2 / m 2 or less
  • a support was used.
  • the drum temperature was set to ⁇ 5 ° C., and the drum rotation speed was set so that the peripheral speed of the drum was 50 m / min. In addition, when the drum surface became dirty with casting, it cleaned appropriately.
  • An alignment film and optically anisotropic layers A and B were formed on the prepared transparent support in the same manner as in Example 16.
  • the transparent support Z1 was used in Example 27, the transparent support Z2 was used in Example 28, and the transparent support Z3 was used in Example 29.
  • the following coating solution was continuously applied to the alignment film surface of the film using a # 3.6 wire bar.
  • the solvent was dried, and then heated in a drying zone at 135 ° C. for about 90 seconds to align the discotic liquid crystal compound.
  • the film is transported to a drying zone at 80 ° C., and the surface temperature of the film is about 100 ° C., and irradiated with ultraviolet rays with an illuminance of 600 mW for 10 seconds by an ultraviolet irradiation device to advance the crosslinking reaction.
  • the following coating solution was continuously applied to the alignment film surface of the film using a # 3.6 wire bar.
  • the solvent was dried, and then heated in a drying zone at 135 ° C. for about 90 seconds to align the discotic liquid crystal compound.
  • the film is transported to a drying zone at 80 ° C., and the surface temperature of the film is about 100 ° C., and irradiated with ultraviolet rays with an illuminance of 600 mW for 10 seconds by
  • Transparent support Z4 was produced by the following method. (Preparation of polymer solution) 1] Cellulose acylate The following cellulose acylate AA was used. Each cellulose acylate was heated to 120 ° C. and dried to adjust the water content to 0.5% by mass or less, and then 20 parts by mass was used.
  • Cellulose acylate AA A cellulose acetate powder having a substitution degree of 2.86 was used. Cellulose acylate AA has a viscosity average degree of polymerization of 300, an acetyl group substitution degree at the 6-position of 0.89, an acetone extract of 7% by mass, a mass average molecular weight / number average molecular weight ratio of 2.3, and a water content of 0.3.
  • Viscosity in 2 mass% and 6 mass% dichloromethane solutions is 305 mPa ⁇ s, residual acetic acid content is 0.1 mass% or less, Ca content is 65 ppm, Mg content is 26 ppm, iron content is 0.8 ppm, sulfate ion The content was 18 ppm, the yellow index was 1.9, and the amount of free acetic acid was 47 ppm.
  • the average particle size of the powder was 1.5 mm, and the standard deviation was 0.5 mm.
  • additives listed in Table 4 were used.
  • the following additive M was added to the dope for the support surface and the air surface.
  • “parts by mass” of each additive represents parts by mass when the cellulose acylate is 100 parts by mass.
  • AA-1 Condensate of ethanediol / adipic acid (1/1 molar ratio), number average molecular weight 1000, hydroxyl value 112 mgKOH / g
  • cellulose acylate was gradually added to a 4000 liter stainless steel dissolution tank having a stirring blade while stirring and dispersing the solvent and additive. After completion of the addition, the mixture was stirred at room temperature for 2 hours, swollen for 3 hours and then stirred again to obtain a cellulose acylate solution.
  • a dissolver type eccentric stirring shaft that stirs at a peripheral speed of 5 m / sec (shear stress 5 ⁇ 10 4 kgf / m / sec 2 [4.9 ⁇ 10 5 N / m / sec 2 ]).
  • a stirring shaft having an anchor blade on the central axis and stirring at a peripheral speed of 1 m / sec (shear stress 1 ⁇ 10 4 kgf / m / sec 2 [9.8 ⁇ 10 4 N / m / sec 2 ]) It was. Swelling was performed with the high speed stirring shaft stopped and the peripheral speed of the stirring shaft having the anchor blades set at 0.5 m / sec. The swollen solution was heated from a tank to 50 ° C. with a jacketed pipe, and further heated to 90 ° C. with 1.2 MPa pressurization to be completely dissolved. The heating time was 15 minutes.
  • a filter, a housing, and a pipe that are exposed to a high temperature were made of Hastelloy alloy (registered trademark) and had excellent corrosion resistance, and a thing having a jacket for circulating a heat medium for heat retention and heating was used. Next, the temperature was lowered to 36 ° C. to obtain a cellulose acylate solution.
  • the pre-concentration dope thus obtained was flushed at 80 ° C. in a normal pressure tank, and the evaporated solvent was recovered and separated by a condenser.
  • the solid concentration of the dope after flashing was 23.5 to 26.0% by mass.
  • the condensed solvent was sent to a recovery process to be reused as a solvent in the preparation process (recovery is carried out by a distillation process, a dehydration process, etc.).
  • defoaming was performed by stirring a shaft having an anchor blade on the central shaft at a peripheral speed of 0.5 m / sec.
  • the temperature of the dope in the tank was 25 ° C., and the average residence time in the tank was 50 minutes.
  • This heat bolt can also set a profile according to the liquid feed amount of the high precision gear pump by a preset program, and feedback control can also be performed by an adjustment program based on the profile of the infrared thickness gauge installed in the film forming process It has performance.
  • the thickness difference between two arbitrary points 50 mm apart in the film excluding the casting edge portion 20 mm was within 1 ⁇ m, and the largest difference in the width direction thickness was adjusted to 2 ⁇ m / m or less.
  • a chamber for decompressing was installed on the primary side of the die. The degree of decompression of the decompression chamber can be applied with a pressure difference of 1 to 5000 Pa before and after the casting bead, and can be adjusted according to the casting speed. At that time, the pressure difference was set such that the bead length was 2 to 50 mm.
  • the material of the die is a two-phase stainless steel having a mixed composition of an austenite phase and a ferrite phase, and a material having a thermal expansion coefficient of 2 ⁇ 10 ⁇ 6 (° C. ⁇ 1 ) or less, and an electrolyte.
  • a material having corrosion resistance substantially equivalent to that of SUS316 was used in a forced corrosion test in an aqueous solution.
  • the finishing accuracy of the wetted surfaces of the casting die and the feed block is 1 ⁇ m or less in terms of surface roughness, the straightness is 1 ⁇ m / m or less in any direction, and the slit clearance is 0.5-3. It was adjustable up to 5 mm. The production of this film was performed at 0.7 mm.
  • angular part of the liquid-contact part of die-tip tip it processed so that R might be 50 micrometers or less over the slit full width.
  • the shear rate inside the die was in the range of 1 to 5000 (sec ⁇ 1 ).
  • a casting die provided with a cured film was used at the lip tip.
  • a WC coating formed by a thermal spraying method was used.
  • a mixed solvent (dichloromethane / methanol / butanol (81/18/1 part by mass)), which is a solvent for solubilizing the dope, was supplied to the gas-liquid interface between the bead end and the slit at 0.5 ml / min on one side. Furthermore, in order to make the temperature of the decompression chamber constant, a jacket was attached and a heat transfer medium adjusted to 35 ° C. was supplied. The edge suction air volume that can be adjusted in the range of 1 L / min to 100 L / min was used, and was adjusted appropriately in the range of 30 L / min to 40 L / min in the production of this film.
  • the dope extruded from the die used a mirror surface stainless steel support that is a drum having a width of 2.1 m and a diameter of 3 m as a support.
  • the surface was nickel cast and hard chrome plated.
  • the surface roughness of the drum is polished to 0.01 ⁇ m or less, there are no pinholes of 50 ⁇ m or more, pinholes of 10 ⁇ m to 50 ⁇ m are 1 / m 2 or less, and pinholes of 10 ⁇ m or less are 2 / m 2 or less
  • a support was used.
  • the drum temperature was set to ⁇ 5 ° C.
  • the drum rotation speed was set so that the drum peripheral speed was 80 m / min, the speed fluctuation was 2% or less, and the position fluctuation was 200 ⁇ m or less.
  • the inside of the tenter was divided into 4 zones (stretching zone, reduced width zone, heating zone, cooling zone), and the drying air temperature in each zone could be controlled independently.
  • the gas composition of the drying air was set to a saturated gas concentration of ⁇ 40 ° C. Stretching was performed by expanding or contracting in the width direction while transporting in the tenter. The ratio of the length of the base end fixed by the tenter was 70%. Further, the tenter clip was transported while being cooled so as not to exceed 50 ° C.
  • the solvent evaporated in the tenter part was condensed and liquefied at a temperature of ⁇ 10 ° C. and recovered. The water contained in the solvent was adjusted to 0.5% by mass or less and reused.
  • the ears were cut at both ends within 30 seconds from the tenter exit. Ears 50 mm on both sides were cut with an NT type cutter. The oxygen concentration in the dry atmosphere of the tenter part was kept at 5 vol%.
  • Post-drying process conditions The polymer film after the end cutting obtained by the method described above was further dried in the roller transport zone.
  • the roller conveyance zone was divided into four zones so that the drying air temperature in each zone could be controlled independently.
  • the roller conveyance tension of the film was 80 N / width and dried for about 10 minutes.
  • the wrap angle of the roller was 90 degrees and 180 degrees.
  • the material of the roller was made of aluminum or carbon steel, and hard chrome plating was applied to the surface.
  • As the surface shape of the roller a flat one and a mat formed by blasting were used. All the shakes due to the rotation of the roller were 50 ⁇ m or less.
  • the roller deflection at a tension of 80 N / width was selected to be 0.5 mm or less.
  • a forced charge removal device (charge removal bar) was installed during the process so that the film voltage during conveyance was always in the range of -3 to 3 kV.
  • a static elimination bar In the winding section, not only a static elimination bar but also an ion wind static elimination was installed so that the charge would be -1.5 to 1.5 kV.
  • temperature represents the temperature at the outlet of the dry air
  • film surface temperature represents the temperature of the film measured with an infrared thermometer installed in the process.
  • the “stretch ratio” represents a value calculated as (W2 ⁇ W1) / W1 ⁇ 100, where the tenter width (W1) at the entrance of each zone and the tenter width (W2) at the exit.
  • the tenter widths in the reduced width zone and the heating zone were set so as to be not slack while watching the state of the film. Further, the ratio (Wt / Ww) between the width reduction ratio (Wt) of the width reduction zone and the free shrinkage ratio (Ww) of the web was in the range of 0.7 to 1.3. Note that the width reduction ratio (Wt) is a value obtained by multiplying the draw ratio by ⁇ 1 (a value in which positive and negative are opposite).
  • the slitting device is composed of a disk-shaped rotating upper blade and a roll-shaped rotating lower blade, and the material of the rotating upper blade is a super steel material, the diameter of the rotating upper blade is 200 mm, and cutting The thickness of the blade at the place was 0.5 mm.
  • the material of the roll-shaped rotary lower blade was a super steel material, and the roll diameter of the rotary lower blade was 100 mm.
  • the slit film cross-section was relatively smooth and free from chips. Further, in the film production, there was no breakage of the film during transportation. Further, knurling was performed on both ends of the film. The knurling was applied by embossing from one side, the knurling width was 10 mm, and the pressing pressure was set so that the maximum height was 5 ⁇ m higher than the average thickness on average. Thus, a film having a final product width of 1500 mm was obtained and wound up by a winder. Thus, a film having a final product width of 1500 mm was obtained and wound up by a winder. The winding chamber was kept at a room temperature of 25 ° C. and a humidity of 60%.
  • the tension pattern was such that the diameter of the winding core was 168 mm, the winding start tension was 230 N / width, and the winding end was 190 N / width.
  • the total winding length was 3900 m.
  • the oscillating period during winding was 400 m, and the oscillating width was ⁇ 5 mm.
  • the pressing pressure of the press roll with respect to the winding roll was set to 50 N / width.
  • a liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 27 except that the produced transparent support Z4 was used.
  • each dope a film was formed by a solution casting method to prepare each cellulose ester film.
  • the film thickness of each film after stretching was 25 ⁇ m.
  • Each film was stretched to the MD at a magnification in the range of 0 to 10% by being conveyed to the MD.
  • the transparent support T-1 and the transparent support T-3 had a stretching ratio of 3%
  • the transparent support T-2 had a stretching ratio of 5%.
  • the temperature during stretching was in the range of Tg-30 to Tg-5 ° C., where Tg was the glass transition point of the film.
  • sugar ester 1, sugar ester 1-SB and sugar ester 2 are compounds or mixtures having the following structures.
  • the measurement method of the average ester substitution degree of sugar ester 1 and sugar ester 1-SB which are sucrose benzoates was measured by the following method. According to the measurement under the following HPLC conditions, the peak having a retention time of about 31.5 min is 8 substituents, the peak group of about 27 to 29 min is 7 substituents, and is about 22 to 25 min.
  • the peak group is 6 substituents, the peak group near 15 to 20 min is 5 substituents, the peak group near 8.5 to 13 min is 4 substituents, and the peak group near 3 to 6 min is 3 substituents.
  • the average degree of substitution with respect to the total area ratio was calculated.
  • THF tetrahydrofuran
  • sucrose benzoate used in the Examples was the one that was less than 100 ppm after vacuum drying (10 mmHg or less) of toluene as a reaction solvent.
  • Table 9 shows the in-plane retardation Re and the thickness direction retardation Rth of the produced cellulose acetate film at a wavelength of 550 nm.
  • Example 34 A liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 27 except that the transparent support was changed to the transparent support produced in Example 10.
  • Example 35 (Preparation of transparent support) Each component described below was mixed to prepare a cellulose acylate solution. This cellulose acylate solution was cast on a metal support, the obtained web was peeled from the support, and then stretched 20% at 185 ° C. in the TD direction to produce a transparent support.
  • TD direction means the direction orthogonal to the conveyance direction of a film.
  • Cellulose acylate solution composition ⁇ Cellulose acylate having a degree of acetyl substitution of 2.94 100 parts by weight Triphenyl phosphate (plasticizer) 3 parts by weight Biphenyl phosphate (plasticizer) 2 parts by weight Retardation control agent (1) 5 parts by weight Retardation control agent (2) 2 Parts by weight methylene chloride (first solvent) 644 parts by weight methanol (second solvent) 56 parts by weight ⁇ ⁇
  • a liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 27 except that the produced transparent support was used.
  • Example 36 A liquid crystal display device in the same manner as in Example 29 except that the horizontal alignment agent was changed to 0.0 parts by mass, methyl ethyl ketone was changed to 238 parts by mass, and # 1.6 wire bar in the production of the optically anisotropic layers A and B. was made.
  • In-plane retardation Re (550) at a wavelength of 550 nm of the optically anisotropic layers A and B was measured using the same method as in Example 1.
  • light having a wavelength of 550 nm is incident from a direction inclined by ⁇ 40 degrees from the normal direction, and retardations R [+ 40 °] and R [ ⁇ 40 °] was measured and R [ ⁇ 40 °] / R [+ 40 °] was calculated.
  • Re (550) was 15 nm.
  • R [ ⁇ 40 °] / R [+ 40 °] was 2.9.
  • Example 37 A liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 29 except that the wire bar of # 3.2 was changed in the production of the optically anisotropic layers A and B.
  • Example 38 The surface of a commercially available norbornene-based polymer film “ZEONOR ZF14-060” (manufactured by Optes Co., Ltd.) was subjected to corona discharge treatment using a solid state corona treatment machine 6KVA (manufactured by Pillar Co., Ltd.). A liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 27 except that this film was used as a transparent support.
  • Example 39 Corona discharge treatment was performed on the surface of a commercially available cycloolefin polymer film “ARTON FLZR50” (manufactured by JSR Corporation) in the same manner as for the film 14.
  • a liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 27 except that this film was used as a transparent support.
  • Example 40 A stretched film (protective film A) was produced according to the description of [0223] to [0226] of JP-A No. 2007-127893.
  • An easy-adhesion layer coating composition P-2 is prepared on the surface of the protective film A according to the description in [0232] of the publication, and the composition is stretched according to the method described in [0246] of the publication.
  • An easy-adhesion layer was formed by coating on the surface of the film.
  • a liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 27 except that this film was used as a transparent support.
  • Example 41 A propylene / ethylene random copolymer (Sumitomo Nobrene W151, manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) containing about 5% by mass of an ethylene unit is 260 ° C. in a melt extrusion machine in which a T-die is arranged in a single-screw melt extruder. Extrusion was performed at the melting temperature of to obtain a raw film. Thereafter, both the front and back surfaces of the raw film were subjected to corona discharge treatment. A liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 27 except that this film was used as a transparent support.
  • Examples 42 to 50 A liquid crystal was produced in the same manner as in Example 29 except that the lamination order of the optically anisotropic layers was changed in the production of the optical compensation film and polarizing plate bonding surface and / or optical compensation film so that the lamination order shown in Table 10 was obtained. A display device was produced.
  • Example 51 to 55 (Production of TN mode liquid crystal display device) A TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 11 except that the alignment film was rubbed so that the slow axis direction of the optical film had the value shown in Table 11.
  • Example 56 to 57 (Production of TN mode liquid crystal display device) A TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Examples 53 to 54 except that the light diffusion film described in Example 14 was used as the light diffusion film.
  • Example 58 to 59 (Production of TN mode liquid crystal display device) A TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Examples 53 to 54 except that the light diffusion film described in Example 15 was used as the light diffusion film.
  • Example 60 to 68 Production of TN mode liquid crystal display device
  • a TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 29, except that the alignment film was rubbed so that the slow axis direction of the optical film had the value shown in Table 12.
  • Example 69 to 70 (Production of TN mode liquid crystal display device) A TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Examples 62 to 63 except that the light diffusion film described in Example 14 was used as the light diffusion film.
  • Example 71 to 72 (Production of TN mode liquid crystal display device) A TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Examples 62 to 63 except that the light diffusion film described in Example 15 was used as the light diffusion film.
  • Example 73 to 81 (Production of TN mode liquid crystal display device) A TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 19 except that the alignment film was rubbed so that the slow axis direction of the optical film had the value shown in Table 13.
  • Example 82 to 83 (Production of TN mode liquid crystal display device) A TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Examples 75 to 76 except that the light diffusion film described in Example 14 was used as the light diffusion film.
  • Example 84 to 85 (Production of TN mode liquid crystal display device) A TN mode liquid crystal display device was produced in the same manner as in Examples 75 to 76 except that the light diffusion film described in Example 15 was used as the light diffusion film.
  • Example 86 Preparation of optical compensation film and polarizing plate
  • Example 11 An optical compensation film and a polarizing plate were produced.
  • the alignment film formed on the inner surface of the substrate was rubbed in directions of + 45 ° and ⁇ 45 °, respectively, with the right direction of the liquid crystal cell being 0 °.
  • As the liquid crystal material ZLI-4792 (manufactured by Merck) was used.
  • Example 87 to 89 A liquid crystal panel was produced in the same manner as in Example 86 except that ⁇ nd (550) of the liquid crystal cell was changed to the values shown in Table 14.
  • Example 90 A liquid crystal panel was produced in the same manner as in Examples 87 and 88 except that the light diffusion film described in Example 14 was used as the light diffusion film.
  • Example 91 and 93 A liquid crystal panel was produced in the same manner as in Examples 87 and 88 except that the light diffusion film described in Example 15 was used as the light diffusion film.
  • Example 94 to 97 A liquid crystal panel was produced in the same manner as in Example 86, except that the optical compensation film described in Example 29 was used as the optical compensation film, and ⁇ nd (550) of the liquid crystal cell was changed to the values shown in Table 15.
  • Example 98 and 100 A liquid crystal panel was produced in the same manner as in Examples 95 and 96 except that the light diffusion film described in Example 14 was used as the light diffusion film.
  • Examples 99 and 101 A liquid crystal panel was produced in the same manner as in Examples 95 and 96 except that the light diffusion film described in Example 15 was used as the light diffusion film.
  • Example 102 to 105 A liquid crystal panel was produced in the same manner as in Example 86, except that the optical compensation film described in Example 19 was used as the optical compensation film, and ⁇ nd (550) of the liquid crystal cell was changed to the values shown in Table 15.
  • Example 106 and 108 A liquid crystal panel was produced in the same manner as in Examples 103 and 104 except that the light diffusion film described in Example 14 was used as the light diffusion film.
  • Example 107 and 109 A liquid crystal panel was produced in the same manner as in Examples 103 and 104 except that the light diffusion film described in Example 15 was used as the light diffusion film.
  • the viewing side substrate color filter forming substrate
  • the backlight side substrate TFT forming substrate
  • the color filter forming substrate was arranged on the viewing side of each liquid crystal panel produced in Examples 86 to 109 and Comparative Examples 9 to 12, and the TFT forming substrate was arranged on the backlight side.
  • Liquid paraffin 128-04375 (manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.) is sealed between each liquid crystal panel and the color filter substrate and TFT substrate, and the liquid crystal panel is removed from the liquid crystal display device (S23A350H, manufactured by Samsung Electronics Co., Ltd.). Place on the extracted backlight and measure the brightness in the front direction (normal direction with respect to the display surface) with white display using the measuring instrument “EZ-Contrast XL88” (manufactured by ELDIM). To do). A state in which no voltage was applied to the liquid crystal panel was used as white display.
  • the luminance was measured only for the backlight from which the liquid crystal panel was removed from the liquid crystal display device (the result is Y0), and the following criteria were used to evaluate these ratios.
  • the light diffusion film was placed on the color filter substrate (viewing side) and evaluated in the same manner. 4: 4.0% ⁇ Y / Y0 3: 3.0% ⁇ Y / Y0 ⁇ 4.0% 2: 2.0% ⁇ Y / Y0 ⁇ 3.0% 1: 1.0% ⁇ Y / Y0 ⁇ 2.0%
  • the L0 to L7 gradations (8 gradations) are displayed on the liquid crystal panel placed on the backlight, and the gradation inversion of the display image is evaluated by visual observation in the dark room from the lower direction (polar angle 30 °). . 5: No gradation inversion in the downward direction is observed. 4: Almost no gradation inversion in the downward direction is observed. 3: Some gradation inversion in the downward direction is observed. 2: Gradation inversion in the downward direction is observed. 1: Gradation inversion in the downward direction is very easily observed.
  • L0 to L7 gray scale levels (L0 to L7 gradations) are applied to each of the liquid crystal panels manufactured in Examples 86 to 109 and Comparative Examples 9 to 12 arranged on the backlight obtained by removing the liquid crystal panel from the liquid crystal display device (S23A350H, manufactured by Samsung Electronics Co., Ltd.). Eight gradations) were displayed and visually observed in a dark room from the front and oblique directions (polar angle 45 ° azimuth is arbitrary) to evaluate the symmetry of the displayed image. 5: There is almost no difference in gradation and color from any azimuth angle. 4: The difference in gradation and color is very small from any azimuth angle.
  • the absorption axis of the polarizing plate 1 is 90 ° and the absorption axis of the polarizing plate 2 is 0 °.
  • the absorption axis of the polarizing plate 1 is 0 ° and the absorption axis of the polarizing plate 2 is 90 °. Even if it arranges, the same effect is acquired.
  • Example 110 (Preparation of optical compensation film and polarizing plate)
  • an optical compensation film and a polarizing plate were produced.
  • a pair of polarizing plates provided in a liquid crystal display device (S23A350H, manufactured by Samsung Electronics Co., Ltd.) using a TN type liquid crystal cell is peeled off, and two of the prepared polarizing plates are selected instead. And attached to the viewer side and the backlight side one by one.
  • a diffusion sheet was disposed on the outermost surface of the backlight (backlight unit of S23A350H). The haze of the used diffusion sheet was 80%.
  • a TN mode liquid crystal display device having the configuration shown in Table 16 below was produced.
  • the directivity of the liquid crystal display device was evaluated using a measuring instrument “EZ-Contrast XL88” (manufactured by ELDIM). Measure the brightness (Y) in the front direction (normal direction to the display surface) with white display and the brightness (Y ( ⁇ , 45)) at 45 ° polar angle in 45 ° increments from 0 ° to 315 ° azimuth. The luminance ratio (Y ( ⁇ , 45) / Y) between the front and 45 ° polar angle was calculated.
  • ⁇ represents an azimuth angle.
  • the average value of the luminance ratio was 0.34.
  • the average value of luminance (Y ( ⁇ , 45)) at a polar angle of 45 ° was 83 (cd / m 2 ).
  • Example 111 Preparation of optical compensation film and polarizing plate
  • An optical compensation film and a polarizing plate were produced in the same manner as in the above example.
  • (Production of TN mode liquid crystal display device) A pair of polarizing plates provided in a liquid crystal display device (S23A350H, manufactured by Samsung Electronics Co., Ltd.) using a TN type liquid crystal cell is peeled off, and two of the prepared polarizing plates are selected instead. And attached to the viewer side and the backlight side one by one.
  • Two brightness enhancement films (BEFRP2-1115 manufactured by 3M) were placed below the diffusion sheet of the backlight (S23A350H backlight unit) so that the prisms were orthogonal to each other.
  • a TN mode liquid crystal display device having the configuration shown in Table 16 below was produced.
  • the directivity of the liquid crystal display device was evaluated using a measuring instrument “EZ-Contrast XL88” (manufactured by ELDIM). Measure the brightness (Y) in the front direction (normal direction to the display surface) with white display and the brightness (Y ( ⁇ , 45)) at 45 ° polar angle in 45 ° increments from 0 ° to 315 ° azimuth. The luminance ratio (Y ( ⁇ , 45) / Y) between the front and 45 ° polar angle was calculated.
  • ⁇ represents an azimuth angle.
  • the average value of the luminance ratio was 0.17.
  • the average value of luminance (Y ( ⁇ , 45)) at a polar angle of 45 ° was 48 (cd / m 2 ).
  • Comparative Example 13 (Preparation of optical compensation film and polarizing plate)
  • an optical compensation film and a polarizing plate were produced.
  • TN mode liquid crystal display device A pair of polarizing plates provided in a liquid crystal display device (S23A350H, manufactured by Samsung Electronics Co., Ltd.) using a TN type liquid crystal cell is peeled off, and two of the prepared polarizing plates are selected instead. And attached to the viewer side and the backlight side one by one.
  • a diffusion sheet was disposed on the outermost surface of the backlight (backlight unit of S23A350H). The haze of the used diffusion sheet was 80%.
  • a TN mode liquid crystal display device having the configuration shown in Table 16 below was produced.
  • the directivity of the liquid crystal display device was evaluated using a measuring instrument “EZ-Contrast XL88” (manufactured by ELDIM). Measure the brightness (Y) in the front direction (normal direction to the display surface) with white display and the brightness (Y ( ⁇ , 45)) at 45 ° polar angle in 45 ° increments from 0 ° to 315 ° azimuth. The luminance ratio (Y ( ⁇ , 45) / Y) between the front and 45 ° polar angle was calculated.
  • ⁇ represents an azimuth angle.
  • the average value of the luminance ratio was 0.3.
  • the average value of luminance (Y ( ⁇ , 45)) at a polar angle of 45 ° was 80 (cd / m 2 ).
  • Comparative Example 14 (Preparation of optical compensation film and polarizing plate) In the same manner as in Comparative Example 1, an optical compensation film and a polarizing plate were produced.
  • TN mode liquid crystal display device A pair of polarizing plates provided in a liquid crystal display device (S23A350H, manufactured by Samsung Electronics Co., Ltd.) using a TN type liquid crystal cell is peeled off, and two of the prepared polarizing plates are selected instead. And attached to the viewer side and the backlight side one by one.
  • Two brightness enhancement films (BEFRP2-1115 manufactured by 3M) were placed below the diffusion sheet of the backlight (S23A350H backlight unit) so that the prisms were orthogonal to each other.
  • a TN mode liquid crystal display device having the configuration shown in Table 16 below was produced.
  • the directivity of the liquid crystal display device was evaluated using a measuring instrument “EZ-Contrast XL88” (manufactured by ELDIM). Measure the brightness (Y) in the front direction (normal direction to the display surface) with white display and the brightness (Y ( ⁇ , 45)) at 45 ° polar angle in 45 ° increments from 0 ° to 315 ° azimuth. The luminance ratio (Y ( ⁇ , 45) / Y) between the front and 45 ° polar angle was calculated.
  • ⁇ represents an azimuth angle.
  • the average value of the luminance ratio was 0.15.
  • the average value of luminance (Y ( ⁇ , 45)) at a polar angle of 45 ° was 45 (cd / m 2 ).
  • Example 112 A liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 110 except that the optical compensation film was changed to the optical compensation film described in Example 29.
  • the average value of the luminance ratio (Y ( ⁇ , 45) / Y) was 0.34.
  • the average value of luminance (Y ( ⁇ , 45)) at a polar angle of 45 ° was 84 (cd / m 2 ).
  • Example 113 A liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 110 except that the optical compensation film was changed to the optical compensation film described in Example 29.
  • the average value of the luminance ratio (Y ( ⁇ , 45) / Y) was 0.17.
  • the average value of luminance (Y ( ⁇ , 45)) at a polar angle of 45 ° was 48 (cd / m 2 ).
  • Example 114 A liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 110 except that the optical compensation film was changed to the optical compensation film described in Example 29.
  • the average value of the luminance ratio (Y ( ⁇ , 45) / Y) was 0.34.
  • the average value of luminance (Y ( ⁇ , 45)) at a polar angle of 45 ° was 83 (cd / m 2 ).
  • Example 115 A liquid crystal display device was produced in the same manner as in Example 110 except that the optical compensation film was changed to the optical compensation film described in Example 29.
  • the average value of the luminance ratio (Y ( ⁇ , 45) / Y) was 0.17.
  • the average value of luminance (Y ( ⁇ , 45)) at a polar angle of 45 ° was 47 (cd / m 2 ).
  • the illuminance on the screen of the liquid crystal display device was measured using a measuring instrument “Digital Illuminometer IM-3” (manufactured by TOPCON).
  • the average value of illuminance measured at the four corners and the center of the 200 mm square was 500 (lx), and the error with respect to the average value was within 3%.
  • the display image was observed from a position facing the light diffusion sheet with the liquid crystal display device interposed therebetween. At this time, the observation distance was set to 500 mm from the center of the display image. 5: The display image was bright and easy to visually recognize in all directions. 4: Although the influence of the surface reflected light on the screen was seen, the display image was easy to visually recognize in all directions.
  • Example 116 Preparation of optical compensation film and polarizing plate
  • the optical compensation film and the polarizing plate were prepared in the same manner as in Example 11 except that the transparent support, the slow axis of the optically anisotropic layer and the orientation of the polarizing plate absorption axis were the values shown in Table 18.
  • Produced. (Production of liquid crystal cell) A liquid crystal cell of a twisted alignment mode having a twist angle of 90 ° and ⁇ nd (550) of 400 nm at a wavelength of 550 nm was prepared.
  • the alignment film formed on the inner surface of the substrate was rubbed in directions of + 45 ° and ⁇ 45 °, respectively, with the right direction of the liquid crystal cell being 0 °.
  • liquid crystal material ZLI-4792 (manufactured by Merck) was used. (Production of TN mode liquid crystal display device)
  • Each of the polarizing plates with an optical compensation film prepared above was bonded to the top and bottom of the liquid crystal cell to prepare a liquid crystal panel.
  • the surface of the optically anisotropic layer of the polarizing plate and the surface of the liquid crystal cell were bonded to each other.
  • Example 117 to 122 Preparation of optical compensation film and polarizing plate
  • the optical compensation film and the polarizing plate were prepared in the same manner as in Example 11 except that the transparent support, the slow axis of the optically anisotropic layer and the orientation of the polarizing plate absorption axis were the values shown in Table 18.
  • Produced. Production of liquid crystal cell
  • a liquid crystal panel was produced in the same manner as in Example 116, except that the above-mentioned optical compensation film was used and the liquid crystal cell was changed so that the twist angle, rubbing direction, and ⁇ nd (550) at a wavelength of 550 nm were the values shown in Table 18. did.
  • Example 123 to 129 Preparation of optical compensation film and polarizing plate
  • the optical compensation film and the polarizing plate were prepared in the same manner as in Example 29 except that the transparent support, the slow axis of the optically anisotropic layer and the orientation of the polarizing plate absorption axis were the values shown in Table 19.
  • Produced. (Production of liquid crystal cell) A liquid crystal panel was produced in the same manner as in Example 116, except that the above-mentioned optical compensation film was used, and the liquid crystal cell was changed so that the twist angle, rubbing direction, and ⁇ nd (550) at a wavelength of 550 nm were the values shown in Table 19. did.
  • Example 130 to 136 Preparation of optical compensation film and polarizing plate
  • An optical compensation film and a polarizing plate were prepared in the same manner as in Example 19 except that the transparent support, the slow axis of the optically anisotropic layer, and the orientation of the polarizing plate absorption axis were the values shown in Table 19.
  • Produced. (Production of liquid crystal cell) A liquid crystal panel was produced in the same manner as in Example 116, except that the above-mentioned optical compensation film was used, and the liquid crystal cell was changed so that the twist angle, rubbing direction, and ⁇ nd (550) at a wavelength of 550 nm were the values shown in Table 19. did.
  • Example 137 Preparation of optical compensation film and polarizing plate
  • An optical compensation film and a polarizing plate were prepared in the same manner as in Example 11 except that the transparent support, the slow axis of the optically anisotropic layer, and the orientation of the polarizing plate absorption axis were the values shown in Table 20.
  • Produced. (Production of liquid crystal cell) A liquid crystal cell of twisted alignment mode having a twist angle of 70 ° and ⁇ nd (550) of 400 nm at a wavelength of 550 nm was prepared.
  • the alignment film formed on the inner surface of the substrate was rubbed in directions of + 55 ° and ⁇ 55 °, respectively, with the right direction of the liquid crystal cell being 0 °.
  • liquid crystal material ZLI-4792 (manufactured by Merck) was used. (Production of TN mode liquid crystal display device)
  • Each of the polarizing plates with an optical compensation film prepared above was bonded to the top and bottom of the liquid crystal cell to prepare a liquid crystal panel.
  • the surface of the optically anisotropic layer of the polarizing plate and the surface of the liquid crystal cell were bonded to each other.
  • Example 138 Comparative Examples 19 to 20
  • Example 138 Preparation of optical compensation film and polarizing plate
  • An optical compensation film and a polarizing plate were prepared in the same manner as in Example 11 except that the transparent support, the slow axis of the optically anisotropic layer, and the orientation of the polarizing plate absorption axis were the values shown in Table 20.
  • Produced. (Production of liquid crystal cell) A liquid crystal panel was produced in the same manner as in Example 137 except that the liquid crystal cell was changed using the optical compensation film described above so that the twist angle, rubbing direction and ⁇ nd (550) at a wavelength of 550 nm were the values shown in Table 20. did.
  • Example 139 to 140 Comparative Examples 21 to 22
  • Example 137 Preparation of optical compensation film and polarizing plate
  • the optical compensation film and the polarizing plate were prepared in the same manner as in Example 29 except that the transparent support, the slow axis of the optically anisotropic layer, and the orientation of the polarizing plate absorption axis were the values shown in Table 21.
  • Produced. Production of liquid crystal cell
  • a liquid crystal panel was produced in the same manner as in Example 137, except that the above-mentioned optical compensation film was used and the liquid crystal cell was changed so that the twist angle, rubbing direction, and ⁇ nd (550) at a wavelength of 550 nm were as shown in Table 21. did.
  • Example 141 to 142 Comparative Examples 23 to 24
  • the optical compensation film and the polarizing plate were prepared in the same manner as in Example 19 except that the transparent support, the slow axis of the optically anisotropic layer, and the orientation of the polarizing plate absorption axis were the values shown in Table 21.
  • Produced. Production of liquid crystal cell
  • a liquid crystal panel was produced in the same manner as in Example 137, except that the above-mentioned optical compensation film was used and the liquid crystal cell was changed so that the twist angle, rubbing direction, and ⁇ nd (550) at a wavelength of 550 nm were as shown in Table 21. did.
  • Table 21 shows the results of the above evaluation on Examples 137 to 142 and Comparative Examples 17 to 18.
  • the front luminance in black display was measured using a measuring instrument “EZ-Contrast XL88” (manufactured by ELDIM).
  • the luminance in front black display is more than twice that in Comparative Example 10 (and Examples 87, 95, 103, and 137 to 142), the black luminance increase in the front is large, and the display performance is degraded. I understood it.
  • the absorption axis of the polarizing plate 1 is 90 ° and the absorption axis of the polarizing plate 2 is 0 °.
  • the absorption axis of the polarizing plate 1 is 0 ° and the absorption axis of the polarizing plate 2 is 90 °. Even if it arranges, the same effect is acquired.
  • the liquid crystal display device of the present invention has a viewing angle characteristic with small asymmetry, and has little gradation inversion.

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Abstract

　正面白輝度の低下を抑制し、かつ、視野角表示性能のよい液晶表示装置、特にＴＮモード液晶表示装置を提供すること。　第１と第２の光学補償フィルムにそれぞれ含まれる第１と第２の液晶化合物を含有する組成物は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が１０～１００ｎｍであり、及び、面内遅相軸に直交する面内において、法線方向から４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［＋４０］と、該法線に対して逆に４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［－４０］の比が、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）を満たすことを特徴とする液晶表示装置。　Ｒ［＋４０°］＞Ｒ［－４０°］の場合 １．１≦Ｒ［＋４０°］／Ｒ［－４０°］≦４０・・・（Ｉ）　Ｒ［＋４０°］＜Ｒ［－４０°］の場合 １．１≦Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］≦４０・・・（ＩＩ）

Description

液晶表示装置
　本発明は、広視野角特性を有する液晶表示装置に関する。
　従来液晶表示装置には、そのモードに応じて、様々な光学特性を示す光学フィルムが光学補償に利用されている。例えば、ＴＮモード液晶表示装置の光学補償フィルムとして、ポリマーフィルムからなる透明支持体上に、液晶組成物からなる光学異方性層を有する光学補償フィルムが提案されている（特許文献１）。
　ＴＮモードの課題として、液晶ダイレクター方向に対して45度の位置（通常下方位）において斜めから観察した場合、どの階調でも黒つぶれ若しくは階調の反転(階調における明暗の逆転)がおき、表示品位を著しく損ねることがある。この解決手段として、偏光板の吸収軸を液晶ダイレクターに対し、平行でも直交でもない向きにする提案がなされている（特許文献２、３）。
日本国特許第２５８７３９８号公報 日本国特開平０９－６１６３０号公報 日本国特許第４６８７５０７号公報
　しかしこの構成では、偏光板の吸収軸に対して光学異方性層が４５度に配置されているため、その正面位相差により、正面白輝度が低下してしまう問題がある。また、ある方位において斜め観察を行った場合、実画像表示での印象が悪く、表示品位を損ねてしまう可能性がある。ここで実画像表示での印象とは、実画像再現性を意味しており、正面画像と斜め方向画像との階調再現性と色味の差のことをいう。
　近年、タブレット型パーソナル・コンピュータやスマートフォンの登場により、コンテンツに合わせてディスプレイの観察方向を様々に変えるようになり、全方位での視野角表示性能向上の重要性が高まっている。また、タブレット型パーソナル・コンピュータやスマートフォンは携帯性に優れることから、屋外などの明るい環境下における使用機会も増加しており、低消費電力で明るい表示のディスプレイが望まれている。
　本発明の目的は、正面白輝度の低下を抑制し、かつ、視野角表示性能のよい液晶表示装置、特にＴＮモード液晶表示装置を提供することを課題とする。
　また、本発明では、ＴＮモード液晶表示装置の低消費電力（正面輝度低下を抑制）を維持し、ＴＮモード液晶表示装置の最大の課題である下方向での階調反転改善及び全方位での視野角特性の改善をし、明るく視野角表示表示性能に優れた液晶表示装置を提供する。
　前記課題を解決するための手段は以下の通りである。
［１］
　互いに吸収軸を直交して配置される第１及び第２の偏光層と、
　第１及び第２の偏光層の間に、互いに対向して配置され、かつ、少なくとも一方が透明電極を有する第１及び第２の基板と、
　第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セルと、
　第１の偏光層と液晶セルとの間に配置された、第１の透明支持体と第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層を含む第１の光学補償フィルムと、
　第２の偏光層と該液晶セルとの間に配置された、第２の透明支持体と第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層を含む第２の光学補償フィルムと、を少なくとも有する液晶表示装置であって、
　第１の偏光板の吸収軸が、第１の偏光板に隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して４５°の角度に配置されており、
　第１の透明支持体が位相差を有し、その面内遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して平行又は直交に配置されており、
　第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して直交に配置されており、
　第２の透明支持体が位相差を有し、その面内遅相軸が液晶セル基板表面における液晶のダイレクター方向に対して平行又は直交に配置されており、
　第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸が隣接する液晶セル基板表面における液晶のダイレクター方向に対して直交に配置されており、
　第１と第２の透明支持体は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が０～２００ｎｍであり、厚み方向のレターデーションRｔｈ（５５０）が－１００～２００ｎｍであり、
　第１と第２の液晶化合物を含有する組成物は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が１０～１００ｎｍであり、及び、
　面内遅相軸に直交する面内において、法線方向から４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［＋４０］と、該法線に対して逆に４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［－４０］の比が、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）を満たすことを特徴とする液晶表示装置。
　Ｒ［＋４０°］＞Ｒ［－４０°］の場合
　　　　１．１≦Ｒ［＋４０°］／Ｒ［－４０°］≦４０・・・（Ｉ）
　Ｒ［＋４０°］＜Ｒ［－４０°］の場合
　　　　１．１≦Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］≦４０・・・（ＩＩ）
［２］
　第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸方向の位相差を正とした時、第１の透明支持体の位相差と第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の位相差の和Ｒｅ１_ｓｕｍが、－１５０nm ≦ Ｒｅ１_ｓｕｍ ≦ ６０nmであり、かつ、第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸方向の位相差を正とした時、第２の透明支持体の位相差と第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の位相差の和Ｒｅ２_ｓｕｍが、－１５０nm ≦ Ｒｅ２_ｓｕｍ ≦ ６０nmであることを特徴とする［１］に記載の液晶表示装置。
［３］
　前記液晶化合物が重合性液晶化合物であることを特徴とする［１］又は［２］に記載の液晶表示装置。
［４］
　前記液晶化合物がディスコティック化合物であることを特徴とする［１］～［３］のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
［５］
　第１の透明支持体と第２の透明支持体の波長５５０ｎｍにおける面内方向のレターデーションＲｅ（５５０）の差、及び波長５５０ｎｍにおける厚み方向のレターデーションＲｔｈ（５５０）の差がそれぞれ１０ｎｍ未満であることを特徴とする［１］～［４］のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
［６］
　第１の透明支持体と第２の透明支持体の波長５５０ｎｍにおける面内方向のレターデーションＲｅ（５５０）の差、若しくは、波長５５０ｎｍにおける厚み方向のレターデーションＲｔｈ（５５０）の差の、少なくとも一方が１０ｎｍ以上であることを特徴とする［１］～［４］のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
［７］
　第１の偏光層、第１の透明支持体、第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層、第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セル、第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層、第２の透明支持体、第２の偏光層の順で積層されたことを特徴とする［１］～［６］のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
［８］
　第１の偏光層、第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層、第１の透明支持体、第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セル、第２の透明支持体、第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層、第２の偏光層の順で積層されたことを特徴とする［１］～［７］のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
［９］
　互いに吸収軸を直交して配置される第１及び第２の偏光層と、
　第１及び第２の偏光層の間に、互いに対向して配置され、かつ、少なくとも一方が透明電極を有する第１及び第２の基板と、
　第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セルと、
　第１の偏光層と液晶セルとの間に配置された、第１の透明支持体と第１の液晶化合物を含有する組成物と光学異方性層Ａを含む第１の光学補償フィルムと、
　第２の偏光層と該液晶セルとの間に配置された、第２の透明支持体と第２の液晶化合物を含有する組成物と光学異方性層Ｂを含む第２の光学補償フィルムと、を少なくとも有する液晶表示装置であって、
　第１の偏光板の吸収軸が、第１の偏光板に隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して４５°の角度に配置されており、
　第１の液晶化合物を含有する組成物の遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して直交に配置されており、
　光学異方性層Ａの面内遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して平行に配置されており、
　第２の液晶化合物を含有する組成物の遅相軸が隣接する液晶セル基板表面における液晶のダイレクター方向に対して直交に配置されており、
　光学異方性層Ｂの面内遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して平行に配置されており、
　第１と第２の透明支持体は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が０～２００ｎｍであり、厚み方向のレターデーションRｔｈ（５５０）が－１００～２００ｎｍであり、
　第１と第２の液晶化合物を含有する組成物は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が１０～１００ｎｍであり、及び、
　面内遅相軸に直交する面内において、法線方向から４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［＋４０］と、該法線に対して逆に４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［－４０］の比が、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）を満たすことを特徴とする液晶表示装置。
　Ｒ［＋４０°］＞Ｒ［－４０°］の場合
　　　　１．１≦Ｒ［＋４０°］／Ｒ［－４０°］≦４０・・・（Ｉ）
　Ｒ［＋４０°］＜Ｒ［－４０°］の場合
　　　　１．１≦Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］≦４０・・・（ＩＩ）
［１０］
　互いに吸収軸を直交して配置される第１及び第２の偏光層と、
　第１及び第２の偏光層の間に、互いに対向して配置され、かつ、少なくとも一方が透明電極を有する第１及び第２の基板と、
　第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セルと、
　第１の偏光層と液晶セルとの間に配置された、第１の透明支持体と第１の液晶化合物を含有する組成物と光学異方性層Ａを含む第１の光学補償フィルムと、
　第２の偏光層と該液晶セルとの間に配置された、第２の透明支持体と第２の液晶化合物を含有する組成物と光学異方性層Ｂを含む第２の光学補償フィルムと、を少なくとも有する液晶表示装置であって、
　第１の偏光板の吸収軸が、第１の偏光板に隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して４５°の角度に配置されており、
　第１の透明支持体が位相差を有し、その面内遅相軸が第１の偏光板の吸収軸に対して平行又は直交に配置されており、
　第１の液晶化合物を含有する組成物の遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して直交に配置されており、
　光学異方性層Ａの面内遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して平行に配置されており、
　第２の透明支持体が位相差を有し、その面内遅相軸が第２の偏光板の吸収軸対して平行又は直交に配置されており、
　第２の液晶化合物を含有する組成物の遅相軸が隣接する液晶セル基板表面における液晶のダイレクター方向に対して直交に配置されており、
　光学異方性層Ｂの面内遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して平行に配置されており、
　第１と第２の透明支持体は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が０～２００ｎｍであり、厚み方向のレターデーションRｔｈ（５５０）が－１００～２００ｎｍであり、
　第１と第２の液晶化合物を含有する組成物は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が１０～１００ｎｍであり、及び、
　面内遅相軸に直交する面内において、法線方向から４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［＋４０］と、該法線に対して逆に４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［－４０］の比が、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）を満たすことを特徴とする液晶表示装置。
　Ｒ［＋４０°］＞Ｒ［－４０°］の場合
　　　　１．１≦Ｒ［＋４０°］／Ｒ［－４０°］≦４０・・・（Ｉ）
　Ｒ［＋４０°］＜Ｒ［－４０°］の場合
　　　　１．１≦Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］≦４０・・・（ＩＩ）
［１１］
　第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸方向の位相差を正とした時、光学異方性層Ａの位相差と第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の位相差の和Ｒｅ１_ｓｕｍが、－１５０nm ≦ Ｒｅ１Ａ_ｓｕｍ ≦ ６０nmであり、かつ、第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸方向の位相差を正とした時、光学異方性層Ｂの位相差と第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の位相差の和Ｒｅ２_ｓｕｍが、－１５０nm ≦ Ｒｅ２Ｂ_ｓｕｍ ≦ ６０nmであることを特徴とする［９］又は［１０］に記載の液晶表示装置。
［１２］
　光学異方性層Ａ及びＢは液晶化合物を含有する組成物の硬化層であることを特徴とする［９］～［１１］のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
［１３］
　前記液晶化合物が重合性液晶化合物であることを特徴とする［１２］に記載の液晶表示装置。
［１４］
　前記液晶化合物がディスコティック化合物であることを特徴とする［１２］又は［１３］に記載の液晶表示装置。
［１５］
　前記液晶化合物が棒状液晶化合物であることを特徴とする［１２］又は［１３］に記載の液晶表示装置。
［１６］
　光学異方性層ＡとＢは、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が５ｎｍ以上であり、
　面内遅相軸に直交する面内において、法線方向から４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［＋４０］と、該法線に対して逆に４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［－４０］の比が、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）を満たすことを特徴とする［９］～［１５］のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
　Ｒ［＋４０°］＞Ｒ［－４０°］の場合
　　　　１≦Ｒ［＋４０°］／Ｒ［－４０°］・・・（ＩＩＩ）
　Ｒ［＋４０°］＜Ｒ［－４０°］の場合
　　　　１≦Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］・・・（ＩＶ）
［１７］
　光学異方性層ＡとＢは、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が５ｎｍ以上であり、
　面内遅相軸に平行な面内において、法線方向から４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［＋４０］と、該法線に対して逆に４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［－４０］の比が、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）を満たすことを特徴とする［９］～［１５］のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
　Ｒ［＋４０°］＞Ｒ［－４０°］の場合
　　　　１≦Ｒ［＋４０°］／Ｒ［－４０°］・・・（ＩＩＩ）
　Ｒ［＋４０°］＜Ｒ［－４０°］の場合
　　　　１≦Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］・・・（ＩＶ）
［１８］
　液晶表示装置の視認側に配置された光拡散層を有することを特徴とする［１］～［１７］のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
［１９］
　光拡散層が、透光性樹脂と、透光性樹脂の屈折率と異なる屈折率を有する透光性微粒子を含む層であり、かつ光拡散層のヘイズが１０％以上であることを特徴とする［１８］に記載の液晶表示装置。
［２０］
　光拡散層が、入射光の入射角度によって、光の透過状態が異なる異方性散乱層を有することを特徴とする［１８］又は［１９］に記載の液晶表示装置。
［２１］
　液晶表示装置の視認側に配置された光拡散層と液晶表示装置の視認側の反対側に配置されたバックライトユニットとを備え、バックライトユニットから射出される光の輝度半値幅角度が８０°以下であることを特徴とする［１］～［２０］のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
　本発明によれば、非対称性の小さい視野角特性を有し、かつ、階調反転の少ない液晶表示装置、特にＴＮモード液晶表示装置を提供することができる。
は、本発明のフィルムを作成する際に用いる延伸機の延伸方法を示した。
　以下、本発明について詳細に説明する。なお、本明細書において「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。
　本明細書において、Ｒｅ（λ）、Ｒｔｈ（λ）は、各々、波長λにおける面内のレターデーション、及び厚さ方向のレターデーションを表す。Ｒｅ（λ）はＫＯＢＲＡ　２１ＡＤＨ、又はＷＲ（王子計測機器（株）製）において、波長λｎｍの光をフィルム法線方向に入射させて測定される。測定波長λｎｍの選択にあたっては、波長選択フィルターをマニュアルで交換するか、又は測定値をプログラム等で変換して測定することができる。測定されるフィルムが、１軸又は２軸の屈折率楕円体で表されるものである場合には、以下の方法によりＲｔｈ（λ）が算出される。なお、この測定方法は、後述する光学異方性層中のディスコティック液晶分子の配向膜側の平均チルト角、その反対側の平均チルト角の測定においても一部利用される。
　Ｒｔｈ（λ）は、前記Ｒｅ（λ）を、面内の遅相軸（ＫＯＢＲＡ　２１ＡＤＨ、又はＷＲにより判断される）を傾斜軸（回転軸）として（遅相軸がない場合には、フィルム面内の任意の方向を回転軸とする）のフィルム法線方向に対して法線方向から片側５０°まで１０度ステップで各々その傾斜した方向から波長λｎｍの光を入射させて全部で６点測定し、その測定されたレターデーション値と平均屈折率の仮定値及び入力された膜厚値を基にＫＯＢＲＡ　２１ＡＤＨ又はＷＲが算出する。上記において、法線方向から面内の遅相軸を回転軸として、ある傾斜角度にレターデーションの値がゼロとなる方向をもつフィルムの場合には、その傾斜角度より大きい傾斜角度でのレターデーション値はその符号を負に変更した後、ＫＯＢＲＡ　２１ＡＤＨ、又はＷＲが算出する。なお、遅相軸を傾斜軸（回転軸）として（遅相軸がない場合には、フィルム面内の任意の方向を回転軸とする）、任意の傾斜した２方向からレターデーション値を測定し、その値と平均屈折率の仮定値、及び入力された膜厚値を基に、以下の式（Ａ）、及び式（ＩＩＩ）よりＲｔｈを算出することもできる。
　式（Ａ）：
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　なお、上記のＲｅ（θ）は法線方向から角度θ傾斜した方向におけるレターデーション値をあらわす。また、式（Ａ）におけるｎｘは、面内における遅相軸方向の屈折率を表し、ｎｙは、面内においてｎｘに直交する方向の屈折率を表し、ｎｚは、ｎｘ及びｎｙに直交する方向の屈折率を表す。
　Ｒｔｈ＝｛（ｎｘ＋ｎｙ）／２－ｎｚ｝×ｄ・・・・・・・・・式（ＩＩＩ）
　測定されるフィルムが、１軸や２軸の屈折率楕円体で表現できないもの、いわゆる光学軸（ｏｐｔｉｃ　ａｘｉｓ）がないフィルムの場合には、以下の方法により、Ｒｔｈ（λ）は算出される。Ｒｔｈ（λ）は、前記Ｒｅ（λ）を、面内の遅相軸（ＫＯＢＲＡ　２１ＡＤＨ、又はＷＲにより判断される）を傾斜軸（回転軸）として、フィルム法線方向に対して－５０°から＋５０°まで１０°ステップで各々その傾斜した方向から波長λｎｍの光を入射させて１１点測定し、その測定されたレターデーション値と平均屈折率の仮定値及び入力された膜厚値を基にＫＯＢＲＡ　２１ＡＤＨ又はＷＲが算出する。また、上記の測定において、平均屈折率の仮定値は、ポリマーハンドブック（ＪＯＨＮ　ＷＩＬＥＹ＆ＳＯＮＳ，ＩＮＣ）、各種光学フィルムのカタログの値を使用することができる。平均屈折率の値が既知でないものについては、アッベ屈折計で測定することができる。主な光学フィルムの平均屈折率の値を以下に例示する：
　セルロースアシレート（１．４８）、シクロオレフィンポリマー（１．５２）、ポリカーボネート（１．５９）、ポリメチルメタクリレート（１．４９）、ポリスチレン（１．５９）である。
　これら平均屈折率の仮定値と膜厚を入力することで、ＫＯＢＲＡ　２１ＡＤＨ又はＷＲはｎｘ、ｎｙ、ｎｚを算出する。この算出されたｎｘ，ｎｙ，ｎｚよりＮｚ＝（ｎｘ－ｎｚ）／（ｎｘ－ｎｙ）が更に算出される。
　なお、「遅相軸」は、屈折率が最大となる方向を意味し、更に屈折率の測定波長は、特別な記述がない限り、可視光域（λ＝５５０ｎｍ）での値である。
　また、本明細書において、光学フィルム及び液晶層等の各部材の光学特性を示す数値、数値範囲、及び定性的な表現（例えば、「同等」、「等しい」等の表現）については、液晶表示装置やそれに用いられる部材について一般的に許容される誤差を含む数値、数値範囲及び性質を示していると解釈されるものとする。また、本明細書において、各軸・方向間の配置や交差角の角度の説明で、範囲を示さずに単に「平行」「直交」「０°」「９０°」「４５°」等という場合には、「おおよそ平行」「おおよそ直交」「おおよそ０°」「おおよそ９０°」「おおよそ４５°」の意であり、厳密なものではない。それぞれの目的を達成する範囲内での、多少のズレは許容される。例えば「平行」「０°」とは、交差角がおおよそ０°ということであり、－１５°～１５°、好ましくは－５°～５°、より好ましくは－３°～３°である。「直交」「９０°」とは、交差角がおおよそ９０°ということであり、７５°～１０５°、好ましくは８５°～９５°、より好ましくは８７°～９３°である。「４５°」とは、交差角がおおよそ４５°ということであり、３０°～６０°、好ましくは４０°～５０°、より好ましくは４２°～４８°である。
　液晶表示装置は、互いに吸収軸を直交して配置される第１及び第２の偏光層と、第１及び第２の偏光層の間に、互いに対向して配置され、かつ、少なくとも一方が透明電極を有する第１及び第２の基板と、第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セルと、第１の偏光層と液晶セルとの間に配置された第１の光学補償フィルムと、第２の偏光層と該液晶セルとの間に配置された第２の光学補償フィルムと、を少なくとも有する。
　液晶セルはＴＮモードの液晶セルであり、第１及び第２の基板の対向面には、電極層が形成されている。一例は、複数の画素電極にそれぞれ対応する複数のＴＦＴと、各行のＴＦＴにゲート信号を供給する複数のゲート配線と、各列のＴＦＴにデータ信号を供給する複数のデータ配線とが設けられ、複数の画素電極が、それぞれ、その画素電極に対応するＴＦＴに接続されている。また、一対の対向基板及びその対向面にはそれぞれ、電極層を覆って、実質的に互いに直交する方向に配向処理された水平配向膜が形成されている。液晶層は、正の誘電異方性を有するネマティック液晶材料を充填してなる層であり、その液晶分子は、水平配向膜により、第１及び第２の基板の近傍における配向方向が規定され、電極層間に電界が印加されていないとき、基板間において実質的に９０°の捩れ角で捩れ（ツイスト）配向する。一方、電極間に黒表示させる電圧が印加されると、液晶分子は、基板の面に対して垂直に立ち上がり、所定の平均チルト角θ（６０°～９０°程度）で配向する。その状態では、液晶層中に法線方向から光が入射した場合と、斜め方向から入射した場合とでは、液晶分子の配向の違いにより、液晶層中を伝搬する光の偏光状態が異なり、その結果、視野角に依存してコントラストが低下したり、階調反転やカラーシフトが生じる。本発明の液晶表示装置では、位相差層により、コントラスト等の表示特性の視野角依存性を軽減し、視野角特性を改善している。
　液晶層の厚さｄと複屈折率Δｎの積であるΔｎ・ｄは、一般的には、ＴＮモードの場合、３００～６００ｎｍ程度になる。本発明では、液晶層のΔｎ・ｄが、下記式を満足していると、ＴＮモードにおいて視野角拡大効果が得られるので好ましい。
　２００ｎｍ≦Δｎ・ｄ≦６００ｎｍ
　Δｎ・ｄは、ＴＮモードの場合は、３８０～４８０ｎｍであるのがより好ましい。
　液晶層は、ＲＧＢのサブピクセル領域間で、厚みが互いに異なるマルチギャップの液晶層であってもよい。例えば、カラーフィルタの厚みを一様ではなく、Ｒサブピクセル、Ｇサブピクセル、及びＢサブピクセルの厚みを変えて、マルチギャップの液晶層とすることができる。一例は、Ｒサブピクセルに対応する液晶層のΔｎｄ（Ｒ）、Ｇサブピクセルに対応する液晶層のΔｎｄ（Ｇ）、及びＢサブピクセルに対応する液晶層のΔｎｄ（Ｂ）が、Δｎｄ（Ｂ）＜Δｎｄ（Ｇ）＜Δｎｄ（Ｒ）の関係を満足する構成である。この例によれば、広い視野角にわたって、コントラスト及び色再現性の高いカラー画像を表示することができる。
　一方、液晶材料として、Δｎに波長依存性があり、Ｒ光に対するΔｎ（Ｒ）、Ｇ光に対するΔｎ（Ｇ）、及びＢ光に対するΔｎ（Ｂ）が、Δｎ（Ｂ）＜Δｎ（Ｇ）＜Δｎ（Ｒ）の関係を満足する液晶材料を利用することにより、カラーフィルタの厚みが一様であっても、同様の効果が得られる。
　液晶セルの画素は、赤（Ｒ）画素、緑（Ｇ）画素、青（Ｂ）画素、及び白（Ｗ）画素からなるカラーフィルタを用いてもよい。ＲＧＢＷ画素から構成されるカラーフィルタを用いることで、ＲＧＢ画素構成と比較して、表示面法線方向（正面方向）における輝度を高めることができるという特長がある。表示階調に応じて、Ｒ画素、Ｂ画素及びＷ画素の少なくとも一つにＧ画素と異なる電圧を印加してもよい。表示階調に応じてＲ、Ｇ、Ｂ、Ｗ画素各々の印加電圧を調整することにより、斜め視野における階調再現性、カラー画像の色再現性等を改善することができる。また、上記マルチギャップの液晶層とＲＧＢＷ画素を組み合わせて用いても良い。
　液晶表示装置は、ノーマリホワイトモードであり、一対の偏光層は、それぞれの吸収軸を実質的に互いに直交させて配置されている。
［光学補償フィルム］
　本発明に使用可能な光学補償フィルムの例は、透明支持体と、透明支持体上に、液晶化合物を含有する組成物から形成された光学異方性層とを有する。なお、光学補償フィルムは本発明において液晶パネル部の一部となるが、光学補償フィルムが光学異方性層と透明支持体とを有する態様では、透明支持体が偏光板の一部となる透明層を兼ねていてもよく、かかる場合は、光学異方性層は液晶パネル部の一部であり、透明支持体は偏光板の一部であると考える。
　以下、本発明に利用可能な光学補償フィルムの構成材料について説明する。
《支持体》
　前記光学補償フィルムは、支持体を有していてもよい。支持体は、透明なポリマーフィルムであるのが好ましい。支持体は、光透過率が８０％以上であることが好ましい。ポリマーフィルムを構成するポリマーの例には、セルロースエステル（例、セルロースのモノ乃至トリアシレート体）、ノルボルネン系ポリマー及びポリメチルメタクリレートが含まれる。市販のポリマー（ノルボルネン系ポリマーでは、アートン及びゼオネックスいずれも商品名））を用いてもよい。又、従来知られているポリカーボネートやポリスルホンのような複屈折の発現しやすいポリマーは、国際公開第００／２６７０５号パンフレットに記載のように、分子を修飾することで複屈折の発現性を制御したものを用いるのが好ましい。
　また、偏光膜の保護膜として上述の支持体を液晶表示装置の視認側やバックライト側の最表面に用いても良い。液晶表示装置の視認側やバックライト側の最表面に用いる場合、用途に応じてＵＶ吸収性、反射防止性、防眩性、耐擦傷性、光拡散性、防汚性、輝度向上などの機能を付与する、又は機能を有する層と組み合わせて用いることが好ましい。
　中でもセルロースエステルが好ましく、セルロースの低級脂肪酸エステルが更に好ましい。具体的に好ましいセルロースエステルとしては、特開２００７－２８６３２４号公報の［０１８３］～［０１８９］に記載のものを用いることができる。
　ポリマーフィルムのレターデーションを調整するためには延伸のような外力を与える方法が一般的であるが、又、光学異方性を調節するためのレターデーション上昇剤が、場合により添加される。例えば、欧州特許出願公開第９１１６５６号明細書、特開２０００－１１１９１４号公報、同２０００－２７５４３４号公報等記載の化合物等が挙げられる。
　ポリマーフィルムに添加する上記した添加剤又は種々の目的に応じて添加できる添加剤（例えば、紫外線防止剤、剥離剤、帯電防止剤、劣化防止剤（例、酸化防止剤、過酸化物分解剤、ラジカル禁止剤、金属不活性化剤、酸捕獲剤、アミン）、赤外吸収剤等）は、固体でもよく油状物でもよい。また、フィルムが多層から形成される場合、各層の添加物の種類や添加量が異なってもよい。これらの詳細は、上記の公技番号２００１－１７４５号の１６頁～２２頁に詳細に記載されている素材が好ましく用いられる。これらの添加剤の使用量は、各素材の添加量は機能が発現する限りにおいて特に限定されないが、ポリマーフィルム全組成物中、０．００１～２５質量％の範囲で適宜用いられることが好ましい。
　また、本発明には数平均分子量が２００～１００００の可塑剤を含有することも好ましく、負の固有複屈折を有する可塑剤を含むことも好ましい。具体的な可塑剤としては、特願２００９－０８５５６８号の［００３６］～［０１０８］記載のもの等を用いることができる。なお、数平均分子量は公知の方法で測定することが出来る。
《ポリマーフィルム（支持体）の製造方法》
　ポリマーフィルムは、ソルベントキャスト法によりを製造することが好ましい。ソルベントキャスト法では、ポリマー材料を有機溶媒に溶解した溶液（ドープ）を用いてフィルムを製造する。ドープは、ドラム又はバンド上に流延し、溶媒を蒸発させてフィルムを形成する。流延前のドープは、固形分量が１８～３５％となるように濃度を調整することが好ましい。ドラム又はバンドの表面は、鏡面状態に仕上げておくことが好ましい。
　ドープは、表面温度が１０℃以下のドラム又はバンド上に流延することが好ましい。流延してから２秒以上風に当てて乾燥することが好ましい。得られたフィルムをドラム又はバンドから剥ぎ取り、更に１００～１６０℃まで逐次温度を変えた高温風で乾燥して残留溶剤を蒸発させることもできる。以上の方法は、特公平５－１７８４４号公報に記載がある。この方法によると、流延から剥ぎ取りまでの時間を短縮することが可能である。この方法を実施するためには、流延時のドラム又はバンドの表面温度においてドープがゲル化することが必要である。
　流延工程では１種類のセルロースアシレート溶液を単層流延してもよいし、２種類以上のセルロースアシレート溶液を同時及び又は逐次共流延してもよい。
　これらのソルベントキャスト方法の製造工程については、特開２００１－１７４５号の２２頁～３０頁に詳細に記載され、溶解、流延（共流延を含む）、金属支持体、乾燥、剥離、延伸などに分類される。
　本発明のフィルム（支持体）の厚さは、１５～１２０μｍであることが好ましく、更には２０～８０μｍが好ましい。
　更に、本発明のポリマーフィルムは各種延伸、熱処理等を加えることで所望の光学特性を達成することもできる。具体的には、特願２００９－０８５５６８号の［０１３４］～［０１６５］に記載の方法等を用いることができる。
　更に、本発明の実施形態の一つでは、ポリマーフィルムをフィルムの長尺方向に対し、平行でも直交する方向でもない斜め方向に延伸し、ポリマーフィルムの遅相軸をフィルムの長尺方向に対し、平行でも直交する方向でもない斜め方向に発現することが偏光子との貼りあわせをロール・ツー・ロールで行えることから好ましい。ポリマーフィルムの遅相軸方向としてはフィルムの長尺方向に対し±４５°方向にすることが好ましい。製造方法としては、長尺のフィルム（未延伸フィルム又は既延伸フィルム）を延伸後のフィルムの両端部を斜め延伸用のテンター（斜め延伸装置）の把持具によって把持して搬送しながら、予熱ゾーン、延伸ゾーン、及び冷却ゾーンを有するオーブンを通過させて、遅相軸が斜め方向に発現する延伸フィルムを製造することができる。ポリマーフィルムを構成するポリマーの例には、セルロースエステル（例、セルロースのモノ乃至トリアシレート体）、ノルボルネン系ポリマー及びポリメチルメタクリレートが含まれる。市販のポリマー（ノルボルネン系ポリマーでは、アートン及びゼオネックスいずれも商品名））を用いてもよい。又、従来知られているポリカーボネートやポリスルホンのような複屈折の発現しやすいポリマーは、国際公開第００／２６７０５号パンフレットに記載のように、分子を修飾することで複屈折の発現性を制御したものを用いるのが好ましい。
《ポリマーフィルム（支持体）の表面処理》
　ポリマーフィルムは、表面処理を施すことが好ましい。表面処理には、コロナ放電処理、グロー放電処理、火炎処理、酸処理、アルカリ処理及び紫外線照射処理が含まれる。これらについては、詳細が前記の公技番号２００１－１７４５号の３０頁～３２頁に詳細に記載されている。これらの中でも特に好ましくは、アルカリ鹸化処理でありセルロースアシレートフィルムの表面処理としては極めて有効である。具体的には、例えば、特開２００２－８２２２６号公報、国際公開第０２／４６８０９号パンフレットに内容の記載が挙げられる。
《透明支持体の光学特性》
　本発明で用いられる第１、第２の透明支持体の光学特性としては、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ（５５０）が０～２００ｎｍであり、厚み方向のレターデーションＲｔｈ（５５０）が－１００～２００ｎｍであることが好ましく、Ｒｅ（５５０）が２０～１００ｎｍでありＲｔｈ（５５０）が－５０～１８０ｎｍであることがより好ましく、Ｒｅ(５５０)が３０～６０ｎｍでありRｔｈ（５５０）が－３０～１５０ｎｍであることが最も好ましい。
　第１、第２の透明支持体上に光学異方性層を２層形成する場合には、Ｒｅ（５５０）が０～１００ｎｍであり、厚み方向のレターデーションＲｔｈ（５５０）が－５０～１５０ｎｍであることが好ましい。
　光学特性が上記範囲であると斜め方向における実画像再現性の観点から好ましい。
　また、第１の透明支持体と第２の透明支持体のＲｅ（５５０）の差、及びＲｔｈ（５５０）の差はそれぞれ１０ｎｍ未満であることが好ましく、８ｎｍ未満であることがより好ましく、５ｎｍ未満であることが最も好ましい。Ｒｅ（５５０）の差、及びＲｔｈ（５５０）の差を上記値とすることにより斜め左右方向における実画像再現性の対称性向上を達成することができる。
　また、Ｒｅ（５５０）の差、若しくは、Ｒｔｈ（５５０）の差が少なくとも一方が１０ｎｍ以上であることも好ましい。２０ｎｍ以上がより好ましく、３０ｎｍ以上が最も好ましい。Ｒｅ（５５０）の差、若しくは、Ｒｔｈ（５５０）の差を上記値とすることにより、特定の斜め方向の実画像再現性向上を達成することができる。
《光学異方性層》
　次に、本発明に利用する光学異方性層の好ましい態様について詳細を記述する。光学異方性層は、液晶表示装置の黒表示における液晶セル中の液晶化合物を補償するように設計することが好ましい。黒表示における液晶セル中の液晶化合物の配向状態は、液晶表示装置のモードにより異なる。この液晶セル中の液晶化合物の配向状態に関しては、ＩＤＷ’００、ＦＭＣ７－２、Ｐ４１１～４１４に記載されている。光学異方性層は、ラビング軸等の配向軸によって配向制御され、その配向状態に固定された液晶性化合物を含有するのが好ましい。
　光学異方性層の形成に用いる液晶性化合物の例には、分子構造が棒状である棒状液晶性化合物、及び分子構造が円盤状である円盤状液晶性化合物が含まれる。棒状液晶性化合物及び円盤状液晶性化合物は、高分子液晶でも低分子液晶でもよく、更に、低分子液晶が架橋され液晶性を示さなくなったものも含まれる。光学異方性層の作製に棒状液晶性化合物を用いた場合は、棒状液晶性分子は、その長軸を支持体面へ投影した軸の平均方向が、配向軸に対して平行であるのが好ましい。また、光学異方性層の作製に円盤状液晶性化合物を用いた場合は、層中において円盤状液晶性分子は、その短軸を支持体面へ投影した軸の平均方向が配向軸に対して平行であるのが好ましい。また、円盤面と層平面とのなす角（傾斜角）が深さ方向に変化する、後述のハイブリッド配向が好ましい。
《第１、第２の光学異方性層》
　本発明の透明支持体上に形成される光学異方性層１、２には、分子構造が円盤状である円盤状液晶性化合物が用いられる。円盤状液晶性化合物は、高分子液晶でも低分子液晶でもよく、更に、低分子液晶が架橋され液晶性を示さなくなったものも含まれる。
　円盤状液晶性化合物を用いた場合は、層中において円盤状液晶性分子は、その短軸を支持体面へ投影した軸の平均方向が配向軸に対して平行であるのが好ましい。また、円盤面と層平面とのなす角（傾斜角）が深さ方向に変化する、後述のハイブリッド配向が好ましい。
《光学異方性層Ａ、光学異方性層Ｂ》
　第１、第２の光学異方性層のほかに、透明支持体と第１、第２の光学異方性層の間に、光学異方性層Ａ、光学異方性層Ｂを設けることも好ましい。
　光学異方性層Ａ、光学異方性層Ｂには、分子構造が棒状である棒状液晶性化合物、及び分子構造が円盤状である円盤状液晶性化合物が含まれる。棒状液晶性化合物及び円盤状液晶性化合物は、高分子液晶でも低分子液晶でもよく、更に、低分子液晶が架橋され液晶性を示さなくなったものも含まれる。光学異方性層の作製に棒状液晶性化合物を用いた場合は、棒状液晶性分子は、その長軸を支持体面へ投影した軸の平均方向が、配向軸に対して平行であるのが好ましい。また、光学異方性層の作製に円盤状液晶性化合物を用いた場合は、層中において円盤状液晶性分子は、その短軸を支持体面へ投影した軸の平均方向が配向軸に対して平行であるのが好ましい。また、棒状液晶性分子は、その長軸を水平に配向させた状態で形成することができ、又は円盤状液晶性分子は、その短軸を水平に配向させた状態で形成することができる。
　更に、棒状液晶性分子の長軸又は円盤状液晶分子の円盤面と層平面とのなす角（傾斜角）が深さ方向に変化するハイブリッド配向の状態で形成することも可能である。
　第１、第２の光学異方性層のほかに光学異方性層Ａ、光学異方性層Ｂを形成することによって、光学異方性層Ａ、光学異方性層Ｂの光学特性が光学補償に貢献し、その結果、液晶表示装置として高い透過率を保ったまま、階調反転性能や斜め実画像の特性が向上する。
　また、光学異方性層Ａ、光学異方性層Ｂは液晶化合物を含有する層ではない位相差フィルムを用いても、位相差フィルムの光学異方性、フィルム配置を調整することにより、同様の効果を得ることができる。
《棒状液晶性化合物》
　棒状液晶性化合物としては、アゾメチン類、アゾキシ類、シアノビフェニル類、シアノフェニルエステル類、安息香酸エステル類、シクロヘキサンカルボン酸フェニルエステル類、シアノフェニルシクロヘキサン類、シアノ置換フェニルピリミジン類、アルコキシ置換フェニルピリミジン類、フェニルジオキサン類、トラン類及びアルケニルシクロヘキシルベンゾニトリル類が好ましく用いられる。
　なお、棒状液晶性化合物には、金属錯体も含まれる。また、棒状液晶性分子を繰り返し単位中に含む液晶ポリマーも、棒状液晶性化合物として用いることができる。言い換えると、棒状液晶性化合物は、（液晶）ポリマーと結合していてもよい。
　棒状液晶性化合物については、季刊化学総説第２２巻液晶の化学（１９９４）日本化学会編の第４章、第７章及び第１１章、及び液晶デバイスハンドブック日本学術振興会第１４２委員会編の第３章に記載がある。
　棒状液晶性分子の複屈折率は、０．００１～０．７の範囲にあることが好ましい。
　棒状液晶性分子は、その配向状態を固定するために、重合性基を有することが好ましい。重合性基は、ラジカル重合性不飽基或はカチオン重合性基が好ましく、具体的には、例えば特開２００２－６２４２７号公報明細書中の段落番号［００６４］～［００８６］記載の重合性基、重合性液晶化合物が挙げられる。
《円盤状液晶性化合物》
　円盤状（ディスコティック）液晶性化合物の例には、Ｃ．Ｄｅｓｔｒａｄｅらの研究報告、Ｍｏｌ．Ｃｒｙｓｔ．７１巻、１１１頁（１９８１年）に記載されているベンゼン誘導体、Ｃ．Ｄｅｓｔｒａｄｅらの研究報告、Ｍｏｌ．Ｃｒｙｓｔ．１２２巻、１４１頁（１９８５年）、Ｐｈｙｓｉｃｓ　ｌｅｔｔ、Ａ、７８巻、８２頁（１９９０）に記載されているトルキセン誘導体、Ｂ．Ｋｏｈｎｅらの研究報告、Ａｎｇｅｗ．Ｃｈｅｍ．９６巻、７０頁（１９８４年）に記載されたシクロヘキサン誘導体及びＪ．Ｍ．Ｌｅｈｎらの研究報告、Ｊ．Ｃｈｅｍ．Ｃｏｍｍｕｎ．、１７９４頁（１９８５年）、Ｊ．Ｚｈａｎｇらの研究報告、Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．１１６巻、２６５５頁（１９９４年）に記載されているアザクラウン系やフェニルアセチレン系マクロサイクルが含まれる。
　円盤状液晶性化合物としては、分子中心の母核に対して、直鎖のアルキル基、アルコキシ基、置換ベンゾイルオキシ基が母核の側鎖として放射線状に置換した構造である液晶性を示す化合物も含まれる。分子又は分子の集合体が、回転対称性を有し、一定の配向を付与できる化合物であることが好ましい。円盤状液晶性化合物を含有する組成物から形成する光学異方性層は、最終的に光学異方性層に含まれる化合物が液晶性である必要はなく、例えば、低分子の円盤状液晶性分子が熱や光で反応する基を有しており、結果的に熱、光で反応により重合又は架橋し、高分子量化し液晶性を失った化合物も含まれる。円盤状液晶性分子の好ましい例は、特開平８－５０２０６号公報に記載されている。また、円盤状液晶性分子の重合については、特開平８－２７２８４公報に記載がある。
　円盤状液晶性分子を重合により固定するためには、円盤状液晶性分子の円盤状コアに、置換基として重合性基を結合させる必要がある。円盤状コアと重合性基は、連結基を介して結合する化合物が好ましく、これにより重合反応においても配向状態を保つことができる。例えば、特開２０００－１５５２１６号公報明細書中の段落番号［０１５１］～「０１６８」記載の化合物等が挙げられる。
　ハイブリッド配向では、円盤状液晶性分子の円盤面と層平面との角度が、光学異方性層の深さ方向でかつ支持体（又は配向膜）表面からの距離の増加と共に増加又は減少している。角度は、距離の増加と共に増加することが好ましい。更に、角度の変化としては、連続的増加、連続的減少、間欠的増加、間欠的減少、連続的増加と連続的減少を含む変化、あるいは、増加及び減少を含む間欠的変化が可能である。間欠的変化は、厚さ方向の途中で傾斜角が変化しない領域を含んでいる。角度は、角度が変化しない領域を含んでいても、全体として増加又は減少していればよい。更に、角度は連続的に変化することが好ましい。
　支持体（又は配向膜）側の円盤状液晶性分子の長軸の平均方向は、一般に円盤状液晶性分子あるいは配向膜の材料を選択することにより、又はラビング処理方法を選択することにより、調整することができる。また、表面側（空気側）の円盤状液晶性分子の円盤面方向は、一般に円盤状液晶性分子あるいは円盤状液晶性分子と共に使用する添加剤の種類を選択することにより調整することができる。円盤状液晶性分子と共に使用する添加剤の例としては、可塑剤、界面活性剤、重合性モノマー及びポリマーなどを挙げることができる。長軸の配向方向の変化の程度も、上記と同様に、液晶性分子と添加剤との選択により調整できる。
《光学異方性層中の他の添加物》
　上記の液晶性化合物と共に、可塑剤、界面活性剤、重合性モノマー等を併用して、塗工膜の均一性、膜の強度、液晶分子の配向性等を向上することができる。液晶性分子と相溶性を有し、液晶性分子の傾斜角の変化を与えられるか、あるいは配向を阻害しないことが好ましい。具体的には、特開２００２－２９６４２３号、特開２００１－３３０７２５号、特開２０００－１５５２１６号等に記載されたものが好ましい。
《光学異方性層の形成》
　光学異方性層は、少なくとも一種の液晶性化合物及び必要に応じて後述の重合性開始剤や任意の成分を含む組成物を、例えば塗布液として調製し、該塗布液を配向膜の表面（例えば、ラビング処理面）に塗布することで形成できる。
　塗布液の調製に使用する溶媒としては、有機溶媒が好ましく用いられる。有機溶媒の例には、アミド（例、Ｎ、Ｎ－ジメチルホルムアミド）、スルホキシド（例、ジメチルスルホキシド）、ヘテロ環化合物（例、ピリジン）、炭化水素（例、ベンゼン、ヘキサン）、アルキルハライド（例、クロロホルム、ジクロロメタン、テトラクロロエタン）、エステル（例、酢酸メチル、酢酸ブチル）、ケトン（例、アセトン、メチルエチルケトン）、エーテル（例、テトラヒドロフラン、１、２－ジメトキシエタン）が含まれる。アルキルハライド及びケトンが好ましい。二種類以上の有機溶媒を併用してもよい。
　塗布液の塗布は、公知の方法（例、ワイヤーバーコーティング法、押し出しコーティング法、ダイレクトグラビアコーティング法、リバースグラビアコーティング法、ダイコーティング法）により実施できる。
　光学異方性層の厚さは、０．１～２０μｍであることが好ましく、０．５～１５μｍであることが更に好ましく、１～１０μｍであることが最も好ましい。
《液晶性分子の配向状態の固定》
　配向膜等の表面上で配向させた液晶性分子を、配向状態を維持して固定するのが好ましい。固定化は、重合反応により実施することが好ましい。重合反応には、熱重合開始剤を用いる熱重合反応と光重合開始剤を用いる光重合反応とが含まれる。光重合反応が好ましい。
　光重合開始剤の使用量は、組成物（塗布液である場合は固形分）の０．０１～２０質量％の範囲にあることが好ましく、０．５～５質量％の範囲にあることが更に好ましい。
　液晶性分子の重合のための光照射は、紫外線を用いることが好ましい。照射エネルギーは、２０ｍＪ／ｃｍ2～５０Ｊ／ｃｍ2の範囲にあることが好ましく、２０～５０００ｍＪ／ｃｍ2の範囲にあることがより好ましく、１００～８００ｍＪ／ｃｍ2の範囲にあることが更に好ましい。また、光重合反応を促進するため、加熱条件下で光照射を実施してもよい。
　なお、光学異方性層の上に保護層を設けてもよい。
　本発明に利用する第１、及び第２の光学異方性層は、ディスコティック液晶性化合物を含有する液晶性組成物をハイブリッド配向状態に固定して形成された層であるのが好ましい。かかる態様では、光学異方性層の配向制御方向は、例えば、光学異方性層を形成する際に利用される配向膜の表面に施されたラビング処理のラビング軸によって決定され、一般的にはラビング軸方向と一致する。
　光学異方性層がハイブリッド配向していれば、面内遅相軸に直交する面内において、法線方向から４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［＋４０］と、該法線に対して逆に４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［－４０］の比が、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）を満たす。
　Ｒ［＋４０°］＞Ｒ［－４０°］の場合
　　　　１．１≦Ｒ［＋４０°］／Ｒ［－４０°］≦４０・・・（Ｉ）
　Ｒ［＋４０°］＜Ｒ［－４０°］の場合
　　　　１．１≦Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］≦４０・・・（ＩＩ）
《光学異方性層の光学特性》
　本発明で用いられる第１、第２の光学異方性層の光学特性としては、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が１０～１００ｎｍであることが好ましく、Ｒｅ(５５０)が１０～８０ｎｍであることがより好ましく、Ｒｅ(５５０)が２０～７０ｎｍであることが最も好ましい。
　光学異方性層A及び光学異方性層Bの光学特性としては、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が５～１５０ｎｍであることが好ましく、Ｒｅ(５５０)が１０～１００ｎｍであることがより好ましい。
　上記光学特性であるときには、液晶表示装置として高い透過率を維持できる。
《配向膜》
　本発明では、光学異方性層中の液晶性化合物は配向軸によって配向制御され、その状態に固定されているのが好ましい。前記液晶性化合物を配向制御する配向軸としては、光学異方性層と前記ポリマーフィルム（支持体）との間に形成された配向膜のラビング軸が挙げられる。但し、本発明において配向軸はラビング軸に限定されるものではなく、ラビング軸と同様に液晶性化合物を配向制御し得るものであれば、いかなるものであってもよい。
　配向膜は、液晶性分子の配向方向を規定する機能を有する。従って、配向膜は本発明の好ましい態様を実現する上では必須である。しかし、液晶性化合物を配向後にその配向状態を固定してしまえば、配向膜はその役割を果たしているために、本発明の構成要素としては必ずしも必須のものではない。即ち、配向状態が固定された配向膜上の光学異方性層のみを偏光子上や他の透明フィルムなどに転写して本発明の偏光板や光学補償フィルムを作製することも可能である。
　配向膜は、有機化合物（好ましくはポリマー）のラビング処理、無機化合物の斜方蒸着、マイクログルーブを有する層の形成、あるいはラングミュア・ブロジェット法（ＬＢ膜）による有機化合物（例、ω－トリコサン酸、ジオクタデシルメチルアンモニウムクロライド、ステアリル酸メチル）の累積のような手段で設けることができる。更に、電場の付与、磁場の付与あるいは光照射により、配向機能が生じる配向膜も知られている。
　配向膜は、ポリマーのラビング処理により形成することが好ましい。配向膜に使用するポリマーは、原則として、液晶性分子を配向させる機能のある分子構造を有する。本発明では、液晶性分子を配向させる機能に加えて、架橋性官能基（例、二重結合）を有する側鎖を主鎖に結合させるか、あるいは、液晶性分子を配向させる機能を有する架橋性官能基を側鎖に導入することが好ましい。配向膜に使用されるポリマーは、それ自体架橋可能なポリマーあるいは架橋剤により架橋されるポリマーのいずれも使用することができし、これらの組み合わせを複数使用することができる。ポリマーの例には、例えば特開平８－３３８９１３号公報明細書中段落番号［００２２］記載のメタクリレート系共重合体、スチレン系共重合体、ポリオレフィン、ポリビニルアルコール及び変性ポリビニルアルコール、ポリ（Ｎ－メチロールアクリルアミド）、ポリエステル、ポリイミド、酢酸ビニル共重合体、カルボキシメチルセルロース、ポリカーボネート等が含まれる。シランカップリング剤をポリマーとして用いることができる。水溶性ポリマー（例、ポリ（Ｎ－メチロールアクリルアミド）、カルボキシメチルセルロース、ゼラチン、ポリビニルアルコール、変性ポリビニルアルコール）が好ましく、ゼラチン、ポリビニルアルコール及び変性ポリビニルアルコールが更に好ましく、ポリビニルアルコール及び変性ポリビニルアルコールが最も好ましい。重合度が異なるポリビニルアルコール又は変性ポリビニルアルコールを２種類併用することが特に好ましい。変性ポリビニルアルコール化合物の具体例として、例えば特開２０００－１５５２１６号公報明細書中の段落番号［００２２］～［０１４５］、同２００２－６２４２６号公報明細書中の段落番号［００１８］～［００２２］に記載のもの等が挙げられる。
　ポリビニルアルコールの鹸化度は、７０～１００％が好ましく、８０～１００％が更に好ましい。ポリビニルアルコールの重合度は、１００～５０００であることが好ましい。
　架橋性官能基を有する側鎖を配向膜ポリマーの主鎖に結合させるか、あるいは、液晶性分子を配向させる機能を有する側鎖に架橋性官能基を導入すると、配向膜のポリマーと光学異方性層に含まれる多官能モノマーとを共重合させることができる。その結果、多官能モノマーと多官能モノマーとの間だけではなく、配向膜ポリマーと配向膜ポリマーとの間、そして多官能モノマーと配向膜ポリマーとの間も共有結合で強固に結合される。従って、架橋性官能基を配向膜ポリマーに導入することで、光学補償シートの強度を著しく改善することができる。
　配向膜ポリマーの架橋性官能基は、多官能モノマーと同様に、重合性基を含むことが好ましい。具体的には、例えば特開２０００－１５５２１６号公報明細書中段落番号［００８０］～［０１００］記載のもの等が挙げられる。
　配向膜ポリマーは、上記の架橋性官能基とは別に、架橋剤を用いて架橋させることもできる。架橋剤としては、アルデヒド、Ｎ－メチロール化合物、ジオキサン誘導体、カルボキシル基を活性化することにより作用する化合物、活性ビニル化合物、活性ハロゲン化合物、イソオキサゾール及びジアルデヒド澱粉が含まれる。二種類以上の架橋剤を併用してもよい。具体的には、例えば特開２００２－６２４２６号公報明細書中の段落番号［００２３］～［０２４］記載の化合物等が挙げられる。反応活性の高いアルデヒド、特にグルタルアルデヒドが好ましい。
　架橋剤の添加量は、ポリマーに対して０．１～２０質量％が好ましく、０．５～１５質量％が更に好ましい。配向膜に残存する未反応の架橋剤の量は、１．０質量％以下であることが好ましく、０．５質量％以下であることが更に好ましい。このように調節することで、配向膜を液晶表示装置に長期使用、或は高温高湿の雰囲気下に長期間放置しても、レチキュレーション発生のない充分な耐久性が得られる。が発生することがある。
　配向膜は、基本的に、配向膜形成材料である上記ポリマー、架橋剤を含む透明支持体上に塗布した後、加熱乾燥（架橋させ）し、ラビング処理することにより形成することができる。架橋反応は、前記のように、透明支持体上に塗布した後、任意の時期に行ってよい。ポリビニルアルコールのような水溶性ポリマーを配向膜形成材料として用いる場合には、塗布液は消泡作用のある有機溶媒（例、メタノール）と水の混合溶媒とすることが好ましい。その比率は質量比で水：メタノールが０：１００～９９：１が好ましく、０：１００～９１：９であることが更に好ましい。これにより、泡の発生が抑えられ、配向膜、更には光学異方層の層表面の欠陥が著しく減少する。
　配向膜形成時に利用する塗布方法は、スピンコーティング法、ディップコーティング法、カーテンコーティング法、エクストルージョンコーティング法、ロッドコーティング法又はロールコーティング法が好ましい。特にロッドコーティング法が好ましい。また、乾燥後の膜厚は０．１～１０μｍが好ましい。加熱乾燥は、２０℃～１１０℃で行うことができる。充分な架橋を形成するためには６０℃～１００℃が好ましく、特に８０℃～１００℃が好ましい。乾燥時間は１分～３６時間で行うことができるが、好ましくは１分～３０分である。ｐＨも、使用する架橋剤に最適な値に設定することが好ましく、グルタルアルデヒドを使用した場合は、ｐＨ４．５～５．５で、特に５が好ましい。
　配向膜は、透明支持体上又は上記下塗層上に設けられる。配向膜は、上記のようにポリマー層を架橋したのち、表面をラビング処理することにより得ることができる。
　次に、配向膜を機能させて、配向膜の上に設けられる光学異方性層の液晶性分子を配向させる。その後、必要に応じて、配向膜ポリマーと光学異方性層に含まれる多官能モノマーとを反応させるか、あるいは、架橋剤を用いて配向膜ポリマーを架橋させる。
　配向膜の膜厚は、０．１～１０μｍの範囲にあることが好ましい。
　また、光学補償フィルムは、フィルムを延伸して作製してもよい。
《楕円偏光板》
　本発明では、前記光学異方性層を直線偏光膜と一体化させた楕円偏光板を用いることができる。楕円偏光板は、液晶表示装置にそのまま組み込める様に、液晶セルを構成している一対の基板と略同一な形状に成型されているのが好ましい（例えば、液晶セルが矩形状ならば、楕円偏光板も同一な矩形状に成型されているのが好ましい）。本発明では、液晶セルの基板の配向軸と直線偏光膜の吸収軸、及び／又は光学異方性層の配向軸が特定の角度に調整されている。
　前記楕円偏光板は、前記光学補償フィルムと直線偏光膜（以下、単に「偏光膜」という場合は「直線偏光膜」をいうものとする）とを積層することによって作製することができる。光学補償フィルムは、直線偏光膜の保護膜を兼ねていてもよい。
　直線偏光膜は、Ｏｐｔｉｖａ　Ｉｎｃ．に代表される塗布型偏光膜、若しくはバインダーと、ヨウ素又は二色性色素からなる偏光膜が好ましい。直線偏光膜におけるヨウ素及び二色性色素は、バインダー中で配向することで偏向性能を発現する。ヨウ素及び二色性色素は、バインダー分子に沿って配向するか、若しくは二色性色素が液晶のような自己組織化により一方向に配向することが好ましい。現在、市販の偏光子は、延伸したポリマーを、浴槽中のヨウ素若しくは二色性色素の溶液に浸漬し、バインダー中にヨウ素、若しくは二色性色素をバインダー中に浸透させることで作製されるのが一般的である。
《液晶表示装置》
　本発明に用いられる捩れ配向モード液晶表示装置には、様々な液晶表示装置を適用することが可能であるが、特に、低光指向性の液晶表示装置を用いた場合、屋外のような明るい環境で液晶表示装置を眺めたときに、斜めから見たときにも明るく見えることを可能にする。
　低光指向性の液晶表示装置を本発明の液晶表示装置として用いる場合、正面の輝度をＹとし、斜め４５度から見たときの輝度をＹ（φ，４５）（φは方位角，４５は極角）としたとき、全方位角における輝度比　の平均値Ｙ（φ，４５）／Ｙが０．１５～１の範囲である液晶パネルを用いると明るく見えて好ましく、０．３～１であると更に好ましい。
　また、極角４５度の輝度の平均値であるＹ（φ，４５）が４５～５００ｃｄ／ｍ２であると明るく見えて好ましく、８５～５００ｃｄ／ｍ２であると更に好ましい。
　現在一般的に用いられている捩れ配向モード液晶セルを用いた液晶表示装置では、第１の偏光板の吸収軸が該第１の偏光板に隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して０°の角度に配置されており、第１の偏光板の吸収軸と第２の偏光板の吸収軸は直交しているが、本発明の液晶表示装置では、第１の偏光板の吸収軸が該第１の偏光板に隣接する液晶セル基板表面における液晶のダイレクター方向に対して略４５°の角度に配置されており、第１の偏光板の吸収軸と第２の偏光板の吸収軸は直交している。
　液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクターは、観察者側における偏光板の吸収軸が０°（水平方向）の場合、フロント及びリア側基板共、基板表面のラビング方向を時計回りに回転させた方位にすることが、上下左右方向のＣＲ視野角対称性の観点から好ましい。
　また、液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクターは、観察者側における偏光板の吸収軸が９０°（上下方向）の場合、フロント及びリア側基板共、基板表面のラビング方向を反時計回りに回転させた方位にすることが、上下左右方向のＣＲ視野角対称性の観点から好ましい。
　また上記構成において、第１の光学異方性層の遅相軸方向の位相差を正とし、遅相軸方向と直交する位相差を負とした時、第１の透明支持体と第１の光学異方性層の位相差の和Ｒｅ１_ｓｕｍが、－１５０nm ≦ Ｒｅ１_ｓｕｍ ≦ ６０nmであり、かつ、第２の光学異方性層の遅相軸方向の位相差を正とし、遅相軸方向と直交する位相差を負とした時、第２の透明支持体の位相差と第２の光学異方性層の位相差の和Ｒｅ２_ｓｕｍが、－１５０nm ≦ Ｒｅ２_ｓｕｍ ≦ ６０nmであることが好ましく、－１００nm ≦ Ｒｅ１_ｓｕｍ、Ｒｅ２_ｓｕｍ ≦ ４５nmであることがより好ましく、－５０nm ≦Ｒｅ１_ｓｕｍ、Ｒｅ２_ｓｕｍ≦ ３０nmであることが最も好ましい。光学特性が上記範囲であると、正面の白輝度低下を抑制することができる。
　また、本発明の液晶表示装置は、第１の偏光層、第１の透明支持体、第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層、第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セル、第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層、第２の透明支持体、第２の偏光層の順で積層されていることが好ましい。この構成であると、斜め方向の実画像再現性向上の観点から好ましい。
　また、本発明の液晶表示装置は、第１の偏光層、第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層、第１の透明支持体、第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セル、第２の透明支持体、第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層、第２の偏光層の順で積層されていることが好ましい。この構成であると、斜め方向におけるコントラスト向上の観点から好ましい。
　また上記構成において、第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸方向の位相差を正とし、遅相軸方向と直交する位相差を負とした時、光学異方性層Ａの位相差と第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の位相差の和Ｒｅ１Ａ＿ｓｕｍが、－１５０ｎｍ≦Ｒｅ１Ａ＿ｓｕｍ≦６０ｎｍであり、かつ、第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸方向の位相差を正とし、遅相軸方向と直交する位相差を負とした時、光学異方性層Ｂの位相差と第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の位相差の和Ｒｅ２Ｂ＿ｓｕｍが、－１５０ｎｍ≦Ｒｅ２Ｂ＿ｓｕｍ≦６０ｎｍであることが好ましく、－１００ｎｍ≦Ｒｅ１Ａ＿ｓｕｍ≦４５ｎｍ、－１００ｎｍ≦Ｒｅ２Ｂ＿ｓｕｍ≦４５ｎｍであることがより好ましく、－５０ｎｍ≦Ｒｅ１Ａ＿ｓｕｍ≦３０ｎｍ、－５０ｎｍ≦Ｒｅ２Ｂ＿ｓｕｍ≦３０ｎｍであることが最も好ましい。光学特性が上記範囲であると、正面の白輝度低下を抑制することができる。
　また、本発明の液晶表示装置は、他の部材を含んでいてもよい。例えば、液晶セルと偏光膜との間にカラーフィルターを配置してもよい。また、透過型として使用する場合は、冷陰極あるいは熱陰極蛍光管、あるいは発光ダイオード、フィールドエミッション素子、エレクトロルミネッセント素子を光源とするバックライトを背面に配置することができる。また、本発明の液晶表示装置は、反射型であってもよく、かかる場合は、偏光板は観察側に１枚配置したのみでよく、液晶セル背面あるいは液晶セルの下側基板の内面に反射膜を設置する。もちろん光源を用いたフロントライトを液晶セル観察側に設けることも可能である。更に本発明の液晶表示装置は、透過と反射のモードの両立をはかるため、表示装置の１画素の中で反射部と透過部を設けた反透過型であってもよい。
《表面フィルム》
　また、本発明の液晶表示装置は視認側の最表面に光拡散層のような表面フィルムを設けてもよい。
　表面フィルムとしての光拡散層に関して、従来公知のものも用いることができるが、光拡散層については、透光性樹脂と、前記透光性樹脂の屈折率と異なる屈折率を有する透光性微粒子を含む層であり、かつ光拡散層のヘイズが１０％以上であることが好ましい。透光性粒子と透光性樹脂の屈折率差、透光性粒子の粒子径、透光性粒子の含有量によりヘイズ値を調整することができる。透光性粒子として、同一粒径及び同一材質の透光性粒子のみを用いてもよいし、粒径及び／又は材質の異なる複数種の透光性粒子を用いてもよい。後者のほうがヘイズ値を調整できる点で好ましい。また、入射光の入射角度によって、光の透過状態が異なる異方性を用いることも好ましい。具体的には、特開平１０－９６９１７号に記載のものや回折型視角改良フィルム(住友化学製ルミスティ等)を使用できる。
　異方性光拡散層の表面フィルムとして、ポリマー組成物からなる第１ドメインと、該第１ドメイン内部に配置された第２ドメインとを含む光学フィルムであって、前記第２ドメインが形状異方性を有する気泡であり、前記第１ドメイン中のポリマーの分子主鎖の平均配向方向が前記第２ドメインの長軸の平均方向とは異なる光学フィルム（以降光学フィルムＴ）であることが好ましい。
　ここで、ポリマーの分子主鎖の平均方向とは、フィルム面内方向でポリマー分子が並んでいる方向を表しており、この方向の熱膨張係数や湿度膨張係数は、これと直交する方向と比較して小さくなるため、例えば、バックライト等の外熱による寸法変化に起因する気泡の形状変化や、湿度環境の変化による寸法変化に起因する気泡の形状変化を抑制することができ、液晶ディスプレイに組み込んだ際の輝度ムラを抑制することができる。ポリマーの分子主鎖の平均方向は、例えば、下記Ｘ線回折測定によって評価することができ、簡易的に、フィルム面内で弾性率が最も高い方向として評価することもできる。
＜Ｘ線回折測定＞
　光学フィルムＴのＸ線回折測定は、フィルムを２５℃、相対湿度６０％にて２４時間調湿後、自動Ｘ線回折装置（ＲＩＮＴ　２０００：（株）リガク製）、及び汎用型イメージングプレート読み取り装置（Ｒ－ＡＸＩＳ　ＤＳ３Ｃ／３ＣＬ）を用いて、フィルムを透過したビームの回折写真から求めることができる（Ｃｕ　Ｋα線　５０ｋＶ　２００ｍＡ　１０分）。
　前記第２ドメインは、第１ドメイン内部に配置され、形状異方性を有する気泡である。また、前記第２ドメインの長軸の平均方向は、前記第１ドメイン中のポリマーの分子主鎖の平均配向方向とは異なる。
　通常は延伸方向、つまり、ポリマー主鎖の方向とほぼ平行に前記第２ドメインの長軸の平均方向が向くが、本発明における光学フィルムＴでは全く異なる方向を向く。
　いかなる理論に拘泥するものでもないが、これはある一定の温度範囲で延伸することにより、製膜過程でポリマー中に生成した結晶部と非結晶部とが引き裂かれることに起因すると考えられる。すなわち、適切な延伸温度で延伸が実施されると、非結晶部のみが引き裂かれたようになり、更に延伸倍率が一定以上になると、ポリマー間に空隙が亀裂状にできるため延伸方向とは異なる方向に長軸をもつためと推定される。
　光学フィルムＴにおいて、前記第２ドメインは第１ドメイン内部に配置されているが、その他の気泡の配置は本発明の趣旨に反しない限り特に制限はなく、例えばフィルム表面近傍に存在する気泡がフィルム表面まで貫通している気孔の形状を有していてもよい。また、前記第２ドメインは、本発明の趣旨に反しない限り、前記第２ドメインの一部に気体以外の他の成分を含んでいてもよく、例えば第１ドメインに用いられるポリマーと異なる組成のポリマーが含まれていたり、水や有機溶媒などが充填されていてもよい。前記第２ドメインは、気泡中に気体が充填されていることが屈折率を本発明の好ましい範囲に調節する観点から好ましく、空気が充填されていることがより好ましい。なお、特に固体成分が前記第２ドメインに含まれている場合は、第２ドメイン中に、製膜時の揮散物やその他の粉末等が微量に固着している態様も含む。
　本発明における形状異方性とは、外形形態が異方性を有していることをいう。このような異方性を持つ気泡は、楕円体や棒状体のように、外形に長い方向を持ち、その方向の長さを本発明では第２ドメインの長軸という。その外形には多少の凹凸を有していてもよい。
　本明細書中、前記第２ドメインの長軸は、その平均方向に特に制限はないが、フィルム面に対して水平方向に前記第２ドメインの長軸平均方向が存在することが好ましい。
　前記第２ドメインの長軸平均方向及び長軸平均長は、任意の方向におけるフィルム断面を、例えば電子顕微鏡で観察することにより決定することができる。また、前記第２ドメインの長軸がフィルム面に水平方向に存在する場合は、第２ドメインの長軸の平均方向及び長軸平均長は以下の方法によって決めることができる。前記測定により決定したフィルムのポリマー分子主鎖の平均方向を０°とし、フィルム面内において０°方向から１８０°方向まで５°おきに、フィルム面に対して垂直に切断した。例えば、ある長方形の形状のフィルムを観測する場合において、ポリマー分子主鎖の平均方向を表す０°方向がフィルム長手方向であれば、９０°方向はフィルム幅方向となり、１８０°方向はポリマー分子主鎖の平均方向に再度一致するフィルム長手方向となる。その各断面（本発明では３７枚のフィルム断面）を、例えば電子顕微鏡で観察し、それぞれの断面において任意に第２ドメイン１００個を選択し、それらの第２ドメイン１００個の長軸の長さを測定し、平均値をそれぞれ求めた。前記３７枚のフィルム断面において、最も前述の第２ドメイン１００個の長軸の長さ（該断面における第２ドメインの横幅）の平均が長かった断面を決定し、その断面を切断した角度を、本明細書中における第２ドメインの長軸の平均方向とした。また、そのときの角度における第２ドメイン１００個の長軸の長さの平均を、本明細書中における第２ドメインの長軸平均長とした。以下、本明細書中において、前記第２ドメインの長軸平均長を「第２ドメインの長軸の平均長ａ」とも言う。
　次に、第２ドメインのフィルム面内方向の短軸平均長を以下の方法で求めることができる。前記３７枚のフィルム断面を切断した角度のうちの長軸の平均方向を決めた角度から、フィルム面内方向に９０°ずらした角度のフィルム断面中から任意に第２ドメイン１００個を選択し、それら第２ドメイン１００個の該断面におけるフィルム面内方向に平行な軸の長さ（該断面における第２ドメインの横幅）を測定し、平均値を求めた。これを、前記第２ドメインのフィルム面内方向の短軸平均長とした。以下、本明細書中において、前記第２ドメインのフィルム面内方向の短軸平均長を「第２ドメインのフィルム面内方向の短軸平均長ｂ」とも言う。
　一方、第２ドメインのフィルム膜厚方向の短軸平均長は以下の方法で求めることができる。膜厚方向の短軸平均長は、前記第２ドメインの長軸の平均方向を決めた角度におけるフィルム断面において、任意の第２ドメイン１００個を選択し、それら第２ドメイン１００個の該断面における膜厚方向に平行な軸の長さ（該断面における第２ドメインの縦方向の長さ）を測定し、平均値を求めた。これを、前記第２ドメインのフィルム膜厚方向の短軸平均長とした。以下、本明細書中において、前記第２ドメインのフィルム膜厚方向の短軸平均長を「第２ドメインのフィルム膜厚方向の短軸平均長ｃ」とも言う。
　また、第２ドメインの長軸の平均方向が、前記第１ドメイン中のポリマーの分子主鎖の平均方向と異なることにより、光学フィルムは熱などによる形状変化を抑えることができる。
　前記第２ドメインの長軸平均長の、前記第２ドメインのフィルム面内方向の短軸平均長に対する比、すなわち（第２ドメインの長軸の平均長ａ）／（第２ドメインのフィルム面内方向の短軸平均長ｂ）が１．１～３０であることが熱などによる形状変化に対する圧力をより分散させることができる観点から、好ましい。前記第２ドメインの長軸平均長の、前記第２ドメインのフィルム面内方向の短軸平均長に対する比は２～２０であることがより好ましく、３～１０であることが特に好ましい。
　前記第２ドメインの長軸平均長の、前記第２ドメインのフィルム膜厚方向の短軸平均長に対する比、すなわち（第２ドメインの長軸の平均長ａ）／（第２ドメインのフィルム膜厚方向の短軸平均長ｃ）が３０～３００であることが、曲面を光の進行方向に対して緩やかにすることで、高ヘイズ、かつ、全光透過率を高くすることが可能である観点から、好ましい。前記第２ドメインの長軸平均長の、前記第２ドメインのフィルム膜厚方向の短軸平均長に対する比は５０～２５０であることがより好ましく、１００～２００であることが特に好ましい。
　前記第１ドメインの屈折率ｎ１は、前記第２ドメインの屈折率ｎ２よりも０．０１～１．００大きいことが好ましく、０．２～０．８大きいことがより好ましく、０.４～０．６大きいことが更に好ましい。屈折率差が大きいほど斜め出射光を正面方向に曲げることができるが、一方、屈折率差（ｎ１－ｎ２）が１．００以下であれば、斜め出射光を曲げすぎず、正面輝度を良好な範囲とすることができ、好ましい。前記範囲であれば、拡散性能及び正面輝度維持の双方の点で好ましい。
　なお、各ドメインの屈折率は、例えばエリプソメーター(Ｍ２２０；日本分光(株)製)によって測定することができる。
　また、前記第２ドメインのサイズは、０．０２μｍ以上であるのが好ましく、０.１μｍ以上であるのがより好ましく、１μｍ以上であるのが更に好ましい。気泡からなる第２ドメインのサイズが大きいほど、光拡散性能が向上するので好ましいが、一方、全光透過率が低下する傾向がある。全光透過率維持の点では、前記第２ドメインのサイズは、１０μｍ以下であるのが好ましく、５μｍ以下であるのがより好ましい。
　なお、ドメインのサイズとは、球相当直径をいうものとする。ドメインのサイズを球相当径として半径ｒを決定して体積を求めた。球相当直径は、異方性形状である第２ドメイン（気泡）の体積をＶとしたとき、以下の式１で求められる。また、ドメインのサイズは、電子顕微鏡によって測定することができる。
　式１　　球相当直径＝２×（３×Ｖ／（４×π））(1/3)
　ここで、第２ドメイン（気泡）の体積Ｖは、前記で求めた前記第２ドメインの長軸平均長ａ、前記第２ドメインの面内方向の短軸平均長ｂ、前記第２ドメインの膜厚方向の短軸平均長ｃを用い、前記第２ドメインを楕円体と仮定して、Ｖ＝４／３×π×（ａ／２×ｂ／２×ｃ／２）より求めた。
　また、光学フィルムＴは、前記第２ドメインの体積分率は、２０～７０％であるのが好ましく、３０～６０％であるのがより好ましく、４０～５０％であるのが更に好ましい。体積分率が高いほど拡散性を上げることができる。一方７０％以下であれば、全光透過率が低下し難く、正面輝度を良好な範囲とすることができ、また、フィルムの強度も低下し過ぎない。気泡からなる第２ドメインの体積分率が前記範囲であると、光拡散性能及び強度の双方の点で好ましい。
　なお、体積分率とは、全体積に対する第２ドメインが占める体積であり、例えば、上記通りに測定した各ドメインのサイズに基づいて算出することができる。前記体積分率は、フィルム断面の電子顕微鏡写真における第２ドメイン面積とフィルム断面積から求めることができる。本発明においては、前記体積分率を前記第２ドメインの長軸の平均方向を決定した角度における膜厚方向のフィルム断面（フィルム面に垂直方向に切断した断面）における、前記第２ドメインの面積分率１００点の平均値として求めた。
（膜厚方向の密度分布）
　光学フィルムＴは、前記第２ドメインが膜厚方向に密度分布を有することが好ましい。前記第２ドメインを膜厚方向に密度分布をもたすことで、散乱から次の散乱までの距離を短くすることが可能であり、また、散乱量を徐々に変化させることが可能であるため、散乱指向性がより前方方向を向くこととなる。そのため均一な分布での散乱よりも、同一ヘイズ時の全光透過率を高くすることが可能となる。また、第２ドメインの膜厚方向の高密度部を設ける事で、フィルム全体としての脆性抑制にもより効果がある。
　上記を考慮すると、膜厚の半分の厚さ中に全気泡の７０％以上が含まれるような第２ドメインの膜厚方向の密度が高い部分が形成されていることが好ましい。第２ドメインの膜厚方向の高密度部は膜厚中の中心にあってもよいし、表面にあってもよい。第２ドメインの膜厚方向の高密度部が表面にある場合は、偏光板加工をより行いやすくするため、偏光板貼合面とは逆側に該第２ドメインの膜厚方向の高密度部を配置する方がよい。第２ドメインの密度分布値は、７０％以上であることが好ましく、７５％以上あることがより好ましく、８０％以上あることが特に好ましい。上記の第２ドメインの密度分布値は、以下の方法により測定することができる。
　密度分布値とは、第２ドメインの密度が最も高くなるような膜厚の半分の厚さの部分を選んだとき、該膜厚の半分の厚さの部分に占める第２ドメインの体積割合のことである。これは前記同様に、例えば、前記第２ドメインの長軸の平均方向を決定した角度における膜厚方向のフィルム断面（フィルム面に垂直方向に切断した断面）の電子顕微鏡写真から判断できる。
　光学フィルムＴのヘイズは、５％以上、５０％以下であるのが好ましく、５％以上、４０％以下であるのがより好ましく、５％以上、３０％以下であるのが更に好ましい。ヘイズが高いほど正面コントラストの低下の一因になる。その観点では、光学フィルムＴのヘイズは、５０％以下であるのが好ましく、４０％以下であるのがより好ましい。なお、ヘイズは、ヘイズメーター（ＮＤＨ２０００；日本電色工業（株）製）により測定することができる。
（第１ドメイン）
　前記第１ドメインは、ポリマー組成物からなる。利用するポリマーについて制限はないが、可視光に対して光透過性の高いポリマーから選択するのが好ましい。また気泡からなる第２のドメインの屈折率が１．００程度であることと、好ましい体積分率とを考慮すると、前記好ましい範囲の屈折率差とするためには、第１のドメインの屈折率ｎ１は、１．１以上であるのが好ましく、１.２以上であるのが好ましく、１.３以上であるのがより好ましい。これらの特性を満足するポリマーの例には、セルロースアシレート、ポリカーボネート、ポリビニルアルコール、ポリイミド、ポリオレフィン、ポリアリレート、ポリエステル、ポリスチレン、スチレン系共重合体、ポリメチルメタクリレート、メチルメタクリレート系共重合体、ポリ塩化ビニリデン等が含まれる。但し、これらに限定されるものではない。貼り合せる偏光膜が、通常、ポリビニルアルコール膜であることを考慮すると、これと親和性があり、接着性が良好な、セルロースアシレート、ポリビニルアルコールを主成分のポリマーとして含有することが好ましく、経時安定性の観点からセルロースアシレートが好ましい。ここで、「主成分としてのポリマー」とは、フィルムが単一のポリマーからなる場合には、そのポリマーのことを意味し、複数のポリマーからなる場合には、構成するポリマーのうち最も質量分率の高いポリマーのことを意味する。
　セルロースアシレート及び使用しても良い添加剤については、特開２００９－２６５６３３号公報の［００２４］～［００２８］に記載されており、本発明においても同様である。
　光学フィルムＴの製造方法については、特開２００９－２６５６３３号公報の［００２９］～［００３６］に記載されており、本発明においても同様である。ただし、光学フィルムＴの製造方法における延伸時にフィルムにかける延伸方向への延伸最大応力は１０～７５ＭＰａに制御することが好ましく、２５～７０ＭＰａであることがより好ましい。
　光学フィルムＴはポリマー組成物からなり、ヘイズが１％以下のフィルムを、延伸温度（Ｔｇ－２０）～Ｔｃ℃、かつ延伸倍率１～３００％で延伸して得られたフィルムであることが好ましい。
　但し、Ｔｇはフィルムのガラス転移温度（単位：℃）であり、Ｔｃはフィルムの結晶化温度（単位：℃）である。
　光学フィルムＴの厚みについては、特に制限はないが、一般的には、２０～２００μｍ程度であり、薄型化の観点では、２０～１００μｍ程度であるのが好ましい。
　本発明の液晶表示装置では、捩れ配向モード液晶セルに特有の、階調反転特性が悪い方位（通常下方位）の光散乱量を他方位に比べて多くすることが可能な異方性光拡散層を用いることによって、階調反転の生じない良好な画質表示する方位の光を階調反転方位に散乱し、混合させることにより、全方位において均一な（視野角依存性能小さい）表示が可能となる。異方性光散乱層を用いることで、等方性光散乱層の場合よりも散乱量が少なくても良好な画質表示が可能となるので、正面コントラスト比の低下や文字にじみなどの弊害を抑えられる。
　光拡散層については、液晶表示装置において一般的に用いられる部材であるが、前述の一般的に用いられている捩れ配向モード液晶セルを用いた液晶表示装置に用いても、下方向から見た時の階調反転については改善出来なかった。
　一方本発明の液晶表示装置においては元々下方向から見た時の階調反転を大幅に改善できるが、上記光拡散層を用いることで、階調反転を著しく改善することが出来るため好ましい。
　更にバックライトの発光効率を高めるために、プリズム状やレンズ状の集光型輝度向上シート（フィルム）を積層したり、偏光板の吸収による光ロスを改善する偏光反射型の輝度向上シート（フィルム）をバックライトと液晶セルの間に積層してもよい。また、バックライトの光源を均一化させるための拡散シート（フィルム）を積層してもよく、逆に光源に面内分布をもたせるための反射，拡散パターンを印刷などで形成したシート（フィルム）を積層してもよい。
　本発明におけるバックライトユニットから射出される光の輝度半値幅角度は８０°以下であることが好ましく、６０°以下がより好ましく、４０°以下が最も好ましい。プリズムシートや光指向性を有する導光板を用いたり、プリズムシートを積層とすることでこの値を達成することができる。上記範囲とすることで階調反転改善の観点から好ましい。
　ここで、輝度半値幅角度とは、正面輝度が半分の値になる角度のことを言い、上下若しくは左右における各角度の合計値の事を言う。また、上下若しくは左右で値が異なる場合は、広い方を取ることとする。
　また本発明の構成は、従来構成で耐久性試験(例えば、６０℃Ｄｒｙ１００時間) 後に黒表示時に発生する画面４辺の光モレ(額縁状の光モレ)を著しく抑制できる観点からも好ましい。
［実施例１］
　（透明支持体の作製）
　下記の組成物をミキシングタンクに投入し、３０℃に加熱しながら攪拌して、各成分を溶解し、セルロースアセテート溶液Ｃ－１を調製した。
─────────────────────────────────
セルロースアセテート溶液組成（Ｃ－１）（質量部）　内層　　　　外層
─────────────────────────────────
酢化度６０．９％のセルロースアセテート　　　　　１００　　　１００
トリフェニルホスフェート（可塑剤）　　　　　　　７．８　　　７．８
ビフェニルジフェニルホスフェート（可塑剤）　　　３．９　　　３．９
メチレンクロライド（第１溶媒）　　　　　　　　　２９３　　　３１４
メタノール（第２溶媒）　　　　　　　　　　　　　　７１　　　　７６
１－ブタノール（第３溶媒）　　　　　　　　　　　１．５　　　１．６
シリカ微粒子（ＡＥＲＯＳＩＬ　Ｒ９７２、日本アエロジル（株）製）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０　　　０．８
レターデーション上昇剤　　　　　　　　　　　　　１．７　　　　　０
─────────────────────────────────
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
　得られたＳ－１の内層用ドープ及び外層用ドープを、三層共流延ダイを用いて、０℃に冷却したドラム上に流延した。残留溶剤量が７０質量％のフィルムをドラムから剥ぎ取り、両端をピンテンターにて固定して搬送方向のドロー比を１１０％として搬送しながら８０℃で乾燥させ、残留溶剤量が１０％となったところで、１１０℃で乾燥させた。その後、１４０℃の温度で３０分乾燥し、残留溶剤が０．３質量％のセルロースアセテートフィルム（厚み８０μｍ（外層：３μｍ、内層：７４μｍ、外層：３μｍ））の透明支持体1、２を作製した。この透明支持体の波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅは９ｎｍ、厚さ方向のレターデーションＲｔｈは９０ｎｍであった。
　作製したセルロースアセテートを２．０Ｎの水酸化カリウム溶液（２５℃）に２分間浸漬した後、硫酸で中和し、純水で水洗、乾燥した。
（配向膜の作製）
　この透明支持体上に、それぞれ、下記の組成の塗布液Ｈ－１を＃１６のワイヤーバーコーターで２８ｍＬ／ｍ２塗布した。６０℃の温風で６０秒、更に９０℃の温風で１５０秒乾燥した。形成された膜表面に、ラビングロールで搬送方向に平行な方向に５００回転／分で回転させてラビング処理を行い、配向膜を作製した。
────────────────────────────────
（配向膜塗布液組成　Ｈ－１）
────────────────────────────────
　下記の変性ポリビニルアルコール　　　　　　　　　　１０質量部
　水　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　３７０質量部
　メタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１２０質量部
　グルタルアルデヒド（架橋剤）　　　　　　　　　　０．５質量部
────────────────────────────────
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
（光学異方性層の作製）
　下記塗布液Ｋ－１を、＃３．２のワイヤーバーを用いて、フィルムの配向膜面に連続的に塗布した。室温から１００℃に連続的に加温する工程で、溶媒を乾燥させ、その後、１３５℃の乾燥ゾーンで約９０秒間加熱し、ディスコティック液晶化合物を配向させた。次に、８０℃の乾燥ゾーンに搬送させて、フィルムの表面温度が約１００℃の状態で、紫外線照射装置により、照度６００ｍＷの紫外線を１０秒間照射し、架橋反応を進行させ、ディスコティック液晶化合物を重合した。その後、室温まで放冷し、光学異方性層を形成し、光学補償フィルム１、２を作製した。
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　メチルエチルケトン　　　　　　　　　　　　　　　　　９８質量部
　下記のディスコティック液晶性化合物（１）　　　４１．０１質量部
　エチレンオキサイド変成トリメチロールプロパントリアクリレート
　　（Ｖ＃３６０、大阪有機化学（株）製）　　　　　４．０６質量部
　セルロースアセテートブチレート
　　（ＣＡＢ５５１－０．２、イーストマンケミカル社製）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０．３４質量部
　セルロースアセテートブチレート
　　（ＣＡＢ５３１－１、イーストマンケミカル社製）０．１１質量部
　下記フルオロ脂肪族基含有ポリマー１　　　　　　　０．１３質量部
　下記フルオロ脂肪族基含有ポリマー２　　　　　　　０．０３質量部
　光重合開始剤
　　（イルガキュアー９０７、チバガイギー社製）　　１．３５質量部
　増感剤（カヤキュアーＤＥＴＸ、日本化薬（株）製）０．４５質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000006
（光学特性の測定）
　光学異方性層の測定について、支持体をガラス板(コーニング社製イーグルＸＧ)に変更した以外は同様に光学異方性層を作製し、ＫＯＢＲＡ－ＷＲ（王子計測器（株）製）を用いて、波長５５０ｎｍの面内レターデーションＲｅ（５５０）を測定した。また、光学異方性層の遅相軸に直交する面内において、法線方向から±４０度に傾斜した方向から波長５５０ｎｍの光を入射させてレターデーションＲ［＋４０°］及びＲ［－４０°］を測定し、Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］を算出した。
　結果を表６の実施例１に示した。
［実施例２］
　（透明支持体の作製）
　下記に記載の割合で各成分を混合してセルロースアシレート溶液Ｃ－２を調製した。
セルロースアセテート溶液組成（Ｃ－２）
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　アセチル基置換度２．８０のセルロースアシレート　　１００質量部
　レターデーション上昇剤　　　　　　　　　　　　　　　　４質量部
　トリフェニルホスフェート　　　　　　　　　　　　　　　３質量部
　ジフェニルホスフェート　　　　　　　　　　　　　　　　２質量部
　メチレンクロライド　　　　　　　　　　　　　　　　４１８質量部
　メタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　６２質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　セルロースアシレート溶液Ｃ－２を厚さ９５μｍとなるように、バンド流延機を用いて共流延し、得られたウェブをバンドから剥離し、その後１３０℃で３０分乾燥した。その後１８０℃の条件下、ＴＤ方向に３５％延伸し、厚さ５０μｍの透明支持体１，２を作製した。作製した透明支持体１、２の波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅは３５ｎｍ、厚さ方向のレターデーションＲｔｈは９７ｎｍであった。
（配向膜、光学異方性層の作製）
　上記作製した透明支持体１、２を、実施例１と同様にケン化処理し、その上にＨ－１、Ｔ－１を、表６記載のＲｅ（５５０）、Ｒ［－４０］／Ｒ[４０]となるようにした以外は、実施例１と同様に塗布し、光学異方性層１、２を作製した。
［実施例３］
　実施例２で作製した透明支持体上１，２に、表６記載のＲｅ（５５０）、Ｒ［－４０］／Ｒ[４０]となるよう光学異方性層を作製した以外は、実施例２と同様に塗布し、光学異方性層１、２を作製した。
［実施例４］
　（透明支持体の作製）
　下記に記載の割合で各成分を混合してセルロースアシレート溶液Ｃ－３を調製した。
セルロースアセテート溶液組成（Ｃ－３）
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　アセチル基置換度２．８０のセルロースアシレート　　１００質量部
　トリフェニルホスフェート　　　　　　　　　　　　　　　３質量部
　ジフェニルホスフェート　　　　　　　　　　　　　　　　２質量部
　メチレンクロライド　　　　　　　　　　　　　　　　４１８質量部
　メタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　６２質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　セルロースアシレート溶液Ｃ－２を厚さ７０μｍとなるように、バンド流延機を用いて共流延し、得られたウェブをバンドから剥離し、その後１３０℃で３０分乾燥した。その後２３０℃の条件下で、ＭＤ方向に９％収縮し、ＴＤ方向に３％延伸し、厚さ７４μｍの透明支持体１，２を作製した。作製した透明支持体の波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅは５０ｎｍ、厚さ方向のレターデーションＲｔｈは４６ｎｍであった。
　作製した透明支持体を２．０Ｎの水酸化カリウム溶液（２５℃）に２分間浸漬した後、硫酸で中和し、純水で水洗、乾燥した。
（配向膜の作製）
　この透明支持体上に、下記の組成の塗布液Ｈ－２を＃１４のワイヤーバーコーターで２４ｍＬ／ｍ２塗布した。１００℃の温風で１２０秒で乾燥した。形成された膜表面に、ラビングロールで搬送方向に平行な方向に５００回転／分で回転させてラビング処理を行い、配向膜を作製した。
─────────────────────────────────
（配向膜塗布液組成　Ｈ－２）
─────────────────────────────────
　下記の変性ポリビニルアルコール　　　　　　　　　　　１０質量部
　水　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　３６４質量部
　メタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１１４質量部
　グルタルアルデヒド（架橋剤）　　　　　　　　　　　１．０質量部
　クエン酸エステル（ＡＳ３、三共化学（株））　　　０．３５質量部
─────────────────────────────────
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000007
（光学異方性層の作製）
　下記塗布液Ｋ－２を、＃２．４のワイヤーバーを用いて、フィルムの配向膜面に連続的に塗布した。その後、８０℃の乾燥ゾーンで約１２０秒間加熱し、ディスコティック液晶化合物を配向させた。次に、８０℃の乾燥ゾーンに搬送させて、紫外線照射装置により、照度６００ｍＷの紫外線を１０秒間照射し、架橋反応を進行させ、ディスコティック液晶化合物を重合した。その後、室温まで放冷し、光学異方性層を形成し、光学補償フィルム１，２を作製した。
　（光学異方性層塗布液組成　Ｋ－２）
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　下記に示す液晶化合物（２）　　　　　　　　　　１００．０質量部
　下記に示すピリジニウム塩化合物II-1　　　　　　　　１．０質量部
　下記に示すトリアジン環を有する化合物III-1　　　　 ０．２質量部
　光重合開始剤
　　（イルガキュアー９０７、チバガイギー社製）　　　３．０質量部
　増感剤（カヤキュアーＤＥＴＸ、日本化薬（株）製）　１．０質量部
　メチルエチルケトン　　　　　　　　　　　　　　３４１．８質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000010
　実施例１と同様の方法を用いて、光学異方性層の波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ（５５０）を測定した。また、光学異方性層の遅相軸に直交する面内において、法線方向から±４０度に傾斜した方向から波長５５０ｎｍの光を入射させてレターデーションＲ［＋４０°］及びＲ［－４０°］を測定し、Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］を算出した。その結果を、表６に記載した。
［実施例５］
　実施例４で作製した透明支持体上１，２に、表６記載のＲｅ（５５０）、Ｒ［－４０］／Ｒ[４０]となるよう光学異方性層を作製した以外は、実施例４と同様に塗布し、光学異方性層１、２を作製した。
（偏光板の作製）
　実施例１～５で作製した光学補償フィルムを、透明支持体側と偏光膜側が合うように貼合し、偏光板を作製した。なお、フィルムの貼合面には、アルカリ鹸化処理を施した。また、偏光膜は、厚さ８０μｍのポリビニルアルコールフィルムをヨウ素水溶液中で連続して５倍に延伸し、乾燥して作製した、厚さ２０μｍの直線偏光膜を用い、また接着剤としては、ポリビニルアルコール（クラレ製ＰＶＡ－１１７Ｈ）３％水溶液を用いた。
［実施例６］
　実施例３で作製した光学補償フィルムの光学異方性層側と偏光膜側が合うように、粘着剤を介して貼合し、偏光板を作製した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　ＴＮモード液晶表示装置（Ｓ２３Ａ３５０Ｈ、サムスン電子（株）製）に使用されている偏光板を剥がし、代わりに上記の作製した偏光板を、粘着剤を介して、視認側及びバックライト側に一枚ずつ貼り付け、表６のＴＮモード液晶表示装置をそれぞれ作製した。
［実施例７］
　光拡散フィルムとして、下記を用いた。
　［光拡散フィルム（高内部散乱フィルム）］
　（光拡散層用塗布液の調製）
　下記塗布液１を孔径３０μｍのポリプロピレン製フィルターでろ過して光拡散層用塗布液を調製した。
光拡散層用塗布液１
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　ＤＰＨＡ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１５ｇ
　ＰＥＴ－３０（ＰＥＴＡ）　　　　　　　　　　　　　　　　７３ｇ
　イルガキュア１８４　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１ｇ
　イルガキュア１２７　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１ｇ
　粒径５．０μｍスチレン粒子　　　　　　　　　　　　　　　　８ｇ
　粒径１．５μｍベンゾグアナミン粒子　　　　　　　　　　　　２ｇ
　ＭＥＫ（メチルエチルケトン）　　　　　　　　　　　　　　５０ｇ
　ＭＩＢＫ（メチルイソブチルケトン）　　　　　　　　　　　５０ｇ
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　それぞれ使用した化合物を以下に示す。
　・ＤＰＨＡ：ジペンタエリスリトールペンタアクリレートとジペンタエリスリトールヘキサアクリレートの混合物［日本化薬（株）製］
　・ＰＥＴ－３０：ペンタエリスリトールトリアクリレート［日本化薬（株）製］
　・イルガキュア１２７：重合開始剤［チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製］
　・イルガキュア１８４：重合開始剤［チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製］
（低屈折率層用塗布液の調製）
・ゾル液の調製
　攪拌機、還流冷却器を備えた反応器、メチルエチルケトン１２０部、アクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－５１０３、信越化学工業（株）製）１００部、ジイソプロポキシアルミニウムエチルアセトアセテート３部を加え混合したのち、イオン交換水３０部を加え、６０℃で４時間反応させたのち、室温まで冷却し、ゾル液を得た。質量平均分子量は１６００であり、オリゴマー成分以上の成分のうち、分子量が１０００～２００００の成分は１００％であった。また、ガスクロマトグラフィー分析から、原料のアクリロイルオキシプロピルトリメトキシシランは全く残存していなかった。
・分散液の調製
　中空シリカ微粒子ゾル（イソプロピルアルコールシリカゾル、平均粒子径６０ｎｍ、シェル厚み１０ｎｍ、シリカ濃度２０質量％、シリカ粒子の屈折率１．３１、特開２００２－７９６１６号公報の調製例４に準じサイズを変更して作成）５００ｇに、アクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン（信越化学工業（株）製）３０ｇ、及びジイソプロポキシアルミニウムエチルアセテート１．５ｇ加え混合した後に、イオン交換水の９ｇを加えた。６０℃で８時間反応させた後に室温まで冷却し、アセチルアセトン１．８ｇを添加した。この分散液５００ｇにほぼシリカの含量一定となるようにシクロヘキサノンを添加しながら、減圧蒸留による溶媒置換を行った。分散液に異物の発生はなく、固形分濃度をシクロヘキサノンで調整し２０質量％にしたときの粘度は２５℃で５ｍＰａ・ｓであった。得られた分散液Ａのイソプロピルアルコールの残存量をガスクロマトグラフィーで分析したところ、１．５％であった。
・低屈折率層用塗布液の調製
　エチレン性不飽和基含有含フッ素ポリマー（特開２００５－８９５３６号公報製造例３に記載のフッ素ポリマー（Ａ－１））固形分として４１．０ｇをメチルイソブチルケトン５００ｇに溶解し、更に、分散液Ａを２６０質量部（シリカ＋表面処理剤固形分として５２．０質量部）、ＤＰＨＡ　５．０質量部、イルガキュア１２７（光重合開始剤、チバスペシャルティーケミカルス製）２．０質量部を添加した。塗布液全体の固形分濃度が６質量％になるようにメチルエチルケトンで希釈して低屈折率層用塗布液を調製した。この塗布液により形成される層の屈折率は、１．３６であった。
（光拡散層の形成）
　トリアセチルセルロースフィルム（ＴＡＣ－ＴＤ８０ＵＬ、富士フイルム（株）製）をロール形態で巻き出して、スロットルダイを有するコーターを用いて、光拡散層用塗布液を直接押し出して塗布した。搬送速度３０ｍ／分の条件で塗布し、３０℃で１５秒間、９０℃で２０秒間乾燥の後、更に窒素パージ下酸素濃度０．２％で１６０Ｗ／ｃｍの空冷メタルハライドランプ（アイグラフィックス（株）製）を用いて、照射量９０ｍＪ／ｃｍ2の紫外線を照射して塗布層を硬化させて、光拡散層を形成し、その後、巻き取った。得られた光拡散層の厚さは８．０μｍであった。
（低屈折率層の形成）
　上記の様にして形成した光拡散層の上に、スロットルダイを有するコーターを用いて、低屈折率層用塗布液をバックアップロール上のハードコート層を塗布してある面上に直接押し出して塗布し、厚さ１００ｎｍの低屈折率層を形成し、その後巻き取った。この様にして、光拡散フィルム１を作製した。乾燥・硬化条件を以下に示す。
　乾燥：９０℃で６０秒間乾燥した。
　硬化：窒素パージにより酸素濃度０．１％の雰囲気下で空冷メタルハライドランプ（アイグラフィックス（株）製）を用いて、照射量４００ｍＪ／ｃｍ2の紫外線を照射した。この時のヘイズは５８％であった。
　この光拡散フィルムを、実施例３のＴＮモード液晶表示装置の視認側偏光板に、粘着剤を介して貼り付けた。
［実施例８］
　実施例７のＴＮモード液晶表示装置において、バックライト構成部材である拡散板と拡散シートの間に、輝度向上フィルム（ＢＥＦＲＰ２－１１５　３Ｍ社製）２枚をプリズムが直交するように配置した。この時の輝度半値幅角度は７０度であった。測定機には「ＥＺ－Ｃｏｎｔｒａｓｔ　ＸＬ８８」（ＥＬＤＩＭ社製）を用い、その測定結果から、正面輝度の半分の値になる角度を算出した。また、通常２枚のプリズムを配置する前は、８６度であった。
［比較例１］
　実施例１で作製した透明支持体と光学異方性層の遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表６に記載したように配置した。
［比較例２］
　実施例１で作製した光学異方性層を直接液晶パネルのガラス上に、粘着剤を介して貼り付け、光学異方性層の遅相軸と偏光板の吸収軸の角度が、表６に記載したように配置した。
［比較例３］
　比較例１で作製した表示装置の視認側に、上記で作製した光拡散フィルムを、粘着剤を介して配置した。
［実施例９］
　（透明支持体の作製）
　実施例２と同様にして、透明支持体を作製し、配向膜を形成した。
（光学異方性層の作製）
　下記塗布液を、＃３．６のワイヤーバーを用いて、フィルムの配向膜面に連続的に塗布した。室温から１００℃に連続的に加温する工程で、溶媒を乾燥させ、その後、１３５℃の乾燥ゾーンで約９０秒間加熱し、ディスコティック液晶化合物を配向させた。次に、８０℃の乾燥ゾーンに搬送させて、フィルムの表面温度が約１００℃の状態で、紫外線照射装置により、照度６００ｍＷの紫外線を１０秒間照射し、架橋反応を進行させ、ディスコティック液晶化合物を重合した。その後、室温まで放冷し、光学異方性層を形成し、光学補償フィルムを作製した。
―――――――――――――――――――――――――――――――――
（光学異方性層塗布液組成）
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　メチルエチルケトン　　　　　　　　　　　　　３３３．３９質量部
　上記のディスコティック液晶性化合物（１）　　　９１．００質量部
　エチレンオキサイド変成トリメチロールプロパントリアクリレート
　　（Ｖ＃３６０、大阪有機化学（株）製）　　　　　９．００質量部
　下記の空気界面配向制御剤　　　　　　　　　　　　０．７５質量部 
　光重合開始剤
　　（イルガキュアー９０７、チバガイギー社製）　　３．００質量部
　増感剤（カヤキュアーＤＥＴＸ、日本化薬（株）製）１．００質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
空気界面配向制御剤
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000011
　実施例１と同様の方法を用いて、光学異方性層の光学測定を実施した。その結果を、表７に記載した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　作製した透明支持体と光学異方性層の遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表７に記載したように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例１０］
　（透明支持体の作製）
　特開平１０－４５８０４号公報、同０８－２３１７６１号公報に記載の方法で、セルロースアシレートを合成し、その置換度を測定した。具体的には、触媒として硫酸（セルロース１００質量部に対し７．８質量部）を添加し、アシル置換基の原料となるカルボン酸を添加し４０℃でアシル化反応を行った。この時、カルボン酸の種類、量を調整することでアシル基の種類、置換度を調整した。またアシル化後に４０℃で熟成を行った。更にこのセルロースアシレートの低分子量成分をアセトンで洗浄し除去した。
（セルロースアシレート溶液Ｃ０１の調製）
　下記の組成物をミキシングタンクに投入し、撹拌して、各成分を溶解し、セルロースアシレート溶液を調製した。各セルロースアシレート溶液の固形分濃度は２２質量％となるように溶剤（メチレンクロライド及びメタノール）の量は適宜調整した。但し、ＣＯ５については、固形分濃度が１９質量％となるように溶剤の量を適宜調整した。
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　・セルロースアセテート（置換度２．４５）　　　１００．０質量部
　・下記の添加剤　化合物Ａ　　　　　　　　　　　　１９．０質量部
　・メチレンクロライド　　　　　　　　　　　　　３６５．５質量部
　・メタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　５４．６質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
（セルロースアシレート溶液Ｃ０２の調製）
　下記の組成物をミキシングタンクに投入し、撹拌して、各成分を溶解し、セルロースアシレート溶液を調製した。各セルロースアシレート溶液の固形分濃度は２２質量％となるように溶剤（メチレンクロライド及びメタノール）の量は適宜調整した。但し、ＣＯ５については、固形分濃度が１９質量％となるように溶剤の量を適宜調整した。
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　・セルロースアセテート（置換度２．８１）　　　１００．０質量部
　・下記の添加剤　化合物Ａ　　　　　　　　　　　　１２．０質量部
　・メチレンクロライド　　　　　　　　　　　　　３６５．５質量部
　・メタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　５４．６質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　化合物Ａはテレフタル酸／コハク酸／エチレングリコール/プロピレングリコール共重合体（共重合比[モル％]＝２７．５／２２．５／２５／２５）を表す。
　化合物Ａは、非リン酸エステル系の化合物であり、かつ、レターデーション発現剤でもある。化合物Ａの末端はアセチル基で封止されている。
　セルロースアシレート溶液Ｃ０１を用いて５６μｍの膜厚のコア層になるように、セルロースアシレート溶液Ｃ０２を２μｍの膜厚のスキンＡ層になるように、それぞれバンド延伸機を用いて流延した。引き続き、得られたウェブ（フィルム）をバンドから剥離し、クリップに挟み、テンターを用いて横延伸した。延伸温度１７２℃及び延伸倍率３０％に設定した。その後、フィルムからクリップを外して１３０℃で２０分間乾燥させ、フィルムを得た。
　作製した透明支持体の波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅは５０ｎｍ、厚さ方向のレターデーションＲｔｈは１２０ｎｍであった。
（光学異方性層の作製）
　上記で作製した透明支持体を用いた以外は実施例９と同様にして配向膜、光学異方性層を形成し、光学補償フィルムを作製した。
　実施例１と同様の方法を用いて、光学異方性層の光学測定を実施した。その結果を、表７に記載した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　作製した透明支持体と光学異方性層の遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表７に記載したように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例１１］
　（透明支持体の作製）
　実施例１０と同様にして、透明支持体を作製し、配向膜を形成した。
（光学異方性層の作製）
　実施例９において、＃３．０のワイヤーバーに変更し、空気界面配向制御剤０．００質量部に変更し、空気界面配向制御剤（２）を０．７５質量部に変更した以外は実施例９と同様にして光学異方性層を作製した。
空気界面配向制御剤（２）
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000012
　実施例１と同様の方法を用いて、光学異方性層の光学測定を実施した。その結果を、表７に記載した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　作製した透明支持体と光学異方性層の遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表７に記載したように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例１２］
　（透明支持体の作製）
　実施例２と同様にして、透明支持体を作製し、配向膜を形成した。
（光学異方性層の作製）
　実施例９において、メチルエチルケトンを３２１．４５質量部に変更し、エチレンオキサイド変成トリメチロールプロパントリアクリレート（Ｖ＃３６０、大阪有機化学（株）製）を５．２０質量部に変更した以外は実施例９と同様にして光学異方性層を作製した。
　実施例１と同様の方法を用いて、光学異方性層の光学測定を実施した。その結果を、表７に記載した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　作製した透明支持体と光学異方性層の遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表７に記載したように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例１３］
　（透明支持体の作製）
　実施例２と同様にして、透明支持体を作製し、配向膜を形成した。
　実施例９において、空気界面配向制御剤（２）を０．００質量部に変更し、空気界面配向制御剤（３）を０．１９質量部添加した以外は実施例９と同様にして光学異方性層を作製した。
空気界面配向制御剤（３）
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000013
　実施例１と同様の方法を用いて、光学異方性層の光学測定を実施した。その結果を、表７に記載した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　作製した透明支持体と光学異方性層の遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表７に記載したように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例１４］
　（光拡散フィルム２の作製）
　実施例７で作成した光拡散フィルムの光拡散層用塗布液１中の粒径５．０μｍスチレン粒子を８ｇから２．５ｇ、粒径１．５μｍベンゾグアナミン粒子を２ｇから０．６ｇへ変更した以外は、実施例７と同様に光拡散フィルム２を作成した。
　上記光拡散フィルム２を用いた以外は、実施例１１と同様にして偏光板の作製を実施した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　上記偏光板を用いた以外は実施例１１と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例１５］
　（光拡散フィルム３の作製）
　［光拡散フィルム（セルロースアシレートフィルム）］
（測定法）
　まず、以下光拡散フィルムにおいて測定した種々の特性の測定法及び評価法を以下に示す。
　１．ガラス転移温度（Ｔｇ）
　ＤＳＣ測定装置（ＤＳＣ８２３０：（株）リガク製）を用い、ＤＳＣのアルミニウム製測定パン（Ｃａｔ．Ｎｏ．８５７８：（株）リガク製）に、熱処理前のポリマーフィルムのサンプルを５～６ｍｇ入れる。これを５０ｍＬ／分の窒素気流中で、２５℃から１２０℃まで、２０℃／分の昇温速度で昇温して１５分保持した後、３０℃まで－２０℃／分で冷却する。その後、再度、３０℃から２５０℃まで２０℃／分の昇温速度で昇温し、その際に測定されるサンプルのサーモグラムと２本のベースラインの中線との交点の温度を、フィルムのガラス転移温度とした。
　２．結晶化温度（Ｔｃ）
　ＤＳＣ測定装置（ＤＳＣ８２３０：（株）リガク製）を用い、ＤＳＣのアルミニウム製測定パン（Ｃａｔ．Ｎｏ．８５７８：（株）リガク製）に、熱処理前のポリマーフィルムのサンプルを５～６ｍｇ入れる。これを５０ｍＬ／分の窒素気流中で、２５℃から１２０℃まで２０℃／分の昇温速度で昇温して１５分保持した後、３０℃まで－２０℃／分で冷却する。更に、再度、３０℃から３２０℃まで２０℃／分の昇温速度で昇温し、この際に現れた発熱ピークの開始温度をフィルムの結晶化温度とした。
　３．置換度
　セルロースアシレートのアシル置換度は、Ｃａｒｂｏｈｙｄｒ．Ｒｅｓ．２７３（１９９５）８３－９１（手塚他）に記載の方法で13Ｃ－ＮＭＲにより求めた。
　４．ヘイズ、全光透過率、及び平行透過率
　ヘイズは、ヘイズメーター（ＮＤＨ ２０００：日本電色工業（株）製）を用いて測定した。
　全光透過率及び平行透過率についても、同様に測定した。
（光学フィルムの製造と評価）
　下記表１に示す通り、以下のセルロースアシレートＢを表中に記載の割合で添加し、溶媒に溶解し、セルロースアシレートのドープをそれぞれ調製した。調製法の詳細も、以下に示す。
　なお、セルロースアシレートは１２０℃に加熱して乾燥し、含水率を０．５質量％以下とした後、表１に記載の量［質量部］を使用した。
１）＜セルロースアシレート＞
　・セルロースアシレートＢ（セルロースアセテート）：
　置換度が２．８６のセルロースアセテートの粉体を用いた。セルロースアシレートＢの粘度平均重合度は３００、６位のアセチル基置換度は０．８９、アセトン抽出分は７質量％、質量平均分子量／数平均分子量比は２．３、含水率は０．２質量％、６質量％ジクロロメタン溶液中の粘度は３０５ｍＰａ・ｓ、残存酢酸量は０．１質量％以下、Ｃａ含有量は６５ｐｐｍ、Ｍｇ含有量は２６ｐｐｍ、鉄含有量は０．８ｐｐｍ、硫酸イオン含有量は１８ｐｐｍ、イエローインデックスは１．９、遊離酢酸量は４７ｐｐｍであった。粉体の平均粒子サイズは１．５ｍｍ、標準偏差は０．５ｍｍであった。
２）＜溶媒＞
　下記の溶媒Ａを使用した。これらの溶媒の含水率は０．２質量％以下であった。
　・溶媒Ａ：
　ジクロロメタン／メタノール＝８７／１３（質量比）
４）＜セルロースアシレート溶液の調製＞
　攪拌羽根を有し外周を冷却水が循環する４００リットルのステンレス製溶解タンクに、前記溶媒及び添加剤を投入して撹拌、分散させながら、セルロースアシレートを徐々に添加した。投入完了後、室温にて２時間撹拌し、３時間膨潤させた後に再度撹拌を実施し、セルロースアシレート溶液を得た。
　なお、攪拌には、１５ｍ／ｓｅｃ（剪断応力５×１０4ｋｇｆ／ｍ／ｓｅｃ2〔４．９×１０5Ｎ／ｍ／ｓｅｃ2〕）の周速で攪拌するディゾルバータイプの偏芯攪拌軸及び中心軸にアンカー翼を有して周速１ｍ／ｓｅｃ（剪断応力１×１０4ｋｇｆ／ｍ／ｓｅｃ2〔９．８×１０4Ｎ／ｍ／ｓｅｃ2〕）で攪拌する攪拌軸を用いた。膨潤は、高速攪拌軸を停止し、アンカー翼を有する攪拌軸の周速を０．５ｍ／ｓｅｃとして実施した。
　膨潤した溶液をタンクから、ジャケット付配管で５０℃まで加熱し、更に２ＭＰａの加圧化で９０℃まで加熱し、完全溶解した。加熱時間は１５分であった。この際、高温にさらされるフィルター、ハウジング、及び配管はハステロイ合金製で耐食性の優れたものを利用し保温加熱用の熱媒を流通させるジャケットを有する物を使用した。
　次に３６℃まで温度を下げ、セルロースアシレート溶液を得た。
５）＜ろ過＞
　得られたセルロースアシレート溶液を、絶対濾過精度１０μｍの濾紙（＃６３、東洋濾紙（株）製）で濾過し、更に絶対濾過精度２．５μｍの金属焼結フィルター（ＦＨ０２５、ポール社製）にて濾過してポリマー溶液を得た。
６）＜フィルムの作製＞
　セルロースアシレート溶液を３０℃に加温し、流延ギーサー（特開平１１－３１４２３３号公報に記載）を通して１５℃に設定したバンド長６０ｍの鏡面ステンレス支持体上に流延した。流延スピードは５０ｍ／分、塗布幅は２００ｃｍとした。流延部全体の空間温度は、１５℃に設定した。そして、流延部の終点部から５０ｃｍ手前で、流延して回転してきたセルロースアシレートフィルムをバンドから剥ぎ取り、４５℃の乾燥風を送風した。次に１１０℃で５分、更に１４０℃で１０分乾燥して、セルロースアシレートフィルムを得た。得られたセルロースアシレートフィルムのヘイズを前述の方法により測定し、その結果を下記表１に記載した。
７）＜延伸＞
　得られたセルロースアシレートを、表１に示す延伸条件で、以下の記載の通り延伸した。なお、フィルムの延伸倍率は、フィルムの搬送方向と直交する方向に一定間隔の標線を入れ、その間隔を延伸工程前後で計測し、下記式から求めた。
　フィルムの延伸倍率（％）＝１００×（延伸後の標線の間隔－延伸前の標線の間隔）／延伸前の標線の間隔
　上記延伸は、ロール延伸機を用いた縦一軸延伸処理を実施した。ロール延伸機のロールは表面を鏡面処理した誘導発熱ジャケットロールを用い、各ロールの温度は個別に調整できるようにした。延伸ゾーンはケーシングで覆い表１に記載の温度とした。延伸部の前のロールは徐々に表１に記載の延伸温度に加熱できるように設定した。また、フィルム表面温度とフィルム裏面温度の裏表温度差をフィルムにあてる熱風の温度をフィルムの表と裏側で調整することによって表１に記載の温度差に制御した。フィルム表面温度及びフィルム裏面温度は、テープ型熱電対表面温度センサー（安立計器（株）製ＳＴシリーズ）をフィルムの表裏にそれぞれ３点貼り付け、それぞれの平均値から求めた。なお、表１に記載の温度は、フィルム裏面温度からフィルム表面温度を引いた値を記載した。延伸倍率は、ニップロールの周速を調整することで制御した。縦横比（ニップロール間の距離／ベース入口幅）は０．５となるように調整し、延伸速度は延伸間距離に対して１０％／分とし、これも表１に記載した。
８）＜セルロースアシレートフィルムの評価＞
　得られた各セルロースアシレートフィルムのヘイズ、全光線透過率、平行透過率、各ドメインの屈折率の評価を行った。結果を下記表１に示す。
（第１ドメインと第２ドメインの構造の詳細な測定）
　まず、作製した光学フィルムについて、ポリマー主鎖の分子配向方向を前述の方法に基づきＸ線回折測定により、測定して決定した。
　次に、作製した光学フィルムをフィルム面に対して垂直に膜厚方向に切断し、その断面を走査型電子顕微鏡（Ｓ－４３００、(株)日立製作所製）で撮影した。前述の方法に基づき前記第２ドメインの長軸の平均方向を決定し、第２ドメインの長軸平均長ａを測定した。その後、同様に前述の方法に基づき第２ドメインのフィルム面内方向の短軸平均長ｂ及び第２ドメインのフィルム膜厚方向の短軸平均長ｃを測定により求めた。
　第２ドメインの長軸平均長/第２ドメインのフィルム面内方向の短軸平均長、第２ドメインの長軸平均長/第２ドメインのフィルム膜厚方向の短軸平均長、球相当直径を上述の方法で計算により求めた。また、体積分率、気泡の膜厚方向の密度分布を前述の方法により測定した。得られた結果を下記表１に記載した。なお、作製した光学フィルムにおいて、ポリマー主鎖の分子配向方向は、延伸方向とほぼ平行な方向であり、面内方向であることがわかった。また、前記第２ドメインの長軸の平均方向はポリマー主鎖の分子配向方向とほぼ垂直な方向（フィルム面内において約９０°の方向）、すなわち、延伸方向とほぼ垂直な方向であることがわかった。
　膜厚方向の密度分布値はフィルム面に垂直な方向のフィルム断面を走査型電子顕微鏡で撮影した際に、第２ドメインとして密度が最も高くなるような膜厚の半分の厚さの部分を選んだとき、該膜厚の半分の膜厚に占める第２ドメインの割合とした。作製した光学フィルムでは、フィルムの表面側の膜厚半分の範囲（すなわち、フィルムの上側の半分であり、延伸時に付けた裏表温度さが低温である側）が第２ドメインの密度が最も高くなるような膜厚の半分の厚さの部分であったため、該部分における密度分布値を測定した。
（加熱評価）
　上記で作製したフィルムを８０℃中に４８時間置き、その後フィルムの断面を走査型電子顕微鏡で撮影した。それと常温においていたものとのフィルム断面を比較した。その結果、上記のフィルムは、ポリマー主鎖と長軸の平均方向の角度、長軸の平均長さと面内方向の短軸の平均長さの比、密度分布、サイズ、ヘイズはほぼ同等だった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
　
　ゴニオフォトメーター（ＧＰ－５　村上色彩技術研究所）を使用し、フィルム面に垂直に光を入射、その出射光をフィルム延伸方向及び延伸に対する直交方向で極角を振り受光したところ、延伸方向では、極角２０度近辺へ光が散乱し、直交方向では光散乱がほとんどないことが確認できた。
　上記光拡散フィルムを用いた以外は、実施例１１と同様にして偏光板の作製を実施した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　上記偏光板を用いた以外は実施例１１と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
　このとき、光拡散フィルムの延伸方向が液晶表示装置の上下方向（本ＴＮモード液晶表示装置の階調反転方向は下方位）になるように配置した。
［比較例４］
　光拡散フィルムとして実施例１４で作製した光拡散フィルムを用いた以外は比較例３と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例１６］
　（透明支持体の作製）
　実施例１と同様にして、透明支持体を作製した。
　作製したセルロースアセテートを２．０Ｎの水酸化カリウム溶液（２５℃）に２分間浸漬した後、硫酸で中和し、純水で水洗、乾燥した。
（配向膜の形成）
　作製した透明支持体上に実施例１と同様にして配向膜を形成した。
（光学異方性層Ａ及びＢの作製）
　下記組成の棒状液晶化合物を含む塗布液を配向膜上に＃２．２のワイヤーバーで連続的に塗布した。塗布後の溶媒の乾燥及び棒状液晶化合物の配向熟成のために、９０℃の温風で６０秒間加熱した。続いて、ＵＶ照射により液晶化合物の配向を固定化し、光学異方性層Ａ（及びＢ）を作製した。
光学異方性層Ａ（及びＢ）の塗布液組成
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　下記の棒状液晶化合物　　　　　　　　　　　　　　　１００質量部
　下記の光重合開始剤　　　　　　　　　　　　　　　　　　３質量部
　増感剤（カヤキュアーＤＥＴＸ、日本化薬（株）製）　　　１質量部
　下記のフッ素系ポリマー（Ｄ）　　　　　　　　　　　０．４質量部
　下記の水平配向剤　　　　　　　　　　　　　　　　　０．２質量部
　メチルエチルケトン　　　　　　　　　　　　　　　　１９５質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
棒状液晶化合物
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000015
光重合開始剤
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000016
フッ素系ポリマー（Ｄ）
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000017
水平配向剤
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000018
　実施例１と同様の方法を用いて、光学異方性層の波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ（５５０）を測定した。また、光学異方性層の進相軸に直交する面内において、法線方向から±４０度に傾斜した方向から波長５５０ｎｍの光を入射させてレターデーションＲ［＋４０°］及びＲ［－４０°］を測定し、Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］を算出した。Ｒｅ（５５０）は５０ｎｍであった。Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］は１であった。
（配向膜の形成）
　作製した透明フィルム上に実施例１と同様にして配向膜を形成した。
（光学異方性層の作製）
　実施例１１と同様にして光学異方性層を作製した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　作製した透明支持体と光学異方性層Ａ（及びＢ）と光学異方性層の遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表８に記載したように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例１７］
　（透明支持体の作製）
　実施例１の透明支持体の作製において、内層用ドープ及び外層用ドープを、三層共流延ダイを用いて、０℃に冷却したドラム上に流延する際、内層用ドープの流量を半分にした以外は、実施例１と同様にして透明支持体を作成及び配向膜を形成した。セルロースアセテートフィルム（厚み４０μｍ（外層：３μｍ、内層：３４μｍ、外層：３μｍ））の透明支持体を作製した。作製したセルロースアセテートフィルムの波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅは７ｎｍ、厚さ方向のレターデーションＲｔｈは４５ｎｍであった。
（配向膜の形成）
　作製した透明支持体上に実施例１と同様にして配向膜を形成した。
（光学異方性層Ａ及びＢの作製）
　実施例１６と同様にして光学異方性層Ａ（及びＢ）を作製した。
（配向膜の形成）
　作製した透明フィルム上に実施例１と同様にして配向膜を形成した。
（光学異方性層の作製）
　実施例１１と同様にして光学異方性層を作製した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　作製した透明支持体と光学異方性層Ａ（及びＢ）と光学異方性層の遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表８に記載したように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例１８］
　（透明支持体の作製）
　下記の組成物をミキシングタンクに投入し、攪拌して各成分を溶解し、溶液を調製した。
――――――――――――――――――――――――――――――――――
　・セルロースアセテート（置換度２．８６）　　　　１００．０質量部
　・下記表２の添加剤１　　　　　　　　　　　　　　　下記表２に記載
　・下記表２の添加剤２　　　　　　　　　　　　　　　下記表２に記載
　・メチレンクロライド　　　　　　　　　　　　　　３６５．８質量部
　・メタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　　９２．６質量部
　・ブタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　４．６質量部
――――――――――――――――――――――――――――――――――
　ドープを用いて、溶液流延法により製膜し、その後、セルロースエステルフィルムを作製した。延伸後の各フィルムの膜厚は４０μｍであった。なお、ＭＤに搬送されることによりＭＤに０～１０％の範囲内の倍率で延伸されていた。透明支持体Ｔ－１は５％の延伸倍率であった。また延伸時の温度は、フィルムのガラス転移点をＴｇとした場合、Ｔｇ－３０～Ｔｇ－５℃の範囲であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
　上記表２中、糖エステル１、及び糖エステル２は以下の構造の化合物又は混合物である。なお、スクロースベンゾエートである糖エステル１の平均エステル置換度の測定法は、以下の方法で測定した。
　以下のＨＰＬＣ条件下での測定により保持時間が３１．５ｍｉｎ付近にあるピークを８置換体、２７～２９ｍｉｎ付近にあるピーク群を７置換体、２２～２５ｍｉｎ付近にあるピーク群を６置換体、１５～２０ｍｉｎ付近にあるピーク群を５置換体、８．５～１３ｍｉｎ付近にあるピーク群を４置換体、３～６ｍｉｎ付近にあるピーク群を３置換体としてそれぞれの面積比を合計した値に対する平均置換度を算出した。
　《ＨＰＬＣ測定条件》
　カラム：ＴＳＫ－ｇｅｌ　ＯＤＳ－１００Ｚ（東ソー）、４．６＊１５０ｍｍ、ロット番号（Ｐ００１４）
　溶離液Ａ:Ｈ2Ｏ＝１００、溶離液Ｂ:ＡＲ＝１００。Ａ，ＢともにＡｃＯＨ、ＮＥｔ3各０．１％入り流量：１ｍｌ／ｍｉｎ、カラム温度：４０℃、波長：２５４ｎｍ、感度：ＡＵＸ２、注入量：１０μｌ、リンス液：ＴＨＦ／　Ｈ2Ｏ＝９／１（ｖｏｌ比）
　サンプル濃度：５ｍｇ／１０ｍｌ（ＴＨＦ）
　なお、糖エステル２についても同様にして平均エステル置換度を測定することができるが、下記糖エステル２はエステル置換度がほぼ１００％の単一の化合物であった。
　また実施例で使用したスクロースベンゾエートは、全て反応溶媒であるトルエンの減圧乾燥（１０ｍｍＨｇ以下）を行い１００ｐｐｍ未満であるものを使用した。
　作製したセルロースアセテートフィルム（支持体Ｔ－１）の波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅは1ｎｍ、厚さ方向のレターデーションＲｔｈは４０ｎｍであった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000021
（配向膜の形成）
　作製した透明支持体上に実施例１と同様にして配向膜を形成した。
（光学異方性層Ａ及びＢの作製）
　実施例１６において＃１．８のワイヤーバーに変更した以外は、実施例１６と同様にして光学異方性層Ａ（及びＢ）を作製した。
（配向膜の形成）
　作製した透明フィルム上に実施例１と同様にして配向膜を形成した。
（光学異方性層の作製）
　実施例１２と同様にして光学異方性層を作製した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　作製した透明支持体と光学異方性層Ａ（及びＢ）と光学異方性層の遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表８に記載したように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例１９］
　（透明支持体の作製）
　実施例１と同様にして、透明支持体を作製した。
（アルカリ鹸化処理）
　透明支持体を、温度６０℃の誘電式加熱ロールを通過させ、フィルム表面温度を４０℃に昇温した後に、フィルムの片面に下記に示す組成のアルカリ溶液を、バーコーターを用いて塗布量１４ｍｌ／ｍ２で塗布し、１１０℃に加熱した（株）ノリタケカンパニーリミテド製のスチーム式遠赤外ヒーターの下に、１０秒間搬送した。続いて、同じくバーコーターを用いて、純水を３ｍｌ／ｍ２塗布した。次いで、ファウンテンコーターによる水洗とエアナイフによる水切りを３回繰り返した後に、７０℃の乾燥ゾーンに１０秒間搬送して乾燥し、アルカリ鹸化処理した透明支持体を作製した。
（アルカリ溶液組成）
─────────────────────────────────
アルカリ溶液組成
─────────────────────────────────
　水酸化カリウム　　　　　　　　　　　　　　　　　　４．７質量部
　水　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１５．８質量部
　イソプロパノール　　　　　　　　　　　　　　　　６３．７質量部
　界面活性剤ＳＦ－１：Ｃ１４Ｈ２９Ｏ（ＣＨ２ＣＨ２Ｏ）２０Ｈ
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１．０質量部
　プロピレングリコール　　　　　　　　　　　　　　１４．８質量部
─────────────────────────────────
（配向膜の形成）
　上記のように鹸化処理した透明支持体に、下記の組成の配向膜塗布液を＃１４のワイヤーバーで連続的に塗布した。６０℃の温風で６０秒、更に１００℃の温風で１２０秒乾燥した。
配向膜塗布液の組成
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　下記の変性ポリビニルアルコール　　　　　　　　　　　１０質量部
　水　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　３７１質量部
　メタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１１９質量部
　グルタルアルデヒド　　　　　　　　　　　　　　　　０．５質量部
　光重合開始剤（イルガキュアー２９５９、チバ・ジャパン製）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０．３質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　変性ポリビニルアルコール（各ユニットの含有比率の単位はモル％である）
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000022
（光学異方性層Ａ（及びＢ）の形成）
　上記作製した配向膜に連続的にラビング処理を施した。このとき、透明支持体の長手方向と搬送方向は平行であり、透明支持体長手方向に対して、ラビングローラーの回転軸は時計回りに４５°及び－４５°の方向とした。
　下記の組成のディスコティック液晶化合物を含む塗布液（Ａ）を上記作製した配向膜上に＃１．６のワイヤーバーで連続的に塗布した。フィルムの搬送速度（Ｖ）は３６ｍ／ｍｉｎとした。塗布液の溶媒の乾燥及びディスコティック液晶化合物の配向熟成のために、８０℃の温風で９０秒間加熱した。続いて、８０℃にてＵＶ照射を行い、液晶化合物の配向を固定化し光学異方性層を形成した。
光学異方性層塗布液（Ａ）の組成
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　下記のディスコティック液晶化合物　　　　　　　　　１００質量部
　光重合開始剤
　　（イルガキュアー９０７、チバ・ジャパン社製）　　　　３質量部
　増感剤（カヤキュアーＤＥＴＸ、日本化薬（株）製）　　　１質量部
　下記のピリジニウム塩　　　　　　　　　　　　　　　　　１質量部
　下記のフッ素系ポリマー（ＦＰ１）　　　　　　　　　０．４質量部
　メチルエチルケトン　　　　　　　　　　　　　　　　４７３質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000023
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000024
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000025
（配向膜の形成）
　作製した透明フィルム上に実施例１と同様にして配向膜を形成した。
（光学異方性層の作製）
　実施例１１と同様にして光学異方性層を作製した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　作製した透明支持体と光学異方性層Ａ（及びＢ）と光学異方性層の遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表８に記載したように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例２０］
　（透明支持体の作製）
　実施例１７と同様にして、透明支持体を作製した。
（光学異方性層Ａ（及びＢ）の形成）
　上記透明支持体を用いて実施例１９と同様にしてアルカリ鹸化処理、配向膜形成、光学異方性層Ａ（及びＢ）を作製した。
（配向膜の形成）
　作製した透明フィルム上に実施例１と同様にして配向膜を形成した。
（光学異方性層の作製）
　実施例１１と同様にして光学異方性層を作製した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　作製した透明支持体と光学異方性層Ａ（及びＢ）と光学異方性層の遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表８に記載したように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例２１］
　（透明支持体の作製）
　実施例１８と同様にして、透明支持体を作製した。
　上記透明支持体を用いて実施例１９と同様にしてアルカリ鹸化処理、配向膜形成した。
（光学異方性層Ａ（及びＢ）の形成）
　実施例１９において、＃１．２のワイヤーバーに変更した以外は実施例１９と同様にして光学異方性層Ａ（及びＢ）を作製した。
（配向膜の形成）
　作製した透明フィルム上に実施例１と同様にして配向膜を形成した。
（光学異方性層の作製）
　実施例１２と同様にして光学異方性層を作製した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　作製した透明支持体と光学異方性層Ａ（及びＢ）と光学異方性層の遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表８に記載したように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例２２］
　光拡散フィルムとして、実施例１４で作製した光拡散フィルムを用いた以外は実施例１６と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例２３］
　光拡散フィルムとして、実施例１５で作製した光拡散フィルムを用いた以外は実施例１６と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例２４］
　光拡散フィルムとして、実施例１４で作製した光拡散フィルムを用いた以外は実施例１９と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［実施例２５］
　光拡散フィルムとして、実施例１５で作製した光拡散フィルムを用いた以外は実施例１９と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
［液晶表示装置の評価］
　（正面白輝度の評価）
　上記で作製した各液晶表示装置について、測定機「ＥＺ－Ｃｏｎｔｒａｓｔ　ＸＬ８８」（ＥＬＤＩＭ社製）を用いて、白表示で正面方向（表示面に対して法線方向）の輝度を測定(結果をＹとする)し、次に、液晶表示装置から液晶パネルを抜いたバックライトのみ輝度を測定（結果をＹ０とする）し、これらの比を用いて以下の基準で評価した。
　　４：４．０％　≦　Ｙ／Ｙ０
　　３：３．０％　≦　Ｙ／Ｙ０　＜　４．０％
　　２：２．０％　≦　Ｙ／Ｙ０　＜　３．０％
　　１：１．０％　≦　Ｙ／Ｙ０　＜　２．０％
（階調反転）
　上記で作製した各液晶表示装置にＩＳＯ　１２６４０－１：１９９７、規格番号　ＪＩＳ　Ｘ　９２０１：１９９５、画像名　ポートレイトを表示し、暗室にて目視で下方向（極角３０°）から観察して、表示画像の階調反転を評価した。
　　５：下方向での階調反転は観察されない。
　　４：下方向での階調反転はほとんど観察されない。
　　３：下方向での階調反転がやや観察される。
　　２：下方向での階調反転が観察される。
　　１：下方向での階調反転が非常に観察されやすい。
（実画像評価：正面画像と斜め画像との階調再現性と色味の差）
　上記で作製した各液晶表示装置にＩＳＯ　１２６４０－１：１９９７、規格番号　ＪＩＳ　Ｘ　９２０１：１９９５、画像名　ポートレイトを表示し、暗室にて目視で正面と斜め方向（極角４５°方位角は任意）から観察して、表示画像の対称性を評価した。
　　５：どの方位角から見ても、階調性と色味の差はほとんどない。
　　４：どの方位角から見ても、階調性と色味の差は非常に小さい。
　　３：どの方位角から見ても、階調性と色味の差が小さい。
　　２：特定の方位角から見ると、階調性と色味の差が発生する。
　　１：特定の方位角から見ると、階調性と色味の差が大きい。
　各々の結果を表６～８に記載した。
　なお、本実施例は偏光板１の吸収軸を９０°、偏光板２の吸収軸を０°に配置したが、偏光板１の吸収軸を０°、偏光板２の吸収軸を９０°に配置しても同様の効果が得られる。
[実施例２６]
　脂環式オレフィンポリマーの一種である熱可塑性ノルボルネン樹脂のペレット（日本ゼオン社製、ＺＥＯＮＯＲ１４２０、ガラス転移点１３７℃）を１００℃で５時間乾燥した。前記ペレットを押出機に供給し、押出機内で溶融させ、ポリマーパイプ及びポリマーフィルターを経て、Ｔダイからキャスティングドラム上にシート状に押出し、冷却し、厚み１００μｍのフィルムロールを得た。
　図１の延伸機を使用して、フィルムの巻き取り方向に対する送り出し角度を４０°、延伸倍率１．６、延伸温度１４０℃の条件で斜め延伸してフィルムロールＡを作製した。次いで、フィルムロールＡを延伸倍率１．５、延伸温度１４５℃で延伸してフィルムロール（透明支持体）を作製した。なお、フィルムロールＡの延伸倍率はフィルム長手方向の延伸倍率×フィルム幅方向の延伸倍率を表している。
　フィルムの厚みは５５μｍであった。この透明支持体の波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅは５２ｎｍ、厚さ方向のレターデーションＲｔｈは１０５ｎｍであった。
（フィルムの鹸化）
　作製したフィルムロール（透明支持体）とフジタックＴＤ８０ＵＦ（富士フイルム（株）製）を５５℃に調温した１．５ｍｏｌ／ＬのＮａＯＨ水溶液（けん化液）に２分間浸漬した後、ＴＤ８０ＵＦを水洗し、その後、０．０５ｍｏｌ／Ｌの硫酸水溶液に３０秒浸漬した後、更に水洗浴を通した。そしてエアナイフによる水切りを３回繰り返し、水を落とした後に７０℃の乾燥ゾーンに１５秒滞留させて乾燥し、鹸化処理したフィルムを作製した。フィルムロールは表面処理をコロナ処理に変更した。
（光学異方性層の作製）
　実施例１１と同様にして配向膜、光学異方性層を形成した。
（偏光層の作製）
　特開２００１－１４１９２６号公報の実施例１に従い、２対のニップロール間に周速差を与え、長手方向に延伸し、厚み２０μｍの偏光層を調製した。
（貼り合わせ）
　このようにして得た偏光層と、前記鹸化処理したフィルムロール（光学補償フィルム）とフジタックとを、フィルムの鹸化面を偏光膜側に配置し、これらで前記偏光層を挟んだ後、ＰＶＡ（（株）クラレ製、ＰＶＡ－１１７Ｈ）３％水溶液を接着剤として、偏光軸とフィルムの長手方向とが直交するようにロール・ツー・ロールで貼り合わせた。
（液晶セルの作製）
　作製した偏光板を実施例１１と同様の偏光板吸収軸、光学フィルム遅相軸の関係になるように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。表示性能は実施例１１と同等の結果を得た。
[実施例２７～２９]
（透明支持体の作製）
　下記方法により、透明支持体Ｚ１～Ｚ３を作製した。
（セルロースアシレート溶液の調製）
　１〕セルロースアシレート
　下記のセルロースアシレートＡを使用した。各セルロースアシレートは１２０℃に加熱して乾燥し、含水率を０．５質量％以下とした後、２０質量部を使用した。
　・セルロースアシレートＡ：
　置換度が２．８６のセルロースアセテートの粉体を用いた。セルロースアシレートＡの粘度平均重合度は３００、６位のアセチル基置換度は０．８９、アセトン抽出分は７質量％、質量平均分子量／数平均分子量比は２．３、含水率は０．２質量％、６質量％ジクロロメタン溶液中の粘度は３０５ｍＰａ・ｓ、残存酢酸量は０．１質量％以下、Ｃａ含有量は６５ｐｐｍ、Ｍｇ含有量は２６ｐｐｍ、鉄含有量は０．８ｐｐｍ、硫酸イオン含有量は１８ｐｐｍ、イエローインデックスは１．９、遊離酢酸量は４７ｐｐｍであった。粉体の平均粒子サイズは１．５ｍｍ、標準偏差は０．５ｍｍであった。
　２〕溶媒
　下記の溶媒Ａ　８０質量部を使用した。各溶媒の含水率は０．２質量％以下であった。
・溶媒Ａ　ジクロロメタン／メタノール／ブタノール＝８１／１８／１（質量比）
　３〕添加剤
　下記の添加剤群の中から表３に記載されるものを選択した。但し、表３中、光学異方性を制御する化合物、レターデーション上昇剤の「添加量」は、セルロースアシレートを１００質量％としたときの質量％を表す。前記量となるようにセルロースアシレート溶液への添加剤、レターデーション上昇剤の添加量を調整した。
　（繰り返し単位を有する化合物）
　・Ａ－１：　エタンジオール／アジピン酸（１／１モル比）の縮合物の両末端の酢酸エステル体、数平均分子量１０００、水酸基価０ｍｇＫＯＨ／ｇ
　・Ａ－２：　エタンジオール／アジピン酸（１／１モル比）の縮合物、数平均分子量１０００、水酸基価１１２ｍｇＫＯＨ／ｇ
（レターデーション上昇剤）
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000026
（その他添加剤）
　・Ｍ１：
　二酸化ケイ素微粒子（粒子サイズ２０ｎｍ、モース硬度約７）（０．０２質量部）
　・Ｍ２：
　二酸化ケイ素微粒子（粒子サイズ２０ｎｍ、モース硬度約７）（０．０５質量部）
　４〕溶解
　攪拌羽根を有する４０００リットルのステンレス製溶解タンクに、前記溶媒及び添加剤を投入して撹拌、分散させながら、前記セルロースアシレートを徐々に添加した。投入完了後、室温にて２時間撹拌し、３時間膨潤させた後に再度撹拌を実施し、セルロースアシレート溶液を得た。
　なお、攪拌には、５ｍ／ｓｅｃ（剪断応力５×１０４ｋｇｆ／ｍ／ｓｅｃ２〔４．９×１０５Ｎ／ｍ／ｓｅｃ２〕）の周速で攪拌するディゾルバータイプの偏芯攪拌軸及び中心軸にアンカー翼を有して周速１ｍ／ｓｅｃ（剪断応力１×１０４ｋｇｆ／ｍ／ｓｅｃ２〔９．８×１０４Ｎ／ｍ／ｓｅｃ２〕）で攪拌する攪拌軸を用いた。膨潤は、高速攪拌軸を停止し、アンカー翼を有する攪拌軸の周速を０．５ｍ／ｓｅｃとして実施した。
　膨潤した溶液をタンクから、ジャケット付配管で５０℃まで加熱し、更に１．２ＭＰａの加圧化で９０℃まで加熱し、完全溶解した。加熱時間は１５分であった。この際、高温にさらされるフィルター、ハウジング、及び配管はハステロイ合金（登録商標）製で耐食性の優れたものを利用し保温加熱用の熱媒を流通させるジャケットを有する物を使用した。
　次に３６℃まで温度を下げ、セルロースアシレート溶液を得た。
　このようにして得られた濃縮前ドープを８０℃で常圧のタンク内でフラッシュさせて、蒸発した溶剤を凝縮器で回収分離した。フラッシュ後のドープの固形分濃度は、２４．８質量％となった。なお、凝縮された溶剤は調製工程の溶剤として再利用すべく回収工程に回された（回収は蒸留工程と脱水工程などにより実施されるものである）。フラッシュタンクでは、中心軸にアンカー翼を有する軸を周速０．５ｍ／ｓｅｃで回転させることにより攪拌して脱泡を行った。タンク内のドープの温度は２５℃であり、タンク内の平均滞留時間は５０分であった。
　５〕ろ過
　次に、最初公称孔径１０μｍの焼結繊維金属フィルターを通過させ、ついで同じく１０μｍの焼結繊維フィルターを通過させた。ろ過後のドープ温度は、３６℃に調整して２０００Ｌのステンレス製のストックタンク内に貯蔵した。
（フィルムの作製）
　１〕流延工程
　続いてストックタンク内のドープを送液した。流延ダイは、幅が２．１ｍであり、流延幅を２０００ｍｍとしてダイ突出口のドープの流量を調整して流延を行った。ドープの温度を３６℃に調整するため、流延ダイにジャケットを設けてジャケット内に供給する伝熱媒体の入口温度を３６℃とした。
　ダイ、フィードブロック、配管はすべて作業工程中で３６℃に保温した。
　２）流延ダイ
　ダイの材質は、オーステナイト相とフェライト相との混合組成を持つ２相系ステンレス鋼であり、熱膨張率が２×１０－６（℃－１）以下の素材であり、電解質水溶液での強制腐食試験でＳＵＳ３１６と略同等の耐腐食性を有する素材を使用した。
　また、流延ダイのリップ先端には、溶射法によりＷＣコーティングを形成したものを用いた。また、ドープを可溶化する溶剤である混合溶媒（ジクロロメタン／メタノール／ブタノール（８３／１５／２質量部））をビード端部とスリットの気液界面に片側で０．５ｍｌ／分で供給した。
　３）金属支持体
　ダイから押出されたドープは、支持体として幅２．１ｍで直径が３ｍのドラムである鏡面ステンレス支持体を利用した。表面はニッケル鋳金及びハードクロムメッキを行った。ドラムの表面粗さは０．０１μｍ以下に研磨し、５０μｍ以上のピンホールは皆無であり、１０μｍ～５０μｍのピンホールは１個／ｍ２以下、１０μｍ以下のピンホールは２個／ｍ２以下である支持体を使用した。このとき、ドラムの温度は－５℃に設定し、ドラムの周速度が５０ｍ／分となるようにドラムの回転数を設定した。なお、流延に伴ってドラム表面が汚れた場合には、適宜、清掃を実施した。
　４）流延乾燥
　続いて、１５℃に設定された空間に配置されているドラム上に流延され、冷却されてゲル化したドープは、ドラム上で３２０°回転した時点でゲル化フィルム（ウェブ）として剥ぎ取られた。このとき、支持体速度に対して剥ぎ取り速度を調整して、表３記載の延伸倍率に設定した。延伸開始時の残留溶媒量は表３に記載した。
　５）テンター搬送・乾燥工程条件
　剥ぎ取られたウェブは、ピンクリップを有したテンターで両端を固定されながら乾燥ゾーン内を搬送され、乾燥風により乾燥した。
　６）後乾燥工程条件
　前述した方法で得られた耳切り後の光学フィルムを、ローラー搬送ゾーンで更に乾燥した。該ローラーの材質はアルミ製若しくは炭素鋼製であり、表面にはハードクロム鍍金を施した。ローラーの表面形状はフラットなものとブラストによりマット化加工したものとを用いた。作製した光学フィルムを表３に記載の温度、時間にて後熱処理を行った。
　７）後処理、巻取り条件
　乾燥後の光学フィルムは、３０℃以下に冷却して両端耳切りを行った。耳切りはフィルム端部をスリットする装置をフィルムの左右両端部に、２基ずつ設置して（片側当たりスリット装置数は２基）、フィルム端部をスリットした。更に光学フィルムの両端にナーリングを行った。ナーリングは片側からエンボス加工を行うことで付与した。こうして、最終製品幅１４００ｍｍの光学フィルムを得て、巻取り機により巻き取り、光学フィルムを作製した。
［置換度］
　セルロースアシレートのアシル置換度は、Ｃａｒｂｏｈｙｄｒ．Ｒｅｓ．２７３（１９９５）８３－９１（手塚他）に記載の方法で１３Ｃ－ＮＭＲにより求めた。
［残留溶媒量］
　本発明のウェブ（フィルム）の残留溶媒量は、下記式に基づいて算出した。
　　残留溶媒量（質量％）＝｛（Ｍ－Ｎ）／Ｎ｝×１００
　［式中、Ｍは、ウェブ（フィルム）の質量を表し、Ｎは、ウェブ（フィルム）を１１０℃で３時間乾燥させたときの質量を表す。］
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000027
　作製した透明支持体を上に実施例１６と同様にして配向膜、光学異方性層Ａ、Ｂを形成した。
　なお、透明支持体Ｚ１を実施例２７に、透明支持体Ｚ２を実施例２８に、透明支持体Ｚ３を実施例２９に使用した。
（配向膜の形成）
　作製した透明フィルム上に実施例１６と同様にして配向膜を形成した。
（光学異方性層の作製）
　下記塗布液を、＃３．６のワイヤーバーを用いて、フィルムの配向膜面に連続的に塗布した。室温から１００℃に連続的に加温する工程で、溶媒を乾燥させ、その後、１３５℃の乾燥ゾーンで約９０秒間加熱し、ディスコティック液晶化合物を配向させた。次に、８０℃の乾燥ゾーンに搬送させて、フィルムの表面温度が約１００℃の状態で、紫外線照射装置により、照度６００ｍＷの紫外線を１０秒間照射し、架橋反応を進行させ、ディスコティック液晶化合物を重合した。その後、室温まで放冷し、光学異方性層を形成し、光学補償フィルムを作製した。
―――――――――――――――――――――――――――――――――
（光学異方性層塗布液組成）
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　メチルエチルケトン　　　　　　　　　　　　　３００．００質量部
　上記のディスコティック液晶性化合物（１）　　　９１．００質量部
　エチレンオキサイド変成トリメチロールプロパントリアクリレート
　　（Ｖ＃３６０、大阪有機化学（株）製）　　　　　９．００質量部
　下記の空気界面配向制御剤Ａ　　　　　　　　　　　０．１８質量部 
　下記の空気界面配向制御剤Ｂ　　　　　　　　　　　０．４２質量部
　光重合開始剤
　　（イルガキュアー９０７、チバガイギー社製）　　３．００質量部
　増感剤（カヤキュアーＤＥＴＸ、日本化薬（株）製）１．００質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　空気界面配向制御剤Ａ
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000028
　空気界面配向制御剤Ｂ
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000029
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　作製した光学補償フィルムの遅相軸と、偏光板の吸収軸の角度が、表９に記載したように配置してＴＮモード液晶表示装置を作製した。
[実施例３０]
　（透明支持体の作製）
　下記方法により、透明支持体Ｚ４を作製した。
　（ポリマー溶液の調製）
　１〕セルロースアシレート
　下記のセルロースアシレートＡＡを使用した。各セルロースアシレートは１２０℃に加熱して乾燥し、含水率を０．５質量％以下とした後、２０質量部を使用した。
　・セルロースアシレートＡＡ：
　置換度が２．８６のセルロースアセテートの粉体を用いた。セルロースアシレートＡＡの粘度平均重合度は３００、６位のアセチル基置換度は０．８９、アセトン抽出分は７質量％、質量平均分子量／数平均分子量比は２．３、含水率は０．２質量％、６質量％ジクロロメタン溶液中の粘度は３０５ｍＰａ・ｓ、残存酢酸量は０．１質量％以下、Ｃａ含有量は６５ｐｐｍ、Ｍｇ含有量は２６ｐｐｍ、鉄含有量は０．８ｐｐｍ、硫酸イオン含有量は１８ｐｐｍ、イエローインデックスは１．９、遊離酢酸量は４７ｐｐｍであった。粉体の平均粒子サイズは１．５ｍｍ、標準偏差は０．５ｍｍであった。
　２〕溶媒
　溶媒の含水率は０．２質量％以下であった。
　・溶媒ＡＡ　ジクロロメタン／メタノール／ブタノール＝８１／１８／１（質量比）
　３〕添加剤
　表４記載の添加剤を使用した。また、支持体面用、及びエアー面用ドープには、加えて下記の添加剤Ｍを添加した。但し、表４中、各添加剤の「質量部」は、セルロースアシレートを１００質量部としたときの質量部を表す。
　（繰り返し単位を有する化合物）
　・ＡＡ－１：　エタンジオール／アジピン酸（１／１モル比）の縮合物、数平均分子量１０００、水酸基価１１２ｍｇＫＯＨ／ｇ
　（その他添加剤）
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000030
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000031
　・Ｍ：　二酸化ケイ素微粒子（粒子サイズ２０ｎｍ、モース硬度約７）（０．０２質量部）
　４〕溶解
　攪拌羽根を有する４０００リットルのステンレス製溶解タンクに、前記溶媒及び添加剤を投入して撹拌、分散させながら、前記セルロースアシレートを徐々に添加した。投入完了後、室温にて２時間撹拌し、３時間膨潤させた後に再度撹拌を実施し、セルロースアシレート溶液を得た。
　なお、攪拌には、５ｍ／ｓｅｃ（剪断応力５×１０４ｋｇｆ／ｍ／ｓｅｃ２〔４．９×１０５Ｎ／ｍ／ｓｅｃ２〕）の周速で攪拌するディゾルバータイプの偏芯攪拌軸及び中心軸にアンカー翼を有して周速１ｍ／ｓｅｃ（剪断応力１×１０４ｋｇｆ／ｍ／ｓｅｃ２〔９．８×１０４Ｎ／ｍ／ｓｅｃ２〕）で攪拌する攪拌軸を用いた。膨潤は、高速攪拌軸を停止し、アンカー翼を有する攪拌軸の周速を０．５ｍ／ｓｅｃとして実施した。
　膨潤した溶液をタンクから、ジャケット付配管で５０℃まで加熱し、更に１．２ＭＰａの加圧化で９０℃まで加熱し、完全溶解した。加熱時間は１５分であった。この際、高温にさらされるフィルター、ハウジング、及び配管はハステロイ合金（登録商標）製で耐食性の優れたものを利用し保温加熱用の熱媒を流通させるジャケットを有する物を使用した。
　次に３６℃まで温度を下げ、セルロースアシレート溶液を得た。
　このようにして得られた濃縮前ドープを８０℃で常圧のタンク内でフラッシュさせて、蒸発した溶剤を凝縮器で回収分離した。フラッシュ後のドープの固形分濃度は、２３．５～２６．０質量％となった。なお、凝縮された溶剤は調製工程の溶剤として再利用すべく回収工程に回された（回収は蒸留工程と脱水工程などにより実施されるものである）。フラッシュタンクでは、中心軸にアンカー翼を有する軸を周速０．５ｍ／ｓｅｃで回転させることにより攪拌して脱泡を行った。タンク内のドープの温度は２５℃であり、タンク内の平均滞留時間は５０分であった。
　５〕ろ過
　次に、ドープに弱い超音波照射することによって泡抜きを実施した。その後、１．３ＭＰａに加圧した状態で、最初公称孔径１０μｍの焼結繊維金属フィルターを通過させ、ついで同じく１０μｍの焼結繊維フィルターを通過させた。それぞれの一次圧は、１．４ＭＰａ，１．１ＭＰａであり、二次圧は１．０ＭＰａ、０．７ＭＰａであった。ろ過後のドープ温度は、３６℃に調整して２０００Ｌのステンレス製のストックタンク内に貯蔵した。ストックタンクでは、中心軸にアンカー翼を有する軸を周速０．３ｍ／ｓｅｃで常時回転させることにより攪拌した。なお、濃縮前ドープからドープを調製する際に、ドープ接液部には、腐食などの問題は全く生じなかった。
（フィルムの作製）
　１）流延工程
　続いてストックタンク内のドープを１次増圧用のギアポンプで高精度ギアポンプの１次側圧力が０．８ＭＰａになるようにインバーターモーターによりフィードバック制御を行い送液した。高精度ギアポンプは容積効率９９．３％、吐出量の変動率０．４％以下の性能であった。また、吐出圧力は１．４ＭＰａであった。流延ダイは、幅が２．１ｍであり共流延用に調整したフィードブロックを装備して、主流のほかに両面にそれぞれ積層して３層構造のフィルムを成形できるようにした装置を用いた。
　なお、ドープの送液流路は、中間層用、支持体面用、エアー面用の３流路を用い、各々の固形分濃度は、溶媒を添加して低下させたり、固形分濃度の高い溶液を添加して上昇させたりして、適宜調整した。
　そして、流延幅を２０００ｍｍとしてダイ突出口のドープの流量を調整して流延を行った。ドープの温度を３６℃に調整するため、流延ダイにジャケットを設けてジャケット内に供給する伝熱媒体の入口温度を３６℃とした。
　ダイ、フィードブロック、配管はすべて作業工程中は２９℃に保温した。ダイはコートハンガータイプのダイであり、厚み調整ボルトが２０ｍｍピッチに設けられており、ヒートボルトによる自動厚み調整機構を具備しているものを使用した。このヒートボルトは予め設定したプログラムにより高精度ギアポンプの送液量に応じたプロファイルを設定することもでき、製膜工程内に設置した赤外線厚み計のプロファイルに基づいた調整プログラムによってフィードバック制御も可能な性能を有するものである。流延エッジ部２０ｍｍを除いたフィルムで５０ｍｍ離れた任意の２点の厚み差は１μｍ以内であり、幅方向厚みの最小値で最も大きな差が２μｍ／ｍ以下となるように調整した。また、ダイの１次側には減圧するためのチャンバーを設置した。この減圧チャンバーの減圧度は流延ビードの前後で１～５０００Ｐａの圧力差を印加できるようになっていて、流延スピードに応じて調整が可能なものである。その際に、ビードの長さが２～５０ｍｍになるような圧力差に設定した。
　２）流延ダイ
　ダイの材質は、オーステナイト相とフェライト相との混合組成を持つ２相系ステンレス鋼であり、熱膨張率が２×１０－６（℃－１）以下の素材であり、電解質水溶液での強制腐食試験でＳＵＳ３１６と略同等の耐腐食性を有する素材を使用した。流延ダイ及びフィードブロックの接液面の仕上げ精度は、表面粗さで１μｍ以下、真直度はいずれの方向にも１μｍ／ｍ以下であり、スリットのクリアランスは自動調整により０．５～３．５ｍｍまで調整可能であった。本フィルムの製造では、０．７ｍｍで実施した。ダイリップ先端の接液部の角部分について、Ｒはスリット全巾に亘り５０μｍ以下になるように加工した。ダイ内部での剪断速度は１～５０００（ｓｅｃ－１）の範囲であった。
　また、流延ダイのリップ先端には、硬化膜が設けられているものを用いた。タングステン・カーバイド（ＷＣ）、Ａｌ２Ｏ３、ＴｉＮ、Ｃｒ２Ｏ３などがあり、特に好ましくはＷＣであり、本発明では溶射法によりＷＣコーティングを形成したものを用いた。また、ドープを可溶化する溶剤である混合溶媒（ジクロロメタン／メタノール／ブタノール（８１／１８／１質量部））をビード端部とスリットの気液界面に片側で０．５ｍｌ／分で供給した。更に減圧チャンバーの温度を一定にするために、ジャケットを取り付け３５℃に調整された伝熱媒体を供給した。エッジ吸引風量は、１Ｌ／分～１００Ｌ／分の範囲で調整可能なものを用い、本フィルムの製造では３０Ｌ／分～４０Ｌ／分の範囲で適宜調整した。
　３）金属支持体
　ダイから押出されたドープは、支持体として幅２．１ｍで直径が３ｍのドラムである鏡面ステンレス支持体を利用した。表面はニッケル鋳金及びハードクロムメッキを行った。ドラムの表面粗さは０．０１μｍ以下に研磨し、５０μｍ以上のピンホールは皆無であり、１０μｍ～５０μｍのピンホールは１個／ｍ２以下、１０μｍ以下のピンホールは２個／ｍ２以下である支持体を使用した。このとき、ドラムの温度は－５℃に設定し、ドラムの周速度が８０ｍ／分となるようにドラムの回転数を設定し、速度変動は２％以下、位置変動は２００μｍ以下であった。
　４）流延乾燥
　続いて、１５℃に設定された空間に配置されているドラム上に流延され、冷却されてゲル化したドープは、ドラム上で３２０°回転した時点でゲル化フィルム（ウェブ）として剥ぎ取られた。このときの剥離張力は３ｋｇｆ／ｍであり、支持体速度に対して剥ぎ取り速度は１０６％に設定した。
　５）テンター搬送・乾燥工程条件
　剥ぎ取られたウェブは、ピンクリップを有したテンターで両端を固定されながら乾燥ゾーン内を搬送され、乾燥風により約１８０秒間乾燥した。テンターの駆動はチェーンで行い、そのスプロケットの速度変動は０．５％以下であった。また、テンター内を４ゾーン（延伸ゾーン、縮幅ゾーン、加熱ゾーン、冷却ゾーン）に分け、それぞれのゾーンの乾燥風温度を独立に制御できるようにした。乾燥風のガス組成は－４０℃の飽和ガス濃度とした。テンター内では搬送しつつ幅方向に拡幅や縮幅を行って、延伸を行った。
　ベース端のうちテンターで固定している長さの比率は７０％とした。また、テンタークリップの温度は５０℃を超えないように冷却しつつ搬送した。テンター部分で蒸発した溶剤は－１０℃の温度で凝縮させ液化して回収した。溶剤に含まれる水分を０．５質量％以下に調整して再使用した。
　そして、テンター出口から３０秒以内に両端の耳切りを行った。ＮＴ型カッターにより両側５０ｍｍの耳をカットした。テンター部の乾燥雰囲気における酸素濃度は５ｖｏｌ％に保持した。
　なお、表４記載の残留溶媒量は各ゾーン入り口における残留溶媒量を、下記式に基づいて算出した値である。但し、サンプリングが難しい場合には、ウェブの乾燥シミュレーションを用いて、各ゾーン入り口における残留溶媒量（ウェブの全固形分当りの質量％）を見積った。
　　残留溶媒量（質量％）＝｛（Ｍ－Ｎ）／Ｎ｝×１００
　［式中、Ｍは、ウェブ（フィルム）の質量を表し、Ｎは、ウェブ（フィルム）を１１０℃で３時間乾燥させたときの質量を表す。］
　６）後乾燥工程条件
　前述した方法で得られた耳切り後のポリマーフィルムを、ローラー搬送ゾーンで更に乾燥した。ローラー搬送ゾーンを４ゾーンに分け、それぞれのゾーンの乾燥風温度を独立に制御できるようにした。このとき、フィルムのローラー搬送張力は８０Ｎ／巾として約１０分間、乾燥した。該ローラーのラップ角度は、９０度及び１８０度を用いた。該ローラーの材質はアルミ製若しくは炭素鋼製であり、表面にはハードクロム鍍金を施した。ローラーの表面形状はフラットなものとブラストによりマット化加工したものとを用いた。ローラーの回転による振れは全て５０μｍ以下であった。また、張力８０Ｎ／巾でのローラー撓みは０．５ｍｍ以下となるように選定した。
　搬送中のフィルム帯電圧は、常時－３～３ｋＶの範囲となるように工程中に強制除電装置（除電バー）を設置した。又巻取り部では、帯電が－１．５～１．５ｋＶになるように、除電バーだけでなく、イオン風除電も設置した。
　下記表４中、「温度」は、乾燥風の吹き出し口における温度を表し、「膜面温度」は、工程内に設置した赤外線式の温度計で計測したフィルムの温度を表す。「延伸倍率」は、各ゾーン入り口におけるテンター幅（Ｗ１）、出口におけるテンター幅（Ｗ２）としたときに、（Ｗ２－Ｗ１）／Ｗ１×１００として算出される値を表す。
　下記表４中、縮幅ゾーン及び加熱ゾーンにおけるテンター幅は、フィルムの様子を見ながら弛まない程度に狭めて設定した。また、縮幅ゾーンの縮幅率（Ｗｔ）とウェブの自由収縮率（Ｗｗ）との比（Ｗｔ／Ｗｗ）は０．７～１．３の範囲であった。
　なお、縮幅率（Ｗｔ）は、延伸倍率に－１をかけた値（正負が逆の値）である。
　７）後処理、巻取り条件
　乾燥後のポリマーフィルムは、３０℃以下に冷却して両端耳切りを行った。耳切りはフィルム端部をスリットする装置をフィルムの左右両端部に、２基ずつ設置して（片側当たりスリット装置数は２基）、フィルム端部をスリットした。ここで、スリット装置は、円盤状の回転上刃と、ロール状の回転下刃とから構成されており、回転上刃の材質は超鋼鋼材であり、回転上刃の直径が２００ｍｍ、及び切断箇所の刃の厚みが０．５ｍｍであった。ロール状の回転下刃の材質は超鋼鋼材であり、回転下刃のロール径が１００ｍｍであった。スリットされたフィルム断面は、比較的平滑であり、切り粉もなかった。また、上記フィルムの製膜において、搬送中におけるフィルムの破断は全く無かった。更にフィルムの両端にナーリングを行った。ナーリングは片側からエンボス加工を行うことで付与し、ナーリングする幅は１０ｍｍであり、最大高さは平均厚みよりも平均５μｍ高くなるように押し圧を設定した。こうして、最終製品幅１５００ｍｍのフィルムを得て、巻取り機により巻き取った。
　こうして、最終製品幅１５００ｍｍのフィルムを得て、巻取り機により巻き取った。巻取り室は、室内温度２５℃、湿度６０％に保持した。巻き芯の径は１６８ｍｍ、巻き始め張力は２３０Ｎ／巾であり、巻き終わりが１９０Ｎ／巾になるような張力パターンとした。巻取り全長は３９００ｍであった。巻取りの際のオシレート周期を４００ｍとし、オシレート幅を±５ｍｍとした。また、巻取りロールに対するプレスロールの押し圧を５０Ｎ／巾に設定した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000032
　作製した透明支持体Ｚ４を用いた以外は実施例２７と同様にして液晶表示装置を作製した。
[実施例３１～３３]
　（透明支持体の作製）
　下記の組成物をそれぞれミキシングタンクに投入し、攪拌して各成分を溶解し、各溶液を調製した。
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　・セルロースアセテート（置換度２．８６）　　　１００．０質量部
　・下記表５の添加剤１　　　　　　　　　　　　　　下記表５に記載
　・下記表５の添加剤２　　　　　　　　　　　　　　下記表５に記載
　・メチレンクロライド　　　　　　　　　　　　　３６５．８質量部
　・メタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　９２．６質量部
　・ブタノール　　　　　　　　　　　　　　　　　　　４．６質量部
―――――――――――――――――――――――――――――――――
　各ドープを用いて、溶液流延法により製膜し、各セルロースエステルフィルムを作製した。延伸後の各フィルムの膜厚はいずれも２５μｍであった。なお、いずれのフィルムも、ＭＤに搬送されることによりＭＤに０～１０％の範囲内の倍率でそれぞれ延伸されていた。特に透明支持体Ｔ－１、透明支持体Ｔ－３は３％、透明支持体Ｔ－２は５％の延伸倍率であった。また延伸時の温度は、いずれもフィルムのガラス転移点をＴｇとした場合、Ｔｇ－３０～Ｔｇ－５℃の範囲であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000033
　上記表５中、糖エステル１、糖エステル１－ＳＢ及び糖エステル２は以下の構造の化合物又は混合物である。なお、スクロースベンゾエートである糖エステル１及び糖エステル１－ＳＢの平均エステル置換度の測定法は、以下の方法で測定した。
　以下のＨＰＬＣ条件下での測定により保持時間が３１．５ｍｉｎ付近にあるピークを８置換体、２７～２９ｍｉｎ付近にあるピーク群を７置換体、２２～２５ｍｉｎ付近にある。
　ピーク群を６置換体、１５～２０ｍｉｎ付近にあるピーク群を５置換体、８．５～１３ｍｉｎ付近にあるピーク群を４置換体、３～６ｍｉｎ付近にあるピーク群を３置換体としてそれぞれの面積比を合計した値に対する平均置換度を算出した。
　《ＨＰＬＣ測定条件》
　カラム：ＴＳＫ－ｇｅｌ　ＯＤＳ－１００Ｚ（東ソー）、４．６＊１５０ｍｍ、ロット番号（Ｐ００１４）
　溶離液Ａ：Ｈ２Ｏ＝１００、溶離液Ｂ：ＡＲ＝１００。Ａ，ＢともにＡｃＯＨ、ＮＥｔ３各０．１％入り
　流量：１ｍｌ／ｍｉｎ、カラム温度：４０℃、波長：２５４ｎｍ、感度：ＡＵＸ２、注入量：１０μｌ、リンス液：ＴＨＦ／　Ｈ２Ｏ＝９／１（体積比）
　サンプル濃度：５ｍｇ／１０ｍｌ（テトラヒドロフラン（ＴＨＦ））
　なお、糖エステル２についても同様にして平均エステル置換度を測定することができるが、下記糖エステル２はエステル置換度がほぼ１００％の単一の化合物であった。
　また実施例で使用したスクロースベンゾエートは、全て反応溶媒であるトルエンの減圧乾燥（１０ｍｍＨｇ以下）を行い１００ｐｐｍ未満であるものを使用した。
　作製したセルロースアセテートフィルムの波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ、厚さ方向のレターデーションＲｔｈを表９に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000034
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000035
[実施例３４]
　透明支持体を実施例１０で作製した透明支持体に変更した以外は実施例２７と同様にして液晶表示装置を作製した。
[実施例３５]
　（透明支持体の作製）
　下記に記載の各成分を混合して、セルロースアシレート溶液を調製した。このセルロースアシレート溶液を、金属支持体上に流延し、得られたウェブを支持体から剥離し、その後、ＴＤ方向に１８５℃で２０％延伸し、透明支持体を作製した。なお、ＴＤ方向とは、フィルムの搬送方向と直交する方向を意味する。
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　　セルロースアシレート溶液組成
──────────────────────────────────
　　アセチル置換度２．９４のセルロースアシレート　　　１００質量部
　　トリフェニルホスフェート（可塑剤）　　　　　　　　　　３質量部
　　ビフェニルホスフェート　（可塑剤）　　　　　　　　　　２質量部
　　レターデーション制御剤（１）　　　　　　　　　　　　　５質量部
　　レターデーション制御剤（２）　　　　　　　　　　　　　２質量部
　　メチレンクロライド（第１溶媒）　　　　　　　　　　６４４質量部
　　メタノール（第２溶媒）　　　　　　　　　　　　　　　５６質量部
──────────────────────────────────
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000036
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000037
　作製した透明支持体を用いた以外は実施例２７と同様にして液晶表示装置を作製した。
[実施例３６]
　光学異方性層Ａ、Ｂの作製において、水平配向剤を０．０質量部、メチルエチルケトンを２３８質量部、＃１．６のワイヤーバーに変更した以外は実施例２９と同様にして液晶表示装置を作製した。
　実施例１と同様の方法を用いて、光学異方性層Ａ及びＢの波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ（５５０）を測定した。また、光学異方性層の進相軸に直交する面内において、法線方向から±４０度に傾斜した方向から波長５５０ｎｍの光を入射させてレターデーションＲ［＋４０°］及びＲ［－４０°］を測定し、Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］を算出した。Ｒｅ（５５０）は１５ｎｍであった。Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］は２．９であった。
[実施例３７]
　光学異方性層Ａ、Ｂの作製において＃３．２のワイヤーバーに変更した以外は実施例２９と同様にして液晶表示装置を作製した。
[実施例３８]
　市販のノルボルネン系ポリマーフィルム「ＺＥＯＮＯＲ　ＺＦ１４－０６０」（（株）オプテス製）の表面に、ソリッドステートコロナ処理機６ＫＶＡ（ピラー（株）製）によりコロナ放電処理を行った。このフィルムを透明支持体として用いた以外は実施例２７と同様にして液晶表示装置を作製した。
[実施例３９]
　市販のシクロオレフィン系ポリマーフィルム「ＡＲＴＯＮ　ＦＬＺＲ５０」（ＪＳＲ（株）製）の表面に、フィルム１４と同様の方法でコロナ放電処理を行った。このフィルムを透明支持体として用いた以外は実施例２７と同様にして液晶表示装置を作製した。
[実施例４０]
　特開２００７－１２７８９３号公報の［０２２３］～［０２２６］の記載に従って、延伸フィルム（保護フィルムＡ）を作製した。この保護フィルムＡの表面に、同公報の［０２３２］の記載に従って、易接着層コーティング組成物Ｐ－２を調製し、当該組成物を、同公報の［０２４６］に記載の方法に従って、前記延伸フィルムの表面に塗布して、易接着層を形成した。このフィルムを透明支持体として用いた以外は実施例２７と同様にして液晶表示装置を作製した。
[実施例４１]
　エチレンユニットを約５質量％含むプロピレン／エチレンランダム共重合体（住友ノーブレンＷ１５１、住友化学（株）製）を、単軸溶融押出機にＴダイを配置してなる溶融押出成形機にて２６０℃の溶融温度で押出成形を行い、原反フィルムを得た。その後、この原反フィルムの表裏面の双方にコロナ放電処理を施した。このフィルムを透明支持体として用いた以外は実施例２７と同様にして液晶表示装置を作製した。
[実施例４２～５０]
　表１０に記載の積層順になるように光学補償フィルムと偏光板の貼り合わせ面及び/又は光学補償フィルムの作製において光学異方性層の積層順を変更した以外は実施例２９と同様にして液晶表示装置を作製した。
（実施例５１～５５）
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　光学フィルムの遅相軸方位が表１１に記載の値になるように配向膜にラビング処理を行った以外は実施例１１と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
（実施例５６～５７）
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　光拡散フィルムとして実施例１４に記載の光拡散フィルムを用いた以外は実施例５３～５４と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
（実施例５８～５９）
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　光拡散フィルムとして実施例１５に記載の光拡散フィルムを用いた以外は実施例５３～５４と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
（比較例５～８）
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　光学異方性層１及び２の遅相軸方位が表１１に記載の値になるように配向膜にラビング処理を行った以外は比較例１と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
（実施例６０～６８）
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　光学フィルムの遅相軸方位が表１２に記載の値になるように配向膜にラビング処理を行った以外は実施例２９と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
（実施例６９～７０）
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　光拡散フィルムとして実施例１４に記載の光拡散フィルムを用いた以外は実施例６２～６３と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
（実施例７１～７２）
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　光拡散フィルムとして実施例１５に記載の光拡散フィルムを用いた以外は実施例６２～６３と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
（実施例７３～８１）
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　光学フィルムの遅相軸方位が表１３に記載の値になるように配向膜にラビング処理を行った以外は実施例１９と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
（実施例８２～８３）
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　光拡散フィルムとして実施例１４に記載の光拡散フィルムを用いた以外は実施例７５～７６と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
（実施例８４～８５）
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　光拡散フィルムとして実施例１５に記載の光拡散フィルムを用いた以外は実施例７５～７６と同様にしてＴＮモード液晶表示装置を作製した。
　上記、実施例５１～８５及び比較例５～８について上記評価を行った結果を表１１～１３に記載した。本結果より、本発明の液晶表示装置は、光学異方性層の遅相軸変化に対し、表示性能が低下しにくいことがわかった。また、比較例５～８では正面の黒表示における輝度が比較例１（及び実施例１１、１９、２９、５１～８５）の２倍以上となり、正面での黒輝度上昇が大きく、表示性能が低下することがわかった。
（実施例８６）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　実施例１１と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（液晶セルの作製）
　ツイスト角が９０°及び波長５５０ｎｍにおけるΔｎｄ（５５０）が３５０ｎｍの捩れ配向モードの液晶セルを準備した。なお基板の内面に形成された配向膜については、液晶セルの右方向を０°として、それぞれ＋４５°及び－４５°の方向にラビング処理を施した。液晶材料はＺＬＩ－４７９２（メルク（株）製）を用いた。
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　上記で作製した光学補償フィルム付き偏光板のそれぞれを、液晶セルの上下に貼合して、液晶パネルを作製した。なお、偏光板の光学異方性層の表面と、液晶セルの表面とをそれぞれ貼合した。
（実施例８７～８９）
　液晶セルのΔｎｄ（５５０）を表１４の値に変更した以外は実施例８６と同様にして液晶パネルを作製した。
（実施例９０、９２）
　光拡散フィルムとして実施例１４に記載の光拡散フィルムを用いた以外は実施例８７、８８と同様にして液晶パネルを作製した。
（実施例９１、９３）
　光拡散フィルムとして実施例１５に記載の光拡散フィルムを用いた以外は実施例８７、８８と同様にして液晶パネルを作製した。
（比較例９～１２）
　比較例１で作製した光学補償フィルム及び偏光板を用い、液晶セルのΔｎｄ（５５０）を表１４の値に変更した以外は実施例８６と同様にして液晶パネルを作製した。
（実施例９４～９７）
　光学補償フィルムとして実施例２９に記載の光学補償フィルムを用い、液晶セルのΔｎｄ（５５０）を表１５の値に変更した以外は実施例８６と同様にして液晶パネルを作製した。
（実施例９８、１００）
　光拡散フィルムとして実施例１４に記載の光拡散フィルムを用いた以外は実施例９５、９６と同様にして液晶パネルを作製した。
（実施例９９、１０１）
　光拡散フィルムとして実施例１５に記載の光拡散フィルムを用いた以外は実施例９５、９６と同様にして液晶パネルを作製した。
（実施例１０２～１０５）
　光学補償フィルムとして実施例１９に記載の光学補償フィルムを用い、液晶セルのΔｎｄ（５５０）を表１５の値に変更した以外は実施例８６と同様にして液晶パネルを作製した。
（実施例１０６、１０８）
　光拡散フィルムとして実施例１４に記載の光拡散フィルムを用いた以外は実施例１０３、１０４と同様にして液晶パネルを作製した。
（実施例１０７，１０９）
　光拡散フィルムとして実施例１５に記載の光拡散フィルムを用いた以外は実施例１０３、１０４と同様にして液晶パネルを作製した。
（正面白輝度の評価）
　液晶表示装置（Ｓ２３Ａ３５０Ｈ、サムスン電子（株）製）の液晶パネルを分解後、視認側の基板（カラーフィタ形成基板）及びバックライト側の基板（ＴＦＴ形成基板）を洗浄し、液晶パネルに封入されていた液晶材料を除去した。
　実施例８６～１０９及び比較例９～１２で作製した各液晶パネルの視認側に上記カラーフィルタ形成基板、バックライト側にＴＦＴ形成基盤を配置した。各液晶パネルとカラーフィルタ基板及びＴＦＴ基板の間に流動パラフィン　１２８－０４３７５（和光純薬工業（株）社製）を封入し、液晶表示装置（Ｓ２３Ａ３５０Ｈ、サムスン電子（株）製）から液晶パネルを抜いたバックライト上に配置し、測定機“ＥＺ－Ｃｏｎｔｒａｓｔ　ＸＬ８８”（ＥＬＤＩＭ社製）を用いて、白表示で正面方向（表示面に対して法線方向）の輝度を測定（結果をＹとする）した。液晶パネルに電圧を印加しない状態を白表示として用いた。次に、液晶表示装置から液晶パネルを抜いたバックライトのみ輝度を測定（結果をＹ０とする）し、これらの比を用いて以下の基準で評価した。実施例９０～９３、９８～１０１、１０６～１０９については、光拡散フィルムをカラーフィルタ基板上（視認側）に配置して同様に評価した。
　４：４．０％　≦　Ｙ／Ｙ０
　３：３．０％　≦　Ｙ／Ｙ０　＜　４．０％
　２：２．０％　≦　Ｙ／Ｙ０　＜　３．０％
　１：１．０％　≦　Ｙ／Ｙ０　＜　２．０％
（階調反転）
　上記実施例８６～１０９及び比較例９～１２で作製した各液晶パネルを液晶表示装置（Ｓ２３Ａ３５０Ｈ、サムスン電子（株）製）から液晶パネルを抜いたバックライト上に配置し、液晶パネルに電圧を印加しない状態（電圧＝０（Ｖ））を白表示（Ｌ７）とし、電圧＝６（Ｖ）を黒表示（Ｌ０）とした。白表示に対して正面の輝度が等分になるようにＬ１～Ｌ６階調（６階調）の液晶セルに印加する電圧を設定した（例：階調Ｌ１の正面輝度はＬ７の１／７となるように設定）。
　バックライト上に配置した液晶パネルにＬ０～Ｌ７階調（８階調）を表示し、暗室にて目視で下方向（極角３０°）から観察して、表示画像の階調反転を評価した。
　５：下方向での階調反転は観察されない。
　４：下方向での階調反転はほとんど観察されない。
　３：下方向での階調反転がやや観察される。
　２：下方向での階調反転が観察される。
　１：下方向での階調反転が非常に観察されやすい。
（実画像評価：正面画像と斜め画像との階調再現性と色味の差）
　液晶表示装置（Ｓ２３Ａ３５０Ｈ、サムスン電子（株）製）から液晶パネルを抜いたバックライト上に配置した上記実施例８６～１０９及び比較例９～１２で作製した各液晶パネルにＬ０～Ｌ７階調（８階調）を表示し、暗室にて目視で正面と斜め方向（極角４５°方位角は任意）から観察して、表示画像の対称性を評価した。
　５：どの方位角から見ても、階調性と色味の差はほとんどない。
　４：どの方位角から見ても、階調性と色味の差は非常に小さい。
　３：どの方位角から見ても、階調性と色味の差が小さい。
　２：特定の方位角から見ると、階調性と色味の差が発生する。
　１：特定の方位角から見ると、階調性と色味の差が大きい。
　上記評価を行った結果を表１５に記載した。
　なお、本実施例は偏光板１の吸収軸を９０°、偏光板２の吸収軸を０°に配置したが、偏光板１の吸収軸を０°、偏光板２の吸収軸を９０°に配置しても同様の効果が得られる。
（実施例１１０）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　実施例１１と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　ＴＮ型液晶セルを使用した液晶表示装置（Ｓ２３Ａ３５０Ｈ、サムスン電子（株）製）に設けられている一対の偏光板を剥がし、代わりに上記の作製した偏光板の２枚を選択して、粘着剤を介して、観察者側及びバックライト側に一枚ずつ貼り付けた。
　（バックライトの作製）
　バックライト（Ｓ２３Ａ３５０Ｈのバックライトユニット）の最表面に拡散シートを配置した。使用した拡散シートのヘイズは８０％であった。
　上記バックライトを用い、下記表１６の構成のＴＮモード液晶表示装置を作製した。
　測定機“ＥＺ－Ｃｏｎｔｒａｓｔ　ＸＬ８８”（ＥＬＤＩＭ社製）を用いて、液晶表示装置の指向性を評価した。白表示で正面方向（表示面に対して法線方向）の輝度（Ｙ）及び方位角０°～３１５°まで４５°刻みで極角４５°の輝度（Ｙ（φ、４５））を測定し、正面と極角４５°の輝度比（Ｙ（φ、４５）/Ｙ）を算出した。ここでφは方位角を表す。輝度比の平均値の値は０．３４であった。極角４５°における輝度（Ｙ（φ、４５））の平均値は８３（ｃｄ/ｍ２）であった。
（実施例１１１）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　上記実施例と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　ＴＮ型液晶セルを使用した液晶表示装置（Ｓ２３Ａ３５０Ｈ、サムスン電子（株）製）に設けられている一対の偏光板を剥がし、代わりに上記の作製した偏光板の２枚を選択して、粘着剤を介して、観察者側及びバックライト側に一枚ずつ貼り付けた。
　（バックライトの作製）
　バックライト（Ｓ２３Ａ３５０Ｈのバックライトユニット）の拡散シートの下部に、輝度向上フィルム（ＢＥＦＲＰ２－１１５　３Ｍ社製）２枚をプリズムが直交するように配置した。
　上記バックライトを用い、下記表１６の構成のＴＮモード液晶表示装置を作製した。
　測定機“ＥＺ－Ｃｏｎｔｒａｓｔ　ＸＬ８８”（ＥＬＤＩＭ社製）を用いて、液晶表示装置の指向性を評価した。白表示で正面方向（表示面に対して法線方向）の輝度（Ｙ）及び方位角０°～３１５°まで４５°刻みで極角４５°の輝度（Ｙ（φ、４５））を測定し、正面と極角４５°の輝度比（Ｙ（φ、４５）/Ｙ）を算出した。ここでφは方位角を表す。輝度比の平均値の値は０．１７であった。極角４５°における輝度（Ｙ（φ、４５））の平均値は４８（ｃｄ/ｍ２）であった。
（比較例１３）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　比較例１と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　ＴＮ型液晶セルを使用した液晶表示装置（Ｓ２３Ａ３５０Ｈ、サムスン電子（株）製）に設けられている一対の偏光板を剥がし、代わりに上記の作製した偏光板の２枚を選択して、粘着剤を介して、観察者側及びバックライト側に一枚ずつ貼り付けた。
　（バックライトの作製）
　バックライト（Ｓ２３Ａ３５０Ｈのバックライトユニット）の最表面に拡散シートを配置した。使用した拡散シートのヘイズは８０％であった。
　上記バックライトを用い、下記表１６の構成のＴＮモード液晶表示装置を作製した。
　測定機“ＥＺ－Ｃｏｎｔｒａｓｔ　ＸＬ８８”（ＥＬＤＩＭ社製）を用いて、液晶表示装置の指向性を評価した。白表示で正面方向（表示面に対して法線方向）の輝度（Ｙ）及び方位角０°～３１５°まで４５°刻みで極角４５°の輝度（Ｙ（φ、４５））を測定し、正面と極角４５°の輝度比（Ｙ（φ、４５）/Ｙ）を算出した。ここでφは方位角を表す。輝度比の平均値の値は０．３であった。極角４５°における輝度（Ｙ（φ、４５））の平均値は８０（ｃｄ/ｍ２）であった。
（比較例１４）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　比較例１と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　ＴＮ型液晶セルを使用した液晶表示装置（Ｓ２３Ａ３５０Ｈ、サムスン電子（株）製）に設けられている一対の偏光板を剥がし、代わりに上記の作製した偏光板の２枚を選択して、粘着剤を介して、観察者側及びバックライト側に一枚ずつ貼り付けた。
　（バックライトの作製）
　バックライト（Ｓ２３Ａ３５０Ｈのバックライトユニット）の拡散シートの下部に、輝度向上フィルム（ＢＥＦＲＰ２－１１５　３Ｍ社製）２枚をプリズムが直交するように配置した。
　上記バックライトを用い、下記表１６の構成のＴＮモード液晶表示装置を作製した。
　測定機“ＥＺ－Ｃｏｎｔｒａｓｔ　ＸＬ８８”（ＥＬＤＩＭ社製）を用いて、液晶表示装置の指向性を評価した。白表示で正面方向（表示面に対して法線方向）の輝度（Ｙ）及び方位角０°～３１５°まで４５°刻みで極角４５°の輝度（Ｙ（φ、４５））を測定し、正面と極角４５°の輝度比（Ｙ（φ、４５）/Ｙ）を算出した。ここでφは方位角を表す。輝度比の平均値の値は０．１５であった。極角４５°における輝度（Ｙ（φ、４５））の平均値は４５（ｃｄ/ｍ２）であった。
（実施例１１２）
　光学補償フィルムを実施例２９に記載の光学補償フィルムに変更した以外は実施例１１０と同様にして液晶表示装置を作製した。
　輝度比（Ｙ（φ、４５）/Ｙ）の平均値の値は０．３４であった。極角４５°における輝度（Ｙ（φ、４５））の平均値は８４（ｃｄ/ｍ２）であった。
（実施例１１３）
　光学補償フィルムを実施例２９に記載の光学補償フィルムに変更した以外は実施例１１０と同様にして液晶表示装置を作製した。
　輝度比（Ｙ（φ、４５）/Ｙ）の平均値の値は０．１７であった。極角４５°における輝度（Ｙ（φ、４５））の平均値は４８（ｃｄ/ｍ２）であった。
（実施例１１４）
　光学補償フィルムを実施例２９に記載の光学補償フィルムに変更した以外は実施例１１０と同様にして液晶表示装置を作製した。
　輝度比（Ｙ（φ、４５）/Ｙ）の平均値の値は０．３４であった。極角４５°における輝度（Ｙ（φ、４５））の平均値は８３（ｃｄ/ｍ２）であった。
（実施例１１５）
　光学補償フィルムを実施例２９に記載の光学補償フィルムに変更した以外は実施例１１０と同様にして液晶表示装置を作製した。
　輝度比（Ｙ（φ、４５）/Ｙ）の平均値の値は０．１７であった。極角４５°における輝度（Ｙ（φ、４５））の平均値は４７（ｃｄ/ｍ２）であった。
液晶表示装置の評価
　（正面白輝度の評価）
　上記で作製した各液晶表示装置について、測定機“ＥＺ－Ｃｏｎｔｒａｓｔ　ＸＬ８８”（ＥＬＤＩＭ社製）を用いて、白表示で正面方向（表示面に対して法線方向）の輝度を測定（結果をＹとする）し、次に、液晶表示装置から液晶パネルを抜いたバックライトのみ輝度を測定（結果をＹ０とする）し、これらの比を用いて以下の基準で評価した。
　４：４．０％　≦　Ｙ／Ｙ０
　３：３．０％　≦　Ｙ／Ｙ０　＜　４．０％
　２：２．０％　≦　Ｙ／Ｙ０　＜　３．０％
　１：１．０％　≦　Ｙ／Ｙ０　＜　２．０％
（階調反転）
　上記で作製した各液晶表示装置に、ＩＳＯ　１２６４０－１：１９９７、規格番号　ＪＩＳ　Ｘ　９２０１：１９９５、画像名　ポートレイトを表示し、暗室にて目視で下方向（極角３０°）から観察して、表示画像の階調反転を評価した。
　５：下方向での階調反転は観察されない。
　４：下方向での階調反転はほとんど観察されない。
　３：下方向での階調反転がやや観察される。
　２：下方向での階調反転が観察される。
　１：下方向での階調反転が非常に観察されやすい。
（実画像評価：正面画像と斜め画像との階調再現性と色味の差）
　上記で作製した各液晶表示装置にＩＳＯ　１２６４０－１：１９９７、規格番号　ＪＩＳ　Ｘ　９２０１：１９９５、画像名　ポートレイトを表示し、暗室にて目視で正面と斜め方向（極角４５°方位角は任意）から観察して、表示画像の対称性を評価した。
　５：どの方位角から見ても、階調性と色味の差はほとんどない。
　４：どの方位角から見ても、階調性と色味の差は非常に小さい。
　３：どの方位角から見ても、階調性と色味の差が小さい。
　２：特定の方位角から見ると、階調性と色味の差が発生する。
　１：特定の方位角から見ると、階調性と色味の差が大きい。
（明環境における視認性評価）
　上記で作製した各液晶表示装置にＩＳＯ　１２６４０－１：１９９７、規格番号　ＪＩＳ　Ｘ　９２０１：１９９５、画像名　ポートレイトを表示し、明環境にて目視で斜め方向（極角４５°、方位角０～３１５°まで４５°刻み）から観察して、表示画像の視認性を評価した。
　視認性評価は下記条件で行った。
　・液晶表示装置の画面が床に水平になるように設置した。
　・床に垂直な壁(液晶表示装置の前方)に光拡散シート（白紙）を配置した。
　・光源（蛍光灯）の光を光拡散シートに照射し、その反射光が液晶表示装置の画面に均一にあたるようにした。液晶表示装置画面上の照度を測定機“デジタル照度計ＩＭ－３”（ＴＯＰＣＯＮ社製）を用いて測定した。２００ｍｍ角の四隅及び中央において測定した照度の平均値は５００（ｌｘ）、平均値に対する誤差は３％以内であった。
　・液晶表示装置を挟み、光拡散シートと対向する位置から表示画像を観察した。このとき、観察距離は表示画像中央から５００ｍｍとした。
　５：全方位において、表示画像が明るく視認しやすかった。
　４：画面での表面反射光の影響は見られるが、全方位において、表示画像が視認しやすかった。
　３：画面での表面反射光による視認性低下が見られたが、全方位において、表示画像が視認できた。
　２：特定の１方位において、画面での表面反射光及び/又は他方位に対する画像の明るさ低下や階調性の変化により表示画像が視認しにくかった。
　１：複数の方位において、画面での表面反射光及び/又は他方位に対する画像の明るさ低下や階調性の変化により表示画像が視認しにくかった。
　上記で作製した各液晶表示装置の表示性能を評価した結果を表１７に示す。
（実施例１１６）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　透明支持体、光学異方性層の遅相軸及び偏光板吸収軸の方位が表１８に示した値となるように作製した以外は実施例１１と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（液晶セルの作製）
　ツイスト角が９０°及び波長５５０ｎｍにおけるΔｎｄ（５５０）が４００ｎｍの捩れ配向モードの液晶セルを準備した。なお基板の内面に形成された配向膜については、液晶セルの右方向を０°として、それぞれ＋４５°及び－４５°の方向にラビング処理を施した。液晶材料はＺＬＩ－４７９２（メルク（株）製）を用いた。
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　上記で作製した光学補償フィルム付き偏光板のそれぞれを、液晶セルの上下に貼合して、液晶パネルを作製した。なお、偏光板の光学異方性層の表面と、液晶セルの表面とをそれぞれ貼合した。
（実施例１１７～１２２）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　透明支持体、光学異方性層の遅相軸及び偏光板吸収軸の方位が表１８に示した値となるように作製した以外は実施例１１と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（液晶セルの作製）
　上記の光学補償フィルムを用い、ツイスト角、ラビング方向及び波長５５０ｎｍにおけるΔｎｄ（５５０）が表１８に記載の値となるように液晶セルを変更した以外は実施例１１６と同様にして液晶パネルを作製した。
（比較例１５～１６）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　透明支持体、光学異方性層の遅相軸及び偏光板吸収軸の方位が表１８に示した値となるように作製した以外は比較例１と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（液晶セルの作製）
　上記の光学補償フィルムを用い、ツイスト角、ラビング方向及び波長５５０ｎｍにおけるΔｎｄ（５５０）が表１８に記載の値となるように液晶セルを変更した以外は実施例１１６と同様にして液晶パネルを作製した。
（実施例１２３～１２９）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　透明支持体、光学異方性層の遅相軸及び偏光板吸収軸の方位が表１９に示した値となるように作製した以外は実施例２９と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（液晶セルの作製）
　上記の光学補償フィルムを用い、ツイスト角、ラビング方向及び波長５５０ｎｍにおけるΔｎｄ（５５０）が表１９に記載の値となるように液晶セルを変更した以外は実施例１１６と同様にして液晶パネルを作製した。
（実施例１３０～１３６）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　透明支持体、光学異方性層の遅相軸及び偏光板吸収軸の方位が表１９に示した値となるように作製した以外は実施例１９と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（液晶セルの作製）
　上記の光学補償フィルムを用い、ツイスト角、ラビング方向及び波長５５０ｎｍにおけるΔｎｄ（５５０）が表１９に記載の値となるように液晶セルを変更した以外は実施例１１６と同様にして液晶パネルを作製した。
（表示性能評価）
　上記で作製した各液晶表示装置の表示性能を評価した結果を表１９に示す。
（実施例１３７）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　透明支持体、光学異方性層の遅相軸及び偏光板吸収軸の方位が表２０に示した値となるように作製した以外は実施例１１と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（液晶セルの作製）
　ツイスト角が７０°及び波長５５０ｎｍにおけるΔｎｄ（５５０）が４００ｎｍの捩れ配向モードの液晶セルを準備した。なお基板の内面に形成された配向膜については、液晶セルの右方向を０°として、それぞれ＋５５°及び－５５°の方向にラビング処理を施した。液晶材料はＺＬＩ－４７９２（メルク（株）製）を用いた。
　（ＴＮモード液晶表示装置の作製）
　上記で作製した光学補償フィルム付き偏光板のそれぞれを、液晶セルの上下に貼合して、液晶パネルを作製した。なお、偏光板の光学異方性層の表面と、液晶セルの表面とをそれぞれ貼合した。
（実施例１３８、比較例１９～２０）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　透明支持体、光学異方性層の遅相軸及び偏光板吸収軸の方位が表２０に示した値となるように作製した以外は実施例１１と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（液晶セルの作製）
　上記の光学補償フィルムを用い、ツイスト角、ラビング方向及び波長５５０ｎｍにおけるΔｎｄ（５５０）が表２０に記載の値となるように液晶セルを変更した以外は実施例１３７と同様にして液晶パネルを作製した。
（比較例１７～２０）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　透明支持体、光学異方性層の遅相軸及び偏光板吸収軸の方位が表２０に示した値となるように作製した以外は比較例１と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（液晶セルの作製）
　上記の光学補償フィルムを用い、ツイスト角、ラビング方向及び波長５５０ｎｍにおけるΔｎｄ（５５０）が表２０に記載の値となるように液晶セルを変更した以外は実施例１３７と同様にして液晶パネルを作製した。
（実施例１３９～１４０、比較例２１～２２）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　透明支持体、光学異方性層の遅相軸及び偏光板吸収軸の方位が表２１に示した値となるように作製した以外は実施例２９と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（液晶セルの作製）
　上記の光学補償フィルムを用い、ツイスト角、ラビング方向及び波長５５０ｎｍにおけるΔｎｄ（５５０）が表２１に記載の値となるように液晶セルを変更した以外は実施例１３７と同様にして液晶パネルを作製した。
（実施例１４１～１４２、比較例２３～２４）
　（光学補償フィルム及び偏光板の作製）
　透明支持体、光学異方性層の遅相軸及び偏光板吸収軸の方位が表２１に示した値となるように作製した以外は実施例１９と同様にして、光学補償フィルム及び偏光板を作製した。
　（液晶セルの作製）
　上記の光学補償フィルムを用い、ツイスト角、ラビング方向及び波長５５０ｎｍにおけるΔｎｄ（５５０）が表２１に記載の値となるように液晶セルを変更した以外は実施例１３７と同様にして液晶パネルを作製した。
　上記、実施例１３７～１４２及び比較例１７～１８について上記評価を行った結果を表２１に記載した。上記、実施例８７、９５、１０３、１３７～１４２及び比較例１０、１７～１８について測定機“ＥＺ－Ｃｏｎｔｒａｓｔ　ＸＬ８８”（ＥＬＤＩＭ社製）を用いて、黒表示における正面輝度を測定した。比較例１７～１８では正面の黒表示における輝度が比較例１０（及び実施例８７、９５、１０３、１３７～１４２）の２倍以上となり、正面での黒輝度上昇が大きく、表示性能が低下することがわかった。
　なお、本実施例は偏光板１の吸収軸を９０°、偏光板２の吸収軸を０°に配置したが、偏光板１の吸収軸を０°、偏光板２の吸収軸を９０°に配置しても同様の効果が得られる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000038
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000039
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000040
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000041
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000042
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000043
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000044
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000045
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000046
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000047
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000048
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000049
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000050
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000051
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000052
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000053
　本発明の液晶表示装置は、非対称性の小さい視野角特性を有し、かつ、階調反転の少ないものである。
　本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。
　本出願は、２０１２年１月３０日出願の日本特許出願（特願２０１２－１７３４７）、及び２０１２年７月２４日出願の日本特許出願（特願２０１２－１６４２３２）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
２　斜め延伸用テンター延伸機
１０　引き出しロール
１１　未延伸フィルム
１２　巻き取りロール
１３　斜め延伸フィルム
１６　レール
Ａ１　導入工程
Ｂ１　延伸工程
Ｃ１　次工程へ送る工程
θＡ　繰出し角度

Claims (21)

  1. 　互いに吸収軸を直交して配置される第１及び第２の偏光層と、
    　第１及び第２の偏光層の間に、互いに対向して配置され、かつ、少なくとも一方が透明電極を有する第１及び第２の基板と、
    　第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セルと、
    　第１の偏光層と液晶セルとの間に配置された、第１の透明支持体と第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層を含む第１の光学補償フィルムと、
    　第２の偏光層と該液晶セルとの間に配置された、第２の透明支持体と第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層を含む第２の光学補償フィルムと、を少なくとも有する液晶表示装置であって、
    　第１の偏光板の吸収軸が、第１の偏光板に隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して４５°の角度に配置されており、
    　第１の透明支持体が位相差を有し、その面内遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して平行又は直交に配置されており、
    　第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して直交に配置されており、
    　第２の透明支持体が位相差を有し、その面内遅相軸が液晶セル基板表面における液晶のダイレクター方向に対して平行又は直交に配置されており、
    　第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸が隣接する液晶セル基板表面における液晶のダイレクター方向に対して直交に配置されており、
    　第１と第２の透明支持体は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が０～２００ｎｍであり、厚み方向のレターデーションRｔｈ（５５０）が－１００～２００ｎｍであり、
    　第１と第２の液晶化合物を含有する組成物は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が１０～１００ｎｍであり、及び、
    　面内遅相軸に直交する面内において、法線方向から４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［＋４０］と、該法線に対して逆に４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［－４０］の比が、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）を満たすことを特徴とする液晶表示装置。
    　Ｒ［＋４０°］＞Ｒ［－４０°］の場合
    　　　　１．１≦Ｒ［＋４０°］／Ｒ［－４０°］≦４０・・・（Ｉ）
    　Ｒ［＋４０°］＜Ｒ［－４０°］の場合
    　　　　１．１≦Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］≦４０・・・（ＩＩ）
  2. 　第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸方向の位相差を正とした時、第１の透明支持体の位相差と第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の位相差の和Ｒｅ１_ｓｕｍが、－１５０nm ≦ Ｒｅ１_ｓｕｍ ≦ ６０nmであり、かつ、第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸方向の位相差を正とした時、第２の透明支持体の位相差と第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の位相差の和Ｒｅ２_ｓｕｍが、－１５０nm ≦ Ｒｅ２_ｓｕｍ ≦ ６０nmであることを特徴とする請求項１に記載の液晶表示装置。
  3. 　前記液晶化合物が重合性液晶化合物であることを特徴とする請求項１又は２に記載の液晶表示装置。
  4. 　前記液晶化合物がディスコティック化合物であることを特徴とする請求項１～３のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
  5. 　第１の透明支持体と第２の透明支持体の波長５５０ｎｍにおける面内方向のレターデーションＲｅ（５５０）の差、及び波長５５０ｎｍにおける厚み方向のレターデーションＲｔｈ（５５０）の差がそれぞれ１０ｎｍ未満であることを特徴とする請求項１～４のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
  6. 　第１の透明支持体と第２の透明支持体の波長５５０ｎｍにおける面内方向のレターデーションＲｅ（５５０）の差、若しくは、波長５５０ｎｍにおける厚み方向のレターデーションＲｔｈ（５５０）の差の、少なくとも一方が１０ｎｍ以上であることを特徴とする請求項１～４のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
  7. 　第１の偏光層、第１の透明支持体、第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層、第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セル、第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層、第２の透明支持体、第２の偏光層の順で積層されたことを特徴とする請求項１～６のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
  8. 　第１の偏光層、第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層、第１の透明支持体、第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セル、第２の透明支持体、第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層、第２の偏光層の順で積層されたことを特徴とする請求項１～７のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
  9. 　互いに吸収軸を直交して配置される第１及び第２の偏光層と、
    　第１及び第２の偏光層の間に、互いに対向して配置され、かつ、少なくとも一方が透明電極を有する第１及び第２の基板と、
    　第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セルと、
    　第１の偏光層と液晶セルとの間に配置された、第１の透明支持体と第１の液晶化合物を含有する組成物と光学異方性層Ａを含む第１の光学補償フィルムと、
    　第２の偏光層と該液晶セルとの間に配置された、第２の透明支持体と第２の液晶化合物を含有する組成物と光学異方性層Ｂを含む第２の光学補償フィルムと、を少なくとも有する液晶表示装置であって、
    　第１の偏光板の吸収軸が、第１の偏光板に隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して４５°の角度に配置されており、
    　第１の液晶化合物を含有する組成物の遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して直交に配置されており、
    　光学異方性層Ａの面内遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して平行に配置されており、
    　第２の液晶化合物を含有する組成物の遅相軸が隣接する液晶セル基板表面における液晶のダイレクター方向に対して直交に配置されており、
    　光学異方性層Ｂの面内遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して平行に配置されており、
    　第１と第２の透明支持体は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が０～２００ｎｍであり、厚み方向のレターデーションRｔｈ（５５０）が－１００～２００ｎｍであり、
    　第１と第２の液晶化合物を含有する組成物は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が１０～１００ｎｍであり、及び、
    　面内遅相軸に直交する面内において、法線方向から４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［＋４０］と、該法線に対して逆に４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［－４０］の比が、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）を満たすことを特徴とする液晶表示装置。
    　Ｒ［＋４０°］＞Ｒ［－４０°］の場合
    　　　　１．１≦Ｒ［＋４０°］／Ｒ［－４０°］≦４０・・・（Ｉ）
    　Ｒ［＋４０°］＜Ｒ［－４０°］の場合
    　　　　１．１≦Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］≦４０・・・（ＩＩ）
  10. 　互いに吸収軸を直交して配置される第１及び第２の偏光層と、
    　第１及び第２の偏光層の間に、互いに対向して配置され、かつ、少なくとも一方が透明電極を有する第１及び第２の基板と、
    　第１及び第２の基板との間に配置された捩れ配向モード液晶セルと、
    　第１の偏光層と液晶セルとの間に配置された、第１の透明支持体と第１の液晶化合物を含有する組成物と光学異方性層Ａを含む第１の光学補償フィルムと、
    　第２の偏光層と該液晶セルとの間に配置された、第２の透明支持体と第２の液晶化合物を含有する組成物と光学異方性層Ｂを含む第２の光学補償フィルムと、を少なくとも有する液晶表示装置であって、
    　第１の偏光板の吸収軸が、第１の偏光板に隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して４５°の角度に配置されており、
    　第１の透明支持体が位相差を有し、その面内遅相軸が第１の偏光板の吸収軸に対して平行又は直交に配置されており、
    　第１の液晶化合物を含有する組成物の遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して直交に配置されており、
    　光学異方性層Ａの面内遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して平行に配置されており、
    　第２の透明支持体が位相差を有し、その面内遅相軸が第２の偏光板の吸収軸対して平行又は直交に配置されており、
    　第２の液晶化合物を含有する組成物の遅相軸が隣接する液晶セル基板表面における液晶のダイレクター方向に対して直交に配置されており、
    　光学異方性層Ｂの面内遅相軸が隣接する液晶セル内の基板表面における液晶のダイレクター方向に対して平行に配置されており、
    　第１と第２の透明支持体は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が０～２００ｎｍであり、厚み方向のレターデーションRｔｈ（５５０）が－１００～２００ｎｍであり、
    　第１と第２の液晶化合物を含有する組成物は、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が１０～１００ｎｍであり、及び、
    　面内遅相軸に直交する面内において、法線方向から４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［＋４０］と、該法線に対して逆に４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［－４０］の比が、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）を満たすことを特徴とする液晶表示装置。
    　Ｒ［＋４０°］＞Ｒ［－４０°］の場合
    　　　　１．１≦Ｒ［＋４０°］／Ｒ［－４０°］≦４０・・・（Ｉ）
    　Ｒ［＋４０°］＜Ｒ［－４０°］の場合
    　　　　１．１≦Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］≦４０・・・（ＩＩ）
  11. 　第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸方向の位相差を正とした時、光学異方性層Ａの位相差と第１の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の位相差の和Ｒｅ１Ａ_ｓｕｍが、－１５０nm ≦ Ｒｅ１Ａ_ｓｕｍ ≦ ６０nmであり、かつ、第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の遅相軸方向の位相差を正とした時、光学異方性層Ｂの位相差と第２の液晶化合物を含有する組成物を硬化した層の位相差の和Ｒｅ２Ｂ_ｓｕｍが、－１５０nm ≦ Ｒｅ２Ｂ_ｓｕｍ ≦ ６０nmであることを特徴とする請求項９又は１０に記載の液晶表示装置。
  12. 　光学異方性層Ａ及びＢは液晶化合物を含有する組成物の硬化層であることを特徴とする請求項９～１１のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
  13. 　前記液晶化合物が重合性液晶化合物であることを特徴とする請求項１２に記載の液晶表示装置。
  14. 　前記液晶化合物がディスコティック化合物であることを特徴とする請求項１２又は１３に記載の液晶表示装置。
  15. 　前記液晶化合物が棒状液晶化合物であることを特徴とする請求項１２又は１３に記載の液晶表示装置。
  16. 　光学異方性層ＡとＢは、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が５ｎｍ以上であり、
    　面内遅相軸に直交する面内において、法線方向から４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［＋４０］と、該法線に対して逆に４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［－４０］の比が、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）を満たすことを特徴とする請求項９～１５のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
    　Ｒ［＋４０°］＞Ｒ［－４０°］の場合
    　　　　１≦Ｒ［＋４０°］／Ｒ［－４０°］・・・（ＩＩＩ）
    　Ｒ［＋４０°］＜Ｒ［－４０°］の場合
    　　　　１≦Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］・・・（ＩＶ）
  17. 　光学異方性層ＡとＢは、それぞれ、波長５５０ｎｍにおける面内レターデーションＲｅ(５５０)が５ｎｍ以上であり、
    　面内遅相軸に平行な面内において、法線方向から４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［＋４０］と、該法線に対して逆に４０度傾いた方向から測定したレターデーションＲ［－４０］の比が、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）を満たすことを特徴とする請求項９～１５のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
    　Ｒ［＋４０°］＞Ｒ［－４０°］の場合
    　　　　１≦Ｒ［＋４０°］／Ｒ［－４０°］・・・（ＩＩＩ）
    　Ｒ［＋４０°］＜Ｒ［－４０°］の場合
    　　　　１≦Ｒ［－４０°］／Ｒ［＋４０°］・・・（ＩＶ）
  18. 　液晶表示装置の視認側に配置された光拡散層を有することを特徴とする請求項１～１７のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
  19. 　光拡散層が、透光性樹脂と、透光性樹脂の屈折率と異なる屈折率を有する透光性微粒子を含む層であり、かつ光拡散層のヘイズが１０％以上であることを特徴とする請求項１８に記載の液晶表示装置。
  20. 　光拡散層が、入射光の入射角度によって、光の透過状態が異なる異方性散乱層を有することを特徴とする請求項１８又は１９に記載の液晶表示装置。
  21. 　液晶表示装置の視認側に配置された光拡散層と液晶表示装置の視認側の反対側に配置されたバックライトユニットとを備え、バックライトユニットから射出される光の輝度半値幅角度が８０°以下であることを特徴とする請求項１～２０のいずれか一項に記載の液晶表示装置。
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