WO2013108308A1 - 電子写真用ローラ及びその製造方法 - Google Patents

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WO2013108308A1
WO2013108308A1 PCT/JP2012/005814 JP2012005814W WO2013108308A1 WO 2013108308 A1 WO2013108308 A1 WO 2013108308A1 JP 2012005814 W JP2012005814 W JP 2012005814W WO 2013108308 A1 WO2013108308 A1 WO 2013108308A1
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WO
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roller
electrophotographic
spherical particles
elastic layer
electrophotographic roller
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PCT/JP2012/005814
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English (en)
French (fr)
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匠 古川
昌明 原田
渡辺　宏暁
啓二 野瀬
健哉 寺田
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キヤノン株式会社
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    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03G—ELECTROGRAPHY; ELECTROPHOTOGRAPHY; MAGNETOGRAPHY
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    • G03G15/02—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for laying down a uniform charge, e.g. for sensitising; Corona discharge devices
    • G03G15/0208—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for laying down a uniform charge, e.g. for sensitising; Corona discharge devices by contact, friction or induction, e.g. liquid charging apparatus
    • G03G15/0216—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for laying down a uniform charge, e.g. for sensitising; Corona discharge devices by contact, friction or induction, e.g. liquid charging apparatus by bringing a charging member into contact with the member to be charged, e.g. roller, brush chargers
    • G—PHYSICS
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    • G03G15/0233—Structure, details of the charging member, e.g. chemical composition, surface properties
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
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    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49544—Roller making
    • Y10T29/4956—Fabricating and shaping roller work contacting surface element
    • Y10T29/49563—Fabricating and shaping roller work contacting surface element with coating or casting about a core

Definitions

  • the present invention relates to an electrophotographic roller used as a charging roller or the like in an electrophotographic apparatus and a method for manufacturing the same.
  • the charging roller of the contact-type charging device is brought into contact with an electrophotographic photosensitive member (hereinafter referred to as a “photosensitive member”) with a predetermined pressing force by biasing means such as springs disposed on both sides of the shaft. It is arranged to rotate following the rotation of the body.
  • a charging roller a roller having a surface with an unevenness of about several ⁇ m is known in order to improve image uniformity.
  • Patent Document 1 discloses a charging roll that includes a conductive support, a resistance adjusting layer, and a surface coating film, and has irregularities formed by exposing the rough surface forming particles from the surface coating film. .
  • a charging roll excellent charging performance is obtained by controlling the exposed state of the particles.
  • the contact with the photosensitive member is basically a point contact, so that the dynamic friction coefficient is reduced, and the adhesion of toner, external additives, paper powder, etc. is suppressed. is there.
  • an object of the present invention is to provide an electrophotographic roller in which adhesion of toner or the like to the surface is suppressed and slippage with a photosensitive member hardly occurs, and a method for manufacturing the same.
  • Another object of the present invention is to provide an electrophotographic apparatus and a process cartridge that contribute to the stable formation of high-quality electrophotographic images.
  • an electrophotographic roller having a conductive support and an elastic layer as a surface layer, the elastic layer comprising spherical particles having a plane on the outer peripheral surface, a part of the plane or A cross-section in the direction perpendicular to the plane of the spherical particles exposed from the surface of the elastic layer and the axis of the electrophotographic roller, the whole being held so as to be exposed from the surface of the elastic layer
  • An electrophotographic roller having a sharp inner angle with a plane orthogonal to a straight line passing through the axial center of the electrophotographic roller toward the peripheral surface of the electrophotographic roller and in contact with the peripheral surface of the electrophotographic roller is provided Is done.
  • an electrophotographic roller having a conductive support and an elastic layer as a surface layer, wherein the elastic layer roughens the surface of the resin binder and the electrophotographic roller.
  • the spherical particles have at least one flat surface on the outer peripheral surface, and a part or all of the flat surfaces of the spherical particles are exposed from the surface layer toward the outer side of the elastic layer.
  • the surface of the elastic layer is polished to expose a part of the spherical particles.
  • the above-described method for producing an electrophotographic roller having a step of forming a flat surface on the outer peripheral surface of the spherical particles.
  • an electrophotographic apparatus having a charging roller and a rotating drum type photoreceptor disposed in contact with the charging roller, wherein the charging roller is the above-described electrophotographic roller.
  • An electrophotographic apparatus is provided.
  • the process cartridge has a charging roller and a rotating drum type photoconductor disposed in contact with the charging roller, and is configured to be detachable from the main body of the electrophotographic apparatus.
  • a process cartridge is provided in which the charging roller is the above-described electrophotographic roller.
  • an electrophotographic roller in which toner or the like is less likely to adhere to the surface and slip with the contact member at the start of rotation is less likely to occur.
  • an electrophotographic apparatus and a process cartridge that contribute to stable provision of high-quality electrophotographic images can be obtained.
  • FIG. 4 is a schematic diagram illustrating a contact state when the charging roller and the photosensitive member according to the present invention are stationary. It is a schematic diagram which shows an example of the charging roller of this invention. It is an example of an electrophotographic apparatus. It is an example of a process cartridge.
  • the roller for electrophotography includes at least a conductive support and an elastic layer as a surface layer.
  • the elastic layer includes a resin binder and spherical particles for roughening the surface.
  • the surface layer holds spherical particles.
  • the spherical particles have at least one flat surface on the outer peripheral surface.
  • the spherical particles are held by the surface layer so that part or all of the plane is exposed from the surface layer.
  • the spherical particles are held in the surface layer so that a part or all of the flat surface of the spherical particles exposed from the surface layer faces outward. That is, the spherical particles pass through the axis of the “plane” of the spherical particles exposed from the surface of the electrophotographic roller and the axis center in the cross section perpendicular to the axis of the electrophotographic roller. It is held by the elastic layer so as to form an acute inner angle with a plane that is perpendicular to a straight line that faces the surface and that is in contact with the peripheral surface of the electrophotographic roller.
  • FIG. 2 shows the surface of the electrophotographic roller according to the present invention observed with an electron microscope.
  • the plane of the spherical particles is exposed on the surface of the electrophotographic roller in a state inclined at an acute angle to the surface of the electrophotographic roller.
  • the plane of the spherical particles is, for example, a part having a width of 10 ⁇ m 2 or more and a height difference in a direction perpendicular to the plane in the plane being 0.5 ⁇ m or less. Point to.
  • the spherical particles other than the convex portions formed by exposing the spherical particles as shown in FIG. 2 (hereinafter also referred to as convex portions due to the spherical particles).
  • convex portions due to the spherical particles There may be a convex portion having a height less than or equal to that of the convex portion.
  • the ratio of the area which the surface of the exposed spherical particle occupies is 1% or more and 30% or less when the area of the outer peripheral surface of the electrophotographic roller according to the present invention is 100%.
  • FIG. 1 a schematic view of the vicinity of the surface of the cross section in the direction orthogonal to the axis of the electrophotographic roller according to the present invention is shown in FIG.
  • the surface of the electrophotographic roller has a resin binder 12 and spherical particles 11 for roughening the surface exposed, and the spherical particles have at least one flat surface.
  • the plane of the spherical particles is exposed with an inclination with respect to the plane 14 of the roller circumference (microscopically, a plane passing through the average outer diameter of the electrophotographic roller).
  • the angle between the plane of the spherical particles and the plane 14 in contact with the circumferential surface of the electrophotographic roller forms an acute inner angle 13.
  • the acute internal angle that is the plane of the spherical particles is defined with respect to the plane that is in contact with the circumferential surface that goes straight to the circumferential surface of the electrophotographic roller through the axial center of the electrophotographic roller. This is also simply referred to as “the angle of the inclined plane”.
  • the angle of the inclined plane can be calculated from a three-dimensional observation image of the surface of the electrophotographic roller.
  • a laser microscope for example, trade name “VK8700”, manufactured by Keyence Corporation
  • An image of the surface of the electrophotographic roller observed in a visual field of about 300 ⁇ m ⁇ 300 ⁇ m is analyzed using the software attached to the laser microscope to obtain a roughness profile.
  • the average line roughness of the surface of the electrophotographic roller is a line segment on a plane that is in contact with the circumferential surface that goes straight through the axial center of the electrophotographic roller toward the circumferential surface of the electrophotographic roller.
  • the angle formed by the line segment on the inclined plane of the spherical particles exposed from the elastic layer and the average line of the line roughness of the surface of the electrophotographic roller is calculated.
  • the angle of the inclined plane is measured at 100 locations where the plane of the spherical particles exposed from the elastic layer is exposed on the surface of the roller for electrophotography, and the arithmetic average value thereof is calculated.
  • the angle of the inclined plane of one electrophotographic roller is taken.
  • the standard value of the angle of the inclined plane is preferably 4 to 30 degrees, more preferably 5 to 20 degrees.
  • FIG. 3 shows an electrophotographic roller in which an inclined plane is exposed on the surface, an electrophotographic roller in which true spherical particles having no plane are exposed, and a smooth surface in which particles are not exposed.
  • the static friction coefficient and the dynamic friction coefficient are shown for each of the electrophotographic rollers. These are all common except for the presence or absence of an inclined plane exposed on the surface.
  • the static friction coefficient and the dynamic friction coefficient were measured as follows.
  • FIG. 1 An example (outline) of a method for measuring the friction coefficient is shown in FIG.
  • This measurement method is a method suitable for the case where the measurement object has a roller shape, and is a method based on the Euler belt type.
  • the charging roller 41 and the belt 42 as the measurement object are in contact with each other at a predetermined angle ( ⁇ ).
  • One end of the belt is connected to a measuring portion (load meter 43 and recording meter 44) and the other end is connected to a weight 45.
  • the value immediately after rotating the electrophotographic roller is the force necessary to start the rotation, and the subsequent force is the force necessary to continue the rotation.
  • a polyester film (thickness 100 ⁇ m, width 30 mm, length 180 mm, trade name “Lumirror S10 # 100”: Toray Co., Ltd.) is used as the material of the belt, the load is 100 g, the rotation speed is 115 rpm, and the data accumulation interval is 100 times. Made in seconds.
  • the dynamic friction coefficient ⁇ D and the static friction coefficient ⁇ S were calculated from the dynamic friction force and static friction force obtained under these conditions.
  • the static friction coefficient ⁇ S and the dynamic friction coefficient ⁇ D are both small in the charging roller where the spherical particles are exposed, and both the static friction coefficient and the dynamic friction coefficient are large in the charging roller where the particles are not exposed.
  • the dynamic friction coefficient ⁇ D is as small as the electrophotographic roller in which the true spherical particles are exposed, and the static friction coefficient ⁇ D is exposed. Not as big as the electrophotographic roller.
  • the electrophotographic roller of the present invention can suppress the adhering contamination of contaminants and the slip at the initial rotation by the following mechanism.
  • the change in the contact state between rotation and stationary is expected to occur due to the deformation of the soft resin binder relative to the spherical particles having an inclined plane. Furthermore, the property of the resin binder is that it is difficult to deform for stimuli with a high frequency such as when rotating, and is easy to deform for stimuli with a low frequency such as when stationary. It is thought that it is producing change.
  • the ratio of the static friction coefficient ⁇ s to the dynamic friction coefficient ⁇ D is preferably larger than 1.4.
  • One type of charging roller is a charging roller provided with a conductive support 81 and an elastic layer 82 as a surface layer, as shown in FIG.
  • the elastic layer as the surface layer contains spherical particles having at least a resin binder and having a flat surface on the outer peripheral surface so that a part or all of the flat surface is exposed from the surface of the elastic layer. Thereby, the surface of the elastic layer, that is, the surface of the electrophotographic roller is roughened.
  • the resin binder is not particularly limited as long as it can impart rubber elasticity to the elastic layer in the actual use temperature range of the electrophotographic roller.
  • the elastic layer may contain a conductive agent as an additive for the purpose of adjusting the electric resistance of the elastic layer.
  • a conductive agent as an additive for the purpose of adjusting the electric resistance of the elastic layer.
  • fillers, processing aids, anti-aging agents, crosslinking aids, crosslinking accelerators, crosslinking accelerators, crosslinking retarders, dispersants, plasticizers, which are generally used as rubber compounding agents as needed A softener or the like can be added.
  • the average particle diameter of the spherical particles is preferably 3 to 50 ⁇ m. If the average particle diameter is 3 ⁇ m or more, an increase in the contact area with the photoreceptor due to the small particle diameter can be prevented. In addition, when the particle diameter is 50 ⁇ m or less, it is possible to prevent a charging defect due to particles being too large from being seen on the image. A more preferable range of the average particle diameter of the spherical particles is 4 to 20 ⁇ m.
  • the volume average particle size obtained by the following method is adopted.
  • An arbitrary point on the surface layer is cut out with a focused ion beam (FB-2000C: manufactured by Hitachi, Ltd.) every 20 nm over 500 ⁇ m, and a cross-sectional image is taken with an electron microscope. And the image which image
  • the volume equivalent sphere diameter calculated from the obtained three-dimensional particle shapes is defined as the volume average particle diameter, and the average value of the volume average particle diameters of all target particles is defined as the average particle diameter.
  • the material of the spherical particles examples include acrylic resin, polybutadiene resin, polystyrene resin, phenol resin, polyamide resin, nylon resin, fluorine resin, silicone resin, epoxy resin, and polyester resin. In order to enhance the effect of the present invention, it is preferable to use relatively hard spherical particles compared to the resin binder.
  • a method of kneading the resin binder used as the raw material of the elastic layer, its additive, and spherical particles a method using a closed kneader such as a Banbury mixer, an intermix, a pressure kneader, or an open kneader such as an open roll Can be used.
  • a closed kneader such as a Banbury mixer, an intermix, a pressure kneader, or an open kneader such as an open roll Can be used.
  • a molding method such as extrusion molding, injection molding, compression molding or the like can be used.
  • Cross head extrusion in which the kneaded material that becomes the elastic layer is extruded integrally with the conductive support, is preferable in view of improving work efficiency and the like.
  • a cross-linking step such as mold cross-linking, vulcanizing can cross-linking, continuous cross-linking, far / near infrared cross-linking, induction heating cross-linking and the like.
  • polishing may be performed. By polishing, the surface can be smoothed and the shape can be precisely finished.
  • a traverse polishing method or a plunge polishing method can be employed.
  • the traverse polishing method is a method in which a short grindstone is moved to the roller surface for polishing, whereas the plunge polishing method uses a grindstone having a width wider than the length of the elastic layer, and sends the grindstone in the radial direction of the grindstone. This is a method of polishing.
  • the plunge polishing method is preferable because the working time is shortened.
  • surface treatment by irradiating ultraviolet rays or electron beams may be performed for the purpose of non-adhesion of the elastic layer surface and prevention of bleeding / bloom from the inside of the elastic layer.
  • Examples of the method for producing the electrophotographic roller according to the present invention in which the inclined plane derived from the spherical particles is exposed on the surface of the elastic layer include the following methods (A) to (C).
  • C A method of forming an inclined plane by post-processing spherical particles exposed on the surface.
  • the method of forming the inclined plane by post-processing the spherical particles exposed on the surface of the above method (C) is preferable because the inner angle formed by the inclined plane and the plane in contact with the circumferential surface of the charging roller can be made uniform. It's a method.
  • the hemispherical spherical particles can also be produced by the method described in JP-A-2001-278746.
  • the most preferable production method (hereinafter referred to as method (D)) is a method comprising a layer containing a binder resin and spherical particles dispersed in the binder resin on the peripheral surface of the conductive support having a roller shape. This is a method in which the surface of this layer is plunge-polished using a roller-shaped grinding wheel. More specifically, the method (D) preferably includes the following steps (Di) and (D-iii).
  • the material of the spherical particles to be used is preferably a material in which a part of the spherical particles is ground to form a flat surface in the step (D-iii).
  • the Izod impact strength (ASTM D256) of the spherical particles is preferably small.
  • the tensile modulus (ASTM D638) of a spherical particle is large.
  • the tensile elastic modulus is 20 ⁇ 10 3 kg / cm 2 or more, the Izod impact strength is 5 kg ⁇ cm / cm or less, and in particular, the tensile elastic modulus is 30 ⁇ 10 3 kg / cm 2. As described above, it is preferable to use an Izod impact strength of 2 kg ⁇ cm / cm or less.
  • materials having such physical properties include acrylic resins and styrene resins.
  • the plane of the spherical particles is perpendicular to a straight line passing through the axial center of the cross section in a direction perpendicular to the axis of the electrophotographic roller to the circumferential surface of the electrophotographic roller, and the circumference of the electrophotographic roller is The acute inner angle formed by the plane in contact with the surface can be adjusted by the polishing conditions in the step (D-iii). Specifically, for example, polishing of the surface at a rotational speed of a vulcanized rubber roller and a polishing grindstone in which a layer containing spherical particles and a vulcanized rubber as a binder resin is coated on the peripheral surface of a roller-shaped conductive support.
  • the angle of the inclined plane can be arbitrarily changed by adjusting the rotation speed with the speed grindstone, that is, the polishing speed.
  • the polishing speed For example, it is preferable to polish under the following processing conditions using a rubber roll dedicated cylindrical grinder (LEO-600-F4L-BME: Mizuguchi Seisakusho Co., Ltd.).
  • a grindstone it is preferable to use a hard grindstone such as GC as the material of the abrasive grain and to polish it with a coarse grindstone having a grain size of # 80 or less.
  • the hardness of the vulcanized rubber roller is preferably soft so long as the spherical particles are not detached from the binder, and it is preferable to use a roller having a micro rubber hardness of 75 or less.
  • the relative speed in the rotation direction of the grindstone and the workpiece is high, and it is preferable to set it to 40 m / min or more. It is preferable that the relative speed in the approaching direction of the grindstone and the workpiece is also high, and it is preferable that the speed is 10 mm / min or more. After the distance in the approach direction is the shortest and the roller has a desired outer diameter, it is preferable to quickly retract the grindstone to shorten the contact time between the roller and the grindstone.
  • the Izod impact strength is greater than 5 kg ⁇ cm / cm, and it is not scraped during polishing, forming an inclined plane. It is hard to be done.
  • the tensile elastic modulus is less than 20 ⁇ 10 3 kg / cm 2 and the Izod impact strength is 5 kg ⁇ cm / cm or less.
  • the flat surface is horizontal and no inclined plane is formed.
  • a test piece made of the same material as the particles may be prepared and measured.
  • the Izod impact strength is measured according to ASTM D256, and the tensile modulus is measured according to ASTM D638.
  • a resin binder mainly composed of NBR or epichlorohydrin rubber having a polarity (SP value) close to that of acrylic resin or styrene resin is preferable. Spherical particles are less likely to be detached from the surface during polishing than when a resin binder with a far polarity is used.
  • the volume ratio of the spherical particles is 1% or more and 30% or less when the volume of the raw material of the elastic layer including the resin binder, its additive, and the spherical particles is 100%.
  • polishing step in the present invention, it is preferable to polish within a short time with a strong shearing force as long as the desired surface roughness can be obtained. Thereby, it can be avoided that the polished surface of the spherical particles becomes horizontal.
  • Examples of the material for the conductive support include metals such as iron, copper, stainless steel, aluminum, nickel, and alloys thereof. Moreover, what coated the adhesive agent aiming at adhesion
  • Examples of the adhesive include those containing a conductive agent in a thermosetting resin or a thermoplastic resin, and urethane resin, acrylic resin, polyester resin, polyether resin, epoxy resin, and the like can be used. .
  • the electric resistance / surface roughness of the electrophotographic roller according to the present invention may be a value generally required for the contact charging roller when used as a contact charging roller. Specifically, the following values may be used.
  • the electrical resistance is about 1 ⁇ 10 4 to 1 ⁇ 10 8 ⁇ in an environment where the temperature is 23 ° C. and the relative humidity is 50%.
  • the 10-point average roughness Rzjis of the surface is 2 ⁇ m or more and 30 ⁇ m or less, and the surface unevenness average interval Sm is 15 ⁇ m or more and 150 ⁇ m or less.
  • the surface ten-point average roughness Rzjis and the surface unevenness average interval Sm values obtained by a measuring method according to the standard of JIS B0601-2001 surface roughness can be adopted.
  • a surface roughness measuring instrument SE-3400: manufactured by Kosaka Laboratory Ltd.
  • Sm is obtained by measuring the unevenness interval of 10 points in the measurement length.
  • six charging rollers can be measured at random and their average values can be adopted.
  • FIG. 9 is a sectional view of an electrophotographic apparatus using the electrophotographic roller according to the present invention as a charging roller.
  • the electrophotographic apparatus includes a photosensitive member 401, a charging roller 402 that charges the photosensitive member 401, an exposure device (not shown) that emits light 408 for forming a latent image, a developing device 403, a transfer device 405 that transfers to a transfer material 404, and a cleaning blade. 407, a fixing device 406, and the like.
  • the photoreceptor 401 is a rotating drum type having a photosensitive layer on a conductive support. The photosensitive member 401 is driven to rotate at a predetermined peripheral speed in the direction of the arrow.
  • the charging roller 402 is placed in contact with the photosensitive member 401 by being pressed with a predetermined force.
  • the charging roller 402 is driven to rotate in accordance with the rotation of the photosensitive member 401 and applies a predetermined voltage from the charging power source 413 to charge the photosensitive member 401 to a predetermined potential.
  • a latent image forming apparatus that forms a latent image on the photoconductor 401
  • an exposure apparatus such as a laser beam scanner is used.
  • An electrostatic latent image is formed by performing exposure corresponding to image information on the uniformly charged photoreceptor 401.
  • the developing device 403 includes a contact type developing roller disposed in contact with the photosensitive member 401.
  • the toner electrostatically processed to the same polarity as the photosensitive charging polarity is developed by reversal, and the electrostatic latent image is visualized and developed into a toner image.
  • the transfer device 405 includes a contact type transfer roller.
  • the toner image is transferred from the photoreceptor 401 to a transfer material 404 such as plain paper.
  • the cleaning blade 407 mechanically scrapes off and collects the transfer residual toner remaining on the photosensitive member 401.
  • the fixing device 406 is configured by a heated roll or the like, and fixes the transferred toner image on the transfer material 404.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view of a process cartridge in which the charging roller 402, the photoreceptor 401, the developing device 403, the cleaning blade 407, and the like according to the present invention are integrated and configured to be detachable from the main body of the electrophotographic apparatus. .
  • the electrophotographic roller according to the present invention is suitable as a charging roller used for contact charging of such an electrophotographic apparatus and a process cartridge.
  • Example 1 (Preparation of unvulcanized rubber composition 1 for elastic layer) The following materials were mixed using a 6 liter pressure kneader (product name: TD6-15MDX, manufactured by Toshin Co., Ltd.) for 16 minutes at a filling rate of 70 vol% and a blade rotation speed of 30 rpm to obtain an A-kneaded rubber composition.
  • TD6-15MDX product name: TD6-15MDX, manufactured by Toshin Co., Ltd.
  • the following materials were turned in a total of 20 times with a front roll rotation speed of 10 rpm, a rear roll rotation speed of 8 rpm, and a roll gap of 2 mm in an open roll having a roll diameter of 12 inches. Thereafter, the roll gap was set to 0.5 mm, and thinning was performed 10 times to obtain an unvulcanized rubber composition 1 for an elastic layer.
  • Conductive vulcanizing adhesive (trade name: METALOC U-20, Toyo Chemical Co., Ltd.) on the axial central part 226mm of the cylindrical surface of a cylindrical conductive core bar (steel, surface is nickel plated) with a diameter of 5mm and length of 252mm (Manufactured by Laboratory) and dried at 80 ° C. for 30 minutes.
  • a cylindrical conductive metal core coated with the adhesive was used as a conductive support.
  • the unvulcanized rubber composition 1 is simultaneously extruded into a cylindrical shape coaxially with the conductive support as the center by extrusion molding using a crosshead, and the unvulcanized rubber composition is formed on the outer periphery of the conductive support.
  • An unvulcanized rubber roller having a diameter of 7.8 mm coated with 1 was prepared.
  • Both ends of the molded unvulcanized rubber roller were cut so that the axial width of the elastic layer portion was 228 mm, followed by heat treatment at 160 ° C. for 40 minutes in an electric furnace to obtain a vulcanized rubber roller.
  • This vulcanized rubber roller is polished with a plunge polishing machine (trade name “CNC polishing machine for rubber rolls, LEO-600F-F4L-BME” manufactured by Mizuguchi Seisakusho Co., Ltd.), and has an end diameter of 7.35 mm and a center diameter of 7 A polishing rubber roller having a crown-shaped elastic layer of 50 mm was obtained.
  • the polishing conditions were as follows. A grinding wheel (trade name “Grinding Wheel GC-60-B-VRG-PM” manufactured by Noritake Co., Ltd.) was used. The polishing speed was 30 mm / min.
  • the surface of the abrasive rubber roller was irradiated with an electron beam and cured to obtain an electrophotographic roller 1.
  • an electron beam irradiation apparatus manufactured by Iwasaki Electric Co., Ltd.
  • the treatment conditions were acceleration voltage: 150 kV, electron current: 35 mA, treatment speed: 1 m / min, oxygen concentration: 100 ppm.
  • a halftone image (an intermediate density image in which a horizontal line having a width of 1 dot and an interval of 2 dots in the direction perpendicular to the rotation direction of the photosensitive member) was output.
  • this halftone image a practical image in which dithering is performed with a laser exposure pattern and image processing is performed, and a non-dithering image processing in which the image unevenness of the charging roller is more easily recognized by performing image processing.
  • the type was output and evaluated according to the following criteria.
  • A In a halftone image that has not been subjected to image processing, horizontal band-like image unevenness is not observed in the period of the charging roller circumference.
  • B In a halftone image that has not been subjected to image processing, horizontal band-like image unevenness is slightly observed with the period of the charging roller circumference, but in a halftone image that has undergone image processing, the charging roller circumference No horizontal band-like image unevenness is observed in the period.
  • C In a halftone image that has not been subjected to image processing, horizontal band-like image unevenness is observed with a period of the charging roller circumference, but with a halftone image that has been subjected to image processing, with a period of the charging roller circumference. Horizontal band-like image unevenness is not observed.
  • D In the halftone image subjected to image processing, horizontal band-like image unevenness is observed at the period of the charging roller circumference.
  • Examples 2 to 8 instead of the spherical particles of Example 1, the particle type, average particle diameter, and added mass part were changed as shown in Table 7 in the same manner as in Example 1 for electrophotography of Examples 2 to 8. Rollers were manufactured and evaluated. When the particle type and average particle diameter were changed, the following spherical particles were used.
  • Example 9 A charging roller of Example 9 was produced and evaluated in the same manner as in Example 1 except that ultraviolet treatment was performed instead of the electron beam treatment of Example 1. Ultraviolet irradiation was performed uniformly using a low-pressure mercury lamp (trade name “GLQ500US / 11”, manufactured by Harrison Toshiba Lighting Co., Ltd.) while rotating the charging roller. The amount of ultraviolet light was set to 8000 mJ / cm 2 with a sensitivity of a 254 nm sensor.
  • Example 10 An electrophotographic roller according to Example 10 was produced and evaluated in the same manner as in Example 1 except that the unvulcanized rubber composition 1 was changed to the following unvulcanized rubber composition 2.
  • the following materials were mixed using a 6 liter pressure kneader (product name: TD6-15MDX, manufactured by Toshin Co., Ltd.) for 16 minutes at a filling rate of 70 vol% and a blade rotation speed of 30 rpm to obtain an A-kneaded rubber composition.
  • the following materials were turned in a total of 20 times with a front roll rotation speed of 8 rpm, a rear roll rotation speed of 10 rpm, and a roll gap of 2 mm in an open roll having a roll diameter of 12 inches. Thereafter, the roll gap was set to 0.5 mm, and thinning was performed 10 times to obtain an unvulcanized rubber composition 2 for an elastic layer.
  • Example 11 (Preparation of unvulcanized rubber composition 3 for elastic layer) An unvulcanized rubber composition 3 was prepared in the same manner as the preparation of the unvulcanized rubber composition 1 except that spherical particles were not added in the adjustment of the unvulcanized rubber composition 1 of Example 1.
  • Hemispherical spherical particles made of acrylic resin with an average particle diameter of 8 ⁇ m are spread on a polytetrafluoroethylene (PTFE) sheet, and the unvulcanized rubber roller is rolled to move the surface of the unvulcanized rubber roller from the PTFE sheet. Hemispherical spherical particles were transferred.
  • the area ratio of the hemispherical spherical particles is 10 when the PTFE sheet is viewed from the top with the hemispherical plane facing the PTFE sheet direction. The area% was set.
  • the unvulcanized rubber roller was rolled on the PTFE sheet at a speed of 100 mm / sec while applying a load of 500 g on both ends.
  • the axial width of the elastic layer portion is set to 228 mm, followed by heat treatment at 160 ° C. for 40 minutes in an electric furnace. A rubber roller was obtained.
  • Comparative Examples 1 and 2 The charging rollers of Comparative Examples 1 and 2 were manufactured and evaluated in the same manner as in Examples 1 and 8 except that the spherical particles of Examples 1 and 8 were not added.
  • Comparative Examples 3 to 5 The charging rollers of Comparative Examples 3 to 5 were prepared in the same manner as in Example 1 except that the particle type, average particle diameter, and added mass part were changed as shown in Table 6 below instead of the spherical particles of Example 1. Were manufactured and evaluated. The following were used as spherical particles.
  • Comparative Example 1 since the spherical particles were not contained, the coefficient of dynamic friction was high, and vertical line image unevenness due to contaminants was D evaluation.
  • Comparative Example 2 the ultraviolet ray treatment having a lower friction coefficient than that of the electron beam treatment in Comparative Example 1 was performed, and the horizontal band-like image unevenness due to slip was D evaluation because the static friction coefficient was low.
  • Comparative Example 3 since the spherical particles of silica exposed on the surface remained in the shape of a sphere, the horizontal band-like image unevenness due to slip was evaluated as D because the static friction coefficient was low.
  • Comparative Example 4 the spherical particles of the silicone resin were detached at the time of polishing, and the surface with the holes from which the spherical particles of the silicone resin were detached.
  • the vertical line-shaped image unevenness due to was D evaluation.
  • the polished surface of the urethane resin spherical particles is horizontal with the flat surface in contact with the peripheral surface of the charging roller, the coefficient of dynamic friction increases, and vertical line image unevenness due to contaminants is determined by D evaluation. there were.
  • Comparative Example 5 the polished surface of the acrylic resin spherical particles is horizontal with the plane in contact with the peripheral surface of the charging roller, the coefficient of dynamic friction is increased, and vertical line image unevenness due to contaminants is determined by D evaluation. there were.
  • Spherical particles 12 for roughening the surface 12 Resin binder 13 A sharp inner angle 14 Plane of roller circumference

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Abstract

　表面へのトナー等の付着が抑制され、かつ、感光体とのスリップも生じにくい電子写真用ローラの提供。該電子写真用ローラは、導電性支持体と、表面層としての弾性層とを有し、該弾性層は、外周面に平面を有する球状粒子を、該平面の一部または全部が該弾性層の表面から露出するように保持してなり、かつ、該弾性層の表面から露出している該球状粒子の平面と、該電子写真用ローラの軸に直交する方向の断面における軸中心を通って該電子写真用ローラの周面に向かう直線と直交し、かつ、該電子写真用ローラの周面に接する平面と、は鋭角の内角をなしている。

Description

[規則37.2に基づきISAが決定した発明の名称]　電子写真用ローラ及びその製造方法
　本発明は、電子写真装置において帯電ローラ等として用いられる電子写真用ローラ及びその製造方法に関する。
　接触式帯電装置の帯電ローラは両側の軸に配置したスプリング等の付勢手段により、電子写真用感光体（以下、「感光体」と呼ぶ）に対して所定の押圧力で接触させられ、感光体の回転に従動して回転するように配置される。このような帯電ローラとして、画像の均一性を向上させるため、表面に数μｍ程度の凹凸を形成したものが知られている。
　特許文献１には、導電性支持体と抵抗調整層と表層塗膜とを具備し、粗面形成用粒子が表層塗膜から露出することで凹凸を形成してなる帯電ロールが開示されている。かかる帯電ロールにおいては、粒子の露出状態を制御することで優れた帯電性能を得ている。また、このような帯電ロールの場合、感光体との接触が基本的には点接触になるため、動摩擦係数が低下し、トナーや外添剤や紙粉等の付着が抑制されるという効果もある。
特開２００７－２２５９１４号公報
　しかし、近年の電子写真装置の高速化・小型化にともない、粗面形成用粒子が表層塗膜から露出した構成を有する帯電ローラを高速駆動および小径化させて使用する場合において、新たな課題が発生する場合があった。つまり、感光体と帯電ローラの間で回転初期のスリップが起こり、帯電ローラがスリップした部分とスリップしなかった部分とでは、感光体の帯電電位に差が生じ、それによって電子写真画像に横スジ状のムラが発生する場合があった。
　そこで、本発明の目的は、表面へのトナー等の付着が抑制され、かつ、感光体とのスリップも生じにくい電子写真用ローラおよびその製造方法を提供することにある。
　また、本発明の他の目的は、高品位な電子写真画像の安定的な形成に資する電子写真装置およびプロセスカートリッジを提供することにある。
　本発明によれば、導電性支持体と、表面層としての弾性層とを有する電子写真用ローラであって、該弾性層は、外周面に平面を有する球状粒子を、該平面の一部または全部が該弾性層の表面からから露出するように保持してなり、かつ、該弾性層の表面から露出している該球状粒子の平面と、該電子写真用ローラの軸に直交する方向の断面における軸中心を通って該電子写真用ローラの周面に向かう直線と直交し、かつ、該電子写真用ローラの周面に接する平面と、は鋭角の内角をなしている電子写真用ローラが提供される。
　また、本発明によれば、導電性支持体と、表面層としての弾性層とを有する電子写真用ローラであって、該弾性層は樹脂バインダーおよび該電子写真用ローラの表面を粗面化するための球状粒子を含み、該球状粒子は外周面に少なくとも一つの平面を有し、かつ、該球状粒子の該平面の一部または全部が該表面層から該弾性層の外側方向に向いて露出している電子写真用ローラが提供される。
　また、本発明によれば、導電性支持体上に、球状粒子を分散した樹脂バインダーを含む弾性層を形成した後、該弾性層の表面を研磨して、該球状粒子の一部を露出させると共に球状粒子の外周面に平面を形成する工程を有する、上記の電子写真用ローラの製造方法が提供される。
　更に本発明によれば、帯電ローラと、該帯電ローラと接触して配置されている回転ドラム型の感光体とを有する電子写真装置であって、該帯電ローラが、上記の電子写真用ローラである電子写真装置が提供される。
　更にまた、本発明によれば、帯電ローラと、該帯電ローラと接触して配置されている回転ドラム型の感光体とを有し、電子写真装置の本体に着脱可能に構成されているプロセスカートリッジであって、該帯電ローラが、上記の電子写真用ローラであるプロセスカートリッジが提供される。
　本発明によれば、トナー等が表面に固着しにくく、また、回転開始時における当接部材とのスリップが生じにくい電子写真用ローラを得ることができる。また、本発明によれば、高品位な電子写真画像の安定的な提供に資する電子写真装置およびプロセスカートリッジを得ることができる。
本発明に係る帯電ローラの表面近傍の断面を示す模式図である。 本発明に係る帯電ローラの表面の電子顕微鏡写真である。 帯電ローラの動摩擦係数と静摩擦係数の棒グラフである。 摩擦係数の測定装置の模式図である。 摩擦係数の測定データの一例である。 本発明に係る帯電ローラと感光体との回転時の接触状態を表す模式図である。 本発明に係る帯電ローラと感光体との静止時の接触状態を表す模式図である。 本発明の帯電ローラの一例を示す模式図である。 電子写真装置の一例である。 プロセスカートリッジの一例である。
　本発明にかかる電子写真用ローラは、少なくとも、導電性支持体と、表面層としての弾性層とを有して構成される。弾性層は、樹脂バインダーおよび表面を粗面化するための球状粒子を含む。
　そして、表面層は球状粒子を保持している。この球状粒子は、外周面に、少なくとも一つの平面を有している。そして、この球状粒子は、表面層によって、当該平面の一部または全部が、表面層から露出するように保持されている。
　また、該球状粒子は、表面層から露出している、該球状粒子が有している平面の一部または全部が、外側方向に向くように該表面層に保持されている。
　すなわち、該球状粒子は、電子写真用ローラの表面から露出した該球状粒子の「平面」と、「電子写真用ローラの軸に直交する方向の断面における軸中心を通って電子写真用ローラの周面に向かう直線に直交し、かつ、電子写真用ローラの周面に接する平面」とが鋭角の内角をなすように弾性層に保持されている。
　図２に本発明に係る電子写真用ローラの表面を電子顕微鏡で観察したものを示す。このように電子写真用ローラの表面に、球状粒子の有する平面が、該電子写真用ローラの表面に対して鋭角をなすように傾斜した状態で露出している。ここで、球状粒子が有する平面とは、例えば、１０μｍ2以上の広さを有し、その面内の平面に対して垂直な方向の高低差が０．５μｍ以下になっているような部位を指す。
　また、本発明かかる電子写真用ローラの表面には、図２のように球状粒子が露出したことによって形成されている凸部（以降、球状粒子による凸部、ともいう）以外に、当該球状粒子による凸部と同程度以下の高さの凸部が存在していてもよい。
　なお、本発明に係る電子写真用ローラの外周面の面積を１００％としたときの、露出した球状粒子の表面が占める面積の比率は、１％以上３０％以下であることが好ましい。
　さらに、球状粒子の露出状態を説明するために、本発明に係る電子写真用ローラの軸に直交する方向の断面の表面近傍の模式図を図１に表す。
　図１のように電子写真用ローラの表面は、樹脂バインダー１２と表面を粗面化するための球状粒子１１が露出しており、球状粒子は少なくとも一つの平面を有している。この球状粒子の有する平面は、ローラ円周の平面１４（微視的には、電子写真用ローラの平均外径を通る平面）に対して傾斜して露出している。球状粒子の平面が電子写真用ローラの周面に接する平面１４となす角は、鋭角の内角１３をなす。つまり、電子写真用ローラの軸中心を通って電子写真用ローラの周面に向かう直線に直行する周面に接する平面と球状粒子の有する平面とが鋭角の内角をなす。以後の説明では、電子写真用ローラの軸中心を通って電子写真用ローラの周面に向かう直線に直行する周面に接する平面に対して、球状粒子の平面なしている鋭角の内角のことを、単に「傾斜平面の角度」ともいう。
〈傾斜平面角度の測定〉
　傾斜平面の角度は、電子写真用ローラの表面の３次元観察像から算出できる。観察用の顕微鏡としては、レーザー顕微鏡（例えば、商品名「VK8700」、株式会社キーエンス社製）を用いることができる。
　３００μｍ×３００μｍ程度の視野で観察した電子写真用ローラの表面の画像を上記レーザ顕微鏡付属のソフトウェアを用いて解析し、粗さプロファイルを得る。ここで、電子写真用ローラの表面の線粗さの平均線は、電子写真用ローラの軸中心を通って電子写真用ローラの周面に向かう直線に直行する周面に接する平面上の線分に対応する。従って、弾性層から露出している、球状粒子の傾斜平面上の線分と、電子写真用ローラの表面の線粗さの平均線とのなす角度を算出する。この方法で、弾性層から露出している球状粒子の平面が、電子写真用ローラ表面の、球状粒子の平面が露出している１００箇所について傾斜平面の角度を測定し、それらの算術平均値を、１本の電子写真用ローラの傾斜平面の角度とする。
　そして、本発明においては、傾斜平面の角度の値の目安としては、４～３０度、特には、５～２０度が好ましい。
　図３に、傾斜平面が表面に露出している電子写真用ローラ、平面を有しない真球粒子が露出している電子写真用ローラ、および、粒子が露出しておらず、平滑な表面を有する電子写真用ローラの各々について、静摩擦係数および動摩擦係数を示す。これらは、表面に露出した傾斜平面の有無以外は全て共通である。静摩擦係数および動摩擦係数の測定方法は以下の通りに行った。
〈摩擦係数の測定〉
　摩擦係数の測定方法の一例（概要）を図４に示す。本測定方法は、測定物がローラ形状の場合に好適な方法で、オイラーのベルト式に準拠した方法である。測定物である帯電ローラ４１とベルト４２は、所定の角度（θ）で接触している。ベルトは片方の端部が測定部（荷重計４３と記録計４４）と、他端部が重り４５と結ばれている。この状態で帯電ローラを所定の方向、速度で回転させた時、測定部で測定された力をＦ（ｇ）、重りの重さをＷ（ｇ）とした時、摩擦係数（μ）は以下の式で求められる；
　　　　μ＝（１／θ）ｌｎ（Ｆ／Ｗ）
　この測定方法により得られるチャートの一例を図５に示す。電子写真用ローラを回転させた直後の値が回転を開始するのに必要な力であり、それ以降が回転を継続するのに必要な力である。回転開始点（すなわちｔ＝０秒時点）の力を静摩擦力とし、また、８≦ｔ（秒）≦１０の間の時間における平均値をもって、動摩擦力とした。
　ベルトの材質としてポリエステルフィルム（厚さ１００μｍ、幅３０ｍｍ、長さ１８０ｍｍ、商品名「ルミラーＳ１０＃１００」：株式会社東レ）を用い、荷重は１００ｇ、回転数は１１５ｒｐｍ、データの蓄積間隔は１００回/秒で行った。この条件で得られた動摩擦力および静摩擦力から動摩擦係数μＤおよび静摩擦係数μＳを算出した。
　図３のように、真球粒子が露出した帯電ローラでは静摩擦係数μＳと動摩擦係数μＤとが共に小さく、粒子が露出していない帯電ローラでは静摩擦係数と動摩擦係数とが共に大きくなった。それに対し、球状粒子由来の傾斜平面が露出した、本発明に係る電子写真用ローラでは、動摩擦係数μＤは真球粒子が露出した電子写真用ローラと同様に小さく、静摩擦係数μＤは粒子が露出していない電子写真用ローラと同様に大きくなった。
　この結果から、本発明の電子写真用ローラは、以下のようなメカニズムで汚染物質の付着汚れを抑制するとともに、回転初期のスリップを抑制できると推定している。
　まず、動摩擦係数が小さい実験結果から、電子写真用ローラ回転時には図６のように傾斜平面を有する球状粒子のエッジ部分で感光体６１と点接触していることが推定される。動摩擦係数が小さいことで、汚染物質が混入した場合でも、帯電ローラ回転時に汚染物質が電子写真用ローラに擦り付けられることが抑制される。
　さらに、静摩擦係数が大きい実験結果から、電子写真用ローラ静止時には図７のように傾斜平面を有する球状粒子の平面で感光体と面接触していることが推定される。静摩擦係数が大きいことで、感光体の回転に追従して電子写真用ローラが回転するので、スリップが抑制される。
　回転時と静止時の接触状態の変化は、傾斜平面を有する球状粒子に対して相対的に柔らかい樹脂バインダーが変形することにより起こると予想される。さらに、回転時の様な周波数の高い刺激に対しては変形しにくく、静止時の様な周波数の低い刺激に対しては変形しやすいという樹脂バインダーの性質が回転時と静止時の接触状態の変化を生みだしていると考えられる。
　以上のような理由からトナー等の付着による画像不良の発生を抑制し、かつ、回転ドラム型の感光体と当接して従動回転する際の回転初期におけるスリップに起因する帯電ムラの発生を抑制できるものと考えられる。また、本発明に係る電子写真用ローラにおいて、静摩擦係数μｓと動摩擦係数μＤの比、すなわち、μＳ／μＤは、１．４より大きいことが好ましい。
　本発明に係る電子写真用ローラについて、以下にその構成を詳細に説明する。帯電ローラの一様式として、図８に示すように、導電性支持体８１と表面層としての弾性層８２を設けた帯電ローラが挙げられる。
［弾性層］
　表面層としての弾性層は、少なくとも樹脂バインダーを含み、かつ、外周面に平面を有する球状粒子を、該平面の一部または全部が、該弾性層の表面から露出するように保持している。これにより、弾性層の表面、すなわち、電子写真用ローラの表面は粗面化されている。
＜樹脂バインダー＞
　樹脂バインダーは、電子写真用ローラの実使用温度範囲でゴム弾性を当該弾性層に付与できるものであれば特に限定されるものではない。
　樹脂バインダーの具体例を以下に挙げる。天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン－ブタジエン（ＳＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、エチレン－プロピレン－ジエン３元共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）、エピクロルヒドリンホモポリマー（ＣＯ）、エピクロルヒドリン－エチレンオキサイド共重合体（ＥＣＯ）、エピクロルヒドリン－エチレンオキサイド－アリルグリシジルエーテル３元共重合体（ＧＥＣＯ）、アクリロニトリル－ブタジエン共重合体（ＮＢＲ）、アクリロニトリル－ブタジエン共重合体の水添物（Ｈ－ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリルゴム（ＡＣＭ、ＡＮＭ）等の原料ゴムに架橋剤を配合した熱硬化性のゴム材料や、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、塩ビ系熱可塑性エラストマー等の熱可塑性エラストマーが使用される。これらの１種または２以上の組合せを用いることができる。
　弾性層は、添加剤として、弾性層の電気抵抗を調整する目的で導電剤を添加してもよい。また、必要に応じてゴムの配合剤として一般に用いられている充填剤、加工助剤、老化防止剤、架橋助剤、架橋促進剤、架橋促進助剤、架橋遅延剤、分散剤、可塑剤、軟化剤等を添加することができる。
＜球状粒子＞
　球状粒子の平均粒子径は３～５０μｍであることが好ましい。平均粒子径が３μｍ以上であれば、粒子径が小さいことによる感光体との接触面積の増加を防ぐことができる。また、粒子径が５０μｍ以下であれば、粒子が大きすぎることによる帯電の欠陥が画像上見えることを防止することが出来る。さらに好ましい球状粒子の平均粒子径の範囲としてはは４～２０μｍである。
　球状粒子の平均粒子径は、以下の方法により得られた体積平均粒子径を採用することとする。
　表面層のある任意の点を５００μｍに亘って、２０ｎｍずつ集束イオンビーム（ＦＢ－２０００Ｃ：株式会社日立製作所製）にて切り出し、電子顕微鏡によりその断面画像を撮影する。そして同じ球状粒子を撮影した画像を、２０ｎｍ間隔で組み合せ、立体的な粒子形状を算出する。この作業を、球状粒子の任意の１００粒で行い、これを測定の対象粒子とする。得られた各立体的粒子形状から算出した体積の球相当径を体積平均粒子径とし、総ての対象粒子の体積平均粒子径の平均値を平均粒子径とする。
　球状粒子の材質としては例えば、アクリル樹脂、ポリブタジエン樹脂、ポリスチレン樹脂、フェノール樹脂、ポリアミド樹脂、ナイロン樹脂、フッ素系樹脂、シリコーン樹脂、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂等を挙げることができる。本発明の効果を高めるためには、樹脂バインダーに比べ相対的に硬い球状粒子を用いることが好ましい。
　弾性層の原材料となる樹脂バインダー、その添加剤、球状粒子の混練方法としては、バンバリーミキサー、インターミックス、加圧式ニーダー等の密閉型混練機を使用する方法や、オープンロール等の開放型混練機を使用する方法を用いることができる。
　混練して得られた混練物を導電性支持体の上に形成する方法としては、押出成形、射出成形、圧縮成形等の成形方法を使用することができる。弾性層となる混練物を導電性支持体と一体に押出すクロスヘッド押出成形が、作業の効率化等を考慮すると好ましい。その後、樹脂バインダーの架橋が必要な場合には、型架橋、加硫缶架橋、連続架橋、遠・近赤外線架橋、誘導加熱架橋等の架橋工程を経ることが好ましい。
　成形後の弾性層から球状粒子が露出していない場合は、研磨してもよい。研磨することで表面の平滑化及び形状の精密仕上げをする事ができる。研磨方法としては、トラバース研磨方式やプランジ研磨方式を採用することができる。トラバース研磨方式は短い砥石をローラ表面に移動させて研磨する方法であり、それに対して、プランジ研磨方式は、弾性層の長さよりも広い幅の砥石を用い、砥石の半径方向に砥石を送って研磨を行う方法である。作業時間の短縮化から、プランジ研磨方式が好ましい。
　さらに、弾性層表面の非粘着化、弾性層内部からのブリード・ブルーム防止等の目的で紫外線や電子線を照射することによる表面処理を行ってもよい。
［球状粒子に由来する傾斜平面が表面から露出した電子写真用ローラの製造方法］
　球状粒子に由来する傾斜平面を弾性層の表面に露出してなる、本発明に係る電子写真用ローラを製造する方法としては、下記（A）～（C）の方法が例示される。
　（Ａ）傾斜平面を有する球状粒子、例えば半球状の球状粒子をあらかじめ樹脂バインダーと共に混合し成型する方法。
　（Ｂ）弾性層の表面に傾斜平面を有する球状粒子、例えば半球状の球状粒子を半球の平面部が外側を向くように貼り付ける方法。
　（Ｃ）表面に露出した球状粒子に後加工することによって傾斜平面を形成する方法。
　上記の方法（Ａ）の、半球状の球状粒子をあらかじめ樹脂バインダーと共に混合し成型する方法では、成型法によっては、半球状の球状粒子の露出状態や半球の平面部の傾斜の角度を制御するのが困難となる場合がある。
　上記の方法（Ｂ）の、弾性層の表面に半球状の球状粒子を半球の平面部が外側を向くように貼り付ける方法では、半球状の球状粒子を貼り付ける工程が煩雑になる場合がある。
　上記の方法（Ｃ）の、表面に露出した球状粒子に後加工することによって傾斜平面を形成する方法は、傾斜平面と帯電ローラ周面に接する平面とのなす内角を揃えることができるため、好ましい方法といえる。なお、半球状の球状粒子は、特開２００１－２７８７４６号公報に記載の方法でも製造することができる。
　また、最も好ましい製造方法（以降、方法（Ｄ）とする）は、ローラ形状を有する導電性支持体の周面に、バインダー樹脂と、該バインダー樹脂中に分散された球状粒子とを含む層を設け、この層の表面を、ローラ形状の研磨砥石を用いてプランジ研磨する方法である。より詳細には、方法（Ｄ）は、下記工程（Ｄ－ｉ）、～（Ｄ－ｉｉｉ）を含むことが好ましい。
　（Ｄ－ｉ）ローラ形状の導電性支持体上に、アクリル樹脂もしくはスチレン樹脂からなる球状粒子を分散したＮＢＲもしくはＣＯ、ＥＣＯ、ＧＥＣＯ等のエピクロルヒドリンゴムを樹脂バインダーとして含む層を形成する工程、
　（Ｄ－ｉｉ）ローラ形状の研磨砥石を、その回転軸が、該ローラ形状の導電性支持体の回転軸と平行となるように配置する工程、
　（Ｄ－ｉｉｉ）導電性支持体上に形成した、球状粒子とバインダー樹脂とを含む層の表面を該研磨砥石で研磨し、球状粒子の少なくとも一部を表面に露出させると共に、球状粒子を研削して外周面に平面を形成する工程。
　この製造方法によれば、容易に球状粒子の少なくともの傾斜平面が露出してなる電子写真用ローラを得ることができる。
　上記方法（Ｄ）においては、用いる球状粒子の材質としては、工程（Ｄ－ｉｉｉ）において、球状粒子の一部が研削されて平面が形成されるものが好ましい。そのためには、球状粒子のアイゾット衝撃強さ（ＡＳＴＭ　Ｄ２５６）が小さいことが好ましい。また、研削された面を傾斜平面とするためには、球状粒子の引張弾性率（ＡＳＴＭ　Ｄ６３８）が大きいことが好ましい。具体的には、球状粒子として、引張弾性率が２０×１０3ｋｇ/ｃｍ2以上、アイゾット衝撃強さが５ｋｇ・ｃｍ/ｃｍ以下、特には、引張弾性率が３０×１０3ｋｇ/ｃｍ2以上、アイゾット衝撃強さが２ｋｇ・ｃｍ/ｃｍ以下のものをもちいることが好ましい。このような物性を有し得る材料としてはアクリル樹脂やスチレン樹脂が挙げられる。
　また、球状粒子の平面と、電子写真用ローラの軸に直交する方向の断面における軸中心を通って該電子写真用ローラの周面に向かう直線と直交し、かつ、該電子写真用ローラの周面に接する平面とがなす鋭角の内角の角度は、上記工程（Ｄ－ｉｉｉ）における研磨条件によって調整可能である。
　具体的には、例えば、球状粒子とバインダー樹脂としての加硫ゴムとを含む層がローラ形状の導電性支持体の周面に被覆された加硫ゴムローラおよび研磨砥石との回転速度の表面の研磨速度砥石との回転速度、すなわち、研磨速度を調整することによって、傾斜平面の角度を任意に変化させることができる。
　例えば、ゴムロール専用円筒研削盤（ＬＥＯ－６００－Ｆ４Ｌ－ＢＭＥ：株式会社水口製作所）等を用いて以下のような加工条件で研磨することが好ましい。砥石としては、砥粒の材質にＧＣ等の硬い砥石を用い、砥粒の粒度が＃８０以下の粗い砥石で研磨することが好ましい。また、加硫ゴムローラの硬度としては、球状粒子がバインダーから脱離しない範囲で柔らかい方が好ましく、ローラのマイクロゴム硬度が７５以下のローラを用いることが好ましい。砥石とワークの回転方向の相対速度は速い方が好ましく、４０ｍ/min以上とする事が好ましい。砥石とワークの接近方向の相対速度も速い方が好ましく、１０ｍｍ/min以上とする事が好ましい。接近方向の距離が最も短くなりローラが所望の外径になった後は、速やかに砥石を後退させローラと砥石の接触時間を短くした方が好ましい。
　電子写真用ローラを粗面化する目的で使われる粒子として知られているポリエチレン樹脂やナイロン樹脂の球状粒子では、アイゾット衝撃強さが５ｋｇ・ｃｍ/ｃｍより大きく、研磨時に削られず傾斜平面は形成されにくい。また、同じくウレタン樹脂や各種ゴムの球状粒子の場合には、引張弾性率が２０×１０3ｋｇ/ｃｍ2未満であり、かつアイゾット衝撃強さが５ｋｇ・ｃｍ/ｃｍ以下であるため、削られた面は水平になり傾斜平面は形成されない。
　引張弾性率やアイゾット衝撃強さは、球状粒子の大きさでは測定できないので、粒子と同等の材質の試験片を作製して測定すればよい。アイゾット衝撃強さはＡＳＴＭ　Ｄ２５６、引張弾性率は、ＡＳＴＭ　Ｄ６３８に準拠して測定する。
　樹脂バインダーとしては、アクリル樹脂やスチレン樹脂と極性（ＳＰ値）の近いNBRもしくはエピクロルヒドリンゴムを主体とする樹脂バインダーが好ましい。極性の遠い樹脂バインダーを用いた場合にくらべ、研磨時に表面から球状粒子が脱離することが少ない。 
　樹脂バインダー、その添加剤、球状粒子を含めた弾性層の原材料の体積を１００％とした時の球状粒子の体積比率は１％以上３０％以下であることが好ましい。
　研磨工程に関して、本発明においては、所望の表面粗さを得られる範囲で、強いせん断力で短時間のうちに研磨するのが好ましい。それによって、球状粒子の研磨面が水平となることを避け得る。
［導電性支持体］
　導電性支持体の材質としては、例えば、鉄、銅、ステンレス、アルミニウム、ニッケル等の金属やその合金を挙げることができる。また、導電性支持体は、弾性層との接着を目的とした接着剤を塗工したものを用いることもできる。接着剤としては、熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂に導電剤を含有するものが挙げられ、ウレタン樹脂系、アクリル樹脂系、ポリエステル樹脂系、ポリエーテル樹脂系、エポキシ樹脂系等を用いることができる。
［電子写真用ローラの物性］
　本発明に係る電子写真用ローラの電気抵抗・表面粗さは、その用途、例えば、接触帯電ローラとして用いる場合には、接触帯電用のローラに対して一般的に求められる値であればよい。具体的には、以下のような値であればよい。
　電気抵抗は、温度２３℃相対湿度５０％の環境において、１×１０4～１×１０8Ω程度である。表面粗さは、表面の十点平均粗さＲｚｊｉｓが２μｍ以上、３０μｍ以下であり、表面の凹凸平均間隔Ｓｍが１５μｍ以上、１５０μｍ以下である。表面の十点平均粗さＲｚｊｉｓ、表面の凹凸平均間隔Ｓｍは、ＪＩＳ　Ｂ０６０１－２００１表面粗さの規格に準じた測定方法により得られた値を採用することができる。その測定には、表面粗さ測定器（ＳＥ－３４００：株式会社小坂研究所製）を用いることができる。ここで、Ｓｍは、測定長さ中の１０点の凹凸間隔を測定したものである。ＲｚｊｉｓとＳｍは、帯電ローラを無作為に６箇所測定し、その平均値を採用することができる。
［電子写真装置］
　図９は、本発明に係る電子写真用ローラを帯電ローラとして用いた電子写真装置の断面図である。当該電子写真装置は、感光体４０１、これを帯電する帯電ローラ４０２、潜像形成用の光４０８を発する露光装置（不図示）、現像装置４０３、転写材４０４に転写する転写装置４０５、クリーニングブレード４０７および定着装置４０６等を具備している。感光体４０１は、導電性支持体上に感光層を有する回転ドラム型である。感光体４０１は矢印の方向に所定の周速度で回転駆動される。帯電ローラ４０２は、感光体４０１に所定の力で押圧されることにより接触配置される。帯電ローラ４０２は、感光体４０１の回転に従い従動回転し、帯電用電源４１３から所定の電圧を印加することにより、感光体４０１を所定の電位に帯電する。感光体４０１に潜像を形成する潜像形成装置としては、例えばレーザービームスキャナーなどの露光装置が用いられる。一様に帯電された感光体４０１に、画像情報に対応した露光を行うことにより、静電潜像が形成される。現像装置４０３は、感光体４０１に接触して配設される接触式の現像ローラを有する。感光帯電極性と同極性に静電処理されたトナーを反転現像により、静電潜像をトナー像に可視化現像する。転写装置４０５は、接触式の転写ローラを有する。感光体４０１からトナー像を普通紙などの転写材４０４に転写する。クリーニングブレード４０７は、感光体４０１上に残留する転写残トナーを機械的に掻き落として回収する。定着装置４０６は、加熱されたロール等で構成され、転写されたトナー像を転写材４０４に定着する。
　図１０は、本発明に係る帯電ローラ４０２、感光体４０１、現像装置４０３、及びクリーニングブレード４０７などが一体化され、電子写真装置の本体に着脱可能に構成されているプロセスカートリッジの断面図である。
　本発明に係る電子写真用ローラは、このような電子写真装置およびプロセスカートリッジの接触帯電に用いる帯電ローラとして好適である。
〔実施例１〕
（弾性層用の未加硫ゴム組成物１の調製）
　下記の材料を、６リットル加圧ニーダー（製品名：ＴＤ６－１５ＭＤＸ、トーシン社製）を用いて、充填率７０ｖｏｌ％、ブレード回転数３０ｒｐｍで１６分間混合してＡ練りゴム組成物を得た。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000001
　次いで、下記の材料を、ロール径１２インチのオープンロールにて、前ロール回転数１０ｒｐｍ、後ロール回転数８ｒｐｍ、ロール間隙２ｍｍで、左右の切り返しを合計２０回実施した。その後、ロール間隙を０．５ｍｍとして薄通し１０回を行い、弾性層用の未加硫ゴム組成物１を得た。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000002
（弾性層の成形）
　直径５ｍｍ、長さ２５２ｍｍの円柱形の導電性芯金（鋼製、表面はニッケルメッキ）の円柱面の軸方向中央部２２６ｍｍに導電性加硫接着剤（商品名：メタロックＵ－２０、東洋化学研究所製）を塗布し、８０℃で３０分間乾燥した。本実施例においては、前記接着剤を塗布した円柱形の導電性芯金を導電性支持体として使用した。次に、未加硫ゴム組成物１を、クロスヘッドを用いた押出成形によって、導電性支持体を中心として同軸状に円筒形に同時に押出し、導電性支持体の外周に未加硫ゴム組成物１がコーティングされた直径７．８ｍｍの未加硫ゴムローラを作製した。押出機は、シリンダー径４５ｍｍ（Φ４５）、Ｌ／Ｄ＝２０の押出機を使用し、押出時の温度はヘッド９０℃、シリンダー９０℃、スクリュー９０℃とした。成形した未加硫ゴムローラの両端を切断し、弾性層部分の軸方向幅を２２８ｍｍとした後、電気炉にて１６０℃４０分の加熱処理を行い、加硫ゴムローラを得た。
　この加硫ゴムローラをプランジ研磨機（商品名「ゴムロール専用ＣＮＣ研磨盤　ＬＥＯ－６００Ｆ－Ｆ４Ｌ－ＢＭＥ」：水口製作所（株）製）にて研磨して、端部直径７．３５ｍｍ、中央部直径７．５０ｍｍのクラウン形状の弾性層を有する研磨ゴムローラを得た。研磨の条件は、砥石（商品名「研磨砥石ＧＣ－６０－Ｂ－ＶＲＧ－ＰＭ」：（株）ノリタケカンパニーリミテド製）を用いて、砥石回転速度２８００ｒｐｍ、ローラ回転速度３３３ｒｐｍ、加硫ゴムローラの直径に対する研磨速度３０ｍｍ/分の条件とした。
（弾性層の電子線処理）
　研磨ゴムローラの表面に電子線を照射して硬化処理を行い、電子写真用ローラ１を得た。電子線の照射には、最大加速電圧１５０ｋＶ・最大電子電流４０ｍＡの電子線照射装置（岩崎電気株式会社製）を用い、照射時には窒素ガスパージを行った。処理条件は加速電圧：１５０kV、電子電流：３５mA、処理速度：１m／ｍｉｎ、酸素濃度：１００ｐｐｍであった。
　電子写真用ローラ１の表面をレーザー顕微鏡VK8700（株式会社キーエンス社製）により観察したところ、傾斜平面を有する球状のアクリル樹脂粒子が露出していた。帯電ローラの周面に接する平面と傾斜平面を有する球状粒子の平面のなす鋭角の内角は１０°であった。また、前記の方法で測定した静摩擦係数、動摩擦係数、および十点平均粗さＲｚｊｉｓは、静摩擦係数が０．６７、動摩擦係数が０．３４、Ｒｚｊｉｓが６．８μｍであった。
［評価１：回転初期のスリップによる画像ムラ評価］
　電子写真用ローラ１を用いて、以下のように画像評価を行った。
　まず、評価に用いる電子写真装置として、記録メディアの出力スピードが２００ｍｍ／ｓｅｃになるよう高速化の改造を行った電子写真装置（商品名：ＬＢＰ７２００Ｃ、キヤノン株式会社製）を用いた。また、上記電子写真装置用のブラックのプロセスカートリッジの帯電ローラの軸受け部を、正規の帯電ローラより小径の帯電ローラが装着できるように改造した。そして、電子写真用ローラ１を、上記の改造したプロセスカートリッジに帯電ローラとして装着した。このプロセスカートリッジを、上記電子写真装置に装填した。
　上記したように、評価に用いる電子写真装置について、出力スピードを通常よりも高速化し、また、帯電ローラを小径化したことで、スリップによる画像ムラがより発生しやすい条件とした。
　画質評価用として、ハーフトーン画像（感光体の回転方向と垂直方向に幅１ドット、間隔２ドットの横線を描く中間濃度の画像）を出力した。このハーフトーン画像について、レーザーの露光パターンでディザリングを施し画像処理をした実用画像と、ディザリングの画像処理を施さないことで帯電ローラの画像ムラを、より認識しやすくした検討用画像の２種類を出力し、下記の基準で評価を行った。
　Ａ：画像処理をしていないハーフトーン画像において、帯電ローラ周長の周期で横帯状の画像ムラが観察されない。
　Ｂ：画像処理をしていないハーフトーン画像において、帯電ローラ周長の周期で横帯状の画像ムラが軽微に観察されるが、画像処理をしているハーフトーン画像においては、帯電ローラ周長の周期で横帯状の画像ムラが観察されない。
　Ｃ：画像処理をしていないハーフトーン画像において、帯電ローラ周長の周期で横帯状の画像ムラが観察されるが、画像処理をしているハーフトーン画像においては、帯電ローラ周長の周期で横帯状の画像ムラが観察されない。
　Ｄ：画像処理をしているハーフトーン画像において、帯電ローラ周長の周期で横帯状の画像ムラが観察される。
　この評価において、帯電ローラ周長の周期の横帯状の画像ムラは、帯電ローラと感光体の駆動前の接触位置に発生することが分かっている。その結果、電子写真用ローラ１の回転初期のスリップによる画像ムラはＡ評価であった。
［評価２：汚染物質の付着による画像ムラ評価］
　電子写真用ローラ１を用いて、以下のように画像評価を行った。本評価には、評価１で用いた電子写真装置と同じものを用いた。
　帯電ローラに汚染物質を付着させる耐久条件は、１枚画像を出力すると電子写真装置を停止させ、１０秒後また画像形成動作を再開する運転を繰り返し、１５千枚の電子写真画像を形成するものとした。出力画像は、Ａ４サイズの紙の画像形成領域の１面積％にランダムに印字した画像とした。
　この耐久試験後に画質評価用として、画像処理をしたハーフトーン画像と画像処理をしていないハーフトーン画像の２種類を出力し、下記の基準で評価を行った。
　Ａ：画像処理をしていないハーフトーン画像において、縦線状の画像ムラが観察されない。
　Ｂ：画像処理をしていないハーフトーン画像において、縦線状の画像ムラが軽微に観察されるが、画像処理をしているハーフトーン画像においては、縦線状の画像ムラが観察されない。
　Ｃ：画像処理をしていないハーフトーン画像において、縦線状の画像ムラが観察されるが、画像処理をしているハーフトーン画像においては、縦線状の画像ムラが観察されない。　
　Ｄ：画像処理をしているハーフトーン画像において、縦線状の画像ムラが観察される。
　この評価において、縦線状の画像ムラは帯電ローラの表面の汚染物質の付着のムラと対応していることが分かっている。その結果、電子写真用ローラ１の汚染物質の付着による画像ムラはＡ評価であった。
〔実施例２～８〕
　実施例１の球状粒子の代わりに、粒子種、平均粒子径、添加質量部を表７に示したように変化させた以外は、実施例１と同様にして実施例２～８の電子写真用ローラを製造し、評価した。粒子種、平均粒子径を変えた場合は、以下の球状粒子を用いた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000003
〔実施例９〕
　実施例１の電子線処理の代わりに紫外線処理をした以外は、実施例１と同様に実施例９の帯電ローラを製造し評価した。紫外線の照射は低圧水銀ランプ（商品名「GLQ500US/11」、ハリソン東芝ライティング株式会社製）を用いて、帯電ローラを回転させながら均一に照射した。紫外線の光量は、２５４ｎｍのセンサーにおける感度で８０００ｍＪ／ｃｍ2になるようにした。
〔実施例１０〕
　未加硫ゴム組成物１を下記の未加硫ゴム組成物２に変更した以外は、実施例１と同様に実施例１０に係る電子写真用ローラを製造し評価した。
（弾性層用の未加硫ゴム組成物２の調製）
　下記の材料を、６リットル加圧ニーダー（製品名：ＴＤ６－１５ＭＤＸ、トーシン社製）を用いて、充填率７０ｖｏｌ％、ブレード回転数３０ｒｐｍで１６分間混合してＡ練りゴム組成物を得た。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000004
　次いで、下記の材料を、ロール径１２インチのオープンロールにて、前ロール回転数８ｒｐｍ、後ロール回転数１０ｒｐｍ、ロール間隙２ｍｍで、左右の切り返しを合計２０回実施した。その後、ロール間隙を０．５ｍｍとして薄通し１０回を行い、弾性層用の未加硫ゴム組成物２を得た。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000005
〔実施例１１〕
（弾性層用の未加硫ゴム組成物３の調製）
　実施例１の未加硫ゴム組成物１の調整で、球状粒子を添加しない以外は、未加硫ゴム組成物１の調製と同様の方法で、未加硫ゴム組成物３を調整した。
（弾性層の成形）
　実施例１と同様の方法で、導電性支持体の外周に未加硫ゴム組成物３がコーティングされた直径７．８ｍｍの未加硫ゴムローラを作製した。
　アクリル樹脂でできた平均粒子径８μｍの半球状の球状粒子を、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）製のシート上に敷き詰め、未加硫ゴムローラを転がすことでＰＴＦＥ製シートから未加硫ゴムローラの表面へ半球状の球状粒子を転写させた。
　半球状の球状粒子をＰＴＦＥ製シート上に敷き詰める条件としては、半球の平面がＰＴＦＥ製シート方向を向くようにして、ＰＴＦＥ製シートを上部から見た時の半球状の球状粒子の面積比率が１０面積％となるようにした。未加硫ゴムローラは、両端に５００ｇの荷重をかけつつ、１００ｍｍ/秒の速度でＰＴＦＥ製シートの上を転がした。
　この半球状の球状粒子が表面に付着した未加硫ゴムローラの両端を切断し、弾性層部分の軸方向幅を２２８ｍｍとした後、電気炉にて１６０℃４０分の加熱処理を行い、加硫ゴムローラを得た。
（弾性層の電子線処理）
　この加硫ゴムローラの表面に実施例１と同様の方法で電子線処理を行い、実施例１１の帯電ローラを得た。この実施例１０の帯電ローラについて、実施例１と同様に評価した。
〔比較例１、２〕
実施例１、８の球状粒子を添加しない以外は実施例１、８と同様に、比較例１、２の帯電ローラを製造し評価した。
〔比較例３～５〕
　実施例１の球状粒子の代わりに、粒子種、平均粒子径、添加質量部を下記表６に示したように変化させた以外は、実施例１と同様にして比較例３～５の帯電ローラを製造し評価した。球状粒子としては、以下の物を用いた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000008
　表８に示した実施例及び比較例の対比から、傾斜した平面を有する粒子が露出した帯電ローラでは、スリップおよび汚染物質の付着による画像ムラが改善されていることが分かる。さらに、静摩擦係数が高いほどスリップによる画像ムラの改善効果が高く、動摩擦係数が低いほど汚れによる画像ムラの改善効果が高いことが分かる。
　比較例１では、球状粒子を含有していないため動摩擦係数が高くなり、汚染物質による縦線状の画像ムラがＤ評価であった。比較例２では、比較例１の電子線処理にくらべ摩擦係数の低下する紫外線処理をおこなっており、静摩擦係数が低いためにスリップによる横帯状の画像ムラがＤ評価であった。比較例３では、表面に露出したしシリカの球状粒子が、球の形状を保ったままであったため、静摩擦係数が低いためにスリップによる横帯状の画像ムラがＤ評価であった。
　比較例４では、シリコーン樹脂の球状粒子は研磨時に脱離し、シリコーン樹脂の球状粒子の脱離した穴がある表面であったため、球状粒子を含有しない場合と同様に動摩擦係数が高くなり、汚染物質による縦線状の画像ムラがＤ評価であった。比較例４では、ウレタン樹脂の球状粒子の研磨された面は帯電ローラの周面に接する平面と水平になっており、動摩擦係数が高くなり、汚染物質による縦線状の画像ムラがＤ評価であった。比較例５では、アクリル樹脂の球状粒子の研磨された面は帯電ローラの周面に接する平面と水平になっており、動摩擦係数が高くなり、汚染物質による縦線状の画像ムラがＤ評価であった。
　この出願は２０１２年１月１８日に出願された日本国特許出願第２０１２－００８３４４からの優先権を主張するものであり、その内容を引用してこの出願の一部とするものである。
１１‥‥表面を粗面化するための球状粒子
１２‥‥樹脂バインダー
１３‥‥鋭角の内角
１４‥‥ローラ円周の平面

Claims (14)

  1. 　導電性支持体と、表面層としての弾性層とを有する電子写真用ローラであって、
    　該弾性層は、
    　　外周面に平面を有する球状粒子を、該平面の一部または全部が該弾性層の表面から露出するように保持してなり、かつ、
    　該弾性層の表面から露出している該球状粒子の平面と、
    　該電子写真用ローラの軸に直交する方向の断面における軸中心を通って該電子写真用ローラの周面に向かう直線と直交し、かつ、該電子写真用ローラの周面に接する平面と、は鋭角の内角をなしていることを特徴とする電子写真用ローラ。
  2. 　前記球状粒子の平面と、
    　該電子写真用ローラの軸に直交する方向の断面における軸中心を通って該電子写真用ローラの周面に向かう直線と直交し、かつ、該電子写真用ローラの周面に接する平面とがなしている鋭角の内角の角度が、４～３０度である請求項１に記載の電子写真用ローラ。
  3. 　前記球状粒子の平面と、
    　該電子写真用ローラの軸に直交する方向の断面における軸中心を通って該電子写真用ローラの周面に向かう直線と直交し、かつ、該電子写真用ローラの周面に接する平面とがなしている鋭角の内角の角度が、５～２０度である請求項２に記載の電子写真用ローラ。　
  4. 　前記球状粒子の体積平均粒子径が３～５０μｍである請求項１～３のいずれか一項に記載の電子写真用ローラ。
  5. 　前記弾性層が樹脂バインダーを含んでいる請求項１～４のいずれか一項に記載の電子写真用ローラ。
  6. 　前記樹脂バインダーがアクリロニトリル－ブタジエン共重合体もしくはエピクロルヒドリンゴムを含む請求項５に記載の電子写真用ローラ。
  7. 　前記球状粒子がアクリル樹脂もしくはスチレン樹脂を含む請求項１～６のいずれか一項に記載の電子写真用ローラ。
  8. 　前記電子写真用ローラが帯電ローラである請求項１～７のいずれか一項に記載の電子写真用ローラ。
  9. 　請求項１～８のいずれか一項に記載の電子写真用ローラの製造方法であって、
    　導電性支持体上に、球状粒子を分散した樹脂バインダーを含む弾性層を形成した後、該弾性層の表面を研磨して、該球状粒子の一部を露出させると共に球状粒子の外周面に平面を形成する工程を有することを特徴とする電子写真用ローラの製造方法。
  10. 　前記樹脂バインダーがアクリロニトリル－ブタジエン共重合体もしくはエピクロルヒドリンゴムを含み、前記球状粒子がアクリル樹脂もしくはスチレン樹脂からなる請求項９に記載の電子写真用ローラの製造方法。
  11. 　帯電ローラと、該帯電ローラと接触して配置されている回転ドラム型の感光体とを有する電子写真装置であって、
    該帯電ローラが、請求項１～８のいずれか一項に記載の電子写真用ローラであることを特徴とする電子写真装置。
  12. 　帯電ローラと、該帯電ローラと接触して配置されている回転ドラム型の感光体とを有し、電子写真装置の本体に着脱可能に構成されているプロセスカートリッジであって、
    該帯電ローラが、請求項１～８のいずれか一項に記載の電子写真用ローラであることを特徴とするプロセスカートリッジ。
  13. 　導電性支持体と、表面層としての弾性層とを有する電子写真用ローラであって、
    　該弾性層は樹脂バインダーおよび該電子写真用ローラの表面を粗面化するための球状粒子を含み、
    　該球状粒子は外周面に少なくとも一つの平面を有し、かつ、該球状粒子の該平面の一部または全部が該表面層から該弾性層の外側方向に向いて露出していることを特徴とする電子写真用ローラ。
  14. 　前記電子写真用ローラが帯電ローラである請求項１３に記載の電子写真用ローラ。
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