WO2013099923A1 - ガス濃度推定装置 - Google Patents

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池田　裕二
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イマジニアリング株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a gas concentration estimation device and a gas concentration estimation method for estimating the concentration of a target component in an analysis gas by analyzing light emitted from the plasma of the analysis gas.
  • Japanese Patent Laid-Open No. 9-304280 discloses this type of gas concentration estimation apparatus.
  • Japanese Patent Laid-Open No. 9-304280 describes a method for measuring the concentration of carbon dioxide using a laser-induced fluorescence method.
  • this concentration measurement method allows a plurality of photons to be absorbed by carbon dioxide molecules at once. Yes.
  • the conventional gas concentration estimation apparatus has a problem that a special light receiver is required to obtain the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of carbon dioxide, which is the target component, and lacks versatility.
  • the present invention has been made in view of the above points, and its purpose is to provide a general-purpose gas concentration estimation apparatus that estimates the concentration of a target component in an analysis gas by analyzing light emitted from plasma of the analysis gas.
  • the object is to realize a gas concentration estimating apparatus having a characteristic.
  • plasma generation means for bringing an analysis gas into a plasma state, and analysis for estimating a concentration of a target component in the analysis gas by analyzing plasma light emitted from the plasma generated by the plasma generation means
  • a gas concentration estimation device The analysis means of the gas concentration estimation apparatus emits light of a wavelength component corresponding to light emission of a predetermined radical including atoms or molecules separated from the target component in the plasma light having an atomic configuration different from that of the target component. Based on the intensity, the concentration of the target component is estimated.
  • the concentration of the target component in the analysis gas is estimated by analyzing the plasma light emitted from the plasma of the analysis gas.
  • the concentration of the target component is estimated based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of a predetermined radical in the plasma.
  • the predetermined radical is a predetermined radical containing an atom or molecule separated from the target component with an atomic configuration different from that of the target component. For example, when carbon dioxide is a target component, a CN radical containing a carbon atom separated from carbon dioxide molecules becomes a predetermined radical.
  • the analyzing means estimates the concentration of carbon dioxide as the target component based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical in the plasma light. To do.
  • the emission intensity of the CN radical contained in the plasma light of the analysis gas correlates with the concentration of carbon dioxide, so the wavelength corresponding to the emission of the CN radical.
  • the concentration of carbon dioxide is estimated based on the emission intensity of the component.
  • the exhaust gas discharged after combustion of hydrocarbons is used as the analysis gas, and carbon dioxide in the analysis gas is used as the target component, while the analysis means includes the exhaust gas.
  • the concentration of unburned hydrocarbon in the gas is estimated, and the estimated result is used to correct the estimated concentration of carbon dioxide based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical.
  • the concentration of carbon dioxide estimated based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical is corrected using the estimation result of the unburned hydrocarbon concentration in the exhaust gas.
  • the concentration of carbon dioxide estimated from only the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical may cause an error with respect to the actual value.
  • the concentration of carbon dioxide is corrected using the estimation result of the concentration of hydrocarbon.
  • the analyzing means estimates the concentration of unburned hydrocarbons based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CH radical in the emission of the plasma. .
  • the unburned hydrocarbon concentration is estimated based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CH radical.
  • the analyzing means uses a calibration curve representing the relationship between the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical and the concentration of carbon dioxide.
  • concentration of carbon dioxide is estimated from the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical.
  • the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical is Concentration is estimated.
  • the analyzing means estimates a concentration of water vapor as the target component based on a light emission intensity of a wavelength component corresponding to light emission of OH radicals among light emission of the plasma. To do.
  • the emission intensity of OH radicals contained in the plasma light of the analysis gas correlates with the concentration of water vapor, so that the wavelength component corresponding to the emission of OH radicals Based on the emission intensity, the concentration of water vapor is estimated.
  • the flow rate detecting means for detecting the flow rate of the analysis gas flowing into the plasma region where the plasma is generated by the plasma generation means, the analysis means Uses the flow rate detected by the flow rate detection means to correct the concentration of the target component estimated based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the predetermined radical.
  • the flow rate of the analysis gas flowing into the plasma region is detected by the flow rate detection means.
  • the emission intensity of the plasma changes depending on the flow rate. Therefore, the concentration of the target component estimated based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of a predetermined radical without considering the flow rate may include an error.
  • the concentration of the target component estimated based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of a predetermined radical is obtained using the flow rate detected by the flow rate detection means. It has been corrected.
  • the plasma gas is provided upstream of a plasma region in which plasma is generated by the plasma generating means in the flow direction of the analysis gas.
  • a shielding member for shielding a part is provided.
  • a shielding member for shielding a part of the plasma region is provided upstream of the plasma region. Therefore, a change in the emission intensity of the plasma due to the influence of the flow is suppressed.
  • the analyzing means analyzes plasma light extracted from a region of the plasma region that is not shielded by the shielding member, and the target component in the analysis gas is analyzed. Estimate the concentration.
  • the concentration of the target component in the analysis gas is estimated by analyzing the plasma light extracted from the plasma region that is not shielded by the shielding member (hereinafter referred to as “non-shielding region”).
  • non-shielding region the concentration change in the area shielded by the shielding member does not sufficiently follow the change in the bulk concentration of the flow.
  • the influence of the flow is suppressed to some extent by the shielding member, and the plasma light in the non-shielding region in which the concentration change follows the change in the flow bulk concentration to some extent is used to estimate the concentration of the target component.
  • a plasma generation step for bringing an analysis gas into a plasma state, and an analysis for estimating a concentration of a target component in the analysis gas by analyzing plasma light emitted from the plasma generated in the plasma generation step
  • a gas concentration estimation method comprising steps.
  • the analysis step of the gas concentration estimation method light emission of a wavelength component corresponding to light emission of a predetermined radical including atoms or molecules separated from the target component in the plasma light having an atomic configuration different from that of the target component. Based on the intensity, the concentration of the target component is estimated.
  • the concentration of the target component of the plasma light is an atomic configuration different from that of the target component and includes a predetermined radical containing atoms or molecules separated from the target component. It is estimated based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission.
  • the emission intensity of the wavelength component corresponding to the light emission of a predetermined radical containing atoms or molecules separated from the target component in an atomic configuration different from the target component is estimated. Therefore, for example, when carbon dioxide is the target component, a versatile light receiver can be used to obtain the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical, so that the versatile gas concentration estimation can be performed. Realize the device
  • estimation is performed based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical, using the estimation result of the hydrocarbon concentration.
  • the concentration of carbon dioxide is corrected. Therefore, the estimation accuracy of the concentration of carbon dioxide in the exhaust gas containing hydrocarbons can be improved.
  • the object estimated based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the predetermined radical using the detected flow rate of the analysis gas.
  • the concentration of the component is corrected. Therefore, the estimation accuracy of the concentration of the target component can be improved in a place where a flow exists.
  • the shielding member for shielding a part of the plasma region is provided upstream of the plasma region, the change in the plasma emission intensity due to the influence of the flow is suppressed. Therefore, the estimation accuracy of the concentration of the target component can be improved in a place where a flow exists.
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a gas concentration estimation apparatus according to an embodiment.
  • Drawing 2 is a schematic structure figure of the principal part of the gas concentration estimating device of an embodiment.
  • FIG. 3 is a time chart of the discharge signal and the microwave drive signal in the embodiment.
  • FIG. 4 is a graph of a calibration curve representing the relationship between the emission intensity of the wavelength component corresponding to the CN radical emission and the concentration of carbon dioxide.
  • FIG. 5 is a schematic configuration diagram of an optical measuring instrument (spectrometer) according to Modification 1 of the embodiment.
  • FIG. 6 is a schematic configuration diagram of a main part of a gas concentration estimation apparatus according to Modification 3 of the embodiment.
  • the present embodiment is a gas concentration estimation apparatus 10 that estimates the concentration of carbon dioxide using the exhaust gas of the engine 11 as an analysis gas and carbon dioxide in the analysis gas as a target component. As shown in FIGS. 1 and 2, the gas concentration estimation device 10 is attached to the exhaust pipe 12 of the engine 11. The gas concentration estimation device 10 measures the concentration of carbon dioxide in the exhaust gas flowing through the exhaust pipe 12.
  • the gas concentration estimation device 10 includes a plasma generation device 15 and an analysis device 16.
  • the plasma generating device 15 constitutes a plasma generating means for bringing the analysis gas into a plasma state.
  • the analysis device 16 constitutes analysis means for analyzing the plasma light emitted from the plasma generated by the plasma generation device 15 and estimating the concentration of carbon dioxide in the analysis gas.
  • the plasma generator 15 includes a high-pressure pulse generator 21, a microwave generator 22, a mixer 23, a discharger 24, and a control device 25.
  • the control device 25 controls the high voltage pulse generator 21 and the microwave generator 22.
  • the high-voltage pulse generator 21 When the high-voltage pulse generator 21 receives the discharge signal from the control device 25, the high-voltage pulse generator 21 boosts the voltage applied from a DC power supply (not shown) and generates a boosted high-voltage pulse.
  • the high voltage pulse generator 21 outputs a high voltage pulse to the mixer 23.
  • the high voltage pulse is an impulse voltage signal having a peak voltage of about 6 kV to 40 kV, for example.
  • the microwave generator 22 When the microwave generator 22 receives a microwave drive signal from the control device 25, the microwave generator 22 generates a microwave pulse by using electric power supplied from a DC power supply (not shown). As shown in FIG. 3, the microwave generator 22 generates a microwave pulse at a predetermined duty ratio over a period from the rising edge to the falling edge of the microwave driving signal (period of the pulse width of the microwave driving signal). Output repeatedly. The microwave generator 22 repeatedly outputs the microwave pulse to the mixer 23.
  • the semiconductor oscillator generates a microwave pulse, but another oscillator such as a magnetron may be used instead of the semiconductor oscillator.
  • the mixer 23 receives the high voltage pulse and the microwave pulse at separate input terminals, and outputs the high voltage pulse and the microwave pulse to the discharger 24 from the same output terminal.
  • the mixer 23 is configured to be able to mix a high voltage pulse and a microwave pulse.
  • the discharger 24 is, for example, a spark plug 24.
  • the spark plug 24 is integrated with the mixer 23.
  • the spark plug 24 is attached to the exhaust pipe 12 such that a discharge gap between the center electrode 24 a and the ground electrode 24 b is located in the exhaust pipe 12.
  • an input terminal electrically connected to the center electrode 24a is connected to an output terminal of the mixer 23 (not shown).
  • the plasma generation device 15 performs a plasma generation operation for generating microwave plasma.
  • the plasma generation operation is started when the control device 25 outputs a discharge signal and a microwave drive signal.
  • the high voltage pulse generator 21 outputs a high voltage pulse when receiving a discharge signal
  • the microwave generator 22 outputs a microwave pulse when receiving a microwave drive signal.
  • the high voltage pulse and the microwave pulse are supplied to the center electrode 24 a of the spark plug 24 through the mixer 23.
  • a spark discharge is generated in the discharge gap by the high voltage pulse. Furthermore, the microwave pulse is irradiated from the center electrode 24a to the discharge plasma generated by the spark discharge. Then, the discharge plasma expands by absorbing microwave energy, and a relatively large microwave plasma is generated. In the plasma region where the microwave plasma is formed, the exhaust gas flowing through the exhaust pipe 12 is in a plasma state.
  • the center electrode 24a functions as a radiation antenna.
  • the radiation antenna may be provided adjacent to the center electrode 24a. In that case, the microwave pulse is supplied to the radiating antenna by a different path from the high voltage pulse.
  • the microwave drive signal is a pulse signal having a pulse width of, for example, several milliseconds.
  • the microwave pulse rest period Y is too long, the microwave plasma is extinguished. Therefore, the length of the pause period Y is set so that the microwave plasma is not extinguished before the next microwave pulse is emitted.
  • the microwave plasma is maintained for the time of the pulse width of the microwave drive signal (period in which the microwave pulse is repeatedly output). This period is a plasma formation period.
  • the plasma generator 15 repeatedly performs a plasma generation operation with a plasma generation pause period of several milliseconds. In the discharge gap, a plasma formation state where the microwave plasma is formed and a plasma extinction state where the microwave plasma is extinguished are repeated. The plasma formation period and the plasma formation pause period are repeated in a short cycle. -Analysis equipment-
  • the analyzer 16 performs an analysis operation for analyzing the plasma light of the microwave plasma generated by the plasma generation operation.
  • the analyzer 16 performs an analysis operation in synchronization with a plasma generation operation that is repeated in a short cycle.
  • the analyzer 16 includes an optical fiber 32, an optical measuring instrument 33, and a signal processor 34 as shown in FIGS.
  • the analyzer 16 takes the plasma light of the microwave plasma into the optical measuring instrument 33 through the optical fiber 32.
  • the optical measuring instrument 33 extracts a wavelength component (388 nm) corresponding to light emission of the CN radical from the plasma light, and outputs an electrical signal obtained by photoelectrically converting the extracted wavelength component.
  • the signal processor 34 estimates the concentration of carbon dioxide using the electrical signal output from the optical measuring instrument 33. As shown in FIG. 2, the signal processor 34 is provided with a monitor 35 that displays the carbon dioxide concentration estimated by the signal processor 34.
  • the optical fiber 32 is attached to the exhaust pipe 12 via the attachment member 31.
  • the optical fiber 32 is attached so that one end surface (hereinafter referred to as “incident surface”) faces a discharge gap that becomes a plasma region.
  • the other end of the optical fiber 32 is connected to the optical measuring instrument 33.
  • the optical measuring instrument 33 includes an optical filter 37 and a light receiver 38.
  • the optical filter 37 is disposed at a position where plasma light emitted from the emission surface of the optical fiber 32 passes.
  • the optical filter 37 passes the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical from the plasma light passing therethrough.
  • the light receiver 38 is, for example, a photomultiplier tube (PMT).
  • the light receiver 38 receives the light passing through the optical filter 37.
  • the light receiver 38 receives a wavelength component corresponding to light emission of the CN radical.
  • the light receiver 38 outputs an electric signal having a voltage value corresponding to the intensity of the received wavelength component, that is, the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical, to the signal processor 34.
  • the light receiver 38 has a high time responsiveness, you may use things other than a photomultiplier tube.
  • the signal processor 34 stores calibration curve data (FIG. 4) indicating the relationship between the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical and the concentration of carbon dioxide.
  • the calibration curve data is a wavelength component corresponding to light emission of a CN radical while gradually changing the concentration of carbon dioxide in a gas not containing a gas component having carbon atoms other than carbon dioxide in a predetermined experimental apparatus. Is generated based on the measurement result (specifically, the voltage value of the electric signal indicating the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical).
  • the concentration of carbon dioxide is associated one-to-one with the voltage value of the electric signal representing the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical.
  • the signal processor 34 reads the concentration of carbon dioxide corresponding to the voltage value of the electrical signal output from the light receiver 38 in the calibration curve data.
  • the signal processor 34 outputs a carbon dioxide concentration reading to the monitor 35.
  • the gas concentration estimation device 10 repeatedly performs a plasma generation step and an analysis step while the engine 11 is in operation.
  • the plasma generation device 15 In the plasma generation step, the plasma generation device 15 generates microwave plasma in the discharge gap and maintains it for several milliseconds.
  • the exhaust gas that is the analysis gas is in a plasma state.
  • the analysis device 16 analyzes the plasma light emitted from the microwave plasma generated in the plasma generation step, and estimates the concentration of carbon dioxide in the exhaust gas.
  • the analysis step is performed for each plasma generation step that is repeatedly performed.
  • the optical filter 37 extracts the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical from the plasma light of the microwave plasma taken into the optical measuring instrument 33, and the light receiver 38 corresponds to the emission of the CN radical.
  • An electric signal representing the emission intensity of the wavelength component is generated.
  • the signal processor 34 receives an electric signal representing the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical.
  • the concentration of carbon dioxide corresponding to the voltage value of the electrical signal is read from the calibration curve data.
  • an analysis step is performed for each plasma generation step, and the concentration of carbon dioxide is estimated in a short cycle. As a result, time series data with high temporal resolution of the concentration of carbon dioxide is created.
  • the analyzer 16 estimates the concentration of unburned hydrocarbons in the exhaust gas, and uses the estimation result to estimate the carbon dioxide estimated based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical. Is corrected (concentration of carbon dioxide read from the calibration curve data in FIG. 4).
  • the optical measuring instrument 33 is configured by a spectroscope 33 that splits plasma light taken in via an optical fiber 32, as shown in FIG.
  • the optical measuring instrument 33 photoelectrically converts a wavelength component corresponding to light emission of CH radicals, and a first measurement unit 33a that outputs a first electric signal obtained by photoelectrically converting wavelength components corresponding to light emission of CN radicals in plasma light.
  • a second measuring unit 33b for outputting the second electric signal.
  • Each measurement unit 33a, 33b includes dichroic mirrors 39a, 39b, optical filters 37a, 37b, and light receivers 38a, 38b.
  • the dichroic mirrors 39a and 39b separate plasma light.
  • the optical filters 37a and 37b function as interference filters.
  • Each of the light receivers 38a and 38b is a photomultiplier tube as in the embodiment.
  • the signal processor 34 includes calibration curve data (hereinafter referred to as “second data”) for estimating the concentration of carbon hydrogen.
  • the second data shows the relationship between the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CH radical and the concentration of carbon hydrogen.
  • the second data is the emission of the wavelength component corresponding to the emission of the CH radical while the concentration of carbon hydrogen is changed little by little in a gas not containing gas molecules having carbon atoms other than carbon hydrogen in a predetermined experimental apparatus. It is created based on the result of estimating the intensity.
  • the hydrocarbon concentration is associated one-to-one with the voltage value of the electrical signal representing the emission intensity of the wavelength component corresponding to the CH radical emission.
  • the signal processor 34 reads the concentration of carbon dioxide corresponding to the voltage value of the first electric signal (hereinafter referred to as “first reading concentration”) from the first data. Further, the signal processor 34 reads a hydrocarbon concentration corresponding to the voltage value of the second electric signal (hereinafter referred to as “second reading concentration”) from the second data. The signal processor 34 does not set the first reading density as the final estimated value of the carbon dioxide concentration, but, for example, obtains a value obtained by subtracting the second reading density from the first reading density as the final estimated value of the carbon dioxide density. Output as.
  • the gas concentration estimation device 10 estimates the concentration of water vapor using the water vapor in the analysis gas as a target component.
  • the optical measuring instrument 33 extracts a wavelength component corresponding to OH radical emission from the plasma light of the microwave plasma, and outputs an electrical signal obtained by photoelectrically converting the extracted wavelength component.
  • the voltage value of this electric signal represents the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the OH radical.
  • the signal processor 34 estimates the water vapor concentration using the electrical signal output from the optical measuring device 33. At this time, the concentration of water vapor is estimated using calibration curve data indicating the relationship between the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of OH radicals and the concentration of water vapor. The signal processor 34 estimates the water vapor concentration based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the OH radical.
  • a shielding member 50 that shields a part of the plasma region 51 is provided upstream of the plasma region 51 where the microwave plasma 51 is generated by the plasma generator 15.
  • the shielding member 50 is a plate-like conductive member protruding from the inner surface of the exhaust pipe 12.
  • the shielding member 50 is provided adjacent to the tip of the spark plug 24.
  • the shielding member 50 is provided with a ground electrode 24 b of the spark plug 24. The ground electrode 24 b is grounded via the shielding member 50.
  • a plate-like member 52 having the same shape as the shielding member 50 is also provided downstream of the spark plug. By providing the plate-like member 52, the flow between the shielding member 50 and the plate-like member 52 is stabilized.
  • the microwave plasma 51 is generated in a region between the center electrode 24a on the side of the center electrode 24a and the ground electrode 24b. A part of the microwave plasma 51 protrudes from the tip of the shielding member 50 toward the central axis of the exhaust pipe 12.
  • the analysis device 16 analyzes the plasma light extracted from the non-shielding region that is not shielded by the shielding member 50 in the plasma region 51, and estimates the concentration of the target component in the analysis gas.
  • a condensing optical system having a focal point in the non-shielding region is provided on the exhaust pipe 12 side of the optical fiber 32 to extract plasma light in the non-shielding region.
  • the influence of the flow is suppressed to some extent by the shielding member 50, and the plasma light in the non-shielding region in which the concentration change follows the change in the bulk concentration of the flow to some extent is used to estimate the concentration of the target component.
  • the shielding member 50 may have an inclined surface on the upstream side. In this case, the shielding member 50 becomes thicker as the width approaches the exhaust pipe 12.
  • the analysis device 16 uses the flow rate of the analysis gas flowing into the plasma region where the plasma is generated by the plasma generation device 15, and estimates it based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical. Correct the carbon concentration.
  • the flow rate of the analysis gas is detected by a flow rate detection device (flow rate detection means) disposed upstream of the ignition plug 24 in the exhaust pipe 12.
  • a plurality of calibration curve data is created according to the flow rate of the analysis gas flowing into the plasma region, and the calibration curve data to be used is selected according to the detection result of the flow rate detection device. Good. ⁇ Other Embodiments >>
  • the embodiment may be configured as follows.
  • the plasma generation device 15 may generate plasma by condensing laser light. Further, the plasma generator 15 may generate microwave plasma by supplying microwave energy to plasma generated by condensing laser light. In these cases, the concentration of carbon dioxide is estimated based on the emission intensity of the wavelength component corresponding to the emission of the CN radical by the laser-induced fluorescence method.
  • the plasma generator 15 may generate microwave plasma by supplying microwave energy to the thermoelectrons emitted from a thermionic emitter such as a glow plug.
  • the analysis gas may be in a plasma state using plasma that does not use microwaves.
  • the exhaust gas is used as the analysis gas, but other gases (for example, human exhalation) may be used as the analysis gas.
  • the present invention is useful for a gas concentration estimation apparatus and a gas concentration estimation method for estimating the concentration of a target component in an analysis gas by analyzing light emitted from the plasma of the analysis gas.

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Abstract

　本発明は、分析ガスのプラズマから発せられる光を分析することにより分析ガス中の対象成分の濃度を推定するガス濃度推定装置において、汎用性のあるガス濃度推定装置を実現することを課題とする。本発明は、分析ガスをプラズマ状態にするプラズマ生成装置と、プラズマ生成装置により生成されたプラズマから発せられるプラズマ光を分析して、分析ガス中の対象成分の濃度を推定する分析装置とを備えたガス濃度推定装置において、分析装置が、プラズマ光のうち、対象成分とは異なる原子構成で、その対象成分から分離した原子又は分子を含む所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、対象成分の濃度を推定するガス濃度推定装置である。

Description

ガス濃度推定装置
　本発明は、分析ガスのプラズマから発せられる光を分析することにより分析ガス中の対象成分の濃度を推定するガス濃度推定装置、及びガス濃度推定方法に関するものである。
　従来から、分析ガスのプラズマから発せられる光を分析することにより分析ガス中の対象成分の濃度を推定するガス濃度推定装置が知られている。例えば特開平９－３０４２８０号公報には、この種のガス濃度推定装置が開示されている。
　具体的に、特開平９－３０４２８０号公報には、レーザー誘起蛍光法を利用した二酸化炭素の濃度測定方法が記載されている。この濃度測定方法は、１光子の吸収で二酸化炭素分子を目的のエネルギー準位に励起できるレーザーを入手することが困難であることに鑑みて、複数の光子を一度に二酸化炭素分子に吸収させている。
特開平９－３０４２８０号公報
　しかし、従来のガス濃度推定装置では、対象成分である二酸化炭素の発光に対応する波長成分の発光強度を得るのに、特殊な受光器が必要となり、汎用性に欠けるという問題があった。
　本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、分析ガスのプラズマから発せられる光を分析することにより分析ガス中の対象成分の濃度を推定するガス濃度推定装置において、汎用性のあるガス濃度推定装置を実現することにある。
　第１の発明は、分析ガスをプラズマ状態にするプラズマ生成手段と、前記プラズマ生成手段により生成されたプラズマから発せられるプラズマ光を分析して、前記分析ガス中の対象成分の濃度を推定する分析手段とを備えたガス濃度推定装置である。このガス濃度推定装置の前記分析手段は、前記プラズマ光のうち、前記対象成分とは異なる原子構成で、該対象成分から分離した原子又は分子を含む所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、前記対象成分の濃度を推定する。
　第１の発明では、分析ガスのプラズマから発せられるプラズマ光を分析することにより、分析ガス中の対象成分の濃度が推定される。対象成分の濃度は、プラズマ中のうち、所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて推定される。所定のラジカルとは、前記対象成分とは異なる原子構成で、該対象成分から分離した原子又は分子を含む所定のラジカルである。例えば、二酸化炭素を対象成分とする場合、二酸化炭素分子から分離した炭素原子を含むＣＮラジカルが所定のラジカルになる。
　第２の発明は、第１の発明において、前記分析手段が、前記プラズマ光のうち、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、前記対象成分としての二酸化炭素の濃度を推定する。
　第２の発明では、分析ガスに二酸化炭素が含まれている場合に、分析ガスのプラズマ光に含まれるＣＮラジカルの発光強度が二酸化炭素の濃度と相関するため、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、二酸化炭素の濃度を推定している。
　第３の発明は、第２の発明において、炭化水素の燃焼後に排出される排気ガスを前記分析ガスとして、該分析ガス中の二酸化炭素を前記対象成分とする一方、前記分析手段は、前記排気ガス中の未燃の炭化水素の濃度を推定し、その推定結果を用いて、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づき推定した二酸化炭素の濃度を補正する。
　第３の発明では、排気ガス中の未燃の炭化水素の濃度の推定結果を用いて、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づき推定した二酸化炭素の濃度が補正される。ここで、排気ガスに未燃の炭化水素が含まれている場合に、分析ガスをプラズマ状態にすると、炭化水素から分離した炭素原子からもＣＮラジカルが生成される。そのため、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度だけから推定した二酸化炭素の濃度は、実際の値に対して誤差が生じるおそれがある。第３の発明では、未燃の炭化水素に起因する誤差を低減するために、炭化水素の濃度の推定結果を用いて、二酸化炭素の濃度の補正が行われる。
　第４の発明は、第３の発明において、前記分析手段が、前記プラズマの発光のうち、ＣＨラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、未燃の炭化水素の濃度を推定する。
　第４の発明では、未燃の炭化水素の濃度が、ＣＨラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づき推定される。
　第５の発明は、第２乃至第４の何れか１つの発明において、前記分析手段が、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度と二酸化炭素の濃度との関係を表す検量線を用いて、前記ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度から二酸化炭素の濃度を推定する。
　第５の発明では、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度と二酸化炭素の濃度との関係を表す検量線を用いて、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度から、二酸化炭素の濃度が推定される。
　第６の発明は、第１の発明において、前記分析手段が、前記プラズマの発光のうち、ＯＨラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、前記対象成分としての水蒸気の濃度を推定する。
　第６の発明では、分析ガスに水蒸気が含まれている場合に、分析ガスのプラズマ光に含まれるＯＨラジカルの発光強度が水蒸気の濃度と相関するため、ＯＨラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づき、水蒸気の濃度を推定している。
　第７の発明は、第１乃至第６の何れか１つの発明において、前記プラズマ生成手段によりプラズマが生成されるプラズマ領域に流入する分析ガスの流量を検出する流量検出手段を備え、前記分析手段は、前記流量検出手段により検出された流量を用いて、前記所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づき推定した前記対象成分の濃度を補正する。
　第７の発明では、流量検出手段によって、プラズマ領域に流入する分析ガスの流量が検出される。ここで、流れが存在する場でプラズマが生成される場合は、流量により、プラズマの発光強度が変化する。従って、流量を考慮せずに、所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて推定した対象成分の濃度は、誤差を含むおそれがある。第７の発明では、このような問題を解決するために、流量検出手段により検出された流量を用いて、所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づき推定した対象成分の濃度を補正している。
　第８の発明は、第１乃至第７の何れか１つの発明において、前記分析ガスの流通方向において、前記前記プラズマ生成手段によりプラズマが生成されるプラズマ領域の上流に設けられ、該プラズマ領域の一部を遮蔽する遮蔽部材を備えている。
　第８の発明では、プラズマ領域の上流に、プラズマ領域の一部を遮蔽する遮蔽部材が設けられている。従って、流れの影響に対するプラズマの発光強度の変化が抑制される。
　第９の発明は、第８の発明において、前記分析手段が、前記プラズマ領域のうち、前記遮蔽部材により遮蔽されていない領域から抽出したプラズマ光を分析して、前記分析ガス中の対象成分の濃度を推定する。
　第９の発明では、プラズマ領域のうち、遮蔽部材により遮蔽されていない領域（以下、「非遮蔽領域」という。）から抽出したプラズマ光の分析により、分析ガス中の対象成分の濃度が推定される。ここで、流れが存在ずる場において対象成分の濃度変化を時系列で推定する場合は、流れのバルクの濃度変化に対して、遮蔽部材により遮蔽されている領域の濃度変化は、十分に追従しない。第９の発明では、遮蔽部材により流れの影響がある程度抑制され、且つ、流れのバルクの濃度変化に対して濃度変化がある程度追従する非遮蔽領域のプラズマ光が、対象成分の濃度を推定するために抽出される。
　第１０の発明は、分析ガスをプラズマ状態にするプラズマ生成ステップと、前記プラズマ生成ステップにおいて生成されたプラズマから発せられるプラズマ光を分析して、前記分析ガス中の対象成分の濃度を推定する分析ステップとを備えたガス濃度推定方法である。このガス濃度推定方法の前記分析ステップでは、前記プラズマ光のうち、前記対象成分とは異なる原子構成で、該対象成分から分離した原子又は分子を含む所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、前記対象成分の濃度が推定される。
　第１０の発明では、第１の発明と同様に、対象成分の濃度が、プラズマ光のうち、前記対象成分とは異なる原子構成で、該対象成分から分離した原子又は分子を含む所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて推定される。
　本発明では、対象成分の発光に対応する波長成分ではなく、対象成分とは異なる原子構成で、該対象成分から分離した原子又は分子を含む所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、対象成分の濃度を推定している。従って、例えば二酸化炭素を対象成分とする場合に、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度を得るのに、汎用性のある受光器を用いることができるので、汎用性のあるガス濃度推定装置を実現する
　また、第３の発明では、未燃の炭化水素に起因する誤差を低減するために、炭化水素の濃度の推定結果を用いて、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づき推定した二酸化炭素の濃度が補正される。従って、炭化水素が含まれている排気ガス中の二酸化炭素の濃度の推定精度を向上させることができる。
　また、第７の発明では、分析ガスの流量によりプラズマの発光強度が変化するので、検出した分析ガスの流量を用いて、所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づき推定した対象成分の濃度を補正している。従って、流れが存在する場において、対象成分の濃度の推定精度を向上させることができる。
　また、第８の発明では、プラズマ領域の上流にプラズマ領域の一部を遮蔽する遮蔽部材を設けているので、流れの影響に対するプラズマの発光強度の変化が抑制される。従って、流れが存在する場において、対象成分の濃度の推定精度を向上させることができる。
図１は、実施形態のガス濃度推定装置の概略構成図である。 図２は、実施形態のガス濃度推定装置の要部の概略構成図である。 図３は、実施形態における放電信号及びマイクロ波駆動信号のタイムチャートである。 図４は、ＣＮラジカル発光に対応する波長成分の発光強度と二酸化炭素の濃度との関係を表す検量線の図表である。 図５は、実施形態の変形例１の光計測器（分光器）の概略構成図である。 図６は、実施形態の変形例３のガス濃度推定装置の要部の概略構成図である。
　以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
　本実施形態は、エンジン１１の排気ガスを分析ガスとして、分析ガス中の二酸化炭素を対象成分として、二酸化炭素の濃度を推定するガス濃度推定装置１０である。図１及び図２に示すように、ガス濃度推定装置１０は、エンジン１１の排気管１２に取り付けられている。ガス濃度推定装置１０は、排気管１２を流れる排気ガス中の二酸化炭素の濃度を計測する。
　ガス濃度推定装置１０は、プラズマ生成装置１５と分析装置１６とを備えている。プラズマ生成装置１５は、分析ガスをプラズマ状態にするプラズマ生成手段を構成している。分析装置１６は、プラズマ生成装置１５により生成されたプラズマから発せられるプラズマ光を分析して、分析ガス中の二酸化炭素の濃度を推定する分析手段を構成している。
　－プラズマ生成装置－
　プラズマ生成装置１５は、高圧パルス発生器２１とマイクロ波発生器２２と混合器２３と放電器２４と制御装置２５とを備えている。制御装置２５は、高圧パルス発生器２１とマイクロ波発生器２２を制御する。
　高圧パルス発生器２１は、制御装置２５から放電信号を受けると、直流電源（図示省略）から印加された電圧を昇圧し、昇圧後の高電圧パルスを発生させる。高圧パルス発生器２１は、高電圧パルスを混合器２３に出力する。高電圧パルスは、ピーク電圧が例えば６ｋＶ～４０ｋＶ程度のインパルス状の電圧信号である。
　マイクロ波発生器２２は、制御装置２５からマイクロ波駆動信号を受けると、直流電源（図示省略）から供給された電力を用いて、マイクロ波パルスを発生させる。マイクロ波発生器２２は、図３に示すように、マイクロ波駆動信号の立ち上がりから立ち下がりまでの期間（マイクロ波駆動信号のパルス幅の期間）に亘って、所定のデューティー比でマイクロ波パルスを繰り返し出力する。マイクロ波発生器２２は、マイクロ波パルスを混合器２３に繰り返し出力する。
　なお、本実施形態のマイクロ波発生器２２では、半導体発振器がマイクロ波パルスを生成しているが、半導体発振器の代わりに、マグネトロン等の他の発振器を使用してもよい。
　混合器２３は、別々の入力端子で高電圧パルスとマイクロ波パルスとを受けて、同じ出力端子から高電圧パルスとマイクロ波パルスとを放電器２４へ出力する。混合器２３は、高電圧パルスとマイクロ波パルスとを混合可能に構成されている。
　放電器２４は、例えば点火プラグ２４である。点火プラグ２４は、混合器２３に一体化されている。点火プラグ２４は、中心電極２４ａと接地電極２４ｂとの間の放電ギャップが排気管１２内に位置するように、排気管１２に取り付けられている。点火プラグ２４では、中心電極２４ａに電気的に接続された入力端子が、混合器２３の出力端子に接続されている（図示省略）。
　プラズマ生成装置１５は、マイクロ波プラズマを生成するプラズマ生成動作を行う。プラズマ生成動作は、制御装置２５が放電信号及びマイクロ波駆動信号を出力することで開始される。上述したように、高圧パルス発生器２１は、放電信号を受けると高電圧パルスを出力し、マイクロ波発生器２２は、マイクロ波駆動信号を受けるとマイクロ波パルスを出力する。高電圧パルス及びマイクロ波パルスは、混合器２３を経て、点火プラグ２４の中心電極２４ａに供給される。
　点火プラグ２４では、高電圧パルスにより放電ギャップでスパーク放電が生じる。さらに、スパーク放電により生成された放電プラズマに、中心電極２４ａからマイクロ波パルスが照射される。そうすると、放電プラズマがマイクロ波のエネルギーを吸収して拡大し、比較的大きなマイクロ波プラズマが生成される。マイクロ波プラズマが形成されているプラズマ領域では、排気管１２を流れる排気ガスがプラズマ状態になっている。
　なお、本実施形態では、中心電極２４ａを放射アンテナとして機能させているが、放射アンテナを中心電極２４ａに隣接して設けてもよい。その場合、マイクロ波パルスは、高電圧パルスとは別の経路で放射アンテナへ供給される。
　マイクロ波駆動信号は、パルス幅が例えば数ミリ秒のパルス信号である。マイクロ波発生器２２は、マイクロ波駆動信号のパルス幅の期間に亘って、所定のデューティー比でマイクロ波パルスを繰り返し出力する。図３に示すように、この期間中は、マイクロ波パルスの出力期間Ｘ（Ｘ＝数マイクロ秒）と、マイクロ波パルスの休止期間Ｙ（Ｙ＝数マイクロ秒）とが繰り返される。点火プラグ２４の中心電極２４ａでは、マイクロ波パルスの放射と停止とが、前記デューティー比で繰り返される。このため、マイクロ波プラズマは、熱プラズマにならずに、非平衡プラズマの状態で維持される。
　なお、マイクロ波パルスの休止期間Ｙを長くしすぎると、マイクロ波プラズマが消滅してしまう。そのため、休止期間Ｙの長さは、次のマイクロ波パルスが放射される前に、マイクロ波プラズマが消滅しないように設定されている。プラズマ生成動作では、マイクロ波駆動信号のパルス幅の時間（マイクロ波パルスが繰り返し出力されている期間）に亘って、マイクロ波プラズマが維持される。この期間は、プラズマ形成期間になる。
　プラズマ生成装置１５は、数ミリ秒のプラズマ生成休止期間を挟んで、プラズマ生成動作を繰り返し行う。放電ギャップでは、マイクロ波プラズマが形成されているプラズマ形成状態と、マイクロ波プラズマが消滅しているプラズマ消滅状態とが繰り返される。短い周期で、プラズマ形成期間とプラズマ形成休止期間とが繰り返される。
　－分析装置－
　分析装置１６は、プラズマ生成動作により生成されたマイクロ波プラズマのプラズマ光を分析する分析動作を行う。分析装置１６は、短い周期で繰り返されるプラズマ生成動作に同期して、分析動作を行う。
　分析装置１６は、図１及び図２示すように、光ファイバー３２と光計測器３３と信号処理器３４とを備えている。分析装置１６は、光ファイバー３２を介してマイクロ波プラズマのプラズマ光を光計測器３３に取り込む。光計測器３３は、プラズマ光から、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分（388nm）を抽出し、その抽出した波長成分を光電変換した電気信号を出力する。信号処理器３４は、光計測器３３から出力された電気信号を用いて、二酸化炭素の濃度を推定する。図２に示すように、信号処理器３４には、信号処理器３４において推定された二酸化炭素の濃度を表示するモニター３５が設けられている。
　具体的に、光ファイバー３２は、取付部材３１を介して排気管１２に取り付けられている。光ファイバー３２は、一端面（以下、「入射面」という。）がプラズマ領域となる放電ギャップを向くように取り付けられている。光ファイバー３２の他端は、光計測器３３に接続されている。
　光計測器３３は、光学フィルター３７と受光器３８とを備えている。光学フィルター３７は、光ファイバー３２の出射面から出射されたプラズマ光が通過する位置に配置されている。光学フィルター３７は、通過するプラズマ光の中から、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分を通過させる。受光器３８は、例えば、光電子増倍管（ＰＭＴ）である。受光器３８は、光学フィルター３７の通過光を受光する。受光器３８は、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分を受光する。受光器３８は、受光した波長成分の強度、つまり、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に応じた電圧値の電気信号を信号処理器３４へ出力する。なお、受光器３８は、時間応答性が高いものであれば、光電子増倍管以外のものを使用してもよい。
　信号処理器３４は、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度と二酸化炭素の濃度との関係を示す検量線のデータ（図４）を記憶している。前記検量線のデータは、所定の実験装置において、二酸化炭素以外に炭素原子を有する気体成分を含まないガス中において、二酸化炭素の濃度を少しずつ変化させながら、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度を測定した結果（具体的には、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度を表す電気信号の電圧値）に基づいて作成されている。前記検量線のデータでは、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度を表す電気信号の電圧値に対して、二酸化炭素の濃度が１対１で対応づけられている。
　信号処理器３４は、前記検量線のデータにおいて、受光器３８から出力された電気信号の電圧値に対応する二酸化炭素の濃度を読み取る。信号処理器３４は、二酸化炭素の濃度の読取値をモニター３５へ出力する。
　－ガス濃度推定装置の動作－
　ガス濃度推定装置１０は、エンジン１１の運転中に、プラズマ生成ステップと分析ステップとを繰り返し行う。
　プラズマ生成ステップでは、プラズマ生成装置１５が、放電ギャップにおいてマイクロ波プラズマを生成して、数ミリ秒間維持する。分析ガスである排気ガスはプラズマ状態になる。
　分析ステップでは、分析装置１６が、プラズマ生成ステップにおいて生成されたマイクロ波プラズマから発せられるプラズマ光を分析して、排気ガス中の二酸化炭素の濃度を推定する。分析ステップは、繰り返し行われるプラズマ生成ステップ毎に行われる。
　分析ステップでは、光学フィルター３７において、光計測器３３に取り込まれたマイクロ波プラズマのプラズマ光から、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分が抽出され、受光器３８において、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度を表す電気信号が生成される。信号処理器３４には、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度を表す電気信号が入力される。そして、電気信号の電圧値に対応する二酸化炭素の濃度が、検量線のデータから読み取られる。信号処理器３４では、プラズマ生成ステップ毎に分析ステップが行われて、二酸化炭素の濃度が短周期で推定される。その結果、二酸化炭素の濃度の高時間分解能の時系列データが作成される。
　－実施形態の効果－
　実施形態では、二酸化炭素の発光に対応する波長成分ではなく、二酸化炭素とは異なる原子構成で、二酸化炭素から分離した原子又は分子を含むＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、二酸化炭素の濃度を推定している。従って、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度を得るのに、汎用性のある受光器を用いることができるので、汎用性のあるガス濃度推定装置１０を実現できる。
　－実施形態の変形例１－
　変形例１では、分析装置１６が、排気ガス中の未燃の炭化水素の濃度を推定し、その推定結果を用いて、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づき推定した二酸化炭素の濃度（図４の検量線データから読み取った二酸化炭素の濃度）を補正する
　分析装置１６では、光計測器３３が、図５に示すように、光ファイバー３２を介して取り込んだプラズマ光を分光する分光器３３により構成されている。光計測器３３は、プラズマ光のうち、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分を光電変換した第１電気信号を出力する第１計測部３３ａと、ＣＨラジカルの発光に対応する波長成分を光電変換した第２電気信号を出力する第２計測部３３ｂとを備えている。
　各計測部３３ａ，３３ｂは、ダイクロイックミラー３９ａ，３９ｂと、光学フィルター３７ａ，３７ｂ、受光器３８ａ，３８ｂとを備えている。ダイクロイックミラー３９ａ，３９ｂは、プラズマ光を分離する。光学フィルター３７ａ，３７ｂは、干渉フィルターとして機能する。各受光器３８ａ，３８ｂは、実施形態と同様に光電子増倍管である。
　信号処理器３４には、図４の検量線のデータ（以下、「第１データ」という。）に加えて、炭素水素の濃度を推定するための検量線のデータ（以下、「第２データ」という。）を記憶している。第２データは、ＣＨラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度と炭素水素の濃度との関係を示す。第２データは、所定の実験装置において、炭素水素以外に炭素原子を有する気体分子を含まないガス中において、炭素水素の濃度を少しずつ変化させながら、ＣＨラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度を推定した結果に基づいて作成されている。第２データでは、ＣＨラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度を表す電気信号の電圧値に対して、炭化水素の濃度が１対１で対応づけられている。
　信号処理器３４は、第１データから、第１電気信号の電圧値に対応する二酸化炭素の濃度（以下、「第１読取濃度」という。）を読み取る。さらに、信号処理器３４は、第２データから、第２電気信号の電圧値に対応する炭化水素の濃度（以下、「第２読取濃度」という。）を読み取る。信号処理器３４は、第１読取濃度を二酸化炭素の濃度の最終推定値とはせずに、例えば、第１読取濃度から第２読取濃度を差し引いた値を、二酸化炭素の濃度の最終推定値として出力する。
　なお、炭化水素の濃度の推定は、例えば、ＴＨＣ計（全有機質計）など他の方法を適用してもよい。
　－実施形態の変形例２－
　変形例２では、ガス濃度推定装置１０が、分析ガス中の水蒸気を対象成分として、水蒸気の濃度を推定する。
　光計測器３３は、マイクロ波プラズマのプラズマ光から、ＯＨラジカルの発光に対応する波長成分を抽出し、その抽出した波長成分を光電変換した電気信号を出力する。この電気信号の電圧値は、ＯＨラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度を表す。
　信号処理器３４は、光計測器３３から出力された前記電気信号を用いて、水蒸気の濃度を推定する。その際、水蒸気の濃度は、ＯＨラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度と水蒸気の濃度との関係を示す検量線のデータを用いて推定される。信号処理器３４は、ＯＨラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、水蒸気の濃度を推定している。
　－実施形態の変形例３－
　変形例３では、図６に示すように、プラズマ生成装置１５によりマイクロ波プラズマ５１が生成されるプラズマ領域５１の上流に、プラズマ領域５１の一部を遮蔽する遮蔽部材５０が設けられている。遮蔽部材５０は、排気管１２の内面から突出した板状の導電性の部材である。遮蔽部材５０は、点火プラグ２４の先端部に隣接して設けられている。遮蔽部材５０には、点火プラグ２４の接地電極２４ｂが設けられている。接地電極２４ｂは、遮蔽部材５０を介して接地されている。
　なお、点火プラグの下流にも、遮蔽部材５０と同じ形状の板状部材５２が設けられている。板状部材５２を設けることにより、遮蔽部材５０と板状部材５２との間の流れが安定化する。
　マイクロ波プラズマ５１は、中心電極２４ａの側方の中心電極２４ａと接地電極２４ｂとの間の領域に生成される。マイクロ波プラズマ５１は、その一部が遮蔽部材５０の先端から排気管１２の中心軸側へ突出している。
　変形例３では、分析装置１６が、プラズマ領域５１のうち、遮蔽部材５０により遮蔽されていない非遮蔽領域から抽出したプラズマ光を分析して、分析ガス中の対象成分の濃度を推定する。具体的に、光ファイバー３２の排気管１２側に、非遮蔽領域に焦点が位置する集光光学系を設けて、非遮蔽領域のプラズマ光を抽出する。変形例３では、遮蔽部材５０により流れの影響がある程度抑制され、且つ、流れのバルクの濃度変化に対して濃度変化がある程度追従する非遮蔽領域のプラズマ光が、対象成分の濃度を推定するために抽出される。
　なお、プラズマ領域における流れの乱れを小さくするために、遮蔽部材５０を上流側の面を斜面にしてもよい。この場合、遮蔽部材５０は、幅が排気管１２に近づくに従って厚くなっている。
　－実施形態の変形例４－
　変形例４では、分析装置１６が、プラズマ生成装置１５によりプラズマが生成されるプラズマ領域に流入する分析ガスの流量を用いて、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づき推定した二酸化炭素の濃度を補正する。分析ガスの流量は、排気管１２における点火プラグ２４の上流に配置された流量検出装置（流量検出手段）により検出される。この場合に、プラズマ領域に流入する分析ガスの流量に応じて、複数の検量線のデータを作成し、流量検出装置の検出結果に応じて、使用する検量線のデータを選択するようにしてもよい。
　《その他の実施形態》
　前記実施形態は、以下のように構成してもよい。
　前記実施形態において、プラズマ生成装置１５が、レーザー光を集光してプラズマを生成してもよい。また、プラズマ生成装置１５が、レーザー光を集光して生成したプラズマに、マイクロ波のエネルギーを供給することによりマイクロ波プラズマを生成してもよい。これらの場合は、レーザー誘起蛍光法により、二酸化炭素の濃度が、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて推定されることになる。
　また、前記実施形態において、プラズマ生成装置１５が、グロープラグのような熱電子放出器から放出された熱電子に、マイクロ波のエネルギーを供給することによりマイクロ波プラズマを生成してもよい。
　また、前記実施形態において、マイクロ波を使用しないプラズマにより、分析ガスをプラズマ状態にしてもよい。
　また、前記実施形態では、排気ガスを分析ガスとしていたが、それ以外のガス（例えば、人間の呼気）を分析ガスとしてもよい。
　以上説明したように、本発明は、分析ガスのプラズマから発せられる光を分析することにより分析ガス中の対象成分の濃度を推定するガス濃度推定装置、及びガス濃度推定方法について有用である。
              １０       ガス濃度推定装置
              １１       エンジン
              １２       排気管
              １５       プラズマ生成装置（プラズマ生成手段）
              １６       分析装置（分析手段）
              ２３       混合器
              ２４       放電器
              ３２       光ファイバー

Claims (10)

  1. 　分析ガスをプラズマ状態にするプラズマ生成手段と、
    　前記プラズマ生成手段により生成されたプラズマから発せられるプラズマ光を分析して、前記分析ガス中の対象成分の濃度を推定する分析手段とを備えたガス濃度推定装置であって、
    　前記分析手段は、前記プラズマ光のうち、前記対象成分とは異なる原子構成で、該対象成分から分離した原子又は分子を含む所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、前記対象成分の濃度を推定する
    ことを特徴とするガス濃度推定装置。
  2. 　請求項１において、
    　前記分析手段は、前記プラズマ光のうち、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、前記対象成分としての二酸化炭素の濃度を推定する
    ことを特徴とするガス濃度推定装置。
  3. 　請求項２において、
    　炭化水素の燃焼後に排出される排気ガスを前記分析ガスとして、該分析ガス中の二酸化炭素を前記対象成分とする一方、
    　前記分析手段は、前記排気ガス中の未燃の炭化水素の濃度を推定し、その推定結果を用いて、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づき推定した二酸化炭素の濃度を補正する
    ことを特徴とするガス濃度推定装置。
  4. 　請求項３において、
    　前記分析手段は、前記プラズマの発光のうち、ＣＨラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、未燃の炭化水素の濃度を推定する
    ことを特徴とするガス濃度推定装置。
  5. 　請求項２乃至４の何れか１つにおいて、
    　前記分析手段は、ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度と二酸化炭素の濃度との関係を表す検量線を用いて、前記ＣＮラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度から二酸化炭素の濃度を推定する
    ことを特徴とするガス濃度推定装置。
  6. 　請求項１において、
    　前記分析手段は、前記プラズマの発光のうち、ＯＨラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、前記対象成分としての水蒸気の濃度を推定する
    ことを特徴とするガス濃度推定装置。
  7. 　請求項１乃至６の何れか１つにおいて、
    　前記プラズマ生成手段によりプラズマが生成されるプラズマ領域に流入する分析ガスの流量を検出する流量検出手段を備え、
    　前記分析手段は、前記流量検出手段により検出された流量を用いて、前記所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づき推定した前記対象成分の濃度を補正する
    ことを特徴とするガス濃度推定装置。
  8. 　請求項１乃至７の何れか１つにおいて、
    　前記分析ガスの流通方向において、前記プラズマ生成手段によりプラズマが生成されるプラズマ領域の上流に設けられ、該プラズマ領域の一部を遮蔽する遮蔽部材を備えている
    ことを特徴とするガス濃度推定装置。
  9. 　請求項８において、
    　前記分析手段は、前記プラズマ領域のうち、前記遮蔽部材により遮蔽されていない領域から抽出したプラズマ光を分析して、前記分析ガス中の対象成分の濃度を推定する
    ことを特徴とするガス濃度推定装置。
  10. 　分析ガスをプラズマ状態にするプラズマ生成ステップと、
    　前記プラズマ生成ステップにおいて生成されたプラズマから発せられるプラズマ光を分析して、前記分析ガス中の対象成分の濃度を推定する分析ステップとを備えたガス濃度推定方法であって、
    　前記分析ステップでは、前記プラズマ光のうち、前記対象成分とは異なる原子構成で、該対象成分から分離した原子又は分子を含む所定のラジカルの発光に対応する波長成分の発光強度に基づいて、前記対象成分の濃度が推定される
    ことを特徴とするガス濃度推定方法。
     
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