WO2013088694A1 - 光受信器及び光受信器の制御方法 - Google Patents

光受信器及び光受信器の制御方法 Download PDF

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WO2013088694A1
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light
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隆史 坪内
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日本電気株式会社
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    • H04L27/18—Phase-modulated carrier systems, i.e. using phase-shift keying
    • H04L27/22—Demodulator circuits; Receiver circuits
    • H04L27/227—Demodulator circuits; Receiver circuits using coherent demodulation

Definitions

  • the present invention relates to an optical receiver and an optical receiver control method, and more particularly to an optical receiver using a digital coherent reception method and a control method thereof.
  • DP-QPSK is an abbreviation for dual-polarization quadrature phase shift keying (polarization multiplexed four-phase shift keying).
  • a digital coherent reception method is used for demodulating the signal light modulated by DP-QPSK.
  • received signal light received light
  • LO light local oscillator light, local oscillation light
  • the output of the 90-degree hybrid is received by a light receiving element (photo diode, PD).
  • the PD outputs a beat signal of received light and LO light as a photocurrent to a TIA (trans-impedance amplifier).
  • the TIA converts the photocurrent output from the PD into a voltage signal and outputs it to an ADC (analog-digital converter, analog-digital converter).
  • the beat signal converted into a digital signal by the ADC is output to the signal processing circuit.
  • the signal processing circuit performs arithmetic processing on the digital signal output from the ADC and demodulates the transmitted data.
  • the conversion efficiency ⁇ indicates the ADC input amplitude obtained with respect to the signal light power input to the PD.
  • the amplitude (voltage) V of the signal input to the ADC can be expressed by Equation (1) using the conversion efficiency ⁇ .
  • V ⁇ ⁇ (P sig ⁇ P LO ) 1/2 (1)
  • V is the amplitude (V) of the signal input to the ADC
  • ⁇ is the conversion efficiency (V / W) when converting the signal light into the input signal to the ADC
  • P sig is the signal input to the light receiving element.
  • the light intensity (W) and P LO are the intensity (W) of the LO light input to the light receiving element.
  • the amplitude of the signal input to the ADC is limited by the amplitude of the signal that can be processed inside the ADC.
  • the optical receiver is required to normally reproduce an optical signal having an intensity within a range determined by the specifications of the optical transmission system. For this reason, the optical receiver needs to be designed so that the amplitude of the signal input to the ADC is within the allowable range over the entire range in which the intensity of the light input to the receiving apparatus varies.
  • the amplitude of the signal input to the ADC is proportional to the square root of the product of the signal light intensity and the LO light intensity. That is, even if the intensity of the signal light is constant, the amplitude of the signal input to the ADC can be controlled by changing the intensity of the LO light. Therefore, even when the range of the input intensity of the signal light is wide, the amplitude of the signal input to the ADC can be kept within the allowable range of the ADC by reducing or increasing the intensity of the LO light.
  • Patent Document 1 and Patent Document 2 describe the configuration of an optical receiver that mixes LO light and received light and converts them into an analog electrical signal, and further converts the output into a digital signal. ing.
  • the LO light power is changed in the digital coherent reception system, the following problems occur. That is, in an optical module using a semiconductor laser normally used as a light source for LO light, when the power of the LO light source is changed by controlling the drive current, the wavelength and phase of the LO light output from the semiconductor laser fluctuate. However, in the digital coherent reception method, if the wavelength or phase of the LO light varies, a code error may occur due to phase slip. For this reason, if the LO light intensity is directly changed during the operation of the optical receiver, the transmission quality may be deteriorated due to a code error.
  • variable optical attenuator at the output of the LO light source, the intensity of the LO light can be controlled while keeping the output of the semiconductor laser constant.
  • the configuration in which the variable optical attenuator is provided outside has a problem that it is difficult to reduce the size and cost of the optical receiver because the number of components of the optical receiver increases.
  • the method of controlling the amplitude of the signal input to the ADC by decreasing or increasing the intensity of the LO light has a problem that the transmission quality is deteriorated due to a code error, or the optical receiver is downsized. In addition, there is a problem that cost reduction becomes difficult. And patent document 1 and 2 described previously cannot solve these subjects.
  • An object of the present invention is to provide a technique for realizing an optical receiver capable of suppressing the occurrence of a code error at the time of signal detection of an optical receiver with a simple configuration and with a wide range of signal light input intensities. is there.
  • the optical receiver of the present invention includes a local light oscillation means for generating local oscillation light having a constant intensity, and an optical mixing means for mixing the local oscillation light and the first signal light and outputting them as a second signal light.
  • a signal processing circuit for processing the second electrical signal, and the gain is set so that the amplitude of the second electrical signal is within a range of amplitude allowed at the input of the signal processing circuit.
  • the control method of the optical receiver of the present invention generates local oscillation light having a constant intensity, mixes the local oscillation light and the first signal light, and outputs them as second signal light. Is converted into an electric signal and output as a first electric signal, the first electric signal is amplified with a predetermined gain and output as a second electric signal, and the amplitude of the second electric signal is within a predetermined range.
  • the gain is set so that
  • the present invention has an effect that it is possible to suppress the occurrence of a code error at the time of signal detection of an optical receiver in a wide input range of signal light intensity with a simple configuration.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of an optical receiver 100 according to the first embodiment of the present invention.
  • an optical receiver 100 includes PBSs (polarization beam splitters) 3a and 3b, 90-degree hybrids 4a and 4b, an LO light generation unit 9, and PDs (photo diodes) 5a to 5h.
  • the optical receiver 100 further includes amplifiers 6a to 6d, ADCs 7a to 7d, a digital signal processing unit 8, a monitor unit 21, and a control unit 22.
  • the monitor unit 21 outputs the input received signal light 1 to the PBS 3 a and outputs an electrical signal proportional to the intensity of the received signal light 1.
  • the monitor unit 21 includes, for example, an optical branching device and a light receiving element that outputs a current proportional to the intensity of the light branched by the optical branching device.
  • the control unit 22 controls the gains of the amplifiers 6a to 6d based on the output of the monitor unit 21.
  • the PBSs 3a and 3b separate the signal light output from the monitor unit 21 into X and Y polarizations orthogonal to each other.
  • the 90-degree hybrid 4a regenerates an I (inphase) signal and a Q (quadture) signal from each of the polarization separated signal lights.
  • the 90-degree hybrid 4a outputs an XI signal and an XQ signal that are outputs of an I signal and a Q signal.
  • the 90-degree hybrid 4b outputs a YI signal and a YQ signal.
  • the LO light generator 9 generates LO light having a constant intensity.
  • PDs 5a to 5h are twin PDs composed of four sets, each set of two PDs.
  • the PDs 5a to 5h receive the received light separated into XI, XQ, YI, and YQ by the 90-degree hybrids 4a and 4b through two channels of p (positive) / n (negative), respectively, as a differential current. Output.
  • the amplifiers 6a to 6d output the differential current output from the PDs 5a to 5h to the ADCs 7a to 7d as voltage signals.
  • TIA can be used as the amplifiers 6a to 6d.
  • the ADCs 7a to 7d convert the analog signals output from the amplifiers 6a to 6d into digital signals.
  • the digital signal processing unit 8 performs signal processing on the digital signals output from the ADCs 7a to 7d.
  • the monitor unit 21 outputs an electrical signal corresponding to the intensity of the input signal light. (Description of operation of the first embodiment) FIG.
  • FIG. 2 is a diagram illustrating a relationship between the range of the signal light intensity P sig input to the PDs 5a to 5h and the range of the amplitude V of the signal output from the amplifiers 6a to 6d in the optical receiver 100.
  • the horizontal axis in FIG. 2 indicates the intensity P sig of the signal light input to the PDs 5a to 5h, and the vertical axis indicates the amplitude of the electric signal output from the amplifiers 6a to 6d.
  • the amplitude of the signals output from the amplifiers 6a to 6d is equal to the amplitude of the signals input to the ADCs 7a to 7d.
  • the amplitude of signals input to the ADCs 7a to 7d is generally defined by voltage.
  • V min and V max on the vertical axis in FIG. 2 indicate the minimum and maximum values of the amplitude V allowed by the ADCs 7a to 7d.
  • P min and P max on the horizontal axis indicate the minimum value and the maximum value of the intensity P sig of the signal light received by the PDs 5a to 5h.
  • the minimum value and the maximum value of P sig correspond to the amplitude range of the input signals of the ADCs 7a to 7d. If the range of the intensity of the signal light received by the PDs 5a to 5h is between P min and P max in the light receiving range of the signal light determined by the specifications of the optical receiver 100, the amplifiers 6a to 6d The amplitude of the electrical signal to be output falls between V min and V max .
  • FIG. 2 shows the photoelectric conversion processing in the PDs 5a to 5h and the amplifiers 6a to 6d when the intensity P sig of the signal light input to the PDs 5a to 5h is converted into the input amplitude V to the ADCs 7a to 7d.
  • the characteristic which integrated the current-voltage conversion process in is shown.
  • Equation (1) described above can be written as Equation (2) below.
  • V [ ⁇ ⁇ (P LO ) 1/2 ] ⁇ (P sig ) 1/2 (2) That is, by taking (P sig ) 1/2 on the horizontal axis, the relationship between the square root of the intensity P sig of the signal light received by the PDs 5a to 5h and the amplitude V of the electric signal output from the amplifiers 6a to 6d. Is represented by a straight line as shown in FIG. In FIG. 2, (P min ) 1/2 and (P max ) 1/2 are (P sig ) 1/2 when the intensity P sig of the signal light received by the PDs 5a to 5h is the minimum value and the maximum value, respectively. A value of 2 is shown. V min and V max indicate the values of V when the amplitudes of the signals output from the amplifiers 6a to 6d are the minimum value and the maximum value allowed by the ADCs 7a to 7d, respectively.
  • the slopes of the straight lines A and B in FIG. 2 are represented by ⁇ ⁇ (P LO ) 1/2 shown in Expression (1).
  • the conversion efficiency ⁇ is also expressed as ⁇ PD ⁇ ⁇ amp when the quantum efficiency of the PDs 5a to 5h is ⁇ PD (A / W) and the gains of the amplifiers 6a to 6d are ⁇ amp (V / A).
  • the quantum efficiency ⁇ PD of the PDs 5a to 5h may be considered constant for each PD.
  • the intensity P LO of the LO light is kept constant.
  • the slopes K A and K B of the straight lines A and B are expressed by the following equations when the gains of the amplifiers 6a to 6d at the points P and Q are ⁇ A and ⁇ B , respectively.
  • K A [ ⁇ PD ⁇ (P LO ) 1/2 ] ⁇ ⁇ A (3)
  • K B [ ⁇ PD ⁇ (P LO ) 1/2 ] ⁇ ⁇ B (4)
  • a point where the amplitude satisfies the maximum value (V max ) allowed in the ADCs 7a to 7d is shown.
  • the slope K B of the straight line B passing through the point Q corresponds to the gain ⁇ B of the amplifiers 6a to 6d at that time.
  • the amplifiers 6a to 6d are used at a constant gain corresponding to the straight line B, when the signal light intensity P sig becomes small, the signals input to the ADCs 7a to 7d even if P sig > P min .
  • the amplitude V is below V min (point Q 1 ).
  • the optical receiver 100 can control the gain ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d to keep the range of the amplitude V of the signal output from the amplifiers 6a to 6d within the allowable range of the ADCs 7a to 7d. To do.
  • the gain ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d it is not necessary to change the intensity P LO of the LO light, and the value of P LO is maintained at a constant value.
  • the monitor unit 21 monitors the intensity of the signal light input to the optical receiver 100 and outputs an electric signal having an amplitude proportional to the intensity of the input signal light to the control unit 22.
  • the control unit 22 controls the gains ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d based on the amplitude of the electric signal input from the monitor unit 21. For example, when the intensity of the signal light input to the optical receiver 100 is small, the control unit 22, a gain eta A corresponding gain eta # 038 of amplifiers 6a ⁇ 6d to tilt K A of the straight line A in FIG. 2 Control to be. Then, the control unit 22, the intensity of the signal light is increased, and controls so as to approach the gain eta B corresponding gain eta # 038 the inclination K B of the straight line B in FIG.
  • the gain ⁇ amp may be controlled so as to smoothly follow the change in the intensity of the signal light input to the optical receiver 100.
  • the control unit 22 controls the gains of the amplifiers 6a to 6d to decrease from ⁇ A to ⁇ B according to the value of P sig. May be.
  • the intensity of the signal light input to the optical receiver 100 may be divided into a plurality of ranges, and the gain ⁇ amp may be controlled to be a predetermined value for each range corresponding to the intensity of the signal light.
  • control unit 22 can keep the range of the amplitude V of the signal output from the amplifiers 6a to 6d within the allowable range of the ADCs 7a to 7d.
  • the gains ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d may be controlled so as to output signal light having an intensity in the range of P min to P max as a signal having an amplitude in the range of V min to V max . That is, the adjustment procedure of the gain ⁇ amp by the control unit 22 is not limited to the above.
  • the control unit 22 controls the amplifiers 6a to 6d so that the amplitude of the signals output from the amplifiers 6a to 6d does not deviate from the range in which the input amplitude to the ADCs 7a to 7d is allowed by the ADC. Control the gain of 6d. That is, in the optical receiver 100, the amplitudes of the signals input to the ADCs 7a to 7d are maintained within an allowable range by controlling the gains of the amplifiers 6a to 6d while keeping the intensity of LO light constant.
  • the PDs 5a to 5h, the amplifiers 6a to 6d, and the ADCs 7a to 7d are provided for each signal (XI, XQ, YI, YQ) path. Therefore, the gains ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d may be controlled to different values according to the characteristics of the components of the path of each signal.
  • the control unit 22 sets the gain ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d to the output signal of the amplifiers 6a to 6d without changing the intensity P LO of the LO light. Control is performed so that the amplitude falls within the allowable input range of the ADCs 7a to 7d.
  • the optical receiver 100 of the first embodiment can suppress the occurrence of a code error when detecting the signal of the optical receiver with a simple configuration even when the input range of the intensity of the signal light is wide. Play.
  • ⁇ amp V / [ ⁇ PD ⁇ (P LO ) 1/2 ⁇ (P sig ) 1/2 ] (6)
  • the value of ⁇ amp is expressed as shown in Equation (7).
  • any of the quantum efficiencies of the PDs 5a to 5h may be used as a representative.
  • the value of the quantum efficiency ⁇ PD used to determine the LO light intensity P LO may be calculated based on part or all of the values of the quantum efficiencies of the PDs 5a to 5h. For example, the average value of the quantum efficiencies of PDs 5a to 5h may be used as the value of the quantum efficiency ⁇ PD .
  • the intensity P sig of the signal light input to the PDs 5a to 5h is equal to the intensity of the received signal light 1 input to the optical receiver 100, the loss of the monitor unit 21, the loss of the PBS 3a, and the 90-degree hybrid 4a or 4b. It can be obtained by adding the loss.
  • the intensity P LO of the LO light input to the PDs 5a to 5h can be obtained by adding the loss of the PBS 3b and the loss of the 90-degree hybrid 4a or 4b to the intensity of the LO light output from the LO light source 9. it can.
  • the gains ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d are changed between the gains corresponding to the slope of the straight line A and the slope of the straight line B, respectively.
  • the control characteristic of the gain ⁇ amp is not limited to the above.
  • the gains ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d are such that when the intensity of the signal light input to the PDs 5a to 5h changes from P min to P max , the amplitudes of the signals output from the amplifiers 6a to 6d change monotonously. only to be controlled to fall within the range of V max from min.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of the optical receiver 200 according to the second embodiment of this invention.
  • the optical receiver 200 includes PBSs 3a and 3b, 90-degree hybrids 4a and 4b, an LO light generator 9, and PDs 5a to 5h.
  • the optical receiver 200 further includes amplifiers 6a to 6d, ADCs 7a to 7d, a digital signal processing unit 8, monitor units 31a to 31d, and a control unit 23.
  • the configuration of the optical receiver 200 shown in FIG. 3 is different from the configuration of the optical receiver 100 shown in FIG. 1 in that monitor units 31a to 31d are provided instead of the monitor unit 21. . Further, the control 23 controls the gains ⁇ amp of the amplifiers 6 a to 6 d different from the control unit 22 of the optical receiver 100. Of the constituent elements of the optical receiver 200, the same elements as those of the optical receiver 100 are designated by the same reference numerals as those in FIG.
  • the monitor units 31a to 31d are arranged between the amplifiers 6a to 6d and the ADCs 7a to 7d.
  • the monitor units 31a to 31d output signals corresponding to the amplitudes of the signals output from the amplifiers 6a to 6d to the control unit 23.
  • the control unit 23 controls the gain ⁇ amp so that the amplitude V of the signals output from the amplifiers 6a to 6d is within the amplitude range allowed by the ADCs 7a to 7d. .
  • control unit 23 may control the gain ⁇ amp so that the amplitude V becomes a constant value within the range of amplitude allowed by the ADCs 7a to 7d.
  • control unit 23 may control the gain ⁇ amp so that the amplitude V does not deviate from between the upper limit or the lower limit of the amplitude range allowed by the ADCs 7a to 7d.
  • the gain ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d is such that the amplitude of the output signal of the amplifiers 6a to 6d is equal to the ADC 7a while the LO light intensity P LO is kept constant. It is controlled so as to be within an allowable input range of ⁇ 7d.
  • the optical receiver 200 of the second embodiment can be used for signal detection of the optical receiver with a simple configuration even when the input range of the intensity of the signal light is wide. There is an effect that generation of a code error can be suppressed.
  • the monitor units 31a to 31d are arranged between the amplifiers 6a to 6d and the ADCs 7a to 7d.
  • the optical receiver 200 according to the second embodiment has the effect that the gain ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d can be more precisely controlled according to the signal strength for each signal (XI, XQ, YI, YQ) path. Also play.
  • the monitor unit has been described as being placed at the input unit of the optical receiver 100 or the outputs of the amplifiers 6a to 6d.
  • the position of the monitor unit is not limited as long as the intensity of the signal light input to the optical receiver can be detected.
  • a monitor unit may be provided between the PBS 3a and the 90-degree hybrid 4a and between the PBS 3a and the 90-degree hybrid 4b.
  • FIG. 4 is a diagram illustrating a configuration of an optical receiver 300 according to the third embodiment of the present invention.
  • the optical receiver 300 includes PBSs 3a and 3b, 90-degree hybrids 4a and 4b, an LO light generator 9, and PDs 5a to 5h.
  • the optical receiver 300 further includes amplifiers 6a to 6d, ADCs 7a to 7d, and a digital signal processing unit 8.
  • the configuration of the optical receiver 300 shown in FIG. 4 is different from the configurations of the optical receivers 100 and 200 shown in FIGS. 1 and 2 in that the monitor units 21, 31a to 31d and the control units 22, 23 are provided. Both are different in that they are lacking. Since the components of the optical receiver 300 are the same as those of the optical receivers 100 and 200, the same reference numerals are given to the components, and description thereof is omitted.
  • the gain ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d during operation is constant.
  • the amplitude of the output signal of the amplifiers 6a to 6d can be within the allowable input range of the ADCs 7a to 7d even when the gain ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d is kept constant.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating a relationship between the range of the intensity P sig of the signal light input to the PDs 5a to 5h and the range of the amplitude V of the signal output from the amplifiers 6a to 6d in the optical receiver 300.
  • the horizontal axis is the square root (P sig ) 1/2 of the intensity P sig of the signal light input to the PDs 5a to 5h, as in FIG.
  • the vertical axis in FIG. 5 indicates the amplitude V of the electric signal output from the amplifiers 6a to 6d.
  • the straight lines C and D in FIG. 5 indicate the characteristics when the intensity of the signal light input to the PDs 5a to 5h is converted into the input amplitudes to the ADCs 7a to 7d, as in FIG.
  • the slope K C of the straight line C at the point R corresponds to the gain ⁇ amp of the amplifiers 6a to 6d at that time.
  • V does not exceed V max (point R 1 ).
  • the point at which the amplitude satisfies the maximum value (V max ) allowed by the ADCs 7a to 7d is shown.
  • the slope K D of the straight line D at point S corresponds to the gain eta # 038 of amplifiers 6a ⁇ 6d that time.
  • the optical receiver 300 of the third embodiment having such a configuration, even when the intensity of the signal light changes from the minimum value to the maximum value of the fluctuation range in a state where the LO light intensity PLO is kept constant.
  • the amplitudes of the output signals of the amplifiers 6a to 6d are within the allowable input range of the ADCs 7a to 7d.
  • the optical receiver 300 of the third embodiment can receive light with a simple configuration even when the input range of signal light intensity is wide. It is possible to suppress the occurrence of a code error when detecting the signal of the detector.
  • the optical receiver 300 according to the third embodiment does not include the monitor unit and the control unit, the configuration is further simplified, and there is an effect that the optical receiver can be reduced in size and price.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating the configuration of the optical receiver according to the fourth embodiment of the present invention.
  • the optical receiver 400 includes a local light oscillation unit 401, an optical mixing unit 402, a light receiving unit 403, an amplification unit 404, and a signal processing circuit 405.
  • the local light oscillation unit 401 generates local oscillation light 406 having a constant intensity.
  • the light mixing unit 402 mixes the local oscillation light 406 and the first signal light 407 and outputs it as the second signal light 408.
  • the light receiving unit 403 converts the second signal light 408 into an electric signal and outputs it as a first electric signal 409.
  • the amplifying unit 404 amplifies the first electric signal 409 with a predetermined gain and outputs it as the second electric signal 410.
  • the signal processing circuit processes the second electrical signal 410. Then, the gain of the amplifying unit 404 is set so that the amplitude of the second electric signal 410 is within the range of the amplitude allowed at the input of the signal processing circuit 405.
  • the intensity of the local oscillation light 406 is kept constant.
  • the amplitude of the first electric signal 410 input to the signal processing circuit 405 is allowed at the input of the signal processing circuit 405 even if the intensity of the first signal light 407 changes.
  • the gain of the amplifying unit 404 is set so as to fall within the range of
  • the optical receiver 400 since the optical receiver 400 does not change the intensity of the local oscillation light 406 even when the intensity of the first signal light 407 changes, the frequency and phase of the local oscillation light 406 do not vary. As a result, the optical receiver 400 does not generate a phase slip between the first signal light 407 and the local oscillation light 406 in the optical mixing unit 402 even when the intensity of the first signal light 407 changes. Thus, it is possible to suppress the occurrence of signal errors during signal detection.
  • Optical receiver 1 Received signal light 3a, 3b PBS 4a, 4b 90 degree hybrid 5a-5h PD 6a to 6d amplifier 7a to 7d
  • ADC 8 Digital signal processing unit 9 LO light generation unit 21, 31a to 31d Monitor unit 22, 23
  • Control unit 401 Local light oscillation unit 402
  • Optical mixing unit 403 Light reception unit 404
  • Amplification unit 405 Signal processing circuit 406 Local oscillation light 407 First signal Light 408 Second signal light 409 First electric signal 410 Second electric signal

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Abstract

　簡易な構成により、信号光の強度の広い入力範囲において光受信器の信号検出の際の符号誤りの発生を抑制するために、光受信器は、一定の強度の局部発振光を発生する局発光発振手段と、局部発振光と第１の信号光とを混合して第２の信号光として出力する光混合手段と、第２の信号光を電気信号に変換して第１の電気信号として出力する受光手段と、第１の電気信号を所定の利得で増幅して第２の電気信号として出力する増幅手段と、第２の電気信号を処理する信号処理回路と、を備え、第２の電気信号の振幅が信号処理回路の入力において許容される振幅の範囲内となるように利得が設定される。

Description

光受信器及び光受信器の制御方法
　本発明は、光受信器及び光受信器の制御方法に関し、特に、デジタルコヒーレント受信方式を用いた光受信器及びその制御方法に関する。
　光通信システムの伝送レートの上昇に伴い、より効率的に大容量かつ高速な通信を可能とする、ＤＰ－ＱＰＳＫを用いた光伝送方式の実用化が進められている。ＤＰ－ＱＰＳＫは、ｄｕａｌ－ｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎ　ｑｕａｄｒａｔｕｒｅ　ｐｈａｓｅ　ｓｈｉｆｔ　ｋｅｙｉｎｇ（偏波多重４位相偏移変調）の略称である。
　ＤＰ－ＱＰＳＫで変調された信号光の復調には、デジタルコヒーレント受信方式が用いられる。デジタルコヒーレント受信方式においては、受信した信号光（受信光）と、受信光とほぼ同一の光周波数を有するＬＯ光（ｌｏｃａｌ　ｏｓｃｉｌｌａｔｏｒ光、局部発振光）とが、９０度ハイブリッドと呼ばれる光ミキサにより結合される。そして、９０度ハイブリッドの出力は受光素子（ｐｈｏｔｏ　ｄｉｏｄｅ、ＰＤ）により受光される。ＰＤは、受信光とＬＯ光とのビート信号を光電流としてＴＩＡ（ｔｒａｎｓ－ｉｍｐｅｄａｎｃｅ　ａｍｐｌｉｆｉｅｒ、トランスインピーダンス増幅器）へ出力する。ＴＩＡは、ＰＤが出力した光電流を電圧信号に変換してＡＤＣ（ａｎａｌｏｇ－ｄｉｇｉｔａｌ　ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ、アナログ－デジタル変換器）へ出力する。ＡＤＣでデジタル信号に変換されたビート信号は、信号処理回路に出力される。信号処理回路は、ＡＤＣから出力されたデジタル信号を演算処理して、伝送されるデータを復調する。
　光受信器の持つパラメータの一つに、変換効率ηがある。変換効率ηは、ＰＤに入力された信号光パワーに対して得られるＡＤＣ入力振幅を示す。ＡＤＣに入力される信号の振幅（電圧）Ｖは、変換効率ηを用いて式（１）で表すことができる。
　　　Ｖ＝η×（Ｐｓｉｇ×ＰＬＯ）１／２　・・・（１）
　ここで、ＶはＡＤＣへ入力される信号の振幅（Ｖ）、ηは信号光をＡＤＣへの入力信号に変換する際の変換効率（Ｖ／Ｗ）、Ｐｓｉｇは受光素子へ入力される信号光の強度（Ｗ）、ＰＬＯは受光素子へ入力されるＬＯ光の強度（Ｗ）である。
　一般に、ＡＤＣへ入力される信号の振幅は、ＡＤＣ内部で処理可能な信号の振幅により制限されている。その一方で、光受信器には光伝送システムの仕様で定められた範囲の強度の光信号を正常に再生することが求められる。このため、受信装置へ入力される光の強度が変動する範囲の全体にわたって、ＡＤＣへ入力される信号の振幅が許容範囲内となるように、光受信器は設計される必要がある。
　式（１）で示されるように、ＡＤＣへ入力される信号の振幅は、信号光の強度とＬＯ光の強度との積の平方根に比例する。すなわち、信号光の強度が一定であっても、ＬＯ光の強度を変化させることで、ＡＤＣへ入力される信号の振幅を制御することができる。そこで、信号光の入力強度の範囲が広い場合でも、ＬＯ光の強度を減少あるいは増大させることによって、ＡＤＣへ入力される信号の振幅が、ＡＤＣの許容範囲内に収まるようにすることができる。
　本願発明に関連して、特許文献１及び特許文献２は、ＬＯ光と受信光とを混合してアナログ電気信号に変換し、さらにその出力をデジタル信号に変換する光受信器の構成を記載している。
特開２００９－２９６６２３号公報 特開２０１０－２４５７７２号公報
　しかし、デジタルコヒーレント受信方式においてＬＯ光のパワーを変化させると、以下の問題が発生する。すなわち、ＬＯ光の光源として通常用いられる半導体レーザを用いた光モジュールでは、駆動電流を制御することによりＬＯ光源のパワーを変化させると、半導体レーザが出力するＬＯ光の波長及び位相が変動する。しかし、デジタルコヒーレント受信方式では、ＬＯ光の波長あるいは位相が変動すると、位相スリップにより符号誤りが発生する恐れがある。このため、光受信器の運用中にＬＯ光の強度を直接変化させると、符号誤りによって伝送品質が低下する恐れがある。
　また、ＬＯ光源の出力に可変光減衰器を設けることで、半導体レーザの出力を一定に保ったままＬＯ光の強度を制御することができる。しかし、外部に可変光減衰器を設ける構成には、光受信器の構成部品が増加するため、光受信器の小型化や低コスト化が困難になるという課題がある。
　このように、ＬＯ光の強度を減少あるいは増大させることによって、ＡＤＣへ入力される信号の振幅を制御する方法には、符号誤りによって伝送品質が低下するという課題、あるいは、光受信器の小型化や低コスト化が困難になるという課題があった。そして、先に記載した特許文献１及び２は、これらの課題を解決できない。
　本発明の目的は、簡易な構成により、広い範囲の信号光の入力強度において光受信器の信号検出の際の符号誤りの発生を抑制できる光受信器を実現するための技術を提供することにある。
　本発明の光受信器は、一定の強度の局部発振光を発生する局発光発振手段と、局部発振光と第１の信号光とを混合して第２の信号光として出力する光混合手段と、第２の信号光を電気信号に変換して第１の電気信号として出力する受光手段と、第１の電気信号を所定の利得で増幅して第２の電気信号として出力する増幅手段と、第２の電気信号を処理する信号処理回路と、を備え、第２の電気信号の振幅が信号処理回路の入力において許容される振幅の範囲内となるように利得が設定される。
　本発明の光受信器の制御方法は、一定の強度の局部発振光を発生し、局部発振光と第１の信号光とを混合して第２の信号光として出力し、第２の信号光を電気信号に変換して第１の電気信号として出力し、第１の電気信号を所定の利得で増幅して第２の電気信号として出力し、第２の電気信号の振幅が所定の範囲内となるように利得が設定される、ことを特徴とする。
　本発明は、簡易な構成により、信号光の強度の広い入力範囲において光受信器の信号検出の際の符号誤りの発生を抑制できるという効果を奏する。
第１の実施形態である光受信器の構成を示す図である。 第１の実施形態における、ＰＤに入力される信号光強度の範囲とＡＤＣに入力される信号の振幅の範囲との関係を示す図である。 第２の実施形態である光受信器の構成を示す図である。 第３の実施形態の光受信器３００の構成を示す図である。 第３の実施形態における、ＰＤに入力される信号光強度の範囲とアンプが出力する信号の振幅の範囲との関係を示す図である。 第４の実施形態の光受信器の構成を示す図である。
　（第１の実施形態）
　本発明の第１の実施形態について説明する。図１は、本発明の第１の実施形態である光受信器１００の構成を示す図である。図１において、光受信器１００は、ＰＢＳ（ｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎ　ｂｅａｍ　ｓｐｌｉｔｔｅｒ）３ａ及び３ｂ、９０度ハイブリッド４ａ及び４ｂ、ＬＯ光発生部９及びＰＤ（ｐｈｏｔｏ　ｄｉｏｄｅ）５ａ～５ｈを備える。光受信器１００は、さらに、アンプ６ａ～６ｄ、ＡＤＣ７ａ～７ｄ、デジタル信号処理部８、モニタ部２１及び制御部２２を備える。
　モニタ部２１は、入力された受信信号光１をＰＢＳ３ａに出力するとともに受信信号光１の強度に比例する電気信号を出力する。モニタ部２１は、例えば光分岐器と、光分岐器で分岐された光の強度に比例した電流を出力する受光素子とで構成される。制御部２２は、モニタ部２１の出力に基づいて、アンプ６ａ～６ｄの利得を制御する。
　ＰＢＳ３ａ及び３ｂは、モニタ部２１から出力された信号光を互いに直交するＸ偏波及びＹ偏波に偏波分離する。９０度ハイブリッド４ａは、偏波分離されたそれぞれの信号光からＩ（ｉｎｐｈａｓｅ）信号とＱ（ｑｕａｄｒａｔｕｒｅ）信号を再生する。９０度ハイブリッド４ａは、Ｉ信号及びＱ信号の出力であるＸＩ信号及びＸＱ信号を出力する。９０度ハイブリッド４ｂは、同様にＹＩ信号及びＹＱ信号を出力する。ＬＯ光発生部９は、一定の強度のＬＯ光を発生する。ＰＤ５ａ～５ｈは、２個のＰＤを１組とした、４組からなるツインＰＤである。ＰＤ５ａ～５ｈは、９０度ハイブリッド４ａ及び４ｂによってＸＩ、ＸＱ、ＹＩ及びＹＱに分離された受信光を、それぞれｐ（ｐｏｓｉｔｉｖｅ）／ｎ（ｎｅｇａｔｉｖｅ）の２チャンネルで差動受信して差動電流として出力する。
　アンプ６ａ～６ｄは、ＰＤ５ａ～５ｈが出力した差動電流を電圧信号としてＡＤＣ７ａ～７ｄへ出力する。アンプ６ａ～６ｄとして、ＴＩＡを用いることができる。ＡＤＣ７ａ～７ｄは、アンプ６ａ～６ｄが出力したアナログ信号をデジタル信号に変換する。デジタル信号処理部８は、ＡＤＣ７ａ～７ｄから出力されたデジタル信号の信号処理を行う。モニタ部２１は、入力される信号光の強度に対応する電気信号を出力する。
（第１の実施形態の動作の説明）
　図２は、光受信器１００における、ＰＤ５ａ～５ｈに入力される信号光強度Ｐｓｉｇの範囲とアンプ６ａ～６ｄから出力される信号の振幅Ｖの範囲との関係を示す図である。図２の横軸はＰＤ５ａ～５ｈに入力される信号光の強度Ｐｓｉｇを示し、縦軸はアンプ６ａ～６ｄが出力する電気信号の振幅を示す。アンプ６ａ～６ｄから出力された信号の振幅は、ＡＤＣ７ａ～７ｄへ入力される信号の振幅に等しい。ＡＤＣ７ａ～７ｄへ入力される信号の振幅は、一般に電圧で規定される。
　図２の縦軸のＶｍｉｎ及びＶｍａｘは、ＡＤＣ７ａ～７ｄで許容される振幅Ｖの最小値及び最大値を示す。横軸のＰｍｉｎ及びＰｍａｘは、ＰＤ５ａ～５ｈで受光される信号光の強度Ｐｓｉｇの最小値及び最大値を示す。Ｐｓｉｇの最小値及び最大値は、ＡＤＣ７ａ～７ｄの入力信号の振幅範囲に対応する。そして、光受信器１００の仕様で定められた信号光の受光範囲において、ＰＤ５ａ～５ｈで受光される信号光の強度の範囲がＰｍｉｎとＰｍａｘとの間にあれば、アンプ６ａ～６ｄが出力する電気信号の振幅はＶｍｉｎとＶｍａｘとの間に収まる。
　すなわち、図２は、ＰＤ５ａ～５ｈに入力される信号光の強度ＰｓｉｇをＡＤＣ７ａ～７ｄへの入力振幅Ｖに変換する際の、ＰＤ５ａ～５ｈにおける光－電気変換処理、及び、アンプ６ａ～６ｄにおける電流－電圧変換処理を総合した特性を示す。
　ここで、先に説明した式（１）は、以下の式（２）のようにも書くことができる。
　　Ｖ＝［η×（ＰＬＯ）１／２］×（Ｐｓｉｇ）１／２　・・・（２）
　すなわち、（Ｐｓｉｇ）１／２を横軸に取ることにより、ＰＤ５ａ～５ｈで受光される信号光の強度Ｐｓｉｇの平方根と、アンプ６ａ～６ｄが出力する電気信号の振幅Ｖと、の関係は、図２に示すように直線で表される。図２において、（Ｐｍｉｎ）１／２及び（Ｐｍａｘ）１／２は、ＰＤ５ａ～５ｈで受光される信号光の強度Ｐｓｉｇがそれぞれ最小値及び最大値の場合の（Ｐｓｉｇ）１／２の値を示す。また、Ｖｍｉｎ及びＶｍａｘは、アンプ６ａ～６ｄから出力される信号の振幅が、それぞれＡＤＣ７ａ～７ｄで許容される最小値及び最大値の場合の、Ｖの値を示す。
　ここで、図２の直線Ａ及びＢの傾きは、式（１）で示したη×（ＰＬＯ）１／２で表される。変換効率ηは、ＰＤ５ａ～５ｈの量子効率をηＰＤ（Ａ／Ｗ）、アンプ６ａ～６ｄの利得をηａｍｐ（Ｖ／Ａ）とすると、ηＰＤ×ηａｍｐとしても表される。そして、ＰＤ５ａ～５ｈの量子効率ηＰＤはＰＤごとに一定と考えてよい。また、本実施形態においてはＬＯ光の強度ＰＬＯは一定に保たれるとする。従って、直線Ａ及びＢの傾きＫＡ、ＫＢは、点Ｐ及びＱにおけるアンプ６ａ～６ｄの利得をそれぞれηＡ、ηＢとすると下式で表される。
　　　ＫＡ＝［ηＰＤ×（ＰＬＯ）１／２］×ηＡ　・・・（３）
　　　ＫＢ＝［ηＰＤ×（ＰＬＯ）１／２］×ηＢ　・・・（４）
　図２の点Ｐは、（Ｐｓｉｇ）１／２＝（Ｐｍｉｎ）１／２、すなわち信号光の強度が最小（Ｐｍｉｎ）の場合に、アンプ６ａ～６ｄから出力される信号の振幅がＡＤＣ７ａ～７ｄで許容される最小値（Ｖｍｉｎ）を満足する点を示す。そして、点Ｐを通る直線Ａの傾きＫＡはその際のアンプ６ａ～６ｄの利得ηＡに対応する。しかしながら、アンプ６ａ～６ｄを直線Ａに対応する一定の利得で使用すると、信号光の強度Ｐｓｉｇが大きくなった場合に、Ｐｓｉｇ＜ＰｍａｘであってもＡＤＣ７ａ～７ｄへ入力される信号の振幅ＶがＶｍａｘを超える（点Ｐ１）。
　一方、図２の点Ｑは、（Ｐｓｉｇ）１／２＝（Ｐｍａｘ）１／２、すなわち信号光の強度が最大（Ｐｍａｘ）の場合に、アンプ６ａ～６ｄから出力される信号の振幅がＡＤＣ７ａ～７ｄで許容される最大値（Ｖｍａｘ）を満足する点を示す。そして、点Ｑを通る直線Ｂの傾きＫＢはその際のアンプ６ａ～６ｄの利得ηＢに対応する。しかしながら、アンプ６ａ～６ｄを直線Ｂに対応する一定の利得で使用すると、信号光の強度Ｐｓｉｇが小さくなった場合に、Ｐｓｉｇ＞ＰｍｉｎであってもＡＤＣ７ａ～７ｄへ入力される信号の振幅ＶがＶｍｉｎを下回る（点Ｑ１）。
　このため、図２においては、アンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐを一定値に固定すると、ＰＤ５ａ～５ｈに入力される信号光の強度Ｐｓｉｇの変動範囲がＰｍｉｎ～Ｐｍａｘの範囲に近い場合に、アンプ６ａ～６ｄの出力信号の振幅が、ＡＤＣ７ａ～７ｄで許容される範囲を超えてしまう恐れがある。
　そこで、光受信器１００は、アンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐを制御することによって、アンプ６ａ～６ｄから出力される信号の振幅Ｖの範囲をＡＤＣ７ａ～７ｄの許容範囲内に収めることを可能にする。ここで、アンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐの制御に際して、ＬＯ光の強度ＰＬＯを変更する必要はなく、ＰＬＯの値は一定値に維持されている。
　具体的には、モニタ部２１は、光受信器１００に入力される信号光の強度をモニタして、入力される信号光の強度に比例する振幅の電気信号を制御部２２へ出力する。制御部２２は、モニタ部２１から入力された電気信号の振幅に基づいて、アンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐを制御する。例えば、光受信器１００に入力される信号光の強度が小さい場合には、制御部２２は、アンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐを図２における直線Ａの傾きＫＡに対応する利得ηＡとなるように制御する。そして、制御部２２は、信号光の強度が上昇すると、利得ηａｍｐを図２における直線Ｂの傾きＫＢに対応する利得ηＢに近づけるように制御する。
　ここで、利得ηａｍｐは、光受信器１００に入力される信号光の強度変化に対してなめらかに追随するように制御されてもよい。例えば、制御部２２は、Ｐｓｉｇ＝Ｐｍｉｎの場合は利得ηａｍｐをηＡに設定し、Ｐｓｉｇ＝Ｐｍａｘの場合は利得ηａｍｐをηＢに設定する。そして、制御部２２は、ＰｓｉｇがＰｍｉｎからＰｍａｘの方向に増加する場合には、Ｐｓｉｇの値に応じてアンプ６ａ～６ｄの利得をηＡからηＢへ減少させるように制御してもよい。あるいは、光受信器１００に入力される信号光の強度を複数の範囲に分割し、信号光の強度に対応する範囲ごとに利得ηａｍｐが所定の値となるように制御されてもよい。
　制御部２２が利得ηａｍｐをこのように制御することで、アンプ６ａ～６ｄから出力される信号の振幅Ｖの範囲を、ＡＤＣ７ａ～７ｄの許容範囲内に収めることができる。
　なお、アンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐは、Ｐｍｉｎ～Ｐｍａｘの範囲内の強度の信号光をＶｍｉｎ～Ｖｍａｘの範囲内の振幅の信号として出力するように制御されていればよい。すなわち、制御部２２による利得ηａｍｐの調整手順は、上記に限られない。
　このように、光受信器１００では、アンプ６ａ～６ｄから出力される信号の振幅がＡＤＣ７ａ～７ｄへの入力振幅がＡＤＣに許容される範囲を逸脱しないように、制御部２２が、アンプ６ａ～６ｄの利得を制御する。すなわち、光受信器１００では、ＬＯ光の強度を一定に保ちながら、アンプ６ａ～６ｄの利得を制御することによって、ＡＤＣ７ａ～７ｄへ入力される信号の振幅が、許容範囲内に維持される。
　なお、ＰＤ５ａ～５ｈ、アンプ６ａ～６ｄ及びＡＤＣ７ａ～７ｄはそれぞれの信号（ＸＩ，ＸＱ、ＹＩ、ＹＱ）経路ごとに設けられる。従って、アンプ６ａ～６ｄのそれぞれの利得ηａｍｐは、各信号の経路の構成部品の特性に応じて異なる値に制御されてもよい。
　このように、第１の実施形態の光受信器１００においては、ＬＯ光の強度ＰＬＯを変化させることなく、制御部２２がアンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐをアンプ６ａ～６ｄの出力信号の振幅がＡＤＣ７ａ～７ｄの許容入力範囲に収まるように制御する。その結果、第１の実施形態の光受信器１００は、信号光の強度の入力範囲が広い場合においても、簡易な構成で光受信器の信号検出の際の符号誤りの発生を抑制できるという効果を奏する。
　続いて、ＬＯ光の強度ＰＬＯの設定について説明する。ただし、以下の説明は設定手順を示す一例であり、ＬＯ光の強度ＰＬＯの設定方法を限定しない。
　式（２）においてη＝ηＰＤ×ηａｍｐであるので、式（２）においてＡＤＣへ入力される信号の振幅Ｖは下式で表される。
　　Ｖ＝［η×（ＰＬＯ）１／２］×（Ｐｓｉｇ）１／２
　　　＝［（ηＰＤ×ηａｍｐ）×（ＰＬＯ）１／２］×（Ｐｓｉｇ）１／２　・・・（５）
　式（５）から、ηａｍｐは下式で求められる。
　　ηａｍｐ＝Ｖ／[ηＰＤ×（ＰＬＯ）１／２×（Ｐｓｉｇ）１／２]　・・・（６）
　ここで、ＬＯ光の強度の設定の際にηＰＤ×（ＰＬＯ）１／２が所定の一定値Ｇとなるように、ＰＬＯが調整される。すなわち、ＰＬＯ＝（Ｇ／ηＰＤ）２である。そうすると、ηａｍｐの値は式（７）のように表される。
　　ηａｍｐ＝Ｖ／［Ｇ×（Ｐｓｉｇ）１／２］　・・・（７）
　式（７）を用いると、量子効率ηＰＤ及びＬＯ光の強度ＰＬＯが未知であっても、Ｐｓｉｇを変化させた場合のＡＤＣ入力信号の振幅Ｖの範囲が許容入力範囲を超えない利得ηａｍｐの範囲を求めることができる。このように、ＰＬＯ＝（Ｇ／ηＰＤ）２となるとようにＰＬＯを調整することにより、ＬＯ光の強度ＰＬＯの設定前であっても、利得ηａｍｐが制御される範囲を知ることができる。その結果、光受信器の製造時にアンプ６ａ～６ｄが使用される利得の範囲で最適な回路の調整が可能となる。さらに、光受信器の製造時に、ＬＯ光の強度の設定工程とアンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐの設定工程との実施順序を自由に決定することができる。
　なお、Ｇの値からＬＯ光の強度ＰＬＯを決定する際に用いる量子効率ηＰＤとしては、ＰＤ５ａ～５ｈの量子効率のうちいずれかの値を代表として用いてもよい。あるいは、ＰＤ５ａ～５ｈの量子効率の一部又は全部の値に基づいて、ＬＯ光の強度ＰＬＯを決定する際に用いる量子効率ηＰＤの値を計算してもよい。例えば、量子効率ηＰＤの値としてＰＤ５ａ～５ｈの量子効率の平均値を用いてもよい。
　なお、ＰＤ５ａ～５ｈに入力される信号光の強度Ｐｓｉｇは、光受信器１００に入力される受信信号光１の強度に、モニタ部２１の損失、ＰＢＳ３ａの損失及び９０度ハイブリッド４ａ又は４ｂの損失を加算することで求めることができる。また、ＰＤ５ａ～５ｈに入力されるＬＯ光の強度ＰＬＯは、ＬＯ光源９から出力されるＬＯ光の強度に、ＰＢＳ３ｂの損失及び９０度ハイブリッド４ａ又は４ｂの損失を加算することで求めることができる。
　第１の実施形態では、アンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐを、直線Ａの傾きと直線Ｂの傾きとにそれぞれ対応する利得の間で変化させるとした。しかしながら、利得ηａｍｐの制御特性は上記に限定されない。アンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐは、ＰＤ５ａ～５ｈへ入力される信号光の強度がＰｍｉｎからＰｍａｘまで変化した場合に、アンプ６ａ～６ｄから出力される信号の振幅が単調に変化しＶｍｉｎからＶｍａｘの範囲内に収まるように制御されればよい。
　（第２の実施形態）
　図３は、本発明の第２の実施形態の光受信器２００の構成を示す図である。図３において、光受信器２００は、ＰＢＳ３ａ及び３ｂ、９０度ハイブリッド４ａ及び４ｂ、ＬＯ光発生部９及びＰＤ５ａ～５ｈを備える。光受信器２００は、さらに、アンプ６ａ～６ｄ、ＡＤＣ７ａ～７ｄ、デジタル信号処理部８、モニタ部３１ａ～３１ｄ及び制御部２３を備える。
　図３に示された光受信器２００の構成は、図１に示された光受信器１００の構成と比較して、モニタ部２１に代えてモニタ部３１ａ～３１ｄを備える点で相違している。また制御部２３のアンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐに対する制御は、光受信器１００の制御部２２とは異なる。光受信器２００の構成要素のうち光受信器１００と同一の要素には図１と同一の参照符号を付して各々の説明は省略する。
　モニタ部３１ａ～３１ｄは、アンプ６ａ～６ｄとＡＤＣ７ａ～７ｄとの間に配置される。モニタ部３１ａ～３１ｄは、アンプ６ａ～６ｄから出力される信号の振幅に対応した信号を制御部２３に出力する。制御部２３は、モニタ部３１ａ～３１ｄの出力に基づいて、アンプ６ａ～６ｄから出力される信号の振幅ＶがＡＤＣ７ａ～７ｄで許容される振幅の範囲内となるように利得ηａｍｐを制御する。
　例えば、制御部２３は、振幅ＶがＡＤＣ７ａ～７ｄで許容される振幅の範囲内の一定値となるようによる利得ηａｍｐを制御してもよい。あるいは、制御部２３は、振幅Ｖが、ＡＤＣ７ａ～７ｄで許容される振幅の範囲の上限又は下限の間から逸脱しないように利得ηａｍｐを制御してもよい。
　すなわち、第２の実施形態の光受信器２００においても、ＬＯ光の強度ＰＬＯを一定に保った状態で、アンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐは、アンプ６ａ～６ｄの出力信号の振幅がＡＤＣ７ａ～７ｄの許容入力範囲に収まるように制御される。その結果、第２の実施形態の光受信器２００は、第１の実施形態と同様に、信号光の強度の入力範囲が広い場合においても、簡易な構成で光受信器の信号検出の際の符号誤りの発生を抑制できるという効果を奏する。
　また、第２の実施形態ではモニタ部３１ａ～３１ｄは、アンプ６ａ～６ｄとＡＤＣ７ａ～７ｄとの間に配置される。その結果、第２の実施形態の光受信器２００は、信号（ＸＩ，ＸＱ、ＹＩ、ＹＱ）経路ごとの信号の強度に応じてアンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐをより精密に制御できるという効果も奏する。
　以上説明した第１及び第２の実施形態において、モニタ部は光受信器１００の入力部あるいはアンプ６ａ～６ｄの出力に置かれるものとして説明した。しかしながら、光受信器に入力される信号光の強度を検出できる場所であれば、モニタ部の位置は制限されない。たとえば、ＰＢＳ３ａと９０度ハイブリッド４ａとの間、及び、ＰＢＳ３ａと９０度ハイブリッド４ｂとの間にそれぞれモニタ部を設けてもよい。
　（第３の実施形態）
　図４は、本発明の第３の実施形態の光受信器３００の構成を示す図である。図４において、光受信器３００は、ＰＢＳ３ａ及び３ｂ、９０度ハイブリッド４ａ及び４ｂ、ＬＯ光発生部９及びＰＤ５ａ～５ｈを備える。光受信器３００は、さらに、アンプ６ａ～６ｄ、ＡＤＣ７ａ～７ｄ、デジタル信号処理部８を備える。
　図４に示された光受信器３００の構成は、図１及び図２に示された光受信器１００及び２００の構成と比較して、モニタ部２１、３１ａ～３１ｄ及び制御部２２、２３をいずれも欠いている点で相違している。光受信器３００の構成要素は光受信器１００及び２００と同一であるので、構成要素には同一の参照符号を付して各々の説明は省略する。
　光受信器３００は、モニタ部及び制御部を備えていないため、動作中のアンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐは一定である。第３の実施形態では、アンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐを一定に保った場合でも、アンプ６ａ～６ｄの出力信号の振幅をＡＤＣ７ａ～７ｄの許容入力範囲に収めることができる場合について説明する。
　図５は、光受信器３００における、ＰＤ５ａ～５ｈに入力される信号光の強度Ｐｓｉｇの範囲とアンプ６ａ～６ｄが出力する信号の振幅Ｖの範囲との関係を示す図である。図５では、図２と同様にＰＤ５ａ～５ｈに入力される信号光の強度Ｐｓｉｇの平方根（Ｐｓｉｇ）１／２を横軸としている。図５の縦軸は、アンプ６ａ～６ｄが出力する電気信号の振幅Ｖを示す。図５の直線Ｃ及びＤは、図２と同様に、ＰＤ５ａ～５ｈに入力される信号光の強度をＡＤＣ７ａ～７ｄへの入力振幅に変換する際の特性を示す。
　図５の点Ｒは、（Ｐｓｉｇ）１／２＝（Ｐｍｉｎ）１／２、すなわち信号光の強度が最小（Ｐｍｉｎ）の場合に、アンプ６ａ～６ｄから出力される信号の振幅がＡＤＣ７ａ～７ｄで許容される最小値（Ｖｍｉｎ）を満足する点を示す。そして、点Ｒにおける直線Ｃの傾きＫＣはその際のアンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐに対応する。そして、図５においては、アンプ６ａ～６ｄが直線Ｃに対応する一定の利得で使用された場合でも、信号光の強度ＰｓｉｇがＰｍａｘに達してもＡＤＣ７ａ～７ｄへ入力される信号の振幅ＶはＶｍａｘを超えない（点Ｒ１）。
　一方、図５の点Ｓは、（Ｐｓｉｇ）１／２＝（Ｐｍａｘ）１／２、すなわち信号光の強度が最大（Ｐｍａｘ）の場合に、アンプ６ａ～６ｄから出力される信号の振幅が、ＡＤＣ７ａ～７ｄで許容される最大値（Ｖｍａｘ）を満足する点を示す。そして、点Ｓにおける直線Ｄの傾きＫＤはその際のアンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐに対応する。そして、図５においては、アンプ６ａ～６ｄが直線Ｄに対応する一定の利得で使用された場合でも、信号光の強度ＰｓｉｇがＰｍｉｎまで小さくなってもＡＤＣ７ａ～７ｄへ入力される信号の振幅ＶがＶｍｉｎを下回らない（点Ｓ１）。
　このため、図５においては、利得ηａｍｐを直線Ｃ及びＤに対応する利得の間の一定値に固定しても、信号光の強度Ｐｓｉｇの変動範囲Ｐｍｉｎ～Ｐｍａｘにおいて、振幅Ｖは、ＡＤＣ７ａ～７ｄで許容される範囲を超えない。従って、Ｐｍｉｎ～Ｐｍａｘの範囲とＶｍｉｎ～Ｖｍａｘの範囲とが図５及び上述の関係にある場合には、光受信器３００はモニタ機能を省略し、アンプ６ａ～６ｄの利得ηａｍｐを製造時に固定できる。
　このような構成を備える第３の実施形態の光受信器３００においても、ＬＯ光の強度ＰＬＯを一定に保った状態で信号光の強度が変動範囲の最小値から最大値まで変化しても、アンプ６ａ～６ｄの出力信号の振幅はＡＤＣ７ａ～７ｄの許容入力範囲内に収まる。その結果、第３の実施形態の光受信器３００は、第１及び第２の実施形態の光受信器と同様に、信号光の強度の入力範囲が広い場合においても、簡易な構成で光受信器の信号検出の際の符号誤りの発生を抑制できるという効果を奏する。さらに、第３の実施形態の光受信器３００は、モニタ部及び制御部を備えていないので、構成がより簡略化され、光受信器が小型化及び低価格化できるという効果も奏する。
　（第４の実施形態）
　図６は、本発明の第４の実施形態の光受信器の構成を示す図である。光受信器４００は、局発光発振部４０１と、光混合部４０２と、受光部４０３と、増幅部４０４と、信号処理回路４０５と、を備える。
局発光発振部４０１は、一定の強度の局部発振光４０６を発生する。光混合部４０２は、局部発振光４０６と第１の信号光４０７とを混合して、第２の信号光４０８として出力する。受光部４０３は、第２の信号光４０８を電気信号に変換して第１の電気信号４０９として出力する。増幅部４０４は、第１の電気信号４０９を所定の利得で増幅して第２の電気信号４１０として出力する。信号処理回路は、第２の電気信号４１０を処理する。そして、第２の電気信号４１０の振幅が信号処理回路４０５の入力において許容される振幅の範囲内となるように、増幅部４０４の利得が設定される。
　光受信器４００においては、局部発振光４０６の強度は一定に保たれる。そして、光受信器４００は、第１の信号光４０７の強度が変化しても、信号処理回路４０５に入力される第１の電気信号４１０の振幅が信号処理回路４０５の入力において許容される振幅の範囲内となるように増幅部４０４の利得を設定する。
　すなわち、光受信器４００は、第１の信号光４０７の強度が変化した場合にも局部発振光４０６の強度を変化させないため、局部発振光４０６の周波数や位相が変動しない。その結果、光受信器４００は、第１の信号光４０７の強度が変化した場合にも光混合部４０２において、第１の信号光４０７と局部発振光４０６との間で位相スリップが発生しないため、信号検出の際の信号誤りの発生を抑制することが可能となる。
　以上、実施形態を参照して本願発明を説明したが、本願発明は上記実施形態に限定されるものではない。本願発明の構成や詳細には、本願発明のスコープ内で当業者が理解し得る様々な変更をすることができる。
　この出願は、２０１１年１２月１５日に出願された日本出願特願２０１１－２７４７９０を基礎とする優先権を主張し、その開示の全てをここに取り込む。
　　１００、２００、３００、４００　光受信器
　　１　　受信信号光
　　３ａ、３ｂ　ＰＢＳ
　　４ａ、４ｂ　９０度ハイブリッド
　　５ａ～５ｈ　ＰＤ
　　６ａ～６ｄ　アンプ
　　７ａ～７ｄ　ＡＤＣ
　　８　デジタル信号処理部
　　９　ＬＯ光発生部
　　２１、３１ａ～３１ｄ　モニタ部
　　２２、２３　制御部
　　４０１　局発光発振部
　　４０２　光混合部
　　４０３　受光部
　　４０４　増幅部
　　４０５　信号処理回路
　　４０６　局部発振光
　　４０７　第１の信号光
　　４０８　第２の信号光
　　４０９　第１の電気信号
　　４１０　第２の電気信号

Claims (9)

  1. 一定の強度の局部発振光を発生する局発光発振手段と、
    前記局部発振光と第１の信号光とを混合して第２の信号光として出力する光混合手段と、
    前記第２の信号光を電気信号に変換して第１の電気信号として出力する受光手段と、
    前記第１の電気信号を所定の利得で増幅して第２の電気信号として出力する増幅手段と、
    前記第２の電気信号を処理する信号処理回路と、を備え、
    前記第２の電気信号の振幅が前記信号処理回路の入力において許容される振幅の範囲内となるように前記利得が設定される、光受信器。
  2. 前記第１の光信号をモニタして前記第１の光信号の電力に対応する信号を出力する第１のモニタ手段をさらに備え、前記利得は前記第１のモニタ手段が出力する信号に基づいて設定される、請求項１に記載された光受信器。
  3. 前記第２の電気信号をモニタして前記第２の電気信号の振幅に対応する信号を出力する第２のモニタ手段を備え、前記利得は前記第２のモニタ手段が出力する信号に基づいて設定される、請求項１に記載された光受信器。
  4. 前記局部発振光の電力は、前記第１の電気信号の電力を前記第２の光信号の電力で除した値である量子効率に基づいて設定される、請求項１乃至３のいずれかに記載された光受信器。
  5. 前記局部発振光の電力の平方根と前記量子効率との積が所定の値となるように前記局部発振光の電力が設定される、請求項４に記載された光受信器。
  6. 前記第２の電気信号をデジタル信号に変換して前記信号処理回路に出力するＡＤＣ（ａｎａｌｏｇ－ｄｉｇｉｔａｌ　ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ）をさらに備える、請求項１乃至５のいずれかに記載された光受信器。
  7. 前記利得は、前記ＡＤＣに入力される前記第２の電気信号の振幅が、前記ＡＤＣにおいて許容される範囲となるように設定される、請求項６に記載された光受信器。
  8. 受信した信号光を第３の信号光と第４の信号光とに偏波分離する偏波分離手段をさらに備え、
    前記光混合手段は、前記第３及び第４の信号光のそれぞれから直交するＩ（ｉｎｐｈｅｓｅ）信号とＱ（ｑｕａｄｒａｔｕｒｅ）信号を分離して前記第２の信号光として出力する、
    請求項１乃至７のいずれかに記載された光受信器。
  9. 一定の強度の局部発振光を発生し、
    前記局部発振光と第１の信号光とを混合して第２の信号光として出力し、
    前記第２の信号光を電気信号に変換して第１の電気信号として出力し、
    前記第１の電気信号を所定の利得で増幅して第２の電気信号として出力し、
    前記第２の電気信号の振幅が所定の範囲内となるように前記利得が設定される、ことを特徴とする、光受信器の制御方法。
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