WO2013076970A1

WO2013076970A1 - 内面被覆鋼管

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Publication number: WO2013076970A1
Application number: PCT/JP2012/007453
Authority: WO
Inventors: 村瀬　正次; 星野　俊幸
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2011-11-21
Filing date: 2012-11-20
Publication date: 2013-05-30
Anticipated expiration: 2014-05-21
Also published as: JP5765436B2; JPWO2013076970A1

Abstract

　鋼管の内面について、バイオエタノール等のバイオアルコールに対する耐食性を向上させた耐アルコール性に優れた内面被覆鋼管を提供することを目的とする。　本発明は、鋼管の内面にエポキシ樹脂層、及び、その上に形成された300～5000μmの厚みのポリオレフィン層をそなえる内面被覆鋼管であって、前記エポキシ樹脂層が20～200μmの厚みで、アミン系硬化剤により硬化されたものであり、該エポキシ樹脂層中に、タングステン、バナジウム、モリブデンおよびジルコニウムの酸素酸塩のうちから選んだ少なくとも一種を0.5～30質量％配合する。

Description

内面被覆鋼管

　本発明は、耐アルコール性に優れた内面被覆鋼管に関するものである。
　特に本発明は、バイオエタノール等のバイオアルコールを精製するプラント用配管やパイプライン輸送に使用される鋼管材において、バイオアルコールと直接接触する部位に使用して好適なバイオアルコール耐食性に優れた内面被覆鋼管に関するものである。

　バイオアルコールのうち、例えばバイオエタノールは、主にとうもろこしや小麦などの糖分を分解・精製して造られる。近年では、石油（ガソリン）の代替燃料として、またガソリンと混合する燃料として世界中で広く使用されており、その使用量は年々増加する傾向にある。

　そのため、バイオエタノールを貯蔵・運搬する工程あるいはガソリンと混合する工程等において、バイオエタノールの扱い量は増加しているにも関わらず、バイオエタノールの腐食性が高い点、すなわち応力腐食割れ（SCC）の発生や腐食量が増加する点が、その取り扱いを困難にしている。

　バイオエタノールは、その製造工程で酢酸が極微量ながら不純物として混入することや、貯蔵中に水分や溶存酸素を取り込むことが、腐食性を高める一因となっている。
　そのため、耐エタノール用の措置を施した設備、例えばタンクとしては耐エタノール腐食に優れたステンレス鋼やステンレスクラッド鋼を使用したタンクでしか扱えないという欠点があった。また、輸送も、これらの防食措置を施した船舶や貨車、自動車に限定され、従来石油を輸送するパイプラインなどは使用できないという問題があった。
　このように、バイオエタノールを扱う設備は、多大な費用を必要とするところに問題を残していた。

　上記の問題を解決するものとして、例えば特許文献１には、バイオ燃料に対するタンク用鋼材として、Niを５～25％含有する亜鉛―ニッケルめっきを施したものや、このめっき上に６価クロムを含有しない化成処理を施す技術が提案されている。この技術によれば、メタノール含有ガソリンに対する耐食性は良好であるとされている。

　また、非特許文献１では、バイオエタノールの模擬液中での鋼材のSCCに対して、２種類のインヒビターを検討している。そして、これらインヒビターの添加は、かようなSCC現象を緩和することが報告されている。

　さらに、水配管の内面防食方法として、ポリオレフィン系や塩化ビニル系の樹脂による内面ライニングが知られている。例えば、特許文献２には、10μm程度のプライマー層の上に、接着性の変性ポリオレフィン樹脂層とポリオレフィン樹脂層を設けた内面被覆鋼管が開示されている。

特開２０１１－２６６６９号公報特開２００２－６７１５５号公報

J. A. Beavers, M. P. Brongers and A. K. Agrawal , Prevention internal scc in ethanol pipelaine, NACE Corrosion Paper，No.08153 (2008)

　特許文献１に開示された亜鉛―ニッケルめっきは、耐食性の向上には有効であると考えられるが、かかるZn－Niめっきは電気めっきによる処理が必要なため、小型の例えば自動車用燃料タンク等には問題ないとしても、大型構造物、例えば1000kL以上の貯蔵タンクやラインパイプなどの厚肉鋼材では、処理コストが膨大になるため、その適用は事実上不可能である。

　また、非特許文献１における記載では、インヒビターの添加は確かにSCCなどの腐食現象を緩和しているが、その効果は十分とはいえない。何故なら、インヒビターは表面に吸着して効果を発揮するのであるが、その吸着挙動は周囲のｐＨなどに大きく影響されるため、局所的に腐食が起きた場合には、吸着が十分できない場合が起こり得るためである。

　さらに、特許文献２に記載されたポリオレフィン樹脂内面被覆鋼管は、冷水や熱水を対象としており、バイオエタノール等のバイオアルコールは対象としていない。そのために、かかる内面被覆構成では、耐バイオエタノールという観点からは耐久性が劣っていた。

　このように、めっきによる防食方法は、大型構造物に適さず、またインヒビターの添加は、平均的には腐食を低減する効果が十分ではなく、さらに内面被覆も従来の水道用では、バイオエタノールに対しては耐久性が十分ではなかった。
　従って、パイプライン用鋼管等の内面に適用するためには、バイオエタノール環境下において、内面被覆層の耐食性を向上させる必要がある。

　本発明は、上記の要請に有利に応えるもので、鋼管の内面について、バイオエタノール等のバイオアルコールに対する耐食性を向上させた耐アルコール性に優れた内面被覆鋼管を提案することを目的とする。

　さて、発明者らは、上記の課題を解決すべく、バイオエタノール模擬液中での防食について鋭意研究を重ねた。
　その結果、厚膜のポリオレフィン被覆層と言えども、被覆層を透過するバイオエタノールおよび不純物によりその内面被覆層の接着耐久性が劣化することが判明した。バイオエタノールは、主成分がエタノールであるが、不純物として数ppmの塩化物イオンや酢酸を含有している。かようなエタノールに加えて酢酸の含有による酸性環境下では、水素イオンの透過が著しく、内面被覆層の耐久性に大きな影響を及ぼす。水素イオンは、水と容易に置換できるので、有機被覆層内の拡散が他のイオンよりも早いのが特徴である。この水素イオンが、有機被覆層と鋼材界面で腐食反応を起こし、その結果として内面被覆層の接着耐久性が低下する。

　これを解決するには、ポリオレフィン層の下地層として、鋼材の表面に、アミン系硬化剤により硬化させたエポキシ樹脂層、特に適量のタングステン、バナジウム、モリブデンおよびジルコニウム等の酸素酸塩を含有するアミン系硬化エポキシ樹脂層、さらには上記した酸素酸塩と、タングステン、バナジウム、モリブデン、ジルコニウムの酸化物やニッケル、亜鉛、マグネシウムの酸化物とを複合含有するアミン系硬化エポキシ樹脂層を形成することが、極めて有効であるとの知見を得た。
　本発明は、上記の知見に立脚するものである。

　すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
１．鋼管の内面にエポキシ樹脂層、及び、その上に形成された300～5000μmの厚みのポリオレフィン層をそなえる内面被覆鋼管であって、
　前記エポキシ樹脂層が20～200μmの厚みで、アミン系硬化剤により硬化されたものであり、該エポキシ樹脂層中に、タングステン、バナジウム、モリブデンおよびジルコニウムの酸素酸塩のうちから選んだ少なくとも一種を0.5～30質量％配合したことを特徴とする内面被覆鋼管。

２．鋼管の内面にエポキシ樹脂層、及び、その上に形成された300～5000μmの厚みのポリオレフィン層をそなえる内面被覆鋼管であって、
　前記エポキシ樹脂層が20～200μmの厚みで、アミン系硬化剤により硬化されたものであり、該エポキシ樹脂層中に、タングステン、バナジウム、モリブデンおよびジルコニウムの酸素酸塩のうちから選んだ少なくとも一種と、タングステン、バナジウム、モリブデンおよびジルコニウムの酸化物ならびにニッケル、亜鉛およびマグネシウムの酸化物のうちから選んだ少なくとも一種とを、合計で0.5～40質量％配合したことを特徴とする内面被覆鋼管。

３．前記鋼管と前記エポキシ樹脂層との間に、アミノシラン、エポキシシランおよびメルカプトシランのうちから選ばれる一種以上を用いたシランカップリング処理層を有することを特徴とする上記１または２に記載の内面被覆鋼管。

４．前記エポキシ樹脂層中に、さらに、アミノシラン、エポキシシランおよびメルカプトシランのうちから選んだ少なくとも一種のシランカップリング剤を0.1～５質量％配合したことを特徴とする上記１ないし３のいずれかに記載の内面被覆鋼管。

　本発明に従う内面被覆を、アルコール、特にバイオエタノールのパイプライン用鋼管の内面被覆に適用した場合、従来の被覆層に比較してより長期間にわたる使用が可能になり、また腐食に起因したバイオエタノールの漏洩事故を回避できるばかりか、これらの諸施設を安価に提供することが可能となり、産業上極めて有用である。

　以下、本発明を具体的に説明する。
　まず、内面被覆層について詳述する。
　バイオエタノール中の主成分はエタノールが95％以上を占めている。エタノールは、一部の有機樹脂層を溶解するが、ポリオレフィン系樹脂は殆ど溶解せずエタノール中でも極めて安定である。ここで言うポリオレフィンとは、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテンなどである。耐バイオエタノールの安定性からはいずれの樹脂系でも問題はないが、コストの観点からポリエチレンが好ましく、また温度の付与される環境であれば耐熱性からポリプロピレンがより好ましい。
　また、ポリオレフィン層については、接着性を有する変性ポリオレフィンを用いても良い。変性ポリオレフィン樹脂としては、無水マレイン酸変性ポリオレフィン樹脂が特に高い接着性を示すので好ましいが、その他、アクリル酸またはカルボン酸変性ポリオレフィン樹脂や、エチレン共重合体（例えば、エチレンと酢酸ビニル共重合体）系の接着剤なども好適である。
　さらに、ポリオレフィン層を２層に分けて、鋼材側にはより接着性の高い変性ポリオレフィン樹脂を用い、エタノールに触れる側には、ポリオレフィン樹脂を用いるなどの２層構造にすることも有効である。

　一方、エポキシ樹脂層は、ポリオレフィン樹脂に比較すると耐エタノール性に劣る。そのためエポキシ樹脂は、アミン系の硬化剤を使用して完全に硬化させる必要がある。アミン系硬化剤は、エポキシ樹脂と反応性が高く、他の酸無水物やフェノール系、イミダゾール系硬化剤に比較して、確実に硬化が得られる点で好ましい。
　エポキシ樹脂としては、ビスフェノールＡ型、Ｆ型、フェノールノボラック型、ゴム変性、ウレタン変性などが挙げられるが、より好ましくは分子量が小さく、より架橋密度が高くなるようエポキシ基濃度の高いものが良い。その例としては、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、あるいは３官能以上のフェノールノボラック型が好ましい。

　アミン類としては、鎖状脂肪族ポリアミン（ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン、テトラエチレンペンタミン、ジプロプレンジアミン（Diproprenediamine）、（ジエチルアミノ）プロピルアミンなど）、環状脂肪族ポリアミン（メンセンジアミン、イソフォロンジアミン、Ｎ－アミノエチルピペラジン（N-Aminoethylpiperazine）など）、脂肪芳香族アミン（メタキシレンジアミン、キシレンジアミン３量体、キシレンジアミン誘導体など）、芳香族アミン（メタフェニレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン、ジアミノジフェニルスルフォンなど)や複素環式ジアミンなどが挙げられ、更にこれらをエポキシ樹脂と反応させたアミンアダクトなどが良い。より好ましいのは、複素環式ジアミンやアミンアダクト（ポリアミンエポキシ樹脂アダクト）や、脂肪芳香族アミンである。またエポキシ樹脂と同様に架橋密度や構造を向上させるため、アミン系硬化剤としては、一分子中に３つ以上の活性水素（active hydrogens）を有するものが好ましい。

　また、水素イオンの透過に関しても完全に遮断できる有機被覆層はなく、ポリオレフィン層、エポキシ樹脂層を介して水素イオンは侵入する。鋼材の界面に到達した水素イオンは水分子とともに腐食反応を誘発する。
　そのためエポキシ樹脂層に次の機能を持たせる必要がある。
（１）溶出して鋼材表面に防食効果を付与する。
（２）溶出してpHを調整する。

　そのため、本発明では、エポキシ樹脂層中に、タングステン、バナジウム、モリブデンおよびジルコニウムの酸素酸塩のうちから選んだ少なくとも一種、さらにはこれらの酸素酸塩とタングステン、バナジウム、モリブデンおよびジルコニウムの酸化物ならびにニッケル、亜鉛およびマグネシウムの酸化物のうちから選んだ少なくとも一種とを、添加配合することにしたのである。

　ここで、上記した各種の酸素酸塩は、水に溶解し、鋼材表面の腐食反応を抑制する機能を有するので、接着界面を保護するという効果を有している。しかしながら、エポキシ樹脂層中における配合量が0.5質量％に満たないとその添加効果に乏しく、一方30質量％を超えるとエポキシ樹脂層中の顔料割合が高く、エポキシ樹脂を塗布する際に、造膜不良になったり、水に溶解するので、エポキシ樹脂層がこれら酸素酸塩溶解後にポーラスになり、かえって密着強度を低下させることなどがあるので、上記酸素酸塩の配合量は0.5～30質量％の範囲に限定した。

　また、上記した各種酸化物は、水に溶解すると、pHによってその形態を変える性質があると推定され、その表面特性として等電点付近に周囲のpHを保持しようとする機能があり、水素イオンの拡散によるpHの低下を抑止することができる。しかしながら、エポキシ樹脂層中における配合量が、上記した酸素酸塩との合計量で0.5質量％に満たないとその添加効果に乏しく、一方40質量％を超えるとエポキシ樹脂層がポーラスになりかえって防食性の低下を招くので、上記酸素酸塩と上記酸化物の合計配合量は0.5～40質量％の範囲に限定した。より好ましくは1.0～30質量％の範囲である。
　なお、上記した酸化物単独での配合量は0.5～20質量％程度とするのが好適である。

　ここで、ポリオレフィン層の厚みは300～5000μmとする必要がある。というのは、ポリオレフィン層の厚みが300μmに満たないと水素イオンの侵入を十分に阻止することができず、一方5000μmを超えるとポリオレフィン膜の熱収縮応力の増加による剥離が起きたり、経済的に有利ではないためである。
　また、エポキシ樹脂層の厚みは20～200μmとする必要がある。というのは、エポキシ樹脂層の厚みが20μmに満たないとやはり水素イオンの侵入を十分に阻止することができず、一方200μmを超えると効果が飽和し、経済的に不利になるためである。

　さらに、エポキシ樹脂層の接着耐久性を高めるためには、鋼管の内面に、下地処理としてシランカップリング剤による処理を施しても良い。シランカップリング処理は、上層のエポキシ樹脂層と鋼界面の接着性を強化し、特にシラノール基と鋼材表面が、他方の例えばアミノ基、エポキシ基が樹脂側と反応して、両者を共有結合で結ぶために、界面の安定性が向上する作用を持つ。かようなシランカップリング処理に用いるカップリング剤としては、取り扱いが容易で鋼材と反応し易い、アミノシラン、エポキシシランおよびメルカプトシランが有利に適合する。ここで、アミノシラン、エポキシシランおよびメルカプトシランは、それぞれ、アミノ基、エポキシ基、メルカプト基を分子中に有するシランカップリング剤のことを示す。これらの官能基を有するカップリング剤が有利な理由は、上層にアミン系エポキシ樹脂層を介することになるので、これらと容易に反応すると考えられるアミノ基、エポキシ基、メルカプト基を有しているからである。
　これらの下地処理は、水または水－アルコール混合溶液にカップリング剤を0.1～１質量％程度を溶解し、鋼材表面に塗布したのち、100℃程度に加熱することで容易に実施することができる。

　また、これらのシランカップリング剤を、エポキシ樹脂層中に添加しても良い。添加したシランカップリング剤は、樹脂中で反応し消費されるものもあるが、鋼材表面とエポキシ樹脂界面で反応するものもあり、鋼材表面をシランカップリング処理したものに近い効果が得られるからである。ただし、エポキシ樹脂層中の含有量が0.1質量％に満たないとその添加効果がなく、一方５質量％を超えると樹脂中で安定的に存在し得なくなり、エポキシ樹脂の粘度上昇を招くので、シランカップリング剤の配合量は0.1～５質量％とするのが好ましい。

　本発明において、鋼材の成分組成は特に限定されないが、以下に示すような鋼種は特に好適である。なお、鋼材の成分組成における元素の含有量の単位はいずれも「質量％」であるが、以下、特に断らない限り単に「％」で示す。
Ｃ：0.03～0.3％
　Ｃは、鋼の強度確保に必要な元素であり、本発明で目標とする強度（400MPa以上）を確保するため少なくとも0.03％を含有するものとし、一方0.3％を超えると溶接性が低下し、溶接の際に制限が加わるため、0.3％を上限とした。

Si：0.01～1.0％
　Siは、脱酸のため添加するが、含有量が0.01％未満では脱酸効果に乏しく、一方1.0％を超えると靭性や溶接性を劣化させるため、Si含有量は0.01～1.0％とする。

Mn：0.1～2.0％
　Mnは、強度、靭性を改善するために添加するが、0.1％未満ではその効果が十分でなく、一方2.0％を超えると溶接性が劣化するため、Mn含有量は0.1～2.0％とする。

Ｐ：0.03％以下
　Ｐは、不可避不純物として含有されるが、靭性及び溶接性を劣化させるため、Ｐ含有量は0.03％以下に抑制するものとした。

Ｓ：0.005％以下
　Ｓも、不可避的不純物として含有されるが、含有量が多くなると耐食性が低下するだけでなく、MnＳなどの介在物が増加してSCCの起点になり耐食性を低下させるので、極力低減することが望ましいが、0.005％以下であれば許容できる。

　以上、鋼の基本５元素に加えて、鋼の耐食性を向上させるために、Cr，Cu，Sn，Mo，Ｗ，Ge，Sb，Bi，Se等の元素を添加してもよい。

　また、機械的性質および耐食性を向上させるために、Nb，Ｖ，Ti等の元素を添加しても良い。

　さらに、上記以外の成分の含有を拒むものではない。例えば、これらの成分の他に、AlやREMを脱酸剤として少量添加することもできる。
　なお、上記以外の成分は、Feおよび不可避的不純物である。

　次に、本発明鋼管の好適製造方法について説明する。
　上記した好適成分組成になる溶鋼を、転炉や電気炉等の公知の炉で溶製し、連続鋳造法や造塊法等の公知の方法でスラブやビレット等の鋼素材とする。なお、溶製に際して、真空脱ガス精錬等を実施しても良い。
　溶鋼の成分調整方法は、公知の鋼製錬方法に従えばよい。

　鋼管を製造するためには、板に圧延された鋼材を、管形に曲げ加工し、端部を溶接するＵＯＥ鋼管や、板曲げ管とする方法や、鋼板をスパイラル状に巻き、螺旋状の端部を溶接して製造するスパイラル管とするなど、公知の方法で鋼管に加工する。
　外面被覆は、鋼管の外面をブラスト処理し、スプレー法やしごき塗りなどで、表面にエポキシ樹脂層を形成させ、加熱（150～250℃）した後に、ポリオレフィン層をＴダイ方式や丸ダイ方式で押し出し成形し、鋼管表面へ付着させる。また、粉体のポリオレフィンを使用した静電粉体塗装や流動浸漬方法などにより、ポリオレフィン層を形成することもできる。

　ついで、鋼管の内面に表面被覆処理を施す。
　内面被覆は、鋼管の内面をブラスト処理し、表面の汚れやスケール層を除去した後に、鋼管内面へスプレー装置にて、鋼管を一定速度で回転させながら、あるいは、スプレーヘッドを一定速度で回転させながら、エポキシ樹脂層を塗布する。また、一方の管端よりエポキシ樹脂を流し込みながら、管を回転させ、表面に付着させる方法などによることもできる。エポキシ樹脂を室温もしくは必要により加熱して硬化させ、エポキシ樹脂層を形成する。次に、エポキシ樹脂層を形成した鋼管を加熱し（150～250℃）、内面に接着性ポリエチレン、ポリエチレン層の２層を円形状に加工したものを入れ、内面に加圧することで内面被覆層を形成する。また、ポリオレフィン層形成には、粉体を用いてもよく、粉体塗装方や流動浸漬法などで、内面被覆を形成することが出来る。最後に冷却して、内面被覆層が形成される。

　次に、本発明の実施例について説明する。なお、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。
（実施例１）
　表１に示す構成になる内面被覆鋼材を作製し、下記の耐食性試験を実施した。
　直径（外径）：６cm、長さ：15cm、厚み：６mmの鋼管を切り出し、酸洗後、表面スケールを取り除いた。ついで、鋼管の内面にエポキシ樹脂層を形成した。エポキシ樹脂としては、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（三菱化学製 828）とアミン系硬化剤（Japan epoxy resin製 B002もしくは三菱化学製ＳＴ－１３）とを２：１の割合で混合したものか、同様にフェノールノボラック型エポキシ樹脂（三菱化学製 152）と脂肪芳香族アミン系硬化剤としてのメタキシレンジアミン（ＭＸＤＡ）とを4：1の割合で混合したものか、又は、同様に前記の三菱化学製 828とアミン系硬化剤としてのＳＴ－１３およびメタキシレンジアミンの３：１混合物（ＳＴ－１３＋ＭＸＤＡ）とを100：44の割合で混合したものを使用した。
　エポキシ樹脂に添加する酸素酸塩としては、タングステン酸ナトリウム、バナジン酸ナトリウム、モリブデン酸ナトリウム、モリブデン酸アンモニウムおよびジルコン酸ナトリウムを用いた。
　これらの粉末を乳鉢ですりつぶし、所定の配合量となるようにエポキシ樹脂にミキサーにて混合した。

　鋼管の内面に、エポキシ樹脂をバーコーターにて鋼管を回転させつつ塗布し、番手を変えることでプライマー層の厚みを変えた。
　また、ポリオレフィンとしては、無水マレイン酸変性ポリエチレンの粉体を使用した。
　上記のエポキシ樹脂プライマーを塗布した試験材を、180～240℃に20分間電気炉中で加熱し、粉体の中に入れることで鋼管全体に無水マレイン酸変性ポリエチレンを融着させ、無水マレイン酸変性ポリエチレン層を形成した。加熱温度を調整することにより無水マレイン酸変性ポリエチレンの融着した厚み（ポリオレフィン層の厚み）を変化させた。その後空冷して、さらに裏面と端部をシリコン系シール剤でシールして腐食試験材とした。

　得られた腐食試験材に対し、バイオエタノール模擬液による腐食性試験を実施した。
　すなわち、エタノール：1000ccに対して、水：10cc, メタノール：５ccの割合で混合した溶液に対して、酢酸：0.075ｇ、NaCl：0.05ｇを添加した溶液をバイオエタノール模擬液として使用した。この溶液をビーカーに入れ、一定温度（30℃）・大気圧下の平衡状態にて試験材を浸漬した。60日間の浸漬を行った後に、試験材を取り出し、被覆層の付着強度を90°剥離強度として評価した。90°剥離強度は、鋼管を長さ方向（軸方向）に幅：10mmに切断し、一方の端に切り込みを入れ、30mmほどを強制的に剥離した。その一方をつかみ、試験材と被覆層の引張方向が90°になるように治具で保持し、引張試験機による10mm／minの速度で剥離した時の反力を測定した。同様に、各試験材の試験前の90°剥離強度も測定した。得られた結果を表１に併記する。

　表１から明らかなように、発明例はいずれも、バイオエタノール模擬液中での接着強度の低下が抑制され、改善されていることが分かる。これに対し、酸素酸塩の配合量が発明範囲から外れた比較例はいずれも、耐食性試験後の接着強度の低下が大きいことから、本発明の改善効果は明らかである。

（実施例２）
　実施例１と同様にして、表２に示す構成になる内面被覆鋼材を作製し、耐食性試験を実施した。
　但し、エポキシ樹脂に対する添加剤としては、酸素酸塩として、タングステン酸ナトリウム、バナジン酸ナトリウム、モリブデン酸ナトリウム、モリブデン酸アンモニウムおよびジルコン酸ナトリウムを、また酸化物として、３酸化タングステン、５酸化バナジウム、３酸化モリブデン、酸化ジルコニウム、酸化ニッケル、二酸化ニッケル、酸化亜鉛および酸化マグネシウムを用いた。

　また、一部の試料については、所定量のシランカップリング剤をエポキシ樹脂にミキサーにて混合した。アミノ系シランカップリング剤としてKBE903（信越化学製）を、エポキシ系シランカップリング剤としてKBE403（信越化学製）を、メルカプト系シランカップリング剤としてKBE803（信越化学製）を使用した。
　さらに、一部の試料について、鋼管の内面に対するシランカップリング処理を施した。この処理は、水：100質量部に対して、各シランカップリング剤：0.5質量部を添加し、約30分撹拌した後、鋼管内面にこの溶液を塗布（流しかけ）し、15秒間静置して液膜を落とした後、120℃の電気炉中に入れ、20分間加熱した。
　その他の処理については実施例１と同様に行った。
　得られた試験結果を表２に併記する。

　表２から明らかなように、発明例はいずれも、バイオエタノール模擬液中での接着強度の低下が抑制され、改善されていることが分かる。これに対し、エポキシ樹脂層やポリオレフィン層の厚み、さらには酸素酸塩や酸化物の配合量が発明範囲から外れた比較例はいずれも、耐食性試験後の接着強度の低下が大きかった。

Claims

　鋼管の内面にエポキシ樹脂層、及び、その上に形成された300～5000μmの厚みのポリオレフィン層をそなえる内面被覆鋼管であって、
　前記エポキシ樹脂層が20～200μmの厚みで、アミン系硬化剤により硬化されたものであり、該エポキシ樹脂層中に、タングステン、バナジウム、モリブデンおよびジルコニウムの酸素酸塩のうちから選んだ少なくとも一種を0.5～30質量％配合したことを特徴とする内面被覆鋼管。
　鋼管の内面にエポキシ樹脂層、及び、その上に形成された300～5000μmの厚みのポリオレフィン層をそなえる内面被覆鋼管であって、
　前記エポキシ樹脂層が20～200μmの厚みで、アミン系硬化剤により硬化されたものであり、該エポキシ樹脂層中に、タングステン、バナジウム、モリブデンおよびジルコニウムの酸素酸塩のうちから選んだ少なくとも一種と、タングステン、バナジウム、モリブデンおよびジルコニウムの酸化物ならびにニッケル、亜鉛およびマグネシウムの酸化物のうちから選んだ少なくとも一種とを、合計で0.5～40質量％配合したことを特徴とする内面被覆鋼管。
　前記鋼管と前記エポキシ樹脂層との間に、アミノシラン、エポキシシランおよびメルカプトシランのうちから選ばれる一種以上を用いたシランカップリング処理層を有することを特徴とする請求項１または２に記載の内面被覆鋼管。
　前記エポキシ樹脂層中に、さらに、アミノシラン、エポキシシランおよびメルカプトシランのうちから選んだ少なくとも一種のシランカップリング剤を0.1～５質量％配合したことを特徴とする請求項１ないし３に記載の内面被覆鋼管。