WO2013065108A1 - 方向指示灯制御装置、方向指示装置および方向指示装置の制御方法 - Google Patents

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WO2013065108A1
WO2013065108A1 PCT/JP2011/075095 JP2011075095W WO2013065108A1 WO 2013065108 A1 WO2013065108 A1 WO 2013065108A1 JP 2011075095 W JP2011075095 W JP 2011075095W WO 2013065108 A1 WO2013065108 A1 WO 2013065108A1
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pulse signal
power supply
direction indicator
current
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PCT/JP2011/075095
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Inventor
久保田　健一
英之 小野
Original Assignee
新電元工業株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60Q—ARRANGEMENT OF SIGNALLING OR LIGHTING DEVICES, THE MOUNTING OR SUPPORTING THEREOF OR CIRCUITS THEREFOR, FOR VEHICLES IN GENERAL
    • B60Q1/00—Arrangement of optical signalling or lighting devices, the mounting or supporting thereof or circuits therefor
    • B60Q1/26—Arrangement of optical signalling or lighting devices, the mounting or supporting thereof or circuits therefor the devices being primarily intended to indicate the vehicle, or parts thereof, or to give signals, to other traffic
    • B60Q1/34—Arrangement of optical signalling or lighting devices, the mounting or supporting thereof or circuits therefor the devices being primarily intended to indicate the vehicle, or parts thereof, or to give signals, to other traffic for indicating change of drive direction
    • B60Q1/38—Arrangement of optical signalling or lighting devices, the mounting or supporting thereof or circuits therefor the devices being primarily intended to indicate the vehicle, or parts thereof, or to give signals, to other traffic for indicating change of drive direction using immovably-mounted light sources, e.g. fixed flashing lamps
    • B60Q1/382—Electronic temporisation with semiconductor amplification
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B45/00—Circuit arrangements for operating light-emitting diodes [LED]
    • H05B45/40—Details of LED load circuits

Definitions

  • the present invention relates to a direction indicator lamp control device, a direction indicator device, and a direction control device control method using an LED element as a direction indicator lamp.
  • This direction indicating device includes a diode D101, a capacitive element C101, a direction indicating switch SW, a left direction indicating lamp 102L, a right direction indicating lamp 102R, an internal power supply 103, an oscillator 104a, and a buffer 104b.
  • the left direction indicator lamp 102L includes a left front bulb 102LF and a left rear bulb 102LR connected in parallel.
  • the right direction indicator lamp 102R includes a right front lamp 102RF and a right rear lamp 102RR connected in parallel.
  • the diode D101 and the capacitor C101 function as a bootstrap circuit.
  • this direction indicator will be explained.
  • the direction indicating switch SW is turned on to the L terminal side
  • the negative terminal of the capacitive element C101 is grounded via the light bulbs 102LF and 102LR. Therefore, current flows from the battery B to the capacitive element C101 via the diode D101, and the capacitive element C101 is charged.
  • the internal power supply voltage Vcc is supplied from the positive terminal of the capacitive element C101, and the internal power supply 103, the oscillator 104a, the buffer 104b, and the comparator COMP101 to which the reference voltage VS is supplied are started. .
  • the internal power supply 103 generates a voltage V101 and the like supplied to the comparator COMP101.
  • the activated oscillator 104a generates an oscillation pulse signal.
  • the buffer 104b buffers the oscillation pulse signal and outputs a pulse signal.
  • the N-type MOS transistor NM101 causes a drive current having a magnitude corresponding to the amplitude of the pulse signal supplied to the gate to flow from the drain to which the power supply voltage VDD is supplied to the source.
  • the drive current flows to the light bulbs 102LF and 102LR of the direction indicator lamp 102L via the current detection resistor R101 and the direction indicator switch SW. Thereby, the direction indicator lamp 102L blinks at the cycle of the oscillation pulse signal.
  • a direction indicating device described in JP1-90831A is also known as a device similar to the above direction indicating device.
  • LED elements instead of the light bulbs as the direction indicating lamps 102L and 102R of the direction indicating device.
  • the charging voltage to the capacitor C101 of the bootstrap circuit that is, the voltage supplied to the oscillator 104a or the like is “(power supply voltage VDD) ⁇ (forward voltage of the diode D101) ⁇ (forward voltage of the LED element)”. It becomes. That is, the charging voltage to the capacitive element C101 is lower by the forward voltage of the LED element than when a light bulb is used.
  • the power supply voltage VDD is 12V
  • the forward voltage of the LED element is 8V. Therefore, when the forward voltage of the LED element is high, the charging voltage to the capacitor C101 does not reach the operation start voltage of the oscillator 104a and the oscillator 104a and the like may not operate. That is, the LED element cannot be blinked.
  • a booster circuit is added to increase the power supply voltage VDD by the forward voltage of the LED element, or a resistance is connected in parallel to the LED element.
  • a technique for reducing the voltage at the negative terminal can be considered. However, both of these techniques increase the number of parts and the current consumption, and as a result, new problems such as an increase in device cost and deterioration of characteristics due to a temperature increase occur.
  • the present invention provides a direction indicator lamp control device, a direction indicator device, and a direction indicator device capable of reliably flashing an LED element as a direction indicator lamp while suppressing an increase in device cost and deterioration of characteristics with a simple configuration. It is an object to provide a control method.
  • a direction indicator lamp control device A capacitive element that is charged based on a power supply voltage; outputs a voltage at one end of the capacitive element as an internal power supply voltage; and an external bootstrap circuit in which the voltage at the other end of the capacitive element is a reference voltage;
  • a direction indicator lamp composed of an LED element using an external direction indicator switch having one end connected to the other end of the capacitive element, one end connected to the other end of the direction indicator switch, and the other end grounded
  • a direction indicator light control device for controlling A pulse signal generation unit that operates using a potential difference between the internal power supply voltage and the reference voltage as a power supply, and generates a pulse signal including a pulse wave with a predetermined period; One end to which the power supply voltage is supplied, a control terminal to which the pulse signal is supplied, and the other end that outputs a driving current having a magnitude corresponding to the amplitude of the pulse signal to one end of the direction indication switch.
  • a current control element A charging auxiliary switch connected between the other end of the capacitive element and the ground; A charge detector that detects the start of charging of the capacitive element and outputs a charge detection signal during charging of the capacitive element; And a charge assist switch controller that turns on the charge assist switch when the charge detection signal is output and the pulse wave of the pulse signal is not output.
  • the bootstrap circuit may include a rectifying element in which the power supply voltage is supplied to one end and the other end is connected to one end of the capacitive element.
  • the charge detection unit outputs a charge detection signal when the internal power supply voltage is equal to or lower than a charge detection voltage,
  • the charge detection voltage is lower than the power supply voltage by a set voltage,
  • the set voltage may be equal to or lower than a voltage across the rectifier element when a current flows through the rectifier element.
  • the charge detection unit includes a charge detection comparator that supplies the internal power supply voltage to an inverting input terminal, supplies the charge detection voltage to a non-inverting input terminal, and outputs a comparison result as the charge detection signal;
  • the charge auxiliary switch control unit has a logic circuit that calculates a logical product of the charge detection signal and an inverted signal of the oscillation pulse signal, and outputs a calculation result to the charge auxiliary switch.
  • the charge assist switch may be turned on when the calculation result is at a high level.
  • the current control element may be composed of an N-type MOS transistor having a drain supplied with the power supply voltage, a gate supplied with the pulse signal, and a source connected to the direction indicating switch. .
  • a current clamping unit that reduces the amplitude of the pulse signal to limit the drive current to the current upper limit when the drive current exceeds a current upper limit;
  • a voltage clamp unit that reduces the amplitude of the pulse signal and limits the reference voltage to the voltage upper limit value;
  • the drive current corresponding to the pulse wave of the pulse signal is less than or equal to the disconnection detection value less than the current upper limit value, or when the reference voltage is equal to the voltage upper limit value, the disconnection detection signal is output.
  • the current upper limit value is smaller than the drive current that can flow to the direction indicator lamp when the reference voltage is the voltage upper limit value.
  • the direction indicator lamp may be composed of LED elements connected in parallel.
  • the pulse signal generation unit includes a leak detection unit that reduces the amplitude of the pulse signal. Also good.
  • a direction indicating device includes: A bootstrap circuit having a capacitive element charged based on a power supply voltage, outputting a voltage at one end of the capacitive element as an internal power supply voltage, and a voltage at the other end of the capacitive element being a reference voltage; A direction indicating switch having one end connected to the other end of the capacitive element; A direction indicator lamp composed of LED elements, one end connected to the other end of the direction indicating switch, and the other end grounded; A pulse signal generation unit that operates using a potential difference between the internal power supply voltage and the reference voltage as a power supply, and generates a pulse signal including a pulse wave with a predetermined period; One end to which the power supply voltage is supplied, a control terminal to which the pulse signal is supplied, and the other end that outputs a driving current having a magnitude corresponding to the amplitude of the pulse signal to one end of the direction indication switch.
  • a current control element A charging auxiliary switch connected between the other end of the capacitive element and the ground; A charge detector that detects the start of charging of the capacitive element and outputs a charge detection signal during charging of the capacitive element; And a charge assist switch controller that turns on the charge assist switch when the charge detection signal is output and the pulse wave of the pulse signal is not output.
  • the bootstrap circuit may include a rectifying element in which the power supply voltage is supplied to one end and the other end is connected to one end of the capacitive element.
  • the charge detection unit outputs a charge detection signal when the internal power supply voltage is equal to or lower than a charge detection voltage,
  • the charge detection voltage is lower than the power supply voltage by a set voltage,
  • the set voltage may be equal to or lower than a voltage across the rectifier element when a current flows through the rectifier element.
  • the charge detection unit includes a charge detection comparator that supplies the internal power supply voltage to an inverting input terminal, supplies the charge detection voltage to a non-inverting input terminal, and outputs a comparison result as the charge detection signal;
  • the charge auxiliary switch control unit has a logic circuit that calculates a logical product of the charge detection signal and an inverted signal of the oscillation pulse signal, and outputs a calculation result to the charge auxiliary switch.
  • the charge assist switch may be turned on when the calculation result is at a high level.
  • the current control element may be composed of an N-type MOS transistor having a drain supplied with the power supply voltage, a gate supplied with the pulse signal, and a source connected to the direction indicating switch. .
  • a method for controlling a direction indicating device includes: A bootstrap circuit having a capacitive element charged based on a power supply voltage, outputting a voltage at one end of the capacitive element as an internal power supply voltage, and a voltage at the other end of the capacitive element being a reference voltage; and the capacitive element A direction indicator switch having one end connected to the other end of the LED, an LED element, one end connected to the other end of the direction indicator switch, and the other end grounded, the internal power supply voltage and the A pulse signal generation unit that operates using a potential difference from a reference voltage as a power source and generates a pulse signal including a pulse wave having a predetermined cycle, one end to which the power supply voltage is supplied, and a control terminal to which the pulse signal is supplied A current control element having a driving current having a magnitude corresponding to the amplitude of the pulse signal is output to one end of the direction indicating switch, and is connected between the other end of the capacitive element and the ground.
  • An auxiliary switch a control method of a direction indicator comprising, Detecting the start of charging of the capacitive element, and outputting a charge detection signal during charging of the capacitive element;
  • the auxiliary charging switch is turned on when the charge detection signal is output and the pulse wave of the pulse signal is not output.
  • the charge detection unit when the charge detection unit outputs a charge detection signal during charging of the capacitive element, and the charge auxiliary switch control unit outputs the charge detection signal and the pulse wave of the pulse signal is not output
  • the auxiliary charging switch between the other end of the capacitive element and the ground is controlled to be turned on.
  • the charging auxiliary switch can be controlled to be turned off, so that the driving current can be passed through the LED element without flowing through the charging auxiliary switch.
  • FIG. 1 is a circuit diagram of a direction indicating device according to Embodiment 1 of the present invention. It is a circuit diagram of the direction indication apparatus which concerns on Example 2 of this invention. It is a figure explaining the operating point of the direction indicator which concerns on Example 2 of this invention. It is another figure explaining the operating point of the direction indicator which concerns on Example 2 of this invention. It is a wave form diagram of the direction indicator which concerns on Example 2 of this invention. It is a circuit diagram of the direction indication apparatus which concerns on Example 3 of this invention. It is a circuit diagram of the direction indication apparatus which concerns on Example 4 of this invention. It is a wave form diagram of the direction indicator which concerns on Example 4 of this invention. It is a circuit diagram of the conventional direction indicator.
  • FIG. 1 is a circuit diagram of a direction indicating device according to Embodiment 1 of the present invention.
  • the direction indicating device includes a bootstrap circuit 1, a direction indicating switch SW, direction indicating lamps 2L and 2R, an internal power supply 3, a pulse signal generating unit 4, an N-type MOS transistor (current).
  • a control element NM1, a charge detection unit 8, a logic circuit (charge auxiliary switch control unit) AN1, an N-type MOS transistor (charge auxiliary switch) NM5, and a current detection resistor R1 are provided.
  • This direction indicating device is used for a motorcycle, for example.
  • the internal power supply 3, the pulse signal generation unit 4, the N-type MOS transistor NM 1, the charge detection unit 8, the logic circuit AN 1, and the N-type MOS transistor NM 5 are configured as a direction indicator lamp control device (blinker relay) 10. ing.
  • the direction indicator lamp control device 10 can be configured as a semiconductor integrated circuit, for example.
  • the bootstrap circuit 1 includes a diode (rectifier element) D1 and a capacitor element C1.
  • the power supply voltage VDD from the power supply B is applied to the anode (one end).
  • the power supply voltage VDD is 12V, for example.
  • Capacitance element C1 has one end connected to the cathode (the other end) of diode D1, and the other end connected to one end of direction indicating switch SW.
  • the direction indicating switch SW can short-circuit between one end and the L terminal (the other end) or between one end and the R terminal (the other end).
  • the direction indicating switch SW is, for example, a mechanical switch.
  • the left direction indicator lamp 2L includes a left front LED element LF and a left rear LED element LR connected in parallel.
  • the right direction indicator lamp 2R includes a right front LED element RF and a right rear LED element RR connected in parallel.
  • each LED element LF, LR, RF, RR is composed of two LEDs connected in series.
  • the anode side (one end) is connected to the L terminal of the direction indication switch SW, and the cathode side (the other end) is grounded.
  • the anode side (one end) is connected to the R terminal of the direction indication switch SW, and the cathode side (the other end) is grounded.
  • the diode B1, the capacitive element C1, the direction indicating switch SW, and the direction indicating lamp 2L or 2R are supplied from the power source B. Current flows through the ground GND. Thereby, the capacitive element C1 is charged based on the power supply voltage VDD.
  • the bootstrap circuit 1 generates an internal power supply voltage Vcc that is a voltage at one end of the capacitive element C1 based on the reference voltage VS that is a voltage at the other end of the capacitive element C1. Even if the reference voltage VS changes, (internal power supply voltage Vcc) ⁇ (reference voltage VS) is kept substantially constant.
  • the internal power supply voltage Vcc is supplied to the internal power supply voltage terminal 10b of the direction indicator lamp control device 10, and the reference voltage VS is supplied to the reference voltage terminal 10d of the direction indicator light control device 10.
  • the internal power supply 3 is activated using the potential difference between the internal power supply voltage Vcc and the reference voltage VS as a power supply, and generates a bias voltage based on the reference voltage VS.
  • the generated bias voltage is supplied to each part in the direction indicator control device 10.
  • the pulse signal generation unit 4 is activated using the potential difference between the internal power supply voltage Vcc and the reference voltage VS as a power supply, and generates a pulse signal P having a predetermined cycle (for example, 0.5 to 1 second).
  • the pulse signal generation unit 4 includes an oscillator 4a and a buffer 4b.
  • the oscillator 4a generates an oscillation pulse signal having the predetermined cycle
  • the buffer 4b buffers the oscillation pulse signal to generate a pulse signal P.
  • the pulse signal P can take an amplitude from the reference voltage VS to the internal power supply voltage Vcc.
  • the N-type MOS transistor NM1 is connected to the power supply voltage terminal 10a of the direction indicating lamp control device 10, and is supplied with a drain (one end) to which the power supply voltage VDD is supplied, a gate (control terminal) to which the pulse signal P is supplied, and a pulse A source (the other end) that outputs a drive current I having a magnitude corresponding to the amplitude of the signal P.
  • the source of the N-type MOS transistor NM1 is connected to the current output terminal 10c of the direction indicator control device 10.
  • a current detection resistor R1 is provided between the source of the N-type MOS transistor NM1 and one end of the direction indicating switch SW.
  • the current detection resistor R1 is connected between the current output terminal 10c and one end of the direction indicating switch SW.
  • the drive current I flows to the LED elements LF and LR of the direction indicator lamp 2L or the LED elements RF and RR of the direction indicator lamp 2R via the direction indicator switch SW. Thereby, the direction indicator lamp 2L or 2R blinks at the cycle of the oscillation pulse signal.
  • the N-type MOS transistor NM5 is connected between the reference voltage terminal 10d and the ground terminal 10f. That is, the N-type MOS transistor NM5 has a drain connected to the reference voltage terminal 10d and a source connected to the ground terminal 10f. The ground terminal 10f is connected to the ground GND.
  • the charge detection unit 8 detects the start of charging of the capacitive element C1, and outputs a charge detection signal during charging of the capacitive element C1. Specifically, the charge detection unit 8 outputs a charge detection signal when the internal power supply voltage Vcc becomes equal to or lower than the charge detection voltage.
  • the charge detection voltage is lower than the power supply voltage VDD by the set voltage V8.
  • the set voltage V8 is equal to or lower than a voltage (forward voltage) between both ends of the diode D1 when a current flows through the diode D1.
  • the charge detection unit 8 is supplied with the internal power supply voltage Vcc to the inverting input terminal, the charge detection voltage is supplied to the non-inverting input terminal, and outputs a comparison result as a charge detection signal. It has COMP8.
  • the logic circuit AN1 turns on the N-type MOS transistor NM5 when the charge detection signal is output and the pulse wave of the pulse signal P is not output.
  • the logic circuit AN1 which is a logical product circuit is a logic of the charge detection signal output from the charge detection comparator COMP8 and the inverted signal of the oscillation pulse signal (that is, the inverted signal of the pulse signal P).
  • the product is calculated, and the calculation result is output to the gate of the N-type MOS transistor NM5.
  • the N-type MOS transistor NM5 is turned on when this calculation result is at a high level.
  • This current generates a forward voltage across the diode D1, and the internal power supply voltage Vcc is lower than the power supply voltage VDD by the forward voltage of the diode D1.
  • the charge detection comparator COMP8 outputs a high level charge detection signal.
  • the logic circuit AN1 outputs the high-level operation result to the gate of the N-type MOS transistor NM5. Output to. As a result, the N-type MOS transistor NM5 is turned on.
  • the other end of the capacitive element C1 is grounded via the N-type MOS transistor NM5 that is turned on.
  • the capacitive element C1 is charged up to (power supply voltage VDD) ⁇ (forward voltage of the diode D1). That is, (internal power supply voltage Vcc) ⁇ (reference voltage VS) becomes (power supply voltage VDD) ⁇ (forward voltage of diode D1), and forward voltage of LED elements LF, LR or RF, RR (for example, 8V). Not affected.
  • the pulse signal generation unit 4 is activated by the potential difference between the internal power supply voltage Vcc and the reference voltage VS, and generates the pulse signal P.
  • the logic circuit AN1 outputs a low-level calculation result to the gate of the N-type MOS transistor NM5. As a result, the N-type MOS transistor NM5 is turned off.
  • the N-type MOS transistor NM1 when the N-type MOS transistor NM1 outputs the driving current I by the pulse wave of the pulse signal P, the driving current I does not flow to the N-type MOS transistor NM5 but flows to the direction indicator lamp 2L or 2R.
  • the charge detection comparator COMP8 does not output a charge detection signal.
  • the capacitive element C1 is charged with the N-type MOS transistor NM5 turned on, and the oscillation pulse signal In the period during which the pulse wave is output, the N-type MOS transistor NM5 is turned off and the drive current I flows to the direction indicator lamp 2L or 2R.
  • the charge detection unit 8 outputs a charge detection signal during charging of the capacitive element C1
  • the logic circuit AN1 outputs the charge detection signal
  • the N-type MOS transistor NM5 between the other end of the capacitive element C1 and the ground GND is controlled to be turned on.
  • the N-type MOS transistor NM5 can be controlled to be turned off, so that the drive current I does not flow to the N-type MOS transistor NM5, and the LED elements LF, LR or RF , RR.
  • the increase in device cost due to the addition of the charge detection unit 8, the logic circuit AN1, and the N-type MOS transistor NM5 is small.
  • the current consumption of the charge detection unit 8 and the logic circuit AN1 is small, and since the drive current I flows through the LED elements LF, LR or RF, RR, it is not necessary to increase the drive current I. Therefore, an increase in current consumption can be suppressed, and as a result, deterioration of characteristics due to temperature rise can be suppressed.
  • the LED elements LF, LR, RF, and RR as the direction indicator lamps 2L and 2R can be reliably blinked with a simple configuration while suppressing an increase in device cost and deterioration of characteristics.
  • Example 2 in addition to Example 1, disconnection of the LED element is detected.
  • FIG. 2 is a circuit diagram of the direction indicating device according to the second embodiment of the present invention.
  • the direction indicating device in addition to the direction indicating device of the first embodiment, the direction indicating device further includes a current clamp unit 5, a voltage clamp unit 6, a disconnection detecting unit 7, and resistors R2 and R3. .
  • the function of the oscillator 4Aa is different from the function of the oscillator 4a of the first embodiment. Since the other circuit configuration is the same as that of the first embodiment shown in FIG. 1, the same components are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted.
  • pulse signal generation unit 4A N-type MOS transistor NM1, current clamp unit 5, voltage clamp unit 6, disconnection detection unit 7, charge detection unit 8, logic circuit AN1, N-type
  • the MOS transistor NM5 is configured as a direction indicator lamp control device 10A.
  • the current clamp unit 5 reduces the amplitude of the pulse signal P and limits the drive current I to the current upper limit value Imax when the drive current I exceeds the current upper limit value Imax.
  • the current clamp unit 5 includes a first comparator COMP1 and an N-type MOS transistor (first transistor) NM2.
  • the first comparator COMP1 compares the voltage across the current detection resistor R1 with the first voltage corresponding to the current upper limit value Imax. That is, in the first comparator COMP1, the non-inverting input terminal is connected to the current output terminal 10c, and the first voltage V1 based on the reference voltage VS is supplied to the inverting input terminal.
  • the N-type MOS transistor NM2 is connected to the gate (control terminal) to which the comparison result of the first comparator COMP1 is supplied, the drain (one end) connected to the gate of the N-type MOS transistor NM1, and the reference voltage terminal 10d. And a source (the other end) to which the reference voltage VS is supplied.
  • the voltage clamp unit 6 When the reference voltage VS exceeds the voltage upper limit value VSmax, the voltage clamp unit 6 reduces the amplitude of the pulse signal P and limits the reference voltage VS to the voltage upper limit value VSmax.
  • the voltage clamp unit 6 includes a second comparator COMP2 and an N-type MOS transistor (second transistor) NM3.
  • the second comparator COMP2 compares the reference voltage VS with the voltage upper limit value Vmax.
  • the second comparator COMP2 has a non-inverting input terminal connected to the divided reference voltage terminal 10e to which the divided reference voltage VS ′ corresponding to the reference voltage VS is supplied, and corresponds to the voltage upper limit value Vmax.
  • the second voltage V2 is supplied to the inverting input terminal.
  • the second voltage V2 is a voltage with reference to the ground GND.
  • the resistors R2 and R3 are connected in series between the reference voltage terminal 10d and the ground GND, and the divided reference voltage terminal 10e is connected to a connection point between the resistors R2 and R3.
  • the N-type MOS transistor NM3 includes a gate (control terminal) to which the comparison result of the second comparator COMP2 is supplied, a drain (one end) connected to the gate of the N-type MOS transistor NM1, and a ground terminal 10f. And a source (the other end) connected to the ground GND.
  • the disconnection detection unit 7 outputs the disconnection detection signal Sd when the drive current I corresponding to the pulse wave of the pulse signal P becomes equal to or less than the disconnection detection value Id less than the current upper limit value Imax.
  • the disconnection detection value Id is the voltage of the reference voltage VS when it is assumed that one of the LED elements LF and LR of the direction indicator lamp 2L (or one of the LED elements RF and RR of the direction indicator lamp 2R) is disconnected. It is larger than the drive current I flowing through the direction indicator lamp 2L (or 2R) at the upper limit value VSmax.
  • the disconnection detection unit 7 includes a third comparator COMP3 and an AND circuit 7a.
  • the third comparator COMP3 compares the voltage across the current detection resistor R1 with the third voltage V3 corresponding to the disconnection detection value Id. That is, in the third comparator COMP3, the inverting input terminal is connected to the current output terminal 10c, and the third voltage V3 based on the reference voltage VS is supplied to the non-inverting input terminal.
  • the AND circuit 7a outputs the logical product of the comparison result of the third comparator COMP3 and the oscillation pulse signal (pulse signal P) as the disconnection detection signal Sd.
  • the disconnection detection signal Sd is supplied to the oscillator 4Aa.
  • the oscillator 4Aa changes the cycle of the oscillation pulse signal after the high-level disconnection detection signal Sd is output. That is, the pulse signal generation unit 4A changes the cycle of the pulse signal P after the high-level disconnection detection signal Sd is output.
  • the period of the pulse signal P may be shortened (for example, 0.25 to 1 / (2.4) seconds) or may be lengthened.
  • the pulse signal generation unit 4A may fix the pulse signal P to the high level so that the drive current I continuously flows after the high-level disconnection detection signal Sd is output.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating operating points of the direction indicating device according to the first embodiment of the present invention.
  • the direction indicator lamp 2L will be described.
  • FIG. 3 shows a characteristic line indicating the relationship between the drive current I flowing through the direction indicator lamp 2L and the reference voltage VS applied to the direction indicator lamp 2L when the two LED elements LF and LR of the direction indicator lamp 2L are lit ( A characteristic line IV2 (two lights)) and a case where one of the LED elements of the direction indicator lamp 2L is disconnected and one LED element is lit (characteristic line IV1 (one light)) are shown.
  • the current upper limit value Imax is smaller than the drive current I that can flow through the direction indicator lamp 2L when the reference voltage VS is the voltage upper limit value VSmax on the characteristic line IV2. Further, the current upper limit value Imax is a drive current that flows through the direction indicator lamp 2L when the reference voltage VS is the voltage upper limit value VSmax on the characteristic line IV1, assuming that any of the LED elements of the direction indicator lamp 2L is disconnected. Greater than I.
  • the drive current I becomes the current upper limit value Imax
  • the reference voltage VS becomes a value lower than the voltage upper limit value VSmax. It operates at an operating point OP2 on the characteristic line IV2.
  • the reference voltage VS is the voltage upper limit value VSmax, and the operation is performed at the operating point OP1 on the characteristic line IV1 where the drive current I is smaller than the current upper limit value Imax.
  • FIG. 4 shows characteristic lines similar to those in FIG. 3 with respect to LED elements in which current flows when the reference voltage VS is equal to or higher than the forward voltage. Even when the characteristics of the LED element are different from the example of FIG. 3 as shown in FIG. 4, the current upper limit value Imax and the voltage upper limit value VSmax may be set in the same manner as described above.
  • the operation of the direction indicating device will be described, for example, when the direction indicating lamp 2L blinks.
  • FIG. 5 is a waveform diagram of the direction indicating device according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 shows time changes of the drive current I flowing through the direction indicator lamp 2L and the reference voltage VS applied to the direction indicator lamp 2L when the direction indicator switch SW is turned on to the L terminal side.
  • one of the LED elements of the direction indicator lamp 2L is disconnected at time t1.
  • the current clamp unit 5 reduces the amplitude of the pulse signal P and limits the drive current I to the current upper limit value Imax. That is, constant current control is performed.
  • the N-type MOS transistor NM3 of the voltage clamp unit 6 is off and does not affect the control of the amplitude of the pulse signal P.
  • the drive current I and the reference voltage VS change in a pulse shape at the cycle of the pulse signal P, and the direction indicator lamp 2L also blinks at the cycle.
  • this period is an arbitrary value of 0.5 to 1 second, that is, the blinking frequency is an arbitrary value of 1 to 2 Hz.
  • the operating point OP2 in FIG. 3 moves to the operating point OP1 as described above. That is, when the reference voltage VS exceeds the voltage upper limit value VSmax, the voltage clamp unit 6 reduces the amplitude of the pulse signal P and limits the reference voltage VS to the voltage upper limit value VSmax. That is, constant voltage control is performed. At this time, the N-type MOS transistor NM2 of the current clamp unit 5 is off and does not affect the control of the amplitude of the pulse signal P.
  • the disconnection detector 7 detects the high-level disconnection detection signal Sd. Is output.
  • the period after the change is an arbitrary value of 0.25 to 1 / (2.4) seconds, that is, the frequency is an arbitrary value of 2.4 to 4 Hz.
  • the drive current I and the reference voltage VS also change in a pulse shape in the cycle after the change, and the direction indicator lamp 2L also blinks in that cycle.
  • the pulse signal P is limited to the current upper limit value Imax by reducing the amplitude of.
  • the voltage clamp unit 6 reduces the amplitude of the pulse signal P to generate the reference voltage VS.
  • the upper limit value VSmax is limited. Further, the current upper limit value Imax is made smaller than the drive current I that can flow to the direction indicator lamp 2L or 2R when the reference voltage VS is the voltage upper limit value VSmax.
  • the reference voltage VS does not reach the voltage upper limit value VSmax during normal operation so that the drive current I becomes the current upper limit value Imax. Be controlled. That is, since a constant current flows through the LED elements LF and LR or RF and RR, it is possible to extend the lifetime of these LED elements and to stabilize the amount of light.
  • the current flows to the direction indicator lamp 2L (or 2R) at a certain reference voltage VS. Since the obtained drive current I is smaller than that during normal operation, the reference voltage VS is controlled to be the voltage upper limit value VSmax without the drive current I reaching the current upper limit value Imax.
  • the reference voltage VS is limited to the voltage upper limit value VSmax, so that the drive current I flowing through the remaining LED elements can be limited. Therefore, the lifetime of the remaining LED element can be extended.
  • This example is different from Example 2 in the configuration of the disconnection detection unit.
  • FIG. 6 is a circuit diagram of the direction indicating device according to the third embodiment of the present invention.
  • the direction indicator lamp control device 10 ⁇ / b> B includes a disconnection detection unit 7 ⁇ / b> A instead of the disconnection detection unit 7 of the second embodiment. Since the other circuit configuration is the same as that of the second embodiment shown in FIG. 2, the same components are denoted by the same reference numerals and the description thereof is omitted.
  • the disconnection detector 7A outputs a disconnection detection signal Sd when the reference voltage VS becomes equal to the voltage upper limit value VSmax.
  • the disconnection detection unit 7A includes a fourth comparator COMP4.
  • the fourth comparator COMP4 the comparison result of the second comparator COMP2 is supplied to the non-inverting input terminal, and the fourth voltage V4 corresponding to the voltage upper limit value VSmax is supplied to the inverting input terminal. Output as signal Sd.
  • the fourth voltage V4 is a voltage with reference to the ground GND.
  • the operation waveform of this direction indicating device is the same as in FIG. That is, after time t1 when the disconnection occurs, the reference voltage VS when the direction indicator lamp 2L or 2R is turned on is controlled to the voltage upper limit value VSmax. During the period when the reference voltage VS is controlled to the voltage upper limit value VSmax, the comparison result of the second comparator COMP2 is higher than the low level. Therefore, this state is detected by the fourth comparator COMP4, and a high-level disconnection detection signal Sd is output. Thereby, the blinking cycle of the direction indicator lamp 2L or 2R can be changed to notify the user or the like of the disconnection of the LED element.
  • the leakage current of the direction indicating switch is detected.
  • FIG. 7 is a circuit diagram of a direction indicating device according to Embodiment 4 of the present invention. As shown in FIG. 7, this direction indicating device further includes a leak detection unit 9 in addition to the direction indicating device of the first embodiment. Further, the function of the oscillator 4Ba is different from the function of the oscillator 4a of the first embodiment. Since the other circuit configuration is the same as that of the first embodiment shown in FIG. 1, the same components are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted.
  • the internal power supply 3, the pulse signal generation unit 4B, the N-type MOS transistor NM1, the charge detection unit 8, the logic circuit AN1, the N-type MOS transistor NM5, and the leak detection unit 9 are provided as a direction indicator lamp control device 10C. It is configured.
  • the oscillator 4Ba generates an internal oscillation pulse signal PI having a predetermined cycle, buffers the internal oscillation pulse signal PI, and outputs it as an oscillation pulse signal.
  • the oscillator 4Ba stops outputting the oscillation pulse signal while the leak detection signal S2 is being output from the leak detection signal output unit 9a.
  • the oscillator 4Ba directs the oscillation pulse signal output terminal 4Ba1 that outputs an oscillation pulse signal and the oscillation pulse signal output terminal 4Ba1 while the leak detection signal S2 is being output from the leak detection signal output unit 9a.
  • a switch element (not shown) that is short-circuited to one end of the switch SW (that is, the reference voltage VS).
  • the duty ratio of the internal oscillation pulse signal PI, the oscillation pulse signal, and the pulse signal P is about 50%.
  • the leak detection unit 9 sets the amplitude of the pulse signal P to the pulse signal generation unit 4B. Reduce.
  • the leak detection current value I1 is smaller than the drive current I corresponding to the pulse wave of the pulse signal P when the direction indicating switch SW is on, and is greater than or equal to the leakage current of the direction indicating switch SW that can flow when the direction indicating switch SW is off. is there.
  • the leak detection period T1 is shorter than the time (for example, about 0.5 to 1 second) during which the pulse wave of the pulse signal P is output when the direction indicating switch SW is on.
  • the leak detection period T1 is 200 microseconds or less.
  • the appropriate leak detection period T1 varies depending on the characteristics of the LED elements LF, LR, RF, and RR, the period of the pulse signal P, and the like.
  • the leak detection period T1 is preferably determined in consideration of the influence of noise.
  • the leak detection unit 9 includes a low current detection comparator COMP9 and a leak detection signal output unit 9a.
  • the low current detection comparator COMP9 compares the voltage across the current detection resistor R1 with the voltage V9 corresponding to the leak detection current value I1, and the drive current I is less than or equal to the leak detection current value I1. To output a low current detection signal S1. That is, in the low current detection comparator COMP9, the inverting input terminal is connected to the current output terminal 10c, and the voltage V9 based on the reference voltage VS is supplied to the inverting input terminal.
  • the leak detection signal output unit 9a outputs the leak detection signal S2 when the low current detection signal S1 is output during the leak detection period T1. That is, the leak detection signal output unit 9a functions as a filter that ignores the low current detection signal S1 that is less than the leak detection period T1.
  • the leak detection signal output unit 9a is reset at a timing when the internal oscillation pulse signal PI is supplied from the oscillator 4Ba and a pulse wave of the internal oscillation pulse signal PI is generated.
  • FIG. 8 is a waveform diagram of the direction indicating device according to Example 4 of the present invention.
  • FIG. 8 shows the driving current I flowing through the direction indicator lamp 2L, the low current detection signal S1, the leak detection signal S2 when the direction indication switch SW is turned on at the time t10 after the direction indication switch SW is turned on.
  • the time change of the pulse signal P is shown.
  • the direction indicating switch SW that has been turned off after time t10 passes a leak current.
  • the low current detection signal S1, the leak detection signal S2, and the pulse signal P indicate changes with respect to the reference voltage VS. That is, the low level (L) in the figure indicates that it is substantially equal to the reference voltage VS.
  • the drive current I changes in a pulse shape with the cycle of the pulse signal P, and the direction indicator lamp 2L also blinks with the cycle.
  • the maximum value of the drive current I is determined by the amplitude of the pulse signal P. As described above, for example, this period is an arbitrary value of 0.5 to 1 second, that is, the blinking frequency is an arbitrary value of 1 to 2 Hz.
  • the low-current detection comparator COMP9 outputs the high-level low-current detection signal S1 during a period when the drive current I is not flowing (for example, from time t8 to t10). Then, when the low current detection signal S1 is output during the leak detection period T1, the leak detection signal output unit 9a outputs a high level leak detection signal S2 (for example, time t9).
  • the oscillator 4Ba shorts the oscillation pulse signal output terminal 4Ba1 to the reference voltage VS while the leak detection signal S2 is being output, so that no pulse wave is output.
  • the leak detection signal output unit 9a is reset at the timing (time t10) when the pulse wave of the internal oscillation pulse signal PI (not shown) is generated, and the leak detection signal S2 becomes low level.
  • the pulse wave of the pulse signal P is not output from time t8 to time t10, the operation of the leak detection unit 9 affects the blinking operation when the direction indicating switch SW is on. There is no.
  • the bootstrap circuit 1 continues to operate due to a leak current flowing from one end of the direction indicating switch SW to, for example, the L terminal, that is, the direction indicating device continues to operate.
  • the leak current is about 100 mA, for example.
  • the pulse wave of the pulse signal P is output even though the direction indicating switch SW is turned off. Accordingly, the N-type MOS transistor NM1 outputs the drive current I. However, the driving current I at this time is limited to the leakage current of the direction indicating switch SW.
  • the low-current detection comparator COMP9 continues to output a high-level low-current detection signal S1 because the drive current I is less than or equal to the leakage detection current value I1.
  • the leak detection signal output unit 9a outputs the high level leak detection signal S2 because the low current detection signal S1 is output during the leak detection period T1.
  • the oscillator 4Ba shorts the oscillation pulse signal output terminal 4Ba1 to the reference voltage VS while the leak detection signal S2 is being output, so that the pulse wave of the oscillation pulse signal, that is, the pulse wave of the pulse signal P is not output. .
  • the drive current I is not output after time t11. Therefore, the period during which the drive current I is output, that is, the period during which the direction indicator lamp 2L is lit is limited to the leak detection period T1.
  • the oscillator 4Ba does not output the pulse wave of the oscillation pulse signal, but outputs the internal oscillation pulse signal PI.
  • the leak detection signal output unit 9a is reset at time t12 when the pulse wave of the internal oscillation pulse signal PI is generated, and the leak detection signal S2 becomes low level.
  • the pulse wave of the pulse signal P is output and the drive current I is also output.
  • the drive current I is not output after time t13 when the leak detection period T1 has elapsed.
  • the duty ratio of the pulse signal P is changed to be small. Therefore, the driving current I also changes in a pulse shape with the changed duty ratio, and the lighting time of the LED element becomes, for example, 200 microseconds or less. Accordingly, since the time during which the LED element is lit can be limited by the leakage current, it is difficult to visually recognize the lighting of the LED element due to the leakage current.
  • the leak detection unit 9 causes the drive current I corresponding to the pulse wave of the pulse signal P to be equal to or less than the leak detection current value I1 during the leak detection period T1.
  • the amplitude of the pulse signal P is reduced.
  • the amplitude of the pulse signal P can be reduced to zero, and the drive current I can be reduced to zero. Therefore, since the time during which the LED element is lit by the leak current can be limited to the leak detection period T1, it is difficult to visually recognize the lighting of the LED element due to the leak current.
  • the fifth embodiment is different from the fourth embodiment in the operation of the oscillator 4Ba when the leak detection signal S2 is output. That is, when the leak detection signal S2 is output from the leak detection signal output unit 9a while outputting the pulse wave of the oscillation pulse signal, the oscillator 4Ba of the fifth embodiment stops the output of the oscillation pulse signal, After a certain period, the oscillation pulse signal output is automatically restarted.
  • the other circuit configuration is the same as that of the fourth embodiment shown in FIG.
  • the direction indicator lamp 2L or 2R stops the blinking operation for a certain period.
  • the blinking operation is stopped for a certain period after time t11 so that the pulse signal P and the drive current I are not output from time t12 to t13. Therefore, since the time during which the LED element is lit by the leak current can be limited to the leak detection period T1, it is difficult to visually recognize the lighting of the LED element due to the leak current. Thus, also in this embodiment, the same effect as that of Embodiment 4 can be obtained.
  • the direction indicator lamp control devices 10, 10A, 10B, and 10C may be configured using bipolar transistors instead of MOS transistors.
  • the number of LED elements constituting each of the direction indicator lamps 2L and 2R may be three or more.
  • the number of LEDs constituting each LED element LF, LR, RF, RR may be one or three or more.
  • the present invention is not limited thereto.
  • control was performed so that a current flows through the capacitive element C1 when the power supply voltage VDD is higher than the internal power supply voltage Vcc, and a current from the capacitive element C1 is cut off when the power supply voltage VDD is lower than the internal power supply voltage Vcc.
  • a transistor that functions as a rectifying element may be used.
  • Example 2 or 3 may be combined with Example 4 or 5.

Landscapes

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  • Circuit Arrangement For Electric Light Sources In General (AREA)

Abstract

　簡単な構成により、装置コストの上昇や特性の劣化を抑制した上で方向指示灯としてのＬＥＤ素子を確実に点滅させることができる方向指示灯制御装置を提供する。方向指示灯制御装置は、電源電圧に基づいて充電される容量素子を有する外部のブートストラップ回路を用いて、ＬＥＤ素子で構成された方向指示灯を制御する。方向指示灯制御装置は、容量素子の他端と接地との間に接続された充電補助スイッチと、容量素子への充電開始を検出して、容量素子の充電中に充電検出信号を出力する充電検出部と、充電検出信号が出力され且つパルス信号のパルス波が出力されていない場合に、充電補助スイッチをオンにする充電補助スイッチ制御部と、を備える。

Description

方向指示灯制御装置、方向指示装置および方向指示装置の制御方法
　本発明は、方向指示灯としてＬＥＤ素子を用いた方向指示灯制御装置、方向指示装置および方向指示装置の制御方法に関する。
　自動二輪車用の方向指示装置として、例えば、図８に示されるものが知られている。この方向指示装置は、ダイオードＤ１０１と、容量素子Ｃ１０１と、方向指示スイッチＳＷと、左側用の方向指示灯１０２Ｌと、右側用の方向指示灯１０２Ｒと、内部電源１０３と、発振器１０４ａと、バッファ１０４ｂと、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１０１と、断線検出用の比較器ＣＯＭＰ１０１と、電流検出抵抗Ｒ１０１と、を備える。左側用の方向指示灯１０２Ｌは、並列接続された左前側用の電球１０２ＬＦと左後側用の電球１０２ＬＲを有する。右側用の方向指示灯１０２Ｒは、並列接続された右前側用の電球１０２ＲＦと右後側用の電球１０２ＲＲを有する。ダイオードＤ１０１と容量素子Ｃ１０１は、ブートストラップ回路として機能する。
　この方向指示装置の動作を説明する。例えば、方向指示スイッチＳＷがＬ端子側にオンになると、容量素子Ｃ１０１の負側の端子が電球１０２ＬＦ，１０２ＬＲを介して接地される。そのため、バッテリＢからダイオードＤ１０１を介して容量素子Ｃ１０１に電流が流れて、容量素子Ｃ１０１が充電される。これにより、容量素子Ｃ１０１の正側の端子から内部電源電圧Ｖｃｃが供給され、その負側の端子から基準電圧ＶＳが供給される内部電源１０３、発振器１０４ａ、バッファ１０４ｂ及び比較器ＣＯＭＰ１０１が起動される。内部電源１０３は、比較器ＣＯＭＰ１０１に供給される電圧Ｖ１０１等を生成する。
　起動した発振器１０４ａは発振パルス信号を生成する。バッファ１０４ｂは発振パルス信号をバッファしてパルス信号を出力する。Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１０１は、ゲートに供給されたパルス信号の振幅に応じた大きさの駆動電流を、電源電圧ＶＤＤが供給されたドレインからソースに流す。駆動電流は、電流検出抵抗Ｒ１０１と方向指示スイッチＳＷを介して方向指示灯１０２Ｌの電球１０２ＬＦ，１０２ＬＲに流れる。これにより、方向指示灯１０２Ｌは、発振パルス信号の周期で点滅する。
　この方向指示装置において、前後用の電球１０２ＬＦ，１０２ＲＦの何れかが断線した場合、駆動電流が減少する。よって、駆動電流の減少による電源電圧ＶＤＤの上昇を検出した比較器ＣＯＭＰ１０１は、発振器１０４ａを制御して、発振パルス信号の周期を変化させる。これにより、方向指示灯１０２Ｌの点滅周期が変化するので、使用者等に電球の断線を知らせることができる。
　上記方向指示装置に類似した装置として、ＪＰ１－９０８３１Ａに記載の方向指示装置も知られている。
　ところで、方向指示装置の方向指示灯１０２Ｌ，１０２Ｒとして、電球に代えてＬＥＤ素子を用いることが望まれている。
　しかしながら、ＬＥＤ素子を用いた場合、電球の場合とは異なり、ＬＥＤ素子にある程度の順方向電圧を印加しなければ電流が流れ始めない。そのため、ブートストラップ回路の容量素子Ｃ１０１への充電電圧、即ち発振器１０４ａ等に供給される電圧は、「（電源電圧ＶＤＤ）－（ダイオードＤ１０１の順方向電圧）－（ＬＥＤ素子の順方向電圧）」となる。つまり、容量素子Ｃ１０１への充電電圧は、電球を用いた場合より、ＬＥＤ素子の順方向電圧だけ低くなってしまう。例えば、電源電圧ＶＤＤは１２Ｖであり、ＬＥＤ素子の順方向電圧は８Ｖである。従って、ＬＥＤ素子の順方向電圧が高い場合には、容量素子Ｃ１０１への充電電圧が発振器１０４ａ等の動作開始電圧に到達せず、発振器１０４ａ等が動作しない恐れがある。即ち、ＬＥＤ素子を点滅させることができない。
　発振器１０４ａ等の動作開始電圧まで容量素子Ｃ１０１を充電するため、昇圧回路を追加して電源電圧ＶＤＤをＬＥＤ素子の順方向電圧だけ増加させる技術や、ＬＥＤ素子に抵抗を並列接続して容量素子の負側の端子の電圧を低下させる技術が考えられる。しかし、これらの技術では何れも部品点数や消費電流が増加してしまい、その結果、装置コストの上昇や温度上昇による特性の劣化等の新たな問題が発生してしまう。
　本発明は、簡単な構成により、装置コストの上昇や特性の劣化を抑制した上で方向指示灯としてのＬＥＤ素子を確実に点滅させることができる方向指示灯制御装置、方向指示装置および方向指示装置の制御方法を提供することを目的とする。
　本発明の一態様に係る実施例に従った方向指示灯制御装置は、
　電源電圧に基づいて充電される容量素子を有し、前記容量素子の一端の電圧を内部電源電圧として出力し、前記容量素子の他端の電圧が基準電圧である外部のブートストラップ回路と、前記容量素子の他端に一端が接続された外部の方向指示スイッチと、を用いて、ＬＥＤ素子で構成され、前記方向指示スイッチの他端に一端が接続され、他端が接地された方向指示灯を制御する方向指示灯制御装置であって、
　前記内部電源電圧と前記基準電圧との電位差を電源として動作し、所定の周期のパルス波を含むパルス信号を生成するパルス信号生成部と、
　前記電源電圧が供給される一端と、前記パルス信号が供給される制御端子と、前記パルス信号の振幅に応じた大きさの駆動電流を前記方向指示スイッチの一端に出力する他端と、を有する電流制御素子と、
　前記容量素子の他端と接地との間に接続された充電補助スイッチと、
　前記容量素子への充電開始を検出して、前記容量素子の充電中に充電検出信号を出力する充電検出部と、
　前記充電検出信号が出力され且つ前記パルス信号のパルス波が出力されていない場合に、前記充電補助スイッチをオンにする充電補助スイッチ制御部と、を備えることを特徴とする。
　また、前記方向指示灯制御装置において、
　前記ブートストラップ回路は、前記電源電圧が一端に供給され、前記容量素子の一端に他端が接続された整流素子を有しても良い。
　また、前記方向指示灯制御装置において、
　前記充電検出部は、前記内部電源電圧が充電検出電圧以下になった場合に充電検出信号を出力し、
　前記充電検出電圧は、前記電源電圧より設定電圧だけ低く、
　前記設定電圧は、前記整流素子に電流が流れた時の前記整流素子の両端間の電圧以下であってもよい。
　また、前記方向指示灯制御装置において、
　前記充電検出部は、前記内部電源電圧が反転入力端子に供給され、前記充電検出電圧が非反転入力端子に供給され、比較結果を前記充電検出信号として出力する充電検出用比較器を有し、
　充電補助スイッチ制御部は、前記充電検出信号と前記発振パルス信号の反転信号との論理積を演算し、演算結果を前記充電補助スイッチに出力する論理回路を有し、
　前記充電補助スイッチは、前記演算結果がハイレベルの場合にオンしてもよい。
　また、前記方向指示灯制御装置において、
　前記電流制御素子は、前記電源電圧が供給されたドレインと、前記パルス信号が供給されたゲートと、前記方向指示スイッチに接続されたソースと、を有するＮ型ＭＯＳトランジスタで構成されていてもよい。
　また、前記方向指示灯制御装置において、
　前記駆動電流が電流上限値を超えた場合に、前記パルス信号の振幅を低減させて前記駆動電流を前記電流上限値に制限する電流クランプ部と、
　前記基準電圧が電圧上限値を超えた場合に、前記パルス信号の振幅を低減させて前記基準電圧を前記電圧上限値に制限する電圧クランプ部と、
　前記パルス信号のパルス波に対応した前記駆動電流が前記電流上限値未満の断線検出値以下になった場合、または、前記基準電圧が前記電圧上限値と等しくなった場合に、断線検出信号を出力する断線検出部と、を備え、
　前記電流上限値は、前記基準電圧が前記電圧上限値の時に前記方向指示灯に流れ得る前記駆動電流より小さく、
　前記方向指示灯は、並列接続されたＬＥＤ素子で構成されていてもよい。
　また、前記方向指示灯制御装置において、
　前記パルス信号のパルス波に対応した前記駆動電流が、リーク検出期間の間、リーク検出電流値以下である場合に、前記パルス信号生成部に前記パルス信号の振幅を低下させるリーク検出部を備えてもよい。
　本発明の一態様に係る実施例に従った方向指示装置は、
　電源電圧に基づいて充電される容量素子を有し、前記容量素子の一端の電圧を内部電源電圧として出力し、前記容量素子の他端の電圧が基準電圧であるブートストラップ回路と、
　前記容量素子の他端に一端が接続された方向指示スイッチと、
　ＬＥＤ素子で構成され、前記方向指示スイッチの他端に一端が接続され、他端が接地された方向指示灯と、
　前記内部電源電圧と前記基準電圧との電位差を電源として動作し、所定の周期のパルス波を含むパルス信号を生成するパルス信号生成部と、
　前記電源電圧が供給される一端と、前記パルス信号が供給される制御端子と、前記パルス信号の振幅に応じた大きさの駆動電流を前記方向指示スイッチの一端に出力する他端と、を有する電流制御素子と、
　前記容量素子の他端と接地との間に接続された充電補助スイッチと、
　前記容量素子への充電開始を検出して、前記容量素子の充電中に充電検出信号を出力する充電検出部と、
　前記充電検出信号が出力され且つ前記パルス信号のパルス波が出力されていない場合に、前記充電補助スイッチをオンにする充電補助スイッチ制御部と、を備えることを特徴とする。
　また、前記方向指示装置において、
　前記ブートストラップ回路は、前記電源電圧が一端に供給され、前記容量素子の一端に他端が接続された整流素子を有してもよい。
　また、前記方向指示装置において、
　前記充電検出部は、前記内部電源電圧が充電検出電圧以下になった場合に充電検出信号を出力し、
　前記充電検出電圧は、前記電源電圧より設定電圧だけ低く、
　前記設定電圧は、前記整流素子に電流が流れた時の前記整流素子の両端間の電圧以下であってもよい。
　また、前記方向指示装置において、
　前記充電検出部は、前記内部電源電圧が反転入力端子に供給され、前記充電検出電圧が非反転入力端子に供給され、比較結果を前記充電検出信号として出力する充電検出用比較器を有し、
　充電補助スイッチ制御部は、前記充電検出信号と前記発振パルス信号の反転信号との論理積を演算し、演算結果を前記充電補助スイッチに出力する論理回路を有し、
　前記充電補助スイッチは、前記演算結果がハイレベルの場合にオンしてもよい。
　また、前記方向指示装置において、
　前記電流制御素子は、前記電源電圧が供給されたドレインと、前記パルス信号が供給されたゲートと、前記方向指示スイッチに接続されたソースと、を有するＮ型ＭＯＳトランジスタで構成されていてもよい。
　本発明の一態様に係る実施例に従った方向指示装置の制御方法は、
　電源電圧に基づいて充電される容量素子を有し、前記容量素子の一端の電圧を内部電源電圧として出力し、前記容量素子の他端の電圧が基準電圧であるブートストラップ回路と、前記容量素子の他端に一端が接続された方向指示スイッチと、ＬＥＤ素子で構成され、前記方向指示スイッチの他端に一端が接続され、他端が接地された方向指示灯と、前記内部電源電圧と前記基準電圧との電位差を電源として動作し、所定の周期のパルス波を含むパルス信号を生成するパルス信号生成部と、前記電源電圧が供給される一端と、前記パルス信号が供給される制御端子と、前記パルス信号の振幅に応じた大きさの駆動電流を前記方向指示スイッチの一端に出力する他端と、を有する電流制御素子と、前記容量素子の他端と接地との間に接続された充電補助スイッチと、を備える方向指示装置の制御方法であって、
　前記容量素子への充電開始を検出して、前記容量素子の充電中に充電検出信号を出力し、
　前記充電検出信号が出力され且つ前記パルス信号のパルス波が出力されていない場合に、前記充電補助スイッチをオンにすることを特徴とする。
　本発明によれば、充電検出部により、容量素子の充電中に充電検出信号を出力して、充電補助スイッチ制御部により、充電検出信号が出力され且つパルス信号のパルス波が出力されていない場合に、容量素子の他端と接地との間の充電補助スイッチをオンに制御するようにしている。これにより、ＬＥＤ素子の順方向電圧とは無関係に、充電中に容量素子の両端間に印加される電圧を高くできる。従って、充電された容量素子の両端の内部電源電圧と基準電圧とを用いて、パルス信号生成部を確実に動作開始させることができる。
　また、パルス信号のパルス波が出力されている場合には、充電補助スイッチをオフに制御できるので、駆動電流を充電補助スイッチに流さずに、ＬＥＤ素子に流すことができる。
　以上より、簡単な構成により、装置コストの上昇や特性の劣化を抑制した上で方向指示灯としてのＬＥＤ素子を確実に点滅させることができる。
本発明の実施例１に係る方向指示装置の回路図である。 本発明の実施例２に係る方向指示装置の回路図である。 本発明の実施例２に係る方向指示装置の動作点を説明する図である。 本発明の実施例２に係る方向指示装置の動作点を説明する他の図である。 本発明の実施例２に係る方向指示装置の波形図である。 本発明の実施例３に係る方向指示装置の回路図である。 本発明の実施例４に係る方向指示装置の回路図である。 本発明の実施例４に係る方向指示装置の波形図である。 従来の方向指示装置の回路図である。
　以下、本発明に係る各実施例について図面に基づいて説明する。
　図１は、本発明の実施例１に係る方向指示装置の回路図である。図１に示すように、方向指示装置は、ブートストラップ回路１と、方向指示スイッチＳＷと、方向指示灯２Ｌ，２Ｒと、内部電源３と、パルス信号生成部４と、Ｎ型ＭＯＳトランジスタ（電流制御素子）ＮＭ１と、充電検出部８と、論理回路（充電補助スイッチ制御部）ＡＮ１と、Ｎ型ＭＯＳトランジスタ（充電補助スイッチ）ＮＭ５と、電流検出抵抗Ｒ１と、を備える。この方向指示装置は、例えば、自動二輪車に用いられる。
　内部電源３と、パルス信号生成部４と、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１と、充電検出部８と、論理回路ＡＮ１と、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５は、方向指示灯制御装置（ウィンカーリレー）１０として構成されている。方向指示灯制御装置１０は、例えば、半導体集積回路として構成可能である。
　ブートストラップ回路１は、ダイオード（整流素子）Ｄ１と、容量素子Ｃ１と、を有する。ダイオードＤ１は、電源Ｂからの電源電圧ＶＤＤがアノード（一端）に加えられる。電源電圧ＶＤＤは、例えば、１２Ｖである。容量素子Ｃ１は、ダイオードＤ１のカソード（他端）に一端が接続され、方向指示スイッチＳＷの一端に他端が接続されている。
　方向指示スイッチＳＷは、一端とＬ端子（他端）との間、又は、一端とＲ端子（他端）との間を短絡可能になっている。方向指示スイッチＳＷは、例えば、機械式のスイッチである。
　左側用の方向指示灯２Ｌは、並列接続された左前側用のＬＥＤ素子ＬＦと左後側用のＬＥＤ素子ＬＲで構成されている。右側用の方向指示灯２Ｒは、並列接続された右前側用のＬＥＤ素子ＲＦと右後側用のＬＥＤ素子ＲＲで構成されている。本実施例では、各ＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲ，ＲＦ，ＲＲは直列接続された２つのＬＥＤで構成されている。
　方向指示灯２Ｌは、方向指示スイッチＳＷのＬ端子にアノード側（一端）が接続され、カソード側（他端）が接地されている。方向指示灯２Ｒは、方向指示スイッチＳＷのＲ端子にアノード側（一端）が接続され、カソード側（他端）が接地されている。
　このような構成により、方向指示スイッチＳＷがＬ端子側又はＲ端子側にオンになると、電源Ｂから、ダイオードＤ１と、容量素子Ｃ１と、方向指示スイッチＳＷと、方向指示灯２Ｌ又は２Ｒとを介して接地ＧＮＤに電流が流れる。これにより、容量素子Ｃ１が電源電圧ＶＤＤに基づいて充電される。そして、ブートストラップ回路１は、容量素子Ｃ１の他端の電圧である基準電圧ＶＳに基づいて、容量素子Ｃ１の一端の電圧である内部電源電圧Ｖｃｃを生成する。基準電圧ＶＳが変化しても、（内部電源電圧Ｖｃｃ）－（基準電圧ＶＳ）は、ほぼ一定に保たれる。
　内部電源電圧Ｖｃｃは方向指示灯制御装置１０の内部電源電圧端子１０ｂに供給され、基準電圧ＶＳは方向指示灯制御装置１０の基準電圧端子１０ｄに供給される。
　内部電源３は、内部電源電圧Ｖｃｃと基準電圧ＶＳとの電位差を電源として起動し、基準電圧ＶＳを基準としたバイアス電圧を生成する。生成されたバイアス電圧は、方向指示灯制御装置１０内の各部に供給される。
　パルス信号生成部４は、内部電源電圧Ｖｃｃと基準電圧ＶＳとの電位差を電源として起動し、所定の周期（例えば、０．５～１秒）のパルス信号Ｐを生成する。具体的には、パルス信号生成部４は、発振器４ａと、バッファ４ｂとを有する。発振器４ａは、上記所定の周期の発振パルス信号を生成し、バッファ４ｂは、発振パルス信号をバッファしてパルス信号Ｐを生成する。パルス信号Ｐは、基準電圧ＶＳから内部電源電圧Ｖｃｃまでの振幅を取り得る。
　Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１は、方向指示灯制御装置１０の電源電圧端子１０ａに接続されて電源電圧ＶＤＤが供給されるドレイン（一端）と、パルス信号Ｐが供給されるゲート（制御端子）と、パルス信号Ｐの振幅に応じた大きさの駆動電流Ｉを出力するソース（他端）と、を有する。Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１のソースは、方向指示灯制御装置１０の電流出力端子１０ｃに接続されている。
　Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１のソースと方向指示スイッチＳＷの一端との間に電流検出抵抗Ｒ１が設けられている。本実施例では、電流検出抵抗Ｒ１は、電流出力端子１０ｃと方向指示スイッチＳＷの一端との間に接続されている。
　このような構成により、駆動電流Ｉは、方向指示スイッチＳＷを介して、方向指示灯２ＬのＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲ、又は、方向指示灯２ＲのＬＥＤ素子ＲＦ，ＲＲに流れる。これにより、方向指示灯２Ｌ又は２Ｒは、発振パルス信号の周期で点滅する。
　Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５は、基準電圧端子１０ｄと接地端子１０ｆとの間に接続されている。つまり、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５は、ドレインが基準電圧端子１０ｄに接続され、ソースが接地端子１０ｆに接続されている。接地端子１０ｆは、接地ＧＮＤに接続されている。
　充電検出部８は、容量素子Ｃ１への充電開始を検出して、容量素子Ｃ１の充電中に充電検出信号を出力する。具体的には、充電検出部８は、内部電源電圧Ｖｃｃが充電検出電圧以下になった場合に充電検出信号を出力する。充電検出電圧は、電源電圧ＶＤＤより設定電圧Ｖ８だけ低い。設定電圧Ｖ８は、ダイオードＤ１に電流が流れた時のダイオードＤ１の両端間の電圧（順方向電圧）以下である。
　より具体的には、充電検出部８は、内部電源電圧Ｖｃｃが反転入力端子に供給され、充電検出電圧が非反転入力端子に供給され、比較結果を充電検出信号として出力する充電検出用比較器ＣＯＭＰ８を有する。
　論理回路ＡＮ１は、充電検出信号が出力され且つパルス信号Ｐのパルス波が出力されていない場合に、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５をオンにする。具体的には、論理積回路である論理回路ＡＮ１は、充電検出用比較器ＣＯＭＰ８から出力された充電検出信号と、発振パルス信号の反転信号（即ち、パルス信号Ｐの反転信号）と、の論理積を演算し、演算結果をＮ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５のゲートに出力する。Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５は、この演算結果がハイレベルの場合にオンする。
　次に、方向指示装置の動作について説明する。
　前述のように、まず、方向指示スイッチＳＷがＬ端子側又はＲ端子側にオンになると、電源Ｂから、ダイオードＤ１と、容量素子Ｃ１と、方向指示スイッチＳＷと、方向指示灯２Ｌ又は２Ｒとを介して接地ＧＮＤに電流が流れる。これにより、容量素子Ｃ１への充電が開始される。
　この電流によりダイオードＤ１の両端間に順方向電圧が発生して、内部電源電圧Ｖｃｃは、このダイオードＤ１の順方向電圧だけ、電源電圧ＶＤＤよりも低下する。
　従って、内部電源電圧Ｖｃｃが充電検出電圧未満になるので、充電検出用比較器ＣＯＭＰ８は、ハイレベルの充電検出信号を出力する。
　このとき、起動していない発振器４ａの発振パルス信号はローレベルであり、発振パルス信号のパルス波が出力されていないため、論理回路ＡＮ１は、ハイレベルの演算結果をＮ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５のゲートに出力する。これにより、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５はオンする。
　よって、容量素子Ｃ１の他端は、オンとなったＮ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５を介して接地される。これにより、容量素子Ｃ１は、（電源電圧ＶＤＤ）－（ダイオードＤ１の順方向電圧）まで充電される。つまり、（内部電源電圧Ｖｃｃ）－（基準電圧ＶＳ）は、（電源電圧ＶＤＤ）－（ダイオードＤ１の順方向電圧）となり、ＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲ又はＲＦ，ＲＲの順方向電圧（例えば、８Ｖ）の影響を受けない。
　その後、パルス信号生成部４は、内部電源電圧Ｖｃｃと基準電圧ＶＳとの電位差で起動し、パルス信号Ｐを生成する。パルス信号Ｐのハイレベルのパルス波が出力されると、論理回路ＡＮ１は、ローレベルの演算結果をＮ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５のゲートに出力する。これにより、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５はオフする。
　即ち、パルス信号Ｐのパルス波によってＮ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１が駆動電流Ｉを出力すると、この駆動電流ＩはＮ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５には流れず、方向指示灯２Ｌ又は２Ｒに流れる。
　なお、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１が駆動電流Ｉを出力している間、電流出力端子１０ｃの電圧ＯＵＴは電源電圧ＶＤＤ付近まで上昇するため、基準電圧ＶＳも上昇し、その結果、内部電源電圧Ｖｃｃは電源電圧ＶＤＤより高くなる。従って、充電検出用比較器ＣＯＭＰ８は、充電検出信号を出力しないようになる。
　その後も、パルス信号生成部４が動作している状態で、発振パルス信号のパルス波が出力されていない期間では、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５がオンした上で容量素子Ｃ１が充電され、発振パルス信号のパルス波が出力されている期間では、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５がオフした上で駆動電流Ｉが方向指示灯２Ｌ又は２Ｒに流れる。
　以上で説明した様に、本実施例によれば、充電検出部８により、容量素子Ｃ１の充電中に充電検出信号を出力して、論理回路ＡＮ１により、充電検出信号が出力され且つパルス信号Ｐのパルス波が出力されていない場合に、容量素子Ｃ１の他端と接地ＧＮＤとの間のＮ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５をオンに制御するようにしている。これにより、ＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲ又はＲＦ，ＲＲの順方向電圧とは無関係に、充電中に容量素子Ｃ１の両端間に印加される電圧を高くできる。従って、充電された容量素子Ｃ１の両端の内部電源電圧Ｖｃｃと基準電圧ＶＳとを用いて、パルス信号生成部４を確実に動作開始させることができる。
　また、パルス信号Ｐのパルス波が出力されている場合には、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５をオフに制御できるので、駆動電流ＩをＮ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５に流さずに、ＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲ又はＲＦ，ＲＲに流すことができる。
　その上、充電検出部８、論理回路ＡＮ１及びＮ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５の追加による装置コストの上昇は少ない。また、充電検出部８及び論理回路ＡＮ１の消費電流は少ない上、駆動電流Iは全てＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲ又はＲＦ，ＲＲに流れるため駆動電流Iを増加させる必要もない。従って、消費電流の増加を抑制でき、その結果、温度上昇による特性の劣化を抑制できる。
　以上より、簡単な構成により、装置コストの上昇や特性の劣化を抑制した上で方向指示灯２Ｌ，２ＲとしてのＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲ，ＲＦ，ＲＲを確実に点滅させることができる。
　実施例２は、実施例１に加え、ＬＥＤ素子の断線を検出するようにしている。
　図２は、本発明の実施例２に係る方向指示装置の回路図である。図２に示すように、この方向指示装置は、実施例１の方向指示装置に加え、電流クランプ部５と、電圧クランプ部６と、断線検出部７と、抵抗Ｒ２，Ｒ３と、をさらに備える。また、発振器４Ａａの機能が、実施例１の発振器４ａの機能と異なる。その他の回路構成は、図１の実施例１と同一であるため、同一の要素に同一の符号を付して説明を省略する。
　内部電源３と、パルス信号生成部４Ａと、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１と、電流クランプ部５と、電圧クランプ部６と、断線検出部７と、充電検出部８と、論理回路ＡＮ１と、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５は、方向指示灯制御装置１０Ａとして構成されている。
　電流クランプ部５は、駆動電流Ｉが電流上限値Ｉｍａｘを超えた場合に、パルス信号Ｐの振幅を低減させて駆動電流Ｉを電流上限値Ｉｍａｘに制限する。具体的には、電流クランプ部５は、第１の比較器ＣＯＭＰ１と、Ｎ型ＭＯＳトランジスタ（第１のトランジスタ）ＮＭ２と、を有する。
　第１の比較器ＣＯＭＰ１は、電流検出抵抗Ｒ１の両端間の電圧と、電流上限値Ｉｍａｘに対応した第１電圧と、を比較する。つまり、第１の比較器ＣＯＭＰ１は、電流出力端子１０ｃに非反転入力端子が接続され、基準電圧ＶＳを基準とした第１電圧Ｖ１が反転入力端子に供給されている。
　Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ２は、第１の比較器ＣＯＭＰ１の比較結果が供給されるゲート（制御端子）と、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１のゲートに接続されたドレイン（一端）と、基準電圧端子１０ｄに接続されて基準電圧ＶＳが供給されるソース（他端）と、を含む。
　電圧クランプ部６は、基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘを超えた場合に、パルス信号Ｐの振幅を低減させて基準電圧ＶＳを電圧上限値ＶＳｍａｘに制限する。具体的には、電圧クランプ部６は、第２の比較器ＣＯＭＰ２と、Ｎ型ＭＯＳトランジスタ（第２のトランジスタ）ＮＭ３と、を有する。
　第２の比較器ＣＯＭＰ２は、基準電圧ＶＳと、電圧上限値Ｖｍａｘと、を比較する。本実施例では、第２の比較器ＣＯＭＰ２は、基準電圧ＶＳに対応する分圧基準電圧ＶＳ’が供給される分圧基準電圧端子１０ｅに非反転入力端子が接続され、電圧上限値Ｖｍａｘに対応する第２電圧Ｖ２が反転入力端子に供給されている。第２電圧Ｖ２は、接地ＧＮＤを基準とした電圧である。抵抗Ｒ２と抵抗Ｒ３は、基準電圧端子１０ｄと接地ＧＮＤとの間に直列接続されており、分圧基準電圧端子１０ｅは、抵抗Ｒ２と抵抗Ｒ３との接続点に接続されている。
　Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ３は、第２の比較器ＣＯＭＰ２の比較結果が供給されるゲート（制御端子）と、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１のゲートに接続されたドレイン（一端）と、接地端子１０ｆを介して接地ＧＮＤに接続されたソース（他端）と、を含む。
　断線検出部７は、パルス信号Ｐのパルス波に対応した駆動電流Ｉが電流上限値Ｉｍａｘ未満の断線検出値Ｉｄ以下になった場合に、断線検出信号Ｓｄを出力する。断線検出値Ｉｄは、方向指示灯２ＬのＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲの何れか（又は、方向指示灯２ＲのＬＥＤ素子ＲＦ，ＲＲの何れか）が断線したと仮定した場合に、基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘの時に方向指示灯２Ｌ（又は２Ｒ）に流れる駆動電流Ｉより大きい。
　具体的には、断線検出部７は、第３の比較器ＣＯＭＰ３と、論理積回路７ａと、を有する。第３の比較器ＣＯＭＰ３は、電流検出抵抗Ｒ１の両端間の電圧と、断線検出値Ｉｄに対応した第３電圧Ｖ３と、を比較する。つまり、第３の比較器ＣＯＭＰ３は、電流出力端子１０ｃに反転入力端子が接続され、基準電圧ＶＳを基準とした第３電圧Ｖ３が非反転入力端子に供給されている。
　論理積回路７ａは、第３の比較器ＣＯＭＰ３の比較結果と発振パルス信号（パルス信号Ｐ）との論理積を断線検出信号Ｓｄとして出力する。
　断線検出信号Ｓｄは、発振器４Ａａに供給される。発振器４Ａａは、ハイレベルの断線検出信号Ｓｄが出力された後、発振パルス信号の周期を変化させる。即ち、パルス信号生成部４Ａは、ハイレベルの断線検出信号Ｓｄが出力された後、パルス信号Ｐの周期を変化させる。パルス信号Ｐの周期は、短くしてもよく（例えば、０．２５～１／（２．４）秒）、長くしてもよい。あるいは、パルス信号生成部４Ａは、ハイレベルの断線検出信号Ｓｄが出力された後、駆動電流Ｉが連続的に流れるようにパルス信号Ｐをハイレベルに固定してもよい。
　次に、電流上限値Ｉｍａｘと電圧上限値ＶＳｍａｘの関係について説明する。
　図３は、本発明の実施例１に係る方向指示装置の動作点を説明する図である。ここでは、方向指示灯２Ｌについて説明する。図３は、方向指示灯２Ｌに流れる駆動電流Ｉと、方向指示灯２Ｌに加わる基準電圧ＶＳとの関係を示す特性線を、方向指示灯２Ｌの２つのＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲが点灯する場合（特性線ＩＶ２（２灯））と、方向指示灯２ＬのＬＥＤ素子の何れかが断線し、１つのＬＥＤ素子が点灯する場合（特性線ＩＶ１（１灯））とについて示している。
　図示するように、電流上限値Ｉｍａｘは、特性線ＩＶ２上において基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘの時に方向指示灯２Ｌに流れ得る駆動電流Ｉより小さい。また、電流上限値Ｉｍａｘは、方向指示灯２ＬのＬＥＤ素子の何れかが断線したと仮定した場合に、特性線ＩＶ１上において基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘの時に方向指示灯２Ｌに流れる駆動電流Ｉより大きい。
　このように電流上限値Ｉｍａｘと電圧上限値ＶＳｍａｘを設定することで、２つのＬＥＤ素子が点灯する場合、駆動電流Ｉが電流上限値Ｉｍａｘとなり、基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘより低い値となる特性線ＩＶ２上の動作点ＯＰ２で動作する。また、１つのＬＥＤ素子が点灯する場合、基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘとなり、駆動電流Ｉが電流上限値Ｉｍａｘより小さい値となる特性線ＩＶ１上の動作点ＯＰ１で動作する。
　また、図４は、基準電圧ＶＳが順方向電圧以上になると電流が流れるようなＬＥＤ素子に関して、図３と同様の特性線を示している。図４のようにＬＥＤ素子の特性が図３の例と異なる場合であっても、電流上限値Ｉｍａｘと電圧上限値ＶＳｍａｘは、以上の説明と同様に設定すればよい。
　次に、方向指示装置の動作を、例えば方向指示灯２Ｌが点滅する場合について説明する。
　図５は、本発明の実施例１に係る方向指示装置の波形図である。図５は、方向指示スイッチＳＷがＬ端子側にオンになった時の、方向指示灯２Ｌに流れる駆動電流Ｉと、方向指示灯２Ｌに加わる基準電圧ＶＳとの時間変化を示している。図示する例では、時刻ｔ１で方向指示灯２Ｌの何れかのＬＥＤ素子が断線している。
　時刻ｔ１までは、前述のように、図３の動作点ＯＰ２で動作する。つまり、電流クランプ部５は、駆動電流Ｉが電流上限値Ｉｍａｘを超えた場合に、パルス信号Ｐの振幅を低減させて駆動電流Ｉを電流上限値Ｉｍａｘに制限する。即ち、定電流制御される。このとき、電圧クランプ部６のＮ型ＭＯＳトランジスタＮＭ３はオフしており、パルス信号Ｐの振幅の制御に影響しない。
　図示するように、駆動電流Ｉ及び基準電圧ＶＳは、パルス信号Ｐの周期でパルス状に変化して、方向指示灯２Ｌもその周期で点滅する。前述のように、例えば、この周期は０．５～１秒の任意の値であり、即ち、点滅周波数は１～２Ｈｚの任意の値である。
　断線が発生した時刻ｔ１以降、前述のように、図３の動作点ＯＰ２が動作点ＯＰ１に移動する。つまり、電圧クランプ部６は、基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘを超えた場合に、パルス信号Ｐの振幅を低減させて基準電圧ＶＳを電圧上限値ＶＳｍａｘに制限する。即ち、定電圧制御される。このとき、電流クランプ部５のＮ型ＭＯＳトランジスタＮＭ２はオフしており、パルス信号Ｐの振幅の制御に影響しない。
　方向指示灯２Ｌの点灯時の駆動電流Ｉ、即ちパルス信号Ｐのパルス波に対応した駆動電流Ｉが断線検出値Ｉｄ以下になっている期間に、断線検出部７はハイレベルの断線検出信号Ｓｄを出力する。
　これにより、パルス信号Ｐの周期は変更される。前述のように、例えば、変更後の周期は０．２５～１／（２．４）秒の任意の値であり、即ち、周波数は２．４～４Ｈｚの任意の値である。そのため、駆動電流Ｉ及び基準電圧ＶＳもその変更後の周期でパルス状に変化して、方向指示灯２Ｌもその周期で点滅する。方向指示灯２Ｌの点滅周期を通常時と異なるようにすることで、使用者等にＬＥＤ素子の断線を知らせることができる。
　以上で説明した様に、本実施例によれば、電流クランプ部５により、ＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲ又はＲＦ，ＲＲに供給される駆動電流Ｉが電流上限値Ｉｍａｘを超えた場合に、パルス信号Ｐの振幅を低減させて駆動電流Ｉを電流上限値Ｉｍａｘに制限するようにしている。加えて、電圧クランプ部６により、ＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲ又はＲＦ，ＲＲに印加される基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘを超えた場合に、パルス信号Ｐの振幅を低減させて基準電圧ＶＳを電圧上限値ＶＳｍａｘに制限するようにしている。また、電流上限値Ｉｍａｘは、基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘの時に方向指示灯２Ｌ又は２Ｒに流れ得る駆動電流Ｉより小さいようにしている。
　このような関係に電流上限値Ｉｍａｘと電圧上限値ＶＳｍａｘを設定したことにより、通常動作時は、基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘに達することなく、駆動電流Ｉが電流上限値Ｉｍａｘになるように制御される。即ち、ＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲ又はＲＦ，ＲＲに定電流が流れるので、これらＬＥＤ素子を長寿命化させ、且つ、光量を安定化させることができる。
　一方、並列接続されたＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲの何れか（又は、並列接続されたＬＥＤ素子ＲＦ，ＲＲの何れか）が断線した場合、ある基準電圧ＶＳにおいて方向指示灯２Ｌ（又は２Ｒ）に流れ得る駆動電流Ｉが通常動作時よりも減少するので、駆動電流Ｉが電流上限値Ｉｍａｘに達することなく、基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘになるように制御される。
　よって、パルス信号Ｐのパルス波に対応した駆動電流Ｉが電流上限値Ｉｍａｘ未満の断線検出値Ｉｄ以下になった場合に、ＬＥＤ素子の断線を検出できる。
　さらに、何れかのＬＥＤ素子が断線した場合であっても、基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘに制限されるため、残ったＬＥＤ素子に流れる駆動電流Ｉを制限できる。従って、その残ったＬＥＤ素子の寿命を長くできる。
　以上に加え、実施例１と同様の効果も得られる。
　本実施例は、断線検出部の構成が実施例２と異なる。
　図６は、本発明の実施例３に係る方向指示装置の回路図である。図６に示すように、方向指示灯制御装置１０Ｂは、実施例２の断線検出部７に代えて、断線検出部７Ａを備える。その他の回路構成は、図２の実施例２と同一であるため、同一の要素に同一の符号を付して説明を省略する。
　断線検出部７Ａは、基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘと等しくなった場合に、断線検出信号Ｓｄを出力する。具体的には、断線検出部７Ａは第４の比較器ＣＯＭＰ４を有する。第４の比較器ＣＯＭＰ４は、第２の比較器ＣＯＭＰ２の比較結果が非反転入力端子に供給され、電圧上限値ＶＳｍａｘに対応した第４電圧Ｖ４が反転入力端子に供給され、比較結果を断線検出信号Ｓｄとして出力する。第４電圧Ｖ４は、接地ＧＮＤを基準とした電圧である。
　この方向指示装置の動作波形は、図５と同一である。即ち、断線が発生した時刻ｔ１以降、方向指示灯２Ｌ又は２Ｒの点灯時の基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘに制御される。基準電圧ＶＳが電圧上限値ＶＳｍａｘに制御されている期間、第２の比較器ＣＯＭＰ２の比較結果はローレベルよりも高くなっている。従って、この状態を第４の比較器ＣＯＭＰ４が検出して、ハイレベルの断線検出信号Ｓｄが出力される。これにより、方向指示灯２Ｌ又は２Ｒの点滅周期を変化させて、使用者等にＬＥＤ素子の断線を知らせることができる。
　即ち、本実施例によっても、実施例２と同様の効果が得られる。
　実施例４は、実施例１に加え、方向指示スイッチのリーク電流を検出するようにしている。
　図７は、本発明の実施例４に係る方向指示装置の回路図である。図７に示すように、この方向指示装置は、実施例１の方向指示装置に加え、リーク検出部９をさらに備える。また、発振器４Ｂａの機能が、実施例１の発振器４ａの機能と異なる。その他の回路構成は、図１の実施例１と同一であるため、同一の要素に同一の符号を付して説明を省略する。
　内部電源３と、パルス信号生成部４Ｂと、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１と、充電検出部８と、論理回路ＡＮ１と、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ５と、リーク検出部９は、方向指示灯制御装置１０Ｃとして構成されている。
　発振器４Ｂａは、所定の周期の内部発振パルス信号ＰＩを生成し、当該内部発振パルス信号ＰＩをバッファして発振パルス信号として出力する。発振器４Ｂａは、リーク検出信号出力部９ａからリーク検出信号Ｓ２が出力されている間、発振パルス信号の出力を停止する。具体的には、発振器４Ｂａは、発振パルス信号を出力する発振パルス信号出力端子４Ｂａ１と、リーク検出信号出力部９ａからリーク検出信号Ｓ２が出力されている間、発振パルス信号出力端子４Ｂａ１を方向指示スイッチＳＷの一端（即ち基準電圧ＶＳ）に短絡するスイッチ素子（図示せず）と、を有する。例えば、内部発振パルス信号ＰＩ、発振パルス信号およびパルス信号Ｐのデューティ比は５０％前後である。
　リーク検出部９は、パルス信号Ｐのパルス波に対応した駆動電流Ｉが、リーク検出期間Ｔ１の間、リーク検出電流値Ｉ１以下である場合に、パルス信号生成部４Ｂにパルス信号Ｐの振幅を低下させる。
　リーク検出電流値Ｉ１は、方向指示スイッチＳＷがオンの時のパルス信号Ｐのパルス波に対応した駆動電流Ｉより小さく、方向指示スイッチＳＷがオフの時に流れ得る方向指示スイッチＳＷのリーク電流以上である。
　リーク検出期間Ｔ１は、方向指示スイッチＳＷがオンの時にパルス信号Ｐのパルス波が出力されている時間（例えば、約０．５～１秒）より短い。本実施例では、例えば、リーク検出期間Ｔ１は２００マイクロ秒以下である。ただし、適切なリーク検出期間Ｔ１は、ＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲ，ＲＦ，ＲＲの特性や、パルス信号Ｐの周期などに依存して変化する。また、リーク検出期間Ｔ１が短すぎる場合には、外部からのノイズによって誤動作する可能性もあるため、リーク検出期間Ｔ１はノイズの影響も考慮して決定することが好ましい。
　具体的には、リーク検出部９は、低電流検出用比較器ＣＯＭＰ９と、リーク検出信号出力部９ａと、を有する。低電流検出用比較器ＣＯＭＰ９は、電流検出抵抗Ｒ１の両端間の電圧と、リーク検出電流値Ｉ１に対応した電圧Ｖ９と、を比較して、駆動電流Ｉがリーク検出電流値Ｉ１以下である場合に低電流検出信号Ｓ１を出力する。つまり、低電流検出用比較器ＣＯＭＰ９は、電流出力端子１０ｃに反転入力端子が接続され、基準電圧ＶＳを基準とした電圧Ｖ９が反転入力端子に供給されている。
　リーク検出信号出力部９ａは、低電流検出信号Ｓ１がリーク検出期間Ｔ１の間出力された場合にリーク検出信号Ｓ２を出力する。つまり、リーク検出信号出力部９ａは、リーク検出期間Ｔ１未満の低電流検出信号Ｓ１を無視するフィルタとして機能する。また、リーク検出信号出力部９ａは、発振器４Ｂａから内部発振パルス信号ＰＩが供給され、内部発振パルス信号ＰＩのパルス波が発生するタイミングでリセットされる。
　次に、波形図を参照して、方向指示装置の動作を説明する。
　図８は、本発明の実施例４に係る方向指示装置の波形図である。図８は、方向指示スイッチＳＷがＬ端子側にオンになった後、時刻ｔ１０でオフになった場合の、方向指示灯２Ｌに流れる駆動電流Ｉ、低電流検出信号Ｓ１、リーク検出信号Ｓ２及びパルス信号Ｐの時間変化を示している。図示する例では、時刻ｔ１０以降、オフになった方向指示スイッチＳＷはリーク電流を流している。また、低電流検出信号Ｓ１、リーク検出信号Ｓ２及びパルス信号Ｐは、基準電圧ＶＳに対する変化を示している。つまり、図中のローレベル（Ｌ）は、基準電圧ＶＳとほぼ等しいことを表している。
　図示するように、時刻ｔ１０までは、駆動電流Ｉはパルス信号Ｐの周期でパルス状に変化して、方向指示灯２Ｌもその周期で点滅する。駆動電流Ｉの最大値は、パルス信号Ｐの振幅によって決定されている。前述のように、例えば、この周期は０．５～１秒の任意の値であり、即ち、点滅周波数は１～２Ｈｚの任意の値である。
　この時刻ｔ１０までにおいても、低電流検出用比較器ＣＯＭＰ９は、駆動電流Ｉが流れていない期間（例えば、時刻ｔ８～ｔ１０等）に、ハイレベルの低電流検出信号Ｓ１を出力する。そして、リーク検出信号出力部９ａは、低電流検出信号Ｓ１がリーク検出期間Ｔ１の間出力されると、ハイレベルのリーク検出信号Ｓ２を出力する（例えば、時刻ｔ９）。発振器４Ｂａは、リーク検出信号Ｓ２が出力されている間、発振パルス信号出力端子４Ｂａ１を基準電圧ＶＳに短絡して、パルス波が出力されないようにする。続いて、リーク検出信号出力部９ａは、内部発振パルス信号ＰＩ（図示せず）のパルス波が発生するタイミング（時刻ｔ１０）でリセットされてリーク検出信号Ｓ２はローレベルになる。しかし、この時刻ｔ８～ｔ１０において、そもそもパルス信号Ｐのパルス波は出力されていないため、このようなリーク検出部９の動作は、方向指示スイッチＳＷがオンの場合の点滅動作に影響を及ぼすことはない。
　方向指示スイッチＳＷがオフした時刻ｔ１０以降、方向指示スイッチＳＷの一端から例えばＬ端子に流れるリーク電流により、ブートストラップ回路１は動作を続け、即ち方向指示装置は動作を続ける。リーク電流は、例えば、約１００ｍＡである。
　つまり、時刻ｔ１０において、方向指示スイッチＳＷがオフしているにも拘らずパルス信号Ｐのパルス波が出力される。従って、Ｎ型ＭＯＳトランジスタＮＭ１は駆動電流Ｉを出力する。ただし、この時の駆動電流Ｉは、方向指示スイッチＳＷのリーク電流に制限されている。
　低電流検出用比較器ＣＯＭＰ９は、駆動電流Ｉがリーク検出電流値Ｉ１以下であるため、引き続きハイレベルの低電流検出信号Ｓ１を出力する。
　その後、時刻ｔ１１に、リーク検出信号出力部９ａは、低電流検出信号Ｓ１がリーク検出期間Ｔ１の間出力されたため、ハイレベルのリーク検出信号Ｓ２を出力する。発振器４Ｂａは、リーク検出信号Ｓ２が出力されている間、発振パルス信号出力端子４Ｂａ１を基準電圧ＶＳに短絡して、発振パルス信号のパルス波、即ちパルス信号Ｐのパルス波が出力されないようにする。これにより、時刻ｔ１１以降、駆動電流Ｉは出力されない。よって、駆動電流Ｉが出力される期間、即ち方向指示灯２Ｌが点灯する期間は、リーク検出期間Ｔ１に制限される。
　なお、時刻ｔ１１以降、発振器４Ｂａは、発振パルス信号のパルス波を出力しないが、内部発振パルス信号ＰＩは出力している。
　その後、リーク検出信号出力部９ａは、内部発振パルス信号ＰＩのパルス波が発生するタイミングである時刻ｔ１２にリセットされて、リーク検出信号Ｓ２はローレベルになる。
　従って、パルス信号Ｐのパルス波が出力されて、駆動電流Ｉも出力される。しかし、以上と同様の動作により、リーク検出期間Ｔ１が経過した時刻ｔ１３以降、駆動電流Ｉは出力されないようになる。
　このように、時刻ｔ１０以降、パルス信号Ｐのデューティ比が小さく変更される。そのため、駆動電流Ｉもその変更後のデューティ比でパルス状に変化して、ＬＥＤ素子の点灯時間が例えば２００マイクロ秒以下になる。従って、リーク電流によりＬＥＤ素子が点灯している時間を制限できるので、リーク電流によるＬＥＤ素子の点灯を視認し難くできる。
　以上で説明した様に、本実施例によれば、リーク検出部９により、パルス信号Ｐのパルス波に対応した駆動電流Ｉが、リーク検出期間Ｔ１の間、リーク検出電流値Ｉ１以下である場合に、パルス信号Ｐの振幅を低下させるようにしている。これにより、オフ状態の方向指示スイッチＳＷにリーク電流が流れた場合、パルス信号Ｐの振幅をゼロに低下させて、駆動電流Ｉをゼロに減少させることができる。従って、リーク電流によりＬＥＤ素子が点灯している時間をリーク検出期間Ｔ１に制限できるので、リーク電流によるＬＥＤ素子の点灯を視認し難くできる。
　以上に加え、実施例１と同様の効果も得られる。
　実施例５は、リーク検出信号Ｓ２が出力された場合の発振器４Ｂａの動作が実施例４と異なる。つまり、実施例５の発振器４Ｂａは、発振パルス信号のパルス波を出力している間にリーク検出信号出力部９ａからリーク検出信号Ｓ２が出力された場合、発振パルス信号の出力を停止して、一定期間後、発振パルス信号の出力を自動的に再開する。その他の回路構成は、図７の実施例４と同一であるため、図示及び説明を省略する。
　これにより、リーク検出信号Ｓ２が出力された場合、方向指示灯２Ｌ又は２Ｒは、一定期間、点滅動作を停止する。例えば、図８において、時刻ｔ１１以降の一定期間、点滅動作を停止して、時刻ｔ１２～ｔ１３においてもパルス信号Ｐ及び駆動電流Ｉを出力しないようにする。従って、リーク電流によりＬＥＤ素子が点灯している時間をリーク検出期間Ｔ１に制限できるので、リーク電流によるＬＥＤ素子の点灯を視認し難くできる。
　このように、本実施例においても、実施例４と同様の効果が得られる。
　以上、本発明の実施例を詳述してきたが、具体的な構成は上記実施例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々に変形して実施することができる。
　例えば、ＭＯＳトランジスタに代えて、バイポーラトランジスタを用いて方向指示灯制御装置１０，１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃを構成してもよい。
　また、各方向指示灯２Ｌ，２Ｒを構成するＬＥＤ素子の数は、３個以上でもよい。各ＬＥＤ素子ＬＦ，ＬＲ，ＲＦ，ＲＲを構成するＬＥＤの数は、１個でもよく、３個以上でもよい。
　また、ブートストラップ回路１にダイオードＤ１を用いる一例について説明したが、これに限られない。ダイオードＤ１に代えて、電源電圧ＶＤＤが内部電源電圧Ｖｃｃより高い時に容量素子Ｃ１に電流を流し、電源電圧ＶＤＤが内部電源電圧Ｖｃｃより低い時に容量素子Ｃ１からの電流を遮断するように制御された、整流素子として機能するトランジスタを用いてもよい。
　また、実施例２又は３と、実施例４又は５とを組み合わせてもよい。
１　ブートストラップ回路
ＳＷ　方向指示スイッチ
２Ｌ，２Ｒ　方向指示灯
ＬＦ，ＬＲ，ＲＦ，ＲＲ　ＬＥＤ素子
３　内部電源
４，４Ａ，４Ｂ　パルス信号生成部
４ａ，４Ａａ，４Ｂａ　発振器
４ｂ　バッファ
５　電流クランプ部
６　電圧クランプ部
７，７Ａ　断線検出部
８　充電検出部
９　リーク検出部
９ａ　リーク検出信号出力部
１０，１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃ　方向指示灯制御装置
Ｒ１　電流検出抵抗
Ｒ２，Ｒ３　抵抗
Ｄ１　ダイオード（整流素子）
Ｃ１　容量素子
ＡＮ１　論理回路（充電補助スイッチ制御部）
ＮＭ１　Ｎ型ＭＯＳトランジスタ（電流制御素子）
ＮＭ２　Ｎ型ＭＯＳトランジスタ（第１のトランジスタ）
ＮＭ３　Ｎ型ＭＯＳトランジスタ（第２のトランジスタ）
ＮＭ５　Ｎ型ＭＯＳトランジスタ（充電補助スイッチ）
ＣＯＭＰ１　第１の比較器
ＣＯＭＰ２　第２の比較器
ＣＯＭＰ３　第３の比較器
ＣＯＭＰ４　第４の比較器
ＣＯＭＰ８　充電検出用比較器
ＣＯＭＰ９　低電流検出用比較器

Claims (13)

  1. 　電源電圧に基づいて充電される容量素子を有し、前記容量素子の一端の電圧を内部電源電圧として出力し、前記容量素子の他端の電圧が基準電圧である外部のブートストラップ回路と、前記容量素子の他端に一端が接続された外部の方向指示スイッチと、を用いて、ＬＥＤ素子で構成され、前記方向指示スイッチの他端に一端が接続され、他端が接地された方向指示灯を制御する方向指示灯制御装置であって、
    　前記内部電源電圧と前記基準電圧との電位差を電源として動作し、所定の周期のパルス波を含むパルス信号を生成するパルス信号生成部と、
    　前記電源電圧が供給される一端と、前記パルス信号が供給される制御端子と、前記パルス信号の振幅に応じた大きさの駆動電流を前記方向指示スイッチの一端に出力する他端と、を有する電流制御素子と、
    　前記容量素子の他端と接地との間に接続された充電補助スイッチと、
    　前記容量素子への充電開始を検出して、前記容量素子の充電中に充電検出信号を出力する充電検出部と、
    　前記充電検出信号が出力され且つ前記パルス信号のパルス波が出力されていない場合に、前記充電補助スイッチをオンにする充電補助スイッチ制御部と、を備える
    　ことを特徴とする方向指示灯制御装置。
  2. 　前記ブートストラップ回路は、前記電源電圧が一端に供給され、前記容量素子の一端に他端が接続された整流素子を有する
    　ことを特徴とする請求項１に記載の方向指示灯制御装置。
  3. 　前記充電検出部は、前記内部電源電圧が充電検出電圧以下になった場合に充電検出信号を出力し、
    　前記充電検出電圧は、前記電源電圧より設定電圧だけ低く、
    　前記設定電圧は、前記整流素子に電流が流れた時の前記整流素子の両端間の電圧以下である
    　ことを特徴とする請求項２に記載の方向指示灯制御装置。
  4. 　前記充電検出部は、前記内部電源電圧が反転入力端子に供給され、前記充電検出電圧が非反転入力端子に供給され、比較結果を前記充電検出信号として出力する充電検出用比較器を有し、
    　充電補助スイッチ制御部は、前記充電検出信号と前記発振パルス信号の反転信号との論理積を演算し、演算結果を前記充電補助スイッチに出力する論理回路を有し、
    　前記充電補助スイッチは、前記演算結果がハイレベルの場合にオンする
    　ことを特徴とする請求項３に記載の方向指示灯制御装置。
  5. 　前記電流制御素子は、前記電源電圧が供給されたドレインと、前記パルス信号が供給されたゲートと、前記方向指示スイッチに接続されたソースと、を有するＮ型ＭＯＳトランジスタで構成されている
    　ことを特徴とする請求項１から請求項４の何れかに記載の方向指示灯制御装置。
  6. 　前記駆動電流が電流上限値を超えた場合に、前記パルス信号の振幅を低減させて前記駆動電流を前記電流上限値に制限する電流クランプ部と、
    　前記基準電圧が電圧上限値を超えた場合に、前記パルス信号の振幅を低減させて前記基準電圧を前記電圧上限値に制限する電圧クランプ部と、
    　前記パルス信号のパルス波に対応した前記駆動電流が前記電流上限値未満の断線検出値以下になった場合、または、前記基準電圧が前記電圧上限値と等しくなった場合に、断線検出信号を出力する断線検出部と、を備え、
    　前記電流上限値は、前記基準電圧が前記電圧上限値の時に前記方向指示灯に流れ得る前記駆動電流より小さく、
    　前記方向指示灯は、並列接続されたＬＥＤ素子で構成されている
    　ことを特徴とする請求項１から請求項５の何れかに記載の方向指示灯制御装置。
  7. 　前記パルス信号のパルス波に対応した前記駆動電流が、リーク検出期間の間、リーク検出電流値以下である場合に、前記パルス信号生成部に前記パルス信号の振幅を低下させるリーク検出部を備える
    　ことを特徴とする請求項１から請求項６の何れかに記載の方向指示灯制御装置。
  8. 　電源電圧に基づいて充電される容量素子を有し、前記容量素子の一端の電圧を内部電源電圧として出力し、前記容量素子の他端の電圧が基準電圧であるブートストラップ回路と、
    　前記容量素子の他端に一端が接続された方向指示スイッチと、
    　ＬＥＤ素子で構成され、前記方向指示スイッチの他端に一端が接続され、他端が接地された方向指示灯と、
    　前記内部電源電圧と前記基準電圧との電位差を電源として動作し、所定の周期のパルス波を含むパルス信号を生成するパルス信号生成部と、
    　前記電源電圧が供給される一端と、前記パルス信号が供給される制御端子と、前記パルス信号の振幅に応じた大きさの駆動電流を前記方向指示スイッチの一端に出力する他端と、を有する電流制御素子と、
    　前記容量素子の他端と接地との間に接続された充電補助スイッチと、
    　前記容量素子への充電開始を検出して、前記容量素子の充電中に充電検出信号を出力する充電検出部と、
    　前記充電検出信号が出力され且つ前記パルス信号のパルス波が出力されていない場合に、前記充電補助スイッチをオンにする充電補助スイッチ制御部と、を備える
    　ことを特徴とする方向指示装置。
  9. 　前記ブートストラップ回路は、前記電源電圧が一端に供給され、前記容量素子の一端に他端が接続された整流素子を有する
    　ことを特徴とする請求項８に記載の方向指示灯制御装置。
  10. 　前記充電検出部は、前記内部電源電圧が充電検出電圧以下になった場合に充電検出信号を出力し、
    　前記充電検出電圧は、前記電源電圧より設定電圧だけ低く、
    　前記設定電圧は、前記整流素子に電流が流れた時の前記整流素子の両端間の電圧以下である
    　ことを特徴とする請求項９に記載の方向指示灯制御装置。
  11. 　前記充電検出部は、前記内部電源電圧が反転入力端子に供給され、前記充電検出電圧が非反転入力端子に供給され、比較結果を前記充電検出信号として出力する充電検出用比較器を有し、
    　充電補助スイッチ制御部は、前記充電検出信号と前記発振パルス信号の反転信号との論理積を演算し、演算結果を前記充電補助スイッチに出力する論理回路を有し、
    　前記充電補助スイッチは、前記演算結果がハイレベルの場合にオンする
    　ことを特徴とする請求項１０に記載の方向指示灯制御装置。
  12. 　前記電流制御素子は、前記電源電圧が供給されたドレインと、前記パルス信号が供給されたゲートと、前記方向指示スイッチに接続されたソースと、を有するＮ型ＭＯＳトランジスタで構成されている
    　ことを特徴とする請求項８から請求項１１の何れかに記載の方向指示灯制御装置。
  13. 　電源電圧に基づいて充電される容量素子を有し、前記容量素子の一端の電圧を内部電源電圧として出力し、前記容量素子の他端の電圧が基準電圧であるブートストラップ回路と、前記容量素子の他端に一端が接続された方向指示スイッチと、ＬＥＤ素子で構成され、前記方向指示スイッチの他端に一端が接続され、他端が接地された方向指示灯と、前記内部電源電圧と前記基準電圧との電位差を電源として動作し、所定の周期のパルス波を含むパルス信号を生成するパルス信号生成部と、前記電源電圧が供給される一端と、前記パルス信号が供給される制御端子と、前記パルス信号の振幅に応じた大きさの駆動電流を前記方向指示スイッチの一端に出力する他端と、を有する電流制御素子と、前記容量素子の他端と接地との間に接続された充電補助スイッチと、を備える方向指示装置の制御方法であって、
    　前記容量素子への充電開始を検出して、前記容量素子の充電中に充電検出信号を出力し、
    　前記充電検出信号が出力され且つ前記パルス信号のパルス波が出力されていない場合に、前記充電補助スイッチをオンにする
    　ことを特徴とする方向指示装置の制御方法。
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