JP6074722B2 - 放電灯点灯装置及びそれを用いた照明装置 - Google Patents

Description

本発明は、放電灯点灯装置及びそれを用いた照明装置に関する。

従来から、直流電源の出力を負荷である放電灯が必要とする直流電圧に変換し、且つこの直流電圧を交番電圧に変換して放電灯に供給する放電灯点灯装置が知られており、例えば特許文献１に開示されている。

特許文献１に記載の高圧放電灯点灯装置は、直流電圧を交番電圧に変換して高圧放電灯に印加するフルブリッジ回路と、フルブリッジ回路を制御する制御手段とを備える。フルブリッジ回路は、それぞれ２つのトランジスタの組から成る第１のアームと、第２のアームとを備える。また、フルブリッジ回路は、第１のアームを駆動するブートストラップタイプの第１のハーフブリッジドライバと、第２のアームを駆動するブートストラップタイプの第２のハーフブリッジドライバとを備える。更に、フルブリッジ回路は、各ハーフブリッジドライバにそれぞれ接続された第１のブートストラップコンデンサと、第２のブートストラップコンデンサとを備える。

ここで、放電灯の始動時に、スムーズなアーク放電への移行を行うための始動方式として、放電灯に直流電圧を印加し続ける直流始動方式が知られている。しかしながら、この方式では、各ブートストラップコンデンサの放電時間でしか各アームのハイサイドのトランジスタをオンにできない。このため、直流始動方式を用いた放電灯点灯装置では、各ブートストラップコンデンサに電圧を供給し続けるための専用の電源が別途必要となり、コストが増加する。

そこで、特許文献１に記載の高圧放電灯点灯装置では、放電開始直後を含む所定の期間において、第１の期間と、第１の期間よりも短い第２の期間とを繰り返すように高圧放電灯に交流電圧を印加している。第１の期間では、一方のアームのハイサイドのトランジスタ及び他方のアームのローサイドのトランジスタがオンする間に、一方のアーム側のブートストラップコンデンサが放電される。第２の期間では、一方のアームのローサイドのトランジスタ及び他方のアームのハイサイドのトランジスタがオンする間に、一方のアーム側のブートストラップコンデンサが充電される。

したがって、この高圧放電灯点灯装置では、交流電圧を高圧放電灯に印加するものの、極性が反転している時間が短いため、直流始動方式と同等の始動性を得ている。また、この高圧放電灯点灯装置では、各ブートストラップコンデンサに電圧を供給し続けるための専用の電源を設ける必要がない。

特開２０１０−１３５１９５号公報

しかしながら、上記従来例では、放電灯の始動時にブートストラップコンデンサ（ハイサイドのスイッチング素子の電源用コンデンサ）を充電する期間が存在するものの、その期間は短い。このため、放電灯の始動時の安定性を確保すべく各アームのハイサイド側のトランジスタをオンし続けるためには、放電時間を考慮して静電容量の大きいブートストラップコンデンサを用意する必要がある。この場合、ブートストラップコンデンサの大型化に伴って、コストの増加や装置の大型化を招くという問題があった。

また、上記従来例では、ブートストラップコンデンサの充電期間においては高圧放電灯に印加する電圧の極性が反転する。このため、放電開始直後の極性反転による高圧放電灯の立ち消えのリスクが僅かながら存在するという問題があった。

本発明は、上記の点に鑑みて為されたもので、ハイサイドのスイッチング素子の電源用コンデンサの静電容量を大きくすることなく放電灯の始動時の安定性を確保することのできる放電灯点灯装置及びそれを用いた照明装置を提供することを目的とする。

本発明の放電灯点灯装置は、直流電圧を出力する直流電源回路と、前記直流電源回路の出力電圧を交番電圧に変換して放電灯に出力するインバータ回路と、前記インバータ回路の出力電圧を受けて高電圧パルスを発生し、前記放電灯を始動させる始動回路と、前記直流電源回路及び前記インバータ回路の各出力を制御する制御回路とを備え、前記インバータ回路は、前記放電灯の始動時において、一方の極性の直流電圧を継続して出力し、前記インバータ回路は、少なくとも２つ以上のスイッチング素子から成るブリッジ回路と、前記各スイッチング素子をそれぞれ駆動する複数の駆動回路と、前記各スイッチング素子のうちハイサイドの前記スイッチング素子を駆動する前記駆動回路に動作電圧を供給する電源用コンデンサとを備え、所定の電圧を出力する第１駆動電源と、前記直流電源回路の出力電圧に比例し且つ少なくとも前記放電灯の始動時は前記第１駆動電源の出力する電圧よりも高い電圧を出力する第２駆動電源と、前記第１駆動電源により前記電源用コンデンサを充電する第１経路と、前記第２駆動電源により前記電源用コンデンサを充電する第２経路とを切り替える切替手段とを有し、前記切替手段は、前記放電灯の始動時において、前記第２経路に切り替えることを特徴とする。

この放電灯点灯装置において、前記第２駆動電源は、前記直流電源回路の有するトランス又はインダクタに別途設けられて前記直流電源回路とは電気的に絶縁された補助巻線から成ることが好ましい。

この放電灯点灯装置において、前記第２駆動電源は、前記直流電源回路に接続されて前記直流電源回路の出力電圧を昇圧して出力するチャージポンプ式の昇圧回路から成ることが好ましい。

この放電灯点灯装置において、前記第２経路は、前記第２駆動電源から限流抵抗を介して前記電源用コンデンサに電流を供給する経路であり、前記切替手段は、前記第２駆動電源の出力する電圧が前記第１駆動電源の出力する電圧よりも高くなると前記第２経路に切り替え、前記第１駆動電源の出力する電圧が前記第２駆動電源の出力する電圧よりも高くなると前記第１経路に切り替えるように構成されることが好ましい。

本発明の照明装置は、上記何れかの放電灯点灯装置と、前記放電灯が装着されるソケットと、前記放電灯点灯装置及び前記ソケットを保持する器具本体とを備えることを特徴とする。

本発明は、放電灯の始動時において、第２経路に切り替えて第２駆動電源により電源用コンデンサを充電することができる。このため、本発明では、電源用コンデンサの充電時間を確保する必要がなく、放電灯に一方の極性の直流電圧を印加し続ける直流始動方式を採用することができる。したがって、本発明では、放電開始直後の極性の反転による放電灯の立ち消えのリスクを回避することができる。また、本発明では、第２駆動電源により電源用コンデンサを充電し続けることができるので、そもそも電源用コンデンサの放電時間を考慮する必要がなく、静電容量の大きい電源用コンデンサを用意する必要がない。すなわち、本発明は、ハイサイドのスイッチング素子の電源用コンデンサの静電容量を大きくすることなく放電灯の始動時の安定性を確保することができる。

本発明の実施形態１に係る放電灯点灯装置を示す回路図である。 同上の放電灯点灯装置の動作波形図である。 本発明の実施形態２に係る放電灯点灯装置を示す回路図である。 同上の放電灯点灯装置の動作波形図である。 本発明の実施形態３に係る放電灯点灯装置を示す回路図である。 同上の放電灯点灯装置の他の構成を示す回路図である。 同上の放電灯点灯装置の更に他の構成を示す回路図である。 同上の他の構成の動作波形図である。 本発明の実施形態４に係る放電灯点灯装置を示す回路図である。 本発明の実施形態に係る車両用前照灯を示す図で、（ａ）は概略図で、（ｂ）は車両の斜視図である。

（実施形態１）
本発明の実施形態１に係る放電灯点灯装置１は、直流電源回路１０と、インバータ回路１１と、始動回路１３と、制御回路１２とを備える。直流電源回路１０は、直流電圧を出力する。インバータ回路１１は、直流電源回路１０の出力電圧を交番電圧に変換して放電灯３に出力する。始動回路１３は、インバータ回路１１の出力電圧を受けて高電圧パルスを発生し、放電灯３を始動させる。制御回路１２は、直流電源回路１０及びインバータ回路１１の各出力を制御する。

インバータ回路１１は、放電灯３の始動時において、一方の極性の直流電圧を継続して出力する。インバータ回路１１は、少なくとも２つ以上（本実施形態では４つ）のスイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４から成るブリッジ回路と、各スイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４をそれぞれ駆動する複数（本実施形態では４つ）の駆動回路１１０〜１４０とを備える。インバータ回路１１は、各スイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４のうち、ハイサイドのスイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１３を駆動する第１駆動回路１１０、第３駆動回路１３０に動作電圧を供給する電源用コンデンサＣ１１，Ｃ１３を備える。

本実施形態の放電灯点灯装置１は、所定の電圧を出力する第１駆動電源と、直流電源回路１０の出力電圧に比例し且つ少なくとも前記放電灯の始動時は第１駆動電源の出力する電圧よりも高い電圧を出力する第２駆動電源とを備える。第１駆動電源は、制御電源回路１４である。第２駆動電源は、補助巻線Ｌ３である。また、本実施形態の放電灯点灯装置１は、第１駆動電源により電源用コンデンサＣ１１を充電する第１経路と、第２駆動電源により電源用コンデンサＣ１１を充電する第２経路とを切り替える切替手段を有する。切替手段は、第１切替回路１５である。そして、本実施形態の放電灯点灯装置１では、第１切替回路１５は、放電灯３の始動時において、第２経路に切り替える。

以下、本発明の実施形態１に係る放電灯点灯装置１について図面を用いて説明する。本実施形態の放電灯点灯装置１は、図１に示すように、直流電源回路１０と、インバータ回路１１と、制御回路１２と、始動回路１３と、制御電源回路１４と、第１切替回路１５とを備える。

直流電源回路１０は、直流電源であるバッテリ２からの入力電圧Ｖ０を昇圧し、放電灯３を点灯するために必要な直流電圧に変換して出力する。直流電源回路１０は、１次巻線Ｌ１及び２次巻線Ｌ２から成るトランス１００と、スイッチング素子Ｑ１と、ダイオードＤ１と、平滑用コンデンサＣ１とを備えた昇圧チョッパ回路で構成される。スイッチング素子Ｑ１は、後述する制御回路１２から与えられる駆動信号により、オン／オフを切り替える。そして、直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１は、スイッチング素子Ｑ１のスイッチング周期やデューティ比を可変することで調整される。

なお、本実施形態の放電灯点灯装置１では、直流電源回路１０として昇圧チョッパ回路を採用しているが、昇降圧チョッパ回路やフライバック・コンバータ（flyback converter）などで構成してもよい。すなわち、直流電源回路１０は、スイッチング素子Ｑ１がオンのときにエネルギーをトランス１００（インダクタ）に蓄積し、スイッチング素子Ｑ１がオフしたときに蓄えたエネルギーを放出する動作を行う構成であればよい。特に、フライバック・コンバータはトランス１００の巻数比以上に電圧を昇圧でき、広範囲の出力電圧を得ることが可能であることから、放電灯点灯装置１の直流電源回路１０に好適である。

ここで、スイッチング素子Ｑ１の両端電圧は、スイッチング素子Ｑ１がオンのときは０Ｖである。一方、スイッチング素子Ｑ１がオフになると、スイッチング素子Ｑ１の両端には入力電圧Ｖ０よりも高い昇圧されたキックバック電圧が発生する。このキックバック電圧は、ダイオードＤ２及びコンデンサＣ２により整流・平滑され、電源電圧Ｅ０として利用される。電源電圧Ｅ０は、図１のような昇圧チョッパ回路方式の場合、Ｅ０＝（Ｖ１−Ｖ０）・Ｎ１／Ｎ２＋Ｖ０で表される。上式において、Ｎ１はトランス１００の１次巻線Ｌ１の巻数、Ｎ２が１次巻線Ｌ１及び２次巻線Ｌ２の総巻数（スイッチング素子Ｑ１がオンからオフに切り替わったときにダイオードＤ１を介して出力側に電流が流れる巻線の総巻数）である。

インバータ回路１１は、４つのスイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４から構成されるフルブリッジ回路と、各スイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４を駆動する４つの駆動回路１１０〜１４０とを備える。各スイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４は、何れもｎチャネルＭＯＳＦＥＴで構成される。なお、図１において上側に位置する２つのスイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１３を「ハイサイド」のスイッチング素子と称し、下側に位置する２つのスイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１４を「ローサイド」のスイッチング素子と称する。

第１駆動回路１１０は、ハイサイドのスイッチング素子Ｑ１のゲート電圧を制御することで、スイッチング素子Ｑ１１のオン／オフを制御する。第１駆動回路１１０は、所謂ブートストラップコンデンサ（bootstrap capacitor）である電源用コンデンサＣ１１の充電電圧ＥＱ１を供給されることで動作する。電源用コンデンサＣ１１は、ダイオードＤ１１を介して制御電圧Ｅ１を供給されることで充電される。なお、制御電圧Ｅ１は、後述する制御電源回路１４の出力電圧である。

第２駆動回路１２０は、ローサイドのスイッチング素子Ｑ１２のゲート電圧を制御することで、スイッチング素子Ｑ１２のオン／オフを制御する。第２駆動回路１２０は、制御電圧Ｅ１を供給されることで動作する。

第３駆動回路１３０は、ハイサイドのスイッチング素子Ｑ１３のゲート電圧を制御することで、スイッチング素子Ｑ１３のオン／オフを制御する。第３駆動回路１３０は、所謂ブートストラップコンデンサである電源用コンデンサＣ１３の充電電圧ＥＱ３を供給されることで動作する。電源用コンデンサＣ１３は、ダイオードＤ１３を介して制御電圧Ｅ１を供給されることで充電される。

第４駆動回路１４０は、ローサイドのスイッチング素子Ｑ１４のゲート電圧を制御することで、スイッチング素子Ｑ１４のオン／オフを制御する。第４駆動回路１４０は、制御電圧Ｅ１を供給されることで動作する。

制御回路１２は、例えばマイコンで構成される。制御回路１２は、直流電源回路１０の出力電圧及び出力電流の検出結果に基づいて、直流電源回路１０のスイッチング素子Ｑ１のスイッチング周期やデューティ比を制御する。制御回路１２は、この制御により、直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１を所望の直流電圧に制御する。なお、直流電源回路１０の出力電圧及び出力電流を検出する手段については従来周知であるので、ここでは説明を省略する。

また、制御回路１２は、インバータ回路１１の各駆動回路１１０〜１４０に駆動信号を与えることで各スイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４のオン／オフを制御する。具体的には、制御回路１２は、スイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１４をオン、スイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１３をオフに切り替えることで一方の極性の電圧をインバータ回路１１から出力させる。また、制御回路１２は、スイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１４をオフ、スイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１３をオンに切り替えることで他方の極性の電圧をインバータ回路１１から出力させる。そして、制御回路１２は、これらの制御により、インバータ回路１１から出力される交番電圧を制御する。

ここで、スイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１４がオンのときは、第１駆動回路１１０は電源用コンデンサＣ１１を電源として使用する。このとき、電源用コンデンサＣ１３には、ダイオードＤ１３及びスイッチング素子Ｑ１４を介して制御電圧Ｅ１が供給される。したがって、電源用コンデンサＣ１３は、インバータ回路１１が一方の極性の電圧を出力している間、充電される。スイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１３がオンのときは、第３駆動回路１３０は電源用コンデンサＣ１３を電源として使用する。このとき、電源用コンデンサＣ１１には、ダイオードＤ１１及びスイッチング素子Ｑ１２を介して制御電圧Ｅ１が供給される。したがって、電源用コンデンサＣ１１は、インバータ回路１１が他方の極性の電圧を出力している間、充電される。

始動回路１３は、パルス駆動回路（図示せず）及びパルストランス（図示せず）で構成される。始動回路１３は、放電灯３の放電開始時（すなわち、始動時）に、インバータ回路１１の出力電圧を受けて放電灯３を始動するための高電圧パルスを発生する。そして、始動回路１３は、発生した高電圧パルスを消灯状態の放電灯３の電極間に印加する。これにより、始動回路１３は、放電灯３を始動させる。なお、始動回路１３は従来周知であるので、ここではその構成及び説明を省略する。

制御電源回路１４は、シリーズレギュレータ（series regulator）から構成され、制御回路１２の電源電圧である制御電圧Ｅ１を出力する。制御電源回路１４は、電源電圧Ｅ０を入力として、一定電圧（例えば、１０Ｖ）を出力する。制御電源回路１４は、所定の電圧（制御電圧Ｅ１）を出力する「第１駆動電源」である。

なお、直流電源回路１０のスイッチング素子Ｑ１のスイッチング動作が開始すれば、コンデンサＣ２の充電電圧が入力電圧Ｖ０よりも上昇する。このため、バッテリ２の入力電圧Ｖ０が制御電圧Ｅ１より低い場合でも、制御回路１２の動作に必要な電圧を安定して得ることが可能である。

直流電源回路１０のトランス１００には、巻数Ｎ３の補助巻線Ｌ３が別途設けられている。補助巻線Ｌ３は、直流電源回路１０とは電気的に絶縁されている。補助巻線Ｌ３の両端は、第１切替回路１５及び限流抵抗Ｒ１を介して電源用コンデンサＣ１１に並列に接続されている。電源用コンデンサＣ１１の両端には、ツェナーダイオードＺＤ１が並列に接続されている。ツェナーダイオードＺＤ１としては、ツェナー電圧ＶＺ１が各駆動回路１１０〜１４０の耐電圧よりも低いものを選択する。

第１切替回路１５は、コンパレータＣＯＭ１と、スイッチＳＷ１とを備える。コンパレータＣＯＭ１の非反転入力端子には、補助巻線Ｌ３に生じる補助電圧Ｖ３が入力される。また、コンパレータＣＯＭ１の反転入力端子には、基準電圧ＶＢ１が入力される。スイッチＳＷ１は、コンパレータＣＯＭ１の出力によりオン／オフを切り替える構成となっている。すなわち、補助電圧Ｖ３が基準電圧ＶＢ１よりも低い場合は、コンパレータＣＯＭ１の出力がローレベルとなり、スイッチＳＷ１はオフに切り替わる。一方、補助電圧Ｖ３が基準電圧ＶＢ１よりも高い場合は、コンパレータＣＯＭ１の出力がハイレベルとなり、スイッチＳＷ１はオンに切り替わる。

以下、本実施形態の放電灯点灯装置１の動作について図２を用いて説明する。装置の動作を開始すると、制御回路１２は、ローサイドのスイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１４をオンに切り替える。これにより、制御電圧Ｅ１がダイオードＤ１１，Ｄ１３を介して電源用コンデンサＣ１１，Ｃ１３に供給され、電源用コンデンサＣ１１，Ｃ１３の充電電圧ＥＱ１，ＥＱ３は、制御電圧Ｅ１までは急速に上昇する。

その後、制御回路１２は、スイッチング素子Ｑ１を制御して直流電源回路１０の制御も開始する。装置の開始直後は、放電灯３が消灯している状態である。このため、制御回路１２は、放電灯３を始動させるべく、先ず直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１を点灯時の電圧（点灯電圧）Ｖ１１よりも高い電圧（始動電圧）Ｖ１０（例えば、４００Ｖ）まで上昇させる。このとき、補助巻線Ｌ３に生じる補助電圧Ｖ３も上昇する。例えば、入力電圧Ｖ０＝１２．８Ｖ、始動電圧Ｖ１０＝４００Ｖ、トランス１００の巻数比Ｎ１：Ｎ２＝１：６とすると、電源電圧Ｅ０は約７７．３Ｖまで上昇する。すなわち、補助巻線Ｌ３は、直流電源回路１０の出力電圧に比例する電圧を出力する「第２駆動電源」として機能する。

ここで、補助電圧Ｖ３は、Ｖ３＝（Ｖ１−Ｖ０）・（Ｎ３／Ｎ２）で表される。例えば、入力電圧Ｖ０＝１２．８Ｖ、始動電圧Ｖ１０＝４００Ｖ、トランス１００の巻数比Ｎ１：Ｎ２：Ｎ３＝２：１２：１とすると、補助電圧Ｖ３は約３２．３Ｖまで上昇する。ここで、制御電圧Ｅ１＝１０Ｖ、基準電圧ＶＢ１＝１５Ｖと仮定する。この場合、直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１が１９２．８Ｖを超えると、スイッチＳＷ１がオンに切り替わる。そして、補助巻線Ｌ３から限流抵抗Ｒ１を介して電源用コンデンサＣ１１に電流が供給され、電源用コンデンサＣ１１の充電電圧ＥＱ１が制御電圧Ｅ１よりも高くなる。すると、ダイオードＤ１１が逆バイアスとなるので、制御電源回路１４による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第１経路）が、補助巻線Ｌ３による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第２経路）に切り替わる。

装置の動作を開始してから所定期間Ｔ１が経過すると、制御回路１２は、スイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１４をオンに切り替え、スイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１３をオフに切り替えることで、放電灯３の始動制御を開始する。これにより、インバータ回路１１の出力電圧Ｖ２が始動電圧Ｖ１０となり、始動回路１３に印加される。なお、所定期間Ｔ１は、少なくとも電源用コンデンサＣ１１の充電電圧ＥＱ１が、第１駆動回路１１０を動作可能な下限電圧を超えるのに要する時間である。

このとき、スイッチング素子Ｑ１１のソース端子の電位が始動電圧Ｖ１０まで上昇するが、電源用コンデンサＣ１１の両端には補助巻線Ｌ３に生じる補助電圧Ｖ３が印加される。このため、スイッチング素子Ｑ１１のソース端子の電位に依らず補助巻線Ｌ３から第１駆動回路１１０に電流を供給することができる。

また、限流抵抗Ｒ１は、始動時において補助巻線Ｌ３から電源用コンデンサＣ１１へ供給される平均電流が、第１駆動回路１１０の消費電流よりも大きくなるような抵抗値に設定している。このため、電源用コンデンサＣ１１の充電電圧ＥＱ１を、第１駆動回路１１０の動作可能な下限電圧よりも高い状態で維持して第１駆動回路１１０の動作を維持できる。したがって、インバータ回路１１の出力電圧Ｖ２を始動電圧Ｖ１０のまま維持することができる。なお、補助電圧Ｖ３は、ツェナーダイオードＺＤ１によりツェナー電圧ＶＺ１に制限される。このため、補助電圧Ｖ３は、第１駆動回路１１０の耐電圧を超えることがない。

放電灯３が点灯すると、制御回路１２は、低周波数（例えば、数百Ｈｚ〜数ｋＨｚ）の交番電圧を放電灯３に印加するように、各スイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４のオン／オフを制御する。そして、直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１は、始動電圧Ｖ１０から点灯電圧Ｖ１１まで低下する。例えば、放電灯３が水銀を含まないメタルハライドランプの場合であれば、点灯電圧Ｖ１１は４２Ｖとなる。

このとき、補助巻線Ｌ３に生じる補助電圧Ｖ３は約２．３Ｖとなり、基準電圧ＶＢ１よりも低くなる。すると、第１切替回路１５のスイッチＳＷ１がオフに切り替わり、ダイオードＤ１１が順バイアスとなるので、補助巻線Ｌ３による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第２経路）が、制御電源回路１４による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第１経路）に切り替わる。すなわち、第１切替回路１５は、第１駆動電源により電源用コンデンサＣ１１を充電する第１経路と、第２駆動電源により電源用コンデンサＣ１１を充電する第２経路とを切り替えるように構成された「切替手段」として機能する。

上述のように、本実施形態の放電灯点灯装置１では、放電灯３の始動時において、第２経路に切り替えて第２駆動電源である補助巻線Ｌ３に生じる補助電圧Ｖ３により電源用コンデンサＣ１１を充電することができる。このため、本実施形態の放電灯点灯装置１では、電源用コンデンサＣ１１の充電時間を確保する必要がなく、放電灯３に一方の極性の直流電圧を印加し続ける直流始動方式を採用することができる。したがって、本実施形態の放電灯点灯装置１では、放電開始直後の極性の反転による放電灯３の立ち消えのリスクを回避することができる。

また、本実施形態の放電灯点灯装置１では、第２駆動電源である補助巻線Ｌ３により電源用コンデンサＣ１１を充電し続けることができるので、そもそも放電時間を考慮する必要がなく、静電容量の大きい電源用コンデンサＣ１１を用意する必要がない。このため、本実施形態の放電灯点灯装置１では、電源用コンデンサＣ１１の大型化に伴うコストの増加や装置の大型化を招くことがない。

すなわち、本実施形態の放電灯点灯装置１では、電源用コンデンサＣ１１の静電容量を大きくすることなく放電灯３の始動時の安定性を確保することができる。

また、放電灯３の点灯時は、第１駆動電源である制御電源回路１４により電源用コンデンサＣ１１を充電するので、補助電圧Ｖ３が低くなる点灯時においては限流抵抗Ｒ１を介して電源用コンデンサＣ１１を充電することがない。このため、放電灯３の点灯時に合わせて限流抵抗Ｒ１を設定する必要がないので、限流抵抗Ｒ１の抵抗値を大きく設定し、回路損失を低減することができる。なお、第１駆動回路１１０の消費電流よりやや高い電流（例えば、１．２倍以下）を補助巻線Ｌ３から供給するように限流抵抗Ｒ１の抵抗値を設定すれば、回路損失を低減することができる。

更に、装置の動作開始時も、制御電源回路１４により電源用コンデンサＣ１１を充電するので、限流抵抗Ｒ１の抵抗値を大きくしても、電源用コンデンサＣ１１の充電電圧ＥＱ１の立ち上がりに遅延が生じることがない。

ここで、放電灯３の始動時では、制御回路１２がスイッチング素子Ｑ１のスイッチング動作による昇圧作用により、直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１を始動電圧Ｖ１０に維持している。したがって、補助巻線Ｌ３に生じる補助電圧Ｖ３により電源用コンデンサＣ１１を充電できるのは、スイッチング素子Ｑ１がオフし、トランス１００の２次巻線Ｌ２に電流が導通している間である。このため、２次巻線Ｌ２の導通期間を考慮して限流抵抗Ｒ１の抵抗値を設定する必要がある。

例えば、放電灯３の始動時における充電電圧ＥＱ１が１４Ｖ、スイッチング素子Ｑ１の間欠動作の周期に対する２次巻線Ｌ２の導通期間の比率の平均値が２％、第１駆動回路１１０の消費電流の平均値が１００μＡであると仮定する。この場合、限流抵抗Ｒ１の抵抗値は３．６ｋΩ以下であればよい。そして、この場合の限流抵抗Ｒ１の瞬時消費電力は９３ｍＷ、平均消費電力は１．９ｍＷと非常に小さく、限流抵抗Ｒ１は小型のもので構成することができる。なお、この場合のツェナーダイオードＺＤ１での損失は、第１駆動回路１１０の消費電流がそのままツェナーダイオードＺＤ１に流れたと仮定しても１．４ｍＷであり、非常に小さい。

なお、図示していないが、補助巻線Ｌ３に生じた補助電圧Ｖ３を整流・平滑した後に、限流抵抗Ｒ１を介して電源用コンデンサＣ１１に印加する構成でもよい。この構成では、直流電源回路１０のスイッチング素子Ｑ１のオン／オフに依らず電源用コンデンサＣ１１を充電できる。このため、限流抵抗Ｒ１の抵抗値をより大きくすることができ、限流抵抗Ｒ１における損失やストレスをさらに軽減することができる。

（実施形態２）
以下、本発明の実施形態２に係る放電灯点灯装置１について図面を用いて説明する。但し、本実施形態の放電灯点灯装置１の基本構成は、実施形態１の放電灯点灯装置１と共通するので、共通する部位には同一の番号を付して説明を省略する。本実施形態の放電灯点灯装置１は、図３に示すように、第１切替回路１５を設ける代わりに、補助巻線Ｌ３の両端を、ダイオードＤ３及び限流抵抗Ｒ１を介して電源用コンデンサＣ１１に並列に接続している。

以下、本実施形態の放電灯点灯装置１の動作について図４を用いて説明する。装置の動作を開始すると、制御回路１２は、ローサイドのスイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１４をオンに切り替える。これにより、制御電圧Ｅ１がダイオードＤ１１，Ｄ１３を介して電源用コンデンサＣ１１，Ｃ１３に供給され、電源用コンデンサＣ１１，Ｃ１３の充電電圧ＥＱ１，ＥＱ３は、制御電圧Ｅ１までは急速に上昇する。

その後、制御回路１２は、スイッチング素子Ｑ１を制御して直流電源回路１０の制御も開始する。装置の開始直後は、放電灯３が消灯している状態である。このため、制御回路１２は、直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１を始動電圧Ｖ１０まで上昇させる。このとき、補助巻線Ｌ３に生じる補助電圧Ｖ３も上昇する。

補助電圧Ｖ３が制御電圧Ｅ１よりも高くなると、ダイオードＤ３が順バイアスとなるので、補助巻線Ｌ３から限流抵抗Ｒ１を介して電源用コンデンサＣ１１に電流が供給されはじめる。そして、補助巻線Ｌ３から供給される第２電流Ｉ２が、第１駆動回路１１０の消費電流Ｉ０よりも大きくなり、電源用コンデンサＣ１１の充電電圧ＥＱ１が制御電圧Ｅ１より高くなると、ダイオードＤ１１は逆バイアスとなる。このため、制御電源回路１４から供給される第１電流Ｉ１はほぼ零となる。すなわち、制御電源回路１４による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第１経路）が、補助巻線Ｌ３による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第２経路）に実質的に切り替わる。

装置の動作を開始してから所定期間Ｔ１が経過すると、制御回路１２は、スイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１４をオンに切り替え、スイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１３をオフに切り替えることで、放電灯３の始動制御を開始する。これにより、インバータ回路１１の出力電圧Ｖ２が始動電圧Ｖ１０となり、始動回路１３に印加される。

このとき、スイッチング素子Ｑ１１のソース端子の電位が始動電圧Ｖ１０まで上昇するが、電源用コンデンサＣ１１の両端には補助巻線Ｌ３に生じる補助電圧Ｖ３が印加される。このため、スイッチング素子Ｑ１１のソース端子の電位に依らず補助巻線Ｌ３から第１駆動回路１１０に電流を供給することができる。

また、限流抵抗Ｒ１は、始動時において補助巻線Ｌ３から電源用コンデンサＣ１１へ供給される第２電流Ｉ２が、第１駆動回路１１０の消費電流Ｉ０よりも大きくなるような抵抗値に設定している。このため、電源用コンデンサＣ１１の充電電圧ＥＱ１を、第１駆動回路１１０の動作可能な下限電圧よりも高い状態で維持して第１駆動回路１１０の動作を維持できる。したがって、インバータ回路１１の出力電圧Ｖ２を始動電圧Ｖ１０のまま維持することができる。なお、補助電圧Ｖ３は、ツェナーダイオードＺＤ１によりツェナー電圧ＶＺ１に制限される。このため、補助電圧Ｖ３は、第１駆動回路１１０の耐電圧を超えることがない。

放電灯３が点灯すると、制御回路１２は、低周波数の交番電圧を放電灯３に印加するように、各スイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４のオン／オフを制御する。そして、直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１は、始動電圧Ｖ１０から点灯電圧Ｖ１１まで低下する。このとき、補助巻線Ｌ３に生じる補助電圧Ｖ３も低下し、制御電圧Ｅ１よりも低くなる。すると、ダイオードＤ３が逆バイアスとなり、ダイオードＤ１１が順バイアスとなるので、補助巻線Ｌ３による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第２経路）が、制御電源回路１４による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第１経路）に実質的に切り替わる。

上述のように、本実施形態の放電灯点灯装置１では、ダイオードＤ１１を介して第１電流Ｉ１を出力する第１経路と、限流抵抗Ｒ１及びダイオードＤ３を介して第２電流Ｉ２を出力する第２経路とを切り替えるように構成されている。そして、本実施形態の放電灯点灯装置１は、放電灯３の始動時及び点灯時における制御電圧Ｅ１と補助電圧Ｖ３との大小関係に基づいて各ダイオードＤ３，Ｄ１１の順バイアス、逆バイアスを切り替えることで、各充電経路を実質的に切り替える。すなわち、本実施形態の放電灯点灯装置１では、第１経路のダイオードＤ１１、及び第２経路の限流抵抗Ｒ１、ダイオードＤ３が「切替手段」として機能する。このため、本実施形態の放電灯点灯装置１は、実施形態１の放電灯点灯装置１と同様の効果を奏することができる。

（実施形態３）
以下、本発明の実施形態３に係る放電灯点灯装置１について図面を用いて説明する。但し、本実施形態の放電灯点灯装置１の基本構成は、実施形態１の放電灯点灯装置１と共通するので、共通する部位には同一の番号を付して説明を省略する。本実施形態の放電灯点灯装置１は、図５に示すように、補助巻線Ｌ３及び第１切替回路１５を設ける代わりに、第１出力回路１６（第２駆動電源）と、第２切替回路１７（切替手段）とを備える。

第１出力回路１６は、直流電源回路１０のダイオードＤ２と並列に接続されるコンデンサＣ３及びダイオードＤ４の直列回路と、ダイオードＤ４と並列に接続されるダイオードＤ５及びコンデンサＣ４の直列回路とで構成される。第１出力回路１６は、直流電源回路１０のスイッチング素子Ｑ１のスイッチング動作により各コンデンサＣ３，Ｃ４を段階的に充電して昇圧する所謂チャージポンプ式の昇圧回路である。

以下、第１出力回路１６の動作について説明する。直流電源回路１０のスイッチング素子Ｑ１がオンのとき、平滑用コンデンサＣ１の充電電圧により、コンデンサＣ３がダイオードＤ４を介して充電される。スイッチング素子Ｑ１がオフに切り替わると、コンデンサＣ３の充電電圧により、コンデンサＣ４がダイオードＤ５を介して充電される。したがって、第１出力回路１６からは、直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１よりも高い電圧と、出力電圧Ｖ１との差分である補助電圧Ｖ３が出力される。

第２切替回路１７は、ｐｎｐ型のトランジスタＴＲ１を備える。トランジスタＴＲ１のエミッタ端子には、第１出力回路１６の補助電圧Ｖ３が入力される。また、ベース端子には、ツェナーダイオードＺＤ２を介して直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１が入力される。コレクタ端子には、限流抵抗Ｒ１及びダイオードＤ３を介して電源用コンデンサＣ１１に接続している。

以下、本実施形態の放電灯点灯装置１の動作について説明する。装置の動作を開始すると、制御回路１２は、ローサイドのスイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１４をオンに切り替える。これにより、制御電圧Ｅ１がダイオードＤ１１，Ｄ１３を介して電源用コンデンサＣ１１，Ｃ１３に供給され、電源用コンデンサＣ１１，Ｃ１３の充電電圧ＥＱ１，ＥＱ３は、制御電圧Ｅ１までは急速に上昇する。

その後、制御回路１２は、スイッチング素子Ｑ１を制御して直流電源回路１０の制御も開始する。装置の開始直後は、放電灯３が消灯している状態である。このため、制御回路１２は、直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１を始動電圧Ｖ１０まで上昇させる。このとき、第１出力回路１６の出力する補助電圧Ｖ３も上昇する。

トランジスタＴＲ１のベース−エミッタ間電圧を無視すれば、補助電圧Ｖ３がツェナーダイオードＺＤ２のツェナー電圧を超えると、トランジスタＴＲ１にベース電流が流れてトランジスタＴＲ１がオンする。すると、コンデンサＣ４から限流抵抗Ｒ１及びダイオードＤ３を介して電源用コンデンサＣ１１に電流が供給され、電源用コンデンサＣ１１の充電電圧ＥＱ１が制御電圧Ｅ１よりも高くなる。これにより、ダイオードＤ１１が逆バイアスとなるので、制御電源回路１４による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第１経路）が、第１出力回路１６による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第２経路）に切り替わる。

装置の動作を開始してから所定期間Ｔ１が経過すると、制御回路１２は、スイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１４をオンに切り替え、スイッチング素子Ｑ１２，Ｑ１３をオフに切り替えることで、放電灯３の始動制御を開始する。これにより、インバータ回路１１の出力電圧Ｖ２が始動電圧Ｖ１０となり、始動回路１３に印加される。

放電灯３が点灯すると、制御回路１２は、低周波数の交番電圧を放電灯３に印加するように、各スイッチング素子Ｑ１１〜Ｑ１４のオン／オフを制御する。そして、直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１は、始動電圧Ｖ１０から点灯電圧Ｖ１１まで低下する。このとき、第１出力回路１６の出力する補助電圧Ｖ３も低下し、ツェナーダイオードＺＤ２のツェナー電圧よりも低くなる。すると、トランジスタＴＲ１にベース電流が流れなくなってオフに切り替わる。これにより、ダイオードＤ１１が順バイアスとなり、第１出力回路１６による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第２経路）が、制御電源回路１４による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第１経路）に切り替わる。

上述のように、本実施形態の放電灯点灯装置１は、第１出力回路１６が補助巻線Ｌ３と同様の働きをし、また、第２切替回路１７が第１切替回路１５と同様の働きをする。このため、本実施形態の放電灯点灯装置１は、実施形態１の放電灯点灯装置１と同様の効果を奏することができる。

なお、図５に示す構成では、補助電圧Ｖ３がツェナーダイオードＺＤ２のツェナー電圧を超えるとトランジスタＴＲ１のオン／オフを切り替える構成となっているが、他の構成であってもよい。例えば、ツェナーダイオードＺＤ２のアノードをＧＮＤ（グラウンド）に接続する構成であってもよい。この構成では、直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１と補助電圧Ｖ３との総和が、ツェナーダイオードＺＤ２のツェナー電圧を超えると、トランジスタＴＲ１のオン／オフを切り替える。また、ツェナーダイオードＺＤ２のアノードを電源用コンデンサＣ１１に接続する構成であってもよい。この構成では、補助電圧Ｖ３と電源用コンデンサＣ１１の充電電圧ＥＱ１との差が、ツェナーダイオードＺＤ２のツェナー電圧を超えると、トランジスタＴＲ１のオン／オフを切り替える。

ここで、本実施形態の放電灯点灯装置１は、図６に示すように、第１出力回路１６の代わりに、第１出力回路１６に更にコンデンサＣ５、ダイオードＤ６を追加した第２出力回路１８を用いた構成であってもよい。第２出力回路１８は、補助電圧Ｖ３を出力する機能と、始動回路１３を駆動させるための電源電圧を出力する機能とを兼用する構成となっている。

また、本実施形態の放電灯点灯装置１は、図６に示すように、第２切替回路１７の代わりに、ツェナーダイオードＺＤ３をコンデンサＣ４とダイオードＤ３との間に接続する構成であってもよい。この構成では、補助電圧Ｖ３がツェナーダイオードＺＤ３のツェナー電圧を超えた場合のみ、コンデンサＣ４から限流抵抗Ｒ１及びダイオードＤ３を介して電源用コンデンサＣ１１に電流が供給される。なお、ツェナーダイオードＺＤ３の代わりに、ダイアックのように、規定電圧を超えると導通する２端子型の双方向素子を用いてもよい。

また、本実施形態の放電灯点灯装置１は、図７に示すように、第２切替回路１７を設けずに、単にダイオードＤ３及び限流抵抗Ｒ１を介して電源用コンデンサＣ１１に電流を供給する構成であってもよい。

以下、この構成の動作について図８を用いて説明する。放電灯３の始動時では、補助電圧Ｖ３により、ダイオードＤ３及び限流抵抗Ｒ１を介して電源用コンデンサＣ１１に供給される第２電流Ｉ２が増大する。ここで、第２電流Ｉ２が、第１駆動回路１１０の消費電流Ｉ０よりも大きくなるように限流抵抗Ｒ１の抵抗値を設定することで、電源用コンデンサＣ１１の充電電圧ＥＱ１が上昇し、制御電圧Ｅ１よりも高くなる。すると、ダイオードＤ１１が逆バイアスとなるので、制御電源回路１４から供給される第１電流Ｉ１はほぼ零となる。すなわち、制御電源回路１４による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第１経路）が、第１出力回路１６による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第２経路）に実質的に切り替わる。

なお、限流抵抗Ｒ１は、第１駆動回路１１０の消費電流Ｉ０の平均値が１００μＡである場合は、４．５ＭΩ以下に設定すればよい。このとき、限流抵抗Ｒ１での消費電力は４５ｍＷと小さいので、限流抵抗Ｒ１は小型のもので構成することができる。また、この場合のツェナーダイオードＺＤ１での損失は、第１駆動回路１１０の消費電流Ｉ０がそのままツェナーダイオードＺＤ１に流れたと仮定しても１．４ｍＷと小さい。したがって、ツェナーダイオードＺＤ１も小型のもので構成することができる。

放電灯３が点灯すると、直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１が低下するとともに、補助電圧Ｖ３も低下する。そして、点灯時の補助電圧Ｖ３は、始動時に比べて大幅に低いため、第２電流Ｉ２も大幅に低下し、第１駆動回路１１０の消費電流Ｉ０よりも小さくなる。なお、限流抵抗Ｒ１は、放電灯３の点灯時における第２電流Ｉ２が少なくとも消費電流Ｉ０の半分よりも小さくなるような抵抗値に設定されるのが望ましい。

したがって、電源用コンデンサＣ１１へ供給される電流は、主として制御電源回路１４から供給される第１電流Ｉ１となる。すなわち、第１出力回路１６による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第２経路）が、制御電源回路１４による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第１経路）に実質的に切り替わる。このとき、電源用コンデンサＣ１１の充電電圧ＥＱ１は、制御電圧Ｅ１となる。

上述のように、この構成は、制御電源回路１４による電源用コンデンサＣ１１の充電経路と、第１出力回路１６による電源用コンデンサＣ１１の充電経路とを備えている。そして、この構成では、放電灯３の始動時及び点灯時における補助電圧Ｖ３の大小に基づいて各充電経路を実質的に切り替える。このため、この構成は、実施形態１の放電灯点灯装置１と同様の効果を奏することができる。

なお、第１出力回路１６のコンデンサＣ３は、２次巻線Ｌ２及びダイオードＤ１の接続点ではなく、トランス１００の１次巻線Ｌ１に別途設けた中間タップに接続する構成であってもよい。

（実施形態４）
以下、本発明の実施形態４に係る放電灯点灯装置１について図面を用いて説明する。但し、本実施形態の放電灯点灯装置１の基本構成は、実施形態２の放電灯点灯装置１と共通するので、共通する部位には同一の番号を付して説明を省略する。本実施形態の放電灯点灯装置１は、図９に示すように、補助巻線Ｌ３を設ける代わりに第３出力回路１９（第２駆動電源）を設けている。なお、本実施形態の放電灯点灯装置１では、直流電源回路１０をフライバック・コンバータで構成している。

第３出力回路１９は、チャージポンプ型の昇圧回路であって、ダイオードＤ７及びコンデンサＣ６の直列回路で構成される。第３出力回路１９は、直流電源回路１０のダイオードＤ１と、スイッチング素子Ｑ１及び１次巻線Ｌ１の接続点との間に接続される。

第３出力回路１９のコンデンサＣ６は、スイッチング素子Ｑ１がオンしているときに、直流電源回路１０の平滑用コンデンサＣ１の両端に印加される出力電圧Ｖ１とほぼ同じ電圧まで充電される。スイッチング素子Ｑ１がオフし、２次巻線Ｌ２が導通している間は、コンデンサＣ６と限流抵抗Ｒ１との接続点には、スイッチング素子Ｑ１に印加されている電圧を出力電圧Ｖ１に重畳した電圧が印加される。したがって、出力電圧Ｖ１よりもスイッチング素子Ｑ１に印加される電圧分だけ高い補助電圧Ｖ３が、第３出力回路１９から出力される。

本実施形態の放電灯点灯装置１は、ダイオードＤ１１を介した制御電源回路１４による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第１経路）と、ダイオードＤ３を介した第３出力回路１９による電源用コンデンサＣ１１の充電経路（第２経路）とを備えた構成となっている。そして、本実施形態の放電灯点灯装置１は、放電灯３の始動時及び点灯時における制御電圧Ｅ１と補助電圧Ｖ３との大小関係に基づいて各ダイオードＤ３，Ｄ１１の順バイアス、逆バイアスを切り替えることで、各充電経路を実質的に切り替える。このため、本実施形態の放電灯点灯装置１は、実施形態２の放電灯点灯装置１と同様の効果を奏することができる。

ここで、例えば、放電灯３の始動時における充電電圧ＥＱ１が１４Ｖ、スイッチング素子Ｑ１の間欠動作の周期に対する２次巻線Ｌ２の導通期間の比率の平均値が２％、第１駆動回路１１０の消費電流の平均値が１００μＡであると仮定する。この場合、限流抵抗Ｒ１の抵抗値は１３ｋΩ以下であればよい。そして、この場合の限流抵抗Ｒ１の平均消費電力は６．５ｍＷと非常に小さく、限流抵抗Ｒ１は小型のもので構成することができる。

なお、第３出力回路１９の出力端に整流・平滑回路を設けてもよい。この構成では、限流抵抗Ｒ１の抵抗値を大きくすることができるので、限流抵抗Ｒ１をより小型のもので構成することができる。

また、第３出力回路１９のコンデンサＣ６は、１次巻線Ｌ１及びスイッチング素子Ｑ１の接続点ではなく、トランス１００の１次巻線Ｌ１に別途設けた中間タップに接続する構成であってもよい。

なお、本実施形態の放電灯点灯装置１では、直流電源回路１０の出力端子と電源用コンデンサＣ１３とを限流抵抗Ｒ２及びダイオードＤ８を介して接続している。また、電源用コンデンサＣ１３の両端には、ツェナーダイオードＺＤ４を並列に接続している。ツェナーダイオードＺＤ４としては、ツェナーダイオードＺＤ１と同じものを選択する。すなわち、本実施形態の放電灯点灯装置１では、限流抵抗Ｒ１及びダイオードＤ３、並びにツェナーダイオードＺＤ１から成る回路と同じ回路を介して直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１を他方の電源用コンデンサＣ１３に供給する。

この構成は、例えば放電灯３の点灯直後に放電灯３の電極の温度を素早く上昇させるべく、インバータ回路１１の出力する交番電圧の最初の１周期のみを長くする動作を行う場合に好適である。すなわち、この場合には、交番電圧の周期が長くなることから電源用コンデンサＣ１３の放電時間も長くなるが、放電灯３の始動時に電源用コンデンサＣ１３を制御電圧Ｅ１よりも高い電圧で充電できる。このため、電源用コンデンサＣ１３の充電電圧ＥＱ３が第３駆動回路１３０の動作可能な下限電圧に達するまでの時間を長くすることができる。したがって、放電時間を考慮して静電容量の大きい電源用コンデンサＣ１３を用意する必要がない。

なお、電源用コンデンサＣ１３は、必ずしも直流電源回路１０の出力電圧Ｖ１により充電する構成でなくてもよく、他の構成であってもよい。例えば、ダイオードＤ８のアノードを第３出力回路１９のコンデンサＣ６に接続し、補助電圧Ｖ３により電源用コンデンサＣ１３を充電する構成であってもよい。また、電源用コンデンサＣ１３を充電する上記構成は、本実施形態のみならず実施形態１〜３の何れの放電灯点灯装置１にも適用することができる。

上記各実施形態の放電灯点灯装置１は、例えば車両用前照灯などの照明装置に用いることができる。以下、本発明の実施形態に係る照明装置の一例として、車両用前照灯４について図面を用いて説明する。本実施形態の車両用前照灯４は、図１０（ａ）に示すように、上記各実施形態の何れかの放電灯点灯装置１と、放電灯３を装着するソケット３０と、放電灯点灯装置１及びソケット３０を保持する器具本体４０とを備える。放電灯点灯装置１は、ヒューズＦ１及び電源スイッチＳ１を介してバッテリ２と接続されている。したがって、車両用前照灯４は、電源スイッチＳ１のオン／オフを切り替えることで、放電灯３の点灯・消灯を切り替えられるように構成されている。車両用前照灯４は、図１０（ｂ）に示すように、車両５の前部に取り付けられる。

なお、上記各実施形態の放電灯点灯装置１は、その用途は上記の車両用前照灯４には限定されず、例えばルームランプのような車室内用照明装置や、テールランプ、車幅灯、ブレーキランプのような車外灯照明装置に広く用いることができる。勿論、上記各実施形態の放電灯点灯装置１は、車両用以外の一般的な照明用途の照明装置に用いてもよい。

１ 放電灯点灯装置
１０ 直流電源回路
１１ インバータ回路
１２ 制御回路
１３ 始動回路
１４ 制御電源回路（第１駆動電源）
１５ 第１切替回路（切替手段）
２ バッテリ（直流電源）
３ 放電灯
Ｑ１１，Ｑ１３ ハイサイドのスイッチング素子
Ｃ１１，Ｃ１３ 電源用コンデンサ
Ｌ３ 補助巻線（第２駆動電源）

Claims (5)

1. 直流電圧を出力する直流電源回路と、前記直流電源回路の出力電圧を交番電圧に変換して放電灯に出力するインバータ回路と、前記インバータ回路の出力電圧を受けて高電圧パルスを発生し、前記放電灯を始動させる始動回路と、前記直流電源回路及び前記インバータ回路の各出力を制御する制御回路とを備え、
   前記インバータ回路は、前記放電灯の始動時において、一方の極性の直流電圧を継続して出力し、
   前記インバータ回路は、少なくとも２つ以上のスイッチング素子から成るブリッジ回路と、前記各スイッチング素子をそれぞれ駆動する複数の駆動回路と、前記各スイッチング素子のうちハイサイドの前記スイッチング素子を駆動する前記駆動回路に動作電圧を供給する電源用コンデンサとを備え、
   所定の電圧を出力する第１駆動電源と、前記直流電源回路の出力電圧に比例し且つ少なくとも前記放電灯の始動時は前記第１駆動電源の出力する電圧よりも高い電圧を出力する第２駆動電源と、前記第１駆動電源により前記電源用コンデンサを充電する第１経路と、前記第２駆動電源により前記電源用コンデンサを充電する第２経路とを切り替える切替手段とを有し、
   前記切替手段は、前記放電灯の始動時において、前記第２経路に切り替えることを特徴とする放電灯点灯装置。
2. 前記第２駆動電源は、前記直流電源回路の有するトランス又はインダクタに別途設けられて前記直流電源回路とは電気的に絶縁された補助巻線から成ることを特徴とする請求項１記載の放電灯点灯装置。
3. 前記第２駆動電源は、前記直流電源回路に接続されて前記直流電源回路の出力電圧を昇圧して出力するチャージポンプ式の昇圧回路から成ることを特徴とする請求項１記載の放電灯点灯装置。
4. 前記第２経路は、前記第２駆動電源から限流抵抗を介して前記電源用コンデンサに電流を供給する経路であり、
   前記切替手段は、前記第２駆動電源の出力する電圧が前記第１駆動電源の出力する電圧よりも高くなると前記第２経路に切り替え、前記第１駆動電源の出力する電圧が前記第２駆動電源の出力する電圧よりも高くなると前記第１経路に切り替えるように構成されることを特徴とする請求項１乃至３の何れか１項に記載の放電灯点灯装置。
5. 請求項１乃至４の何れか１項に記載の放電灯点灯装置と、前記放電灯が装着されるソケットと、前記放電灯点灯装置及び前記ソケットを保持する器具本体とを備えることを特徴とする照明装置。

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