WO2012147851A1 - ラッチ跳ね上げ防止機構を備えた紐状物の丸編機 - Google Patents

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WO2012147851A1
WO2012147851A1 PCT/JP2012/061208 JP2012061208W WO2012147851A1 WO 2012147851 A1 WO2012147851 A1 WO 2012147851A1 JP 2012061208 W JP2012061208 W JP 2012061208W WO 2012147851 A1 WO2012147851 A1 WO 2012147851A1
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WO
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knitted
needle
latch
knitting machine
guide
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PCT/JP2012/061208
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English (en)
French (fr)
Inventor
泰夫 広本
隅　敏則
藤木　浩之
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Chemical Corp
Original Assignee
Mitsubishi Rayon Co Ltd
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Publication date
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Priority to JP2012524422A priority patent/JP6003644B2/ja
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    • D—TEXTILES; PAPER
    • D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
    • D04B—KNITTING
    • D04B9/00—Circular knitting machines with independently-movable needles
    • D04B9/42—Circular knitting machines with independently-movable needles specially adapted for producing goods of particular configuration
    • D04B9/44—Circular knitting machines with independently-movable needles specially adapted for producing goods of particular configuration elongated tubular articles of small diameter, e.g. coverings for cables

Definitions

  • This invention relates to a string-like circular knitting machine equipped with a latch jump-up prevention mechanism.
  • the present invention also relates to a circular knitting machine capable of high-speed operation in a circular knitting machine for knitting a cylindrical string, which is used for a hollow porous membrane support.
  • the present application is filed on April 26, 2011, Japanese Patent Application No. 2011-098202 filed in Japan, August 26, 2011, Japanese Patent Application No. 2011-185157, filed in Japan, and September 6, 2011.
  • the circular knitting machine includes an outer cylinder that rotates around a hollow core rod, and the outer cylinder is provided with a yarn guide that guides a yarn supplied from a bobbin.
  • a plurality of knitted needles also referred to as latch needles or Bella needles
  • the yarn guide guides the supplied yarn to a predetermined position of the knitted needle (see Patent Document 1).
  • the knitting needle is provided with a latch that opens and closes so that the thread locked during the lowering operation cannot be removed. Since this latch needs to be opened to lock the next thread when the knitting needle is raised, a circular knitting with a latch presser that prevents the latch from closing when the knitting needle is raised. (See Patent Document 2).
  • a hollow porous membrane is used as such a water treatment filtration membrane, and this hollow porous membrane requires not only excellent separation characteristics and permeation performance, but also high mechanical characteristics.
  • a porous porous membrane support made of a cylindrical braid formed by rounding a thread may be porous.
  • a hollow porous membrane provided with a membrane layer is known. This hollow porous membrane is made by continuously passing the support through an annular nozzle, discharging the film-forming stock solution from the annular nozzle, applying the film-forming stock solution to the outer peripheral surface of the support, and then applying the film-forming stock solution. The support is passed through the coagulation bath and the film-forming stock solution is coagulated with the coagulation solution in the coagulation bath.
  • Cylindrical braid as a support is usually manufactured by a string making machine.
  • a stringing machine each thread is pulled out from a large number of bobbins erected on a flat plate, each thread is crossed and assembled, and each bobbin is moved along a predetermined path to thereby determine the positional relationship of the threads.
  • a braid is manufactured by changing the pattern in a predetermined pattern.
  • the stringing speed of the cylindrical braid by the stringing machine is usually about 10 to 20 m / hr.
  • productivity is low, the cost of a support body (cylindrical braid) will rise, As a result, it will also lead to the cost increase of the hollow porous membrane which uses a support body.
  • the present inventors have knitted a cylindrical braid by circular knitting as disclosed in Patent Document 3 and Patent Document 4 below, and thus have a machine equivalent to a cylindrical braid.
  • Supports that have properties (pressure strength, tensile strength, etc.) and better productivity than braids, and pass cylindrical braids through heated heat treatment molds at temperatures below the melting temperature of the material
  • a cylindrical braided string support hereinafter referred to as a braided string support
  • a support for a hollow porous membrane based on this A body manufacturing method and apparatus have already been proposed.
  • the outer diameter of the braided string support is determined by the outer diameter of the hollow porous membrane.
  • the outer diameter of the hollow porous membrane is preferably 0.9 to 6.0 mm, more preferably 1.0 to 3.5 mm, from the required filtration area in the membrane module in which the hollow porous membranes are bundled. Therefore, the outer diameter of the support is preferably 0.7 to 5.0 mm, more preferably 0.9 to 3.0 mm.
  • the heat treatment mold described above has an outlet inner diameter smaller than the inner diameter of the inlet through which the cylindrical braid is introduced and is the same as the desired outer diameter of the braid support, and the cylindrical braid is heated and heated when passing through the inside. Shrinkage occurs and the stitches become dense. Therefore, the outer diameter of the cylindrical string knitted by the circular knitting machine needs to be larger than the desired outer diameter of the braided string support.
  • the fineness of the yarn is preferably 150 to 1000 dtex from the viewpoint of improving the durability of the hollow porous membrane and the adhesion to the porous membrane layer. If the fineness of the yarn is 150 dtex or more, although depending on the outer diameter, the crushing pressure of the hollow porous membrane is improved. When the fineness of the yarn is 1000 dtex or less, a decrease in water permeability due to a reduction in the inner diameter can be suppressed.
  • the number of stitches of the cylindrical braid is preferably 5 or more per round.
  • the number of stitches is the same as the number of knitting needles (knitting needles) of the circular knitting machine described later. If the number of stitches is 5 or more, the cross-sectional shape of the hollow part of the braided string support body is circular, and a decrease in water permeability due to a reduction in the inner diameter can be suppressed.
  • the upper limit of the number of stitches is determined by the outer diameter of the cylindrical knitted string, the fineness of the yarn, the size of the stitch (the size of the loop), and the like.
  • a method of increasing the rotational speed of the circular knitting machine to improve the productivity is taken in order to improve productivity, and the rotational speed is 3000 min depending on the manufacturing conditions. May exceed -1 .
  • the rotational speed of a circular knitting machine for knitting a knitted string is 500 to 1000 min ⁇ 1
  • the rotational speed of the circular knitting machine in these manufacturing methods and apparatuses is more than three times the normal speed, and constitutes a circular knitting machine Parts, especially the knitting needles and the cam crests that slide with the knitting needles, are severely deteriorated, and the durability of the circular knitting machine is significantly reduced.
  • the frequency of maintenance such as device stoppage due to component breakage during operation and replacement of components increases, leading to a decrease in productivity.
  • Patent Document 5 does not disclose a method of rotating the outer cylinder by fixing a general core rod, but conversely, fixing the outer cylinder to be the center of the rotating shaft.
  • a circular knitting machine capable of knitting at a rotational speed of 2500 min ⁇ 1 by rotating a cylinder (core bar) in which a needle is disposed is disclosed.
  • the weight of the yarn guide guide attached to a part of the outer cylinder in the circumferential direction is increased by the amount of the latch press, and the dynamic balance is deteriorated.
  • the number of rotations of the outer cylinder must be limited, and the stringing speed does not increase, resulting in a decrease in productivity.
  • the latch hits the latch press many times as the outer cylinder rotates, there is a problem that durability of the knitted needle is lowered.
  • an object of the present invention is to provide a string-like circular knitting machine provided with a latch spring-up preventing mechanism that can suppress the generation of vibration and increase productivity even if the string making speed is increased.
  • the present invention provides a support for a hollow porous membrane capable of producing a cylindrical knitted string with high productivity by suppressing wear of parts constituting the circular knitting machine even when the rotational speed of the circular knitting machine is increased.
  • a circular knitting machine for knitting a cylindrical knitted string used in the present invention.
  • the present invention has the following aspects.
  • a plurality of knitting needles having a latch arranged in a circumferential direction of a hollow core rod are supported so as to be reciprocable along the axial direction of the core rod, and are supplied to the knitting needles.
  • a knitting machine provided with a guide for guiding the yarn to be rotated around the core rod as a central axis; A knitting machine in which the guide is disposed at a position where the yarn is routed within a rotation range of the latch of the knitted needle immediately after the latch of the knitted needle is released from the loop knitted previously.
  • a plurality of knitting needles arranged in the circumferential direction of a hollow core rod are supported so as to be reciprocable along the axial direction of the core rod, and guide the yarn supplied to the knitting needles.
  • a knitting machine provided so that the guide rotates about the core rod as a central axis It is a knitting machine having a latch pressing portion (also referred to as a latch rebound prevention portion or a latch rebound prevention mechanism) by the yarn between the guide and a position where a hook of a knitted needle is engaged with the yarn.
  • an outer cylinder is rotatably supported by the core rod, and a plurality of knitted needles arranged in the circumferential direction with respect to the core rod can move up and down along the axial direction of the core rod.
  • a string knitting circular knitting machine provided with a yarn guide that is supported and guides a yarn supplied to the knit needle that protrudes and moves up and down from the end of the outer cylinder, Within the turning range of the latch of the knitted needle (for example, the turning range B in the embodiment) immediately after the latch is released from the loop during the ascending operation, and the next thread is about to be locked to the hook in the descending operation.
  • the guide hole is positioned so as to be positioned on the extended line of the path along the circumscribed surface of the knitted needle connecting between the hook position of the knitted needle (locking range) (for example, the locking range C in the embodiment). It is a knitting machine in which a yarn guide guide is provided on an outer cylinder.
  • the position of the guide ranges from 45 degrees to 100 degrees from the position of the knitted needle at the top dead center position toward the rotation direction of the guide.
  • the knitting machine according to the third aspect wherein the knitting machine is set within a range of 2 mm upward and 4 mm downward from the hook in the vertical direction of the hook of the knitted needle at the top dead center position. It is.
  • a fifth aspect of the present invention is the knitting machine according to any one of the first to fourth aspects, wherein the number of the knitting needles is in the range of 5 to 16.
  • a sixth aspect of the present invention is the knitting machine according to the fifth aspect, wherein the guide groove has a bottom circumferential diameter in the range of 3 to 14 mm.
  • a seventh aspect of the present invention is the knitting machine according to the sixth aspect, wherein the knitted fabric to be knitted has an outer diameter in the range of 3 to 8 mm.
  • the eighth aspect of the present invention is the knitting machine according to the seventh aspect, wherein the cylindrical knitted string used for the support for the hollow porous membrane is knitted.
  • a ninth aspect of the present invention is the knitting machine according to the eighth aspect, wherein a rotational speed of the outer cylinder is set in a range of 1800 to 4500 min ⁇ 1 .
  • a plurality of guide grooves for supporting the knitted needle in a longitudinal direction of the outer peripheral surface of the core bar so as to be movable up and down along the axial direction of the core bar. are provided with two cylindrical cams for imparting up and down movement to the knitting needle, and includes a space portion in the outer cylinder including a sliding portion of a cam crest with which the cam and the knitting needle abut, and each guide groove.
  • the knitting machine according to any one of the third to ninth aspects, wherein grease containing a solid lubricant is filled and enclosed.
  • An eleventh aspect of the present invention is the knitting according to the tenth aspect, wherein the solid lubricant is selected from the group consisting of organic molybdenum, molybdenum disulfide, PTFE, aluminum oxide, zinc oxide, and cubic boron nitride. Machine.
  • an outer cylinder (for example, the outer cylinder 7 in the embodiment) is rotatably supported by a core rod (for example, the core rod 5 in the embodiment), and is arranged in the circumferential direction of the core rod.
  • a plurality of knitted needles protruding from the end of the outer cylinder are hooked (for example, the hook 27 in the embodiment) that is opened and closed by a latch (for example, the latch 28 in the embodiment).
  • a thread guide (for example, a thread in the embodiment) that supports the thread (for example, the thread 40 in the embodiment) that is supported so as to move up and down along the axial direction of the core rod while being moved up and down.
  • the latch of the knitted needle is looped (for example, in the embodiment) during the raising operation.
  • the position where the hook of the descending knitting needle is locked to the thread, the position of the guide hole of the thread guide (for example, the guide hole 34 in the embodiment), It is characterized in that it is pressed by a thread that is arranged so as to be in contact with the plurality of knitted needles on the outside.
  • an outer cylinder is rotatably supported by the core rod, and a plurality of knitted needles arranged in the circumferential direction with respect to the core rod move up and down along the axial direction of the core rod.
  • a string-shaped circular knitting machine provided with a yarn guide for guiding the yarn supplied to the knitting needle that is supported and protrudes from the end of the outer cylinder and moves up and down.
  • the thread guide is positioned so that the guide hole is located on the extended line of the path along the circumscribed surface of the plurality of knitted needles connecting with the locking position (locking range) (for example, the locking range C in the embodiment). It is provided on the outer cylinder.
  • the position of the guide hole of the yarn guide guide is at the top dead center position in the circumferential direction of the outer cylinder. 2 mm upward from the hook in the vertical direction of the hook of the knitted needle that is set in the range of 45 to 100 degrees from the position of the knitted needle toward the rotation direction of the outer cylinder, It is set in the range of 4 mm below.
  • a core rod for example, core rod 5 in the embodiment
  • a core rod having a hollow cylindrical shape and having a plurality of guide grooves (for example, guide grooves 12 in the embodiment) along the longitudinal direction on the outer peripheral surface.
  • a knitted needle for example, the knitted needle 8 in the embodiment
  • two cylindrical cams for example, in the embodiment
  • a cylindrical outer cylinder for example, the outer cylinder 7 in the embodiment
  • a space portion (for example, the space portion 39 in the embodiment) including the sliding portion of the cam crest (for example, the cam crest 18Y and the cam crest 17Y in the embodiment) that contacts the knitted needle of the cam inside the cam and the core.
  • the grease containing the solid lubricant is filled sealed.
  • the solid lubricant is a lubricant selected from the group consisting of organic molybdenum, molybdenum disulfide, PTFE, aluminum oxide, zinc oxide, and cubic boron nitride.
  • the first and second aspects of the present invention it is possible to prevent the latch from jumping up using the yarns that are sequentially supplied, and therefore, when the yarn guide guide is provided with another member to prevent the latch from jumping up.
  • new yarns are sequentially supplied to prevent the latch from jumping up, there is no damage to the yarn, no separate member is required, and maintenance is required due to breakage of the latch compared to the case where another member is provided. In this respect, productivity can be improved.
  • the third aspect of the present invention it is possible to prevent the latch from jumping up using the sequentially supplied yarns, so that compared with a case where another member is provided in the yarn guide guide to prevent the latch from jumping up.
  • new yarns are sequentially supplied to prevent the latch from jumping up, there is no damage to the yarn, no separate member is required, and maintenance is required due to breakage of the latch compared to the case where another member is provided. In this respect, productivity can be improved.
  • the position of the guide hole of the yarn guide guide is set within the above-mentioned angle range, so that the latch of the rising knitting needle jumps immediately after it exits the loop. Since the thread can be arranged within the range, it is possible to reliably prevent the latch from jumping up and to position the thread that has exited the thread guide guide reliably around the outside of the knitting needle, The thread can be securely locked to the descending knitted needle. By setting the position of the guide hole of the thread guide to the range of the dimensions described above, the thread can be securely locked to the descending knitted needle, and immediately after the rising knitted needle latch has exited the loop. Since the yarn can be arranged within the turning range of the latch that jumps up, the latch can be prevented from being flipped up reliably.
  • the wear of the parts constituting the circular knitting machine, in particular, the two cylindrical cams and the knitted needle is minimized. It is possible to reduce the frequency of maintenance such as replacement of parts and increase the productivity of the cylindrical braid.
  • FIG. 1 It is a sectional side view of the circular knitting machine of this embodiment. It is a perspective view which shows the attitude
  • the string-like material knitted by the circular knitting machine of this embodiment is heat-treated by passing it through a heat-treating mold, and is subjected to sizing for reducing the outer diameter to a predetermined size to become a support body having no elasticity.
  • this sized support becomes a hollow fiber membrane in which a porous membrane layer is formed on the outside by applying a film-forming resin solution on the outer surface thereof.
  • This hollow fiber membrane is modularized and used, for example, as a filtration membrane for water treatment.
  • polyester fiber is mainly used for the raw material used as the material of the support, but the raw yarn knitted by this circular knitting machine is not limited to polyester fiber depending on the use, and various fibers can be knitted. is there.
  • FIG. 1 shows a circular knitting machine according to an embodiment of the present invention.
  • the circular knitting machine 1 includes a plate-like base plate 2 fixed to a base.
  • the base plate 2 has a fixing hole 3 fixed to the base on one end side, and an attachment hole 4 on the other end side.
  • a hollow core rod 5 is fastened and fixed to the mounting hole 4 in a state in which the lower portion is prevented from loosening by two nuts 6 and 6.
  • the core rod 5 protrudes from an upper end portion of an outer cylinder 7 to be described later, and functions as a rotation center axis of the outer cylinder 7.
  • the core bar 5 has a function of guiding the string-like material knitted at the upper end portion downward through the hollow portion and a function of guiding a vertical movement of the knitted needle 8 described later.
  • a size of 16 G is used for the knitted needle 8.
  • the core rod 5 includes a male screw portion 9 in which nuts 6 and 6 are screwed to the outer periphery of the lower portion, and a bearing mounting portion 11 for mounting the inner peripheral side of the bearing 10 on the upper outer periphery of the male screw portion 9.
  • Twelve guide grooves 12 for setting the knitted needle 8 in the circumferential direction are formed in the circumferential direction on the upper outer circumference in a range from the outer cylinder 7 to the upper end protruding from the outer cylinder 7.
  • the diameter of the groove bottom 13 of the guide groove 12 is 8 mm, a diameter of 3 mm or more to less than 12 mm can be used according to the diameter of the string-like material to be knitted.
  • a total of twelve knitted needles 8 are arranged in the guide groove 12.
  • An inner race of the bearing 10 is fitted into the bearing mounting portion 11 of the core bar 5, and the bearing 10 is in a state where the end face is placed on the base plate 2.
  • An outer cylinder 7 is rotatably mounted on the outer race of the bearing 10. Note that the rotation speed of the outer cylinder 7 is 3000 min ⁇ 1 , and it is required that the outer cylinder 7 is excellent without stitch skipping even after 100 hours of continuous operation.
  • a large-diameter portion 14 having a larger diameter than the upper portion is formed in the lower portion of the outer cylinder 7.
  • a belt groove 15 having a V-shaped cross section is formed on the outer periphery of the large-diameter portion 14, and a belt linked to a driving device (not shown) is stretched over the belt groove 15 to rotate the outer cylinder 7.
  • the lower end surface of the large-diameter portion 14 slightly enters the spot facing portion 16 formed by cutting the upper surface of the base plate 2.
  • the bearing 10 it is preferable to use a double-row angular type bearing so that the upper part does not shake even at high speed rotation.
  • a toothed belt can be used instead of the belt V.
  • a lower cam 17 and an upper cam 18 are respectively fixed to the inner peripheral surface of the outer cylinder 7 by a lower screw 19 and an upper screw 20 screwed from the outer peripheral surface of the outer cylinder 7.
  • a fixed gap is secured as a groove width between the lower edge of the upper cam 18 and the upper edge of the lower cam 17, and a guide groove 21 having an inner peripheral surface of the outer cylinder 7 as a groove bottom is formed in an elliptical shape.
  • the guide groove 21 receives a butt portion 22 projecting in the direction in which the latch 28 opens and closes near the lower portion of the knitted needle 8.
  • the unfolded shape of the guide groove 21 is a mountain shape, and each outer needle 8 arranged around the core bar 5 moves up and down as the outer cylinder 7 rotates.
  • the outer cylinder 7 is provided with a long hole 23, and the upper cam 18 is fixed with the upper screw 20 inserted through the long hole 23, and the upper screw 20 is loosened to form the lower tube 17. Further, the groove width (interval “H”) of the guide groove 21 can be adjusted.
  • an end plate 24 having the same diameter as the outer cylinder 7 and forming a part of the outer cylinder 7 is attached to the outer cylinder 7 with a fixing screw 29.
  • the end plate 24 includes a boss portion 30 that is inserted between the outer cylinder 7 and the core rod 5.
  • the end plate 24 is provided with a stopper screw 25 that passes through the end plate 24 and positions the upper edge of the upper cam 18.
  • the stopper screw 25 is provided with a lock screw 26 for fixing the position of the stopper screw 25.
  • the knitted needle 8 has a hook 27 at its upper end, and the hook 27 has a known structure that can be opened and closed by a latch 28. Twelve knitted needles 8 are arranged in the guide groove 12 with the hook 27 facing outward. These knitted needles 8 are sequentially raised and lowered along the guide groove 12 of the core bar 5 as the upper cam 18 and the lower cam 17 rotate together with the outer cylinder 7. Eleven knitted needles 8 protrude from the upper end surface of the core bar 5.
  • a thread-shaped guide guide 31 having a rod-like and simple and light structure for guiding the yarn supplied to the knitted needle 8 is fixed by screwing a lower screw portion 32 therein.
  • a yarn having a size of 420 dtex is used.
  • a guide hole 34 is formed which is inserted with a yarn from a bobbin (not shown) and is constituted by another member.
  • a lock nut 35 is provided on the screw portion 32. Further, it is desirable to use ceramic as a material of the guide hole 34 in order to suppress wear.
  • the thread guide 31 also rotates together with the outer cylinder 7, the angle in the rotational direction to the knit needle 8 at the top dead center position with respect to the thread guide 31 does not change. While the yarn is fed from the yarn guide 31 that rotates together with the outer cylinder 7, the yarn is supplied so as to be wound around the knitted needle 8 protruding from the core rod 5, and is locked to the hook 27 of the knitted needle 8 that moves up and down sequentially. Thus, a new loop 37 is formed under the core bar 5.
  • FIG. 2 sequentially explains the state of the posture change in which the single knitting needle 8 moves up and down (schematic diagram showing the knitting operation by the circular knitting machine 1).
  • the single movement of the knitted needle 8 is developed on a plane so that it can be easily explained.
  • Reference numerals (1), (2), and (3) show the knitting needle 8 being lowered by the upper cam 18, and reference numerals (5), (6), and (7) are the knitting needle 8 by the lower cam 17. Shows the rise.
  • Each knitted needle 8 is inserted with the previous loop 36 that constitutes the upper end of a string-like object (not shown).
  • the posture (1) with the latch 28 opened, the knitted needle 8 starts to descend with the hook 27 engaging the thread 40.
  • the knitted needle 8 is further lowered from the state in which the thread 40 is locked to the hook 27, and the posture is changed in the direction in which the latch 28 is closed by the previous loop 36.
  • the latch 28 immediately before coming out of the previous loop 36 completely closes the hook 27, and the locked thread 40 does not come out of the hook 27 and continues to descend.
  • the knitted needle 8 In the posture (4), the hook 27 is pulled out from the previous loop 36 and the thread 40 is pulled out.
  • the knitted needle is now lifted to the outer peripheral side of the previous loop 36 in a state in which the knitting needle has left the previous loop 36.
  • the thread 40 pulled out in the posture (5) becomes a new loop 37, and the new loop 37 starts to open the latch.
  • the latch 28 of the knitted needle 8 which is further raised is opened by the new loop 37, and in the posture (7), the knitted needle 8 is locked to the thread 40 to which the hook 27 is next sent out with the latch 28 opened. To do. Thereafter, the knitted needle 8 is lowered to the posture (1).
  • the latch 28 operates to jump up immediately after the latch 28 is released from the new loop 37.
  • FIGS. 3 and 4 are perspective views of the main part of the circular knitting machine as seen from different directions, and the loops already knitted are not shown for convenience of illustration.
  • FIGS. 3 and 4 when an outer cylinder (not shown) rotates counterclockwise, the core rod 5 does not rotate and the thread guide guide rotates counterclockwise.
  • the knitting needle 8 (a) that rises with the amount of protrusion gradually decreasing from the knitting needle 8 (a) at the top dead center to the knitting needle 8 (b) at the bottom dead center counterclockwise. Is located, and the protrusion amount gradually decreases from the knitted needle 8 (a) at the top dead center to the knitted needle 8 (b) at the bottom dead center in a clockwise direction. 8 is located.
  • the thread 40 from the bobbin supplied from the guide hole 34 of the thread guide 31 has a second position in the counterclockwise direction from the knitted needle 8 (a) at the top dead center position.
  • FIG. 5 shows a passage path of the thread 40 that is arranged so as to be wound around the plurality of knitting needles 8.
  • the thread 40 is the height of the base portion of the latch 28 and contacts the knitted needle 8.
  • the previous loop 36 is just before coming out of the latch.
  • the thread 40 is below the base portion of the latch 28 and is connected to the knitted needle 8. Passing through the contacted position, the previous loop 36 is immediately after the latch 28 is removed.
  • the thread 40 passes through a position in contact with the vicinity of the central portion in the vertical direction of the latch 28, and the previous loop 36 is completely removed from the latch 28.
  • the passing position of the thread 40 is specified at the position where the thread guide guide 31 is attached, the position within the rotation range of the latch 28 of the knitted needle 8 (e) immediately after the latch 28 is removed from the previous loop 36 during the ascending operation.
  • the yarn guide guide 31 is attached to the outer cylinder 7 so that the guide hole 34 of the yarn guide guide 31 is located on the extended line of the path along the circumscribed surface of 8, 8, 8.
  • the position through which the thread 40 passes is outside the knitted needle 8 arranged so that the thread 40 is wound as shown in FIG. 5, but the range through which the thread 40 passes is shown in FIG. Is set within the rotation range B at the base of the tip of the latch 28. That is, the yarn 40 supplied from the guide hole 34 of the yarn guide 31 is effectively used to form a new loop 37, and immediately after the latch 28 of the knitted needle 8 is removed from the previous loop 36 during the ascending operation. The latch 28 is prevented from jumping up.
  • FIG. 8 is a view of the outer cylinder 7 and the core rod 5 as viewed from the upper side in the axial direction
  • FIG. 9 is an enlarged view of a main part of FIG.
  • the position of the guide hole 34 of the thread guide 31 in the circumferential direction of the outer cylinder 7 is counterclockwise (rotational direction) of the outer cylinder 7 from the position of the knitted needle 8 (a) at the top dead center position.
  • the guide hole 34 of the yarn guide 31 is set in the range of angle ⁇ (45 ° to 100 °) toward the upper end of the hook 27 of the knitted needle 8 (a) at the top dead center position.
  • the vertical dimension K is set within the range of 2 mm (2 mm upward) to ⁇ 4 mm (4 mm downward) from the hook 27.
  • the distance L between the position of the guide hole 34 and the tangent to the core bar 5 on the line connecting the position of the guide hole 34 of the thread guide 31 and the axis of the core bar 5 is set to 5 mm to 8 mm. Yes. This value varies depending on the length of the latch 28.
  • the range of the angle ⁇ is more preferably set to 45 degrees to 100 degrees.
  • ⁇ 90 degrees
  • K 2 mm
  • the numerical range as described above is set because when the ⁇ is out of the above range, the yarn is out of the rotation range B of the latch 28 in FIG. If the angle ⁇ is outside the above range, the passing position of the yarn 40 immediately after exiting the yarn guide guide 31 is on the inner side of the diameter of the guide groove 12 of the core rod 5. When the thread 40 passes through the back surface of the knitted needle 8 that is raised downward, and then descends, the thread 40 cannot be locked to the hook 27.
  • the thread 40 passes through a place higher than the knitted needle 8, and the hook 27 cannot be locked to the thread 40.
  • the latch 28 shown in FIG. 6 deviates from the rotation range B, and the effect of preventing the latch 28 from jumping up cannot be exhibited.
  • the diameter of the outer cylinder 7 increases, and the outer cylinder 7 expands, which is disadvantageous for high-speed rotation.
  • the yarn guide The guide 31 itself contacts the latch 28.
  • the latch 28 can be prevented from jumping up immediately after exiting the previous loop 36 using the yarns 40 that are sequentially supplied, so that the yarn guide guide 31 is provided with the yarn guide guide 31 to prevent the latch 28 from jumping up.
  • the yarn guide 31 can be simplified and the outer cylinder 7 can be reduced in weight. Therefore, the rotation speed of the outer cylinder 7 can be increased (for example, 3000 to 4000 min ⁇ 1 ), the dynamic balance of the outer cylinder 7 is improved, and the string making speed depending on the rotation speed of the outer cylinder 7 is increased. Can also suppress the generation of vibrations and increase productivity.
  • the knitting needle 8 that rises.
  • the thread 40 can be arranged within the rotation range B of the latch 28 that jumps up immediately after the latch 28 has exited the previous loop 36. Therefore, the latch 28 can be reliably prevented from jumping up, and the yarn 40 that has exited the yarn guide guide 31 can be positioned so as to be surely wound around the outside of the knitted needle 8. Thus, the thread 40 can be reliably locked.
  • the thread 40 can be securely attached to the descending knitting needle 8. Further, the thread 40 can be disposed in the rotation range B of the latch 28 that jumps immediately after the latch 28 of the rising knitted needle 8 exits the previous loop 36, so that the latch 28 Bounce-up can be surely prevented.
  • this invention is not restricted to the said embodiment,
  • the angular bearing was used as the bearing 10,
  • positions a single row bearing up and down is also employable.
  • the arrangement number, size, thread thickness, and the like of the knitted needle 8 are merely examples, and the present invention can also be applied to arrangement numbers, sizes, and thread thicknesses other than this embodiment.
  • the core rod 5 is a cylindrical member having a hollow portion 5a through which the cylindrical braid A passes downward, and the upper end portion and the lower end portion are formed to have a slightly smaller diameter.
  • a male threaded portion 9 in which nuts 6 and 6 are screwed onto the outer periphery of the lower end portion of the core bar 5 and a bearing mounting portion 11 for mounting the inner peripheral side of the bearing 10 on the upper outer periphery of the male threaded portion 9 are provided.
  • Six guide grooves 12 for setting the knitted needle 8 in the circumferential direction are formed on the upper outer periphery of the bearing mounting portion 11 in the circumferential direction in a range from the outer cylinder 7 to the upper end portion protruding from the outer cylinder 7.
  • the diameter d of the groove bottom 13 of the guide groove 12 (hereinafter referred to as the bottom circumferential diameter d) is set according to the outer diameter of the cylindrical braid A.
  • the outer diameter of the cylindrical braid A is preferably in the range of 3 to 14 mm, more preferably 6 to 12 mm.
  • the knitted needle 8 has a hook 27 at its upper end, and the hook 27 has a known structure that can be opened and closed by a latch 28.
  • a butt portion 22 is formed in the vicinity of the lower portion of the knitted needle 8 so as to protrude in the direction in which the latch 28 opens and closes.
  • the knitted needle 8 is a thin plate material of about 0.5 mm, and the material is generally carbon tool steel, and the surface hardness after heat treatment is generally HRC 60 or more.
  • the HRC measurement method is based on JIS Z 2245: 2005.
  • the sizes of the hook 27 and the latch 28 are generally represented by a gauge “G”, and are appropriately selected depending on the fineness of the yarn 40 to be knitted. In this embodiment, 16G is preferable.
  • the number of knitting needles 8 is preferably 5 to 16, more preferably 8 to 12, although it depends on the degree of opening of the knitted string A of the cylindrical knitted string A.
  • the outer diameter of the cylindrical braid A obtained by combining the bottom circumferential diameter d of the core bar 5 and the number of the knitted needles 8 is about 3 to 8 mm.
  • These knitted needles 8 are arranged in the guide groove 12 with the hooks 27 facing outward, and an upper cam 18 and a lower cam 17 (to be described later) rotate together with the outer cylinder 7 so that the butt portion 22 and the upper cam 18 are moved downward. It latches between the cams 17 and rises and descends in order along the guide grooves 12 of the core bar 5.
  • a lower cam 17 and an upper cam 18 are respectively fixed to the inner peripheral surface of the outer cylinder 7.
  • Both the lower cam 17 and the upper cam 18 are formed in a cylindrical shape, and the upper end of the lower cam 17 and the lower end of the upper cam 18 are inclined surfaces with a predetermined angle ⁇ with respect to the axis of the core rod 5.
  • the upper cam 18 and the lower cam 17 face each other and are arranged vertically with the butt portion 22 of the knitted needle 8 interposed therebetween, and a vertical interval “slightly larger than the height“ h ”of the butt portion 22 shown in FIG.
  • H ′′ is kept constant, and is fixed inside the cylinder of the outer cylinder 7 by a lower screw 19 and an upper screw 20 which are screwed from the outer peripheral surface of the outer cylinder 7.
  • the inclined surface of the lower cam 17 is cut in the reverse direction on the upper end side
  • the inclined surface of the upper cam 18 is cut in the reverse direction on the lower end side. Therefore, between the lower edge of the upper cam 18 and the upper edge of the lower cam 17, a guide groove 21 having an inner peripheral surface of the outer cylinder 7 as a groove bottom is formed in an elliptical shape. Part 22 is accepted.
  • the outer cylinder 7 is provided with a long hole 23, and the upper cam 18 is fixed with the upper screw 20 inserted through the long hole 23, and the upper screw 20 is loosened to form the lower tube 17.
  • the distance “H” between the guide grooves 21 can be adjusted.
  • the angle ⁇ is determined by the bottom circumferential diameter d and the vertical movement stroke of the knitted needle 8. When the vertical movement stroke of the knitted needle 8 is the same, the angle ⁇ decreases and the inclined surface becomes steep when the bottom circumferential diameter d decreases. Conversely, as the bottom circumferential diameter d increases, the angle ⁇ increases and the inclined surface becomes gentler.
  • an end plate 24 having the same diameter as the outer cylinder 7 and forming a part of the outer cylinder 7 is attached to the outer cylinder 7 with a fixing screw 29.
  • the end plate 24 includes a boss portion 30 that is inserted between the outer cylinder 7 and the core rod 5.
  • the end plate 24 is provided with a stopper screw 25 that passes through the end plate 24 and positions the upper edge of the upper cam 18.
  • the stopper screw 25 is provided with a lock screw 26 for fixing the position of the stopper screw 25.
  • the upper cam 18 and the lower cam 17 are rotated along with the rotation of the outer cylinder 7, and the butt portion 22 of the knitted needle 8 is raised along the cam crest 17 ⁇ / b> Y of the lower cam 17.
  • the butt portion 22 of the knitted needle 8 that has reached the apex of the lower cam 17 is then lowered along the cam crest 18Y of the upper cam 18, so that the knitted needle 8 is lowered.
  • the plurality of knitted needles 8 arranged on the circumference of the core bar 5 sequentially reciprocate.
  • a tensioner (not shown) is provided upstream so as to apply a constant tension to the thread 40.
  • tensile_strength etc. is provided.
  • a rod-shaped, simple and light-weight thread guide 31 for guiding the thread 40 supplied to the knitting needle 8 is fixed by screwing a lower thread portion 32 therein.
  • a guide hole 34 is provided which is inserted with a yarn 40 from a bobbin (not shown) and is constituted by another member.
  • a lock nut 35 is provided on the screw portion 32.
  • ceramic it is preferable to use ceramic as the material of the guide hole 34 in order to suppress wear with the yarn 40 moving at high speed. This is because if the yarn 40 is worn by friction, it may cause yarn breakage or yarn feathers.
  • the thread guide 31 also rotates together with the outer cylinder 7, the angle in the rotational direction to the knit needle 8 at the top dead center position with respect to the thread guide 31 does not change.
  • the yarn 40 is fed from the yarn guide 31 that rotates together with the outer cylinder 7, the yarn 40 is supplied so as to wrap around the knitted needle 8 protruding from the core bar 5, and is sequentially applied to the hook 27 of the knitted needle 8 that moves up and down.
  • a new loop 37 is formed toward the bottom of the core bar 5 by being locked.
  • the circular knitting performed by the circular knitting machine 1 is knitting a cylindrical horizontal knitted fabric.
  • the horizontal knitted fabric is obtained by spirally forming a curved loop 37 and continuously connecting each loop 37 to the previous loop 36.
  • a stitch 38 is provided in 36.
  • the rotational speed of the outer cylinder 7 of the circular knitting machine 1 As the speed of knitting the cylindrical knitted string A (take-up speed) increases, the rotational speed of the outer cylinder 7 of the circular knitting machine 1 also increases accordingly.
  • the rotational speed varies slightly depending on the number of the knitting needles 8, the bottom circumferential diameter d of the core bar 5, the size of the stitch 38, and the like, but when it is carried out within the preferred range of the present invention, the take-up speed is 1.7 m / At min, the rotational speed is about 1800-2200 min ⁇ 1 . Further, when the take-up speed is 3.4 m / min, the rotational speed is about 3000 to 3500 min ⁇ 1 . Further, when the take-up speed is 4.5 m / min, the rotation speed is about 4000 to 4500 min ⁇ 1 .
  • the surface hardness of the cam crest 18Y and the cam crest 17Y greatly affects the wear.
  • a cam with a cam peak surface hardness of HRC50 or less is used for continuous operation at a rotational speed of 3000 min -1 or more, significant wear occurs at the butt portion 22, cam peak 18 Y, and cam peak 17 Y after an operation time of 300 to 400 hours.
  • the butt portion 22 breaks down, causing serious damage to the inside of the circular knitting machine 1 rotating at high speed.
  • the surface hardness of the cam crest is preferably HRC51 or more, more preferably in the range of HRC55-60.
  • the knitted needle 8, cam cam 18Y, and cam cam 17Y are hardly worn even during an operation time of 1000 hours, and sufficient durability is achieved. It turns out that there is sex.
  • Examples of the method for bringing the surface hardness of the cam ridge into the above-described range include heat treatment such as quenching, or coating treatment such as DLC coating and TiN coating, and it is more preferable to perform the heat treatment.
  • heat treatment such as quenching, or coating treatment such as DLC coating and TiN coating
  • the material of the cam steel is used when heat treatment is performed, but carbon steel for machine structure, various tool steels, and the like can be used to obtain the above-described surface hardness.
  • the material used for the coating treatment is not limited to steel, and various metals can be used.
  • Examples of the heat treatment include carburizing and quenching, nitriding, induction hardening, and the like.
  • the plurality of slit-shaped guide grooves 12 of the core rod 5 are likely to be worn by friction because the knitted needle 8 reciprocates.
  • the knitted cylindrical knitted string A is pulled downward through the hollow portion 5a at the tip corner of the guide groove 12, so that the knitted needle 8 arranged on the circumference is loaded toward the center. Therefore, it is easy to wear. Therefore, it is preferable to improve the durability of the surface of the core bar 5 and the guide groove 12 by the same surface treatment as the cam crest 18Y and the cam crest 17Y. Also, the angle ⁇ shown in FIG. 13 affects the wear. When the angle ⁇ is small, that is, when the inclined surface is steep, the frictional resistance between the butt portion 22 and the cam crest 18Y and the cam crest 17Y increases, so that the wear easily proceeds. Therefore, the angle ⁇ is determined by the bottom circumferential diameter d and the vertical movement stroke of the knitted needle 8, but it is desirable to make it as large as possible.
  • grease is used for lubrication, but the amount of grease applied and the consistency (consistency) indicating the hardness of the grease (corresponding to the kinematic viscosity of the lubricating oil) are also important for wear control.
  • the grease present in the space 39 (see FIG. 1) formed between the outer cylinder 7 and the core rod 5.
  • the grease becomes soft (viscosity decreases) due to heat generated by friction of the sliding portion.
  • the grease becomes soft, it moves to the inner wall of the outer cylinder 7 due to the centrifugal force during high-speed operation as described above, and the sliding portions of the knitted needle 8, the upper cam 18, and the lower cam 17 are likely to be insufficiently lubricated. Progresses faster.
  • the resistance of the grease imposes a load on each part of the knitting machine and the drive motor, thereby shortening the life of the apparatus. Accordingly, the hardness of the grease is also an important factor for suppressing wear.
  • the hardness of the grease is represented by an NLGI (National Lubricating Grease Institute) consistency number described in JISK2220. The larger the number, the harder the grease.
  • NLGI National Lubricating Grease Institute
  • organic molybdenum grease containing solid lubricant molybdenum disulfide grease, fluorine-based grease, PTFE-containing grease, aluminum oxide, zinc oxide, ceramic grease containing ultrafine particles such as cubic boron nitride, etc. It is preferable to use it during high-speed operation because a low-friction lubricating coating is formed on the sliding surface to prevent metal contact and reduce wear and seizure.
  • the wear of the parts constituting the circular knitting machine 1, particularly the upper cam 18, the lower cam 17 and the knitted needle 8, is suppressed as much as possible.
  • the frequency of maintenance such as replacement of parts can be reduced, and the productivity of the cylindrical braided string A can be increased.
  • the cam crest 18Y and the cam crest 17Y of the upper cam 18 and the lower cam 17 are hardened, the cost can be reduced as compared with the case where the hardness of the entire upper cam 18 and the lower cam 17 is increased. it can.
  • the amount of wear of the butt portion 22 of the knitted needle 8 is determined by removing the knitted needle 8 from the circular knitting machine 1 after operation, and observing the butt portion 22 with a stereomicroscope, as shown in FIG.
  • the amount of wear h2 was measured with a scale (ruler).
  • Example 1 A cylindrical knitted string A was produced using the circular knitting machine 1 shown in FIG.
  • a polyester fiber fineness: 420 dtex, number of filaments: 180
  • a table-type string knitting machine manufactured by Sakurai Textile Machinery Co., Ltd., the number of knitting needles: 12, knitting needle size: 16G, the bottom circumferential diameter d of the core bar: 8 mm, cam hardness: HRC55
  • lubricant Sumitomo Lubricant Co., Ltd. organic molybdenum grease (trade name: Mori FM-L grease (No.
  • the space portion 39 (see FIG. 1) where the sliding portions of the upper cam 18 and the lower cam 17 are provided is sufficiently filled and sealed.
  • the take-up speed of the take-up machine was 1.94 m / min. At this time, the rotational speed of the circular knitting machine 1 was about 2000 min ⁇ 1 .
  • the operation time was about 100 hours. Immediately after the stop, the operation was continued using the new yarn 40, and a continuous operation was performed for a total of 3000 hours.
  • the average value of the wear amount of the upper wear amount h1 and the lower wear amount h2 was about 0.35 mm. It was about 12% of the height h. Further, when the cam crest 18Y and the cam crest 17Y that are the sliding portions of the upper cam 18 and the lower cam 17 with the knitted needle 8 were observed, no wear was confirmed.
  • Example 2 A cylindrical knitted string A was produced under the same conditions as in Example 1 except that the take-up speed of the take-up machine was 3.4 m / min. At this time, the rotational speed of the circular knitting machine 1 was about 3500 min ⁇ 1 . When the operation was continued until the yarn 40 wound around the supply bobbin disappeared, the operation time was about 50 hours. Immediately after the stop, the operation was continued using the new yarn 40, and a continuous operation was performed for a total of 500 hours. When the bat portion 22 of all the knitted needles 8 was observed with a stereomicroscope after the operation was completed, the average value of the wear amount of the upper wear amount h1 and the lower wear amount h2 was about 0.41 mm. It was about 14% of the height h. Further, when the cam crest 18Y and the cam crest 17Y that are the sliding portions of the upper cam 18 and the lower cam 17 with the knitted needle 6 were observed, no wear was confirmed.
  • Example 3 A cylindrical knitted string A was produced under the same conditions as in Example 1 except that the take-up speed of the take-up machine was 4.5 m / min. At this time, the rotational speed of the circular knitting machine 1 was about 4500 min ⁇ 1 . When continuously operating until the yarn 40 wound around the supply bobbin disappeared, the operation time was about 38 hours. Immediately after the stop, the operation was continued using the new yarn 40, and a continuous operation was performed for a total of 265 hours. When the butt portion 22 of all the knitted needles 8 was observed with a stereomicroscope after the operation was completed, the average value of the wear amount of the upper wear amount h1 and the lower wear amount h2 was about 0.46 mm. It was about 15% of the height h. Further, when the cam crest 18Y and the cam crest 17Y that are the sliding portions of the upper cam 18 and the lower cam 17 with the knitted needle 6 were observed, no wear was confirmed.
  • Example 1 A cylindrical knitted string A was produced under the same conditions as in Example 1 except that the filling amount of the lubricant was about 1/5 of that in Example 1. At this time, the rotational speed of the circular knitting machine 1 was about 2000 min ⁇ 1 . When the operation time was about 320 hours, the noise was generated from the circular knitting machine 1, so the operation was stopped. When the butt portion 22 of all the knitted needles 8 was observed with a stereomicroscope, the average value of the wear amount of the upper wear amount h1 and the lower wear amount h2 was about 1.5 mm, and the height h of the butt portion 22 was About 50%.
  • the circular knitting machine of the present invention can effectively prevent latch jumping, it can be suitably used, for example, for manufacturing string-like objects.

Landscapes

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Abstract

本発明は、中空の芯棒(5)の周方向に配置された、ラッチ(28)を有する複数のメリヤス針(8)が、芯棒(5)の軸方向に沿って往復運動可能に支持され、前記メリヤス針(8)に供給する糸(40)を案内するガイド(31)が前記芯棒(5)を中心軸として回転するように設けられた編機(1)であって、前記メリヤス針(8)のラッチ(28)が前回編成したループからラッチ(28)が抜けた直後のメリヤス針(8)の前記ラッチ(28)の回動範囲内に前記糸(40)が配索する位置に前記ガイド(31)を配設した編機に関する。

Description

ラッチ跳ね上げ防止機構を備えた紐状物の丸編機
　この発明は、ラッチ跳ね上げ防止機構を備えた紐状物の丸編機に関する。また、この発明は、中空状多孔質膜用支持体に用いられる、円筒状紐を編成する丸編機において、高速運転が可能な丸編機に関する。本願は、２０１１年４月２６日に、日本に出願された特願２０１１－０９８２０２号、２０１１年８月２６日に、日本に出願された特願２０１１－１８５１５７号、及び２０１１年９月６日に、日本に出願された特願２０１１－１９３８０３号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　従来から、糸を丸編みして紐状物を製造する丸編機が知られている。丸編機は中空の芯棒の周囲に回転する外筒を備え、外筒にはボビンから供給される糸を案内する糸案内ガイドが設けられている。芯棒の外周面に沿って外筒の端面から突出する複数のメリヤス針（あるいはラッチ針、ベラ針とも言う）が上下動可能に設けられている。糸案内ガイドは、供給される糸をメリヤス針の所定の位置に案内する（特許文献１参照）。
　メリヤス針には、下降動作の際に係止した糸が抜けないように開閉するラッチが設けられている。このラッチはメリヤス針が上昇する際には、次の糸を係止するために開いている必要があるため、メリヤス針が上昇する際にラッチが閉じるのを防止するラッチ押さえを備えた丸編機がある（特許文献２参照）。
　また、近年、環境汚染に対する関心が高まり、また水質に関する規制が強化されていることから、分離の完全性、コンパクト性などに優れた濾過膜を用いた水処理が注目を集めている。このような水処理の濾過膜として、中空状多孔質膜が用いられ、この中空状多孔質膜には、優れた分離特性や透過性能のみならず、高い機械特性が必要とされる。
　機械特性に優れた中空状多孔質膜としては、例えば、糸を丸打ちした円筒状組紐からなる中空状多孔質膜用支持体（以下、単に支持体ということもある）の外周面に、多孔質膜層を設けた中空状多孔質膜が知られている。この中空状多孔質膜は、支持体を環状ノズルに連続的に通過させ、環状ノズルから製膜原液を吐出し、支持体の外周面に製膜原液を塗布した後、製膜原液が塗布された支持体を凝固浴槽内に通し、凝固浴槽内の凝固液で製膜原液を凝固させることにより製造される。
　支持体としての円筒状組紐は、通常、製紐機により製造される。製紐機においては、平板上に立設した多数のボビンから各糸を引き出し、各糸を相互に交差させて組むとともに、各ボビンを所定の経路に沿って移動させることにより糸の位置関係を所定のパターンで変化させて組紐が製造される。
　しかしながら、このような製紐機は、小分けした多数のボビンが複雑な動きをしているため、通常は、製紐機による円筒状組紐の製紐速度は１０～２０ｍ／ｈｒ程度であり製紐速度をそれ以上、上げることが難しく、生産性が低いという問題がある。このように生産性が低いと、支持体（円筒状組紐）のコストが上昇し、その結果、支持体を用いる中空状多孔質膜のコスト上昇にもつながる。
　生産性を向上する手段として、本発明者等は、下記特許文献３及び特許文献４に開示されているように、丸編みによって円筒状編紐を編成することにより、円筒状組紐と同等の機械特性（耐圧強度、引張り強度等）を有するうえ、組紐よりも生産性が良い支持体が得られること、また円筒状編紐を加熱した熱処理金型に通して材料の溶融温度未満の温度で加熱処理を施すことにより伸縮性（外径変化）が抑えられた円筒状編紐支持体（以下、編紐支持体とする）が得られることを見出し、これに基づいた中空状多孔質膜用支持体の製造方法及び装置を既に提案している。
　尚、編紐支持体の外径は、中空状多孔質膜の外径によって決まる。中空状多孔質膜の外径は、中空状多孔質膜を束ねた膜モジュールにおける必要濾過面積から、０．９～６．０ｍｍが好ましく、１．０～３．５ｍｍがより好ましい。したがって、支持体の外径は、０．７～５．０ｍｍが好ましく、０．９～３．０ｍｍがより好ましい。
　前述の熱処理金型は、円筒状編紐を導入する入口内径よりも出口内径が小さく、所望する編紐支持体外径と同じであり、この内部を通過する際に円筒状編紐が加熱され熱収縮が起こり、編目が緻密化される。したがって、丸編機で編成した円筒状紐の外径は、所望する編紐支持体外径よりも大きくする必要がある。
　糸の繊度は、中空状多孔質膜の耐久性及び、多孔質膜層との接着性を向上させる点から、１５０～１０００ｄｔｅｘが好ましい。糸の繊度が１５０ｄｔｅｘ以上であれば、外径にもよるが、中空状多孔質膜のつぶれ圧が向上する。糸の繊度が１０００ｄｔｅｘ以下であれば、内径縮小化による通水性の低下が抑えられる。
　円筒状編紐の編目の数は、１周あたり５以上が好ましい。編目の数は、後述の丸編機のメリヤス針（編針）の数と同じである。編目の数が５以上であれば、編紐支持体の中空部の断面形状が円形となり、内径縮小化による通水性の低下が抑えられる。
　編目の数の上限は、円筒状編紐の外径、糸の繊度、編目の大きさ（ループの大きさ）等により決まる。編目が大きい場合、製膜原液を編紐支持体に塗布する際に、製膜原液が編紐支持体の内部に流入して中空部が閉塞するおそれがある。したがって、同じ外径の円筒状編紐を製造する場合、糸の繊度が高いと編目の数は少なく、繊度が低いと編目の数は多く設定する必要がある。
　本発明者等が既に開示した製造方法及び製造装置では、生産性を向上するため丸編機の回転速度を上げて生産速度を向上する方法が取られており、製造条件によっては回転速度が３０００ｍｉｎ－１を超えることがある。一般的に編紐を編成する丸編機の回転速度は５００～１０００ｍｉｎ－１であり、これらの製造方法及び製造装置における丸編機の回転速度は通常の３倍以上となり、丸編機を構成する部品類、特にメリヤス針及びメリヤス針と摺動するカム山部の磨耗劣化が激しくなり、丸編機の耐久性が著しく低下することとなる。その場合、運転中の部品破損による装置停止や、部品交換などのメンテナンス頻度も多くなり、生産性の低下に繋がる。
　丸編機の回転速度を上げる手段として特許文献５には、一般的な芯棒を固定して外筒を回転する方法ではなく、逆に外筒を固定し、回転軸の中心となる、メリヤス針を配置するシリンダー（芯棒）を回転することにより、回転速度２５００ｍｉｎ－１にて編成可能な丸編機が開示されている。
実開昭６０－１９３９９３号公報 実開昭４８－８９９５０号公報
特開２００８－１１４１８０号公報 特開２００９－０５２１９０号公報 特開平０２－３０７９３３号公報
　しかしながら、上記従来技術のラッチ押さえを糸案内ガイドに設けると、ラッチ押さえの分だけ外筒の周方向の一部に取り付けられた糸案内ガイドの重量が増加してしまい動的バランスが悪化する。その結果、回転の際に発生する振動を防止するためには外筒の回転数を制限せざるを得ず、製紐速度が上がらないため生産性が低下するという課題がある。
　また、外筒の回転に伴いラッチがラッチ押さえに多回数当たるため、メリヤス針の耐久性が低下する課題がある。
　そこで、この発明は、製紐速度を上げても振動の発生を押さえて生産性を高めることができるラッチ跳ね上げ防止機構を備えた紐状物の丸編機を提供することを目的とする。
　また、芯棒を回転することで高速回転が可能となったとしても、メリヤス針及びメリヤス針と摺動するカム及びメリヤス針を挿入する溝部の摩擦力は同じであり、高速運転によるこれらの摺動部の磨耗劣化は、一般的な外筒を回転する丸編機と同様である。開示された文献に磨耗対策に関する記載はなく、前述の如く長時間にわたる高速運転は困難と推測される。
　また、カム側の磨耗は抑制できても、逆に硬度の低い編み針バット部側の磨耗が早くなると推測でき、編み針の交換頻度が多くなり、生産性低下に繋がると考えられる。
　そこで、この発明は、丸編機の回転速度を上げてもカムが丸編機を構成する部品類の磨耗を抑制し、円筒状編紐を生産性良く製造できる中空状多孔質膜用支持体に用いる円筒状編紐を編成する丸編機をも提供する。
　本発明は、以下の態様を有する。
　本発明の第１の態様は、中空の芯棒の周方向に配置された、ラッチを有する複数のメリヤス針が、芯棒の軸方向に沿って往復運動可能に支持され、前記メリヤス針に供給する糸を案内するガイドが前記芯棒を中心軸として回転するように設けられた編機であって、
　前記メリヤス針のラッチが前回編成したループからラッチが抜けた直後のメリヤス針の前記ラッチの回動範囲内に前記糸が配索する位置に前記ガイドを配設した編機である。
　本発明の第２の態様は、中空の芯棒の周方向に配置された複数のメリヤス針が芯棒の軸方向に沿って往復運動可能に支持され、前記メリヤス針に供給する糸を案内するガイドが前記芯棒を中心軸として回転するように設けた編機であって、
前記ガイドとメリヤス針のフックが前記糸を係止する位置との間に前記糸によるラッチ押え部（ラッチ跳ね返り防止部又はラッチ跳ね上げ防止機構ともいう）を有する編機である。
　本発明の第３の態様は、芯棒に外筒が回転可能に支持され、前記芯棒に対して周方向に配置された複数のメリヤス針が芯棒の軸方向に沿って上下動可能に支持され、前記外筒の端部から突出して上下動する前記メリヤス針に供給される糸を案内する糸案内ガイドが設けられた紐状物の丸編機であって、
上昇動作中にラッチがループから抜けた直後の前記メリヤス針の前記ラッチの回動範囲（例えば、実施形態における回動範囲Ｂ）内と、下降動作にありフックに次の糸が係止しようとしているメリヤス針のフックの係止位置(係止範囲)（例えば、実施形態における係止範囲Ｃ）との間を結ぶメリヤス針の外接面に沿う経路の延長線上にガイド孔が位置するように前記糸案内ガイドを外筒に設けた編機である。
　本発明の第４の態様は、前記ガイドの位置が、前記芯棒の周方向では、上死点位置にある前記メリヤス針の位置から前記ガイドの回転方向に向かって４５度～１００度の範囲に設定され、かつ上死点位置にある前記メリヤス針の前記フックの上下方向では、前記フックから上方に２ｍｍ、下方に４ｍｍの範囲内に設定されている前記第３の態様に記載の編機である。
　本発明の第５の態様は、前記メリヤス針の本数が５～１６本の範囲である前記第１～４の何れか一つの態様に記載の編機である。
　本発明の第６の態様は、前記案内溝の底部円周直径が３～１４ｍｍの範囲である前記５の態様に記載の編機である。
　本発明の第７の態様は、編成される編物の外径が３～８ｍｍの範囲である前記第６の態様に記載の編機である。
　本発明の第８の態様は、中空状多孔質膜用支持体に用いる円筒状編紐を編成する前記第７の態様に記載の編機である。
　本発明の第９の態様は、前記外筒の回転速度が１８００～４５００ｍｉｎ－１の範囲に設定された、前記第８の態様に記載の編機である。
　本発明の第１０の態様は、前記芯棒の外周面長手方向に前記メリヤス針が芯棒の軸方向に沿って上下動可能に支持するための複数の案内溝を備え、前記外筒の内部には前記メリヤス針に上下動を付与する二つの円筒状のカムが配置され、前記カムと前記メリヤス針が当接するカム山の摺動部を含む前記外筒内の空間部及び前記各案内溝とに、固形潤滑剤を含んだグリスが充填封入されている前記第３～９の何れか一つの態様に記載の編機である。
　本発明の第１１の態様は、前記固形潤滑剤が有機モリブデン、二硫化モリブデン、ＰＴＦＥ、酸化アルミ、酸化亜鉛、及び立方晶窒化ホウ素からなる群より選択される前記第１０の態様に記載の編機である。
　本発明の別の好ましい態様は、芯棒（例えば、実施形態における芯棒５）に外筒（例えば、実施形態における外筒７）が回転可能に支持され、前記芯棒の周方向に配置され前記外筒の端部から突出する複数のメリヤス針（例えば、実施形態におけるメリヤス針８）が、ラッチ（例えば、実施形態におけるラッチ２８）により開閉されるフック（例えば、実施形態におけるフック２７）を上下動させながら前記芯棒の軸方向に沿って上下動可能に支持され、前記メリヤス針に供給される糸（例えば、実施形態における糸４０）を案内する糸案内ガイド（例えば、実施形態における糸案内ガイド３１）が設けられた紐状物の丸編機のラッチ跳ね上げ防止方法において、上昇動作中に前記メリヤス針の前記ラッチがループ（例えば、実施形態における前回のループ３６）から抜けた直後に跳ね上がる前記ラッチを、下降するメリヤス針のフックが糸に係止する位置と、前記糸案内ガイドのガイド孔（例えば、実施形態におけるガイド孔３４）の位置との間であって複数のメリヤス針に外側で接するように配索される糸で押さえることを特徴とする。
　このように構成することで、メリヤス針に供給される糸自身を有効利用し、メリヤス針の上昇動作中にラッチがループから抜けた直後に跳ね上がるラッチの動きを規制してラッチがフックを閉じないようにすることができる。
　また、本発明の別の好ましい態様は、芯棒に外筒が回転可能に支持され、前記芯棒に対して周方向に配置された複数のメリヤス針が芯棒の軸方向に沿って上下動可能に支持され、前記外筒の端部から突出して上下動する前記メリヤス針に供給される糸を案内する糸案内ガイドが設けられた紐状物の丸編機において、上昇動作中にラッチがループから抜けた直後の前記メリヤス針の前記ラッチの回動範囲（例えば、実施形態における回動範囲Ｂ）内と、下降動作にありフックに次の糸が係止しようとしているメリヤス針のフックの係止位置(係止範囲)（例えば、実施形態における係止範囲Ｃ）との間を結ぶ複数のメリヤス針の外接面に沿う経路の延長線上にガイド孔が位置するように前記糸案内ガイドを外筒に設けられている。
　このように構成することで、メリヤス針に供給される糸自身を有効利用し、メリヤス針の上昇動作中にラッチがループから抜けた直後に跳ね上がるラッチの動きを規制してラッチがフックを閉じないようにすることができる。
　また、本発明の別の好ましい態様は、前記外筒を軸方向から見た場合に、前記糸案内ガイドの前記ガイド孔の位置が、前記外筒の周方向では、上死点位置にある前記メリヤス針の位置から前記外筒の回転方向に向かって４５度～１００度の範囲に設定され、かつ上死点位置にある前記メリヤス針の前記フックの上下方向では、前記フックから上方に２ｍｍ、下方に４ｍｍの範囲内に設定されている。
　また、本発明の別の好ましい態様は、中空円筒状で外周面に長手方向に沿う複数の案内溝（例えば、実施形態における案内溝１２）を備えた芯棒（例えば、実施形態における芯棒５）と、前記各案内溝に上下動可能に収容されるメリヤス針（例えば、実施形態におけるメリヤス針８）と、これらメリヤス針に往復運動を付与する二つの円筒状のカム（例えば、実施形態における上カム１８、下カム１７）と、前記カムを内包して前記カムと共に前記芯棒に対して回転する円筒状の外筒（例えば、実施形態における外筒７）とを有し、前記外筒の内部にある前記カムの前記メリヤス針と当接するカム山（例えば、実施形態におけるカム山１８Ｙ、カム山１７Ｙ）の摺動部を含む空間部（例えば、実施形態における空間部３９）と前記芯棒の前記各案内溝とに、固形潤滑剤を含んだグリスが充填封入されている。
　また、本発明の別の好ましい態様は、前記固形潤滑剤が有機モリブデン、二硫化モリブデン、ＰＴＦＥ、酸化アルミ、酸化亜鉛及び立方晶窒化ホウ素からなる群より選択される潤滑材である。
　本発明の第１及び２の態様によれば、順次供給される糸を用いてラッチの跳ね上げを防止できるため、ラッチの跳ね上げを防止するために糸案内ガイドに別の部材を設けた場合に比較して、糸案内ガイドを簡素化して外筒を軽量化することができる。よって、外筒の回転数を高めることができ、外筒の回転数に依存する製紐速度を上げても振動の発生を押さえて生産性を高めることができる。また、ラッチの跳ね上げを防止する糸は順次新しいものが供給されるため、糸に与える損傷もなく、別部材が必要なく、別部材を設けた場合に比較してラッチの破損によるメンテナンスの必要もなくなりその点でも生産性を高めることができる。
　本発明の第３の態様によれば、順次供給される糸を用いてラッチの跳ね上げを防止できるため、ラッチの跳ね上げを防止するために糸案内ガイドに別の部材を設けた場合に比較して、糸案内ガイドを簡素化して外筒を軽量化することができる。よって、外筒の回転数を高めることができ、外筒の回転数に依存する製紐速度を上げても振動の発生を押さえて生産性を高めることができる。また、ラッチの跳ね上げを防止する糸は順次新しいものが供給されるため、糸に与える損傷もなく、別部材が必要なく、別部材を設けた場合に比較してラッチの破損によるメンテナンスの必要もなくなりその点でも生産性を高めることができる。
　本発明の第４の態様によれば、糸案内ガイドのガイド孔の位置を、前述した角度の範囲に設定することにより、上昇するメリヤス針のラッチがループを抜けた直後に跳ね上がるラッチの回動範囲内に糸を配置することができるので、ラッチの跳ね上げを確実に防止することができ、糸案内ガイドを出た糸を確実にメリヤス針の外側に巻き付けるように位置させることができるので、下降するメリヤス針に糸を確実に係止することができる。
　糸案内ガイドのガイド孔の位置を、前述した寸法の範囲に設定することにより、下降するメリヤス針に糸を確実に係止することができ、上昇するメリヤス針のラッチがループを抜けた直後に跳ね上がるラッチの回動範囲内に糸を配置することができるので、ラッチの跳ね上げを確実に防止することができる。
　本発明の第５～１０の態様によれば、外筒が３０００ｍｉｎ－１を超える回転速度で編成しても、丸編機を構成する部品類、とりわけ二つの円筒カムやメリヤス針の磨耗を極力抑制し部品交換などのメンテナンス頻度を少なくでき、円筒状編紐の生産性を高めることができる。
この発明の実施形態の丸編機の側断面図である。 メリヤス針が上下動する姿勢変化を示す斜視図である。 丸編機の要部を示す斜視図である。 図３とは逆方向から見た斜視図である。 糸がメリヤス針に巻き付く状態を示す斜視図である。 ラッチの回動範囲と糸の関係を示す説明図である。 閉じたラッチと糸の関係を示す説明図である。 糸の配索状況を示す模式的に示す平面図である。 図１の拡大図である。 芯棒の斜視図である。 メリヤス針の正面図である。 摩耗前のメリヤス針のバット部の拡大図である。 摩耗後のメリヤス針のバット部の拡大図である。 上カムと下カムの側面図である。 丸編みの構造を示す図である。
　次に、この発明の実施形態を図面に基づいて説明する。この実施形態の丸編機で編まれた紐状物は、熱処理金型を通過させることにより熱処理し、かつ外径を所定の大きさに絞るサイジングを行って伸縮性のない支持体となる。次に、このサイジングされた支持体は、その外表面に膜形成樹脂溶液が塗布されることにより外側に多孔質膜層が形成された中空糸膜となる。この中空糸膜はモジュール化されて、例えば水処理の濾過膜として用いられる。尚、前記支持体の材料となる原糸には、主にポリエステル繊維が用いられるが、本丸編機で編まれる原糸は用途によってはポリエステル繊維に限らず、各種繊維を編むことが可能である。
　図１はこの発明の実施形態の丸編機を示している。丸編機１は基台に固定される板状のベース板２を備えている。ベース板２には、一端側に基台に固定される固定孔３が形成され、他端側には取付孔４が設けられている。取付孔４には中空の芯棒５が下部を２つのナット６，６により弛み止めされた状態で締め付け固定されている。芯棒５は後述する外筒７の上端部から突出し、外筒７の回転中心軸として機能する。また、芯棒５は上端部において編まれた紐状物を中空部内を経て下方に案内する機能と、後述するメリヤス針８の上下方向の動きを案内するガイドとしての機能を備えている。ここで、この実施形態ではメリヤス針８に１６Ｇのサイズを用いている。
　芯棒５は下部外周にナット６，６が螺合される雄ねじ部９と、雄ねじ部９の上側外周にベアリング１０の内周側を装着するベアリング装着部１１とを備え、ベアリング装着部１１の上側外周には外筒７から突出する上端部に至るまでの範囲でメリヤス針８を周方向でセットする案内溝１２が周方向に１２箇所形成されている。案内溝１２の溝底１３の直径は８ｍｍとなっているが、編まれる紐状物の直径に合わせてこの直径寸法は３ｍｍ以上～１２ｍｍ未満のものが使用できる。この案内溝１２に合計１２本のメリヤス針８が配置されている。
　芯棒５のベアリング装着部１１にはベアリング１０のインナレースが嵌装され、ベアリング１０はベース板２上に端面を載置した状態となっている。ベアリング１０のアウタレースに外筒７が回転可能に装着されている。尚、外筒７の回転数は３０００ｍｉｎ－１で、連続運転１００時間以上でも編み目飛びなく良好であることが要求される。
　外筒７の下部には、それよりも上の部分に比較して直径が大きい大径部１４が形成されている。大径部１４の外周には断面Ｖ字状のベルト溝１５が形成され、このベルト溝１５に図示しない駆動装置に連係されたベルトを掛け渡して外筒７を回転駆動させる。ここで、大径部１４の下端面はベース板２の上面を切除して形成された座グリ部１６にやや入り込むようになっている。
　尚、ベアリング１０としては高速回転によっても上部が振れを起こさないように複列アンギュラ型のベアリングを用いることが好ましい。また、ベルトＶに替えて歯付きベルトを使用することができる。
　外筒７の内周面には下カム１７と上カム１８が、外筒７の外周面からねじ込まれた下ねじ１９と上ねじ２０によって各々固定されている。上カム１８の下縁と下カム１７の上縁との間には、一定の間隔が溝幅として確保されると共に外筒７の内周面を溝底とするガイド溝２１が楕円形状に形成されている。このガイド溝２１はメリヤス針８の下部付近にラッチ２８の開閉する方向に突出するバット部２２を受け入れている。ガイド溝２１は、展開した形状が山形になっており、外筒７が回転することにより芯棒５の周りに配置された各メリヤス針８が上下動する。ここで、外筒７には長孔２３が設けられ、この長孔２３に挿通された上ねじ２０で上カム１８を固定し、上ねじ２０を緩めることにより下カム１７との間に形成されたガイド溝２１の溝幅（間隔“Ｈ”）の調整を行うことができる。
　外筒７の上端部には、外筒７と同径で外筒７の一部をなすエンドプレート２４が外筒７に固定ねじ２９によって取り付けられている。エンドプレート２４が外筒７に取り付けられた状態で、エンドプレート２４から芯棒５の上端部が突出した状態となっている。エンドプレート２４は外筒７と芯棒５との間に挿入されるボス部３０を備えている。また、エンドプレート２４には、エンドプレート２４を貫いて、上カム１８の上縁を位置決めするストッパねじ２５が取り付けられている。ストッパねじ２５には、このストッパねじ２５を位置固定するロックねじ２６が設けられている。上ねじ２０で上カム１８の位置を仮止めした状態で、ストッパねじ２５を必要な位置までねじ込んで、ロックねじ２６でストッパねじ２５をロックした後に、上ねじ２０で上カム１８を本締めし、上カム１８の位置を固定する。
　メリヤス針８は、上端部にフック２７を備え、フック２７はラッチ２８により開閉可能となった周知の構造である。フック２７が外側に向いた状態で案内溝１２に１２本のメリヤス針８が配置されている。これらのメリヤス針８は、上カム１８と下カム１７が外筒７と共に回転することにより、芯棒５の案内溝１２に沿って順番に上昇して下降する。芯棒５の上端面からは１１本のメリヤス針８が突出している。
　エンドプレート２４には、メリヤス針８に供給される糸を案内する棒状で簡素で軽量な構造の糸案内ガイド３１が下部のねじ部３２をねじ込んで固定されている。尚、この実施形態では糸の大きさは４２０ｄｔｅｘのものが使用される。糸案内ガイド３１の上端には図示しないボビンからの糸が挿通され別部材により構成されたガイド孔３４が設けられている。ねじ部３２にはロックナット３５が設けられている。また、ガイド孔３４を構成する材料の材質は摩耗を抑制するためにセラミックを使用することが望ましい。
　ここで、糸案内ガイド３１も外筒７と共に回転するので、糸案内ガイド３１に対して上死点位置にあるメリヤス針８までの回転方向での角度は変化しない。
　外筒７と共に回転する糸案内ガイド３１から糸が送り出されながら、芯棒５から突出しているメリヤス針８に糸が巻き付くように供給され、順次上下動するメリヤス針８のフック２７に係止して新しいループ３７が芯棒５の下に向かって形成されてゆく。
　ここで、図２は一本のメリヤス針８が上下動する姿勢変化の様子（丸編機１による編成動作を示す概略図）を順に説明している。ここでは、メリヤス針８の１本の動きを説明しやすいように平面上に展開している。符号（１）、（２）、（３）は上カム１８により、メリヤス針８が下降している様子を示し、符号（５）、（６）、（７）は下カム１７によってメリヤス針８が上昇している様子を示す。
　各メリヤス針８には紐状物（図示略）の上端部を構成する前回のループ３６が挿通されている。姿勢（１）では、ラッチ２８が開いた状態でメリヤス針８はフック２７が糸４０を係止して下降を始める。姿勢（２）では、メリヤス針８はフック２７に糸４０を係止した状態から更に下降し、前回のループ３６によってラッチ２８が閉じる方向に姿勢変化する。姿勢（３）では、前回のループ３６から抜け出る直前のラッチ２８がフック２７を完全に閉じ、係止した糸４０がフック２７から抜け出ない状態となり下降を続ける。
　姿勢（４）では前回のループ３６からフック２７が下側に抜けて、糸４０を引き出した状態となる。姿勢（５）では今度はメリヤス針は前回のループ３６から抜けた状態で前回のループ３６の外周側に上昇し始める。この時、姿勢（５）で引き出された糸４０は新しいループ３７となり、この新しいループ３７はラッチ２８を開き始める。姿勢（６）で更に上昇するメリヤス針８のラッチ２８が新しいループ３７により開き、姿勢（７）で、ラッチ２８が開いた状態でメリヤス針８はフック２７が次に送り出される糸４０に係止する。この後、メリヤス針８が下降して姿勢（１）となる。ここで、姿勢（６）から姿勢（７）に移行する際に、新しいループ３７からラッチ２８が抜けた直後にラッチ２８が跳ね上がるように動作する。
　丸編み機１による編成動作の観点から、以下のように説明できる。
　符号（１）において、糸４０をフック２７に引っ掛ける。符号（２）、（３）において、糸４０を引き下げながら、以前に編成された既存ループ３６を通過することによりラッチ２８が閉じられ、フック２７が既存ループ３６に引っ掛らないようになっている。符号（４）において既存ループ３６からメリヤス針８が下方に抜ける。次に、符号（５）、（６）に示すように、メリヤス針８が上昇すると、新たに形成されつつあるループ３７の糸４０によりラッチ２８が開放され、符号（７）において、新たなループ３７が形成される。以上の作用を繰り返すことにより連続的に丸編みを行い、円筒状編紐Ａを編成する。
　編成した円筒状編紐Ａは、芯棒５の中空部５ａ（図１、図２参照）を通過して丸編機１の下方に排出され、図示しない引取り機によって引き取られる。
　図２で示した一本のメリヤス針８の姿勢は、図３、図４に示すように、各メリヤス針８の、ある時点での姿勢となる。ここで、図３、図４は丸編機の要部を互いに違う方向から見た斜視図であり、既に編み込まれたループは図示都合上記載していない。図３、図４に示すように、図示しない外筒が反時計回りに回転すると、芯棒５は回転せず糸案内ガイドが反時計回りに回転する。図３では上死点にあるメリヤス針８（ａ）を基準にして、反時計回りに下死点にあるメリヤス針８（ｂ）までの間は突出量が徐々に少なくなり上昇するメリヤス針８が位置しており、上死点にあるメリヤス針８（ａ）を基準にして時計回りに下死点にあるメリヤス針８（ｂ）までの間は突出量が徐々に少なくなり下降するメリヤス針８が位置している。
　ここで、糸案内ガイド３１のガイド孔３４から供給されるボビンからの糸４０は、上死点位置のメリヤス針８（ａ）から反時計回りで２番目の位置にあるメリヤス針８（ｃ）の外側に位置し、これから斜め下側に向かって、上死点位置のメリヤス針８（ａ）から時計回りで４番目のメリヤス針８（ｄ）のフック２７を結ぶ範囲で、各メリヤス針８の周囲に巻き付くようにして配索されている。尚、図３、図４において図２で説明したメリヤス針８の姿勢番号を併せて記載する。
　図５は複数のメリヤス針８の周囲に巻き付くように接触して配索される糸４０の通過経路を示している。ここで、図５においては、手前側のメリヤス針８のみを示している。
　上死点のメリヤス針８（ａ）から反時計回りで２番目の位置にある上昇するメリヤス針８（ｃ）では、糸４０はラッチ２８の付け根部分の高さであってメリヤス針８に接触しない位置を通過し、前回のループ３６はラッチから抜ける直前にある。
　上死点のメリヤス針８（ａ）から反時計回りで１番目の位置にある上昇するメリヤス針８（ｅ）では、糸４０はラッチ２８の付け根部分よりも下側であってメリヤス針８に接触した位置を通過し、前回のループ３６はラッチ２８から抜けた直後となる。
　上死点のメリヤス針８（ａ）では、糸４０はラッチ２８の上下方向中央部付近に接触した位置を通過し、前回のループ３６は完全にラッチ２８から抜けている。
　上死点のメリヤス針８（ａ）から時計回りで１番目の位置にある下降するメリヤス針８（ｆ）では、糸４０はラッチ２８の上下方向中央部付近に接触した位置を通過し、前回のループ３６にラッチ２８から近づいている。
　上死点のメリヤス針８（ａ）から時計回りで２番目の位置にある下降するメリヤス針８（ｇ）では、糸４０はラッチ２８の上下方向中央部付近に接触した位置を通過し、前回のループ３６にラッチ２８が到達している。
　上死点のメリヤス針８（ａ）から時計回りで３番目の位置にある下降するメリヤス針８（ｈ）では、糸４０はラッチ２８の付け根部分よりも上に接触した位置を通過し、前回のループ３６によってラッチ２８がフック２７を閉じる方向に回動している。
　上死点のメリヤス針８（ａ）から時計回りで４番目の位置にある下降するメリヤス針８（ｄ）では、糸４０はラッチ２８のフック２７に係止した状態となり、前回のループ３６によってラッチ２８がフック２７を完全に閉じている。
　つまり、糸案内ガイド３１の取付位置で糸４０の通過位置を特定すると、上昇動作中にラッチ２８が前回のループ３６から抜けた直後のメリヤス針８（ｅ）のラッチ２８の回動範囲内と、フック２７が閉じ更に下降しようとする芯棒５の上端部に位置するメリヤス針８（ｄ）のフック２７が糸に係止する位置との間を結ぶ範囲内であって、複数のメリヤス針８，８，８…の外接面に沿う経路の延長線上に糸案内ガイド３１のガイド孔３４が位置するように、糸案内ガイド３１が外筒７に取り付けられている。
　ここで、糸４０の通過する位置は、図５に示すように糸４０が巻き付くようにして配置されたメリヤス針８の外側であるが、図６に示すように、糸４０の通過する範囲はラッチ２８の先端部付け根の回動範囲Ｂ内に設定されている。つまり、新しいループ３７を形成するために糸案内ガイド３１のガイド孔３４から供給される糸４０を有効利用して、上昇動作中にメリヤス針８のラッチ２８が前回のループ３６から抜けた直後に跳ね上がるラッチ２８の跳ね上げを阻止するようにしている。
　特に、図５において、メリヤス針８（ｃ）のラッチ２８から抜け出る寸前のループ３６が、メリヤス針８（ｅ）のラッチ２８から下側に抜けると、ラッチ２８が跳ね上がるが、このラッチ２８は図６に示すように、ラッチ２８の回動範囲Ｂ内に位置して回動を邪魔する糸４０（ＯＫ）によって跳ね上がりが防止される。よって、ラッチ２８の回動範囲Ｂ外にある糸４０（ＮＧ）では跳ね上がりを防止できず、図７に示すように、ラッチ２８がフック２７を閉じた状態となるため、その状態でメリヤス針８が下がった際に、フック２７が糸４０（ＮＧ）に係止できない。
　図８は外筒７及び芯棒５を軸方向の上側から見た図、図９は図１の要部拡大図である。
　図８において、糸案内ガイド３１のガイド孔３４の位置が、外筒７の周方向では、上死点位置にあるメリヤス針８（ａ）の位置から外筒７の反時計回り（回転方向）に向かって角度θ（４５度～１００度）の範囲に設定され、糸案内ガイド３１のガイド孔３４の位置が、上死点位置にあるメリヤス針８（ａ）のフック２７の上端部を基準とした上下方向の寸法Ｋがフック２７から２ｍｍ（上方に２ｍｍ）～－４ｍｍ（下方に４ｍｍ）の範囲内に設定されている。また、糸案内ガイド３１のガイド孔３４の位置と芯棒５の軸心とを結ぶ線上で、ガイド孔３４の位置と芯棒５の接線との間の距離Ｌは５ｍｍ～８ｍｍに設定されている。尚、この値はラッチ２８の長さにより変動する値である。
　ここで、角度θの範囲は４５度～１００度に設定することがより好ましい。これまでに説明した現行の丸編機ではθ＝９０度、Ｋ＝２ｍｍ、Ｌ＝８ｍｍに設定されている。
　このように設定することで、特に前回のループ３６から抜け出したラッチ２８の跳ね上がりを糸４０自身により阻止して確実に次の糸４０をメリヤス針８により係止することを可能としている。
　前述したような数値範囲が設定されているのは、θが上記範囲を小さい方に外れると、糸が図６のラッチ２８の回動範囲Ｂから外れてしまい、ラッチ２８の跳ね上げ防止効果を発揮できず、θが上記範囲を大きい方に外れると、糸案内ガイド３１を出た直後の糸４０の通過位置が、芯棒５の案内溝１２の径よりも内側となるため、糸４０の下方で上昇してくるメリヤス針８の背面を糸４０が通過して、その後に下降する際にフック２７に糸４０が係止できなくなる。
　また、フック２７の上端部を基準とした上下方向の寸法Ｋが上記範囲を大きい方に外れるとメリヤス針８よりも高い所を糸４０が通過してフック２７が糸４０に係止できず、寸法Ｋが上記範囲を小さい方に外れると、図６のラッチ２８が回動範囲Ｂから下側に外れてしまい、ラッチ２８の跳ね上げ防止効果を発揮できない。
　そして、距離Ｌが上記範囲を大きい方に外れると、外筒７の直径が大きくなり、外筒７が拡大して高速回転に不利となり、距離Ｌが上記範囲を小さい方に外れると、糸案内ガイド３１そのものがラッチ２８に接触してしまう。
　上記実施形態によれば、順次供給される糸４０を用いて前回のループ３６を抜け出た直後のラッチ２８の跳ね上げを防止できるため、ラッチ２８の跳ね上げを防止するために糸案内ガイド３１に別の部材を設けた場合に比較して、糸案内ガイド３１を簡素化して外筒７を軽量化することができる。よって、外筒７の回転数を高めることができ（例えば、３０００～４０００ｍｉｎ－１）、外筒７の動的バランスを良好にして、外筒７の回転数に依存する製紐速度を上げても振動の発生を押さえ生産性を高めることができる。
　また、ラッチ２８の跳ね上げを防止する糸４０は順次新しいものが供給されるため、糸４０に与える損傷もなくメリヤス針８が損傷することもなくなる。また、ラッチ２８の跳ね上げ防止のための別部材が必要なく、この別部材を設けた場合に比較してラッチ２８の破損によるメンテナンスの必要もなくなりその点でも生産性を高めることができる。
　特に、糸案内ガイド３１のガイド孔３４の位置を、上死点位置にあるメリヤス針８（ａ）の位置を基準にして前述した特定の角度の範囲に設定することにより、上昇するメリヤス針８のラッチ２８が前回のループ３６を抜けた直後に跳ね上がるラッチ２８の回動範囲Ｂ内に糸４０を配置することができる。そのため、ラッチ２８の跳ね上げを確実に防止することができ、更に糸案内ガイド３１を出た糸４０を確実にメリヤス針８の外側に巻き付けるように位置させことができるので、下降するメリヤス針８に糸４０を確実に係止することができる。
　糸案内ガイド３１のガイド孔３４の位置を、上死点位置にあるメリヤス針８（ａ）のフック２７の上下方向の寸法の範囲に設定することにより、下降するメリヤス針８に糸４０を確実に係止することができ、更に上昇するメリヤス針８のラッチ２８が前回のループ３６を抜けた直後に跳ね上がるラッチ２８の回動範囲Ｂ内に糸４０を配置することができるので、ラッチ２８の跳ね上げを確実に防止することができる。
　尚、この発明は上記実施形態に限られるものではなく、ベアリング１０としてアンギュラベアリングを用いたが、単列ベアリングを上下に配置する構造も採用可能である。また、メリヤス針８の配置数、サイズ、糸の太さなどは一例であって、この実施形態以外の配置数、サイズ、糸の太さのものにも適用できる。
　図１０にも示すように、芯棒５は円筒状編紐Ａが下方に向かって通過する中空部５ａを備えた筒状の部材であって、上端部と下端部がやや小径に形成されている。芯棒５の下端部外周にナット６，６が螺合される雄ねじ部９と、雄ねじ部９の上側外周にベアリング１０の内周側を装着するベアリング装着部１１とを備えている。ベアリング装着部１１の上側外周には外筒７から突出する上端部に至るまでの範囲でメリヤス針８を周方向でセットする案内溝１２が周方向に均等に６箇所形成されている。この案内溝１２に合計６本のメリヤス針８が配置されている。案内溝１２の溝底１３の直径ｄ（以下、底部円周直径ｄという）は円筒状編紐Ａの外径に合わせて設定される。円筒状編紐Ａの外径はこの実施形態では３～１４ｍｍの範囲が好ましく、６～１２ｍｍがより好ましい。
　図１１に示すように、メリヤス針８は、上端部にフック２７を備え、フック２７はラッチ２８により開閉可能となった周知の構造である。メリヤス針８の下部付近にラッチ２８の開閉する方向に突出するバット部２２が形成されている。メリヤス針８は０．５ｍｍ前後の薄い板材で、材質は一般的に炭素工具鋼が用いられ、熱処理後の表面硬度はＨＲＣ６０以上となった一般的なものである。ここで、ＨＲＣ測定方法は、ＪＩＳ　Ｚ　２２４５：２００５による。
　フック２７、ラッチ２８の大きさは一般的にゲージ“Ｇ”で表され、編成する糸４０の繊度により適宜選択される。この実施形態では１６Ｇが好適である。また、メリヤス針８の本数は円筒状編紐Ａの編み目の開き具合にもよるが５～１６本が好ましく、８～１２本がより好ましい。この実施形態では図２に示す芯棒５の案内溝１２の数である６本の場合で説明している。そして、この場合に芯棒５の底部円周直径ｄ及びメリヤス針８の本数の組合せにより得られる円筒状編紐Ａの外径は、約３～８ｍｍである。
　これらメリヤス針８は、フック２７が外側に向いた状態で案内溝１２に配置され、後述する上カム１８と下カム１７が外筒７と共に回転することにより、バット部２２が上カム１８と下カム１７との間に係止して芯棒５の案内溝１２に沿って順番に上昇して下降する。
　図１３にも示すように、外筒７の内周面には下カム１７と上カム１８が各々固定されている。下カム１７と上カム１８は共に円筒形状に形成され下カム１７の上端、上カム１８の下端は芯棒５との軸線に対して所定の角度αの傾斜面となっている。上カム１８と下カム１７は傾斜面が向き合い、メリヤス針８のバット部２２を挟んで上下に配置され、図１２Ａに示すバット部２２の高さ“ｈ”よりも若干大きな上下方向の間隔“Ｈ”を一定に保つようにして、外筒７の円筒内部に外筒７の外周面からねじ込まれた下ねじ１９と上ねじ２０によって各々固定されている。ここで、下カム１７の傾斜面は上端側で逆方向にカットされ、上カム１８の傾斜面は下端側で逆方向にカットされている。
　よって、上カム１８の下縁と下カム１７の上縁との間には、外筒７の内周面を溝底とするガイド溝２１が楕円形状に形成され、ここにメリヤス針８のバット部２２を受け入れている。ここで、外筒７には長孔２３が設けられ、この長孔２３に挿通された上ねじ２０で上カム１８を固定し、上ねじ２０を緩めることにより下カム１７との間に形成されたガイド溝２１の間隔“Ｈ”の調整を行うことができる。
　また、角度αは、底部円周直径ｄ及びメリヤス針８の上下動ストロークによって決まる。メリヤス針８の上下動ストロークが同じ場合、底部円周直径ｄが小さくなると角度αは小さくなり、傾斜面は急勾配となる。逆に、底部円周直径ｄが大きくなるほど角度αは大きくなり、傾斜面は緩やかになる。
　外筒７の上端部には、外筒７と同径で外筒７の一部をなすエンドプレート２４が外筒７に固定ねじ２９によって取り付けられている。エンドプレート２４が外筒７に取り付けられた状態で、エンドプレート２４から芯棒５の上端部が突出した状態となっている。エンドプレート２４は外筒７と芯棒５との間に挿入されるボス部３０を備えている。また、エンドプレート２４には、エンドプレート２４を貫いて、上カム１８の上縁を位置決めするストッパねじ２５が取り付けられている。ストッパねじ２５には、このストッパねじ２５を位置固定するロックねじ２６が設けられている。上ねじ２０で上カム１８の位置を仮止めした状態で、ストッパねじ２５を必要な位置までねじ込んで、ロックねじ２６でストッパねじ２５をロックした後に、上ねじ２０で上カム１８を本締めし、上カム１８の位置を固定する。
　したがって、外筒７の回転と共に上カム１８と下カム１７も回転し、それに伴い下カム１７のカム山１７Ｙにメリヤス針８のバット部２２が沿って上昇するためメリヤス針８が上昇する。下カム１７の頂点に達したメリヤス針８のバット部２２は、その後、上カム１８のカム山１８Ｙに沿って下降するためメリヤス針８が下降する。以上の動きを繰り返すことにより芯棒５の円周上に配置された複数のメリヤス針８は順次往復運動を行う。
　尚、供給される糸４０が緩むとメリヤス針８のフック２７から糸４０が外れてメリヤス針８に絡むトラブルとなるため、糸４０には一定の張力を付与するように上流側に図示しないテンサー等の張力を付与する部材が設けられている。
　エンドプレート２４には、メリヤス針８に供給される糸４０を案内する棒状で簡素で軽量な構造の糸案内ガイド３１が下部のねじ部３２をねじ込んで固定されている。糸案内ガイド３１の上端には図示しないボビンからの糸４０が挿通され別部材により構成されたガイド孔３４が設けられている。ねじ部３２にはロックナット３５が設けられている。また、ガイド孔３４を構成する材料の材質は高速で移動する糸４０との磨耗を抑制するためにセラミックを使用することが好適である。糸４０が摩擦により磨耗すると糸切れや糸羽の原因となるからである。
　ここで、糸案内ガイド３１も外筒７と共に回転するので、糸案内ガイド３１に対して上死点位置にあるメリヤス針８までの回転方向での角度は変化しない。
　外筒７と共に回転する糸案内ガイド３１から糸４０が送り出されながら、芯棒５から突出しているメリヤス針８に糸４０が巻き付くように供給され、順次上下動するメリヤス針８のフック２７に係止して新しいループ３７が芯棒５の下に向かって形成されてゆく。
　次に、この実施形態の作用について説明する。
　丸編機１により行われる丸編みとは、円筒状の横メリヤス生地を編成することである。
　図１４に示すように、横メリヤス生地は、湾曲したループ３７連続的に形成した糸４０を螺旋状にして、各ループ３７を前回のループ３６に上下につなげたものであり、ループ３７やループ３６内に編目３８を有する。
　円筒状編紐Ａを編成する速度（引取速度）が上がると、それに伴い丸編機１の外筒７の回転速度も上昇する。回転速度は、メリヤス針８の本数、芯棒５の底部円周直径ｄ、編目３８の大きさなどにより若干変化するが、本発明の好適な範囲で実施する場合、引取速度が１．７ｍ／ｍｉｎのとき、回転速度は約１８００～２２００ｍｉｎ－１である。また、引取速度が３．４ｍ／ｍｉｎのとき、回転速度は約３０００～３５００ｍｉｎ－１である。更に、引取速度が４．５ｍ／ｍｉｎのとき、回転速度は約４０００～４５００ｍｉｎ－１である。
　メリヤス針８が上カム１８、下カム１７のカム山１８Ｙ、カム山１７Ｙに沿って上昇あるいは下降する際、それぞれのカム山１８Ｙ、カム山１７Ｙとメリヤス針８のバット部２２の摺動部では金属同士の接触により摩擦が起こり、長時間の運転により各々の摺動部には磨耗が発生する。図１２Ｂに示すように、メリヤス針８が下降する際に糸４０を引き下げるため、糸４０の張力も加わり、上カム１８とバット部２２との摩擦はより大きいものとなり、したがって、バット部２２の上側磨耗量ｈ１は、下側磨耗量ｈ２よりも大きくなる傾向にある。更に、高速運転においては、バット部２２の磨耗に加え、カム山１８Ｙ、カム山１７Ｙの磨耗も進行が早まり、部品の耐久性（使用限度）も著しく低下することとなる。
　特に、カム山１８Ｙ、カム山１７Ｙの表面硬度は磨耗に大きく影響を及ぼす。カム山の表面硬度がＨＲＣ５０以下のカムを用いて回転速度が３０００ｍｉｎ－１以上で連続運転した場合、運転時間が３００～４００時間でバット部２２とカム山１８Ｙ、カム山１７Ｙに著しい磨耗が発生し、最悪の場合、バット部２２の折損が起こり、高速回転する丸編機１の内部に重大なダメージを与える原因となる。
　また、カム山の表面硬度がＨＲＣ６１以上、特にメリヤス針８の硬度よりも大きい場合においても、バット部２２の磨耗が進行しやすく、メリヤス針８の交換頻度も多くなり、生産性の低下に繋がる。本発明者らが鋭意検討した結果、カム山の表面硬度はＨＲＣ５１以上が好ましく、ＨＲＣ５５～６０の範囲がより好ましい。この範囲のカムを用いて回転速度が約２０００ｍｉｎ－１で連続運転した結果、運転時間１０００時間においてもメリヤス針８とカム山１８Ｙ、カム山１７Ｙの磨耗はほとんど発生しておらず、十分な耐久性があることが判った。また、同様に、回転速度が約３５００ｍｉｎ－１で連続運転した結果、運転時間５００時間においてもメリヤス針８に僅かな磨耗が認められたが、カム山１８Ｙ、カム山１７Ｙの磨耗はほとんど発生しておらず、十分な耐久性があることが判った。
　カム山の表面硬度を前述の範囲にする方法として、焼き入れ等の熱処理、或いはＤＬＣコーティング、ＴｉＮコーティング等のコーティング処理が挙げられ、熱処理を行うことがより好ましい。
　カムの材質は、熱処理を施す場合には鋼材を用いるが、前述の表面硬度を得るには、機械構造用炭素鋼や各種工具鋼などを用いることができる。コーティング処理を施す場合の材質は鋼材に限定されず、各種金属を用いることが可能である。熱処理としては、浸炭焼入れ処理、窒化処理、高周波焼入れ等による処理が挙げられる。
　また、芯棒５の複数のスリット状の案内溝１２も同様にメリヤス針８が往復運動するため摩擦による磨耗が発生しやすい。特に、案内溝１２の先端角部は、編成した円筒状編紐Ａが中空部５ａを通って下部に引っ張られるため、円周上に配置されたメリヤス針８は中心方向に向かって荷重が掛かかるため、磨耗しやすい。
　したがって、芯棒５の表面及び案内溝１２もカム山１８Ｙ、カム山１７Ｙと同様の表面処理を施すことが耐久性向上には好ましい。
　また、図１３に示す角度αも磨耗に影響を及ぼす。角度αが小さい、すなわち傾斜面が急勾配になると、バット部２２とカム山１８Ｙ、カム山１７Ｙの摩擦抵抗が増えるため、磨耗が進行しやすくなる。従って、角度αは、底部円周直径ｄ及びメリヤス針８の上下動ストロークで決まるが、出来る限り大きくすることが望ましい。
　また、前記カム山１８Ｙ、カム山１７Ｙとメリヤス針８のバット部２２の摺動部、及び芯棒５の複数のスリット状の案内溝１２に挿入したメリヤス針８が往復運動する摺動部の潤滑には通常、グリスを用いるが、グリスの塗布量及びグリスの硬さ（潤滑油の動粘度にあたる）を表すちょう度（稠度）も磨耗抑制には重要である。
　特に、メリヤス針８と上カム１８、下カム１７の摺動部に塗布するグリスが少量の場合、外筒７と芯棒５との間にできる空間部３９（図１参照）に存在するグリスは、高速運転時の遠心力により、外筒７の内壁に移動して、メリヤス針８と上カム１８、下カム１７の摺動部の潤滑が不十分となりやすく、磨耗の進行が早まる。これに対して、グリスが空間部３９を埋めるように十分に封入した場合、高速運転時においても遠心力でグリスが外筒７の内壁移動しにくくなり、メリヤス針８と上カム１８、下カム１７の摺動部には十分な潤滑が得られ、メリヤス針８のバット部２２とカム山１８Ｙ、カム山１７Ｙの磨耗を抑制することができる。
　また、グリスは摺動部の摩擦による発熱で柔らかくなる（粘度が低下する）。グリスが柔らかくなると、前述の如く高速運転時の遠心力により、外筒７の内壁に移動して、メリヤス針８と上カム１８、下カム１７の摺動部の潤滑が不十分となりやすく、磨耗の進行が早まる。しかし、ちょう度が大きい硬いグリスを用いるとグリスの抵抗により編機の各部及び駆動モーターに負荷がかかり装置の寿命を縮める。従って、グリスの硬さも磨耗抑制には重要な要素となる。
　グリスの硬さは、ＪＩＳＫ２２２０に記載のＮＬＧＩ（国際グリース協会、Ｎａｔｉｏｎａｌ　Ｌｕｂｕｒｉｃａｔｉｉｎｇ　Ｇｒｅａｓｅ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ）ちょう度番号で表され、番号の数字が大きいほど硬いグリスとなる。本発明のグリスには、ＮＬＧＩのちょう度番号「１号」～「２号」の範囲のグリスを用いることが好ましく、混和ちょう度範囲が２６５～２９５（１／１０/ｍｍ）であるＮＬＧＩのちょう度番号「２号」のグリスを用いることがより好ましい。
　グリスは、固形潤滑剤を含有する有機モリブデングリス、二硫化モリブデングリス、フッ素系グリス、ＰＴＦＥ含有グリスや酸化アルミ、酸化亜鉛、立方晶窒化ホウ素など超微粒子を含有するセラミックグリス等を用いることで、摺動面に低摩擦の潤滑被膜を形成して金属接触を防止、磨耗や焼付きを低減できるため高速運転時に使用することが好ましい。
　上記実施形態によれば、外筒が３０００ｍｉｎ－１を超える回転速度で編成しても、丸編機１を構成する部品類、とりわけ上カム１８と下カム１７やメリヤス針８の磨耗を極力抑制し部品交換などのメンテナンス頻度を少なくでき、円筒状編紐Ａの生産性を高めることができる。
　また、上カム１８と下カム１７のカム山１８Ｙ、カム山１７Ｙが表面硬化しているため、上カム１８と下カム１７全体の硬度を上げた場合に比較して低コスト化を図ることができる。
　次に、この発明の実施形態を以下の実施例により具体的に説明する。
（編針磨耗量の測定）
　メリヤス針８のバット部２２の磨耗量は、運転後、丸編機１からメリヤス針８を抜取り、バット部２２を実体顕微鏡にて観察し、図１２Ｂに示す如く、上側磨耗量ｈ１及び下側磨耗量ｈ２をスケール（定規）により測定した。
（実施例１）
　図１に示す丸編機１を用いて、円筒状編紐Ａを製造した。
　糸４０としては、ポリエステル繊維（繊度：４２０ｄｔｅｘ、フィラメント数：１８０）を用いた。丸編機１としては、卓上型紐編機（圓井繊維機械社製、編針数：１２本、メリヤス針サイズ：１６Ｇ、芯棒の底部円周直径ｄ：８ｍｍ、カム硬度：ＨＲＣ５５）を用いた。潤滑剤には、住鉱潤滑剤（株）の有機モリブデングリス（商品名：モリＦＭ－Ｌグリス（ちょう度番号２号））を外筒７の内部にある、メリヤス針８、芯棒５、上カム１８、下カム１７の各摺動部のある空間部３９（図１参照）に十分に充填封入した。引取り機の引取り速度を１．９４ｍ／ｍｉｎとした。このときの丸編機１の回転速度は約２０００ｍｉｎ－１であった。供給用ボビンに巻かれた糸４０が無くなるまでの連続で運転したところ、運転時間は約１００時間であった。停止後すぐに新しい糸４０を用いて運転を継続し、延べ３０００時間の連続運転を実施した。
　運転終了後、メリヤス針８全てのバット部２２を実体顕微鏡で観察したところ、上側磨耗量ｈ１と下側磨耗量ｈ２の磨耗量を合わせた平均値は約０．３５ｍｍであり、バット部２２の高さｈの約１２％であった。また、上カム１８、下カム１７のメリヤス針８との摺動部となるカム山１８Ｙ、カム山１７Ｙを観察したところ、磨耗は確認されなかった。
（実施例２）
　引取り機の引取り速度を３．４ｍ／ｍｉｎとした以外は、実施例１と同じ条件で円筒状編紐Ａを製造した。
　このときの丸編機１の回転速度は約３５００ｍｉｎ－１であった。供給用ボビンに巻かれた糸４０が無くなるまでの連続で運転したところ、運転時間は約５０時間であった。停止後すぐに新しい糸４０を用いて運転を継続し、延べ５００時間の連続運転を実施した。
　運転終了後、メリヤス針８全てのバット部２２を実体顕微鏡で観察したところ、上側磨耗量ｈ１と下側磨耗量ｈ２の磨耗量を合わせた平均値は約０．４１ｍｍであり、バット部２２の高さｈの約１４％であった。また、上カム１８及び下カム１７のメリヤス針６との摺動部となるカム山１８Ｙ、カム山１７Ｙを観察したところ、磨耗は確認されなかった。
（実施例３）
　引取り機の引取り速度を４．５ｍ／ｍｉｎとした以外は、実施例１と同じ条件で円筒状編紐Ａを製造した。
　このときの丸編機１の回転速度は約４５００ｍｉｎ－１であった。供給用ボビンに巻かれた糸４０が無くなるまでの連続で運転したところ、運転時間は約３８時間であった。停止後すぐに新しい糸４０を用いて運転を継続し、延べ２６５時間の連続運転を実施した。
　運転終了後、メリヤス針８全てのバット部２２を実体顕微鏡で観察したところ、上側磨耗量ｈ１と下側磨耗量ｈ２の磨耗量を合わせた平均値は約０．４６ｍｍであり、バット部２２の高さｈの約１５％であった。また、上カム１８及び下カム１７のメリヤス針６との摺動部となるカム山１８Ｙ、カム山１７Ｙを観察したところ、磨耗は確認されなかった。
（比較例１）
　潤滑剤の充填量を実施例１の約１／５とした以外は、実施例１と同じ条件で円筒状編紐Ａを製造した。
　このときの丸編機１の回転速度は約２０００ｍｉｎ－１であった。述べ運転時間が約３２０時間となったとき、丸編機１から異音が発生したため、運転を中止した。
　メリヤス針８全てのバット部２２を実体顕微鏡で観察したところ、上側磨耗量ｈ１と下側磨耗量ｈ２の磨耗量を合わせた平均値は約１．５ｍｍであり、バット部２２の高さｈの約５０％であった。
（比較例２）
　潤滑剤に一般的なリチウムグリス（ちょう度番号２号）を用いた以外は、実施例２と同じ条件で円筒状編紐Ａを製造した。
　このときの丸編機１の回転速度は約３５００ｍｉｎ－１であった。供給用ボビンに巻かれた糸４０が無くなるまでの連続で運転したところ、運転時間は約５０時間であった。停止後すぐに新しい糸４０を用いて運転を継続し、延べ５００時間の連続運転を実施した。
　運転終了後、メリヤス針８全てのバット部２２を実体顕微鏡で観察したところ、上側磨耗量ｈ１と下側磨耗量ｈ２の磨耗量を合わせた平均値は約１．４ｍｍであり、バット部２２の高さｈの約４５％であった。
　本発明の丸編機は、ラッチ跳ね上げを効果的に防止することができるため、例えば、紐状物の製造に好適に用いることができる。
１　丸編機
５　芯棒
７　外筒
８　メリヤス針
１２　案内溝
１８　上カム
１７　下カム
１８Ｙ　カム山
１７Ｙ　カム山
２８　ラッチ
２７　フック
３９　空間部
４０　糸
３６　ループ
３４　ガイド孔
ｄ　底部円周直径
Ａ　円筒状編紐
Ｂ　回動範囲

Claims (11)

  1. 　中空の芯棒の周方向に配置された、ラッチを有する複数のメリヤス針が、芯棒の軸方向に沿って往復運動可能に支持され、前記メリヤス針に供給する糸を案内するガイドが前記芯棒を中心軸として回転するように設けられた編機であって、
    前記メリヤス針のラッチが前回編成したループからラッチが抜けた直後のメリヤス針の前記ラッチの回動範囲内に前記糸が配索する位置に前記ガイドを配設した編機。
  2. 　中空の芯棒の周方向に配置された複数のメリヤス針が芯棒の軸方向に沿って往復運動可能に支持され、前記メリヤス針に供給する糸を案内するガイドが前記芯棒を中心軸として回転するように設けた編機であって、
    前記ガイドとメリヤス針のフックが前記糸を係止する位置との間に前記糸によるラッチ押え部を有する編機。
  3. 　芯棒に外筒が回転可能に支持され、前記芯棒に対して周方向に配置された複数のメリヤス針が芯棒の軸方向に沿って上下動可能に支持され、前記外筒の端部から突出して上下動する前記メリヤス針に供給される糸を案内する糸案内ガイドが設けられた紐状物の丸編機であって、
    　上昇動作中にラッチがループから抜けた直後の前記メリヤス針の前記ラッチの回動範囲内と、下降動作にありフックに次の糸が係止しようとしているメリヤス針のフックの係止位置との間を結ぶメリヤス針の外接面に沿う経路の延長線上にガイド孔が位置するように前記糸案内ガイドを外筒に設けた編機。
  4. 　前記ガイドの位置が、前記芯棒の周方向では、上死点位置にある前記メリヤス針の位置から前記ガイドの回転方向に向かって４５度～１００度の範囲に設定され、かつ上死点位置にある前記メリヤス針の前記フックの上下方向では、前記フックから上方に２ｍｍ、下方に４ｍｍの範囲内に設定されている請求項３に記載の編機。
  5. 　前記メリヤス針の本数が５～１６本の範囲である請求項１～４の何れか一項に記載の編機。
  6. 　前記案内溝の底部円周直径が３～１４ｍｍの範囲である請求項５に記載の編機。
  7. 　編成される編物の外径が３～８ｍｍの範囲である請求項６に記載の編機。
  8. 　中空状多孔質膜用支持体に用いる円筒状編紐を編成する請求項７に記載の編機。
  9. 　前記外筒の回転速度が１８００～４５００ｍｉｎ－１の範囲に設定された、請求項８に記載の編機。
  10. 　前記芯棒の外周面長手方向に前記メリヤス針が芯棒の軸方向に沿って上下動可能に支持するための複数の案内溝を備え、前記外筒の内部には前記メリヤス針に上下動を付与する二つの円筒状のカムが配置され、前記カムと前記メリヤス針が当接するカム山の摺動部を含む前記外筒内の空間部及び前記各案内溝とに、固形潤滑剤を含んだグリスが充填封入されている請求項３～９の何れか一項に記載の編機。
  11. 　前記固形潤滑剤が有機モリブデン、二硫化モリブデン、ＰＴＦＥ、酸化アルミ、酸化亜鉛、及び立方晶窒化ホウ素からなる群より選択される請求項１０記載の編機。
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