KR200478544Y1 - 래치 튀어오름 방지 기구를 구비한 끈 형상물의 편기 - Google Patents

래치 튀어오름 방지 기구를 구비한 끈 형상물의 편기 Download PDF

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도시노리 스미
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미쯔비시 레이온 가부시끼가이샤
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    • D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
    • D04B—KNITTING
    • D04B9/00—Circular knitting machines with independently-movable needles
    • D04B9/42—Circular knitting machines with independently-movable needles specially adapted for producing goods of particular configuration
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Abstract

본 고안은 중공의 코어 막대(5)의 둘레 방향으로 배치된, 래치(28)를 갖는 복수의 메리야스 바늘(8)이, 코어 막대(5)의 축 방향을 따라서 왕복 운동 가능하게 지지되어, 상기 메리야스 바늘(8)에 공급하는 실(40)을 안내하는 가이드(31)가 상기 코어 막대(5)를 중심축으로 하여 회전하도록 설치된 편기(1)이며, 상기 메리야스 바늘(8)의 래치(28)가 전회 편성한 루프로부터 래치(28)가 빠진 직후의 메리야스 바늘(8)의 상기 래치(28)의 회전 범위 내에 상기 실(40)이 배설되는 위치에 상기 가이드(31)를 배치한 편기에 관한 것이다.

Description

래치 튀어오름 방지 기구를 구비한 끈 형상물의 편기 {CIRCULAR STRING KNITTING MACHINE COMPRISING LATCH FLIP PREVENTION UNIT}
본 고안은 래치 튀어오름 방지 기구를 구비한 끈 형상물의 환편기에 관한 것이다. 또한, 본 고안은 중공 형상 다공질막용 지지체에 사용되는, 원통 형상 끈을 편성하는 환편기에 있어서, 고속 운전이 가능한 환편기에 관한 것이다. 본원은 2011년 4월 26일에, 일본에 출원된 일본 특허 출원 제2011-098202호, 2011년 8월 26일에, 일본에 출원된 일본 특허 출원 제2011-185157호 및 2011년 9월 6일에, 일본에 출원된 일본 특허 출원 제2011-193803호에 기초하여 우선권을 주장하고, 그 내용을 여기에 원용한다.
종래부터, 실을 환편하여 끈 형상물을 제조하는 환편기가 알려져 있다. 환편기는 중공의 코어 막대의 주위로 회전하는 외통을 구비하고, 외통에는 보빈으로부터 공급되는 실을 안내하는 실 안내 가이드가 설치되어 있다. 코어 막대의 외주면을 따라서 외통의 단부면으로부터 돌출되는 복수의 메리야스 바늘(혹은 래치 바늘, 베라 바늘이라고도 함)이 상하 이동 가능하게 설치되어 있다. 실 안내 가이드는 공급되는 실을 메리야스 바늘의 소정의 위치로 안내한다(특허문헌 1 참조).
메리야스 바늘에는 하강 동작 시에 걸림 고정한 실이 빠지지 않도록 개폐하는 래치가 설치되어 있다. 이 래치는, 메리야스 바늘이 상승할 때에는, 다음의 실을 걸림 고정하기 위해 개방되어 있을 필요가 있으므로, 메리야스 바늘이 상승할 때에 래치가 폐쇄되는 것을 방지하는 래치 압박부를 구비한 환편기가 있다(특허문헌 2 참조).
또한, 최근, 환경 오염에 대한 관심이 높아지고, 또한 수질에 관한 규제가 강화되고 있으므로, 분리의 완전성, 콤팩트성 등이 우수한 여과막을 사용한 수처리가 주목을 모으고 있다. 이와 같은 수처리의 여과막으로서, 중공 형상 다공질막이 사용되고, 이 중공 형상 다공질막에는 우수한 분리 특성이나 투과 성능뿐만 아니라, 높은 기계 특성이 필요해진다.
기계 특성이 우수한 중공 형상 다공질막으로서는, 예를 들어 실을 꼰 원통 형상 조뉴(組紐, braid)로 이루어지는 중공 형상 다공질막용 지지체(이하, 단순히 지지체라고 하는 경우도 있음)의 외주면에, 다공질막층을 설치한 중공 형상 다공질막이 알려져 있다. 이 중공 형상 다공질막은 지지체를 환상 노즐에 연속적으로 통과시켜, 환상 노즐로부터 제막 원액을 토출하고, 지지체의 외주면에 제막 원액을 도포한 후, 제막 원액이 도포된 지지체를 응고 욕조 내에 통과시키고, 응고 욕조 내의 응고액으로 제막 원액을 응고시킴으로써 제조된다.
지지체로서의 원통 형상 조뉴는, 통상, 브레이더에 의해 제조된다. 브레이더에 있어서는, 평판 상에 세워 설치한 다수의 보빈으로부터 각 실을 인출하여, 각 실을 서로 교차시켜 짜는 동시에, 각 보빈을 소정의 경로를 따라서 이동시킴으로써 실의 위치 관계를 소정의 패턴으로 변화시켜 조뉴가 제조된다.
그러나, 이와 같은 브레이더는 소구분한 다수의 보빈이 복잡한 움직임을 하고 있으므로, 통상은, 브레이더에 의한 원통 형상 조뉴의 브레이딩 속도는 10 내지 20m/hr 정도이고 브레이딩 속도를 그 이상, 올리는 것이 어려워 생산성이 낮다고 하는 문제가 있다. 이와 같이 생산성이 낮으면, 지지체(원통 형상 조뉴)의 비용이 상승하고, 그 결과, 지지체를 사용하는 중공 형상 다공질막의 비용 상승으로도 연결된다.
생산성을 향상시키는 수단으로서, 본 고안자들은 하기 특허문헌 3 및 특허문헌 4에 개시되어 있는 바와 같이, 환편에 의해 원통 형상 편뉴(編紐, knitted braid)를 편성함으로써, 원통 형상 조뉴와 동등한 기계 특성(내압 강도, 인장 강도 등)을 갖는데다가, 조뉴보다도 생산성이 양호한 지지체가 얻어지는 것, 또한 원통 형상 편뉴를 가열한 열처리 금형에 통과시켜 재료의 용융 온도 미만의 온도에서 가열 처리를 실시함으로써 신축성(외경 변화)이 억제된 원통 형상 편뉴 지지체(이하, 편뉴 지지체라고 함)가 얻어지는 것을 발견하고, 이에 기초한 중공 형상 다공질막용 지지체의 제조 방법 및 장치를 이미 제안하고 있다.
또한, 편뉴 지지체의 외경은 중공 형상 다공질막의 외경에 의해 결정된다. 중공 형상 다공질막의 외경은 중공 형상 다공질막을 묶은 막 모듈에 있어서의 필요 여과 면적으로부터, 0.9 내지 6.0㎜가 바람직하고, 1.0 내지 3.5㎜가 보다 바람직하다. 따라서, 지지체의 외경은 0.7 내지 5.0㎜가 바람직하고, 0.9 내지 3.0㎜가 보다 바람직하다.
전술한 열처리 금형은 원통 형상 편뉴를 도입하는 입구 내경보다도 출구 내경이 작고, 원하는 편뉴 지지체 외경과 동일하고, 이 내부를 통과할 때에 원통 형상 편뉴가 가열되어 열수축이 일어나, 스티치가 치밀화된다. 따라서, 환편기로 편성한 원통 형상 끈의 외경은 원하는 편뉴 지지체 외경보다도 크게 할 필요가 있다.
실의 섬도는 중공 형상 다공질막의 내구성 및 다공질막층과의 접착성을 향상시키는 점으로부터, 150 내지 1000dtex가 바람직하다. 실의 섬도가 150dtex 이상이면, 외경에도 의하지만, 중공 형상 다공질막의 찌그러짐압이 향상된다. 실의 섬도가 1000dtex 이하이면, 내경 축소화에 의한 통수성의 저하가 억제된다.
원통 형상 편뉴의 스티치의 수는 1주당 5 이상이 바람직하다. 스티치의 수는 후술하는 환편기의 메리야스 바늘(편침)의 수와 동일하다. 스티치의 수가 5 이상이면, 편뉴 지지체의 중공부의 단면 형상이 원형으로 되어, 내경 축소화에 의한 통수성의 저하가 억제된다.
스티치의 수의 상한은 원통 형상 편뉴의 외경, 실의 섬도, 스티치의 크기(루프의 크기) 등에 의해 결정된다. 스티치가 큰 경우, 제막 원액을 편뉴 지지체에 도포할 때에, 제막 원액이 편뉴 지지체의 내부에 유입되어 중공부가 폐색될 우려가 있다. 따라서, 동일한 외경의 원통 형상 편뉴를 제조하는 경우, 실의 섬도가 높으면 스티치의 수는 적고, 섬도가 낮으면 스티치의 수는 많이 설정할 필요가 있다.
본 고안자들이 이미 개시한 제조 방법 및 제조 장치에서는 생산성을 향상시키기 위해 환편기의 회전 속도를 올려 생산 속도를 향상시키는 방법이 취해져 있고, 제조 조건에 따라서는 회전 속도가 3000min-1을 초과하는 경우가 있다. 일반적으로 편뉴를 편성하는 환편기의 회전 속도는 500 내지 1000min-1이고, 이들의 제조 방법 및 제조 장치에 있어서의 환편기의 회전 속도는 통상의 3배 이상으로 되고, 환편기를 구성하는 부품류, 특히 메리야스 바늘 및 메리야스 바늘과 미끄럼 이동하는 캠 산부의 마모 열화가 심해져, 환편기의 내구성이 현저하게 저하되게 된다. 그 경우, 운전 중의 부품 파손에 의한 장치 정지나, 부품 교환 등의 메인터넌스 빈도도 많아져, 생산성의 저하로 연결된다.
환편기의 회전 속도를 올리는 수단으로서 특허문헌 5에는 일반적인 코어 막대를 고정하여 외통을 회전하는 방법이 아니라, 반대로 외통을 고정하고, 회전축의 중심이 되는, 메리야스 바늘을 배치하는 실린더(코어 막대)를 회전함으로써, 회전 속도 2500min-1으로 편성 가능한 환편기가 개시되어 있다.
일본 실용신안 출원 공개 소60-193993호 공보 일본 실용신안 출원 공개 소48-89950호 공보 일본 특허 출원 공개 제2008-114180호 공보 일본 특허 출원 공개 제2009-052190호 공보 일본 특허 출원 공개 평02-307933호 공보
그러나, 상기 종래 기술의 래치 압박부를 실 안내 가이드에 설치하면, 래치 압박부의 분만큼 외통의 둘레 방향의 일부에 설치된 실 안내 가이드의 중량이 증가해 버려 동적 밸런스가 악화된다. 그 결과, 회전 시에 발생하는 진동을 방지하기 위해서는 외통의 회전수를 제한할 수밖에 없어, 브레이딩 속도가 오르지 않으므로 생산성이 저하된다고 하는 과제가 있다.
또한, 외통의 회전에 수반하여 래치가 래치 압박부에 다수회 부딪치므로, 메리야스 바늘의 내구성이 저하되는 과제가 있다.
따라서, 본 고안은 브레이딩 속도를 올려도 진동의 발생을 억제하여 생산성을 높일 수 있는 래치 튀어오름 방지 기구를 구비한 끈 형상물의 환편기를 제공하는 것을 목적으로 한다.
또한, 코어 막대를 회전함으로써 고속 회전이 가능해졌다고 해도, 메리야스 바늘 및 메리야스 바늘과 미끄럼 이동하는 캠 및 메리야스 바늘을 삽입하는 홈부의 마찰력은 동일해, 고속 운전에 의한 이들의 미끄럼 이동부의 마모 열화는 일반적인 외통을 회전하는 환편기와 마찬가지이다. 개시된 문헌에 마모 대책에 관한 기재는 없고, 전술한 바와 같이 장시간에 걸치는 고속 운전은 곤란하다고 추측된다.
또한, 캠측의 마모는 억제할 수 있어도, 반대로 경도가 낮은 뜨개질 바늘 배트부측의 마모가 빨라진다고 추측할 수 있고, 뜨개질 바늘의 교환 빈도가 많아져, 생산성 저하로 연결된다고 생각된다.
따라서, 본 고안은 환편기의 회전 속도를 올려도 캠이 환편기를 구성하는 부품류의 마모를 억제하여, 원통 형상 편뉴를 생산성 좋게 제조할 수 있는 중공 형상 다공질막용 지지체에 사용하는 원통 형상 편뉴를 편성하는 환편기도 제공한다.
본 고안은 이하의 형태를 갖는다.
본 고안의 제1 형태는 중공의 코어 막대의 둘레 방향으로 배치된, 래치를 갖는 복수의 메리야스 바늘이, 코어 막대의 축 방향을 따라서 왕복 운동 가능하게 지지되어, 상기 메리야스 바늘에 공급하는 실을 안내하는 가이드가 상기 코어 막대를 중심축으로 하여 회전하도록 설치된 편기이며,
상기 메리야스 바늘의 래치가 전회 편성한 루프로부터 래치가 빠진 직후의 메리야스 바늘의 상기 래치의 회전 범위 내에 상기 실이 배설되는 위치에 상기 가이드를 배치한 편기이다.
본 고안의 제2 형태는 중공의 코어 막대의 둘레 방향으로 배치된 복수의 메리야스 바늘이 코어 막대의 축 방향을 따라서 왕복 운동 가능하게 지지되어, 상기 메리야스 바늘에 공급하는 실을 안내하는 가이드가 상기 코어 막대를 중심축으로 하여 회전하도록 설치한 편기이며,
상기 가이드와 메리야스 바늘의 훅이 상기 실을 걸림 고정하는 위치 사이에 상기 실에 의한 래치 압박부(래치 튀어오름 방지부 또는 래치 튀어오름 방지 기구라고도 함)를 갖는 편기이다.
본 고안의 제3 형태는 코어 막대에 외통이 회전 가능하게 지지되고, 상기 코어 막대에 대해 둘레 방향으로 배치된 복수의 메리야스 바늘이 코어 막대의 축 방향을 따라서 상하 이동 가능하게 지지되어, 상기 외통의 단부로부터 돌출되어 상하 이동하는 상기 메리야스 바늘에 공급되는 실을 안내하는 실 안내 가이드가 설치된 끈 형상물의 환편기이며,
상승 동작 중에 래치가 루프로부터 빠진 직후의 상기 메리야스 바늘의 상기 래치의 회전 범위(예를 들어, 실시 형태에 있어서의 회전 범위 B) 내와, 하강 동작에 있고 훅에 다음의 실이 걸림 고정하려고 하고 있는 메리야스 바늘의 훅의 걸림 고정 위치(걸림 고정 범위)(예를 들어, 실시 형태에 있어서의 걸림 고정 범위 C) 사이를 연결하는 메리야스 바늘의 외접면을 따르는 경로의 연장선 상에 가이드 구멍이 위치하도록 상기 실 안내 가이드를 외통에 설치한 편기이다.
본 고안의 제4 형태는 상기 가이드의 위치가, 상기 코어 막대의 둘레 방향에서는, 상사점 위치에 있는 상기 메리야스 바늘의 위치로부터 상기 가이드의 회전 방향을 향해 45도 내지 100도의 범위로 설정되고, 또한 상사점 위치에 있는 상기 메리야스 바늘의 상기 훅의 상하 방향에서는, 상기 훅으로부터 상방으로 2㎜, 하방으로 4㎜의 범위 내로 설정되어 있는 상기 제3 형태에 기재된 편기이다.
본 고안의 제5 형태는 상기 메리야스 바늘의 개수가 5 내지 16개의 범위인 상기 제1 내지 제4 중 어느 하나의 형태에 기재된 편기이다.
본 고안의 제6 형태는 상기 안내 홈의 저부 원주 직경이 3 내지 14㎜의 범위인 상기 (5)의 형태에 기재된 편기이다.
본 고안의 제7 형태는 편성되는 편물의 외경이 3 내지 8㎜의 범위인 상기 제6 형태에 기재된 편기이다.
본 고안의 제8 형태는 중공 형상 다공질막용 지지체에 사용하는 원통 형상 편뉴를 편성하는 상기 제7 형태에 기재된 편기이다.
본 고안의 제9 형태는 상기 외통의 회전 속도가 1800 내지 4500min-1의 범위로 설정된, 상기 제8 형태에 기재된 편기이다.
본 고안의 제10 형태는 상기 코어 막대의 외주면 길이 방향으로 상기 메리야스 바늘이 코어 막대의 축 방향을 따라서 상하 이동 가능하게 지지하기 위한 복수의 안내 홈을 구비하고, 상기 외통의 내부에는 상기 메리야스 바늘에 상하 이동을 부여하는 두개의 원통 형상의 캠이 배치되고, 상기 캠과 상기 메리야스 바늘이 접촉하는 캠산의 미끄럼 이동부를 포함하는 상기 외통 내의 공간부 및 상기 각 안내 홈에, 고형 윤활제를 포함한 그리스가 충전 봉입되어 있는 상기 제3 내지 제9 중 어느 하나의 형태에 기재된 편기이다.
본 고안의 제11 형태는 상기 고형 윤활제가 유기 몰리브덴, 2황화몰리브덴, PTFE, 산화알루미늄, 산화아연 및 입방정 질화붕소로 이루어지는 군으로부터 선택되는 상기 제10 형태에 기재된 편기이다.
본 고안의 다른 바람직한 형태는 코어 막대[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 코어 막대(5)]에 외통[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 외통(7)]이 회전 가능하게 지지되고, 상기 코어 막대의 둘레 방향으로 배치되어 상기 외통의 단부로부터 돌출되는 복수의 메리야스 바늘[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 메리야스 바늘(8)]이, 래치[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 래치(28)]에 의해 개폐되는 훅[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 훅(27)]을 상하 이동시키면서 상기 코어 막대의 축 방향을 따라서 상하 이동 가능하게 지지되어, 상기 메리야스 바늘에 공급되는 실[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 실(40)]을 안내하는 실 안내 가이드[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 실 안내 가이드(31)]가 설치된 끈 형상물의 환편기의 래치 튀어오름 방지 방법에 있어서, 상승 동작 중에 상기 메리야스 바늘의 상기 래치가 루프[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 전회의 루프(36)]로부터 빠진 직후에 튀어오르는 상기 래치를, 하강하는 메리야스 바늘의 훅이 실에 걸림 고정하는 위치와, 상기 실 안내 가이드의 가이드 구멍[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 가이드 구멍(34)]의 위치 사이이며 복수의 메리야스 바늘에 외측에서 접하도록 배설되는 실로 압박하는 것을 특징으로 한다.
이와 같이 구성함으로써, 메리야스 바늘에 공급되는 실 자신을 유효 이용하여, 메리야스 바늘의 상승 동작 중에 래치가 루프로부터 빠진 직후에 튀어오르는 래치의 움직임을 규제하여 래치가 훅을 폐쇄하지 않도록 할 수 있다.
또한, 본 고안의 다른 바람직한 형태는, 코어 막대에 외통이 회전 가능하게 지지되고, 상기 코어 막대에 대해 둘레 방향으로 배치된 복수의 메리야스 바늘이 코어 막대의 축 방향을 따라서 상하 이동 가능하게 지지되어, 상기 외통의 단부로부터 돌출되어 상하 이동하는 상기 메리야스 바늘에 공급되는 실을 안내하는 실 안내 가이드가 설치된 끈 형상물의 환편기에 있어서, 상승 동작 중에 래치가 루프로부터 빠진 직후의 상기 메리야스 바늘의 상기 래치의 회전 범위(예를 들어, 실시 형태에 있어서의 회전 범위 B) 내와, 하강 동작에 있고 훅에 다음의 실이 걸림 고정하려고 하고 있는 메리야스 바늘의 훅의 걸림 고정 위치(걸림 고정 범위)(예를 들어, 실시 형태에 있어서의 걸림 고정 범위 C) 사이를 연결하는 복수의 메리야스 바늘의 외접면을 따르는 경로의 연장선 상에 가이드 구멍이 위치하도록 상기 실 안내 가이드가 외통에 설치되어 있다.
이와 같이 구성함으로써, 메리야스 바늘에 공급되는 실 자신을 유효 이용하여, 메리야스 바늘의 상승 동작 중에 래치가 루프로부터 빠진 직후에 튀어오르는 래치의 움직임을 규제하여 래치가 훅을 폐쇄하지 않도록 할 수 있다.
또한, 본 고안의 다른 바람직한 형태는 상기 외통을 축 방향으로부터 본 경우에, 상기 실 안내 가이드의 상기 가이드 구멍의 위치가, 상기 외통의 둘레 방향에서는, 상사점 위치에 있는 상기 메리야스 바늘의 위치로부터 상기 외통의 회전 방향을 향해 45도 내지 100도의 범위로 설정되고, 또한 상사점 위치에 있는 상기 메리야스 바늘의 상기 훅의 상하 방향에서는, 상기 훅으로부터 상방으로 2㎜, 하방으로 4㎜의 범위 내로 설정되어 있다.
또한, 본 고안의 다른 바람직한 형태는 중공 원통 형상이고 외주면에 길이 방향을 따르는 복수의 안내 홈[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 안내 홈(12)]을 구비한 코어 막대[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 코어 막대(5)]와, 상기 각 안내 홈에 상하 이동 가능하게 수용되는 메리야스 바늘[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 메리야스 바늘(8)]과, 이들 메리야스 바늘에 왕복 운동을 부여하는 2개의 원통 형상의 캠[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 상부 캠(18), 하부 캠(17)]과, 상기 캠을 내포하여 상기 캠과 함께 상기 코어 막대에 대해 회전하는 원통 형상의 외통[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 외통(7)]을 갖고, 상기 외통의 내부에 있는 상기 캠의 상기 메리야스 바늘과 접촉하는 캠산[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 캠산(18Y), 캠산(17Y)]의 미끄럼 이동부를 포함하는 공간부[예를 들어, 실시 형태에 있어서의 공간부(39)]와, 상기 코어 막대의 상기 각 안내 홈에, 고형 윤활제를 포함한 그리스가 충전 봉입되어 있다.
또한, 본 고안의 다른 바람직한 형태는 상기 고형 윤활제가 유기 몰리브덴, 2황화몰리브덴, PTFE, 산화알루미늄, 산화아연 및 입방정 질화붕소로 이루어지는 군으로부터 선택되는 윤활재이다.
본 고안의 제1 및 제2 형태에 따르면, 순차 공급되는 실을 사용하여 래치의 튀어오름을 방지할 수 있으므로, 래치의 튀어오름을 방지하기 위해 실 안내 가이드에 다른 부재를 설치한 경우에 비교하여, 실 안내 가이드를 간소화하여 외통을 경량화할 수 있다. 따라서, 외통의 회전수를 높일 수 있고, 외통의 회전수에 의존하는 브레이딩 속도를 올려도 진동의 발생을 억제하여 생산성을 높일 수 있다. 또한, 래치의 튀어오름을 방지하는 실은 순차적으로 새것이 공급되므로, 실에 부여하는 손상도 없고, 별도의 부재가 필요 없고, 별도의 부재를 설치한 경우에 비교하여 래치의 파손에 의한 메인터넌스의 필요도 없어져 그 점에서도 생산성을 높일 수 있다.
본 고안의 제3 형태에 따르면, 순차 공급되는 실을 사용하여 래치의 튀어오름을 방지할 수 있으므로, 래치의 튀어오름을 방지하기 위해 실 안내 가이드에 다른 부재를 설치한 경우에 비교하여, 실 안내 가이드를 간소화하여 외통을 경량화할 수 있다. 따라서, 외통의 회전수를 높일 수 있고, 외통의 회전수에 의존하는 브레이딩 속도를 올려도 진동의 발생을 억제하여 생산성을 높일 수 있다. 또한, 래치의 튀어오름을 방지하는 실은 순차적으로 새것이 공급되므로, 실에 부여하는 손상도 없고, 별도의 부재가 필요 없고, 별도의 부재를 설치한 경우에 비교하여 래치의 파손에 의한 메인터넌스의 필요도 없어져 그 점에서도 생산성을 높일 수 있다.
본 고안의 제4 형태에 따르면, 실 안내 가이드의 가이드 구멍의 위치를, 전술한 각도의 범위로 설정함으로써, 상승하는 메리야스 바늘의 래치가 루프를 빠진 직후에 튀어오르는 래치의 회전 범위 내에 실을 배치할 수 있으므로, 래치의 튀어오름을 확실하게 방지할 수 있고, 실 안내 가이드를 나온 실을 확실하게 메리야스 바늘의 외측에 권취하도록 위치시킬 수 있으므로, 하강하는 메리야스 바늘에 실을 확실하게 걸림 고정할 수 있다.
실 안내 가이드의 가이드 구멍의 위치를, 전술한 치수의 범위로 설정함으로써, 하강하는 메리야스 바늘에 실을 확실하게 걸림 고정할 수 있고, 상승하는 메리야스 바늘의 래치가 루프를 빠진 직후에 튀어오르는 래치의 회전 범위 내에 실을 배치할 수 있으므로, 래치의 튀어오름을 확실하게 방지할 수 있다.
본 고안의 제5 내지 제10 형태에 따르면, 외통이 3000min-1을 초과하는 회전 속도로 편성해도, 환편기를 구성하는 부품류, 특히 2개의 원통캠이나 메리야스 바늘의 마모를 최대한 억제하여 부품 교환 등의 메인터넌스 빈도를 적게 할 수 있어, 원통 형상 편뉴의 생산성을 높일 수 있다.
도 1은 본 고안의 실시 형태의 환편기의 측단면도이다.
도 2는 메리야스 바늘이 상하 이동하는 자세 변화를 도시하는 사시도이다.
도 3은 환편기의 주요부를 도시하는 사시도이다.
도 4는 도 3과는 역방향으로부터 본 사시도이다.
도 5는 실이 메리야스 바늘에 권취하는 상태를 도시하는 사시도이다.
도 6은 래치의 회전 범위와 실의 관계를 나타내는 설명도이다.
도 7은 폐쇄한 래치와 실의 관계를 나타내는 설명도이다.
도 8은 실의 배설 상황을 모식적으로 도시하는 평면도이다.
도 9는 도 1의 확대도이다.
도 10는 코어 막대의 사시도이다.
도 11은 메리야스 바늘의 정면도이다.
도 12a는 마모 전의 메리야스 바늘의 배트부의 확대도이다.
도 12b는 마모 후의 메리야스 바늘의 배트부의 확대도이다.
도 13은 상부 캠과 하부 캠의 측면도이다.
도 14는 환편의 구조를 도시하는 도면이다.
다음에, 본 고안의 실시 형태를 도면에 기초하여 설명한다. 이 실시 형태의 환편기로 짜인 끈 형상물은 열처리 금형을 통과시킴으로써 열처리하고, 또한 외경을 소정의 크기로 좁히는 사이징을 행하여 신축성이 없는 지지체로 된다. 다음에, 이 사이징된 지지체는 그 외표면에 막 형성 수지 용액이 도포됨으로써 외측에 다공질막층이 형성된 중공사막으로 된다. 이 중공사막은 모듈화되어, 예를 들어 수처리의 여과막으로서 사용된다. 또한, 상기 지지체의 재료가 되는 원사에는, 주로 폴리에스테르 섬유가 사용되지만, 본 환편기로 짜이는 원사는 용도에 따라서는 폴리에스테르 섬유로 한정되지 않고, 각종 섬유를 짜는 것이 가능하다.
도 1은 본 고안의 실시 형태의 환편기를 도시하고 있다. 환편기(1)는 베이스에 고정되는 판형상의 베이스판(2)을 구비하고 있다. 베이스판(2)에는 일단부측에 베이스에 고정되는 고정 구멍(3)이 형성되고, 타단부측에는 설치 구멍(4)이 형성되어 있다. 설치 구멍(4)에는 중공의 코어 막대(5)가 하부를 2개의 너트(6, 6)에 의해 느슨해진 상태로 체결하여 고정되어 있다. 코어 막대(5)는 후술하는 외통(7)의 상단부로부터 돌출되어, 외통(7)의 회전 중심축으로서 기능한다. 또한, 코어 막대(5)는 상단부에 있어서 짜인 끈 형상물을 중공부 내를 거쳐서 하방으로 안내하는 기능과, 후술하는 메리야스 바늘(8)의 상하 방향의 움직임을 안내하는 가이드로서의 기능을 구비하고 있다. 여기서, 이 실시 형태에서는 메리야스 바늘(8)에 16G의 사이즈를 사용하고 있다.
코어 막대(5)는 하부 외주에 너트(6, 6)가 나사 결합되는 수나사부(9)와, 수나사부(9)의 상측 외주에 베어링(10)의 내주측을 장착하는 베어링 장착부(11)를 구비하고, 베어링 장착부(11)의 상측 외주에는 외통(7)으로부터 돌출되는 상단부에 이르기까지의 범위에서 메리야스 바늘(8)을 둘레 방향에서 세트하는 안내 홈(12)이 둘레 방향으로 12개소 형성되어 있다. 안내 홈(12)의 홈 바닥(13)의 직경은 8㎜로 되어 있지만, 짜인 끈 형상물의 직경에 맞추어 이 직경 치수는 3㎜ 이상 내지 12㎜ 미만인 것을 사용할 수 있다. 이 안내 홈(12)에 합계 12개의 메리야스 바늘(8)이 배치되어 있다.
코어 막대(5)의 베어링 장착부(11)에는 베어링(10)의 이너 레이스가 끼움 장착되고, 베어링(10)은 베이스판(2) 상에 단부면을 적재한 상태로 되어 있다. 베어링(10)의 아우터 레이스에 외통(7)이 회전 가능하게 장착되어 있다. 또한, 외통(7)의 회전수는 3000min- 1으로, 연속 운전 100시간 이상이어도 스티치가 튀는 일 없이 양호한 것이 요구된다.
외통(7)의 하부에는 그것보다도 위의 부분에 비교하여 직경이 큰 대경부(14)가 형성되어 있다. 대경부(14)의 외주에는 단면 V자 형상의 벨트 홈(15)이 형성되고, 이 벨트 홈(15)에 도시하지 않은 구동 장치에 연계된 벨트를 걸쳐서 외통(7)을 회전 구동시킨다. 여기서, 대경부(14)의 하단부면은 베이스판(2)의 상면을 절제하여 형성된 스폿 페이싱부(16)에 약간 들어가도록 되어 있다.
또한, 베어링(10)으로서는 고속 회전에 의해서도 상부가 요동을 일으키지 않도록 복열 앵귤러형의 베어링을 사용하는 것이 바람직하다. 또한, 벨트 V 대신에 이빨이 부착된 벨트를 사용할 수 있다.
외통(7)의 내주면에는 하부 캠(17)과 상부 캠(18)이, 외통(7)의 외주면으로부터 비틀어 넣어진 하부 나사(19)와 상부 나사(20)에 의해 각각 고정되어 있다. 상부 캠(18)의 하부 테두리와 하부 캠(17)의 상부 테두리 사이에는 일정한 간격이 홈 폭으로서 확보되는 동시에 외통(7)의 내주면을 홈 바닥으로 하는 가이드 홈(21)이 타원 형상으로 형성되어 있다. 이 가이드 홈(21)은 메리야스 바늘(8)의 하부 부근에 래치(28)가 개폐되는 방향으로 돌출되는 배트부(22)를 수납하고 있다. 가이드 홈(21)은 전개한 형상이 마루형으로 되어 있고, 외통(7)이 회전함으로써 코어 막대(5)의 주위에 배치된 각 메리야스 바늘(8)이 상하 이동한다. 여기서, 외통(7)에는 긴 구멍(23)이 형성되고, 이 긴 구멍(23)에 삽입 관통된 상부 나사(20)로 상부 캠(18)을 고정하고, 상부 나사(20)를 푸는 것에 의해 하부 캠(17)과의 사이에 형성된 가이드 홈(21)의 홈 폭(간격 "H")의 조정을 행할 수 있다.
외통(7)의 상단부에는 외통(7)과 동일한 직경으로 외통(7)의 일부를 이루는 엔드 플레이트(24)가 외통(7)에 고정 나사(29)에 의해 설치되어 있다. 엔드 플레이트(24)가 외통(7)에 설치된 상태에서, 엔드 플레이트(24)로부터 코어 막대(5)의 상단부가 돌출된 상태로 되어 있다. 엔드 플레이트(24)는 외통(7)과 코어 막대(5) 사이에 삽입되는 보스부(30)를 구비하고 있다. 또한, 엔드 플레이트(24)에는 엔드 플레이트(24)를 관통하여, 상부 캠(18)의 상부 테두리를 위치 결정하는 스토퍼 나사(25)가 설치되어 있다. 스토퍼 나사(25)에는 이 스토퍼 나사(25)를 위치 고정하는 로크 나사(26)가 설치되어 있다. 상부 나사(20)로 상부 캠(18)의 위치를 가고정한 상태에서, 스토퍼 나사(25)를 필요한 위치까지 비틀어 넣고, 로크 나사(26)로 스토퍼 나사(25)를 로크한 후에, 상부 나사(20)로 상부 캠(18)을 본 체결하여, 상부 캠(18)의 위치를 고정한다.
메리야스 바늘(8)은 상단부에 훅(27)을 구비하고, 훅(27)은 래치(28)에 의해 개폐 가능하게 된 주지의 구조이다. 훅(27)이 외측을 향한 상태에서 안내 홈(12)에 12개의 메리야스 바늘(8)이 배치되어 있다. 이들 메리야스 바늘(8)은 상부 캠(18)과 하부 캠(17)이 외통(7)과 함께 회전함으로써, 코어 막대(5)의 안내 홈(12)을 따라서 순서대로 상승하고 하강한다. 코어 막대(5)의 상단부면으로부터는 11개의 메리야스 바늘(8)이 돌출되어 있다.
엔드 플레이트(24)에는 메리야스 바늘(8)에 공급되는 실을 안내하는 막대 형상이고 간소하고 경량인 구조의 실 안내 가이드(31)가 하부의 나사부(32)를 비틀어 넣어 고정되어 있다. 또한, 이 실시 형태에서는 실의 크기는 420dtex인 것이 사용된다. 실 안내 가이드(31)의 상단부에는 도시하지 않은 보빈으로부터의 실이 삽입 관통되어 별도의 부재에 의해 구성된 가이드 구멍(34)이 형성되어 있다. 나사부(32)에는 로크 너트(35)가 설치되어 있다. 또한, 가이드 구멍(34)을 구성하는 재료의 재질은 마모를 억제하기 위해 세라믹을 사용하는 것이 바람직하다.
여기서, 실 안내 가이드(31)도 외통(7)과 함께 회전하므로, 실 안내 가이드(31)에 대해 상사점 위치에 있는 메리야스 바늘(8)까지의 회전 방향에서의 각도는 변화되지 않는다.
외통(7)과 함께 회전하는 실 안내 가이드(31)로부터 실이 송출되면서, 코어 막대(5)로부터 돌출되어 있는 메리야스 바늘(8)에 실이 권취되도록 공급되고, 순차 상하 이동하는 메리야스 바늘(8)의 훅(27)에 걸림 고정하여 새로운 루프(37)가 코어 막대(5)의 아래를 향해 형성되어 간다.
여기서, 도 2는 1개의 메리야스 바늘(8)이 상하 이동하는 자세 변화의 모습[환편기(1)에 의한 편성 동작을 도시하는 개략도]을 순서대로 설명하고 있다. 여기서는, 메리야스 바늘(8)의 1개의 움직임을 설명하기 쉽도록 평면 상에 전개하고 있다. 부호 (1), (2), (3)은 상부 캠(18)에 의해, 메리야스 바늘(8)이 하강하고 있는 모습을 도시하고, 부호 (5), (6), (7)은 하부 캠(17)에 의해 메리야스 바늘(8)이 상승하고 있는 모습을 도시한다.
각 메리야스 바늘(8)에는 끈 형상물(도시 생략)의 상단부를 구성하는 전회의 루프(36)가 삽입 관통되어 있다. 자세 (1)에서는, 래치(28)가 개방된 상태에서 메리야스 바늘(8)은 훅(27)이 실(40)을 걸림 고정하여 하강을 시작한다. 자세 (2)에서는, 메리야스 바늘(8)은 훅(27)에 실(40)을 걸림 고정한 상태로부터 더욱 하강하여, 전회의 루프(36)에 의해 래치(28)가 폐쇄되는 방향으로 자세 변화된다. 자세 (3)에서는, 전회의 루프(36)로부터 빠져나오기 직전의 래치(28)가 훅(27)을 완전히 폐쇄하여, 걸림 고정한 실(40)이 훅(27)으로부터 빠져나오지 않는 상태로 되어 하강을 계속한다.
자세 (4)에서는 전회의 루프(36)로부터 훅(27)이 하측으로 빠져, 실(40)을 인출한 상태로 된다. 자세 (5)에서는, 이번에는 메리야스 바늘은 전회의 루프(36)로부터 빠진 상태에서 전회의 루프(36)의 외주측으로 상승하기 시작한다. 이때, 자세 (5)에서 인출된 실(40)은 새로운 루프(37)가 되고, 이 새로운 루프(37)는 래치(28)를 개방하기 시작한다. 자세 (6)에서 더욱 상승하는 메리야스 바늘(8)의 래치(28)가 새로운 루프(37)에 의해 개방되고, 자세 (7)에서 래치(28)가 개방된 상태에서 메리야스 바늘(8)은 훅(27)이 다음으로 송출되는 실(40)에 걸림 고정한다. 이 후, 메리야스 바늘(8)이 하강하여 자세 (1)로 된다. 여기서, 자세 (6)으로부터 자세 (7)로 이행할 때에, 새로운 루프(37)로부터 래치(28)가 빠진 직후에 래치(28)가 튀어오르도록 동작한다.
환편기(1)에 의한 편성 동작의 관점으로부터, 이하와 같이 설명할 수 있다.
부호 (1)에 있어서, 실(40)을 훅(27)에 걸리게 한다. 부호 (2), (3)에 있어서, 실(40)을 내리면서, 이전에 편성된 기존 루프(36)를 통과함으로써 래치(28)가 폐쇄되어, 훅(27)이 기존 루프(36)에 걸리지 않도록 되어 있다. 부호 (4)에 있어서 기존 루프(36)로부터 메리야스 바늘(8)이 하방으로 빠진다. 다음에, 부호 (5), (6)에 나타낸 바와 같이, 메리야스 바늘(8)이 상승하면, 새롭게 형성되고 있는 루프(37)의 실(40)에 의해 래치(28)가 개방되고, 부호 (7)에 있어서, 새로운 루프(37)가 형성된다. 이상의 작용을 반복함으로써 연속적으로 환편을 행하여, 원통 형상 편뉴 A를 편성한다.
편성한 원통 형상 편뉴 A는 코어 막대(5)의 중공부(5a)(도 1, 도 2 참조)를 통과하여 환편기(1)의 하방으로 배출되어, 도시하지 않은 권출기에 의해 권출된다.
도 2에서 도시한 1개의 메리야스 바늘(8)의 자세는, 도 3, 도 4에 도시한 바와 같이, 각 메리야스 바늘(8)의, 어떤 시점에서의 자세가 된다. 여기서, 도 3, 도 4는 환편기의 주요부를 서로 다른 방향으로부터 본 사시도이고, 이미 직조된 루프는 도시 사정상 기재하고 있지 않다. 도 3, 도 4에 도시한 바와 같이, 도시하지 않은 외통이 반시계 방향으로 회전하면, 코어 막대(5)는 회전하지 않고 실 안내 가이드가 반시계 방향으로 회전한다. 도 3에서는 상사점에 있는 메리야스 바늘(8)(a)을 기준으로 하여, 반시계 방향으로 하사점에 있는 메리야스 바늘(8)(b)까지의 사이는 돌출량이 서서히 적어져 상승하는 메리야스 바늘(8)이 위치하고 있고, 상사점에 있는 메리야스 바늘(8)(a)을 기준으로 하여 시계 방향으로 하사점에 있는 메리야스 바늘(8)(b)까지의 사이는 돌출량이 서서히 적어져 하강하는 메리야스 바늘(8)이 위치하고 있다.
여기서, 실 안내 가이드(31)의 가이드 구멍(34)으로부터 공급되는 보빈으로부터의 실(40)은 상사점 위치의 메리야스 바늘(8)(a)로부터 반시계 방향에서 2번째의 위치에 있는 메리야스 바늘(8)(c)의 외측에 위치하고, 이것으로부터 경사 하방측을 향하고, 상사점 위치의 메리야스 바늘(8)(a)로부터 시계 방향에서 4번째의 메리야스 바늘(8)(d)의 훅(27)을 연결하는 범위에서, 각 메리야스 바늘(8)의 주위로 권취하도록 하여 배설되어 있다. 또한, 도 3, 도 4에 있어서 도 2에서 설명한 메리야스 바늘(8)의 자세 번호를 더불어 기재한다.
도 5는 복수의 메리야스 바늘(8)의 주위에 권취되도록 접촉하여 배설되는 실(40)의 통과 경로를 도시하고 있다. 여기서, 도 5에 있어서는, 전방측의 메리야스 바늘(8)만을 도시하고 있다.
상사점의 메리야스 바늘(8)(a)로부터 반시계 방향에서 2번째의 위치에 있는 상승하는 메리야스 바늘(8)(c)에서는, 실(40)은 래치(28)의 베이스 부분의 높이이며 메리야스 바늘(8)에 접촉하지 않는 위치를 통과하고, 전회의 루프(36)는 래치로부터 빠지기 직전에 있다.
상사점의 메리야스 바늘(8)(a)로부터 반시계 방향에서 1번째의 위치에 있는 상승하는 메리야스 바늘(8)(e)에서는, 실(40)은 래치(28)의 베이스 부분보다도 하측이며 메리야스 바늘(8)에 접촉한 위치를 통과하고, 전회의 루프(36)는 래치(28)로부터 빠진 직후로 된다.
상사점의 메리야스 바늘(8)(a)에서는, 실(40)은 래치(28)의 상하 방향 중앙부 부근에 접촉한 위치를 통과하고, 전회의 루프(36)는 완전히 래치(28)로부터 빠져 있다.
상사점의 메리야스 바늘(8)(a)로부터 시계 방향에서 1번째의 위치에 있는 하강하는 메리야스 바늘(8)(f)에서는, 실(40)은 래치(28)의 상하 방향 중앙부 부근에 접촉한 위치를 통과하고, 전회의 루프(36)에 래치(28)로부터 근접하고 있다.
상사점의 메리야스 바늘(8)(a)로부터 시계 방향에서 2번째의 위치에 있는 하강하는 메리야스 바늘(8)(g)에서는, 실(40)은 래치(28)의 상하 방향 중앙부 부근에 접촉한 위치를 통과하고, 전회의 루프(36)에 래치(28)가 도달하고 있다.
상사점의 메리야스 바늘(8)(a)로부터 시계 방향에서 3번째의 위치에 있는 하강하는 메리야스 바늘(8)(h)에서는, 실(40)은 래치(28)의 베이스 부분보다도 위에 접촉한 위치를 통과하고, 전회의 루프(36)에 의해 래치(28)가 훅(27)을 폐쇄하는 방향으로 회전하고 있다.
상사점의 메리야스 바늘(8)(a)로부터 시계 방향에서 4번째의 위치에 있는 하강하는 메리야스 바늘(8)(d)에서는, 실(40)은 래치(28)의 훅(27)에 걸림 고정한 상태로 되고, 전회의 루프(36)에 의해 래치(28)가 훅(27)을 완전히 폐쇄하고 있다.
즉, 실 안내 가이드(31)의 설치 위치에서 실(40)의 통과 위치를 특정하면, 상승 동작 중에 래치(28)가 전회의 루프(36)로부터 빠진 직후의 메리야스 바늘(8)(e)의 래치(28)의 회전 범위 내와, 훅(27)이 폐쇄되고 또한 하강하려고 하는 코어 막대(5)의 상단부에 위치하는 메리야스 바늘(8)(d)의 훅(27)이 실에 걸림 고정하는 위치 사이를 연결하는 범위 내이며, 복수의 메리야스 바늘(8, 8, 8…)의 외접면을 따르는 경로의 연장선 상에 실 안내 가이드(31)의 가이드 구멍(34)이 위치하도록, 실 안내 가이드(31)가 외통(7)에 설치되어 있다.
여기서, 실(40)이 통과하는 위치는, 도 5에 도시한 바와 같이 실(40)이 권취되도록 하여 배치된 메리야스 바늘(8)의 외측이지만, 도 6에 도시한 바와 같이, 실(40)이 통과하는 범위는 래치(28)의 선단부 베이스의 회전 범위 B 내로 설정되어 있다. 즉, 새로운 루프(37)를 형성하기 위해 실 안내 가이드(31)의 가이드 구멍(34)으로부터 공급되는 실(40)을 유효 이용하여, 상승 동작 중에 메리야스 바늘(8)의 래치(28)가 전회의 루프(36)로부터 빠진 직후에 튀어오르는 래치(28)의 튀어오름을 저지하도록 하고 있다.
특히, 도 5에 있어서, 메리야스 바늘(8)(c)의 래치(28)로부터 빠져나오기 직전의 루프(36)가, 메리야스 바늘(8)(e)의 래치(28)로부터 하측으로 빠지면, 래치(28)가 튀어오르지만, 이 래치(28)는 도 6에 도시한 바와 같이, 래치(28)의 회전 범위 B 내에 위치하여 회전을 방해하는 실(40)(OK)에 의해 튀어오름이 방지된다. 따라서, 래치(28)의 회전 범위 B 외에 있는 실(40)(NG)에서는 튀어오름을 방지할 수 없고, 도 7에 도시한 바와 같이, 래치(28)가 훅(27)을 폐쇄한 상태로 되므로, 그 상태에서 메리야스 바늘(8)이 내려갔을 때에, 훅(27)을 실(40)(NG)에 걸림 고정할 수 없다.
도 8은 외통(7) 및 코어 막대(5)를 축 방향의 상측으로부터 본 도면, 도 9는 도 1의 주요부 확대도이다.
도 8에 있어서, 실 안내 가이드(31)의 가이드 구멍(34)의 위치가, 외통(7)의 둘레 방향에서는, 상사점 위치에 있는 메리야스 바늘(8)(a)의 위치로부터 외통(7)의 반시계 방향(회전 방향)을 향해 각도 θ(45도 내지 100도)의 범위로 설정되어, 실 안내 가이드(31)의 가이드 구멍(34)의 위치가, 상사점 위치에 있는 메리야스 바늘(8)(a)의 훅(27)의 상단부를 기준으로 한 상하 방향의 치수 K가 훅(27)으로부터 2㎜(상방으로 2㎜) 내지 －4㎜(하방으로 4㎜)의 범위 내로 설정되어 있다. 또한, 실 안내 가이드(31)의 가이드 구멍(34)의 위치와 코어 막대(5)의 축심을 연결하는 선 상에서, 가이드 구멍(34)의 위치와 코어 막대(5)의 접선 사이의 거리 L은 5㎜ 내지 8㎜로 설정되어 있다. 또한, 이 값은 래치(28)의 길이에 따라서 변동되는 값이다.
여기서, 각도 θ의 범위는 45도 내지 100도로 설정하는 것이 보다 바람직하다. 지금까지 설명한 현행의 환편기에서는 θ＝90도, K＝2㎜, L＝8㎜로 설정되어 있다.
이와 같이 설정함으로써, 특히 전회의 루프(36)로부터 빠져나온 래치(28)의 튀어오름을 실(40) 자신에 의해 저지하여 확실하게 다음 실(40)을 메리야스 바늘(8)에 의해 걸림 고정하는 것을 가능하게 하고 있다.
전술한 바와 같은 수치 범위가 설정되어 있는 것은, θ가 상기 범위를 작은 쪽으로 벗어나면, 실이 도 6의 래치(28)의 회전 범위 B로부터 벗어나 버려, 래치(28)의 튀어오름 방지 효과를 발휘할 수 없고, θ가 상기 범위를 큰 쪽으로 벗어나면, 실 안내 가이드(31)를 나온 직후의 실(40)의 통과 위치가, 코어 막대(5)의 안내 홈(12)의 직경보다도 내측으로 되므로, 실(40)의 하방에서 상승해 오는 메리야스 바늘(8)의 배면을 실(40)이 통과하고, 그 후에 하강할 때에 훅(27)에 실(40)을 걸림 고정할 수 없게 된다.
또한, 훅(27)의 상단부를 기준으로 한 상하 방향의 치수 K가 상기 범위를 큰 쪽으로 벗어나면 메리야스 바늘(8)보다도 높은 곳을 실(40)이 통과하여 훅(27)이 실(40)에 걸림 고정할 수 없어, 치수 K가 상기 범위를 작은 쪽으로 벗어나면, 도 6의 래치(28)가 회전 범위 B로부터 하측으로 어긋나 버려, 래치(28)의 튀어오름 방지 효과를 발휘할 수 없다.
그리고, 거리 L이 상기 범위를 큰 쪽으로 벗어나면, 외통(7)의 직경이 커지고, 외통(7)이 확대되어 고속 회전으로 되고, 거리 L이 상기 범위를 작은 쪽으로 벗어나면, 실 안내 가이드(31) 그 자체가 래치(28)에 접촉해 버린다.
상기 실시 형태에 따르면, 순차 공급되는 실(40)을 사용하여 전회의 루프(36)를 빠져나온 직후의 래치(28)의 튀어오름을 방지할 수 있으므로, 래치(28)의 튀어오름을 방지하기 위해 실 안내 가이드(31)에 다른 부재를 설치한 경우에 비교하여, 실 안내 가이드(31)를 간소화하여 외통(7)을 경량화할 수 있다. 따라서, 외통(7)의 회전수를 높일 수 있어(예를 들어, 3000 내지 4000min-1), 외통(7)의 동적 밸런스를 양호하게 하여, 외통(7)의 회전수에 의존하는 브레이딩 속도를 올려도 진동의 발생을 억제하여 생산성을 높일 수 있다.
또한, 래치(28)의 튀어오름을 방지하는 실(40)은 순차적으로 새것이 공급되므로, 실(40)에 부여하는 손상도 없고 메리야스 바늘(8)이 손상되는 일도 없어진다. 또한, 래치(28)의 튀어오름 방지를 위한 별도의 부재가 필요 없고, 이 별도의 부재를 설치한 경우에 비교하여 래치(28)의 파손에 의한 메인터넌스의 필요도 없어져 그 점에서도 생산성을 높일 수 있다.
특히, 실 안내 가이드(31)의 가이드 구멍(34)의 위치를, 상사점 위치에 있는 메리야스 바늘(8)(a)의 위치를 기준으로 하여 전술한 특정한 각도의 범위로 설정함으로써, 상승하는 메리야스 바늘(8)의 래치(28)가 전회의 루프(36)를 빠진 직후에 튀어오르는 래치(28)의 회전 범위 B 내에 실(40)을 배치할 수 있다. 그로 인해, 래치(28)의 튀어오름을 확실하게 방지할 수 있고, 또한 실 안내 가이드(31)를 나온 실(40)을 확실하게 메리야스 바늘(8)의 외측으로 권취하도록 위치시킬 수 있으므로, 하강하는 메리야스 바늘(8)에 실(40)을 확실하게 걸림 고정할 수 있다.
실 안내 가이드(31)의 가이드 구멍(34)의 위치를, 상사점 위치에 있는 메리야스 바늘(8)(a)의 훅(27)의 상하 방향의 치수의 범위로 설정함으로써, 하강하는 메리야스 바늘(8)에 실(40)을 확실하게 걸림 고정할 수 있고, 또한 상승하는 메리야스 바늘(8)의 래치(28)가 전회의 루프(36)를 빠진 직후에 튀어오르는 래치(28)의 회전 범위 B 내에 실(40)을 배치할 수 있으므로, 래치(28)의 튀어오름을 확실하게 방지할 수 있다.
또한, 본 고안은 상기 실시 형태로 한정되는 것은 아니고, 베어링(10)으로서 앵귤러 베어링을 사용하였지만, 단열 베어링을 상하에 배치하는 구조도 채용 가능하다. 또한, 메리야스 바늘(8)의 배치수, 사이즈, 실의 굵기 등은 일례이며, 이 실시 형태 이외의 배치수, 사이즈, 실의 굵기에도 적용할 수 있다.
도 10에도 도시한 바와 같이, 코어 막대(5)는 원통 형상 편뉴 A가 하방을 향해 통과하는 중공부(5a)를 구비한 통 형상의 부재이며, 상단부와 하단부가 약간 소경으로 형성되어 있다. 코어 막대(5)의 하단부 외주에 너트(6, 6)가 나사 결합되는 수나사부(9)와, 수나사부(9)의 상측 외주에 베어링(10)의 내주측을 장착하는 베어링 장착부(11)를 구비하고 있다. 베어링 장착부(11)의 상측 외주에는 외통(7)으로부터 돌출되는 상단부에 이르기까지의 범위에서 메리야스 바늘(8)을 둘레 방향에서 세트하는 안내 홈(12)이 둘레 방향으로 균등하게 6개소 형성되어 있다. 이 안내 홈(12)에 합계 6개의 메리야스 바늘(8)이 배치되어 있다. 안내 홈(12)의 홈 바닥(13)의 직경 d(이하, 저부 원주 직경 d라고 함)는 원통 형상 편뉴 A의 외경에 맞추어 설정된다. 원통 형상 편뉴 A의 외경은 이 실시 형태에서는 3 내지 14㎜의 범위가 바람직하고, 6 내지 12㎜가 보다 바람직하다.
도 11에 도시한 바와 같이, 메리야스 바늘(8)은 상단부에 훅(27)을 구비하고, 훅(27)은 래치(28)에 의해 개폐 가능해진 주지의 구조이다. 메리야스 바늘(8)의 하부 부근에 래치(28)가 개폐되는 방향으로 돌출되는 배트부(22)가 형성되어 있다. 메리야스 바늘(8)은 0.5㎜ 전후의 얇은 판재이고, 재질은 일반적으로 탄소 공구강이 사용되고, 열처리 후의 표면 경도는 HRC60 이상으로 된 일반적인 것이다. 여기서, HRC 측정 방법은 JIS Z 2245:2005에 의한다.
훅(27), 래치(28)의 크기는 일반적으로 게이지 "G"로 나타내고, 편성하는 실(40)의 섬도에 따라서 적절하게 선택된다. 이 실시 형태에서는 16G가 적합하다. 또한, 메리야스 바늘(8)의 개수는 원통 형상 편뉴 A의 스티치의 개방 상태에도 의하지만 5 내지 16개가 바람직하고, 8 내지 12개가 보다 바람직하다. 이 실시 형태에서는 도 2에 도시하는 코어 막대(5)의 안내 홈(12)의 수인 6개의 경우로 설명하고 있다. 그리고, 이 경우에 코어 막대(5)의 저부 원주 직경 d 및 메리야스 바늘(8)의 개수의 조합에 의해 얻을 수 있는 원통 형상 편뉴 A의 외경은 약 3 내지 8㎜이다.
이들 메리야스 바늘(8)은 훅(27)이 외측을 향한 상태에서 안내 홈(12)에 배치되고, 후술하는 상부 캠(18)과 하부 캠(17)이 외통(7)과 함께 회전함으로써, 배트부(22)가 상부 캠(18)과 하부 캠(17) 사이에 걸림 고정하여 코어 막대(5)의 안내 홈(12)을 따라서 순서대로 상승하고 하강한다.
도 13에도 도시한 바와 같이, 외통(7)의 내주면에는 하부 캠(17)과 상부 캠(18)이 각각 고정되어 있다. 하부 캠(17)과 상부 캠(18)은 모두 원통 형상으로 형성되어 하부 캠(17)의 상단부, 상부 캠(18)의 하단부는 코어 막대(5)와의 축선에 대해 소정의 각도 α의 경사면으로 되어 있다. 상부 캠(18)과 하부 캠(17)은 경사면이 마주 향하고, 메리야스 바늘(8)의 배트부(22)를 사이에 두고 상하에 배치되고, 도 12a에 도시하는 배트부(22)의 높이 "h"보다도 약간 큰 상하 방향의 간격 "H"을 일정하게 유지하도록 하고, 외통(7)의 원통 내부에 외통(7)의 외주면으로부터 비틀어 넣어진 하부 나사(19)와 상부 나사(20)에 의해 각각 고정되어 있다. 여기서, 하부 캠(17)의 경사면은 상단부측에서 역방향으로 컷트되고, 상부 캠(18)의 경사면은 하단부측에서 역방향으로 컷트되어 있다.
따라서, 상부 캠(18)의 하부 테두리와 하부 캠(17)의 상부 테두리 사이에는, 외통(7)의 내주면을 홈 바닥으로 하는 가이드 홈(21)이 타원 형상으로 형성되고, 여기에 메리야스 바늘(8)의 배트부(22)를 수납하고 있다. 여기서, 외통(7)에는 긴 구멍(23)이 형성되고, 이 긴 구멍(23)에 삽입 관통된 상부 나사(20)로 상부 캠(18)을 고정하고, 상부 나사(20)를 푸는 것에 의해 하부 캠(17)과의 사이에 형성된 가이드 홈(21)의 간격 "H"의 조정을 행할 수 있다.
또한, 각도 α는 저부 원주 직경 d 및 메리야스 바늘(8)의 상하 이동 스트로크에 의해 결정된다. 메리야스 바늘(8)의 상하 이동 스트로크가 동일한 경우, 저부 원주 직경 d가 작아지면 각도 α는 작아지고, 경사면은 급구배로 된다. 반대로, 저부 원주 직경 d가 커질수록 각도 α는 커지고, 경사면은 완만해진다.
외통(7)의 상단부에는 외통(7)과 동일한 직경이고 외통(7)의 일부를 이루는 엔드 플레이트(24)가 외통(7)에 고정 나사(29)에 의해 설치되어 있다. 엔드 플레이트(24)가 외통(7)에 설치된 상태에서, 엔드 플레이트(24)로부터 코어 막대(5)의 상단부가 돌출된 상태로 되어 있다. 엔드 플레이트(24)는 외통(7)과 코어 막대(5) 사이에 삽입되는 보스부(30)를 구비하고 있다. 또한, 엔드 플레이트(24)에는 엔드 플레이트(24)를 관통하여, 상부 캠(18)의 상부 테두리를 위치 결정하는 스토퍼 나사(25)가 설치되어 있다. 스토퍼 나사(25)에는 이 스토퍼 나사(25)를 위치 고정하는 로크 나사(26)가 설치되어 있다. 상부 나사(20)로 상부 캠(18)의 위치를 가고정한 상태에서, 스토퍼 나사(25)를 필요한 위치까지 비틀어 넣고, 로크 나사(26)로 스토퍼 나사(25)를 로크한 후에, 상부 나사(20)로 상부 캠(18)을 본 체결하여, 상부 캠(18)의 위치를 고정한다.
따라서, 외통(7)의 회전과 함께 상부 캠(18)과 하부 캠(17)도 회전하고, 그것에 따른 하부 캠(17)의 캠산(17Y)에 메리야스 바늘(8)의 배트부(22)가 따라서 상승하므로 메리야스 바늘(8)이 상승한다. 하부 캠(17)의 정점에 도달한 메리야스 바늘(8)의 배트부(22)는, 그 후, 상부 캠(18)의 캠산(18Y)을 따라서 하강하므로 메리야스 바늘(8)이 하강한다. 이상의 움직임을 반복함으로써 코어 막대(5)의 원주 상에 배치된 복수의 메리야스 바늘(8)은 순차 왕복 운동을 행한다.
또한, 공급되는 실(40)이 풀어지면 메리야스 바늘(8)의 훅(27)으로부터 실(40)이 벗어나 메리야스 바늘(8)에 얽히는 문제가 되므로, 실(40)에는 일정한 장력을 부여하도록 상류측에 도시하지 않은 텐서 등의 장력을 부여하는 부재가 설치되어 있다.
엔드 플레이트(24)에는 메리야스 바늘(8)에 공급되는 실(40)을 안내하는 막대 형상이고 간소하고 경량인 구조의 실 안내 가이드(31)가 하부의 나사부(32)를 비틀어 넣어 고정되어 있다. 실 안내 가이드(31)의 상단부에는 도시하지 않은 보빈으로부터의 실(40)이 삽입 관통되어 별도의 부재에 의해 구성된 가이드 구멍(34)이 형성되어 있다. 나사부(32)에는 로크 너트(35)가 설치되어 있다. 또한, 가이드 구멍(34)을 구성하는 재료의 재질은 고속으로 이동하는 실(40)과의 마모를 억제하기 위해 세라믹을 사용하는 것이 적합하다. 실(40)이 마찰에 의해 마모되면 실 끊김이나 실 보풀의 원인이 되기 때문이다.
여기서, 실 안내 가이드(31)도 외통(7)과 함께 회전하므로, 실 안내 가이드(31)에 대해 상사점 위치에 있는 메리야스 바늘(8)까지의 회전 방향에서의 각도는 변화되지 않는다.
외통(7)과 함께 회전하는 실 안내 가이드(31)로부터 실(40)이 송출되면서, 코어 막대(5)로부터 돌출되어 있는 메리야스 바늘(8)에 실(40)이 권취되도록 공급되고, 순차 상하 이동하는 메리야스 바늘(8)의 훅(27)에 걸림 고정하여 새로운 루프(37)가 코어 막대(5)의 아래를 향해 형성되어 간다.
다음에, 이 실시 형태의 작용에 대해 설명한다.
환편기(1)에 의해 행해지는 환편이라 함은, 원통 형상의 횡 메리야스 천을 편성하는 것이다.
도 14에 도시한 바와 같이, 횡 메리야스 천은 만곡한 루프(37)에 연속적으로 형성한 실(40)을 나선 형상으로 하여, 각 루프(37)를 전회의 루프(36)에 상하로 연결한 것이고, 루프(37)나 루프(36) 내에 스티치(38)를 갖는다.
원통 형상 편뉴 A를 편성하는 속도(권출 속도)가 상승하면, 그것에 따른 환편기(1)의 외통(7)의 회전 속도도 상승한다. 회전 속도는 메리야스 바늘(8)의 개수, 코어 막대(5)의 저부 원주 직경 d, 스티치(38)의 크기 등에 따라서 약간 변화되지만, 본 고안의 적합한 범위에서 실시하는 경우, 권출 속도가 1.7m/min일 때, 회전 속도는 약 1800 내지 2200min-1이다. 또한, 권출 속도가 3.4m/min일 때, 회전 속도는 약 3000 내지 3500min-1이다. 또한, 권출 속도가 4.5m/min일 때, 회전 속도는 약 4000 내지 4500min-1이다.
메리야스 바늘(8)이 상부 캠(18), 하부 캠(17)의 캠산(18Y), 캠산(17Y)을 따라서 상승 혹은 하강할 때, 각각의 캠산(18Y), 캠산(17Y)과 메리야스 바늘(8)의 배트부(22)의 미끄럼 이동부에서는 금속끼리의 접촉에 의해 마찰이 일어나, 장시간의 운전에 의해 각각의 미끄럼 이동부에는 마모가 발생한다. 도 12b에 도시한 바와 같이, 메리야스 바늘(8)이 하강할 때에 실(40)을 내리기 위해, 실(40)의 장력도 가해져, 상부 캠(18)과 배트부(22)의 마찰은 보다 큰 것으로 되고, 따라서, 배트부(22)의 상측 마모량 h1은 하측 마모량 h2보다도 커지는 경향이 있다. 또한, 고속 운전에 있어서는, 배트부(22)의 마모에 추가하여, 캠산(18Y), 캠산(17Y)의 마모도 진행이 빨라져, 부품의 내구성(사용 한도)도 현저하게 저하되게 된다.
특히, 캠산(18Y), 캠산(17Y)의 표면 경도는 마모에 크게 영향을 미친다. 캠산의 표면 경도가 HRC50 이하인 캠을 사용하여 회전 속도가 3000min-1 이상으로 연속 운전한 경우, 운전 시간이 300 내지 400시간에서 배트부(22)와 캠산(18Y), 캠산(17Y)에 현저한 마모가 발생하고, 최악의 경우, 배트부(22)의 절손이 일어나, 고속 회전하는 환편기(1)의 내부에 중대한 데미지를 부여하는 원인이 된다.
또한, 캠산의 표면 경도가 HRC61 이상, 특히 메리야스 바늘(8)의 경도보다도 큰 경우에 있어서도, 배트부(22)의 마모가 진행되기 쉬워, 메리야스 바늘(8)의 교환 빈도도 많아져, 생산성의 저하로 연결된다. 본 고안자들이 예의 검토한 결과, 캠산의 표면 경도는 HRC51 이상이 바람직하고, HRC55 내지 60인 범위가 보다 바람직하다. 이 범위의 캠을 사용하여 회전 속도가 약 2000min- 1으로 연속 운전한 결과, 운전 시간 1000시간에 있어서도 메리야스 바늘(8)과 캠산(18Y), 캠산(17Y)의 마모는 거의 발생하고 있지 않아, 충분한 내구성이 있는 것을 알 수 있었다. 또한, 마찬가지로, 회전 속도가 약 3500min- 1으로 연속 운전한 결과, 운전 시간 500시간에 있어서도 메리야스 바늘(8)에 약간의 마모가 확인되었지만, 캠산(18Y), 캠산(17Y)의 마모는 거의 발생하고 있지 않아, 충분한 내구성이 있는 것을 알 수 있었다.
캠산의 표면 경도를 전술한 범위로 하는 방법으로서, 켄칭 등의 열처리, 혹은 DLC 코팅, TiN 코팅 등의 코팅 처리를 들 수 있고, 열처리를 행하는 것이 보다 바람직하다.
캠의 재질은, 열처리를 실시하는 경우에는 강재를 사용하지만, 전술한 표면 경도를 얻기 위해서는, 기계 구조용 탄소강이나 각종 공구강 등을 사용할 수 있다. 코팅 처리를 실시하는 경우의 재질은 강재로 한정되지 않고, 각종 금속을 사용하는 것이 가능하다. 열처리로서는, 침탄 켄칭 처리, 질화 처리, 고주파 켄칭 등에 의한 처리를 들 수 있다.
또한, 코어 막대(5)의 복수의 슬릿 형상의 안내 홈(12)도 마찬가지로 메리야스 바늘(8)이 왕복 운동하므로 마찰에 의한 마모가 발생하기 쉽다. 특히, 안내 홈(12)의 선단 코너부는 편성한 원통 형상 편뉴 A가 중공부(5a)를 통해 하부로 인장되므로, 원주 상에 배치된 메리야스 바늘(8)은 중심 방향을 향해 하중이 가해지므로, 마모되기 쉽다.
따라서, 코어 막대(5)의 표면 및 안내 홈(12)도 캠산(18Y), 캠산(17Y)과 동일한 표면 처리를 실시하는 것이 내구성 향상에는 바람직하다.
또한, 도 13에 도시하는 각도 α도 마모에 영향을 미친다. 각도 α가 작은, 즉 경사면이 급구배로 되면, 배트부(22)와 캠산(18Y), 캠산(17Y)의 마찰 저항이 증가하므로, 마모가 진행되기 쉬워진다. 따라서, 각도 α는 저부 원주 직경 d 및 메리야스 바늘(8)의 상하 이동 스트로크로 결정되지만, 가능한 한 크게 하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 캠산(18Y), 캠산(17Y)과 메리야스 바늘(8)의 배트부(22)의 미끄럼 이동부 및 코어 막대(5)의 복수의 슬릿 형상의 안내 홈(12)에 삽입한 메리야스 바늘(8)이 왕복 운동하는 미끄럼 이동부의 윤활에는 통상, 그리스를 사용하지만, 그리스의 도포량 및 그리스의 경도(윤활유의 동점도에 해당함)를 나타내는 조도도 마모 억제에는 중요하다.
특히, 메리야스 바늘(8)과 상부 캠(18), 하부 캠(17)의 미끄럼 이동부에 도포하는 그리스가 소량인 경우, 외통(7)과 코어 막대(5) 사이에 생기는 공간부(39)(도 1 참조)에 존재하는 그리스는 고속 운전 시의 원심력에 의해, 외통(7)의 내벽으로 이동하여, 메리야스 바늘(8)과 상부 캠(18), 하부 캠(17)의 미끄럼 이동부의 윤활이 불충분해지기 쉬워, 마모의 진행이 빨라진다. 이에 대해, 그리스가 공간부(39)를 매립하도록 충분히 봉입한 경우, 고속 운전 시에 있어서도 원심력으로 그리스가 외통(7)의 내벽으로 이동하기 어려워져, 메리야스 바늘(8)과 상부 캠(18), 하부 캠(17)의 미끄럼 이동부에는 충분한 윤활이 얻어져, 메리야스 바늘(8)의 배트부(22)와 캠산(18Y), 캠산(17Y)의 마모를 억제할 수 있다.
또한, 그리스는 미끄럼 이동부의 마찰에 의한 발열에 의해 연해진다(점도가 저하됨). 그리스가 연해지면, 전술한 미치는 고속 운전 시의 원심력에 의해, 외통(7)의 내벽으로 이동하고, 메리야스 바늘(8)과 상부 캠(18), 하부 캠(17)의 미끄럼 이동부의 윤활이 불충분해지기 쉬워, 마모의 진행이 빨라진다. 그러나, 조도가 큰 단단한 그리스를 사용하면 그리스의 저항에 의해 편기의 각 부 및 구동 모터에 부하가 가해져 장치의 수명을 단축한다. 따라서, 그리스의 경도도 마모 억제에는 중요한 요소가 된다.
그리스의 경도는 JISK2220에 기재된 NLGI(국제 그리스 협회, National Luburicatiing Grease Institute) 조도 번호로 나타내고, 번호의 숫자가 클수록 단단한 그리스가 된다. 본 고안의 그리스에는 NLGI의 조도 번호 「1호」 내지 「2호」의 범위의 그리스를 사용하는 것이 바람직하고, 혼화 조도 범위가 265 내지 295(1/10/㎜)인 NLGI의 조도 번호 「2호」의 그리스를 사용하는 것이 보다 바람직하다.
그리스는 고형 윤활제를 함유하는 유기 몰리브덴 그리스, 2황화몰리브덴 그리스, 불소계 그리스, PTFE 함유 그리스나 산화 알루미늄, 산화아연, 입방정 질화붕소 등 초미립자를 함유하는 세라믹 그리스 등을 사용함으로써, 미끄럼 이동면에 저마찰의 윤활 피막을 형성하여 금속 접촉을 방지, 마모나 시징을 저감시킬 수 있으므로 고속 운전 시에 사용하는 것이 바람직하다.
상기 실시 형태에 따르면, 외통이 3000min-1을 초과하는 회전 속도로 편성해도, 환편기(1)를 구성하는 부품류, 특히 상부 캠(18)과 하부 캠(17)이나 메리야스 바늘(8)의 마모를 최대한 억제하여 부품 교환 등의 메인터넌스 빈도를 적게 할 수 있어, 원통 형상 편뉴 A의 생산성을 높일 수 있다.
또한, 상부 캠(18)과 하부 캠(17)의 캠산(18Y), 캠산(17Y)이 표면 경화되어 있으므로, 상부 캠(18)과 하부 캠(17) 전체의 경도를 올린 경우에 비교하여 저비용화를 도모할 수 있다.
다음에, 본 고안의 실시 형태를 이하의 실시예에 의해 구체적으로 설명한다.
(편침 마모량의 측정)
메리야스 바늘(8)의 배트부(22)의 마모량은 운전 후, 환편기(1)로부터 메리야스 바늘(8)을 빼고, 배트부(22)를 실체 현미경으로 관찰하여, 도 12b에 도시한 바와 같이, 상측 마모량 h1 및 하측 마모량 h2를 스케일(정규)에 의해 측정하였다.
(실시예 1)
도 1에 도시하는 환편기(1)를 사용하여, 원통 형상 편뉴 A를 제조하였다.
실(40)로서는, 폴리에스테르 섬유(섬도:420dtex, 필라멘트수:180)를 사용하였다. 환편기(1)로서는, 탁상형 끈 편기(마루이 섬유 기계사제, 편침수:12개, 메리야스 바늘 사이즈:16G, 코어 막대의 저부 원주 직경 d:8㎜, 캠 경도:HRC55)를 사용하였다. 윤활제에는 스미코 윤활제(주)의 유기 몰리브덴 그리스[상품명:모리 FM-L 그리스(조도 번호 2호)]를 외통(7)의 내부에 있는, 메리야스 바늘(8), 코어 막대(5), 상부 캠(18), 하부 캠(17)의 각 미끄럼 이동부가 있는 공간부(39)(도 1 참조)에 충분히 충전 봉입하였다. 권출기의 권출 속도를 1.94m/min으로 하였다. 이때의 환편기(1)의 회전 속도는 약 2000min-1이었다. 공급용 보빈에 권취된 실(40)이 없어질 때까지 연속으로 운전한바, 운전 시간은 약 100시간이었다. 정지 후 바로 새로운 실(40)을 사용하여 운전을 계속하여, 전체 3000시간의 연속 운전을 실시하였다.
운전 종료 후, 메리야스 바늘(8) 전체의 배트부(22)를 실체 현미경으로 관찰한바, 상측 마모량 h1과 하측 마모량 h2의 마모량을 합한 평균값은 약 0.35㎜로, 배트부(22)의 높이 h의 약 12％였다. 또한, 상부 캠(18), 하부 캠(17)의 메리야스 바늘(8)과의 미끄럼 이동부가 되는 캠산(18Y), 캠산(17Y)을 관찰한바, 마모는 확인되지 않았다.
(실시예 2)
권출기의 권출 속도를 3.4m/min으로 한 것 이외는, 실시예 1과 동일 조건으로 원통 형상 편뉴 A를 제조하였다.
이때의 환편기(1)의 회전 속도는 약 3500min-1이었다. 공급용 보빈에 권취된 실(40)이 없어질 때까지 연속으로 운전한바, 운전 시간은 약 50시간이었다. 정지 후 바로 새로운 실(40)을 사용하여 운전을 계속하여, 전체 500시간의 연속 운전을 실시하였다.
운전 종료 후, 메리야스 바늘(8) 전체의 배트부(22)를 실체 현미경으로 관찰한바, 상측 마모량 h1과 하측 마모량 h2의 마모량을 합한 평균값은 약 0.41㎜로, 배트부(22)의 높이 h의 약 14％였다. 또한, 상부 캠(18) 및 하부 캠(17)의 메리야스 바늘(6)과의 미끄럼 이동부가 되는 캠산(18Y), 캠산(17Y)을 관찰한바, 마모는 확인되지 않았다.
(실시예 3)
권출기의 권출 속도를 4.5m/min으로 한 것 이외는, 실시예 1과 동일 조건으로 원통 형상 편뉴 A를 제조하였다.
이때의 환편기(1)의 회전 속도는 약 4500min-1이었다. 공급용 보빈에 권취된 실(40)이 없어질 때까지 연속으로 운전한바, 운전 시간은 약 38시간이었다. 정지 후 바로 새로운 실(40)을 사용하여 운전을 계속하여, 전체 265시간의 연속 운전을 실시하였다.
운전 종료 후, 메리야스 바늘(8) 전체의 배트부(22)를 실체 현미경으로 관찰한바, 상측 마모량 h1과 하측 마모량 h2의 마모량을 합한 평균값은 약 0.46㎜로, 배트부(22)의 높이 h의 약 15％였다. 또한, 상부 캠(18) 및 하부 캠(17)의 메리야스 바늘(6)과의 미끄럼 이동부가 되는 캠산(18Y), 캠산(17Y)을 관찰한바, 마모는 확인되지 않았다.
(비교예 1)
윤활제의 충전량을 실시예 1의 약 1/5로 한 것 이외는, 실시예 1과 동일 조건으로 원통 형상 편뉴 A를 제조하였다.
이때의 환편기(1)의 회전 속도는 약 2000min-1이었다. 서술한 운전 시간이 약 320시간으로 되었을 때, 환편기(1)로부터 이음이 발생하였으므로, 운전을 중지하였다.
메리야스 바늘(8) 전체의 배트부(22)를 실체 현미경으로 관찰한바, 상측 마모량 h1과 하측 마모량 h2의 마모량을 합한 평균값은 약 1.5㎜로, 배트부(22)의 높이 h의 약 50％였다.
(비교예 2)
윤활제에 일반적인 리튬 그리스(조도 번호 2호)를 사용한 것 이외는, 실시예 2와 동일 조건으로 원통 형상 편뉴 A를 제조하였다.
이때의 환편기(1)의 회전 속도는 약 3500min-1이었다. 공급용 보빈에 권취된 실(40)이 없어질 때까지 연속으로 운전한바, 운전 시간은 약 50시간이었다. 정지 후 바로 새로운 실(40)을 사용하여 운전을 계속하여, 전체 500시간의 연속 운전을 실시하였다.
운전 종료 후, 메리야스 바늘(8) 전체의 배트부(22)를 실체 현미경으로 관찰한바, 상측 마모량 h1과 하측 마모량 h2의 마모량을 합한 평균값은 약 1.4㎜로, 배트부(22)의 높이 h의 약 45％였다.
본 고안의 환편기는 래치 튀어오름을 효과적으로 방지할 수 있으므로, 예를 들어 끈 형상물의 제조에 적절하게 사용할 수 있다.
1 : 환편기
5 : 코어 막대
7 : 외통
8 : 메리야스 바늘
12 : 안내 홈
18 : 상부 캠
17 : 하부 캠
18Y : 캠산
17Y : 캠산
28 : 래치
27 : 훅
39 : 공간부
40 : 실
36 : 루프
34 : 가이드 구멍
d : 저부 원주 직경
A : 원통 형상 편뉴
B : 회전 범위

Claims (15)

  1. 중공의 코어 막대의 둘레 방향으로 배치된, 훅과 래치를 갖는 복수의 메리야스 바늘이, 코어 막대의 축 방향을 따라서 왕복 운동 가능하게 지지되어, 상기 메리야스 바늘에 공급하는 실을 안내하는 실 안내 가이드가 상기 코어 막대를 중심축으로 하여 회전하도록 설치된 끈 형상물의 편기이며,
    상기 메리야스 바늘의 래치가 전회 편성한 루프로부터 래치가 빠진 직후의 메리야스 바늘의 상기 래치의 회전 범위 내에 상기 실이 배치되는 위치에 상기 실 안내 가이드를 배치하고,
    상기 실 안내 가이드와 상기 메리야스 바늘의 상기 훅이 상기 실을 걸림 고정하는 위치 사이에 상기 실에 의한 래치 압박부를 갖는, 끈 형상물의 편기.
  2. 삭제
  3. 제1항에 있어서, 상승 동작 중에 래치가 루프로부터 빠진 직후의 상기 메리야스 바늘의 상기 래치의 회전 범위 내와, 하강 동작에 있고 훅에 다음의 실이 걸림 고정하려고 하고 있는 메리야스 바늘의 훅의 걸림 고정 위치 사이를 연결하는 메리야스 바늘의 외접면을 따르는 경로의 연장선 상에 가이드 구멍이 위치하도록 상기 실 안내 가이드를 외통에 설치한, 끈 형상물의 편기.
  4. 중공의 코어 막대의 둘레 방향으로 배치된 복수의 메리야스 바늘이 코어 막대의 축 방향을 따라서 왕복 운동 가능하게 지지되어, 상기 메리야스 바늘에 공급하는 실을 안내하는 실 안내 가이드가 상기 코어 막대를 중심축으로 하여 회전하도록 설치한 끈 형상물의 편기이며,
    상기 실 안내 가이드와 메리야스 바늘의 훅이 상기 실을 걸림 고정하는 위치 사이에 상기 실에 의한 래치 압박부를 갖는, 끈 형상물의 편기.
  5. 제4항에 있어서, 상승 동작 중에 래치가 루프로부터 빠진 직후의 상기 메리야스 바늘의 상기 래치의 회전 범위 내와, 하강 동작에 있고 훅에 다음의 실이 걸림 고정하려고 하고 있는 메리야스 바늘의 훅의 걸림 고정 위치 사이를 연결하는 메리야스 바늘의 외접면을 따르는 경로의 연장선 상에 가이드 구멍이 위치하도록 상기 실 안내 가이드를 외통에 설치한, 끈 형상물의 편기.
  6. 코어 막대에 외통이 회전 가능하게 지지되고, 상기 코어 막대에 대해 둘레 방향으로 배치된 복수의 메리야스 바늘이 코어 막대의 축 방향을 따라서 상하 이동 가능하게 지지되어, 상기 외통의 단부로부터 돌출되어 상하 이동하는 상기 메리야스 바늘에 공급되는 실을 안내하는 실 안내 가이드가 설치된 끈 형상물의 편기이며,
    상승 동작 중에 래치가 루프로부터 빠진 직후의 상기 메리야스 바늘의 상기 래치의 회전 범위 내와, 하강 동작에 있고 훅에 다음의 실이 걸림 고정하려고 하고 있는 메리야스 바늘의 훅의 걸림 고정 위치 사이를 연결하는 메리야스 바늘의 외접면을 따르는 경로의 연장선 상에 가이드 구멍이 위치하도록 상기 실 안내 가이드를 외통에 설치한, 끈 형상물의 편기.
  7. 제3항, 제5항 및 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 실 안내 가이드의 위치가, 상기 코어 막대의 둘레 방향에서는, 상사점 위치에 있는 상기 메리야스 바늘의 위치로부터 상기 실 안내 가이드의 회전 방향을 향해 45도 내지 100도의 범위로 설정되고, 또한 상사점 위치에 있는 상기 메리야스 바늘의 상기 훅의 상하 방향에서는, 상기 훅으로부터 상방으로 2㎜, 하방으로 4㎜의 범위 내로 설정되어 있는, 끈 형상물의 편기.
  8. 제7항에 있어서, 상기 메리야스 바늘의 개수가 5 내지 16개의 범위인, 끈 형상물의 편기.
  9. 제8항에 있어서, 상기 코어 막대의 외주면 길이 방향으로 상기 메리야스 바늘이 코어 막대의 축 방향을 따라서 상하 이동 가능하게 지지하기 위한 안내 홈을 구비하는, 끈 형상물의 편기.
  10. 제9항에 있어서, 상기 안내 홈의 저부 원주 직경이 3 내지 14㎜의 범위인, 끈 형상물의 편기.
  11. 제10항에 있어서, 편성되는 편물의 외경이 3 내지 8㎜의 범위인, 끈 형상물의 편기.
  12. 제11항에 있어서, 중공 형상 다공질막용 지지체에 사용하는 원통 형상 편뉴를 편성하는, 끈 형상물의 편기.
  13. 제12항에 있어서, 상기 외통의 회전 속도가 1800 내지 4500min-1의 범위로 설정된, 끈 형상물의 편기.
  14. 제1항 및 제3항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 코어 막대의 외주면 길이 방향으로 상기 메리야스 바늘이 코어 막대의 축 방향을 따라서 상하 이동 가능하게 지지하기 위한 복수의 안내 홈을 구비하고, 외통의 내부에는 상기 메리야스 바늘에 상하 이동을 부여하는 2개의 원통 형상의 캠이 배치되고, 상기 캠과 상기 메리야스 바늘이 접촉하는 캠산의 미끄럼 이동부를 포함하는 상기 외통 내의 공간부 및 상기 각 안내 홈에, 고형 윤활제를 포함한 그리스가 충전 봉입되어 있는, 끈 형상물의 편기.
  15. 제14항에 있어서, 상기 고형 윤활제가 유기 몰리브덴, 2황화몰리브덴, PTFE, 산화알루미늄, 산화아연 및 입방정 질화붕소로 이루어지는 군으로부터 선택되는, 끈 형상물의 편기.
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