WO2012132798A1 - 汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理方法及びシステム - Google Patents

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methane fermentation
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多田羅　昌浩
茂 菊池
均 前田
元宣 岡部
信之 篠原
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鹿島建設株式会社
三菱長崎機工株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a sludge hydrothermal reaction type methane fermentation treatment method and system, and in particular, a method and apparatus for methane fermentation treatment after sludge discharged from a sewage treatment plant, wastewater treatment plant, etc. is reduced in molecular weight by a hydrothermal reaction. About.
  • sludge In wastewater treatment plants such as sewage treatment plants, chemical factories, and food factories, the activated sludge method that microbially decomposes organic matter in sewage and wastewater is widely used, and a large amount containing solid matter such as undegraded organic matter and grown microorganisms.
  • Raw sludge and surplus sludge hereinafter referred to simply as sludge.
  • Sludge must be disposed of as industrial waste, and many sludges have been disposed of in landfills after dehydration or incineration, but recently they have been reduced in volume and volume by avoiding incineration from the viewpoint of preventing global warming.
  • methane fermentation treatment technology that can reduce the volume and volume of sludge and at the same time recover methane gas as an energy resource is underway.
  • methane fermentation treatment technology it is possible to decompose sludge into methane gas using conventional methane fermentation treatment technology, the sludge contains a large amount of difficult-to-decompose solids derived from microorganisms, so the decomposition efficiency is low and it is decomposed into methane gas. It takes a very long time (for example, 15 to 30 days or more of digestion days), and there is a problem that the scale of equipment becomes large.
  • methane fermentation treatment is performed after sludge is depolymerized by pretreatment such as alkali treatment, ozone treatment, and ultrasonic treatment (for example, Patent Document 1). reference).
  • pretreatment such as alkali treatment, ozone treatment, and ultrasonic treatment
  • these pretreatments have not yet reached an economic balance from the viewpoint of energy consumption.
  • hydrothermal reaction hydrolysis reaction with high-temperature and high-pressure water
  • Hydrothermal reaction is hydrolysis using high-temperature and high-pressure water (hereinafter sometimes referred to as hot water) having an ionic product nearly 300 times lower than the critical point of water (374 ° C., 22 MPa) but having a temperature and pressure lower than 300 times. While it is a reaction and can hydrolyze sludge containing solids to a low molecule that can be easily fermented to methane in a short time by hydrolyzing action of hot water, it has weaker decomposition power than supercritical water reaction, Since it can be taken out before being decomposed into inorganic substances, it is said to be suitable for pretreatment of sludge (see Patent Documents 2 and 3).
  • hot water high-temperature and high-pressure water
  • Patent Document 2 As shown in FIG. 4, the sludge slurry stored in the supply tank 6 is supplied to the hydrothermal reaction device 10a by the supply device (high pressure pump or the like) 7 through the heater 11a having a predetermined temperature.
  • a method for producing methane gas is disclosed in which, after molecularization, the aqueous phase separated from the low molecular weight treated product is introduced into the methane fermentation tank 20 by a metering pump 19a and subjected to methane fermentation.
  • the low molecular weight processed product after the hydrothermal reaction is temporarily stored in the raw material tank 19 and separated into three layers of an oil phase, an aqueous phase and a solid phase by a centrifuge (not shown), and the separated aqueous phase is separated into methane. Introduce into the fermenter 20. Methane gas generated in the methane fermentation tank 20 is collected in the gas tank 23 through a pipe.
  • a continuous hydrothermal reaction apparatus 10a for continuously reducing the molecular weight of sludge slurry
  • a batch type hydrothermal reaction apparatus can also be used.
  • Patent Document 3 discloses a sludge pretreatment method using a pulverization tank 8a, a supply tank 6, and a circulating hydrothermal reactor 10 as shown in FIG.
  • the sludge stored in the pulverization tank 8a in the illustrated example is pulverized into a slurry while circulating through a pulverization pump 8b and a three-way valve 8c (switched to the pulverization tank 8a side), and then the three-way valve 8c (supply tank). 6 is switched to the supply side 6) and further supplied to the suction side of the circulation pump 14 of the hydrothermal reaction device 10 via the supply device (Mono pump or the like) 7.
  • the circulation type hydrothermal reaction apparatus 10 in the illustrated example includes a hydrothermal reactor 11 including a heat exchanger, a gas-liquid separator 12 and a circulation pump 14, and the supplied sludge slurry is converted into the hydrothermal reactor 11.
  • the molecular weight is reduced while circulating in the circulation path connecting the gas-liquid separator 12 and the circulation pump 14.
  • the sludge slurry supplied to the hydrothermal reactor 10 is heated by the heat exchange with the heating medium H while moving up inside the thin tube group (heat exchanger) in the hydrothermal reactor 11 by the circulation pump 14.
  • the molecular weight is reduced, and it is fed into the gas-liquid separator 12 through the upper communication pipe 11a.
  • the pressure difference between the hydrothermal reactor 11 and the gas-liquid separator 12 is eliminated by the pressure equalizing tube 11b, and the liquid level of the gas-liquid separator 12 is maintained constant by the control device 15.
  • a part of the decomposition aqueous solution (sludge with reduced molecular weight) in the gas-liquid separator 12 reacts through the liquid level control valve 15a under its own pressure. Overflowing or withdrawing to the outside of the apparatus 10, the remaining decomposition aqueous solution is returned again into the hydrothermal reactor 11 by the circulation pump 14 and circulated.
  • reference numeral 16 denotes a thermometer of the gas-liquid separator 12
  • reference numeral 17 denotes a pressure gauge with a pressure relief valve 17a
  • reference numeral 18 denotes a safety valve.
  • JP 2000-288594 A International Publication No. 2004/037731 Pamphlet JP 2008-296192 A JP 2000-167523 A
  • the continuous (or batch) hydrothermal reactor 10a shown in FIG. 4 is capable of reducing the molecular weight of a sludge slurry having a relatively low concentration, but the sludge having a high solid content.
  • the pretreatment using the hydrothermal reactor 10a in FIG. 4 requires that the sludge be heated at a low concentration containing a large amount of water, and therefore requires relatively large heating energy for the low molecular weight treatment. Issues remain.
  • the slurry residence time in the circulation path can be kept constant even when the slurry is repeatedly circulated in the system, and the flow rate is faster than the terminal sedimentation rate of the solid content in the slurry (for example, the terminal). It is possible to avoid sedimentation and stagnation of solid content in the apparatus described above by generating a flow several times faster than the sedimentation speed.
  • the circulation type hydrothermal reactor 10 of FIG. 5 is combined with the methane fermentation tank 20 of FIG. 4 as a pretreatment, sludge is reduced in molecular weight with relatively small energy consumption, and the methane fermentation treatment efficiency of sludge is economically increased. I can expect that.
  • Patent Document 3 suggests that the optimum conditions of the hydrothermal reactor 10 can be set from the viewpoint of sludge decomposition characteristics in the pretreatment. From the viewpoint of the entire system combined with the methane fermentation tank 20, the methane fermentation efficiency is It is necessary to set the conditions of the pretreatment hydrothermal reactor 10 so that the recovered amount of methane gas is increased.
  • an object of the present invention is to provide a methane fermentation treatment method and system capable of increasing the amount of methane gas recovered from sludge pretreated by a hydrothermal reaction.
  • the present inventors have achieved sludge that has been reduced in molecular weight by the hydrothermal reaction in the pretreatment (hereinafter sometimes referred to as low molecular weight sludge). Even if the decomposition rate of the solid content is about the same, the amount of methane gas per unit sludge that can be recovered during methane fermentation treatment varies depending on the reaction temperature of the hydrothermal reaction (hereinafter sometimes referred to as hot water temperature) (See the graph of FIG. 3 described later).
  • the hot water temperature of the hydrothermal reaction in the pretreatment is set so as to be suitable for the methane fermentation treatment, it can be expected that the recovery amount of methane gas is increased and the efficiency of the entire system including the pretreatment is increased.
  • the present invention has been completed as a result of further research and development based on this finding.
  • the sludge hydrothermal reaction type methane fermentation treatment method concentrates the sludge S to a predetermined moisture content (see the concentrator 4 in FIG. 1), and then concentrates the sludge S. Is circulated between the hydrothermal reactor 11 and the gas-liquid separator 12 for a predetermined time to reduce the molecular weight while heating to a hot water temperature T at which the amount of methane gas recovered per unit amount of sludge by methane fermentation treatment is maximized (see FIG. 1), the low molecular weight sludge S is retained in the methane fermentation tank 20 for a predetermined time and the methane gas G is recovered.
  • the sludge hydrothermal reaction type methane fermentation treatment system is a concentrator 4 for concentrating the sludge S to a predetermined moisture content, and the concentrated sludge S is converted into a hydrothermal reactor.
  • a circulating hydrothermal reactor that circulates between the gas 11 and the gas-liquid separator 12 for a predetermined time and reduces the molecular weight while heating to a hot water temperature T at which the amount of methane gas recovered per unit amount of sludge by methane fermentation treatment is maximized.
  • 10 and a methane fermentation tank 20 for collecting the methane gas G by retaining the low molecular weight sludge S for a predetermined time.
  • the hot water temperature T of the circulating hydrothermal reactor 10 is set to a temperature T at which the amount of methane gas recovered per unit amount of sludge by the methane fermentation treatment is maximized in a temperature range of 160 to 200 ° C.
  • the hot water temperature T is preferably adjusted according to a predetermined circulation time of the concentrated sludge S (predetermined time for circulation between the hydrothermal reactor 11 and the gas-liquid separator 12). It is desirable that the methane gas G is recovered by staying in the methane fermentation tank 20 for 3 to 5 days. More preferably, as in the illustrated example, a boiler or other energy conversion device 25 that inputs methane gas G recovered in the methane fermentation tank 20 and supplies heating energy to the hydrothermal reactor 11 is provided.
  • the sludge hydrothermal reaction-based methane fermentation treatment method concentrates the sludge S to a predetermined moisture content and then circulates it in the circulation hydrothermal reactor 10 to recover the amount of methane gas per unit amount of sludge by the methane fermentation treatment. Is heated to the maximum hot water temperature T, the molecular weight is reduced, the low molecular weight sludge is retained in the methane fermentation tank 20 for a predetermined time, and the methane gas G is recovered.
  • FIG. 3 is a block diagram of an embodiment of the present invention.
  • the graph which shows the relationship between the methane fermentation process time (sludge residence time of a fermenter) with respect to low molecular weight sludge, and solid content decomposition rate.
  • It is an example of the graph which shows the relationship with (fractionation rate).
  • These are explanatory drawings of an example of the methane fermentation processing method using the conventional hydrothermal reaction.
  • FIG. 1 shows an embodiment in which the methane fermentation treatment system of the present invention is applied to volume reduction / reduction of sewage sludge S generated at a sewage treatment plant 1, for example.
  • the system of the illustrated example includes a concentrating device 4 that concentrates sludge S, a circulating hydrothermal reaction device 10, and a methane fermentation tank 20.
  • the raw sludge and excess sludge (for example, water content of about 97%) generated at the sewage treatment plant 1 are temporarily stored in the mixed sludge tank 2 and concentrated to a water content suitable for the hydrothermal reactor 10 by the concentrating device 4 and then concentrated.
  • the sludge S (hereinafter sometimes referred to as concentrated sludge) is supplied to the reactor 10 via the supply tank 6.
  • the filtrate separated from the concentrated sludge S in the concentration device 4 is directly introduced into the methane fermentation tank 20 via the raw material tank 19 without going through a hydrothermal reaction.
  • the condensing device 4 includes the condensing agent adding device 5 to condense as much as possible the solid content of the small particle size in the sludge S and send it to the hydrothermal reactor 10, where the solid content together with the filtrate is methane.
  • the direct introduction into the fermenter 20 is prevented.
  • the concentration device 4 can be, for example, a vacuum dehydrator, a centrifuge, a filter press (overpressure dehydrator), or the like, but may be a dry bed by sun drying or the like.
  • the degree of concentration of the sludge S by the concentrator 4 can reduce the heating energy in the hydrothermal reactor 10 described later as the water content of the concentrated sludge S is lowered, and can improve the energy efficiency of the entire system. If the water content is too low, the viscosity (and frictional force) of the sludge S increases, which tends to cause a blockage of the reaction apparatus 10, and the sludge S may be fixed (burned) on the inner surface of the high temperature apparatus.
  • the sludge S may be concentrated within the range of water content of 85 to 95% by the concentrator 4 and treat it in the hydrothermal reactor 10, preferably
  • the moisture content of the concentrated sludge S is set to 90 to 95% to prevent sticking in the reactor 10, and when it is necessary to prevent the sticking, the moisture content of the concentrated sludge S is set to 93 to 95%.
  • the hydrothermal reaction device 10 is provided with a detection device 26 that detects the sticking of the sludge S inside, and the sludge S by the concentrating device 4 according to the sticking state detected by the detection device 26.
  • the moisture content may be adjusted.
  • a flow meter and a flow rate control valve are provided on the discharge side of the circulation pump 14 of the reaction device 10 to be described later to form a sticking detection device 26, and the flow rate is measured while circulating the concentrated sludge S at a predetermined flow rate that does not stick.
  • the pressure loss of the circulation pipe of the reaction apparatus 10 is calculated from the opening degree of the control valve, and the state of sludge sticking inside the reaction apparatus 10 is detected from the increase amount of the pressure loss.
  • the sludge S concentrated to about 90% of the initial moisture content by the concentrator 4 is supplied to the reactor 10, and the concentrated sludge S contains water when the detection device 26 detects internal fixation (increase in pressure loss of the internal piping).
  • the concentrator 4 is controlled so that the rate is 93 to 95%.
  • the concentrated sludge S from the concentrator 4 is temporarily stored in the supply tank 6 and then supplied to the hydrothermal reactor 10 described later by a supply unit 7 such as a mono pump.
  • the supply device 7 may be provided with a pulverizing device 8 or a stirring device 6a (see FIG. 5), and the solid content in the concentrated sludge S may be appropriately pulverized or stirred before being supplied to the reaction device 10.
  • the concentrated sludge S from the concentrating device 4 including the pulverization tank 8a and the pulverization pump 8b may be pulverized by the pulverization tank 8a and the pulverization pump 8b and then stored in the supply tank 6. Good.
  • the circulating hydrothermal reactor 10 in the illustrated example includes a hydrothermal reactor 11, a gas-liquid separator 12, and a circulation pump 14 that heat the concentrated sludge S to a hot water temperature at a predetermined pressure.
  • the concentrated sludge S supplied is circulated between the hydrothermal reactor 11 and the gas-liquid separator 12 for a predetermined time to reduce the molecular weight.
  • the concentrated sludge S can be efficiently reduced in molecular weight by setting the inside of the hydrothermal reactor 10 to a pressure of 0.72 to 8.7 MPa, a temperature of 160 to 300 ° C., and a circulation time of 15 to 120 minutes.
  • increasing the temperature and pressure in the circulation path increases the energy consumption.
  • the present inventors have suppressed the hot water temperature in the circulation path to a relatively low range of 160 to 200 ° C. and the pressure to a relatively low level of about 1 MPa. It was experimentally found desirable.
  • the circulation time needs to be about 30 to 90 minutes.
  • the terminal sedimentation velocity u of the solid content is obtained by using the gravitational acceleration g, the density ⁇ f of hot water and the viscosity ⁇ f , and the particle diameter D p and the density ⁇ p of the solid content suspended therein. It can be calculated by equation (1) based on the Stokes equation.
  • the present inventors are effective to set the circulation speed v of the reaction apparatus 10 at least 1.3 times the terminal sedimentation speed u of the solid content. It was found experimentally.
  • u g ⁇ D p 2 ⁇ ( ⁇ p - ⁇ f) / 18 ⁇ f ....2016-2018 (1)
  • the circulation speed v is set to 2.32 ⁇ 1.3 ⁇ 3 (m / sec) or more based on the above-described experimental findings of the present inventors, solid content settling and fixing inside the apparatus can be prevented. Can do. That is, if the circulation rate v of the circulation type hydrothermal reaction apparatus 10 is at least 3 (m / sec) or more, the normal concentrated sludge S can be reduced in molecular weight without causing solid matter to settle and stick.
  • the hydrothermal reactor (heat exchanger) 11 of the circulating hydrothermal reactor 10 in the illustrated example heats methane gas G collected in a methane fermentation tank 20 described later to a heating medium (for example, steam, heat transfer oil, etc.) H. It is connected to an energy conversion device 25 (for example, a boiler or the like) that converts it into energy, and the concentrated sludge S is heated to the hot water temperature by heat exchange with the heating medium H.
  • the gas-liquid separator 12 of the reaction apparatus 10 is provided with a pressure gauge 17 (see FIG. 5) with a pressure valve 17a for maintaining the inside of the circulation path at a predetermined pressure, and the hydrothermal reactor 11 and the gas-liquid separator.
  • the circulation time y in the circulation path consisting of 12 is maintained constant by the supply amount x of the concentrated sludge S by the supply device 7.
  • a gas-liquid separator In the circulating hydrothermal reactor 10, if the sludge S is circulated at a flow rate of 3 (m / sec) or more for about 30 to 90 minutes while heating to 160 to 200 ° C under a pressure of 1 MPa, a gas-liquid separator The decomposition aqueous solution (low molecular weight sludge) S extracted from the liquid level control valve 15a (see FIG. 5) 12 to the outside of the apparatus 10 is made into a low molecular organic substance having high decomposability suitable for methane fermentation treatment. it can. The low molecular weight sludge S extracted from the hydrothermal reactor 10 is introduced into the methane fermentation tank 20 together with the filtrate of the concentrating device 4 through the raw material tank 19.
  • the illustrated methane fermentation tank 20 is provided with a microbial fixed bed 21 that holds the methane fermentation microorganism group at a high concentration.
  • the methane gas G is converted into methane gas G.
  • the fermenter 20 may be filled with a microbial carrier made of glass fiber or carbon fiber to form a fixed bed 21 (see Patent Documents 1 and 4).
  • the methane fermentation tank 20 can be provided with a heat retention device (not shown) that maintains the low molecular weight sludge S at the activation temperature of the methane fermentation microorganism group.
  • the sludge S in the fermentation tank 20 can be removed by the heat retention device.
  • a fermentation temperature suitable for methane fermentation microorganisms for example, a medium temperature (about 37 ° C.) or a high temperature (about 55 ° C.) is maintained (see Patent Document 4).
  • the methane fermenter 20 used in the present invention is not limited to the illustrated example, and a floating bed system may be used instead of the fixed bed.
  • the molecularized sludge S exhibits a high solid content decomposition rate even if the residence time (treatment time) in the fermenter 20 is shortened.
  • the graph of FIG. 2 shows the solid content decomposition rate and the residence time in the methane fermentation tank 20 for the low molecular weight sludge S circulated by the hydrothermal reactor 10 at a pressure of 1 MPa and a temperature of 160 to 200 ° C. for about 60 minutes.
  • the residence time of the fermenter 20 is set to 5 days, which is the minimum residence time at which the maximum decomposition rate of solids is obtained, and 50% or more of the organic matter in the low molecular weight sludge S is decomposed to generate methane gas G. .
  • the graph of FIG. 3 shows the hot water temperature T in the circulation path of the hydrothermal reactor 10 and the specific activity of methane fermentation of the low molecular weight sludge S circulated to the temperature T for about 60 minutes (solid decomposition of untreated sludge).
  • required the relationship with the solid content decomposition rate of a process sludge when a rate is set to 1 is shown.
  • the graph shows that the low molecular weight sludge S having a hot water temperature T of 180 to 190 ° C has a higher methane fermentation specific activity than the low molecular weight sludge S having a hot water temperature T of 160 to 170 ° C.
  • the specific activity of methane fermentation is higher than that of the low molecular weight sludge S at 200 ° C., it indicates that the methane gas recovery amount per sludge unit amount is the optimum temperature during the methane fermentation treatment.
  • the pretreatment hydrothermal reactor 10 has 180 °. It is effective to lower the sludge S at a hot water temperature T of ⁇ 190 ° C.
  • the hot water temperature T in the hydrothermal reactor 10 is set to 180 ° C., and the heating energy (consumed energy) required for the hydrothermal reaction is kept small while maximizing the amount of methane gas recovered.
  • the graph of FIG. 3 has shown the relationship between the hot water temperature T and the methane fermentation specific activity when the circulation time y of the sludge S in the hydrothermal reaction apparatus 10 is 60 minutes, and the present inventors further According to experiments, when the circulation time is shorter than 60 minutes, the optimum temperature T for maximizing the recovery amount of the methane gas G is slightly higher than 180 to 190 ° C. Conversely, when the circulation time is longer than 60 minutes, the optimum temperature T was found to be slightly lower than 180-190 ° C.
  • the hot water temperature T that maximizes the amount of methane gas recovered per unit amount of sludge is the circulation time of the concentrated sludge S in the reactor 10 (the time for circulation between the hydrothermal reactor 11 and the gas-liquid separator 12). It is effective to make adjustments according to
  • the methane gas G generated in the methane fermentation tank 20 is taken out via a gas line, desulfurized with a desulfurizer as necessary, and then stored in the gas tank 23.
  • the methane gas G stored in the gas tank 23 is converted into heating energy of a heating medium (e.g., steam, heat transfer oil, etc.) H by an energy conversion device 25 (e.g., boiler) to heat the hydrothermal reactor 10.
  • a heating medium e.g., steam, heat transfer oil, etc.
  • an energy conversion device 25 e.g., boiler
  • the digested sludge remaining in the methane fermentation tank 20 after the recovery of the methane gas G is sent to the dehydrator 28 via the return tank 27, the filtrate is returned to the sewage treatment plant 1 as the return water W, and the remaining dehydrated sludge D is returned to the conventional dewatering sludge D.
  • the sewage sludge S discharged from the sewage treatment plant 1 according to the embodiment of FIG. 1 is subjected to methane fermentation treatment by the system of the present invention, so that the dewatered sludge D after dehydration by the dehydrator 28 is 1/3 to the sewage sludge S. Volume can be reduced to 1/5.
  • the hot water temperature T of the hydrothermal reactor 10 is adjusted so that the maximum amount of methane gas recovered per unit amount of sludge is obtained, a system in which the hydrothermal reactor 10 and the methane fermentation tank 20 are combined.
  • the overall energy efficiency can be optimized.
  • the heating energy of the hydrothermal reactor 10 can be covered by the energy of methane gas, and the system can reduce and reduce the amount of sludge S by itself. it can.
  • Pressure gauge 17a ... Pressure relief valve 18 ... Safety valve 19 ... Raw material tank 19a ... metering pump 20 ... methane fermentation tank 21 ... microbial fixed bed 23 ... gas tank 25 ... energy conversion device 25a, 25b ... hot water circulation path 26 ... sticking detection device 27 ... return tank 28 ... dehydrator D ... dehydrated sludge G ... methane gas S ... Sludge W ... Return water

Abstract

　水熱反応で前処理した汚泥からのメタンガス回収量を増やすことができるメタン発酵処理方法及びシステムを提供する。　濃縮装置４により汚泥Ｓを所定含水率に濃縮したのち、その濃縮汚泥Ｓを水熱反応器１１と気液分離器１２との間に所定時間循環させてメタン発酵処理による汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が最大となる熱水温度Ｔに加熱しながら低分子化し、その低分子化汚泥Ｓをメタン発酵槽２０に所定時間滞留させてメタンガスＧを回収する。好ましくは、熱水温度Ｔを１６０～２００℃の温度範囲においてメタン発酵処理による汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が極大となる温度とし、低分子化汚泥Ｓをメタン発酵槽２０に３～５日滞留させてメタンガスＧを回収する。

Description

汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理方法及びシステム
　本発明は汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理方法及びシステムに関し、とくに下水処理場や廃水処理場等から排出される汚泥を水熱反応により低分子化したうえでメタン発酵処理する方法及び装置に関する。
　下水処理場や化学工場、食品工場等の廃水処理場では、下水・廃水中の有機物を微生物分解する活性汚泥法が広く行われており、未分解有機物や増殖した微生物等の固形分を含む大量の生汚泥及び余剰汚泥（以下、両者をまとめて単に汚泥という）が発生する。汚泥は産業廃棄物として処分する必要があり、従来多くの汚泥は脱水又は焼却後に埋立処分されているが、最近は温暖化防止等の観点から焼却処分等を避けて減容化・減量化することが求められており、その一手法として汚泥を減容・減量すると同時にエネルギー資源となるメタンガスを回収できるメタン発酵処理技術の研究開発が進められている。従来のメタン発酵処理技術で汚泥をメタンガスに分解することも可能であるが、汚泥中には微生物由来の難分解固形分が多量に含まれているため分解処理効率が低く、メタンガスに分解されるまで非常に長い時間（例えば１５～３０日以上の消化日数）を要し、そのために設備の規模が大きくなってしまう等の問題点がある。
　メタン発酵処理による汚泥の分解処理効率を高めるため、アルカリ処理、オゾン処理、超音波処理等の前処理により汚泥を低分子化したうえでメタン発酵処理することが提案されている（例えば特許文献１参照）。しかし、これらの前処理は消費エネルギー等の観点から経済収支が成り立つまでには至っていない。これに対し、比較的小さな消費エネルギーで汚泥を低分子化できる前処理技術として水熱反応（高温高圧水による加水分解反応）が注目されている。水熱反応は、水の臨界点（３７４℃、２２ＭＰａ）より温度・圧力は低いが常温水の３００倍近いイオン積を有する高温高圧水（以下、熱水ということがある）を用いた加水分解反応であり、熱水の加水分解作用により固形分を含む汚泥を短時間でメタン発酵容易な低分子にまで分解することができる一方で、超臨界水反応に比して分解力が弱く有機物を無機物にまで分解される前に取り出すことができるので、汚泥の前処理に適しているといわれている（特許文献２、３参照）。
　例えば特許文献２は、図４に示すように供給タンク６に蓄えた汚泥スラリーを、供給装置（高圧ポンプ等）７により所定温度の加熱器１１ａを介して水熱反応装置１０ａに供給して低分子化したのち、その低分子化処理物から分離した水相を定量ポンプ１９ａによりメタン発酵槽２０へ導入してメタン発酵処理するメタンガス製造方法を開示している。例えば、水熱反応後の低分子化処理物を原料タンク１９に一時蓄えて遠心分離器（図示せず）により油相－水相－固形相の３層に分離し、分離した水相をメタン発酵槽２０に導入する。メタン発酵槽２０で発生したメタンガスは、パイプを介してガスタンク２３に回収する。図示例は汚泥スラリーを連続的に低分子化処理する連続式の水熱反応装置１０ａを示しているが、バッチ式の水熱反応装置を用いることもできる。
　また特許文献３は、図５に示すように粉砕タンク８ａと供給タンク６と循環型水熱反応装置１０とを用いた汚泥の前処理方法を開示している。図示例の粉砕タンク８ａに蓄えた汚泥は、粉砕ポンプ８ｂ及び三方弁８ｃ（粉砕タンク８ａ側に切り替えられている）を介して循環しながらスラリー状に粉砕されたのち、三方弁８ｃ（供給タンク６側に切り替えられている）を介して供給タンク６に送られ、更に供給装置（モーノポンプ等）７を介して水熱反応装置１０の循環ポンプ１４のサクション側へ供給される。図示例の循環型水熱反応装置１０は、熱交換器を含む水熱反応器１１と気液分離器１２と循環ポンプ１４とにより構成されており、供給された汚泥スラリーを水熱反応器１１と気液分離器１２と循環ポンプ１４とを結ぶ循環路に循環させながら低分子化する。
　図５において水熱反応装置１０に供給された汚泥スラリーは、循環ポンプ１４により水熱反応器１１内の細管群（熱交換器）の内部を上昇しながら加熱媒体Ｈとの熱交換により熱水となって低分子化され、上部連通管１１ａを介して気液分離器１２に送入される。水熱反応器１１と気液分離器１２との圧力差は均圧管１１ｂにより消去されており、気液分離器１２の液面は制御装置１５により一定に維持されている。従って、水熱反応器１１からの汚泥の送入に応じて、気液分離器１２内の分解水溶液（低分子化された汚泥）の一部が自圧で液面コントロール弁１５ａを介して反応装置１０の外部へ溢出又は抜出され、残りの分解水溶液が循環ポンプ１４によって再び水熱反応器１１内に戻されて循環する。循環路の内容積を汚泥スラリーの供給量ｘと分解水溶液の循環時間ｙとの積（ｘｙ）に一致させることにより、水熱反応装置１０内の汚泥スラリーの循環時間ｙを一定に維持し、外部へ出力された分解水溶液を均一な濃度とすることができる。図中の符合１６は気液分離器１２の温度計、符合１７は圧力逃がし弁１７ａ付き圧力計、符合１８は安全弁を示す。
特開２０００－２８８５９４号公報 国際公開第２００４／０３７７３１号パンフレット 特開２００８－２９６１９２号公報 特開２０００－１６７５２３号公報
　しかし、図４に示す連続式（又はバッチ式）の水熱反応装置１０ａは、比較的低濃度の汚泥スラリーを低分子化処理することは可能であるものの、固形分が高濃度に含まれる汚泥スラリーを低分子化処理するには適していない問題点がある。すなわち、図４のように１パス（スルー）方式の水熱反応装置１０ａに高濃度の汚泥スラリーを供給すると、装置内部で固液分離が発生して液分が優先的に排出されると共に固形分が装置内部に滞留してしまうので、装置から排出される汚泥（低分子化された汚泥）に濃度のバラツキが生じやすい。また、装置内部に滞留した固形分が高温の内面に接触して固着又は焦げ付くおそれがある。従って、図４の水熱反応装置１０ａを用いた前処理は、汚泥を多量の水分が含まれる低濃度のまま加熱しなければならないので、低分子化処理に比較的大きな加熱エネルギーを必要とする課題が残る。
　これに対し図５のような循環型の水熱反応装置１０は、固形分を含む高濃度汚泥スラリー（例えば固形分率３０～７０重量％の汚泥スラリー）を低分子化処理することも可能である。すなわち、図５の水熱反応装置１０では、水熱反応器１１と気液分離器１２とを結ぶ循環路の内容積をｘｙ（＝汚泥スラリーの供給量ｘと分解水溶液の循環時間ｙとの積）とすることによりスラリーを繰り返し系内循環させても循環路でのスラリー滞留時間を一定に維持することができ、しかも循環路にスラリー中の固形分の終末沈降速度より速い流れ（例えば終末沈降速度の数倍程度の速さの流れ）を生じさせて上述した装置内部での固形分の沈降・滞留を避けることができる。図５の循環型の水熱反応装置１０を前処理として図４のメタン発酵槽２０と組み合わせれば、汚泥を比較的小さな消費エネルギーで低分子化し、汚泥のメタン発酵処理効率を経済的に高めることが期待できる。
　しかし、水熱反応装置１０とメタン発酵槽２０とを組み合わせたシステム全体のエネルギー効率を見た場合、単に汚泥を低分子化する前処理の消費エネルギーが小さいだけでは充分でなく、メタン発酵処理において充分な量のメタンガスを回収することができ、回収したメタンガスのエネルギーにより前処理の消費エネルギーを補い又は賄えることが重要である。特許文献３は前処理における汚泥の分解特性の観点から水熱反応装置１０の最適条件が設定できることを示唆しているが、メタン発酵槽２０と組み合わせたシステム全体の観点からは、メタン発酵効率を高めてメタンガスの回収量が大きくなるように前処理の水熱反応装置１０の条件を設定する必要がある。
　そこで本発明の目的は、水熱反応で前処理した汚泥からのメタンガス回収量を増やすことができるメタン発酵処理方法及びシステムを提供することにある。
　本発明者らは、前処理として水熱反応を組み合わせたメタン発酵処理の研究開発の結果、前処理の水熱反応により低分子化された汚泥（以下、低分子化汚泥ということある）は、固形分の分解率が同程度であっても、水熱反応の反応温度（以下、熱水温度ということがある）によってメタン発酵処理時に回収できる汚泥単位量当たりのメタンガス量が相違することを実験的に見出した（後述する図３のグラフ参照）。前処理における水熱反応の熱水温度をメタン発酵処理に適するように設定すれば、メタンガスの回収量を増やして前処理を含むシステム全体の効率を高めることが期待できる。本発明は、この知見に基づく更なる研究開発の結果、完成に至ったものである。
　図１の実施例を参照するに、本発明による汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理方法は、汚泥Ｓを所定含水率に濃縮したのち（図１の濃縮装置４参照）、その濃縮汚泥Ｓを水熱反応器１１と気液分離器１２との間に所定時間循環させてメタン発酵処理による汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が最大となる熱水温度Ｔに加熱しながら低分子化し（図１の水熱反応装置１０参照）、その低分子化汚泥Ｓをメタン発酵槽２０に所定時間滞留させてメタンガスＧを回収してなるものである。
　また、図１のブロック図を参照するに、本発明による汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理システムは、汚泥Ｓを所定含水率に濃縮する濃縮装置４、その濃縮汚泥Ｓを水熱反応器１１と気液分離器１２との間に所定時間循環させてメタン発酵処理による汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が最大となる熱水温度Ｔに加熱しながら低分子化する循環型水熱反応装置１０、及びその低分子化汚泥Ｓを所定時間滞留させてメタンガスＧを回収するメタン発酵槽２０を備えてなるものである。
　好ましくは、循環型水熱反応装置１０の熱水温度Ｔを、１６０～２００℃の温度範囲においてメタン発酵処理による汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が極大となる温度Ｔとする。また、熱水温度Ｔは濃縮汚泥Ｓの所定循環時間（水熱反応器１１と気液分離器１２との間に循環させる所定時間）に応じて調整することが望ましく、低分子化汚泥Ｓはメタン発酵槽２０に３～５日滞留させてメタンガスＧを回収することが望ましい。更に好ましくは、図示例のように、メタン発酵槽２０で回収したメタンガスＧを入力して水熱反応器１１に加熱エネルギーを供給するボイラーその他のエネルギー変換装置２５を設ける。
　本発明による汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理方法は、汚泥Ｓを所定含水率に濃縮したうえで循環型水熱反応装置１０に循環させてメタン発酵処理による汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が最大となる熱水温度Ｔに加熱しながら低分子化し、その低分子化汚泥をメタン発酵槽２０に所定時間滞留させてメタンガスＧを回収するので、次の効果を奏する。
（イ）汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が最大となるように水熱反応装置１０の熱水温度Ｔを調整するので、水熱反応装置１０とメタン発酵槽２０とを組み合わせたシステム全体のエネルギー効率を最適化することができる。
（ロ）また、汚泥Ｓ中の固形分の種類や濃度が異なる場合でも、水熱反応装置１０に循環させる所定時間を調節し、且つ、その循環時間に応じて熱水温度Ｔを汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が最大となるように調整することにより、その汚泥Ｓからのメタンガス回収量を最大化することが期待できる。
（ハ）メタン発酵槽２０からのメタンガス回収量を最大化することにより、水熱反応装置１０の加熱エネルギーをメタンガスのエネルギーにより賄い、エネルギー自足的に汚泥Ｓを減容・減量できるシステムとすることができる。
　以下、添付図面を参照して本発明を実施するための形態及び実施例を説明する。
は、本発明の一実施例のブロック図である。 は、低分子化汚泥に対するメタン発酵処理時間（発酵槽の汚泥滞留時間）と固形分分解率との関係を示すグラフの一例である。 は、水熱反応による低分子化処理温度（熱水温度）と、その低分子化処理後の汚泥のメタン発酵比活性（未処理汚泥の固形分分解率を１としたときの処理汚泥の固形分分解率）との関係を示すグラフの一例である。 は、従来の水熱反応を用いたメタン発酵処理方法の一例の説明図である。 は、従来の水熱反応を用いたメタン発酵処理方法の他の一例の説明図である。
　図１は、例えば下水処理場１で発生する下水汚泥Ｓの減容・減量化に本発明のメタン発酵処理システムを適用した実施例を示す。図示例のシステムは、汚泥Ｓを濃縮する濃縮装置４と循環型水熱反応装置１０とメタン発酵槽２０とを有する。下水処理場１で発生した生汚泥及び余剰汚泥（例えば含水率約９７％）を混合汚泥槽２に一旦蓄え、濃縮装置４により水熱反応装置１０に適した含水率にまで濃縮したのち、濃縮された汚泥Ｓ（以下、濃縮汚泥ということがある）を供給タンク６経由で反応装置１０へ供給する。濃縮装置４において濃縮汚泥Ｓから分離された濾液は、水熱反応を介さず、原料タンク１９経由でメタン発酵槽２０へ直接導入する。好ましくは、図示例のように濃縮装置４に凝縮剤添加装置５を含めて汚泥Ｓ中の小粒径の固形分をもできるだけ凝縮して水熱反応装置１０へ送り、固形分が濾液と共にメタン発酵槽２０へ直接導入されることを防止する。
　濃縮装置４は、例えば真空脱水機、遠心分離機、フィルタープレス（過圧脱水機）等とすることができるが、天日乾燥による乾燥床等としてもよい。濃縮装置４による汚泥Ｓの濃縮の程度は、濃縮汚泥Ｓの含水率を低くするほど後述する水熱反応装置１０における加熱エネルギーを小さく抑えることができ、システム全体のエネルギー効率の向上を図れるが、含水率を低くし過ぎると汚泥Ｓの粘性（及び摩擦力）が大きくなるので反応装置１０の閉塞原因となりやすく、汚泥Ｓが高温の装置内面に固着（焦げ付く）おそれが生じる。水熱反応の熱水温度Ｔによっても相違するが、濃縮装置４により汚泥Ｓを含水率８５～９５％の範囲内に濃縮して水熱反応装置１０で処理することが可能であり、好ましくは濃縮汚泥Ｓの含水率を９０～９５％として反応装置１０での固着を防ぎ、更に固着を防ぐ必要がある場合は濃縮汚泥Ｓの含水率を９３～９５％とする。
　図１に点線で示すように、水熱反応装置１０に内部の汚泥Ｓの固着を検出する検出装置２６を設け、その検出装置２６で検出された固着状況に応じて濃縮装置４による汚泥Ｓの含水率を調整してもよい。図示例では、後述する反応装置１０の循環ポンプ１４の吐出側に流量計及び流量制御弁を設けて固着検出装置２６とし、その流量計によって濃縮汚泥Ｓを固着しない所定流量で循環させつつ、流量制御弁の開度から反応装置１０の循環配管の圧力損失を算出し、その圧力損失の増加量によって反応装置１０の内部の汚泥固着状況を検出している。例えば、濃縮装置４により初期含水率９０％程度に濃縮した汚泥Ｓを反応装置１０に供給し、検出装置２６による装置内部の固着（内部配管の圧力損失の増加）の検出時に濃縮汚泥Ｓが含水率９３～９５％となるように濃縮装置４を制御する。
　濃縮装置４からの濃縮汚泥Ｓは供給タンク６に一旦蓄えたのち、モーノポンプ等の供給装置７により後述する水熱反応装置１０へ一定量ずつ供給する。必要に応じて供給装置７に粉砕装置８又は撹拌装置６ａ（図５参照）を設け、反応装置１０へ供給する前に濃縮汚泥Ｓ中の固形分を適宜粉砕し又は撹拌してもよい。また、図５を参照して上述したように粉砕タンク８ａ及び粉砕ポンプ８ｂを含め、濃縮装置４からの濃縮汚泥Ｓを粉砕タンク８ａ及び粉砕ポンプ８ｂで粉砕したうえで供給タンク６に蓄えてもよい。濃縮汚泥Ｓを粉砕して固形分の粒子径Ｄｐを小さくすることにより、以下に述べる固形分の終末沈降速度ｕを小さくし、反応装置１０の内部での固形分の沈降・固着を生じにくくすることができる。
　図示例の循環型水熱反応装置１０は、図５の場合と同様に、濃縮汚泥Ｓを所定圧力で熱水温度に加熱する水熱反応器１１と気液分離器１２と循環ポンプ１４とで構成されており、供給された濃縮汚泥Ｓを水熱反応器１１と気液分離器１２との間で所定時間循環させることにより低分子化する。例えば、水熱反応装置１０の内部を圧力０．７２～８．７ＭＰａ、温度１６０～３００℃、循環時間１５～１２０分の範囲に設定することで濃縮汚泥Ｓを効率よく低分子化することが可能であるが（特許文献３参照）、循環路内の温度・圧力を高くすると消費エネルギーも大きくなる。本発明者らは、システム全体のエネルギー効率を向上するためには、循環路内の熱水温度を比較的低い１６０～２００℃の範囲内に抑え、圧力も比較的低い１ＭＰａ程度に抑えることが望ましいことを実験的に見出した。この程度の範囲内の温度・圧力で濃縮汚泥Ｓをメタン発酵処理に適した低分子有機物とするためには、循環時間を３０～９０分程度とする必要がある。
　また循環型水熱反応装置１０は、図５の場合と同様に、循環管路内部（接液部）の有効内容積Ｖを濃縮汚泥Ｓの供給量ｘと循環時間ｙとの積に一致させる（Ｖ＝ｘｙ）と共に、濃縮汚泥Ｓ中の固形分が管路内部で沈降・固着するのを避けるため、管路内部の濃縮汚泥Ｓを固形分の終末沈降速度ｕより大きい速度ｖ（＞ｕ）で循環させる。一般に固形分の終末沈降速度ｕは、重力加速度ｇ、熱水の密度ρｆ及び粘度μｆ、及びその中に懸濁浮遊している固形分の粒子径Ｄｐ及び密度ρｐを用いて、ストークスの式に基づく（１）式により算出することができる。本発明者らは、反応装置１０の内部での固形分の沈降・固着を防ぐためには、反応装置１０の循環速度ｖを固形分の終末沈降速度ｕの１．３倍以上とすることが有効であることを実験的に見出した。
ｕ＝ｇ・Ｄｐ ２・（ρｐ－ρｆ）／１８μｆ　………………………………（１）
　（１）式は、固形分の密度ρｐが高く又は粒子径Ｄｐが大きいほど終末沈降速度ｕが大きくなることを示している。通常の濃縮汚泥Ｓ中の固形分は密度ρｐ＝３５００～１０００（ｋｇ／ｍ３）、粒子径Ｄｐ＝０．５～０．１（ｍｍ）程度であると想定できるので、１８０℃の熱水の物性より密度ρｆ＝８８６．９（ｋｇ／ｍ３）、粘度μｆ＝１．５４×１０－４（ｋｇ／ｍ・ｓｅｃ）として計算すると、終末沈降速度ｕは最低０．００４～最高２．３２（ｍ／ｓｅｃ）の範囲となる。従って、上述した本発明者らの実験的知見に基づき循環速度ｖを２．３２×１．３≒３（ｍ／ｓｅｃ）以上とすれば、装置内部での固形分の沈降・固着を防ぐことができる。すなわち、循環型水熱反応装置１０の循環速度ｖを最低でも３（ｍ／ｓｅｃ）以上とすれば、通常の濃縮汚泥Ｓは固形分を沈降・固着させることなく低分子化することができる。
　図示例の循環型水熱反応装置１０の水熱反応器（熱交換器）１１は、後述するメタン発酵槽２０で回収されるメタンガスＧを加熱媒体（例えば蒸気、熱媒油等）Ｈの加熱エネルギーに変換するエネルギー変換装置２５（例えばボイラー等）と接続されており、その加熱媒体Ｈとの熱交換により濃縮汚泥Ｓを熱水温度に加熱している。また、反応装置１０の気液分離器１２には循環路内を所定圧力に維持する圧力弁１７ａ付き圧力計１７（図５参照）が設けられており、水熱反応器１１と気液分離器１２とからなる循環路内の循環時間ｙは供給装置７による濃縮汚泥Ｓの供給量ｘにより一定に維持されている。
　循環型水熱反応装置１０において、濃縮汚泥Ｓを１ＭＰａの圧力下で１６０～２００℃に加熱しながら３（ｍ／ｓｅｃ）以上の流速で３０～９０分程度循環させれば、気液分離器１２の液面コントロール弁１５ａ（図５参照）から装置１０の外部へ抜出される分解水溶液（低分子化された汚泥）Ｓをメタン発酵処理に適した分解性の高い低分子有機物とすることができる。水熱反応装置１０から抜出された低分子化汚泥Ｓは、原料タンク１９を介して濃縮装置４の濾液と共にメタン発酵槽２０へ導入する。
　図示例のメタン発酵槽２０は、メタン発酵微生物群を高濃度に保持する微生物固定床２１が設けられており、導入された低分子化汚泥Ｓをメタン発酵微生物群と接触させることによりメタンガスＧにまで分解する。例えば発酵槽２０内にガラス繊維又は炭素繊維製の微生物担体を充填して固定床２１とすることができる（特許文献１、４参照）。また、メタン発酵槽２０には、低分子化汚泥Ｓをメタン発酵微生物群の活性温度に保持する保温装置（図示せず）を設けることができ、例えば保温装置により発酵槽２０内の汚泥Ｓをメタン発酵微生物に適する発酵温度、例えば中温（３７℃程度）又は高温（５５℃程度）に維持する（特許文献４参照）。ただし本発明で用いるメタン発酵槽２０は図示例に限定されるものではなく、固定床に代えて浮遊床方式とすることも可能である。
　上述したように低分子化前の汚泥Ｓをメタン発酵処理するためには１５～３０日以上発酵槽２０内に滞留させることが必要であるが、水熱反応装置１０により分解性を高めた低分子化汚泥Ｓは発酵槽２０内の滞留時間（処理時間）を短くしても高い固形分分解率を示す。図２のグラフは、水熱反応装置１０により圧力１ＭＰａ、温度１６０～２００℃の状態に約６０分循環させた低分子化汚泥Ｓについて、固形分分解率とメタン発酵槽２０内の滞留時間との関係を求めた実験結果を示しており、発酵槽２０の滞留時間を３～５日にまで短くしても低分子化汚泥Ｓの固形分分解率を最大値（５０％）にほぼ近い４５％以上に維持できることを表している。好ましくは、発酵槽２０内の滞留時間を固形分の最大分解率が得られる最小滞留時間である５日とし、低分子化汚泥Ｓ中の有機物の５０％以上を分解してメタンガスＧを生成する。
　また本発明者らは、メタン発酵槽２０の滞留時間が同じであっても、水熱反応装置１０の熱水温度Ｔによって低分子化汚泥Ｓのメタン発酵時に発生するメタンガスＧの回収量が相違することを実験的に見出した。図３のグラフは、水熱反応装置１０の循環路内の熱水温度Ｔと、その温度Ｔに約６０分循環させた低分子化汚泥Ｓのメタン発酵比活性（未処理汚泥の固形分分解率を１としたときの処理汚泥の固形分分解率）との関係を求めた実験結果を示す。同グラフは、熱水温度Ｔが１８０～１９０℃の低分子化汚泥Ｓは、熱水温度Ｔが１６０～１７０℃の低分子化汚泥Ｓよりもメタン発酵比活性が高く、また熱水温度Ｔが２００℃の低分子化汚泥Ｓよりもメタン発酵比活性が高いので、メタン発酵処理時に汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が最大となる最適温度であることを示している。
　図３のグラフにおいて、熱水温度Ｔが１８０～１９０℃のときに低分子化汚泥Ｓの単位量当たりのメタンガス回収量が最大となる原因の詳細は不明であるが、熱水温度Ｔが１８０℃未満では水熱反応による低分子化が不充分であり、逆に熱水温度Ｔが１９０℃より高いときは水熱反応による低分子化が進みすぎて汚泥Ｓの一部分が無機物にまで分解されてしまったものと考えられる。すなわち、メタン発酵槽２０の滞留時間を３～５日として低分子化汚泥Ｓをメタン発酵処理する場合にメタンガスＧの回収量を最大とするためには、前処理の水熱反応装置１０において１８０～１９０℃の熱水温度Ｔで汚泥Ｓを低分子化しておくことが有効である。好ましくは、水熱反応装置１０における熱水温度Ｔを１８０℃とし、メタンガス回収量を最大としつつ水熱反応のための必要な加熱エネルギー（消費エネルギー）を小さく抑える。
　なお、図３のグラフは水熱反応装置１０における汚泥Ｓの循環時間ｙを６０分としたときの熱水温度Ｔとメタン発酵比活性との関係を示しており、本発明者らは更なる実験により、循環時間が６０分より短いときはメタンガスＧの回収量を最大化するための最適温度Ｔが１８０～１９０℃より若干高くなり、逆に循環時間が６０分より長いときは最適温度Ｔが１８０～１９０℃より若干低くなることを見出した。すなわち、汚泥単位量当たりのメタンガス回収量を最大化とする熱水温度Ｔは、反応装置１０における濃縮汚泥Ｓの循環時間（水熱反応器１１と気液分離器１２との間に循環させる時間）に応じて調整することが有効である。
　メタン発酵槽２０で発生したメタンガスＧをガスライン経由で取り出し、必要に応じて脱硫器で脱硫したのちガスタンク２３に蓄える。上述したようにガスタンク２３に蓄えたメタンガスＧは、エネルギー変換装置２５（例えばボイラー等）により加熱媒体（例えば蒸気、熱媒油等）Ｈの加熱エネルギーに変換して水熱反応装置１０の加熱に利用することができる。また、メタンガスＧの回収後にメタン発酵槽２０に残る消化汚泥は、返送タンク２７を介して脱水機２８へ送り、濾液は返流水Ｗとして下水処理場１に戻し、残った脱水汚泥Ｄを従来の汚泥Ｓと同様の方法で処分する。例えば図１の実施例により下水処理場１から排出された下水汚泥Ｓを本発明のシステムでメタン発酵処理することにより、脱水機２８により脱水後の脱水汚泥Ｄを下水汚泥Ｓの１／３～１／５に減容・減量することができる。
　本発明によれば、汚泥単位量当たりの最大メタンガス回収量が得られるように水熱反応装置１０の熱水温度Ｔを調整するので、水熱反応装置１０とメタン発酵槽２０とを組み合わせたシステム全体のエネルギー効率を最適化することができる。また、メタン発酵槽２０からのメタンガス回収量を最大化することにより、水熱反応装置１０の加熱エネルギーをメタンガスのエネルギーにより賄い、エネルギー自足的に汚泥Ｓを減容・減量できるシステムとすることができる。
　こうして本発明の目的である「水熱反応で前処理した汚泥からのメタンガス回収量を増やすことができるメタン発酵処理方法及びシステム」の提供が達成できる。
１…下水処理装置　　　　　　　２…混合汚泥槽
４…濃縮装置　　　　　　　　　５…凝縮剤添加装置
６…供給タンク　　　　　　　　６ａ…撹拌装置
６ｂ…圧力計　　　　　　　　　６ｃ…リリーフ弁
７…供給装置　　　　　　　　　８…粉砕装置
８ａ…粉砕タンク　　　　　　　８ｂ…粉砕ポンプ
８ｃ…三方弁
１０…水熱反応装置　　　　　　１１…水熱反応器（熱交換器）
１１ａ…連通管　　　　　　　　１１ｂ…均圧管
１２…気液分離装置　　　　　　１４…循環ポンプ
１５…液面制御装置　　　　　　１５ａ…液面コントロール弁
１６…温度計　　　　　　　　　１７…圧力計
１７ａ…圧力逃がし弁　　　　　１８…安全弁
１９…原料タンク　　　　　　　１９ａ…定量ポンプ
２０…メタン発酵槽　　　　　　２１…微生物固定床
２３…ガスタンク　　　　　　　２５…エネルギー変換装置
２５ａ、２５ｂ…熱水循環路　　２６…固着検出装置
２７…返送タンク　　　　　　　２８…脱水機
Ｄ…脱水汚泥　　　　　　　　　Ｇ…メタンガス
Ｓ…汚泥　　　　　　　　　　　Ｗ…返流水

Claims (10)

  1. 汚泥を所定含水率に濃縮したのち、その濃縮汚泥を水熱反応器と気液分離器との間に所定時間循環させてメタン発酵処理による汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が最大となる熱水温度に加熱しながら低分子化し、その低分子化汚泥をメタン発酵槽に所定時間滞留させてメタンガスを回収してなる汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理方法。
  2. 請求項１の処理方法において、前記熱水温度を１６０～２００℃の温度範囲においてメタン発酵処理による汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が極大となる温度としてなる汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理方法。
  3. 請求項１又は２の処理方法において、前記熱水温度を濃縮汚泥の所定循環時間に応じて調整してなる汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理方法。
  4. 請求項１から３の何れかの処理方法において、前記低分子化汚泥をメタン発酵槽に３～５日滞留させてメタンガスを回収してなる汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理方法。
  5. 請求項１から４の何れかの処理方法において、前記メタン発酵槽で回収したメタンガスを前記水熱反応器に供給して加熱エネルギーを賄ってなる汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理方法。
  6. 汚泥を所定含水率に濃縮する濃縮装置、その濃縮汚泥を水熱反応器と気液分離器との間に所定時間循環させてメタン発酵処理による汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が最大となる熱水温度に加熱しながら低分子化する循環型水熱反応装置、及びその低分子化汚泥を所定時間滞留させてメタンガスを回収するメタン発酵槽を備えてなる汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理システム。
  7. 請求項６の処理システムにおいて、前記水熱反応装置の熱水温度を１６０～２００℃の温度範囲においてメタン発酵処理による汚泥単位量当たりのメタンガス回収量が極大となる温度としてなる汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理システム。
  8. 請求項６又は７の処理システムにおいて、前記水熱反応装置の熱水温度を濃縮汚泥の所定循環時間に応じて調整してなる汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理方法。
  9. 請求項６から８の何れかの処理システムにおいて、前記メタン発酵槽に低分子化汚泥を３～５日滞留させてメタンガスを回収してなる汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理システム。
  10. 請求項６から９の何れかの処理システムにおいて、前記メタン発酵槽で回収したメタンガスを入力して前記水熱反応器に加熱エネルギーを供給するエネルギー変換装置を設けてなる汚泥の水熱反応利用型メタン発酵処理システム。
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