WO2012124580A1

WO2012124580A1 - 無接触給電設備

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Publication number: WO2012124580A1
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Inventors: 山本　正明
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Abstract

　電源装置１２から誘導線路１４への給電を開始するときに、電源装置１２のインバータ２４の発振周波数を、共振回路が共振する周波数よりずらした所定周波数とし、所定時間の経過後、所定周波数から共振周波数へ変化させる。これにより、給電開始時に、全ての搬送台車１７が誘導線路１４から全負荷状態で電力を取ろうとしても、各搬送台車１７の共振回路より取り出すことができる電力は小さくなることから、総電力は、電源装置１２が供給できる電力内に抑えられ、電源装置１２が過負荷の状態となることが回避される。

Description

無接触給電設備

　本発明は、高周波電流が給電される誘導線路より複数の機器または装置にそれぞれに無接触で給電する無接触給電設備に関する。

　公知の無接触給電設備が、特開２００９－１０１８８４号公報に開示されている。

　この無接触給電設備には、移動体の移動経路に沿って連続して誘導線路が配置され、この誘導線路に所定周波数の高周波電流を供給する電源装置が設けられている。
　この電源装置は、交流電圧が変動する交流電源（商用電源）の交流電流を直流電流に変換する整流器と、誘導線路の負荷に応じて前記整流器の出力電圧（直流電圧）を昇降圧する昇降圧回路と、インバータから構成されている。
　前記インバータは、ＰＷＭ制御により前記誘導線路に流れる電流が一定となるようにそれぞれ駆動される複数のスイッチング素子により、前記昇降圧回路により昇降圧された直流電流を前記所定周波数の一定交流電流に変換して前記誘導線路に出力電流として給電する。

　また前記移動体に、前記誘導線路に対向して、誘導線路より起電力が誘導される受電コイルを設け、受電コイルに受電ユニットを接続し、この受電ユニットにより出力電圧を定電圧に制御して、消費電力が変動する負荷に給電している。

　この構成によれば、電源装置から誘導線路に所定周波数の一定交流電流が供給され、移動体は誘導線路により受電コイルに誘導される起電力により負荷に給電している。また交流電源の交流電圧が変動する場合であっても、誘導線路の負荷の状態に合わせて、昇降圧回路によりインバータへ付加される直流電圧が昇降圧されることにより、誘導線路に流れる交流電流は一定に安定して制御される。

　また上記受電コイルと受電ユニットの機能を有する２次側受電回路の一例が、特開平１１－３４１７１３号公報に開示されている。
　この２次側受電回路は、受電コイルに受電コイルとともに誘導線路の周波数に共振する共振回路を形成する共振コンデンサを接続し、この共振コンデンサに整流回路を接続し、さらに整流回路に、出力電圧を基準電圧に制御する定電圧制御回路を接続して構成され、負荷はこの定電圧制御回路に接続され、共振状態で、この定電圧制御回路より負荷へ給電している。

　前記定電圧制御回路は、チョークコイルと、ダイオードと、出力コンデンサ（電圧コンデンサ）と、整流回路の出力端間を接続状態（スイッチ手段がオン状態）または開放状態（スイッチ手段がオフ状態）とするスイッチ手段（例えば、出力調整用トランジスタ）から構成され、制御回路が設けられている。

　この制御回路は、前記スイッチ手段を制御して出力電圧（負荷の電圧、すなわち出力コンデンサの電圧）を基準電圧に制御する。すなわち、前記出力電圧を計測し、負荷が減少して、出力電圧（出力コンデンサの両端電圧）が上昇し、出力電圧が予め設定された基準電圧を超えると、前記スイッチ手段を接続状態として出力電圧を下げ、前記出力電圧が基準電圧に戻るとスイッチ手段を開放状態として、出力電圧を基準電圧に維持する制御を行っている。

　しかし、上記公知の無接触給電設備では、次のような問題が生じる。
　誘導線路に高周波電流が供給される以前の初期状態では、各移動体の定電圧制御回路の出力電圧（出力コンデンサの電圧）は０Ｖであり、誘導線路へ高周波電流の供給が開始されると、各移動体の定電圧制御回路は、スイッチ手段を連続して開放状態にする全負荷状態として出力コンデンサを充電することにより、出力電圧を基準電圧に上昇させる制御を開始する。このように、初期状態から誘導線路へ高周波電流の供給が開始されると、全移動体が全負荷状態で受電しようとするために、電源装置が過負荷状態となり、電源装置の保護機能が働いて誘導線路への給電が遮断されてしまい、全て移動体が停止するという事態が発生する。これは、電源装置から誘導線路へ供給できる電力の容量を、全移動体の出力コンデンサが充電された状態で（定電圧となっている状態で）、各移動体の負荷が消費する電力（通常の負荷状態の電力）を給電できる容量としていることにより発生する。また、この通常の負荷状態の電力を超える電力の容量を電源装置に要求すると、通常必要としない電力を供給できる電源装置となってしまい、高価な装置となってしまう。

　また電源装置へ給電する商用電源に瞬時停電が発生したときも同様の問題が発生する。すなわち、瞬時停電が発生すると、電源装置から誘導線路への給電が遮断されることにより、各移動体では、出力コンデンサへ充電されている電力が負荷に供給されることになり、出力電圧が急激に低下してしまい、誘導線路への給電が再開されると、各移動体の定電圧制御回路は、全負荷状態として出力電圧を基準電圧に上昇させる制御を開始する。よって、全移動体が全負荷状態となるために、電源装置が過負荷状態となり、電源装置から誘導線路への給電が遮断されてしまう。

　また省エネ運転で、一旦誘導線路への給電が遮断されて、誘導線路への給電が再開されるとき、また間欠運転で、給電の遮断・再開が繰り返される中、誘導線路への給電が再開されるときに、同様の問題が発生する。

　そこで本発明はこれらの問題点を解決し、電源装置から誘導線路へ給電が開始されたとき、給電が遮断されることなく安定して給電できる無接触給電設備を提供することを目的とする。

　この目的を達成するため、本発明の無接触給電設備は、電源装置より誘導線路へ高周波電流を給電し、この高周波電流が給電される誘導線路より複数の機器または装置にそれぞれに無接触で給電する無接触給電設備であって、
　前記各機器または装置に、前記誘導線路に対向して前記誘導線路より起電力が誘起されるピックアップコイルと、前記ピックアップコイルに並列に接続され、このピックアップコイルと共に前記高周波電流の周波数に共振する共振回路を形成する共振コンデンサと、前記共振回路の共振コンデンサに並列に接続された全波整流回路と、前記全波整流回路の出力端子間に並列に接続された、スイッチ、および消費電力が変動する負荷に電力を供給する出力コンデンサと、前記スイッチの接続状態と開放状態とを切換えることにより、前記出力コンデンサの電圧を一定の基準電圧に制御するコントローラを備え、前記電源装置は、商用電源から供給される交流電流を直流電流に変換する整流回路と、前記直流電流を任意の発振周波数の高周波電流に変換し、前記誘導線路に供給するインバータと、前記電源装置から誘導線路への給電を開始するときに、前記電源装置のインバータの発振周波数を、前記共振回路により全ての機器または装置が取り出すことができる総電力を前記電源装置が供給できる電力内に抑えるよう、前記共振回路が共振する周波数よりずらした所定周波数とし、誘導線路への給電により前記各機器または装置の出力コンデンサの出力電圧が、基準電圧まで上昇可能な所定時間の経過後、前記所定周波数から前記共振周波数へ変化させるコントローラを備えることを特徴とするものである。

　機器または装置に備えられる共振回路が共振する共振周波数は、電源装置から誘導線路に供給される交流電流（高周波電流）の周波数と一致させており、このとき、共振回路より最も大きな電流（共振電流）を取り出すことができるが、共振回路が共振する共振周波数と、誘導線路に供給される交流電流の周波数が一致しないと、さらにこの交流電流の周波数が前記共振周波数からずれる程、共振回路より取り出すことができる電流は低下し、取り出すことができる（受電できる）電力は小さくなる。これは、電源装置から見て、全ての機器または装置へ供給する総電力が小さくなっていることになる。

　上記本発明の構成によれば、本発明の無接触給電設備は、次の有益な技術的作用・効果を有している。

　電源装置により誘導線路への給電を開始するときに、電源装置のインバータの発振周波数を、前記共振回路の共振周波数よりずらした所定周波数とすることにより、全ての機器または装置が誘導線路から全負荷状態で電力を取ろうしても、各機器または装置の共振回路より取り出すことができる（受電できる）電力は小さくなることから、総電力は、電源装置が供給できる電力内に抑えられ、よって電源装置が過負荷の状態となることを回避できる。また出力コンデンサの出力電圧が基準電圧まで上昇可能な所定時間後、電源装置のインバータの発振周波数を、前記所定周波数から前記共振周波数へ変化させることにより、誘導線路から各機器または装置が取り出すことができる電力は増加されるが、このとき正常な各機器または装置は、各機器または装置の負荷が消費した分だけの電力を取り出すだけとなっており、全ての機器または装置が一斉に全負荷状態で電力を取り出すような事態となることはなく、また基準電圧への上昇が遅れている機器または装置があって全負荷状態で電力をとろうとしても、全てではなく一部の機器または装置に限られることにより、電源装置が過負荷状態となることはなく、よって電源装置から誘導線路への給電を安定して開始することができる。

本発明の実施の形態における無接触給電設備の回路構成図。同無接触給電設備の電源装置の発振周波数の時間変化を示す図。同無接触給電設備の電源装置の発振周波数と移動体に供給される電力との関係を示す図。同無接触給電設備の２次側受電回路の回路構成図。同無接触給電設備の２次側受電回路のＰＷＭモジュールの制御ブロック図。同無接触給電設備の２次側受電回路の各部の特性図であり、コンデンサ出力電圧が基準電圧より低いときの駆動パルスの出力を示す図。同無接触給電設備の２次側受電回路の各部の特性図であり、コンデンサ出力電圧が基準電圧より高いときの駆動パルスの出力を示す図。

　以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。

　図１は本発明の実施の形態における無接触給電設備の回路構成図である。
　この無接触給電設備では、電源装置１２より誘導線路１４へ高周波電流を給電し、この高周波電流が給電される誘導線路１４より複数台の搬送台車（機器または装置の一例）１７にそれぞれ無接触で給電している。前記誘導線路１４は搬送台車１７の走行レール（移動経路の一例；図示せず）に沿って連続して敷設（配置）されている。誘導線路１４にはコンデンサ１５が直列に接続され、さらに誘導線路１４全体のインダクタンス値を調整する可変インダクタ１６が直列に接続されている。この可変インダクタ１６は、誘導線路１４の線路長が所定の長さに満たないとき、すなわち誘導線路１４のインダクタンス値が所定のインダクタンス値に満たないときに接続される。またこの誘導線路１４と電源装置１２との間に高周波トランス１３が介装されている。この高周波トランス１３は、誘導線路１４の距離（長さ）が長いときに出力電圧を増幅することができるようにされ、例えば出力電圧を２倍まで増幅することができるように設置されている。

　前記搬送台車１７には、誘導線路１４に対向して誘導線路１４より起電力が誘起されるピックアップコイル５１が備えられ、このピックアップコイル５１に受電ユニット２７が接続されている。この受電ユニット２７に、図４に示すように、消費電力が変動する負荷（例えば、搬送台車１７の走行用電動モータを制御するインバータ）５８が接続されている。

　詳細は後述するが、受電ユニット２７は、負荷５８への出力電圧を一定に制御する定電圧制御の機能を有しており、そのために、図４に示すように、受電ユニット２７の終端に出力コンデンサ（電圧コンデンサ）５６を備えており、出力コンデンサ５６の電圧をフィードバックすることにより、負荷５８への出力電圧を一定に制御している。またピックアップコイル５１には、このピックアップコイル５１と共に誘導線路１４に流れる高周波電流の周波数に共振する共振回路５０を形成する共振コンデンサ５２が並列に接続されている。この共振回路５０の共振周波数は９．７４ｋＨｚとなるように設定されている。

　＜電源装置＞
　電源装置１２は、商用電源１１に接続されており、商用電源１１から供給される交流電流を直流電流に変換する整流回路２１と、起動・停止回路２２と、降圧回路２３と、インバータ２４と、コントローラ４０を備えている。

　コントローラ４０は、それぞれＣＰＵからなる、メインコントローラ４１、降圧コントローラ４２、および周波数・電流コントローラ４３から構成されている（詳細は後述する）。また電源装置１２には、誘導線路１４に流れる電流が過電流かどうか（過負荷かどうか）を検出する保護装置（図示せず）が備えられ、保護装置が過負荷を検出すると、メインコントローラ４１により誘導線路１４へ供給する電流が遮断される（後述する）。

　「起動・停止回路２２」
　前記起動・停止回路２２は、整流回路２１と降圧回路２３との間に直列に接続される突入抵抗３１およびコイル（リアクトル）３２と、前記突入抵抗３１を短絡する起動コンダクタ３３と、突入抵抗３１およびコイル３２の接続点と整流回路２１との間に直列に接続されている放電抵抗３４および停止コンダクタ３５から構成されている。

　起動コンダクタ３３および停止コンダクタ３５は、後述するメインコントローラ４１により接続状態／開放状態に制御される。すなわち、起動コンダクタ３３は、電源装置１２の起動時には開放状態とされて突入抵抗３１によって突入電流が抑制され、起動から所定時間後には接続状態とされて突入抵抗３１が短絡される。また停止コンダクタ３５は運転時には開放状態とされ、停止時に接続状態とされ、放電抵抗３４によって電源装置１２に蓄積されている電荷が消費される。

　「降圧回路２３」
　前記降圧回路２３は、誘導線路１４の負荷に応じてインバータ２４へ供給する直流電圧を降圧する降圧手段であり、整流回路２１より起動・停止回路２２を介して入力した直流電圧を降圧する。降圧回路２３は、降圧コントローラ４２により駆動・制御される。降圧コントローラ４２には、後述するメインコントローラ４１より、第１電圧モード指令と第２電圧モード指令が入力され、入力されたモード指令にしたがって降圧回路２３を駆動する。

　第１電圧モード指令は、整流回路２１より入力した直流電圧をそのまま降圧せずに出力するモード指令である。また第２電圧モード指令は、予め設定された、誘導線路１４により通常消費される電力を供給可能な所定電圧まで降圧して省エネルギーを実現するモード指令である。

　第１電圧モード指令のとき、降圧回路２３よりインバータ２４へ、整流回路２１より入力した直流電圧がそのまま供給され、第２電圧モード指令のとき、降圧回路２３よりインバータ２４へ、降圧された所定電圧が供給される。

　「インバータ２４」
　前記インバータ２４は、降圧回路２３から出力された直流電流を任意の発振周波数の高周波電流に変換し、誘導線路１４に供給する。
　インバータ２４は、フルブリッジに組まれたスイッチング素子３８から構成されている。各スイッチング素子３８は、周波数・電流コントローラ４３より出力されるパルス信号により駆動され、降圧回路２３から入力する直流電流を高周波の交流電流に変換して誘導線路１４に出力電流として給電する。

　この周波数・電流コントローラ４３には、インバータ２４に入力される直流電圧および直流電流と、高周波トランス１３による出力電圧の昇圧比が入力されている。さらにこの周波数・電流コントローラ４３には、後述するメインコントローラ４１からインバータ２４の発振周波数の目標周波数が入力されている。

　周波数・電流コントローラ４３は、インバータ２４の発振周波数をメインコントローラ４１から入力される目標周波数に制御するように各スイッチング素子３８を駆動し、同時にインバータ２４の入力電圧・電流および昇圧比より、誘導線路１４に流れている電流値を演算して予め設定された一定電流となるデューティ比（パルス幅）を求めて定電流制御を実行できるように、各スイッチング素子３８を駆動している。また求めたデューティ比をメインコントローラ４１へ出力している。

　「メインコントローラ４１」
　メインコントローラ４１は、以下の機能を有している。

　（ａ）起動・停止機能
　外部から給電開始指令（電源装置１２を普通に起動する指令）、または省エネ運転から復帰する省エネ復帰指令、または間欠運転をするときにオフ状態からオン状態とする間欠運転・給電開始指令を入力すると、起動・停止回路２２の停止コンダクタ３５を開放状態にし、続いて起動コンダクタ３３を接続状態とする。また停止時には、停止コンダクタ３５を接続状態にし、続いて起動コンダクタ３３を開放状態とする。

　また商用電源１１から整流回路２１に入力される電圧を監視しており、この電圧が、瞬時停電により急激に降下すると、あるいは上記保護装置が過負荷を検出すると、起動・停止回路２２の停止コンダクタ３５を接続状態にして電源を遮断し、続いて起動コンダクタ３３を開放状態とする。また瞬時停電から電圧が復旧すると、起動・停止回路２２の停止コンダクタ３５を開放状態にし、続いて起動コンダクタ３３を接続状態とする。

　（ｂ）降圧機能
　通常は上記第２電圧モード指令を降圧コントローラ４２へ出力している。また周波数・電流コントローラ４３より入力するデューティ比が、最大許容デューティ比（例えば、８０％）に近づいているかどうかを確認し、確認すると第１電圧モード指令を降圧コントローラ４２に出力する。また入力したデューティ比が最大許容デューティ比より遠のくと、再び第２電圧モード指令を降圧コントローラ４２へ出力する。

　（ｃ）周波数制御機能
　給電開始時（給電開始指令または省エネ復帰指令または間欠運転・給電開始指令の入力時、あるいは瞬停からの復帰時）に、周波数・電流コントローラ４３に、インバータ２４の発振周波数の目標周波数を、共振周波数からずらした低い周波数、例えば９．００ｋＨｚ（所定周波数の一例）から共振周波数の９．７４ｋＨｚまでスイープさせて出力する。

　すなわち、給電開始時に、共振回路５０により全ての搬送台車１７が取り出すことができる総電力を、電源装置１２が供給できる定格電力内に抑えることができるように、共振周波数からずらした低い周波数としており、誘導線路１４への給電により各搬送台車１７の受電ユニット２７の出力電圧が基準電圧まで上昇可能な所定時間の経過後、前記所定周波数の９．００ｋＨｚから共振周波数の９．７４ｋＨｚへとスイープしている。

　具体的には、図２に示すように、インバータ２４の発振周波数を、誘導線路１４への給電開始から、９．００ｋＨｚを２秒間（前記所定時間の一例）維持し、続いて、９．１０ｋＨｚを０．２秒間維持し、続いて、９．２０ｋＨｚを０．２秒間維持し、続いて、９．３０ｋＨｚを０．２秒間維持し、続いて、９．４０ｋＨｚを０．２秒間維持し、続いて、９．５０ｋＨｚを０．２秒間維持し、続いて、９．６０ｋＨｚを０．２秒間維持し、続いて、９．７０ｋＨｚを０．２秒間維持し、その後は９．７４ｋＨｚ（共振周波数）の出力を維持するように、周波数・電流コントローラ４３に目標周波数を出力している。

　インバータ２４は、周波数・電流コントローラ４３およびメインコントローラ４２の作用により、一定電流制御を行いながら、電源装置１２から誘導線路１４に給電を開始する際に、９．００ｋＨｚから９．７４ｋＨｚまで発振周波数をスイープさせる動作を実行している。

　＜電源装置１２の作用＞
　上記電源装置１２の構成における作用を説明する。

　なお、電源装置１２から誘導線路１４に給電を開始する前の初期状態において、誘導線路１４が敷設された走行レール上に２０台の搬送台車１７が存在するものとする。また電源装置１２にＡＣ２００Ｖの商用電源１１が接続され、起動コンダクタ３３は開放状態とされ、停止コンダクタ３５は接続状態とされているとする。また各搬送台車１７の定格電力｛共振回路５０が電源装置１２による発振周波数との共振状態で、誘導線路１４により全負荷状態（１００％の負荷状態）で取り出すことができる電力｝を、１８００Ｗとしている。また、電源装置１２の定格電力（供給できる電力）を３０ｋＷとしており、この電源装置１２の定格電力は、各搬送台車１７が通常に動作しているときに必要となる走行モータ等の負荷５８の消費電力をまかなう電力より大きく、全ての搬送台車１７が、電源装置１２による発振周波数との共振状態で、全負荷状態で取りだす総電力（３６ｋＷ＝１８００Ｗ×２０台）より小さいものに設定している。よって、電源装置１２は、それほど電力の容量が大きなものとする必要がなくなり、適正な電力の容量で運用可能とされている。

　まず、電源装置１２に商用電源１１が接続されると、整流回路２１により、商用電源１１の交流電流は直流電流に変換されて起動・停止回路２２へ出力される。このとき、起動コンダクタ３３は、開放状態とされ、停止コンダクタ３５は接続状態とされていることにより、起動時の突入電流は、突入抵抗３１により抑制（制限）され、放電抵抗３４で消費される。所定時間後には、起動コンダクタ４３は接続状態とされて突入抵抗３１は短絡され、続いて停止コンダクタ３５は開放状態とされ、突入電流が解消した安定した直流電流が降圧回路２３へ出力される。このとき、整流回路２１による整流後の直流電圧は、ＤＣ２７０Ｖとなる。

　そして、インバータ２４による発振周波数の目標周波数が、９．００ｋＨｚとされ、所定時間（２秒）後、９．００ｋＨｚから９．７４ｋＨｚまでスイープされる。

　発振周波数が９．００ｋＨｚのとき、搬送台車１７の共振回路５０では取り出すことができる電流が低減される。図３に示すように、９．７４ｋＨｚでは、定格電力（１８００Ｗ）まで取り出すことができるのに対して、９．００ｋＨｚでは、９．７４ｋＨｚの共振周波数からずれているために１２００Ｗしか取り出すことはできない（電力の供給を受ける効率が低下している）。これは電源装置１２から見て、全ての搬送台車１７へ供給する総電力が小さくなっていることになる。したがって、全２０台の搬送台車１７が全負荷状態となっても、総電力は２４ｋＷ（＝１２００Ｗ×２０台）にしかならず、電源装置１２の定格電力（３０ｋＷ）より低く、過負荷状態となって出力電流が遮断される恐れはない。

　インバータ２４の発振周波数が９．７４ｋＨｚとなると、搬送台車１７が全負荷状態となることができるが、前記所定時間（２秒）後には、各搬送台車１７の出力電圧は、基準電圧に上昇しているので、正常な搬送台車１７は、負荷５８が消費した電力だけを受電する状態となっており、全ての搬送台車１７が一斉に全負荷状態で電力を取り出すような事態となることはない。また基準電圧への上昇が遅れている搬送台車１７があり全負荷状態で電力をとろうとしても、全てのうちの一部の搬送台車１７に限られる。したがって、電源装置１２が過負荷状態となることはなく、電源装置１２から誘導線路１４への給電が安定して行われる。

　停止時は、停止コンダクタ３５が接続状態とされ、続いて起動コンダクタ３３が開放状態とされ、停止コンダクタ３５が接続状態とされることにより、放電抵抗３４により電源装置１２に蓄積されている電荷が消費される。

　なお、９．００ｋＨｚよりもインバータ２４の発振周波数を小さくすると、搬送台車１７が取り出すことができる電力が、さらに小さくなるため、受電ユニット２７の出力電圧が基準電圧に上昇するまでの時間が長くなる。

　＜搬送台車の受電ユニット２７＞
　図４に示すように、受電ユニット２７は、前記共振コンデンサ５２と、この共振コンデンサ５２に接続される整流回路（全波整流回路）５３とを備えている。

　さらに受電ユニット２７は、定電圧制御回路として、チョークコイル５４と、ダイオード５５と、前記出力コンデンサ（電圧コンデンサ）５６と、スイッチ手段（例えば、出力調整用トランジスタ）５７と、コントローラ（制御装置）６１を備えている。

　前記チョークコイル５４は、前記整流回路５３のプラス側出力端子（一方の出力端子）５３ａに一端が接続されている。また前記ダイオード５５のアノードは、該チョークコイル５４の他端に接続されている。また前記出力コンデンサ５６は、一端がダイオード５５のカソードに接続され、他端が整流回路５３のマイナス側出力端子（他方の出力端子）５３ｂに接続されている。また前記スイッチ手段５７は、一端が、チョークコイル５４の他端およびダイオード５５のアノードの接続点に接続され、他端が整流回路５３のマイナス側出力端子５３ｂに接続されている。また前記コントローラ６１は、スイッチ手段５７を接続状態（スイッチ手段がオン状態）または開放状態（スイッチ手段がオフ状態）とする。

　そして、前記出力コンデンサ５６の両端に接続された回路出力端子５９ａ，５９ｂ間に、前記負荷５８が接続される。

　なお、各搬送台車１７の受電ユニット２７と１次側の電源装置１２との間には、信号の取り合いはなく、それぞれ独立して駆動される。

　前記コントローラ６１には、制御信号として、全波整流回路５３のプラス側出力端子５３ａに出力される整流直後の電圧であるチョークコイル５４の全波の入力電圧（全波の入力電圧信号）Ｖ_１が入力され、フィードバック信号として回路の出力電圧（出力コンデンサ５６の両端電圧、負荷５８の電圧）Ｖ_２が入力されている。またコントローラ６１は、スイッチ手段５７へ駆動パルスＰ_２を出力している。このコントローラ６１は、ゲートパルス発振器（パルス発生回路の一例）６２とＰＷＭモジュール（パルス幅制御回路の一例）６３と制御電源装置６４から構成されている。

　「制御電源装置６４」
　制御電源装置６４は、出力電圧（出力コンデンサ５６の両端電圧、負荷５８の電圧）Ｖ_２を入力電源として、制御電源（所定電圧Ｖ_３）をゲートパルス発振器６２とＰＷＭモジュール６３へ供給する。前記出力電圧（出力コンデンサ５６の両端電圧、負荷５８の電圧）Ｖ_２は、起動時は０Ｖであり、出力電圧Ｖ_２が所定の電圧（例えば、１５Ｖ）まで上昇すると、所定電圧Ｖ_３で制御電源を供給可能な構成とされている。

　「ゲートパルス発振器６２」
　前記ゲートパルス発振器６２は、制御電源装置６４より制御電源が供給されると、全波整流回路５３のプラス側出力端子５３ａに出力されるチョークコイル５４の全波の入力電圧Ｖ_１に同期して、誘導線路１４の高周波電流の周波数ｆの２倍（複数倍の一例）の周波数（２ｆ）の同期パルス（トリガ）を出力するパルス発生回路であり、図６に示すチョークコイル５４の入力電圧Ｖ_１がゼロ電圧となる毎に同期パルスＰ_１を形成しスイッチトリガーとしてＰＷＭモジュール６３へ出力している。入力電圧Ｖ_１は、全波整流回路５３の出力電圧であるから、周波数２ｆの連続波形となっており、周波数２ｆの同期パルスＰ_１が出力される。

　「ＰＷＭモジュール６３」
　前記ＰＷＭモジュール６３には、出力電圧Ｖ_２と、ゲートパルス発振器６２から出力された同期パルスＰ_１が入力されている。ＰＷＭモジュール６３は、制御電源装置６４から制御電源が供給されると、スイッチ手段５７へ駆動パルスＰ_２を出力し、駆動パルスＰ_２がオンのときスイッチ手段５７を接続状態とし、オフのときスイッチ手段５７を開放状態とするパルス幅制御回路であり、図５に示すように、構成されている。

　図５に示すように、ＰＷＭモジュール６３は、第１比較器７１と、第２比較器７２と、第３比較器７３と、タイマー７４と、ＲＳフリップフロップ７５と、パルス幅演算部７７と、パルス駆動部７８等を備えている。

　前記第１比較器７１は、制御電源が供給されたかどうか、すなわち制御電源の電圧Ｖ_３が所定電圧（例えば、１５Ｖ）以上かどうかを確認する。また前記第２比較器７２は、出力電圧Ｖ_２が基準電圧（例えば、３１０Ｖ）以上かどうかを確認する。また前記第３比較器７３は、出力電圧Ｖ_２が設定電圧（例えば、１００Ｖ）以上かどうかを確認する。

　また前記タイマー７４は、第１比較器７１の出力信号、すなわち制御電源が供給されたこと（起動されたこと）により出力される起動信号によりカウントを開始する、予め設定された設定時間（予定時間、例えば５秒）のタイマーである。

　また前記ＲＳフリップフロップ７５は、タイマー７４がカウントアップしたことにより出力される信号（経過信号）がオン、または前記起動信号がオン且つ第２比較器７２の出力信号がオンのときにセットされ、前記起動信号がオフとなるとリセットされる。

　このＲＳフリップフロップ７５がセットされているときに動作する（励磁される）リレイＲＹ１が設けられている。また前記起動信号がオン、且つリレイＲＹ１の出力信号がオフ（ｂ接点は接続状態）、且つ第２比較器７２の出力信号がオフのときにより動作する（励磁される）リレイＲＹ２が設けられている。またリレイＲＹ１の出力信号（ａ接点）がオンで第３比較器７３の出力信号がオフのときにより動作する（励磁される）リレイＲＹ３が設けられている。

　上記ブロックの構成により、リレイＲＹ１は、誘導線路１４へ高周波電流Ｉの供給が開始されて（起動信号がオン）、且つ出力電圧Ｖ_２が基準電圧（例えば、３１０Ｖ）以上となったとき（第２比較器７２の出力信号がオン）に動作し、または設定時間（予定時間、例えば５秒）が経過したとき（タイマー７４の出力信号がオン）に動作する。すなわち、初期状態から通常状態に移行したときに動作する。またリレイＲＹ２は、誘導線路１４へ高周波電流Ｉの供給が開始されて（起動信号がオン）、且つ出力電圧Ｖ_２が基準電圧（例えば、３１０Ｖ）未満のとき（第２比較器７２の出力信号がオフ）に、すなわち初期状態のときに動作し、通常状態に移行すると（リレイＲＹ１が動作すると）、不動作となる。またリレイＲＹ３は、リレイＲＹ１が動作しているとき（通常状態のとき）、出力電圧Ｖ_２が設定電圧（例えば、１００Ｖ）未満まで異常に低下すると動作する。

　前記パルス幅演算部７７には、出力電圧Ｖ_２と同期パルスＰ_１が入力されており、パルス幅演算部７７は、基準電圧を目標電圧とし出力電圧フィードバック制御を実行する。

　すなわち、パルス幅演算部７７は、図６に示すように、ゲートパルス発振器６２から入力した周波数２ｆの同期パルスＰ_１に同期してＰＷＭ基準波（三角波）を形成し、すなわちチョークコイル５４の入力電圧Ｖ_１に同期して入力電圧Ｖ_１のピークをピーク位置とする三角波を形成している。そして、パルス幅演算部７７は、この三角波と交差する、出力電圧Ｖ_２の基準電圧（一点鎖線で示す）を予め設定し、チョークコイル５４の入力電圧Ｖ_１がピークから下降に転じた位置を、駆動パルスＰ_２をオンするタイミングとし、基準電圧より三角波（電圧）が低くなっている時間を駆動パルスＰ_２のパルス幅としている。なお、出力電圧Ｖ_２が前記基準電圧と一致するとき、基準電圧より三角波の電圧が低くなった三角波の時間を、駆動パルスＰ_２の「基準パルス幅」としており、負荷５８が定格負荷のとき、この基準パルス幅の駆動パルスＰ_２が出力されると、出力電圧Ｖ_２が基準電圧に維持される。

　そして、前記三角波に、入力した出力電圧Ｖ_２を交差させることにより駆動パルスＰ_２のパルス幅を得ている。図６に示すように、出力電圧Ｖ_２が基準電圧より低いとき駆動パルスＰ_２のパルス幅を「基準パルス幅」より短くし、図７に示すように、基準電圧より高いとき駆動パルスＰ_２のパルス幅を「基準パルス幅」より長くし、デューティ（ｄｕｔｙ）比を求めてパルス駆動部７８へ出力している。

　前記パルス駆動部７８は、スイッチ手段５７へパルスを出力する。パルス駆動部７８には、同期パルスＰ_１が入力され、さらにリレイＲＹ２の出力信号（ａ接点）がオンのとき（初期状態のとき）、またはリレイＲＹ３の出力信号（ａ接点）がオンのとき（出力電圧Ｖ_２が異常に低下したとき）、予め設定されたデューティ比（以下、固定デューティ比と称す、例えば、５０％）が入力され、リレイＲＹ１の出力信号（ａ接点）がオンのとき、パルス幅演算部７７から出力されたデューティ比が入力されている。パルス駆動部７８は、入力したデューティ比に基づいて駆動パルスＰ_２を形成し、駆動パルスＰ_２の中間点を全波の入力電圧Ｖ_１のゼロクロス位置としてスイッチ手段５７へ出力し、パルス幅制御を実行している。

　上記固定デューティ比は、次のように求めている。
　まず、電源装置１２の定格電力を、給電対象の搬送台車（機器または装置の一例）１７の台数で除算して、誘導線路１４への給電開始時に、１台当たりに受電可能な受電電力を求める。

　次に、前記駆動パルスＰ_２のパルス幅が０のとき、すなわち駆動パルスＰ_２がオフで、スイッチ手段５７が連続して開放状態であり、出力コンデンサ５６が連続して充電されているとき、２次側は、１次側（電源装置１２）に対して全負荷状態（１００％の負荷状態）となり、これに対して、パルス幅がｍのとき｛出力可能な駆動パルスの（最大）パルス幅をＷとする｝、駆動パルスＰ_２を出力すると、スイッチ手段１７が接続状態となり出力コンデンサ５６は充電されなくことから、１次側に対して（１－ｍ／Ｗ）の負荷状態となる（パルス幅ｍを小さくすると、全負荷状態に近づく）。

　（１－ｍ／Ｗ）の負荷状態のとき、上記求めた“１台当たりに受電可能な受電電力”に抑えられように、パルス幅ｍを設定する。
　この受電電力以内に抑制可能な駆動パルスＰ_２のパルス幅ｍを、出力可能な駆動パルスのパルス幅Ｗより除算することにより、固定デューティ比（＝ｍ／Ｗ）で求めている。本実施の形態では、５０％としている。

　なお、このとき、誘導線路１４へ高周波電流を給電する電源装置１２は、給電開始時に、全搬送台車１７が同時に負荷を取る事態となっても、１／２負荷の状態（５０％負荷状態）で立ち上がるので電源装置１２が過負荷となることがなく、給電が停止する事態が避けられる。

　またタイマー７４の設定時間は、上記固定デューティ比の負荷状態で、出力コンデンサ１７が充電され、その出力電圧Ｖ_２が基準電圧（例えば、３１０Ｖ）に到達する時間に余裕を持たせて設定されている。

　このようなＰＷＭモジュール６３の構成により、周波数２ｆの同期パルスＰ_１に同期してチョークコイル５４の入力電圧Ｖ_１がピークから下降に転じた位置を駆動パルスＰ_２のオンのタイミングとし、駆動パルスＰ_２のパルス幅の中間点を全波の入力電圧Ｖ_１のゼロクロス位置として、スイッチング周波数２ｆで高速スイッチングが実行される。

　リレイＲＹ２の出力信号（ａ接点）がオンのとき、すなわち起動して、出力電圧Ｖ_２が基準電圧未満のとき、固定デューティ比５０％で、高速スイッチングが実行される。

　またリレイＲＹ１の出力信号（ａ接点）がオンのとき、すなわち起動して、出力電圧Ｖ_２が基準電圧以上となると、あるいはタイマー７４がカウントアップすると、パルス幅演算部７７から出力されたデューティ比で、高速スイッチングが実行され、すなわち基準電圧を目標電圧とした出力電圧フィードバック制御が実行される。このとき前記走行用電動モータを停止するなどにより負荷５８が減少して、出力電圧Ｖ_２が上昇し、出力電圧Ｖ_２が予め設定された基準電圧を超えると、前記スイッチ手段５７へ出力する駆動パルスＰ_２のパルス幅ｍを長くして（スイッチ手段５７の接続状態を長くして）出力電圧Ｖ_２を下げ、出力電圧Ｖ_２が基準電圧に戻るとスイッチ手段５７へ出力する駆動パルスＰ_２のパルス幅ｍを短くして（スイッチ手段５７の開放状態を長くして）、出力電圧Ｖ_２を基準電圧に維持する。

　またリレイＲＹ１の出力信号（ａ接点）がオン（出力電圧フィードバック制御へ移行）した後、出力電圧Ｖ_２が設定電圧未満となると（リレイＲＹ３がオンとなると）、固定デューティ比５０％で、高速スイッチングが実行される。

　＜受電ユニット２７の作用＞
　上記受電ユニット２７の構成における作用を説明する。

　高周波電流Ｉが１次側の誘導線路１４に供給されると、この誘導線路１４に発生する磁束により、ピックアップコイル５１に誘導起電力が誘起され、この誘導起電力によりピックアップコイル５１において発生した電流は全波整流回路５３で整流される。

　「起動直後」
　起動前には、出力コンデンサ５６が空の状態にあり、出力電圧Ｖ_２は０Ｖである。そして、誘導線路１４へ高周波電流Ｉの供給が開始されると、その直後は、制御電源装置６４から制御電源を供給できない状態であり、このとき、ＰＷＭモジュール６３は、駆動パルスＰ_２を出力できないためスイッチ手段５７は開放状態となっており、全波整流回路５３から出力された電流により、出力コンデンサ５６が連続して充電される。

　「起動時」
　出力コンデンサ５６が充電され、出力電圧Ｖ_２が上昇し、制御電源装置６４から制御電源を供給できる状態となると、ゲートパルス発振器６２から同期パルスＰ_１がＰＷＭモジュール６３へ入力され、またＰＷＭモジュール６３では、制御電源の確認により起動信号がオンとなり、タイマー７４が駆動され、このとき出力電圧Ｖ_２は基準電圧未満であるので、固定デューティ比５０％に制限され、すなわち１／２負荷の状態で高速スイッチングが実行される。

　すなわち、スイッチ手段５７は、スイッチング周波数２ｆ（例えば、ｆ＝１０ｋＨｚ、６０ｋＨｚ以下に制限）で高速スイッチングされ、開放状態のとき（駆動パルスＰ_２がオフのとき）、全波整流回路５３から出力された電流は、チョークコイル５４の励磁エネルギーを加えて出力コンデンサ５６が充電され、同時に負荷５８へ供給される。またスイッチ手段５７が接続状態のとき（駆動パルスＰ_２がオンのとき）、全波整流回路５３から出力された電流によりチョークコイル５４が励磁されてエネルギーが充填される一方、出力コンデンサ５６からは放電電流が負荷５８へ供給される。

　なお、起動開始時には、誘導線路１４に流れる電流の周波数は９．００ｋＨｚとされ、共振回路５０の共振周波数よりずれているので、全負荷状態で１２００Ｗしか取り出すことができない上に、１／２負荷の状態とすることにより６００Ｗしか取り出すことができない。

　「起動より基準時間経過後／通常時」
　タイマー７４がカウントアップすると、強制的に、あるいは出力電圧Ｖ_２は基準電圧以上となると、基準電圧を目標電圧とし出力電圧フィードバック制御が実行される。パルス幅演算部７７から出力されたデューティ比で、高速スイッチングが実行される。

　すなわち、スイッチ手段５７は、スイッチング周波数２ｆで高速スイッチングされ、駆動パルスＰ_２のパルス幅はパルスのオンタイミング時の出力電圧Ｖ_２により求められ、出力電圧Ｖ_２が予め設定された基準電圧より低いとき短くされ、基準電圧より高いとき長くされる。すなわち、負荷５８が減少して、出力コンデンサ５６の両端電圧、すなわち出力電圧Ｖ_２が上昇し、出力電圧Ｖ_２が前記基準電圧を超えると、スイッチ手段５７が接続状態とされる時間が長くなり、出力電圧Ｖ_２が下げられて基準電圧に維持される。また負荷５８が増加して、出力コンデンサ５６の両端電圧、すなわち出力電圧Ｖ_２が下降し、出力電圧Ｖ_２が前記基準電圧より下がると、スイッチ手段５７が開放状態とされる時間が長くなり、出力電圧Ｖ_２が上げられて基準電圧に維持される。

　またスイッチング周波数を正確に２ｆとし、駆動パルスＰ_２のオンタイミングを、チョークコイル５４の入力電圧Ｖ_１がピークから下降に転じた位置としていることにより、駆動パルスＰ_２がオン、すなわちチョークコイル５４が励磁されるとき、共振回路５０によってチョークコイル５４へ供給される電流は、９０゜位相がずれているために、この電流は略ゼロであり、かつこの後、入力電圧Ｖ_１は下降し、入力電圧Ｖ_１がゼロクロスしている範囲としていることにより、チョークコイル５４に流れる電流（コイル電流）Ｉ_１の上昇は抑えられ、滑らかになる（脈動が少なくなる）。またこのように、コイル電流Ｉ_１の脈動が少なくなり、チョークコイル５４の入力電圧と出力電圧の差が少なくなることにより、コイル電流Ｉ_１のリップルは大きく抑えられる。

　またスイッチング周波数２ｆで高速スイッチングされることにより、負荷５８の変動に迅速に対応され、負荷５８の変動が、共振回路５０を介して誘導線路１４に及ばす影響、たとえば急に帰還インピーダンスがゼロに近くなることにより誘導線路１４が過電流となる影響が抑えられる。

　またスイッチング周波数２ｆで高速スイッチングされることにより、非共振状態から共振状態が遷移するとき、出力電圧Ｖ_２に迅速に対応され、共振電圧が急激に上昇することが抑えられる。

　また高速スイッチングをし、昇圧トポロジーにより出力電圧を上げよう上げようとするので、ピックアップコイル５１の共振周波数に、誘導線路１４に供給される高周波電流Ｉの周波数ｆとの間でずれが発生しても、給電電力を維持できる。すなわち、給電周波数特性が、従来の場合と比較して改善され、広い周波数のずれの範囲で電力を得ることができ、高周波電流の周波数がずれても安定して電力を供給できる。

　「異常発生時」
　出力電圧フィードバック制御の実行中に、出力電圧Ｖ_２が設定電圧未満まで低下すると、デューティ比は、固定デューティ比５０％に制限され、すなわち１／２負荷の状態で、高速スイッチングが実行される。

　すなわち、出力電圧Ｖ_２が基準電圧よりどんどん下がっていくと、デューティ比０％、すなわちスイッチ手段５７が開放状態とされ、全負荷の状態とされ、出力コンデンサ５６を最大限チャージして基準電圧へ戻そうとする。それにもかかわらず、出力電圧Ｖ_２が上昇せずに、設定電圧まで低下すると、誘導線路１４側に流れる電流の供給に異常が発生したと判断して、誘導線路１４側に負荷をかけないように１／２負荷状態としている。

　上述した電源装置１２の作用と受電ユニット２７の作用の説明から判るように、電源装置１２と各搬送台車１７の受電ユニット２７との間には信号の取り合いはなく、それぞれ独立して駆動している。しかし、起動時には、一方の電源装置１２は誘導線路１４に流す高周波電流の周波数を、共振周波数よりずらした周波数として各搬送台車１７が取り込むことを制限し、他方の各搬送台車１７では１／２負荷状態として取り込みを制限しており、２重に、電源装置１２が過負荷となり誘導線路１４に流す高周波電流が遮断されて給電ができなくなる事態を回避している。

　なお、瞬停の際には、高周波電流が遮断されても、搬送台車１７の出力電圧は設定電圧まで急に低下することはなく、高周波電流の復旧時、各搬送台車１７では１／２負荷状態として取り込みの制限を実行しないので、全負荷状態で電力を取り込もうとする。したがって、「瞬停時」には、電源装置１２が、誘導線路１４に流す高周波電流の周波数を、共振周波数よりずらした周波数とすることのみによって、電源装置１２が過負荷となり誘導線路１４に流す高周波電流が遮断されて給電ができなくなる事態が回避される。

　以上のように本実施の形態によれば、電源装置１２により誘導線路１４への給電を開始するときに、電源装置１２のインバータ２４の発振周波数を各搬送台車１７の共振回路５０の共振周波数の９．７４ｋＨｚからずらした所定周波数の９．００ｋＨｚとすることにより、全ての搬送台車１７が全負荷状態で電源装置１２に接続された誘導線路１４から電力を取ろうしても、全ての搬送台車１７が取ろうとする総電力を、電源装置１２が供給できる電力内に抑えることができ、電源装置１２が過負荷の状態となることを回避できる。そして、受電ユニット２７の電圧コンデンサ５６の出力電圧が基準電圧まで上昇可能な所定時間経過後、所定周波数である９．００ｋＨｚから共振周波数である９．７４ｋＨｚへ変化させることにより、誘導線路１４から各搬送台車１７が取り出すことができる電力は増加されるが、このとき正常な各搬送台車１７は、各搬送台車１７の走行モータ等の負荷５８が消費した電力を取り出すだけとなっており、全ての搬送台車１７が一斉に全負荷状態で電力を取り出すような事態となることはない。また電圧コンデンサ５６の出力電圧が基準電圧への上昇が遅れている搬送台車１７があって、全負荷状態で電力をとろうとしても、全体のうち一部の搬送台車１７に限られる。したがって、電源装置１２が過負荷状態となることはなく、電源装置１２から誘導線路１４への給電を安定して開始することができる。

　また本実施の形態によれば、電源装置１２のインバータ２４の発振周波数を所定周波数である９．００ｋＨｚから共振周波数である９．７４ｋＨｚへと連続的または段階的に上昇させることにより、電源装置１２のインバータ２４へ急激に負荷がかかることを回避できる。また搬送台車１７の共振回路５０の共振周波数を１０ｋＨｚ未満の９．７４ｋＨｚとし、所定周波数を共振周波数よりも低い周波数である９．００ｋＨｚとすることにより、利用する周波数の帯域が１０ｋＨｚ未満の９．００ｋＨｚから９．７４ｋＨｚの範囲となり、電波法（日本）の規制を満たすため、許可申請のエネルギーやコストをかけずに電源装置１２から誘導線路１４への給電の開始の安定性を向上することが可能となる。

　また本実施の形態によれば、電源装置１２の電力の容量は、各搬送台車１７が通常に動作しているときに消費電力が変動する負荷５８に合わせてスイッチ手段５７のデューティ比を変えながら取りだす電力より大きく、電源装置１２から誘導線路１４に給電を開始する起動時のように、電源装置１２のインバータ２４の発振周波数が搬送台車１７の共振回路５０の共振周波数である９．７４ｋＨｚと一致している共振状態で、全負荷状態で取り出す総電力より小さいことにより、電源装置１２は適正な電力の容量とされ、設備のコストの向上を抑えることができる。

　なお、本実施の形態では、インバータ２４の発振周波数が共振周波数である９．７４ｋＨｚより低い周波数の所定周波数である９．００ｋＨｚから共振周波数である９．７４ｋＨｚにかけて段階的に変化するように制御している。しかし、図３に示すように、インバータ２４の発振周波数が共振周波数である９．７４ｋＨｚより高い周波数にかけて段階的に変化するように制御しても、搬送台車１７へ供給される電力を低下させることが出来るため、インバータ２４の発振周波数が共振周波数（９．７４ｋＨｚ）より高い周波数（例えば、１０．５ｋＨｚ）から共振周波数（９．７４ｋＨｚ）にかけて段階的に制御するようにしてもよい。

　また本実施の形態では、インバータ２４の発振周波数を、０．１ｋＨｚ刻みで共振周波数にむけて段階的に変化させているが、０．１ｋＨｚ刻みに拘らず、刻みの間隔を０．１ｋＨｚよりも大きくしてもよいし、０．１ｋＨｚよりも小さくして連続的に周波数を変化させるようにすることもできる。

　また本実施の形態では、コントローラ６１のＰＷＭモジュール６３は、ゲートパルス発振器６２から入力した周波数２ｆの同期パルスＰ_１に同期してＰＷＭ基準波（三角波）を形成しているが、同期パルスＰ_１に１つおきに同期して入力電圧Ｖ_１の２つの波形で、３つのＰＷＭ基準波（三角波）を形成し、各三角波の立ち上がりを、駆動パルスＰ_２をオンするタイミングとすることもできる。このとき、駆動パルスＰ_２のスイッチング周波数は、高周波電流周波数ｆの３倍（３ｆ）となり、より高速でスイッチングされる。よって、負荷５８の変動に、より迅速に対応され、負荷５８の変動が、共振回路５０を介して誘導線路１４に及ぼす影響、たとえば急に帰還インピーダンスがゼロに近くなることにより誘導線路１４が過電流となる影響を抑えることができる。さらに非共振状態から共振状態に遷移するとき、出力電圧Ｖ_２に、より迅速に対応され、共振電圧が急激に上昇することを抑えることができる。

　また本実施の形態では、機器または装置の一例として、搬送台車１７について説明したが、機器または装置には、搬送機能を有さない自走車や据置きの機器・装置等も含まれる。

Claims

　電源装置(12)より誘導線路（14）へ高周波電流を給電し、この高周波電流が給電される誘導線路（14）より複数の機器または装置（17）にそれぞれに無接触で給電する無接触給電設備であって、
　前記各機器または装置（17）に、
　前記誘導線路（14）に対向して前記誘導線路（14）より起電力が誘起されるピックアップコイル（51）と、
　前記ピックアップコイル（51）に並列に接続され、このピックアップコイル（51）と共に前記高周波電流の周波数に共振する共振回路（50）を形成する共振コンデンサ（52）と、
　前記共振回路（50）の共振コンデンサ（52）に並列に接続された全波整流回路（53）と、
　前記全波整流回路（53）の出力端子間に並列に接続された、スイッチ（57）、および消費電力が変動する負荷に電力を供給する出力コンデンサ（56）と、
　前記スイッチ（57）の接続状態と開放状態とを切換えることにより、前記出力コンデンサ（56）の電圧を一定の基準電圧に制御するコントローラ（61）
を備え、
　前記電源装置(12)は、
　商用電源から供給される交流電流を直流電流に変換する整流回路(21)と、
　前記直流電流を任意の発振周波数の高周波電流に変換し、前記誘導線路（14）に供給するインバータ(24)と、
　前記電源装置(12)から誘導線路（14）への給電を開始するときに、前記電源装置(12)のインバータ(24)の発振周波数を、前記共振回路（50）により全ての機器または装置（17）が取り出すことができる総電力を前記電源装置(12)が供給できる電力内に抑えるよう、前記共振回路（50）が共振する周波数よりずらした所定周波数とし、誘導線路（14）への給電により前記各機器または装置（17）の出力コンデンサ（56）の出力電圧が、基準電圧まで上昇可能な所定時間の経過後、前記所定周波数から前記共振周波数へ変化させるコントローラ(40)
を備えること
を特徴とする。
　特許請求範囲第１項記載の無接触給電設備であって、
　前記共振回路（50）の共振周波数を１０ｋＨｚ未満に設定し、
　前記コントローラ（40）は、前記所定周波数を前記共振周波数よりも低い周波数とし、前記インバータ（24）の発振周波数を前記所定周波数から前記共振周波数へ連続的または段階的に上昇させること
を特徴とする。
　特許請求範囲第１項または請求項２に記載の無接触給電設備であって、
　前記電源装置(12)が供給できる電力の容量を、全ての機器または装置（17）の共振回路（50）が、共振状態で、消費電力が変動する負荷に合わせて取りだす総電力より大きく、全ての機器または装置（17）の共振回路（50）が、共振状態で、全負荷状態で取りだす総電力より小さく設定したこと
を特徴とする。