WO2012070415A1 - 粉末冶金用混合粉末及びその製造方法 - Google Patents

粉末冶金用混合粉末及びその製造方法 Download PDF

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iron powder
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浩則 鈴木
慎弥 有馬
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株式会社神戸製鋼所
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    • B22F3/02—Compacting only
    • B22F2003/023—Lubricant mixed with the metal powder

Definitions

  • the present invention relates to a powder metallurgy technique for producing a sintered body by forming and sintering an iron-based powder, and particularly for powder metallurgy that suppresses segregation and dust generation of graphite and has both flowability and lubricity of mixed powder. It relates to mixed powder.
  • the main raw material powder and auxiliary raw material powder for improving the physical properties of the sintered body are usually used.
  • Etc. a mixed powder containing a lubricant or the like.
  • a carbon supply component such as graphite is added and molded, and then carbon is added during the heating and sintering process. It is common to diffuse and carburize the source in iron powder.
  • the first method is a method of adding a liquid additive such as tall oil to a mixed powder (for example, Patent Documents 1 and 2).
  • a liquid additive such as tall oil
  • Patent Documents 1 and 2 the liquid additives
  • this method has the advantage that a mixed powder can be produced with simple equipment, if a liquid additive is added in an amount necessary for the effect of preventing segregation, the liquid crosslinking force acts between the iron powder particles, and the However, there is a problem that the flowability deteriorates.
  • the second method is a method in which a solid binder such as a polymer is dissolved in a solvent and uniformly mixed, and then the solvent is evaporated to attach graphite to the surface of the iron powder (Patent Documents 3, 4, etc.).
  • This method has the advantage that the graphite can be reliably adhered and the choice of the lubricant to be used is wide. However, depending on the amount and type, the flowability of the mixed powder may be insufficient.
  • the third method is a so-called hot melt method characterized in that a relatively low molecular weight lubricant such as a fatty acid is heated and melted during mixing with iron powder (for example, Patent Document 5). In order to fix the molten lubricant uniformly on the surface of the iron powder, temperature control during mixing is very important, and there are disadvantages that the choice of lubricants that can be used is limited.
  • the flowability of the powder In the powder metallurgy method, when the mixed powder is discharged from the storage hopper, or when the mixed powder is filled in the mold, the flowability of the mixed powder is one of important characteristics. That is, when the flowability of the mixed powder is poor, bridging occurs at the upper part of the discharge port of the hopper, resulting in poor discharge, or the hose is blocked from the hopper to the shoe box. Moreover, even if the mixed powder having poor flowability is forced out of the hose, it may not be filled in the mold, particularly the thin wall portion, and a sound molded body may not be produced.
  • the flowability of the mixed powder is affected by the particle size and shape of the metal powder used, the type of physical property improving agent, the amount added, the particle size, and the shape, but the most affected is the powdered lubricant. And the type of lubricant added to the mixed powder.
  • the addition amount of the powdery lubricant usually peaks at 0.1% by mass, and the flowability becomes worse as it is added. Therefore, it is preferable to reduce the addition amount of the lubricant from the viewpoint of ensuring the flowability.
  • the amount of the lubricant added is lowered, the lubricity is remarkably lowered as a matter of course, and the coefficient of friction between the molded body and the mold surface increases when the molded body is extracted from the mold, This can cause damage to the mold. Therefore, it has been difficult to achieve both lubricity and flowability.
  • an object of the present invention is to provide a mixed powder for powder metallurgy having good flowability and lubricity and a method for producing the same.
  • the manufacturing method of the present invention that has solved the above problems selects an organic binder that has a solubility of 2 or more at the same temperature and the same temperature when the solubility of the organic lubricant at a given temperature in a given organic solvent is 1.
  • the organic lubricant and the organic binder are mixed with iron powder together with the predetermined organic solvent to prepare an iron powder slurry in which the organic lubricant and organic binder are dissolved in the organic solvent.
  • the organic solvent is evaporated from the slurry, and an organic lubricant and an organic binder are precipitated in this order.
  • the solubility ratio (the former / the latter) of the organic binder and the organic lubricant is a
  • the amount of the organic binder is 100 ⁇ with respect to 100 parts by mass of the organic lubricant. Preferably less than a.
  • the organic solvent is an aromatic hydrocarbon organic solvent
  • the organic binder is a fatty acid ester represented by the following structural formula (1)
  • the organic lubricant is represented by the following structural formula (2
  • the fatty acid amide represented by Further, the fatty acid amide is preferably hexadecanoic acid amide, (N-octadecenyl) hexadecanoic acid amide or (N-octadecyl) docosenoic acid amide.
  • R 1 and R 2 represent the same or different aliphatic hydrocarbon groups, R 3 represents an aliphatic hydrocarbon group, and R 4 represents a hydrogen atom or a hydrocarbon group.
  • the iron powder slurry preferably further contains a polymer antistatic agent.
  • the polymer antistatic agent contains 5 to 95 parts by mass of styrene and 95 to 5 parts by mass of butadiene and / or isoprene as monomers. More preferably, it is a styrene synthetic rubber copolymer or a hydride thereof as a component.
  • the present invention includes a mixed powder for powder metallurgy obtained by the above production method. Also included in the present invention is a mixed powder for powder metallurgy characterized in that iron powder is coated with an organic lubricant and an organic binder. In the iron powder coating layer, it is preferable that the ratio of the organic lubricant is higher on the inner side than on the outer side.
  • the production method of the present invention it is possible to obtain a mixed powder for powder metallurgy in which iron powder is coated with an organic lubricant and an organic binder, and this mixed powder for powder metallurgy has both flowability and lubricity. can do. Furthermore, when graphite is used in the production method of the present invention, it is possible to prevent segregation of graphite.
  • the organic binder having high solubility, that is, good flowability is deposited later, the flowability of the mixed powder can be maximized.
  • the mixed powder for powder metallurgy of the present invention contains a carbon source such as graphite
  • the organic binder and the organic lubricant of the present invention both have a function as a binder.
  • the presence of graphite can also prevent the segregation of graphite.
  • the lubricity refers to the magnitude of friction when a mixed powder is molded with a mold to produce a molded body and the molded body is extracted from the mold, and is shown in the examples described later, for example. It can be evaluated by the extraction pressure.
  • the flowability means the ease of movement of the mixed powder, and can be evaluated by, for example, the fluidity and the limit outflow diameter shown in the examples described later.
  • Organic lubricant and organic binder are selected as follows. That is, depending on the organic solvent to be used, a combination is selected such that the solubility of the organic binder at a predetermined temperature is 1, and the solubility of the organic binder at the same temperature is 2 or more.
  • the predetermined temperature a temperature range when the organic lubricant and the organic binder are mixed and dissolved in the organic solvent to be used may be set.
  • Organic solvents can be classified into alcohol-based, ester-based, ether-based, amide-based, ketone-based, aromatic hydrocarbon-based, aliphatic hydrocarbon-based, and the like.
  • the alcohol organic solvent include methanol, ethanol, propanol, and butanol.
  • the ester organic solvent include ethyl acetate and butyl acetate.
  • the ether organic solvent include dimethyl ether, methyl ethyl ether, tetrahydrofuran, and ethylene glycol dimethyl ether.
  • the amide organic solvent include dimethylformamide, dimethylacetamide, acetanilide and the like.
  • Examples of the ketone organic solvent include acetone and methyl ethyl ketone.
  • Examples of the aromatic hydrocarbon organic solvent include benzene, toluene, and xylene, and examples of the aliphatic hydrocarbon organic solvent include hexane and heptane.
  • the preferred organic solvent is an aromatic hydrocarbon organic solvent, more preferably toluene.
  • an organic lubricant and an organic binder that satisfy the above-described solubility relationship are selected according to the kind of the organic solvent as described above.
  • Preferred organic binders include fatty acid esters represented by the following formula (1), and preferred organic lubricants include fatty acid amides represented by the following formula (2).
  • R 1 and R 2 represent the same or different aliphatic hydrocarbon groups, R 3 represents an aliphatic hydrocarbon group, and R 4 represents a hydrogen atom or a hydrocarbon group.
  • the fatty acid ester represented by the above formula (1) can be regarded as a formally obtained by esterifying ethylene glycol and various fatty acids, but may be produced by other methods. good.
  • R 1 and R 2 include a saturated hydrocarbon group (alkyl group) and an unsaturated hydrocarbon group (alkenyl group, alkynyl group).
  • the number of unsaturated bonds in the unsaturated hydrocarbon group may be one or plural (for example, about 2 to 6, preferably about 2 to 3).
  • R 1 and R 2 are each preferably an alkyl group, more preferably an alkyl group having 12 or more carbon atoms. When the carbon number is 11 or less, the fatty acid ester (diester) represented by the above formula (1) becomes liquid or semi-solid (grease-like), and fluidity is lowered.
  • R 1 and R 2 examples include tridecyl group, tetradecyl group, pentadecyl group, hexadecyl group, heptadecyl group, octadecyl group, nonadecyl group, icosyl group, docosyl group, tetracosyl group, hexacosyl group, octacosyl group, triacontyl group and the like.
  • examples thereof include a hydrocarbon group and an unsaturated hydrocarbon group such as an octadecylidene group or an icosilidene group.
  • R 1 and R 2 are preferably both octadecyl groups, that is, the fatty acid constituted by R 1 and R 2 is preferably stearic acid.
  • the fatty acid amide represented by the above formula (2) can be regarded formally as a dehydration product of R 3 COOH and R 4 NH 2 , but may be produced by other methods.
  • R 3 include a saturated hydrocarbon group (alkyl group) and an unsaturated hydrocarbon group (alkenyl group, alkynyl group) as in R 1 and R 2, and the number of unsaturated bonds in the unsaturated hydrocarbon group is There may be one or a plurality (for example, about 2 to 6, preferably about 2 to 3). An alkyl group and an alkenyl group are preferable.
  • the hydrocarbon group is preferably linear, but one or more lower alkyl groups (for example, about 1 to 6 carbon atoms, especially about 1 to 3 carbon atoms) in the carbon atoms constituting the straight chain (main chain). Of the alkyl group) may be substituted.
  • the number of carbon atoms of the hydrocarbon group is preferably 8 or more and 24 or less.
  • the carbon number of the main chain is, for example, 5 or more and 26 or less.
  • R 4 can be selected from the same range as R 3, and may be a hydrogen atom.
  • R 4 is preferably an alkyl group, an alkenyl group or a hydrogen atom.
  • R 3 is an alkyl group, for example, octyl, nonyl, decyl, undecyl, dodecyl, tridecyl, tetradecyl, pentadecyl, hexadecyl, heptadecyl, octadecyl, nonadecyl, icosyl, heicosyl Group, docosyl group, tricosyl group, tetracosyl group and the like.
  • the fatty acid formed by R 3 include hexadecanoic acid.
  • R 3 is an alkenyl group, for example, an octylidene group, a nonylidene group, a decylidene group, an undecylidene group, a dodecylidene group, a tridecylidene group, a tetradecylidene group, a pentadecylidene group, a hexadecylidene group, a heptadecylidene group, an octadecylidene group, an icodecylidene group, And tetracosylidene group.
  • a docosylidene group is preferred, and examples of the fatty acid constituted by R 3 include docosenoic acid.
  • R 4 is an alkyl group
  • R 4 is preferably an octadecyl group
  • the amine constituted by R 4 includes octadecylamine.
  • R 4 is an alkenyl group
  • R 4 is preferably an octadecylidene group
  • the amine constituted by R 4 is octadecenylamine.
  • Preferred fatty acid amides represented by the above formula (2) are, for example, hexadecanoic acid amide, (N-octadecenyl) hexadecanoic acid amide, and (N-octadecyl) docosenoic acid amide.
  • the organic lubricant and organic binder selected in the manner described above are mixed with the predetermined organic solvent together with iron powder to prepare an iron powder slurry.
  • this iron powder slurry both the organic lubricant and the organic binder are dissolved in the organic solvent. Thereafter, the organic solvent is evaporated from the iron powder slurry.
  • the organic lubricant with low solubility first deposits on the surface of the iron powder, and then the organic binder is deposited.
  • the solubility ratio (the former / the latter) of the organic binder and the organic lubricant at a predetermined temperature with respect to a predetermined organic solvent is preferably 5 or more, more preferably 8 or more (more preferably 10 or more). .
  • the upper limit of the solubility ratio is not particularly limited, but is, for example, 20 or less.
  • the mixing order of the organic lubricant, the organic binder, the iron powder and the organic solvent is not particularly limited. For example, while adding the iron powder to the mixer and stirring, the organic lubricant and the organic solvent are mixed. What is necessary is just to add the organic solvent which melt
  • the method for evaporating the organic solvent is not particularly limited, and examples include a method of flowing a dry gas and a method of heating the iron powder slurry, and a method of heating the iron powder slurry is preferable.
  • the pressure at that time is not particularly limited, and can be atmospheric pressure or reduced pressure, and is preferably reduced pressure of a vacuum degree of 650 mmHg or less.
  • the iron powder slurry may be heated to 40 to 80 ° C., and the amount of the organic solvent after drying should be 0.1% or less with respect to the amount of the organic solvent before drying. preferable.
  • the organic lubricant and the organic binder in this order, it is preferable to further adjust the addition amount thereof.
  • the solubility ratio (the former / the latter) of the organic binder and the organic lubricant is a
  • the amount of the organic binder is more than 100 ⁇ a with respect to 100 parts by mass of the organic lubricant.
  • the amount is preferably small, more preferably 75 ⁇ a or less, and further preferably 50 ⁇ a or less.
  • the solubility ratio (the former / the latter) of the organic binder and the organic lubricant at a predetermined temperature with respect to a predetermined organic solvent is 8 or more
  • the amount of the organic binder is 100 parts by mass of the organic lubricant.
  • it can be 25 to 400 parts by mass, more preferably 65 to 225 parts by mass, and still more preferably 80 to 130 parts by mass.
  • the total amount of the organic lubricant and the organic binder is determined according to the amount of graphite and other powders described later, but is 0.3 to 2.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the iron powder. It is preferable that When the total amount of the organic lubricant and the organic binder is less than 0.3 parts by mass, the effect of improving the flowability is not sufficiently exhibited. On the other hand, when the total amount exceeds 2.0 parts by mass, the compressibility (molded body density) ).
  • the powder when iron powder is coated with an organic lubricant or an organic binder, the powder may be charged with static electricity due to friction between the powders. Static electricity is removed with the passage of time, but it affects flowability, so it is preferable not to be charged.
  • Examples of the method for suppressing charging include a method of attaching a static eliminator such as an ionizer, and a method of adding a surfactant and a polymer antistatic agent, and a method of adding a polymer antistatic agent is particularly preferable.
  • the polymer antistatic agent for example, a styrene synthetic rubber as disclosed in Japanese Patent No.
  • the weight average molecular weight is, for example, 10,000 or more, preferably 50,000 to 200,000.
  • the addition amount of the antistatic agent is, for example, 0.01 to 3 parts by mass, and preferably 0.03 to 1 part by mass with respect to 100 parts by mass of the iron powder. When the addition amount of the antistatic agent is less than 0.01 parts by mass, the antistatic effect is not sufficiently obtained. On the other hand, when it exceeds 3 parts by mass, there is an adverse effect on compressibility (molded body density). There is.
  • the mixed powder for powder metallurgy may contain a carbon source such as graphite, a powder for alloying, etc., if necessary.
  • the alloying powder include powder containing at least one of copper, nickel, chromium, molybdenum, phosphorus, and sulfur.
  • the powder includes copper powder, nickel powder, chromium powder, molybdenum powder, and phosphorus. Alloy powder, sulfur-containing powder, etc.
  • the carbon source content is, for example, 0.5 to 3 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the iron powder.
  • the alloying powder may be used alone or in combination of two or more, and the content thereof is, for example, 1 to 5 parts by mass, more preferably 1. 5 to 3 parts by mass.
  • the iron powder in the present invention may be either pure iron powder or iron alloy powder.
  • the iron alloy powder may be a partial alloy powder in which an alloy powder (for example, copper, nickel, chromium, molybdenum, etc.) is diffusely adhered to the surface of the iron-based powder, or a molten iron (or molten steel) containing an alloy component.
  • Prealloy powder obtained from The iron-based powder is usually produced by atomizing molten iron or steel. Further, the iron-based powder may be reduced iron powder produced by reducing iron ore or mill scale.
  • the mixed powder for powder metallurgy obtained by the production method of the present invention has an organic lubricant and an organic binder sequentially deposited on the iron powder surface, and has excellent lubricity, but aims to further improve lubricity.
  • a powder lubricant such as metal soap (for example, zinc stearate), wax (for example, ethylenebisamide), polyhydroxycarboxylic acid amide (for example, disclosed in WO2005 / 068588) can be used in combination. These powder lubricants can be added after evaporating the organic solvent from the iron powder slurry.
  • the mixed powder of the present invention can be applied to sintered parts for machine structures and the like, and is particularly suitable for complicated thin-walled parts, and since the sintered body density is good, it is possible to reduce the weight and increase the strength. is there.
  • Example 1 Toluene was used as an organic solvent, and organic lubricants and organic binders having different solubility at a predetermined temperature by 2 times or more were examined.
  • the solubility of ethylene glycol stearic acid diester is within the range of about 10 to 60 ° C. It was found to be about 10 times the solubility of the stearic acid diester of glycol.
  • fatty acid ester means a stearic acid diester of ethylene glycol
  • fatty acid amide means hexadecanoic acid amide
  • the two types of organic compounds are hexadecanoic acid amide (Nippon Seika Co., Ltd., PNT) and ethylene glycol stearic acid diester (Nippon Seika Co., Ltd., EGDS).
  • hexadecanoic acid amide Nippon Seika Co., Ltd., PNT
  • ethylene glycol stearic acid diester Nippon Seika Co., Ltd., EGDS
  • three types of organic compounds Used a styrene-butadiene copolymer manufactured by JSR Corporation, TR2001C, molecular weight 100,000 having 35 parts by mass of styrene and 65 parts by mass of butadiene as an antistatic agent in addition to the two kinds of organic compounds.
  • the addition amounts of copper powder and graphite powder are 2 parts by mass and 0.8 parts by mass, respectively, with respect to 100 parts by mass of iron powder.
  • the fluidity (second / 50 g) of the mixed powder was measured according to JIS Z2502 (metal powder fluidity test method). That is, the time (second) until 50 g of the mixed powder flows out of the orifice of ⁇ 2.63 mm was measured, and this time (second) was defined as the fluidity of the mixed powder.
  • a container having an inner diameter of 114 mm and a height of 150 mm and having a discharge hole whose bottom can be changed in diameter is filled with 2 kg of sample powder with the discharge hole closed, for 10 minutes. Retained. Thereafter, the discharge holes were gradually opened to measure the minimum diameter at which the sample powder could be discharged, and this minimum diameter was taken as the limit outflow diameter. The smaller the fluidity (second) and the smaller the critical outflow diameter, the better the flowability.
  • the extraction pressure is obtained by dividing the load necessary for extracting the molded body obtained in the measurement of the molded body density from the mold by the contact area between the mold and the molded body. (MPa) was determined. The smaller the extraction pressure, the better the lubricity.
  • Example 2 The characteristics of the sample powder were measured in the same manner as in Example 1 with the organic lubricant and the organic binder as shown in Table 3. The results are shown in Table 4.

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Abstract

　黒鉛の偏析を防止できるとともに、流れ性と潤滑性の良好な粉末冶金用混合粉末の製造方法は、所定の有機溶剤に対する所定温度における有機系潤滑剤の溶解度を１としたとき、同溶剤、同温度における溶解度が２以上となる有機系バインダーを選択し、前記有機系潤滑剤及び有機系バインダーを鉄粉と共に前記所定の有機溶剤と混合して、前記有機系潤滑剤及び有機系バインダーが前記有機溶剤に溶解した鉄粉スラリーを調製し、この鉄粉スラリーから前記有機溶剤を蒸発させ、有機系潤滑剤、有機系バインダーをこの順に析出させる。

Description

粉末冶金用混合粉末及びその製造方法
　本発明は、鉄基粉末を成形、焼結して焼結体を製造する粉末冶金技術に関し、特に黒鉛の偏析と発塵を抑え、かつ混合粉末の流れ性と潤滑性を併せ持った粉末冶金用混合粉末に関するものである。
　鉄粉や銅粉を主原料として用いて焼結体を製造する粉末冶金においては、通常、前記主原料の粉末と、焼結体の物性を向上させるための副原料粉末（黒鉛粉末、合金成分など）と、潤滑剤などを含む混合粉末を用いる。特に、焼結体の機械的物性（強度や硬度など）を向上させるために、黒鉛などの炭素供給成分（炭素源）を添加して、成形し、続いて加熱焼結工程の間に、炭素源を鉄粉に拡散、浸炭させることが一般的である。
　しかし、黒鉛は鉄粉に比べて比重が小さく、かつ粒径が小さいため、単に混合するだけでは、黒鉛と鉄粉が大きく分離して黒鉛が偏析し、均一に混合できないという問題がある。粉末冶金法では、焼結体を量産するため、通常、混合粉末を予め貯蔵ホッパーに貯蔵しておく。貯蔵ホッパーでは、比重の小さな黒鉛はホッパーの上層部に偏析しやすく、混合粉末をホッパーから排出する際、ホッパー排出の最後の方で黒鉛の濃度が高くなる。そのため焼結体にも炭素濃度の高い部分が形成され、そこにセメンタイト組織が析出して機械的特性が低下する。黒鉛の偏析によって焼結体中のカーボンの含有量にバラツキを生じると、品質の安定した部品を製造することが困難となる。また、混合工程や成形工程において、偏析した黒鉛粉が発塵し、職場環境の悪化及び混合粉末のハンドリング性の低下という問題が生じる。上記した偏析は、黒鉛のみならず、鉄粉と混合されるその他の様々な粉末でも同様に生じ、偏析の防止が求められていた。
　上記した偏析と発塵を防止するため、従来から大別して３つの方法が提案されてきた。第一の方法は、トール油などの液体添加剤を混合粉末に添加する方法である（例えば、特許文献１、２）。この方法は、簡便な設備で混合粉末を製造できるという利点はあるものの、偏析防止効果が認められるのに必要な量の液体添加剤を添加すると、鉄粉粒子間に液架橋力が働き、極端に流れ性が悪化するという問題がある。第二の方法は、高分子ポリマーなどの固体バインダーを溶剤に溶解して均一混合した後、溶剤を蒸発させて鉄粉の表面に黒鉛を付着させる方法である（特許文献３、４など）。この方法は、黒鉛を確実に付着させることができるとともに、使用する潤滑剤の選択肢も広いという利点を有するが、その量や種類によっては混合粉末の流れ性が不十分である場合がある。第三の方法は、脂肪酸などの比較的低分子量の潤滑剤を鉄粉との混合中に加熱して溶融させることを特徴とした、いわゆるホットメルト法である（例えば、特許文献５）。溶融させた潤滑剤を均一に鉄粉表面に固着させるため、混合中の温度管理は非常に重要であり、また使用できる潤滑剤の選択肢が制限されるという欠点がある。
　黒鉛の偏析と発塵を防止するには、鉄粉と黒鉛の間の付着力を高めることが要求されるが、近年ではその他の特性も要求され、その種類や程度もますます高度化している。その要求特性の一つとして、粉末の流れ性が挙げられる。粉末冶金法において、混合粉末を貯蔵ホッパーから排出する際、又は金型に混合粉末を充填する際に、混合粉末の流れ性が重要な特性の一つとなる。すなわち、混合粉末の流れ性が悪いとホッパーの排出口上部でブリッジングを起こして排出不良となったり、ホッパーからシューボックスまででホースが閉塞するなどの問題が生じる。また、流れ性の悪い混合粉末は、ホースから強制的に流れ出したとしても、金型、特に薄肉部分に充填されず、健全な成形体が作製できないこともある。
　混合粉末の流れ性は、使用する金属粉末の粒径や形状、物性改善剤の種類、添加量、粒径、形状などによっても影響されるが、最も影響を受けるのは、粉末状の潤滑剤の添加量と混合粉末に添加される潤滑剤の種類であると考えられている。
　粉末状の潤滑剤の添加量は、通常０．１質量％をピークにして、添加するほど流れ性が悪くなるため、流れ性を確保する観点からは潤滑剤の添加量を下げるのが好ましい。しかし、潤滑剤の添加量を下げると、当然のことながら潤滑性が著しく低下し、成形体を金型から抜出す際に、成形体と金型面との摩擦係数が増加し、型かじりや金型の損傷の原因となる。従って、潤滑性と流れ性を両立させることは困難であった。
　また、潤滑剤の種類や融点の面から考えても流れ性と潤滑性の両立は困難である。すなわち、一般に融点の低いステアリン酸やステアリン酸アミドなどは潤滑性には優れているものの、これら低融点の潤滑剤は凝集が生じて流れ性が悪くなる場合がある。特に、環境温度が高いときに、その不具合は顕著に現れる。一方、融点の高い金属石鹸やエチレンビスアミドなどは、環境温度を高くしても良好な流れ性を維持できる反面、潤滑性は前記した低融点のステアリン酸アミド等に比べると劣っている。
　このように潤滑剤の添加量や種類から考えて、潤滑性と流れ性を両立した混合粉末を実現することは長年の課題であった。
特開昭６０－５０２１５８号公報 特開平６－４９５０３号公報 特開平５－８６４０３号公報 特開平７－１７３５０３号公報 特開平１－２１９１０１号公報
　そこで、本発明は、流れ性と潤滑性の良好な粉末冶金用混合粉末及びその製造方法を提供することを目的とする。
　上記課題を解決した本発明の製造方法は、所定の有機溶剤に対する所定温度における有機系潤滑剤の溶解度を１としたとき、同溶剤、同温度における溶解度が２以上となる有機系バインダーを選択し、前記有機系潤滑剤及び有機系バインダーを鉄粉と共に前記所定の有機溶剤と混合して、前記有機系潤滑剤及び有機系バインダーが前記有機溶剤に溶解した鉄粉スラリーを調製し、この鉄粉スラリーから前記有機溶剤を蒸発させ、有機系潤滑剤、有機系バインダーをこの順に析出させることを特徴とする。
　本発明の製造方法において、有機系バインダーと有機系潤滑剤の溶解度の比（前者／後者）をａとしたとき、有機系バインダーの量は、有機系潤滑剤１００質量部に対して、１００×ａよりも少ないことが好ましい。
　前記有機溶剤は芳香族炭化水素系有機溶剤であるとともに、前記有機系バインダーは、下記構造式（１）で表される脂肪酸エステルであり、且つ、前記有機系潤滑剤は、下記構造式（２）で表される脂肪酸アミドであることも好ましい。さらに前記脂肪酸アミドは、ヘキサデカン酸アミド、（Ｎ－オクタデセニル）ヘキサデカン酸アミド又は（Ｎ－オクタデシル）ドコセン酸アミドであることが好ましい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
 　（但し、式中、Ｒ１、Ｒ２は、同一又は異なる脂肪族炭化水素基を意味し、Ｒ３は脂肪族炭化水素基を示し、Ｒ４は水素原子又は炭化水素基を示す。）
　また、前記鉄粉スラリーは、さらに高分子系帯電防止剤を含有することが好ましく、前記高分子系帯電防止剤は、スチレン５～９５質量部、ブタジエン及び／又はイソプレン９５～５質量部をモノマー成分とするスチレン系合成ゴム共重合体もしくはその水素化物であるであることがより好ましい。
　本発明は、上記製造方法によって得られる粉末冶金用混合粉末を包含する。また、鉄粉が有機系潤滑剤及び有機系バインダーで被覆されていることを特徴とする粉末冶金用混合粉末も本発明に含まれる。前記鉄粉の被覆層において、内側の方が外側よりも有機系潤滑剤の割合が高いことが好ましい。
　本発明の製造方法によれば、鉄粉が有機系潤滑剤及び有機系バインダーで被覆されている粉末冶金用混合粉末を得ることができ、この粉末冶金用混合粉末は流れ性と潤滑性を両立することができる。さらに、本発明の製造方法において黒鉛を用いる場合は、黒鉛の偏析を防止することができる。
トルエンに対するヘキサデカン酸アミドとエチレングリコールのステアリン酸ジエステルの溶解度を表すグラフである。 後記する実施例における実験の手順を示すフロー図である。 後記する実施例において用いた黒鉛飛散率測定用器具の断面図である。
　本発明の製造方法では、（ｉ）有機系潤滑剤と有機系バインダーの両方を鉄粉と混合すること、及び（ii）有機系バインダーと有機系潤滑剤の選択に際して、所定の有機溶剤に対して両者の溶解度が大きく異なり、かつ有機系バインダーの溶解度の方が大きくなるように両者を選択する点に大きな特徴を有している。このようにすることによって、鉄粉に有機系潤滑剤と有機系バインダーの両方を被覆することができ、潤滑性と流れ性の両方の特性を付与できる。また、本発明で用いる有機系潤滑剤及び有機系バインダーは、いずれも潤滑性と流れ性の両特性を有しているが、通常、溶解度の高い有機物の方が流れ性の改善効果が優れており、本発明では、溶解度の高い、すなわち流れ性の良い有機系バインダーを後で析出させているため、混合粉末の流れ性を最大にできる。また、本発明の粉末冶金用混合粉末が、黒鉛などの炭素源を含んでいる場合、本発明の有機系バインダーと有機系潤滑剤はいずれもバインダーとしての機能を有しているため、これらの存在によって黒鉛の偏析も防止できる。なお、潤滑性とは、混合粉末を金型で成形して成形体を製造し、該成形体を金型から抜き出す際の摩擦の大きさを意味するものであり、例えば後記する実施例で示す抜き出し圧力によって評価できる。また、流れ性とは、混合粉末の動きやすさを意味するものであり、例えば後記する実施例で示す流動度や限界流出径によって評価することができる。
　有機系潤滑剤と有機系バインダーは、以下のように選択される。すなわち、用いる有機溶剤に応じて、所定温度における有機系潤滑剤の溶解度を１としたとき、有機系バインダーの同温度における溶解度が２以上となるような組み合わせが選択される。ここで所定温度としては、有機系潤滑剤及び有機系バインダーを、用いる有機溶剤に混合して溶解させる際の温度域を設定すればよい。
　有機溶剤は、アルコール系、エステル系、エーテル系、アミド系、ケトン系、芳香族炭化水素系、脂肪族炭化水素系などに分類できる。アルコール系有機溶剤としては、例えば、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノールが挙げられる。エステル系有機溶剤としては、例えば酢酸エチル、酢酸ブチルが例示できる。エーテル系有機溶剤としては、例えば、ジメチルエーテル、メチルエチルエーテル、テトラヒドロフラン、エチレングリコールジメチルエーテルが挙げられる。アミド系有機溶剤は、例えば、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド、アセトアニリドなどである。ケトン系有機溶剤には、例えば、アセトン、メチルエチルケトンなどが含まれる。芳香族炭化水素系有機溶剤としては、例えば、ベンゼン、トルエン、キシレンが挙げられ、脂肪族炭化水素系有機溶剤としては、例えば、ヘキサン、ヘプタンが挙げられる。好ましい有機溶剤は芳香族炭化水素系有機溶剤であり、より好ましくはトルエンである。
　本発明では、上記したような有機溶剤の種類に応じて、上記した溶解度の関係を満たすような有機系潤滑剤と有機系バインダーを選択する。好ましい有機系バインダーとしては、下記式（１）で表される脂肪酸エステルが挙げられ、好ましい前記有機系潤滑剤としては、下記式（２）で表される脂肪酸アミドが挙げられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000006
 　（但し、式中、Ｒ１、Ｒ２は、同一又は異なる脂肪族炭化水素基を意味し、Ｒ３は脂肪族炭化水素基を示し、Ｒ４は水素原子又は炭化水素基を示す。）
　上記式（１）で表される脂肪酸エステルは、形式的にはエチレングリコールと各種脂肪酸をエステル化することによって得られるものとみなすことができるが、他の方法で製造されたものであっても良い。Ｒ１、Ｒ２としては、飽和炭化水素基（アルキル基）、不飽和炭化水素基（アルケニル基、アルキニル基）が挙げられる。不飽和炭化水素基における不飽和結合の数は一つでも良く、複数（例えば２～６程度、好ましくは２～３程度）でもよい。Ｒ１、Ｒ２はいずれも、好ましくはアルキル基であり、より好ましくは炭素数が１２以上のアルキル基である。炭素数が１１以下であると、上記式（１）で表される脂肪酸エステル（ジエステル）が液体状や半固体（グリース状）になり、流動性が低下する。
　Ｒ１、Ｒ２としては、例えばトリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基、ノナデシル基、イコシル基、ドコシル基、テトラコシル基、ヘキサコシル基、オクタコシル基、トリアコンチル基等の飽和炭化水素基や、オクタデシリデン基、イコシリデン基の不飽和炭化水素基が挙げられる。Ｒ１、Ｒ２は、好ましくはいずれもオクタデシル基であり、すなわちＲ１、Ｒ２により構成される脂肪酸がいずれもステアリン酸であることが好ましい。
　上記式（２）で表される脂肪酸アミドは、形式的にはＲ３ＣＯＯＨとＲ４ＮＨ２との脱水生成物とみなすことができるが、他の方法で製造されたものであっても良い。Ｒ３としては、Ｒ１、Ｒ２と同様に飽和炭化水素基（アルキル基）、不飽和炭化水素基（アルケニル基、アルキニル基）が挙げられ、不飽和炭化水素基における不飽和結合の数は一つでも良く、複数（例えば２～６程度、好ましくは２～３程度）でもよい。好ましくはアルキル基、アルケニル基である。炭化水素基は、直鎖状であるのが望ましいが、直鎖（主鎖）を構成する炭素原子に一つ又は複数の低級アルキル基（例えば炭素数１～６、特に炭素数１～３程度のアルキル基）が置換していても良い。炭化水素基の炭素数は、好ましくは８以上、２４以下である。低級アルキル基が置換している場合、主鎖の炭素数は、例えば５以上、２６以下である。Ｒ４としては、Ｒ３と同様の範囲から選択することができ、さらに水素原子であってもよい。Ｒ４は、好ましくはアルキル基、アルケニル基又は水素原子である。
　Ｒ３がアルキル基である場合、例えばオクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基、ノナデシル基、イコシル基、ヘンイコシル基、ドコシル基、トリコシル基、テトラコシル基などが挙げられる。好ましくはヘキサデシル基であり、Ｒ３により構成される脂肪酸としてはヘキサデカン酸が挙げられる。
　Ｒ３がアルケニル基のとき、例えばオクチリデン基、ノニリデン基、デシリデン基、ウンデシリデン基、ドデシリデン基、トリデシリデン基、テトラデシリデン基、ペンタデシリデン基、ヘキサデシリデン基、ヘプタデシリデン基、オクタデシリデン基、ノナデシリデン基、イコシリデン基、ドコシリデン基、テトラコシリデン基などが挙げられる。好ましくはドコシリデン基であり、Ｒ３により構成される脂肪酸としては、ドコセン酸が挙げられる。
　Ｒ４がアルキル基のとき、Ｒ３と同様のものが挙げられる。Ｒ４は好ましくはオクタデシル基であり、Ｒ４により構成されるアミンとしてはオクタデシルアミンが挙げられる。Ｒ４がアルケニル基のときも、Ｒ３と同様のものが挙げられる。Ｒ４は好ましくはオクタデシリデン基であり、Ｒ４により構成されるアミンとしてはオクタデセニルアミンである。
　上記式（２）で表される好ましい脂肪酸アミドは、例えば、ヘキサデカン酸アミド、（Ｎ－オクタデセニル）ヘキサデカン酸アミド、（Ｎ－オクタデシル）ドコセン酸アミドである。
　上述した要領で選択された前記有機系潤滑剤及び有機系バインダーは、鉄粉と共に前記所定の有機溶剤と混合して、鉄粉スラリーを調製する。この鉄粉スラリーでは、前記有機系潤滑剤及び有機系バインダーはいずれも前記有機溶剤に溶解している。その後、この鉄粉スラリーから前記有機溶剤を蒸発させる。このようにすることによって、溶解度の低い有機系潤滑剤の方が先に鉄粉表面に析出し、その後有機系バインダーが析出することとなる。所定の有機溶剤に対する所定温度における、有機系バインダーと有機系潤滑剤の溶解度の比（前者／後者）は、５以上であることが好ましく、より好ましくは８以上（さらに好ましくは１０以上）である。前記溶解度の比の上限は特に限定されないが、例えば２０以下である。
　鉄粉スラリーの調製に際して、有機系潤滑剤、有機系バインダー、鉄粉及び有機溶剤の混合順序は特に限定されず、例えば鉄粉を混合機に投入して撹拌しつつ、有機系潤滑剤と有機系バインダーを溶解させた有機溶剤を、前記鉄粉に滴下又は噴霧によって添加すれば良い。
　有機溶剤を蒸発させる方法は特に限定されず、乾燥気体を流す方法や鉄粉スラリーを加熱する方法が挙げられ、鉄粉スラリーを加熱する方法が好ましい。またその際の圧力も特に限定されず、大気圧下、又は減圧下とすることができ、好ましくは真空度６５０ｍｍＨｇ以下の減圧下である。有機溶剤を蒸発させる際、例えば鉄粉スラリーを４０～８０℃に加熱すれば良く、乾燥後の有機溶剤の量は、乾燥前の有機溶剤の量に対して０．１％以下であることが好ましい。
　有機系潤滑剤、有機系バインダーをこの順に析出させるためには、さらにこれらの添加量を調整することが好ましい。詳細には、有機系バインダーと有機系潤滑剤の溶解度の比（前者／後者）をａとしたとき、有機系バインダーの量は、有機系潤滑剤１００質量部に対して、１００×ａよりも少ないことが好ましく、より好ましくは７５×ａ以下であり、さらに好ましくは５０×ａ以下である。例えば、所定の有機溶剤に対する所定温度における、有機系バインダーと有機系潤滑剤の溶解度の比（前者／後者）が８以上である場合、有機系バインダーの量は、有機系潤滑剤１００質量部に対して２５～４００質量部とすることができ、より好ましくは６５～２２５質量部、さらに好ましくは８０～１３０質量部である。
　また、有機系潤滑剤と有機系バインダーの合計量は、黒鉛量や後述する他の粉末の量に応じて決定されるが、鉄粉１００質量部に対して０．３～２．０質量部であることが好ましい。有機系潤滑剤と有機系バインダーの合計量が０．３質量部未満であると、流れ性改善の効果が十分に発揮されず、一方、２．０質量部を超えると圧縮性（成形体密度）の点で悪影響を及ぼす。
　上記したように鉄粉に有機系潤滑剤や有機系バインダーを被覆すると、粉末同士の摩擦などによって粉末に静電気を帯びる場合がある。静電気は時間の経過によって除電されるが、流れ性に影響を及ぼすことから、帯電しない方が好ましい。帯電抑制の方法としては、イオナイザーなどの除電装置を取り付ける方法、界面活性剤や高分子系帯電防止剤を添加する方法が挙げられ、特に高分子系帯電防止剤を添加する方法が好ましい。高分子系帯電防止剤を用いることによって、粉末の帯電を抑制することができ、流れ性の低下を防止することができる。高分子系帯電防止剤は、例えば特許第２８９４６１号公報に開示されるようなスチレン系合成ゴム又はその水素化物を用いることができる。その重量平均分子量は、例えば１万以上であり、好ましくは５万～２０万である。帯電防止剤の添加量は、鉄粉１００質量部に対して、例えば０．０１～３質量部であり、好ましくは０．０３～１質量部である。帯電防止剤の添加量が０．０１質量部未満であると、帯電防止効果が十分に得られず、一方、３質量部を超えると、圧縮性（成形体密度）の点で悪影響が出ることがある。
　粉末冶金用混合粉末は、必要に応じて、黒鉛などの炭素源、合金化用粉末等を含んでいても良い。合金化用粉末としては、例えば、銅、ニッケル、クロム、モリブデン、リン、硫黄の少なくとも１種を含有する粉末が挙げられ、具体的には、銅粉、ニッケル粉、クロム粉、モリブデン粉、リン合金粉、硫黄含有粉などである。炭素源の含有量は、鉄粉１００質量部に対して例えば０．５～３質量部である。合金化用粉末は単独で用いても良いし、２種以上を併用しても良く、その含有量は、鉄粉１００質量部に対して例えば１～５質量部であり、より好ましくは１．５～３質量部である。
　本発明の製造方法において、上記した黒鉛、さらに、帯電防止剤、合金化用粉末を添加する場合、例えば上記した鉄粉スラリーの調製の際に、鉄粉と共にこれらの材料を混合機に添加して撹拌し、そこに有機系潤滑剤及び有機系バインダーの溶解した有機溶剤を添加する方法が挙げられる。
　なお、本発明における鉄粉とは、純鉄粉、鉄合金粉のいずれであっても良い。鉄合金粉は、鉄基粉末の表面に合金粉（例えば、銅、ニッケル、クロム、モリブデンなど）が拡散付着した部分合金粉であっても良いし、合金成分を含有する溶融鉄（又は溶鋼）から得られるプレアロイ粉であっても良い。鉄基粉末は、通常、溶融した鉄又は鋼をアトマイズ処理することによって製造される。また、鉄基粉末は、鉄鉱石やミルスケールを還元して製造する還元鉄粉であっても良い。
　本発明の製造方法によって得られる粉末冶金用混合粉末は、鉄粉表面に有機系潤滑剤と有機系バインダーが順に析出しており、優れた潤滑性を有するが、更なる潤滑性の向上を狙って、さらに金属石鹸（例えば、ステアリン酸亜鉛など）、ワックス（例えばエチレンビスアミド）、ポリヒドロキシカルボン酸アミド（例えば、ＷＯ２００５／０６８５８８に開示）などの粉末潤滑剤を併用することもできる。これら粉末潤滑剤は、上記鉄粉スラリーから有機溶剤を蒸発させた後に添加することができる。
　本発明の混合粉末は、機械構造用焼結部品などに適用でき、特に複雑な薄肉形状の部品に好適であり、焼結体密度も良好であることから、軽量化、高強度化が可能である。
　以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。本発明は以下の実施例によって制限を受けるものではなく、前記、後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
　実施例１
　有機溶剤としてトルエンを用い、所定温度における溶解度が２倍以上異なる有機系潤滑剤と有機系バインダーを調べた。その結果、有機系潤滑剤としてヘキサデカン酸アミドを選択し、有機系バインダーとしてエチレングリコールのステアリン酸ジエステルを選択すれば、およそ１０～６０℃の範囲で、エチレングリコールのステアリン酸ジエステルの溶解度が、エチレングリコールのステアリン酸ジエステルの溶解度の約１０倍になることが分かった。図１に１０～６０℃の範囲での、トルエンに対するヘキサデカン酸アミドとエチレングリコールのステアリン酸ジエステルの溶解度のグラフを示す。なお、図１における「脂肪酸エステル」はエチレングリコールのステアリン酸ジエステルを意味し、「脂肪酸アミド」はヘキサデカン酸アミドを意味する。
　鉄粉（神戸製鋼所製、アトメル３００Ｍ、粒径：１８０μｍ以下）と、銅粉末（福田金属箔粉工業株式会社製、ＣＥ－１５）及び黒鉛粉末（日本黒鉛工業株式会社製、ＪＣＰＢ）を羽付きミキサーに投入して高速撹拌しながら、二種類（実験Ｎｏ．１）又は三種類（実験Ｎｏ．２及び３）の有機化合物を溶解させたトルエン溶液を滴下もしくは噴霧し、約５分間強撹拌した。その後、緩やかな撹拌に切り替えて、減圧条件下で、前記ミキサーのジャケットに６０℃の温水を循環させながら、およそ１０分間保持し、溶媒を乾燥除去した。混合の手順を図２に示す。前記二種類の有機化合物とは、ヘキサデカン酸アミド（日本精化株式会社製、ＰＮＴ）、エチレングリコールのステアリン酸ジエステル（日本精化株式会社製、ＥＧＤＳ）であり、三種類の有機化合物を用いる場合は、前記二種類の有機化合物に加えてさらに帯電防止剤として、スチレン３５質量部、ブタジエン６５質量部であるスチレンブタジエン共重合体（ＪＳＲ株式会社製、ＴＲ２００１Ｃ、分子量１０万）を用いた。銅粉末、黒鉛粉末の添加量は、鉄粉１００質量部に対して、それぞれ２質量部、０．８質量部である。
　また、比較のため、トルエン溶液に溶解させる有機化合物をスチレンブタジエン共重合体のみにした例（実験Ｎｏ．４）、及びエチレングリコールのステアリン酸ジエステルのみにした例（実験Ｎｏ．５）も実験した。鉄粉１００質量部に対する各材料の添加量は、表１に示す通りである。
　実験Ｎｏ．１～５について、有機溶剤を乾燥させた後、表１に記載の潤滑剤を粉末で混合し（羽付きミキサーで２分間高速撹拌しながら混合）、粉体特性の測定用試料とし、以下の方法で諸特性を測定した。ここでは、１０～６０℃の温度範囲において脂肪酸エステル及び脂肪酸アミドをトルエンに溶解させて混合するので、１０～６０℃の温度範囲における溶解度を問題にしている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
（１）黒鉛飛散率の測定
　図３に示すように、下方が漏斗状のガラス管２（内径：１６ｍｍ、高さ１０６ｍｍ）に、ニュークリポアフィルタ１（網目は１２μｍ）をセットし、その上に試料粉末Ｐ２５ｇを入れ、ガラス管２の下方よりＮ２ガスを０．８リットル／分の速度で２０分間流し、下記式（３）によって黒鉛飛散率を求めた。
　黒鉛飛散率（％）＝（１－Ｎ２ガス流通後炭素量／Ｎ２ガス流通前炭素量）×１００　・・・（３）
（２）見掛密度の測定
　ＪＩＳ　Ｚ２５０４（金属粉－見掛密度試験方法）に従って、試料粉末の見掛密度（ｇ／ｃｍ３）を測定した。
（３）流れ性の測定
　ＪＩＳ　Ｚ２５０２（金属粉の流動度試験法）に従って、混合粉末の流動度（秒／５０ｇ）を測定した。すなわち、５０ｇの混合粉末がφ２．６３ｍｍのオリフィスを流れ出るまでの時間（秒）を測定し、この時間（秒）を混合粉末の流動度とした。
　また、内径１１４ｍｍ、高さ１５０ｍｍの円筒状であって、底に排出径を変えることのできる排出孔を備えた容器に、該排出孔を閉じた状態で２ｋｇの試料粉末を充填し、１０分間保持した。その後、排出孔を除々に開き、試料粉末を排出できる最少径を測定し、この最少径を限界流出径とした。
　流動度（秒）が小さいほど、そして限界流出径が小さいほど流れ性に優れていることを意味する。
（４）成形体密度の測定
　試料粉末を、常温下（２５℃）、圧力４９０．３ＭＰａ（５Ｔ／ｃｍ２）でプレスし、φ２５ｍｍ、高さ１５ｍｍの円柱状成形体を作成し、ＪＳＰＭ標準１－６４（金属粉の圧縮試験法）に従って、成形体密度（ｇ／ｃｍ３）を測定した。
（５）抜き出し圧力の測定
　前記成形体密度の測定の際に得られた成形体を金型から抜き出すのに必要な荷重を、金型と成形体との接触面積で除することによって、抜き出し圧力（ＭＰａ）を求めた。抜き出し圧力が小さいほど潤滑性に優れていることを意味する。
　結果を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　実験Ｎｏ．１～３はいずれも有機系バインダーと有機系潤滑剤の両方を用いているため、有機系バインダのみを用いて有機系潤滑剤を用いていない実験Ｎｏ．４、５に比べて、流動度及び限界流出径が小さく、抜き出し圧力も小さかった。すなわち実験Ｎｏ．１～３はいずれも流れ性と潤滑性に優れていることが分かった。
　実施例２
　有機系潤滑剤、有機系バインダーを表３に示す配合量とし、実施例１と同様にして試料粉末の特性を測定した。結果を表４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　表４より、実験Ｎｏ．６～８のいずれも良好な流れ性と潤滑性を示しているが、脂肪酸アミドの量が脂肪酸エステルの量よりも多い場合（実験Ｎｏ．７）は、潤滑性が良好（すなわち抜き出し圧力が小さい）であり、逆に脂肪酸エステルの量が脂肪酸アミドの量よりも多い場合（実験Ｎｏ．８）は流れ性が良好（すなわち流動度及び限界流出径がいずれも小さい）であることが分かる。従って要求される特性に応じて、両者の配合量を適宜調整することが好ましく、有機系バインダーと有機系潤滑剤の効果を両立させるためには、これらをほぼ同量用いることが好ましい。
　　１…ニュークリポアフィルタ
　　２…ガラス管

Claims (10)

  1. 　所定の有機溶剤に対する所定温度における有機系潤滑剤の溶解度を１としたとき、同溶剤、同温度における溶解度が２以上となる有機系バインダーを選択し、
    　前記有機系潤滑剤及び前記有機系バインダーを鉄粉と共に前記所定の有機溶剤と混合して、前記有機系潤滑剤及び前記有機系バインダーが前記有機溶剤に溶解した鉄粉スラリーを調製し、
    　この鉄粉スラリーから前記有機溶剤を蒸発させ、前記有機系潤滑剤、前記有機系バインダーをこの順に析出させることを特徴とする粉末冶金用混合粉末の製造方法。
  2. 　前記有機系バインダーと前記有機系潤滑剤の溶解度の比（前者／後者）をａとしたとき、
    　前記有機系バインダーの量は、前記有機系潤滑剤１００質量部に対して、１００×ａよりも少ない請求項１に記載の製造方法。
  3. 　前記有機系潤滑剤と前記有機系バインダーの合計量を、鉄粉１００質量部に対して０．３～２．０質量部として混合する請求項１に記載の製造方法。
  4. 　前記有機溶剤は芳香族炭化水素系有機溶剤であると共に、
    　前記有機系バインダーは、下記式（１）で表される脂肪酸エステルであり、且つ、
    　前記有機系潤滑剤は、下記式（２）で表される脂肪酸アミドである請求項１に記載の製造方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
    Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
     　（但し、式中、Ｒ１、Ｒ２は、同一又は異なる脂肪族炭化水素基を意味し、Ｒ３は脂肪族炭化水素基を示し、Ｒ４は水素原子又は炭化水素基を示す。）
  5. 　前記鉄粉スラリーは、さらに高分子系帯電防止剤を含有する請求項１に記載の製造方法。
  6. 　前記高分子系帯電防止剤は、スチレン５～９５質量部、ブタジエン及び／又はイソプレン９５～５質量部をモノマー成分とするスチレン系合成ゴム共重合体又はその水素化物である請求項５に記載の製造方法。
  7. 　前記有機系潤滑剤が、ヘキサデカン酸アミド、（Ｎ－オクタデセニル）ヘキサデカン酸アミド又は（Ｎ－オクタデシル）ドコセン酸アミドである請求項１に記載の製造方法。
  8. 　請求項１～７のいずれかに記載の製造方法によって得られる粉末冶金用混合粉末。
  9. 　鉄粉が有機系潤滑剤及び有機系バインダーで被覆されていることを特徴とする粉末冶金用混合粉末。
  10. 　鉄粉の被覆層において、内側の方が外側よりも有機系潤滑剤の割合が高い請求項９に記載の粉末冶金用混合粉末。
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