WO2011158673A1 - 金型の製造方法 - Google Patents

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正人 高嶋
貴之 宮下
晋一 廣田
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ポリプラスチックス株式会社
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    • B29K2995/0012—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds having particular thermal properties
    • B29K2995/0013—Conductive

Definitions

  • the present invention relates to a mold manufacturing method.
  • a group of plastics called engineering plastics has high strength and is being replaced by metal parts.
  • a group of plastics called liquid crystalline resins melts while maintaining a crystal structure.
  • High strength based on this crystal structure is one of the characteristics of the liquid crystalline resin.
  • the liquid crystalline resin has a small volume change between melting and solidification because the crystal structure does not change greatly upon solidification. As a result, the liquid crystalline resin has an advantage that the molding shrinkage is small and the dimensional accuracy of the molded product is excellent.
  • the liquid crystalline resin composition is used for precision instrument parts by taking advantage of the above-described advantages of high strength and excellent dimensional accuracy.
  • a small amount of dust, dust, etc. affect the equipment performance.
  • parts used for precision equipment and optical equipment such as camera module parts, are ultrasonically cleaned using water or the like during the production thereof, to remove small dust, oil, dust, etc. adhering to the surface of the parts. Remove.
  • a molded product obtained by molding a liquid crystalline resin composition has a particularly large molecular orientation at the surface portion, the surface layer is formed on the skin layer and the surface is relatively easily fibrillated by a normal molding method.
  • the surface layer that causes generation of dust and the like is formed on the skin layer because the molecular orientation is particularly large on the surface of the molded product as described above.
  • a method for preventing the formation of a surface layer that is easily fibrillated there is a method of molding at a mold temperature of 200 ° C. or higher. According to this method, it is possible to suppress fibrillation, but the molding cycle becomes very long, and problems such as a decrease in productivity and deterioration of resin retention occur.
  • a molded product with improved surface characteristics it is a molded product containing a liquid crystalline polymer and a fibrous filler, and an increase in the surface roughness Ra value obtained by a specific surface tape peeling test is 0.4 ⁇ m or less.
  • Patent Document 1 it is useful as a component of an electric / electronic device or an optical device, and can prevent generation of surface particles (foreign matter).
  • the surface characteristics can be improved.
  • Patent Document 1 the generation of foreign matter in Patent Document 1 is a foreign matter that occurs when the surface is washed by gently stirring in pure water for 1 minute.
  • it is difficult to suppress the generation of the surface layer itself. Therefore, if the molded product is exposed to harsh conditions such as ultrasonic cleaning, a very large amount of foreign matter is generated. Will occur.
  • the present invention has been made in order to solve the above-mentioned problems, and an object of the present invention is to provide a molded article having an excellent appearance, in which fibrillation of the surface of a molded article comprising a resin composition containing a liquid crystalline resin is suppressed. It is in providing the manufacturing method of the metal mold
  • the inventors of the present invention have made extensive studies to solve the above problems.
  • the relationship between the temperature in the vicinity of the cavity surface of the liquid crystalline resin filled in the mold and the retention time of the liquid crystalline resin in the mold is derived by heat conduction analysis. Deriving the temperature range of the resin temperature near the cavity surface and the holding time range of the holding time so that the surface layer is not formed, and providing the heat insulating layer in the mold so as to satisfy this temperature range and holding time range, the above I found that the problem was solved. More specifically, the present invention provides the following.
  • a mold manufacturing method for manufacturing a molded product comprising a liquid crystal resin composition containing a liquid crystal resin, wherein the temperature near the cavity surface of the liquid crystal resin filled in the mold and the liquid crystal resin
  • the temperature range of the temperature near the cavity surface and the holding time so that no surface layer is formed on the skin layer of the molded product
  • a holding time range is derived, and a heat insulating layer is provided so as to satisfy the temperature range and the holding time range.
  • the heat conduction analysis uses a mold having a heat insulating layer formed on the surface of the cavity, and constitutes the mold.
  • a method for producing a mold wherein the specific gravity, specific heat, thermal conductivity, and thermal diffusivity of the material and the liquid crystalline resin are used as parameters.
  • thermoforming layer includes at least one resin selected from polybenzimidazole, polyimide, and polyetheretherketone.
  • FIG. 3 is a view showing a mold used in Example 1.
  • Example 1 it is a figure which shows the relationship between the temperature of the resin in the depth of 7 micrometers from the cavity surface, and the retention time in the metal mold
  • FIG. 6 is a view showing a mold used in Example 2.
  • the method for producing a mold according to the present invention derives the relationship between the temperature in the vicinity of the cavity surface of the liquid crystalline resin filled in the mold and the holding time of the liquid crystalline resin in the mold by heat conduction analysis. Deriving the temperature range of the temperature near the cavity surface and the holding time range of the holding time so that the surface layer is not formed on the skin layer of the molded product, and a heat insulating layer that satisfies this temperature range and holding time range during molding is made of gold.
  • the heat conduction analysis described above uses a mold having a heat insulating layer formed on the cavity surface, and uses the specific gravity, specific heat, thermal conductivity, and thermal diffusivity of the material constituting the mold and the liquid crystalline resin as parameters. Do.
  • the resin material should just be a resin composition containing liquid crystalline resin, and the kind of liquid crystalline resin is not specifically limited. By the way, the surface layer is particularly easily formed when the liquid crystalline resin occupies 50% by mass or more with respect to the entire resin composition. Moreover, you may mix
  • Specific examples of the liquid crystalline resin include a liquid crystalline resin (liquid crystalline polymer) described in JP 2010-106165 A.
  • the temperature range and the holding time range of the resin near the cavity surface are derived so that the surface layer is not formed on the skin layer of the molded product (first step).
  • a heat insulating layer is provided on the mold so as to satisfy the above temperature range and holding time range (second step).
  • die of this invention is demonstrated, dividing into a 1st process and a 2nd process.
  • the relationship between the temperature of the resin near the cavity surface of the liquid crystalline resin filled in the mold and the holding time of the liquid crystalline resin in the mold is derived by thermal conduction analysis.
  • the heat conduction analysis is performed using a mold in which a heat insulating layer is formed on the surface of the cavity, and using the specific gravity, specific heat, thermal conductivity, and thermal diffusivity of the material constituting the mold and the liquid crystalline resin as parameters. Is called.
  • the above relationship is derived as follows.
  • a heat insulating layer is used to suppress a decrease in the temperature of the resin near the cavity surface.
  • the thermal conductivity of the heat insulating layer and the heat capacity of the heat insulating layer it is necessary to use the thermal properties of specific gravity, specific heat, thermal conductivity, and thermal diffusivity of the material constituting the mold and the liquid crystalline resin as parameters. These parameters are input when conducting heat conduction analysis.
  • FIG. 1A shows a schematic diagram of a cross section of a split mold in which the heat insulating layer is formed on the entire surface of the cavity.
  • the thickness L S of the heat insulating layer (direction perpendicular to the combined surface of the divided molds), the mold in the thickness direction of the heat insulating layer Thickness L M and the thickness L P of the cavity in the thickness direction of the heat insulating layer are determined. These values are also input during the heat conduction analysis. In FIG. 2, the positions of L S , L M , and L P are shown.
  • the heat insulating layer is formed on the entire surface of the cavity. However, as shown in FIG. 1B, the heat insulating layer may be formed on a part of the cavity surface.
  • FIG.1 The schematic diagram of the cross section of the split mold in which the metal layer was formed is shown.
  • the metal layer By forming the metal layer on the heat insulating layer, the wear resistance of the cavity surface is improved.
  • an inorganic filler such as glass fiber
  • the surface of the cavity is easily worn. Therefore, when using the resin composition which mix
  • the thickness L S of the heat insulating layer (direction perpendicular to the combined surface of the divided molds), the metal in the thickness direction of the heat insulating layer.
  • the thickness L M of the mold, the thickness L P of the cavity in the thickness direction of the heat insulating layer, and the thickness L HI of the metal layer in the thickness direction of the heat insulating layer are determined. These values are input during the heat conduction analysis.
  • the heat conduction analysis is performed using the input conditions such as the parameters determined as described above. While changing the molding conditions such as the mold temperature, the relationship between the temperature near the cavity surface and the holding time is derived for each molding condition. And it actually shape
  • the surface layer is not formed on the surface of the molded article, the surface layer is formed on the surface of the molded article P 3.
  • the temperature range of the temperature near the mold surface so that the surface layer is not formed on the skin layer of the molded product is T ° C. or more as shown in FIG.
  • the holding time range is t seconds or more.
  • the input condition is changed such as thickening the heat insulating layer or changing the material.
  • the threshold value can be arbitrarily determined from the conditions.
  • a heat insulating layer is provided on the mold so that the surface layer is not formed on the skin layer of the molded product.
  • the material, shape, location, etc. of the heat insulating layer may be those used for the heat conduction analysis in the first step, but for the different heat insulating layers, the above temperature range and holding time range are satisfied using the above heat conduction analysis.
  • the molding conditions may be considered. In the examination, as described above, enter the material, position, etc. of the heat insulation layer, enter the specific gravity, specific heat, thermal conductivity, thermal diffusivity parameters of the material constituting the mold, etc. The relationship between the temperature of the resin near the cavity surface and the holding time is derived. If the molding conditions satisfy the above temperature range and holding time range, the surface layer is not formed on the surface of the molded product. That is, the same heat insulating layer as the input information of the heat insulating layer may be formed on the mold.
  • the heat insulating layer preferably has a thermal conductivity of 0.3 W / m ⁇ K or less and a thickness of 60 ⁇ m or more. If it is the heat insulation layer which satisfy
  • Examples of the material having a heat conductivity of 0.3 W / m ⁇ K or less and heat resistance sufficient to withstand the high temperature during molding include epoxy, polyimide, polybenzimidazole, polyimide, and polyether ether. Ketones.
  • a metal layer can be disposed on the heat insulating layer.
  • a plate made of aluminum, SUS or the like is preferably used.
  • a method for forming the metal layer on the heat insulating layer a conventionally known laminating method or the like can be employed.
  • the thickness of a metal layer is based also on the kind of metal contained in a metal layer, it is preferable that it is 0.1 mm or less.
  • it is necessary to make a heat insulation layer thick as above-mentioned For example, it sets to 10 mm or more, More preferably, it is set to 20 mm or more.
  • a thin metal layer can be formed on the heat insulating layer by using a conventionally known plating film forming method such as a sputtering method or an ion plating method. Since the plating film is very thin, unlike the case where a metal plate is used, it is preferable that the thickness of the heat insulating layer is 60 ⁇ m or more.
  • the method for forming the heat insulating layer on the inner surface of the metal part of the mold is not particularly limited.
  • a polyimide film by applying a solution of a polymer precursor such as a polyimide precursor capable of forming a polymer heat insulating layer to the inner surface of a metal part of a mold, evaporating the solvent by heating, and further polymerizing by heating.
  • a method of forming a heat insulation layer such as, a method of vapor-deposition polymerization of a heat-resistant polymer monomer such as pyromellitic anhydride and 4,4-diaminodiphenyl ether, and creating a piece shape in which the portion corresponding to the cavity surface is made of a heat insulation plate
  • the heat insulating layer may be formed by a method in which a resin for forming the heat insulating layer is electrodeposited on a mold.
  • a metal layer can be formed in order to provide durability, such as damage prevention, to a heat insulation layer and a heat insulation board surface.
  • a ceramic material can be used for the heat insulating layer. Since the surface of the ceramic material is excellent in wear resistance, it is not necessary to dispose the metal layer as described above on the heat insulating layer made of the ceramic material.
  • the ceramic material it is preferable to use porous zirconia, silicon dioxide or the like containing bubbles inside.
  • the heat insulating layer made of porous zirconia is mainly made of zirconia, it has high durability against pressure applied to the heat insulating layer during injection molding. Therefore, it becomes difficult to produce the malfunction of the heat insulation layer which generate
  • Zirconia is not particularly limited, and may be any of stabilized zirconia, partially stabilized zirconia, and unstabilized zirconia.
  • Stabilized zirconia is one in which cubic zirconia is stabilized even at room temperature, and is excellent in mechanical properties such as strength and toughness and wear resistance.
  • Partially stabilized zirconia refers to a state in which tetragonal zirconia partially remains even at room temperature, and when subjected to external stress, a martensitic transformation from tetragonal to monoclinic crystal occurs, and is particularly advanced by the action of tensile stress. Suppresses crack growth and has high fracture toughness.
  • Unstabilized zirconia refers to zirconia that is not stabilized by a stabilizer. In addition, you may use combining at least 2 or more types selected from stabilized zirconia, partially stabilized zirconia, and unstabilized zirconia.
  • the stabilizer contained in the stabilized zirconia and the partially stabilized zirconia conventionally known general ones can be employed.
  • yttria, ceria, magnesia and the like can be mentioned.
  • the amount of the stabilizer used is not particularly limited, and the amount used can be appropriately set according to the application, the material used, and the like.
  • the method for forming the heat insulating layer using the above raw materials is not particularly limited, but it is preferable to employ a thermal spraying method.
  • the thermal spraying method By adopting the thermal spraying method, the thermal conductivity of porous zirconia can be easily adjusted to a desired range. Moreover, problems such as a significant decrease in the mechanical strength of the heat insulating layer due to excessive formation of bubbles inside the porous zirconia do not occur.
  • the structure of a heat insulation layer becomes a thing suitable for the use of this invention.
  • Formation of the heat insulation layer by thermal spraying can be performed as follows, for example. First, the raw material for the heat insulating layer is melted to form a liquid. This liquid is accelerated and collides with the inner surface of the cavity. Finally, the material that collides with and adheres to the inner surface of the cavity is solidified. By doing so, a very thin heat insulating layer is formed on the inner surface of the mold. The thickness of the heat insulating layer can be adjusted by causing the melted raw material to collide with the very thin heat insulating layer and solidify. As a method for solidifying the raw material, a conventionally known cooling means may be used, or the raw material may be solidified simply by leaving it to stand. The thermal spraying method is not particularly limited, and a preferable method can be appropriately selected from conventionally known methods such as arc spraying, plasma spraying, and flame spraying.
  • the heat insulating layer having the above multilayer structure can be manufactured by adjusting the manufacturing conditions of the heat insulating layer. For example, when forming a heat insulation layer by a thermal spraying method, it can manufacture by adjusting the conditions etc. which make the fuse
  • Example 1 In Example 1, the following materials were used. Resin: Liquid crystalline resin (Polyplastics Co., Ltd., “Vectra E463i”) Thermal insulation layer: Polyimide resin (Polyimide resin varnish (Fine Chemical Japan Co., Ltd.), thermal conductivity 0.2 W / m ⁇ K sprayed on the inner surface of the mold, baked at 250 ° C. for 1 hour, and then polished the polyimide surface did.)
  • the specific gravity, specific heat, thermal conductivity, and thermal diffusivity of the material constituting the mold and the liquid crystalline resin were as shown in Table 1 below.
  • the thermal conductivity was calculated by measuring the thermal diffusivity by a laser flash method. Specific gravity was measured by Archimedes method, and specific heat was measured by DSC.
  • Therm 1 one-dimensional heat conduction analysis software
  • Table 2 Derived under molding conditions.
  • the derived relationship is graphed and shown in FIG. FIG. 5 is the same as Example 1 except that the heat insulating layer is not provided, and also shows the result of heat conduction analysis under the condition of a mold temperature of 200 ° C.
  • the molded product was produced on the molding conditions shown in Table 2, and the presence or absence of the surface layer was confirmed by attaching cello tape (registered trademark) to the molded product and peeling the cello tape (registered trademark).
  • the presence or absence of a surface layer is also shown in Table 2.
  • a threshold value as to whether or not a surface layer is formed between the intersection points of the graph representing the above relationship under the condition of the absence of the heat insulating layer and the mold temperature of 200 ° C. and the graph representing the above relationship under the molding conditions 2 and 3 To do. From FIG. 5, it can be estimated that the surface layer is not formed on the skin layer if the resin flowing into the mold is kept at 230 ° C. or higher for 0.3 seconds or longer. That is, a heat insulating layer that retains a state of 230 ° C. or higher for 0.3 seconds or more is determined by heat conduction analysis, and this heat insulating layer is provided on the mold to manufacture a mold for molding. When a mold is manufactured in this way and molded under specific molding conditions (for example, the above molding condition 3), a molded product in which a surface layer is not formed on the skin layer can be injection molded.
  • Example 2 ⁇ Example 2> In Example 2, the following materials were used. Resin: Liquid crystalline resin (Polyplastics Co., Ltd., “Vectra E463i”) Heat insulation layer: heat insulation plate made of glass fiber and silicate binder Metal layer 1: SUS plate Metal layer 2: aluminum plate
  • the heat conduction analysis was performed in the same manner as the molding condition 3 of Example 1, and the relationship between the temperature of the resin at a depth of 7 ⁇ m from the cavity surface and the holding time of the resin in the mold was derived.
  • the resin flowing into the mold was kept at a temperature of 230 ° C. or higher for 0.3 seconds or more, it was evaluated as “ ⁇ ”, and the others were evaluated as “x”.
  • the evaluation results are shown in Tables 4 and 5 for each condition of the thickness of the heat insulating layer and the thickness of the metal layer.
  • Example 2 As is apparent from the results of Example 2, it was confirmed that a molded product in which a surface layer was not formed on the surface could be produced even if a metal layer was formed on the heat insulating layer.
  • the allowable thickness of the metal layer depends on the type of metal, but if it is approximately 1 mm or less, it is confirmed that it is likely to be a heat insulating layer in which a surface layer is not formed on the surface of the molded product. It was.
  • the thickness of the heat insulating plate is about 20 mm or more, it becomes easy to form a heat insulating layer in which a surface layer is not formed on the surface of the molded product.
  • the heat insulating layer that maintains the state of 230 ° C. or higher for 0.3 seconds or longer is determined by heat conduction analysis.
  • a layer is provided on the mold to produce a mold for molding.
  • Example 3 In Example 3, the following materials were used. Resin: Liquid crystalline resin (Polyplastics Co., Ltd., “Vectra E463i”) Thermal insulation layer: Zirconia sprayed porous zirconia layer
  • Example 1 in the case of the molding condition 3 of Example 1, the resin flowing into the mold is kept at 230 ° C. or higher for 0.3 seconds or more to form a surface layer on the skin layer. I was able to estimate that it was not.
  • Example 3 when the heat-insulating layer is a porous zirconia layer, the resin flowing into the mold retains the thickness of the heat-insulating layer that maintains a state of 230 ° C. or higher for 0.3 seconds or longer as Therm 1 (one-dimensional heat Conduction analysis software).
  • Therm 1 one-dimensional heat Conduction analysis software.
  • Therm1 one-dimensional heat conduction analysis software
  • the relationship between the temperature of the resin at a depth of 7 ⁇ m from the cavity surface and the holding time of the resin in the mold was changed by changing the thickness of the heat insulating layer. For each thickness, it was derived in the same manner as in Example 1.
  • the formation method of a heat insulation layer is mentioned later.
  • the molded product was produced on the molding conditions shown in Table 7, and the presence or absence of the surface layer was confirmed by attaching cello tape (registered trademark) to the molded product and peeling the cello tape (registered trademark).
  • the presence or absence of a surface layer is also shown in Table 7.
  • the thermal conductivity was calculated by measuring the thermal diffusivity by the laser flash method. Specific gravity was measured by Archimedes method, and specific heat was measured by DSC.
  • the thermal conductivity ( ⁇ ) of the heat insulating layer having a multilayer structure is obtained by calculating the thermal conductivity of each of the low density layer and the high density layer, and the thermal conductivity ( ⁇ l) of the low density layer and the thermal conductivity of the high density layer.

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Abstract

液晶性樹脂を含む樹脂組成物からなる成形品の表面のフィブリル化が抑えられ、優れた外観を有する成形品を得るための金型の製造方法を提供する。 金型に充填された液晶性樹脂のキャビティ表面近傍の温度と液晶性樹脂の金型内での保持時間との関係を熱伝導解析で導出することにより、成形品のスキン層上に表層が形成されないような、キャビティ表面近傍の樹脂の温度の温度範囲及び保持時間の保持時間範囲を導出し、この温度範囲及び保持時間範囲を満たすような断熱層を金型に設ける。

Description

金型の製造方法
　本発明は、金型の製造方法に関する。
　エンジニアリングプラスチックと呼ばれる一群のプラスチックスは高い強度を有し、金属部品に置き替わりつつある。中でも液晶性樹脂と呼ばれる一群のプラスチックスは、結晶構造を保持しながら溶融する。この結晶構造に基づく高強度が液晶性樹脂の特徴の一つである。さらに、液晶性樹脂は、固化時に結晶構造が大きく変化しないことにより溶融時と固化時との体積変化が小さい。その結果、液晶性樹脂には、成形収縮が小さく成形品の寸法精度に優れているという利点がある。
　上記のような、高強度、寸法精度が優れているという利点を生かして、液晶性樹脂組成物は、精密機器部品に使用されるようになっている。ところで、精密機器、光学機器の場合、わずかなゴミ、埃等が機器性能に影響する。このため、精密機器、光学機器に用いられる部品、例えばカメラモジュール用部品等ではその製造の際に、水等を用いて超音波洗浄し、部品の表面に付着する小さなゴミ、油分、埃等を除去する。しかし、液晶性樹脂組成物を成形してなる成形品は、分子配向が表面部分で特に大きいため、通常の成形方法では、スキン層上に表層が形成され、表面が比較的フィブリル化しやすい。このため、成形品の表面が剥がれると脱落物（ゴミ）の要因となる。このように、ゴミ等の発生が問題となるため、液晶性樹脂組成物を成形してなる成形品を超音波洗浄することは極めて難しい。
　上記のゴミ等の発生原因となる表層は、上述の通り成形品の表面で分子配向が特に大きいためにスキン層上に形成される。このフィブリル化しやすい表層を形成させない方法としては、２００℃以上の金型温度で成形する方法がある。この方法によれば、フィブリル化を抑制することが可能であるが、成形サイクルが非常に長くなり、生産性の低下、樹脂の滞留劣化等の問題を発生させる。また、表面特性を改善した成形品として、液晶性高分子と繊維状フィラーとを含む成形品であって、特定の表面テープ剥離試験により求められる表面粗さＲａ値の上昇幅が０．４μｍ以下となる平面部を有することを特徴とする成形品が開示されている（特許文献１）。
　特許文献１に記載の方法によれば、電気・電子機器又は光学機器の部品として有用であり、表面パーティクル（異物）発生を防止し得るとされている。このように特許文献１に記載の技術を用いると、表面特性の改善が可能ではある。
　しかしながら、特許文献１の実施例に記載されている通り、特許文献１における異物発生とは、純水中で緩やかに１分間攪拌して表面を洗浄したときに発生する異物である。特許文献１に記載の方法による表面特性の改善では、表層の発生自体を抑制することが困難であるため、超音波洗浄等のような激しい条件に成形品を曝すと、非常に多くの異物が発生してしまう。
特開２００８－２３９９５０号公報
　本発明は、以上の課題を解決するためになされたものであり、その目的は、液晶性樹脂を含む樹脂組成物からなる成形品の表面のフィブリル化が抑えられ、優れた外観を有する成形品を得るための金型の製造方法を提供することにある。
　本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた。その結果、金型に充填された液晶性樹脂のキャビティ表面近傍の温度と液晶性樹脂の金型内での保持時間との関係を熱伝導解析で導出することにより、成形品のスキン層上に表層が形成されないような、キャビティ表面近傍の樹脂の温度の温度範囲及び保持時間の保持時間範囲を導出し、この温度範囲及び保持時間範囲を満たすような断熱層を金型に設けることで、上記課題が解決されることを見出した。より具体的には、本発明は以下のものを提供する。
　（１）　液晶性樹脂を含む液晶性樹脂組成物からなる成形品を製造するための金型の製造方法であって、金型に充填された液晶性樹脂のキャビティ表面近傍の温度と液晶性樹脂の金型内での保持時間との関係を熱伝導解析で導出することにより、前記成形品のスキン層上に表層が形成されないような、前記キャビティ表面近傍の温度の温度範囲及び前記保持時間の保持時間範囲を導出し、前記温度範囲及び前記保持時間範囲を満たすような断熱層を設け、前記熱伝導解析は、キャビティの表面に断熱層が形成された金型を用い、金型を構成する材料及びの前記液晶性樹脂の、比重、比熱、熱伝導率、熱拡散率をパラメータとして行う金型の製造方法。
　（２）　前記温度範囲が２３０℃以上であり、前記保持時間範囲が０．３秒以上である（１）に記載の金型の製造方法。
　（３）　前記熱伝導解析が、範囲断熱層の材料、設置位置、形状を決定する（１）又は（２）に記載の金型の製造方法。
　（４）　前記断熱層は、熱伝導率が０．３Ｗ／ｍ・Ｋ以下、厚みが６０μｍ以上である（１）から（３）のいずれかに記載の金型の製造方法。
　（５）　前記断熱層は、ポリベンゾイミダゾール、ポリイミド及びポリエーテルエーテルケトンから選ばれる少なくとも一種の樹脂を含む（１）から（４）のいずれかに記載の金型の製造方法。
　（６）前記断熱層が、多孔質ジルコニアから構成されるセラミック材料である（１）から（４）のいずれかに記載の金型の製造方法。
　（７）　前記断熱層は、表面に金属層を有する（１）から（５）のいずれかに記載の金型の製造方法。
　本発明により製造された金型を用いて、液晶性樹脂を含む樹脂組成物からなる成形品を製造すると、超音波洗浄しても成形品の表面のフィブリル化が抑えられ、優れた外観を有する成形品が得られる。
断熱層が形成された金型の断面を模式的に表す図であり、（ａ）はキャビティ表面全体に断熱層が形成された分割金型の断面の模式図であり、（ｂ）はキャビティ表面の一部に断熱層が形成された分割金型の断面の模式図であり、（ｃ）は断熱層上に金属層が形成された分割金型の断面の模式図である。 断熱層の厚み、キャビティの厚み、金型の厚みを説明するための、断熱層が形成された分割金型の断面の模式図である。 複数の成形条件での、キャビティ表面近傍の温度と上記保持時間との関係を示す図である。 実施例１で使用した金型を示す図である。 実施例１での、キャビティ表面から７μｍの深さでの樹脂の温度と、樹脂の金型内での保持時間との関係を示す図である。 実施例２で使用した金型を示す図である。
　以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。本発明は以下の実施形態に限定されない。
　本発明の金型の製造方法は、金型に充填された液晶性樹脂のキャビティ表面近傍の温度と液晶性樹脂の金型内での保持時間との関係を熱伝導解析で導出することにより、成形品のスキン層上に表層が形成されないような、キャビティ表面近傍の温度の温度範囲及び保持時間の保持時間範囲を導出し、成形時にこの温度範囲及び保持時間範囲を満たすような断熱層を金型に設ける。なお、上記熱伝導解析は、キャビティの表面に断熱層が形成された金型を用い、金型を構成する材料及びの液晶性樹脂の、比重、比熱、熱伝導率、熱拡散率をパラメータとして行う。
　熱伝導解析によって導出される、金型に充填された液晶性樹脂のキャビティ表面近傍の温度と液晶性樹脂の金型内での保持時間との関係を用いて、スキン層上に形成される表層が存在する成形条件と存在しない成形条件とを区別する。キャビティ表面近傍の樹脂の温度の低下し易さが、表層が形成されるか否かに影響するため区別することができる。そして、上記キャビティ表面近傍の温度と上記保持時間との関係が、所望の挙動を示すように、金型に断熱層を設けることで、表面のフィブリル化が起こりにくく、優れた外観を有する成形品を作製することができる金型が得られる。
　以下、本発明の金型の製造方法についてさらに詳細に説明する。
＜樹脂材料等の決定＞
　樹脂材料は、液晶性樹脂を含む樹脂組成物であればよく、液晶性樹脂の種類は特に限定されない。ところで、樹脂組成物全体に対して、液晶性樹脂が５０質量％以上を占めるような場合に、特に表層が形成されやすい。また、本発明の効果を害さない範囲で、その他の樹脂、酸化防止剤、顔料、安定剤、無機充填剤等の添加剤を樹脂組成物に配合してもよい。なお、具体的な液晶性樹脂としては、例えば、特開２０１０－１０６１６５号公報に記載の液晶性樹脂（液晶性ポリマー）を挙げることができる。
＜断熱層の設置＞
　断熱層の設置は、先ず、成形品のスキン層上に表層が形成されないような、キャビティ表面近傍の樹脂の温度範囲及び保持時間範囲の導出する（第一工程）。
　次いで、上記温度範囲及び保持時間範囲を満たすように、断熱層を金型に設ける（第二工程）。
　以下、第一工程と第二工程とに分けて、本発明の金型の製造方法について説明する。
＜第一工程＞
　第一工程では、熱伝導解析により、金型に充填された液晶性樹脂のキャビティ表面近傍の樹脂の温度と液晶性樹脂の金型内での保持時間との関係を導出する。ここで、熱伝導解析は、キャビティの表面に断熱層が形成された金型を用い、金型を構成する材料及び液晶性樹脂の、比重、比熱、熱伝導率、熱拡散率をパラメータとして行われる。具体的には以下のようにして、上記の関係を導出する。
　先ず、熱伝導解析を行う際に用いるパラメータについて説明する。キャビティ表面近傍の樹脂の温度の低下を抑えるために断熱層を用いる。ここで、金型内に流れ込んだ樹脂の熱の移動を考慮するには、断熱層の熱伝導率と断熱層の熱容量を考慮する必要がある。したがって、金型を構成する材料及び液晶性樹脂の、比重、比熱、熱伝導率、熱拡散率の熱物性をパラメータとする必要がある。熱伝導解析を行う際にはこれらのパラメータを入力する。
　次いで、キャビティの表面に断熱層が形成された金型について説明する。金型内にどのように断熱層が設けられるかを予め決めて熱伝導解析を行う必要がある。断熱層の設けられ方によって、熱の移動の程度が異なるからである。ただし、金型内にどのように断熱層が設けられるかを、どの程度まで具体的に決めるかは、求める精度等に応じて適宜変更可能である。
　以下、断熱層の配置等について、より具体的に説明する。
　例えば、キャビティの表面全体に断熱層が形成されている金型が挙げられ、図１（ａ）には、断熱層がキャビティの表面全体に形成された分割金型の断面の模式図を示す。このようにキャビティ全体に断熱層を設けることで、成形品の表面全体に表層が形成されないように成形することができる。なお、分割金型は図１に示すように、固定側金型と移動側金型からなる。
　図１（ａ）のような金型を用いて熱伝導解析を行うと決めたとすると、断熱層の厚みＬＳ（分割金型の併せ面に垂直な方向）、断熱層の厚み方向の金型の厚みＬＭ、断熱層の厚み方向のキャビティの厚みＬＰが決まる。これらの値も熱伝導解析の際に入力する。なお、図２には、ＬＳ、ＬＭ、ＬＰの位置を示した。
　なお、図１（ａ）では、キャビティの表面全体に断熱層が形成されているが、図１（ｂ）に示すように、キャビティ表面の一部に断熱層が形成されていてもよい。
　他の例としては、上記キャビティの表面全体に断熱層が形成されている金型の断熱層上に金属層が形成された金型が挙げられ、図１（ｃ）にはこの断熱層上に金属層が形成された分割金型の断面の模式図を示す。
　断熱層上に金属層を形成することで、キャビティ表面の耐摩耗性が向上する。特に、ガラス繊維等の無機充填剤を配合した場合に、キャビティの表面が摩耗しやすくなる。したがって、ガラス繊維等を配合した樹脂組成物を用いる場合には、図１（ｃ）に示すような金型を使用することが好ましい。
　なお、キャビティの表面全体に金属層が存在すると、金属層の熱伝導率が高いため、断熱層を厚くする等の必要が生じる。
　図１（ｃ）に示すような金型を用いて熱伝導解析を行うと決めたとすると、断熱層の厚みＬＳ（分割金型の併せ面に垂直な方向）、断熱層の厚み方向の金型の厚みＬＭ、断熱層の厚み方向のキャビティの厚みＬＰ、断熱層の厚み方向の金属層の厚みＬＨＩが決まる。これらの値は、熱伝導解析の際に入力する。
　以上のようにして決定したパラメータ等の入力条件を用いて、熱伝導解析を行う。金型温度等の成形条件を変更しながら、成形条件毎に上記キャビティ表面近傍の温度と上記保持時間との関係を導出する。そして、成形条件毎に実際に成形を行い、スキン層上に表層が形成されているか否かを確認する。例えば、成形条件毎の関係を図３に示すようなグラフで導出する（図３中のＰ１～Ｐ４）。そして、成形品表面に表層が形成されない条件である、金型温度２００℃程度の断熱層無の条件で熱伝導解析を行い、上記金型表面近傍の温度と上記保持時間との関係を導出する（図３の直線Ｑ）。ここで、Ｐ２では、成形品の表面に表層が形成されず、Ｐ３で成形品の表面に表層が形成されたとする。実線Ｐ２と実線Ｑとの交点α２、実線Ｐ３と実線Ｑとの交点α２との間に、成形品の表面に表層が形成されるか否かの閾値が存在する。例えば、α２とα３との中間のαに閾値があると決めることができる。
　αの位置が閾値であるとすると、成形品のスキン層上に表層が形成されないような、金型表面近傍の温度の温度範囲は、図３に示すようにＴ℃以上であり、保持時間の保持時間範囲はｔ秒以上である。
　なお、熱伝導解析で成形品の表面に表層が形成されない条件が得られない場合には、断熱層を厚くする、材料を変更する等の入力条件の変更を行う。また、成形品の表面に表層が形成されない条件しか得られない場合には、その条件の中から任意に閾値を決めることができる。
＜第二工程＞
　第二工程では、成形品のスキン層上に表層が形成されないように、断熱層を金型に設ける。断熱層の材料、形状、配置場所等は、第一工程の熱伝導解析に用いたものでもよいが、異なる断熱層について、上記熱伝導解析を用いて、上記の温度範囲、保持時間範囲を満たすように成形条件を検討してもよい。検討にあたっては、上記の通り、断熱層の材料、位置等を入力し、金型を構成する材料等の比重、比熱、熱伝導率、熱拡散率のパラメータを入力し、複数の成形条件毎に上記キャビティ表面近傍の樹脂の温度と上記保持時間との関係を導出する。
　上記温度範囲、保持時間範囲を満たす成形条件であれば、成形品の表面に表層が形成されない。つまり、入力した断熱層の情報と同じ断熱層を金型に形成すればよい。
＜断熱層＞
　ここで、断熱層の形成方法を説明する前に、上記温度範囲、保持時間範囲を満たしやすい断熱層等について簡単に説明する。
　断熱層は、熱伝導率が０．３Ｗ／ｍ・Ｋ以下、厚みが６０μｍ以上であることが好ましい。これらの条件を満たす断熱層であれば、充分に断熱することができる傾向にあり、上記温度範囲、保持時間範囲を満たしやすい。
　熱伝導率が０．３Ｗ／ｍ・Ｋ以下になり、且つ成形の際の高温に耐えることができる程度の耐熱性を備えた材料としては、エポキシ、ポリイミド、ポリベンゾイミダゾール、ポリイミド及びポリエーテルエーテルケトンが挙げられる。
　上述の通り、断熱層上には、金属層を配置することができる。金属層としては、アルミ、ＳＵＳ等の板が好ましく使用される。断熱層上に金属層を形成する方法としては、従来公知のラミネート方法等を採用することができる。金属層の厚みは、金属層に含まれる金属の種類にもよるが０．１ｍｍ以下であることが好ましい。また、上記のように金属板を用いる場合には、上述の通り、断熱層を厚くする必要があり、例えば１０ｍｍ以上、より好ましくは２０ｍｍ以上に設定する。
　また、スパッタリング法、イオンプレーティング法等の従来公知のメッキ膜形成方法を用いて、断熱層上に薄膜状の金属層を形成することができる。メッキ膜は、非常に薄いため、金属板を用いる場合とは異なり、断熱層の厚みは６０μｍ以上あれば好ましい。
　金型の金属部分の内表面に断熱層を形成する方法は、特に限定されない。例えば、以下の方法で断熱層を金型の内表面に形成することが好ましい。
　高分子断熱層を形成しうるポリイミド前駆体等のポリマー前駆体の溶液を金型の金属部分の内表面に塗布し、加熱して溶媒を蒸発させ、さらに過熱してポリマー化することによりポリイミド膜等の断熱層を形成する方法、耐熱性高分子のモノマー、例えばピロメリット酸無水物と４，４－ジアミノジフェニルエーテルを蒸着重合させる方法、キャビティ表面に相当する部分が断熱板からなる駒型を作成し駒型を主型金型に装着する方法が挙げられる。又は、平面形状の金型に関しては、高分子断熱フィルムを用い適切な接着方法又は粘着テープ状の高分子断熱フィルムを用いて金型の所望部分に貼付し断熱層を形成する方法が挙げられる。また、断熱層の形成は、断熱層を形成する樹脂を金型に電着させる方法でもよい。なお、断熱層、断熱板表面に傷つき防止等耐久性を付与する目的で金属層を形成させることができる。
　また、断熱層としては、セラミック材料を用いることもできる。セラミック材料の表面は、耐摩耗性に優れるため、上記のような金属層をセラミック材料から構成される断熱層上に配置する必要はない。セラミック材料としては、内部に気泡を含んだ多孔質ジルコニア、二酸化ケイ素等の使用が好ましい。その中でも、多孔質ジルコニアから構成される断熱層は、主としてジルコニアから構成されるため、射出成形時に断熱層にかかる圧力に対する耐久性が高い。したがって、上記圧力が原因として発生する断熱層の不具合が生じにくくなる。このため、射出成形の途中で成形を中断する回数が減り、射出成形品の生産性が高まる。
　ジルコニアとしては、特に限定されず、安定化ジルコニア、部分安定化ジルコニア、未安定化ジルコニアのいずれでもよい。安定化ジルコニアとは、立方晶ジルコニアが室温でも安定化されているものであり、強度及び靱性等の機械的特性や耐磨耗性に優れている。また、部分安定化ジルコニアとは、正方晶ジルコニアが室温でも一部残存した状態を指し、外部応力を受けると正方晶から単斜晶へのマルテンサイト変態が生じ、特に引張応力の作用によって進展する亀裂の成長を抑制し、高い破壊靭性を持つ。また、未安定化ジルコニアとは安定化剤で安定化されていないジルコニアを指す。なお、安定化ジルコニア、部分安定化ジルコニア、及び未安定化ジルコニアから選択される少なくとも２種以上を組み合わせて使用してもよい。
　安定化ジルコニア、部分安定化ジルコニアに含まれる安定化剤としては、従来公知の一般的なものを採用することができる。例えば、イットリア、セリア、マグネシア等が挙げられる。安定化剤の使用量も特に限定されず、その使用量は、用途、使用材料等に応じて適宜設定できる。
　また、本発明の効果を害さない範囲で、上記のジルコニア、安定化剤以外に従来公知の添加剤等をさらに含んでもよい。
　上記の原料を用いて断熱層を形成する方法は特に限定されないが、溶射法を採用することが好ましい。溶射法を採用することで、多孔質ジルコニアの熱伝導率は所望の範囲に調整しやすくなる。また、多孔質ジルコニアの内部に気泡が形成され過ぎることにより断熱層の機械的強度が大幅に低下する等の問題も生じない。このように溶射により断熱層を形成することで、断熱層の構造は本発明の用途に適したものになる。
　溶射による断熱層の形成は、例えば以下のようにして行なうことができる。先ず、断熱層の原料を溶融させて液体とする。この液体を加速させキャビティの内表面に衝突させる。最後に、キャビティの内表面に衝突し付着した原料を固化させる。このようにすることで、非常に薄い断熱層が金型の内表面に形成される。この非常に薄い断熱層上にさらに溶融した原料を衝突させ固化させることで、断熱層の厚みを調整することができる。なお、原料を固化させる方法は、従来公知の冷却手段を用いてもよいし、単に放置することで固化させてもよい。なお、溶射方法は特に限定されず、アーク溶射、プラズマ溶射、フレーム溶射等の従来公知の方法から好ましい方法を適宜選択することができる。
　上記の多層構造を有する断熱層は、断熱層の製造条件を調整することで製造することができる。例えば、溶射法により断熱層を形成する場合には、溶融させた原料を金型内表面に付着させる条件等を調整することで製造できる。
　以下に、実施例に基づいて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。
＜実施例１＞
　実施例１では、以下の材料を使用した。
　樹脂：液晶性樹脂（ポリプラスチックス株式会社製、「ベクトラＥ４６３ｉ」）
　断熱層：ポリイミド樹脂（ポリイミド樹脂ワニス（ファインケミカルジャパン社製）、熱伝導率０．２Ｗ／ｍ・Ｋを金型の内表面にスプレーし、２５０℃、１時間で焼付けした後、ポリイミド面を研摩した。）
　また、図４に示すような金型を用いた。断熱層等の厚みは、ＬＭ＝１０ｍｍ、ＬＰ＝０．７ｍｍ、ＬＳ＝０．０６ｍｍであった。
　金型を構成する材料及び液晶性樹脂の、比重、比熱、熱伝導率、熱拡散率は、以下の表１に示す通りであった。熱伝導率はレーザーフラッシュ法により熱拡散率を測定し算出した。比重はアルキメデス法により測定し、比熱はＤＳＣにより測定した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　Ｔｈｅｒｍ１（一次元熱伝導解析ソフトウェア）を用いて、キャビティ表面から７μｍの深さでの樹脂の温度と、樹脂の金型内での保持時間との関係を、表２に示す金型温度等の成形条件で導出した。導出した関係をグラフ化して図５に示した。また、図５には、断熱層を備えない以外は実施例１と同様であり、金型温度２００℃の条件の熱伝導解析の結果を併せて示した。
　また、表２に示す成形条件で成形品を作製し表層の有無を、成形品にセロテープ（登録商標）を貼り付け、セロテープ（登録商標）を剥離することで確認した。表層の有無についても表２に示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　断熱層無、金型温度２００℃の条件での上記関係を表すグラフと、成形条件２、３での上記関係を表すグラフとの交点の間に表層が形成されるか否かの閾値が存在する。そして、図５から、金型に流れ込んだ樹脂が、２３０℃以上の状態を、０．３秒以上保持すれば、スキン層上に表層が形成されないことを推定できる。
　つまり、２３０℃以上の状態を０．３秒以上保持する断熱層を熱伝導解析で決定し、この断熱層を金型に設けて、成形用の金型を製造する。このようにして金型を製造し、特定の成形条件（例えば上記の成形条件３）で成形を行えば、スキン層上に表層が形成されない成形品を射出成形可能となる。
＜実施例２＞
　実施例２では、以下の材料を使用した。
　樹脂：液晶性樹脂（ポリプラスチックス株式会社製、「ベクトラＥ４６３ｉ」）
　断熱層：ガラス繊維及びケイ酸系バインダーからなる断熱板
　金属層１：ＳＵＳ板
　金属層２：アルミニウム板
　また、図６に示すような金型を用いた。断熱層等の厚みは、ＬＭ＝１０ｍｍ、ＬＰ＝０．７ｍｍ、ＬＳ＝１０ｍｍ、２０ｍｍ、又は３０ｍｍ、ＬＨＩ＝０．０５ｍｍ、０．１０ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．２０ｍｍ又は０．２５ｍｍに設定した。
　金型を構成する材料及び液晶性樹脂の、比重、比熱、熱伝導率、熱拡散率は、以下の表３に示す通りであった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　実施例１の成形条件３と同様にして、熱伝導解析を行い、キャビティ表面から７μｍの深さでの樹脂の温度と、樹脂の金型内での保持時間との関係を導出した。金型に流れ込んだ樹脂が、２３０℃以上の状態を、０．３秒以上保持するものを「○」と評価し、それ以外のものを「×」と評価した。断熱層の厚み及び金属層の厚みの条件毎に表４、５に評価結果を示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　実施例２の結果から明らかなように、断熱層上に金属層を形成しても、表面に表層が形成されない成形品を製造することができることが確認された。また、許容される金属層の厚みは金属の種類に依存することが確認されたが、およそ１ｍｍ以下であれば、成形品の表面に表層が形成されないような断熱層になりやすいことが確認された。また、断熱板の厚みはおよそ２０ｍｍ以上であれば、成形品の表面に表層が形成されないような断熱層になりやすいことが確認された。
　以上より、断熱層上に金属層を形成する場合であっても、実施例１と同様に、２３０℃以上の状態を０．３秒以上保持する断熱層を熱伝導解析で決定し、この断熱層を金型に設けて、成形用の金型を製造する。このようにして製造した金型を用いて成形を行うことで、スキン層上に表層が形成されない成形品を射出成形可能となる。
＜実施例３＞
　実施例３では、以下の材料を使用した。
　樹脂：液晶性樹脂（ポリプラスチックス株式会社製、「ベクトラＥ４６３ｉ」）
　断熱層：ジルコニア溶射した多孔質ジルコニア層
　実施例１の結果により、実施例１の成形条件３の場合は、金型に流れ込んだ樹脂が、２３０℃以上の状態を、０．３秒以上保持することにより、スキン層上に表層が形成されないことを推定できた。
　実施例３では、断熱層を多孔質ジルコニア層にした場合における、金型に流れ込んだ樹脂が、２３０℃以上の状態を、０．３秒以上保持する断熱層の厚みを、Ｔｈｅｒｍ１（一次元熱伝導解析ソフトウェア）を用いて導出した。なお、金型は、実施例１と同様、図４に示すような金型を想定した。つまり、ＬＭ＝１０ｍｍ、ＬＰ＝０．７ｍｍである。金型を構成する材料及び液晶性樹脂の、比重、比熱、熱伝導率、熱拡散率は、以下の表６に示す値を用いた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　Ｔｈｅｒｍ１（一次元熱伝導解析ソフトウェア）を用いて、キャビティ表面から７μｍの深さでの樹脂の温度と、樹脂の金型内での保持時間との関係を、断熱層の厚みを変えてそれぞれの厚みごとに、実施例１と同様に導出したところ、断熱層の厚みを５００μｍにすることにより、実施例１の成形条件３の場合において、金型に流れ込んだ樹脂が、２３０℃以上の状態を、０．３秒以上保持することが推定された。そこで、実際にＬＭ＝１０ｍｍ、ＬＰ＝０．７ｍｍ、ＬＳ＝５００μｍである図４に示すような金型を作製した。なお、断熱層の形成方法については後述する。
　また、表７に示す成形条件で成形品を作製し表層の有無を、成形品にセロテープ（登録商標）を貼り付け、セロテープ（登録商標）を剥離することで確認した。表層の有無についても表７に示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　特定の成形条件を設定し、２３０℃以上の状態を０．３秒以上保持する断熱層の厚みを熱伝導解析で決定し、この厚みの断熱層を金型に設けて、成形用の金型を製造する。このようにして金型を製造し、設定した成形条件（例えば上記の成形条件３）で成形を行えば、スキン層上に表層が形成されない成形品を射出成形可能となる。
＜断熱層の形成と物性の測定＞
　上記断熱層の形成方法と、表１に示す断熱層の物性の測定方法について説明する。主としてジルコニアから構成される原料を、溶射法にて上記金型の内表面に溶射した。断熱層の表面は密度が高くなるように調整し、多層構造の断熱層を金型内表面に形成した。断熱層の厚み５００μｍになるまで溶射を続けた。
　熱伝導率はレーザーフラッシュ法により熱拡散率を測定し算出した。比重はアルキメデス法により測定し、比熱はＤＳＣにより測定した。
　ジルコニア断熱層の熱伝導率はレーザーフラッシュ法にて熱拡散率、ＤＳＣにて比熱、水中置換法（ＪＩＳ　Ｚ８８０７固体比重測定方法に準拠）にて比重を測定し、［熱伝導率］＝［熱拡散率×比熱×比重］により算出した。なお、多層構造の断熱層の熱伝導率（λ）は密度の低い層と高い層のそれぞれの熱伝導率を求め、密度の低い層の熱伝導率（λｌ）、密度の高い層の熱伝導率（λｈ）、断熱層全体の厚さに対する密度の低い層の厚さ割合（ｔ）とした場合、［１／λ］＝［ｔ／λｌ］＋［（１－ｔ）／λｈ］の式を用い計算により求めた。
　実際に測定した結果、金型を構成する材料及び液晶性樹脂の、比重、比熱、熱伝導率、熱拡散率は、上記表６に示す通りであった。

Claims (7)

  1. 　液晶性樹脂を含む液晶性樹脂組成物からなる成形品を製造するための金型の製造方法であって、
    　金型に充填された液晶性樹脂の金型表面近傍の温度と液晶性樹脂の金型内での保持時間との関係を熱伝導解析で導出することにより、前記成形品のスキン層上に表層が形成されないような、前記金型表面近傍の温度の温度範囲及び前記保持時間の保持時間範囲を導出し、前記温度範囲及び前記保持時間範囲を満たすような断熱層を設け、
    　前記熱伝導解析は、キャビティの表面に断熱層が形成された金型を用い、金型を構成する材料及びの前記液晶性樹脂の、比重、比熱、熱伝導率、熱拡散率をパラメータとして行う金型の製造方法。
  2. 　前記温度範囲が２３０℃以上であり、
    　前記保持時間範囲が０．３秒以上である請求項１に記載の金型の製造方法。
  3. 　前記熱伝導解析が、範囲断熱層の材料、設置位置、形状を決定する請求項１又は２に記載の金型の製造方法。
  4. 　前記断熱層は、熱伝導率が０．３Ｗ／ｍ・Ｋ以下、厚みが６０μｍ以上である請求項１から３のいずれかに記載の金型の製造方法。
  5. 　前記断熱層は、ポリベンゾイミダゾール、ポリイミド及びポリエーテルエーテルケトンから選ばれる少なくとも一種の樹脂を含む請求項１から４のいずれかに記載の金型の製造方法。
  6. 　前記断熱層は、多孔質ジルコニアから構成されるセラミック材料である請求項１から４のいずれかに記載の金型の製造方法。
  7. 　前記断熱層は、表面に金属層を有する請求項１から５のいずれかに記載の金型の製造方法。
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