WO2011121728A1 - 燃料噴射弁用制振インシュレータ、及び燃料噴射弁の支持構造 - Google Patents

Abstract

内燃機関の運転時であれ、燃料噴射弁の制振機能はもとより、燃料噴射弁に生じた軸心の偏心に対する自動補償機能を維持できる燃料噴射用制振インシュレータ、及び燃料噴射弁の支持構造を提供する。制振インシュレータ３０は、シリンダヘッド１２の挿入孔１５に挿通装着される燃料噴射弁１１のテーパ状（第１テーパ面２４）に拡径された段差部と、段差部に対向するように挿入孔１５の入口部１７に環状に拡開形成された肩部１８との間に介在され、燃料噴射弁１１に生じる振動を制振する。制振インシュレータ３０は、段差部のテーパ面２４に対向する凹状のテーパ面（第２テーパ面４５，４６）を内周斜面４２に有しテーパ面２４に当接される円環形状のトレーランスリング３３を備える。トレーランスリング３３のテーパ面のテーパ角を、段差部のテーパ面２４のテーパ角とは異なる角度に設定した。

Description

燃料噴射弁用制振インシュレータ、及び燃料噴射弁の支持構造

　本発明は、内燃機関に燃料を噴射する燃料噴射弁に生じる振動を制振する燃料噴射弁用制振インシュレータ、及び制振インシュレータを用いた燃料噴射弁の支持構造に関する。

　従来、例えば燃焼室内に燃料が噴射されるタイプの内燃機関、いわゆる筒内噴射式の内燃機関のシリンダヘッドには、燃料噴射弁の先端寄り部分がシリンダヘッドの挿入孔に挿通支持され、また燃料噴射弁の基端寄り部分がデリバリパイプ（燃料噴射弁カップ）に挿通支持されることによって、燃料噴射弁がシリンダヘッドとデリバリパイプとの間に架設される。そして通常、このような燃料噴射弁には、燃料の噴射や停止によってデリバリパイプを介して供給されている燃圧に変動が生じると、その燃圧変動に基づく振動が発生する。そこで、燃料噴射弁とシリンダヘットの挿入孔との間には、こうした燃料噴射弁の振動を吸収、抑制する制振インシュレータが取付けられていることが多い。

　一方、シリンダヘッドとデリバリパイプとは本来別体の部品であるために、例えば部品の製造や加工にかかる公差、製造時の組み付けにかかる公差、内燃機関の運転に伴う熱変形や各種振動などを要因としてそれらの相対位置が変化することが避けられない。すなわち、シリンダヘッドとデリバリパイプとの間に架設されている上記燃料噴射弁も、その軸心がシリンダヘッドの挿入孔の軸心に対して傾斜され、燃料噴射弁の上記シリンダヘッドやデリバリパイプに支持される位置に位置ずれが生じるようになる。そして、このような位置ずれは、燃料噴射弁の基端側にあっては、上記デリバリパイプ（燃料噴射弁カップ）との間での燃料漏れを防いでいるＯ－リングの一部にゆるみを生じさせるなど燃料漏れの発生にもつながりかねない。

　そこで、燃料噴射弁の振動を吸収、抑制するとともに、こうした燃料噴射弁の軸心の傾斜による影響の軽減を意図したインシュレータが提案されており、その一例として特許文献１に記載されているインシュレータが知られている。この特許文献１に記載のインシュレータは、シリンダヘッドの挿入孔（受容孔）の側壁に拡開された肩部と、同挿入孔に挿通配置される燃料噴射弁の、肩部に対向するようにテーパ状に拡径された段差部との間に挟まれる環状の調整エレメントを備えている。この調整エレメントは、挿入孔の上記肩部に沿って延びる第１の脚と、燃料噴射弁の上記テーパ状段差部に沿って延びる第２の脚とを有しており、第１の脚が挿入孔の肩部に面接触し、第２の脚が燃料噴射弁のテーパ状段差部に面接触することで、燃料噴射弁をシリンダヘッドに対して弾性支持する構造となっている。

特許第４１９１７３４号公報

　ところで、このようなインシュレータによれば、組付け時に燃料噴射弁の軸心がシリンダヘッドの挿入孔とデリバリパイプとの間で偏心させられたとしても、燃料噴射弁のテーパ状の段差部に従ってたわむ第２の脚の力に基づき、第１の脚が、挿入孔の肩部に沿って移動する。このことによって、上記挿入孔やデリバリパイプに対する燃料噴射弁の位置関係は、適正に補償されるようになる。その一方、内燃機関の運転時には、上述した燃圧に基づく高い圧力が、調整エレメントの第１の脚や第２の脚をそれぞれ挿入孔の肩部や燃料噴射弁のテーパ状の段差部に押し付けるため、これら肩部や段差部と各脚との間の摩擦力が増大し、調整エレメントとしての各脚の移動に基づく位置調整性能が低下する。すなわち、こうして各脚の移動性が低下しているときに燃料噴射弁の軸心が偏心するようなことがあると、調整エレメントに加えられた押圧力に応じて変形した各脚からの反力が燃料噴射弁を押し返すなど、このような偏心を許容し得ない力が働く懸念がある。そして、燃料噴射弁にこのような力が作用するような場合には、上述したＯ－リングによる燃料噴射弁とデリバリパイプとの間におけるシール性能の低下をも引き起こしかねない。

　本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、内燃機関の運転時であれ、燃料噴射弁の制振機能はもとより、燃料噴射弁に生じた軸心の偏心に対する自動補償機能を維持することのできる燃料噴射用制振インシュレータ、及び制振インシュレータを用いた燃料噴射弁の支持構造を提供することにある。

　以下、上記課題を解決するための手段及びその作用効果について記載する。
　上記課題を解決するため、本発明によれば、燃料噴射弁に生じる振動を抑制する燃料噴射弁用制振インシュレータが提供され、前記燃料噴射弁は、シリンダヘッドに設けられる挿入孔に挿通する状態でシリンダヘッドに装着され、挿入孔の入口部分には、肩部が環状に拡開形成され、燃料噴射弁は、肩部に対向する第１テーパ面を有するようにテーパ状に拡径した段差部を備え、制振インシュレータは段差部と肩部の間に介在され、制振インシュレータは、第１テーパ面に対向する凹状の第２テーパ面を内周に有することによって第１テーパ面に当接する円環形状のトレーランスリングを備え、第２テーパ面のテーパ角は、第１テーパ面のテーパ角とは異なるように設定されていることを要旨とする。

　このように、燃料噴射弁のテーパ状に拡径された段差部のテーパ面（第１テーパ面）のテーパ角に対し、トレーランスリング内周のテーパ面（第２テーパ面）のテーパ角を異ならせることによって、これら段差部のテーパ面に、トレーランスリング内周のテーパ面、正確にはトレーランスリング内周のテーパ面の周縁が、線接触するようになる。すなわち、シリンダヘッドの挿入孔に対して燃料噴射弁の軸心が偏心するような力が発生したとしても、上記線接触支持するトレーランスリングによる、燃料噴射弁段差部のテーパ面に対するトレースを通じて、このような燃料噴射弁の偏心（傾斜）が補償されるようになる。このため、先端部がシリンダヘッドの挿入孔に挿通されるとともに、基端部がＯ－リングなどのシール部材を介してデリバリパイプに支持されるかたちで、シリンダヘッドとデリバリパイプとの間に架設される前述の燃料噴射弁にあって、内燃機関の運転に伴う燃圧の印加に起因して当該燃料噴射弁の軸心が偏心するような力が生じることがあったとしても、燃料噴射弁を線接触支持する上記トレーランスリングによって、こうした偏心が補償される。よって、上記シール部材を介してデリバリパイプに支持される噴射弁基端部でのシール性能も、良好に維持されるようになる。

　前記第２テーパ面は、トレーランスリングの内周側に突き出る稜線が境界線として間に存在するように２段に形成され、稜線が第１テーパ面に当接してもよい。
　このような構成によれば、燃料噴射弁の軸心が偏心されるようなとき、燃料噴射弁がトレーランスリングの稜線上を摺動することによって、当該軸心の偏心が自動的に補償されるようになる。

　また、２段のテーパ面の角度差を小さくすれば、稜線が、燃料噴射弁のテーパ面に強い力で押しつけられた場合であれ、稜線が当該押しつけ力を好適に受けることができるようになる。これによって、制振インシュレータの信頼性や安定性が向上されるようになる。

　前記第２テーパ面の上周縁が第１テーパ面に当接するように、第１テーパ面のテーパ角と第２テーパ面のテーパ角は設定されてもよい。
　この構成によるように、トレーランスリングの内周のテーパ面が一段であれ、その上周縁を、燃料噴射弁のテーパ面に当接させることによって、燃料噴射弁の偏心を補償することができるようになる。また、トレーランスリングの内周に、テーパ面を一段とするためその実施が容易となる。

　前記トレーランスリングは、燃料噴射弁のハウジングと同等の硬度を有する金属製の材料からなってもよい。
　このような構成によれば、燃料噴射弁とトレーランスリングとが相互に強く押し付けられるときにも、相互に当接する一方が他方を変形させるようなことなく相互に等しく対抗するようになる。これによって、制振インシュレータの信頼性や安定性が向上されるようになる。

　前記制振インシュレータは、トレーランスリングと肩部の間に配置される弾性部材を備え、弾性部材は、燃料噴射弁に生じる振動を制振すべく、トレーランスリングの底面に対応する円環形状に形成され、
　弾性部材の内部には、弾性部材の円環形状に対応して円環状に配列されたコイルスプリングと、前記コイルスプリングに並設された円環状のスリーブとが埋め込まれ、スリーブの高さは、コイルスプリングの螺旋を構成する個々の小リング部の外径よりも低く、スリーブの剛性は、コイルスプリングの剛性よりも高く形成されてもよい。

　このような構成によれば、燃料噴射弁から強い押圧力を受けたときに塑性変形される程に大きく変形されるおそれのある弾性部材の過剰な変形を規制し、弾性部材を弾性変形することが可能な範囲（高さ）から外れずに使用することができるようになる。これによって、弾性部材の弾性が好適に維持されて、同弾性による振動の吸収、抑制機能が維持されるようになる。

　前記コイルスプリングとスリーブは、互いに接触しない状態に維持されて、弾性部材に埋め込まれてもよい。
　このような構成によれば、コイルスプリングへのスリーブの干渉が低減される。よって、コイルスプリングに付与されている制振特性がスリーブの干渉によって変化されてしまうおそれが軽減される。これによって、制振インシュレータの制振特性を適切に維持することができるようになる。

　前記スリーブは、コイルスプリングの外周側に位置してもよい。
　このような構成によれば、コイルスプリングを小型化することができる。また、スリーブを外側に配置すれば、スリーブの大きさがシリンダヘッドの挿入孔に落下してしまうような大きさになることもない。

　前記スリーブは、コイルスプリングの内周側に位置してもよい。
　このような構成によれば、コイルスプリングを大きくして、押圧力に対する耐圧力を高めることができるようにもなる。

　前記弾性部材はゴム系の材料からなり、コイルスプリング及びスリーブは金属製の材料からなってもよい。
　このような構成によれば、燃料噴射弁の振動の吸収、抑制に好適な特性を付与することができるようになる。

　前記制振インシュレータは更に、弾性部材と肩部の間に介在される円環状の金属製プレートを有し、
　金属製プレートは、トレーランスリングの内周側から、トレーランスリングと弾性部材を一体に挟持するように構成されてもよい。

　このような構成によれば、弾性部材に強く接合させることが容易ではないトレーランスリングの、弾性部材に対する相対位置が、プレートによって内周面から規定される。よって、弾性部材へのトレーランスリングの適正な積層を容易にして、このような制振インシュレータの実施可能性の向上が図られるようになる。

　前記金属製プレートの外周縁に、弾性部材に向かって切り上がる返りが生じるように、金属製プレートはプレス成形されてもよい。
　通常、シリンダヘッドの挿入孔に形成される肩部の大きさは、燃料噴射弁の軸心の偏心を、制振インシュレータの移動によって補償することができる必要最小の大きさに形成される。

　しかし、前記構成によれば、シリンダヘッドの肩部の外周部に残される盛り上がり部分に、制振インシュレータが乗り上がることが防止されるようになる。さらに、挿入孔に形成される肩部の大きさを、必要最小の大きさにすることができるようになる。これによって、制振インシュレータは、肩部の外寄りに移動された場合であれ、その移動性能が低下したり、盛り上がり部分に乗り上げて燃料噴射弁のテーパ面に対する高さが変化したりすることなく、その高さ精度や補償精度が維持されるようになる。

　前記金属製プレートは、トレーランスリングよりも硬度の低い材料からなってもよい。
　このような構成によれば、プレートにはプレス加工に適した材料を選択することができるようになり、プレートの加工が適切に行えるようになり、このような構造の制振インシュレータの実施をより容易とする。

　また、プレートは、肩部上を摺動可能であるとともに、弾性部材から受ける圧力を、肩部に広く分散して伝達させることなどに適した部材を選択できるようになる。これらのことによって、制振インシュレータは、その耐久性や性能の維持・向上が図られるようになり、信頼性などが一層高められるようになる。

　また本発明によれば、制振インシュレータを用いて燃料噴射弁を支持する、燃料噴射弁の支持構造が提供され、燃料噴射弁は、シリンダヘッドに設けられる挿入孔に挿通する状態でシリンダヘッドに装着され、挿入孔の入口部分には肩部が環状に拡開形成され、燃料噴射弁は、肩部に対向する第１テーパ面を有するようにテーパ状に拡径した段差部を備え、制振インシュレータは段差部と肩部の間に介在されることによって、燃料噴射弁に生じる振動を制振するように構成され、制振インシュレータは、第１テーパ面に対向する凹状の第２テーパ面を内周に有することによって第１テーパ面に当接する円環形状のトレーランスリングを備え、第１テーパ面のテーパ角と第２テーパ面のテーパ角は、互いに異なるように設定されていることを要旨とする。

　このように、燃料噴射弁のテーパ状に拡径された段差部のテーパ面（第１テーパ面）のテーパ角と、トレーランスリング内周のテーパ面（第２テーパ面）のテーパ角とを異ならせることによって、これら段差部のテーパ面とトレーランスリング内周のテーパ面の正確にはいずれか一方は、相手のテーパ面の周縁に線接触するようになる。すなわち、シリンダヘッドの挿入孔に対して、燃料噴射弁の軸心が偏心するような力が燃料噴射弁に生じたとしても、上記線接触支持するトレーランスリングに対する、燃料噴射弁段差部のテーパ面によるトレースを通じて、このような燃料噴射弁の偏心（傾斜）が補償されるようになる。このため、先端部がシリンダヘッドの挿入孔に挿通されるとともに、基端部がＯ－リングなどのシール部材を介してデリバリパイプに支持されるかたちで、シリンダヘッドとデリバリパイプとの間に架設される前述の燃料噴射弁にあって、内燃機関の運転に伴う燃圧の印加に起因して当該燃料噴射弁の軸心が偏心するような力が加わることがあったとしても、燃料噴射弁は、線接触支持される上記トレーランスリングによってこうした偏心が補償される。よって、上記シール部材を介してデリバリパイプに支持される噴射弁基端部でのシール性能も、良好に維持されるようになる。

　前記第１テーパ面は、外周側に突き出る稜線が境界線として間に存在するように２段に形成され、稜線が第２テーパ面に当接してもよい。
　このような構成によれば、燃料噴射弁の稜線に、トレーランスリングの内周のテーパ面が当接される。燃料噴射弁の軸心が偏心されるようなとき、稜線がトレーランスリングの内周のテーパ面を摺動され、当該軸心の偏心が自動的に補償されるようになる。

　また、２段のテーパ面の角度差を小さくすれば、稜線は、トレーランスリングの内周のテーパ面に強い力で押しつけられた場合であれ、当該押しつけ力を好適に受けることができるようになる。よって、燃料噴射弁の支持構造の信頼性や安定性が向上されるようになる。

本発明に係る制振インシュレータの第１の実施形態が適用される燃料噴射装置の概要を模式的に示す模式図。 同実施形態の制振インシュレータの端面構造を示す端面図。 （ａ）（ｂ）同実施形態の制振インシュレータの補償機能を説明する模式図であり、（ａ）は非偏心状態を示し、（ｂ）は偏心状態を示す。 本発明に係る制振インシュレータの第２の実施形態の端面構造を示す端面図。 本発明に係る制振インシュレータの第３の実施形態の端面構造を示す端面図。 本発明に係る制振インシュレータの第４の実施形態の端面構造を示す端面図。 本発明に係る制振インシュレータの第５の実施形態の端面構造を示す端面図。 本発明に係る制振インシュレータの第６の実施形態の端面構造を示す端面図。 本発明に係る制振インシュレータのその他の実施形態の端面構造を示す端面図。

　（第１の実施形態）
　以下、本発明に係る制振インシュレータの第１の実施形態について図に従って説明する。

　図１は、本実施形態の制振インシュレータ３０が適用された燃料噴射装置１０の概略構造を模式的に示す図であり、図２は、制振インシュレータ３０の構造を端面視によって示す図であり、図３（ａ）（ｂ）は、制振インシュレータ３０の補償動作の態様を説明するための説明図である。図３（ａ）は、軸心Ｃが傾いていない状態の燃料噴射弁１１を示す。

　図１に示すように、燃料噴射装置１０には燃料噴射弁１１が設けられており、燃料噴射弁１１の先端寄り部分がシリンダヘッド１２の挿入孔１５によって支持され、また燃料噴射弁１１の基端寄り部分がデリバリパイプ１３の燃料噴射弁カップ１４によって支持されるようにして、燃料噴射弁１１はシリンダヘッド１２とデリバリパイプ１３の間に架設されている。

　シリンダヘッド１２の挿入孔１５は、シリンダヘッド１２の外面（図１の上面）から内面（図１の下面）に向うにつれて孔径が順に細くなる多段状の孔として、シリンダヘッド１２の外面から内面まで貫通形成されている。つまり、シリンダヘッド１２の外面からの入口である入口部１７の孔径が最も大きく、内面に開口する先端孔部１６の孔径が最も小さくなっている。よって、挿入孔１５の孔径が変化する部分には、それぞれ孔径の差に基づく段差部が形成されており、そのうち、入口部１７と、入口部１７の下の孔径部との間の段差部を、特に肩部１８と称する。つまり肩部１８は、入口部１７を環状に拡開形成するようにして設けられている。挿入孔１５の先端孔部１６は、筒内噴射式の内燃機関の燃焼室に連通されており、挿入孔１５には燃料噴射弁１１の噴射ノズル２３が挿入装着される。つまり先端孔部１６は、噴射ノズル２３から噴出される高圧燃料を、燃焼室に導入する。

　デリバリパイプ１３は、当該デリバリパイプ１３にて噴射圧力に蓄圧された高圧燃料を燃料噴射弁１１に供給するためのものであって、燃料噴射弁１１の基端部が挿入装着される燃料噴射弁カップ１４を有する。燃料噴射弁１１と、燃料噴射弁カップ１４の内周面１４Ａとの間の燃料シール性は、両者間に配置されるＯ－リング２９によって確保される。

　燃料噴射弁１１は、デリバリパイプ１３から供給された高圧燃料を、シリンダヘッド１２に連通した燃焼室に所定のタイミングで噴射するものである。燃料噴射弁１１のハウジングは、中央から先端側と基端側それぞれに向かって、順に細くなる多段円筒形状である。

　つまり燃料噴射弁１１のハウジングの中央は大径部２０であり、大径部２０から基端に向かって順に、大径部２０よりも小径の基端中継部２６と、基端中継部２６より小径の基端挿入部２７と、基端挿入部２７より小径の基端被シール部２８とを備えている。基端中継部２６には、燃料噴射弁１１に内蔵されている電磁弁などへ駆動信号を伝達させるための配線が接続されるコネクタ２６Ｊが設けられている。基端被シール部２８には、Ｏ－リング２９が挿入配置されている。

　Ｏ－リング２９は、燃料に耐性を有するゴムなどの弾性部材から略円環状に形成されており、高圧燃料圧力への耐圧も有している。Ｏ－リング２９の内周は、基端被シール部２８の外周面に密着されるようになっており、Ｏ－リング２９の内周と基端被シール部２８の外周面との密着によって、燃料噴射弁１１とＯ－リング２９との間における、高圧燃料の燃料漏れを防止するシール性を発揮するようになっている。また、Ｏ－リング２９の外周は、デリバリパイプ１３の燃料噴射弁カップ１４の内周面１４Ａに密着する大きさに形成されている。すなわち、燃料噴射弁１１の基端部が、デリバリパイプ１３の燃料噴射弁カップ１４に挿入されると、燃料噴射弁１１のＯ－リング２９の外周は、燃料噴射弁カップ１４の内周面１４Ａに密着して高圧燃料に対するシール性を発揮するようになっている。このようにＯ－リング２９が基端被シール部２８の外周面と燃料噴射弁カップ１４の内周面１４Ａとのそれぞれにシール性を発揮することによって、燃料噴射弁１１と燃料噴射弁カップ１４との間に、高圧燃料に対する燃料シール性が確保されるようになっている。

　なお、こうしたＯ－リング２９の介在によって、燃料噴射弁１１とデリバリパイプ１３との間に確保される高圧燃料に対するシール性は、燃料噴射弁１１の軸心Ｃが燃料噴射弁カップ１４の軸心に一致するなど、基端被シール部２８の外周面と燃料噴射弁カップ１４の内周面１４Ａとの間隔が全周に渡り均一となる場合には高く維持される。すなわち、前記基端被シール部２８の外周面と前記内周面１４Ａと間に、Ｏ－リング２９が全周に渡り均一な厚みで配置され、全周に渡り均一なシール性が確保される。一方、前記基端被シール部２８の外周面と前記内周面１４Ａとの間の間隔が、全周において均一とはならない場合、Ｏ－リング２９の厚みは、全周において均一なものとはならない。すなわち、Ｏ－リング２９は、強く押圧されて薄くされた部分では大きな反力を生じ、燃料噴射弁カップ１４の内周面１４Ａとの間に高い密着力を発揮するものの、逆に、押圧力があまり印加されない部分の反力では、反力が小さくなり前記内周面１４Ａとの間の密着性が低下する。このように、燃料噴射弁１１の軸心Ｃと燃料噴射弁カップ１４の軸心とが、特にＯ－リング２９の中心付近にて位置ずれを生じるような場合、燃料噴射弁１１と燃料噴射弁カップ１４との間のシール性が低下し、高圧燃料の燃料漏れを生じさせるおそれもある。

　また、燃料噴射弁１１のハウジングは、大径部２０から先端に向かって順に、大径部２０よりも細い径の中径部２１と、中径部２１より細い径の小径部２２とを備えている。小径部２２の先端には、燃料を噴射する噴射ノズル２３が設けられている。小径部２２において、噴射ノズル２３よりも基端側には、挿入孔１５との間にシール性を確保することによって、挿入孔１５に連通している燃焼室の気密性を維持するための被シール部２５が設けられている。

　大径部２０と中径部２１の間には、大径部２０の外径と中径部２１の外径との差に基づく段差部が形成されており、この段差部には、先端側に向って絞られる形状の第１テーパ面としてのテーパ面２４が設けられている。すなわち、燃料噴射弁１１のテーパ面２４は、燃料噴射弁１１が挿入孔１５に挿入されたとき、シリンダヘッド１２の挿入孔１５の入口部１７に位置する肩部１８に、所定の傾斜をもって対向する。なお、燃料噴射弁１１の中心軸（軸心Ｃ）に対する、テーパ面２４の角度αは、図２では、軸心Ｃに平行な軸心平行線Ｃ１に対する角度として示されている。なお具体的には、このテーパ面２４の角度αは３０度～６０度が好ましいが、０度より大きく９０度より小さい値から選択可能である。

　燃料噴射弁１１のテーパ面２４と、挿入孔１５の肩部１８との間には、環状の制振インシュレータ３０が設けられている。制振インシュレータ３０は、燃料噴射弁１１による燃料の噴射や停止によってデリバリパイプ１３を介して供給されている燃料の燃圧に変動が生じたとき、その燃圧変動に基づいて燃料噴射弁１１に生じる振動を吸収、抑制するためのものである。

　制振インシュレータ３０の外径は、環状の肩部１８に載る大きさに形成され、制振インシュレータ３０の内径は、燃料噴射弁１１の中径部２１が制振インシュレータ３０との間に遊びのある状態で制振インシュレータ３０が挿通することを許容する大きさに形成されている。また中径部２１には、燃料噴射弁１１の先端側に、制振インシュレータ３０の内周よりも大きな外周を有するリング２１Ｒが設けられている。図１に示すように中径部２１によって挿通された状態の制振インシュレータ３０は、リング２１Ｒによって、燃料噴射弁１１の中径部２１からの離脱が防止されている。

　図２に示すように、制振インシュレータ３０は、環状の制振部材３１と、制振部材３１の下部（図２において下側）と内周部（図２の左側）を包み込むような断面チャネル状に形成された環状のプレート３２と、制振部材３１の上部（図２において上側）に設けられた環状のトレーランスリング３３とを備えている。すなわち、プレート３２のプレート底部３７の上に制振部材３１が積層され、その制振部材３１の上にトレーランスリング３３がさらに積層されている。

　制振部材３１は、燃料噴射弁１１の振動を吸収、抑制するための部材であり、ゴムなどの弾性部材３６と、当該弾性部材３６に環状に埋め込まれたコイルスプリング３４と、コイルスプリング３４よりも外周側に配置されて同じく弾性部材３６に環状に埋め込まれたスリーブ３５とを備えている。つまりコイルスプリング３４は、螺旋状の長尺体を、燃料噴射弁１１を取り囲むように曲げて環状にした形状にされており、連続的に繋げられることによって螺旋を構成する個々の小さな小リング部のうちの１つが、図２に示されている。この小リング部の外径Ｈ１１も、図２に示されている。

　弾性部材３６は、フッ素ゴム、ニトリルゴム、水素添加ニトリルゴム、フロロシリコーンゴム、アクリルゴムを主原料として、カーボンブラック、シリカ、クレー、炭カルセライトなどの充填材、および各ゴムに適した老化防止剤、加工助剤、加硫剤を配合したゴム、あるいはＴＰＥなどのエストラーマなどが材料として用いられている。

　コイルスプリング３４は、ステンレス、ピアノ線に代表されるばね鋼を素材として作成されている。
　スリーブ３５は、コイルスプリング３４よりも高い剛性を有するものであり、例えば、鉄やステンレスなどを含む金属や剛性の高いエンジニアリングプラスチックなどからなり、環状に形成されている。なお、スリーブ３５の内径は、スリーブ３５の内周側に配置されるコイルスプリング３４に接触しない大きさにされている。スリーブ３５の高さＨ１２は、コイルスプリング３４の断面形状の小リング部の外径Ｈ１１よりも小さく形成されている（Ｈ１２＜Ｈ１１）。

　このようにして制振部材３１には、弾性部材３６による振動吸収および制振特性と、コイルスプリング３４による振動吸収および制振特性とに基づいて、燃料噴射弁１１に生じる振動の吸収、制振に適した特性が付与されるようになっている。

　なお、スリーブ３５が無い場合を想定すると、弾性部材３６とコイルスプリング３４とは、弾性を維持し得る所定内の負荷が印加される場合であれば適正な弾性変形によって適切な振動の吸収、制振特性を発揮するが、その所定の負荷を越えた負荷が印加される場合、塑性変形して弾性が失われて振動の吸収、制振特性を適切に発揮できないようになるおそれがある。しかし本実施形態では、スリーブ３５が、所定の負荷を越えた負荷がかかっても弾性部材３６とコイルスプリング３４の過剰な変形を防止している。すなわち、弾性部材３６とコイルスプリング３４とが燃料噴射弁１１からの押圧力によって上下方向に押しつぶされるかたちに変形する場合、その変形量が所定変形量以下であるうちは弾性部材３６とコイルスプリング３４は自由に変形するが、所定変形量を越えるような負荷がかかった場合、弾性部材３６とコイルスプリング３４の所定変形量を超える変形は、スリーブ３５によって防止される。これによって、制振部材３１に突発的に高い圧力が印加されるような場合であれ、スリーブ３５によって弾性部材３６やコイルスプリング３４の塑性変形が防止され、弾性部材３６やコイルスプリング３４の弾性力が維持される。

　なお、スリーブ３５を、コイルスプリング３４に接触しないように構成している。よって、コイルスプリング３４の有する振動の吸収、制振特性が、コイルスプリング３４のスリーブ３５への当接によって変化してしまうおそれが軽減される。ひいては制振部材３１としても、スリーブ３５の影響の小さい好適な振動の吸収、制振特性を発揮することができる。

　プレート３２は、ステンレス、例えば絞り加工のしやすいステンレス材であるＳＵＳ４３０などの金属から形成されている。図２に示すように、プレート３２は断面チャネル形状であり、プレート底部３７と、プレート底部３７の内周側から上方に制振部材３１に沿って延びるプレート内壁部３８と、プレート内壁部３８の上端から外周側に折り曲げられてトレーランスリング３３の内周部を覆うプレート内側端部３９とを備えている。

　プレート底部３７の上面に制振部材３１が接続され、プレート底部３７の下面は、挿入孔１５の肩部１８に当接される。これによって、プレート３２は、挿入孔１５の肩部１８に対して好適な横方向の摺動が維持されるとともに、コイルスプリング３４やスリーブ３５からプレート３２が受けた力は、環状の肩部１８に均等に分配されるようにしている。肩部１８は、アルミニウムなどから形成されるシリンダヘッド１２の一部であるため、肩部１８の硬度はコイルスプリング３４やスリーブ３５よりも低い。よって、もし肩部１８にコイルスプリング３４やスリーブ３５が直接接触してしまうと、肩部１８の力の集中した部分が削られたり、変形したりする不都合を生じるおそれもある。しかし本実施形態では、プレート３２がコイルスプリング３４やスリーブ３５から受ける力は、環状の肩部１８に対応する環状のプレート底部３７を介して、肩部１８に周方向に分散して伝達される。よって、コイルスプリング３４やスリーブ３５が肩部１８に直接接するような場合に生じる不都合の発生を、防止している。

　図２に示すように、プレート底部３７の外周側の端部には、プレス加工による返り部３７Ｒが形成されている。つまり返り部３７Ｒは、プレート底部３７の底面から、外周側に向かって斜めに切り上がっている。この返り部３７Ｒは、図３（ａ）に示すようにプレート底部３７が入口部１７の外周面から離れるように肩部１８の中央付近に位置していた制振インシュレータ３０が、図３（ｂ）に示すように肩部１８上を摺動して入口部１７の外周面まで移動したときに、肩部１８の外周端に削り残され盛り上がっている部分にプレート底部３７が引っかかったり、乗り上げたりすることがないようにするためのものである。すなわち、返り部３７Ｒは、肩部１８の外周端に削り残されて盛り上がっている部分に、接しないような形状に形成されている。なお、肩部１８の外周端の盛り上がりは、意図的に形成されたものであってもよい。また図３（ａ）と図３（ｂ）は、図面の複雑化を防ぐために、コイルスプリング３４やスリーブ３５を図示省略している。

　このような返り部３７Ｒによって、制振インシュレータ３０が、肩部１８の外周に当接するまで移動したとしても、プレート底部３７の外周端は、肩部１８の外周端の盛り上がっている部分に干渉しないようになる。つまり返り部３７Ｒは、プレート底部３７が肩部１８の外周端の盛り上がり部分に引っかかることなどによってプレート３２の移動特性が低下してしまうことを防ぐ。さらには、トレーランスリング３３が燃料噴射弁１１のテーパ面２４に当接する位置（図２では肩部１８から高さＨｉの位置）が、プレート底部３７が盛り上がり部分へ乗り上がって傾くことによって大きく変化してしまうようなことを、返り部３７Ｒは防ぐようにしている。

　図２に示すように、プレート内壁部３８は、プレート底部３７の内周端から、制振部材３１に沿って立ち上がるように、すなわち、燃料噴射弁１１の中径部２１に沿うかたちに上方に延出されるように設けられている。

　プレート内側端部３９は、プレート内壁部３８の先端部が、制振部材３１に積層されたトレーランスリング３３の内周斜面４２を途中まで覆うように延設される。さらにプレート内側端部３９は、トレーランスリング３３の内周斜面４２に当接されており、内周斜面４２に、外周側かつ下向きの力を付与している。よってプレート内側端部３９は、トレーランスリング３３と制振部材３１の接続を補強するとともに、トレーランスリング３３と制振部材３１の間の相対位置変化を防ぐようにしている。

　トレーランスリング３３は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に当接することによって、シリンダヘッド１２に対して燃料噴射弁１１を支持するものである。トレーランスリング３３は、ステンレス、例えば硬いステンレス材であるＳＵＳ３０４などの金属から形成されている。図２に示すように、トレーランスリング３３の断面は、直角三角形状であり、トレーランスリング３３は、制振部材３１に接続されるリング底面４０と、リング外周面４１と、リング外周面４１の上部からリング底面４０の内周端まで延びる内周斜面４２とを備えている。つまり内周斜面４２は、トレーランスリング３３の環の中心周りの凹状を区画形成するテーパ状を、トレーランスリング３３の断面において構成している。なお、トレーランスリング３３の材料となる金属は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４と同等の硬度を有する金属が採用されているが、その他の硬度の部材、例えばコイルスプリング３４と同等の硬度を有する金属などを採用することもできる。

　図２に示すようにリング底面４０は、制振部材３１の上面に積層されている。リング底面４０は、トレーランスリング３３が燃料噴射弁１１から受ける押圧力を、当該リング底面４０の全体を通じて制振部材３１の上面に伝達することで、制振部材３１に押圧力が均等に印加されるようにする。その結果、制振部材３１が局部的に集中する力によって塑性変形される不都合などが生じてしまうことが防がれる。

　リング外周面４１の径は、制振部材３１の外径と略同じ形成されている。つまりリング外周面４１の径は、挿入孔１５の入口部１７における、制振インシュレータ３０の移動範囲を狭めないように設定されている。

　図２に示すように、内周斜面４２は、３つの斜面を有するように構成されている。つまり内周斜面４２は、トレーランスリング３３のリング底面４０から外周側に向かって斜めに延びる連結斜面としての連結部４３と、連結部４３から一段高くなって更に外周側に向かって斜めに延びる内側テーパ面４５と、内側テーパ面４５から緩い角度で更に外周側に向かって斜めに延びる外側テーパ面４６とを有する。内側テーパ面４５と外側テーパ面４６は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に対向する当接部４４を構成する。つまり連結部４３は、当接部４４よりも内周側に位置しており、連結部４３の大部分は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４には対向していない。

　詳しくは、連結部４３の内周縁は、リング底面４０の内周縁に、トレーランスリング３３の内周面を介して連続する。プレート３２のプレート内側端部３９は、この連結部４３に当接するように、外周側に折り曲げられている。つまり連結部４３には、プレート内側端部３９から外周側且つ下方（制振部材３１）への力が付与される。よってトレーランスリング３３の制振部材３１への接続が補強され、制振部材３１との相対位置関係は変化しないように維持される。

　内側テーパ面４５と外側テーパ面４６の間の境界線としての稜線４７は、図２では当接部４４から内周側に突き出る凸の角部（頂点）として示されている。つまり稜線４７は、内側テーパ面４５の外周縁が、外側テーパ面４６の内周縁に当接する部分であり、内側テーパ面４５と外側テーパ面４６は、２段の第２テーパ面を構成する。図２では、内側テーパ面４５の角度β１と、燃料噴射弁１１のテーパ面２４の角度αとを、それぞれトレーランスリング３３の軸心平行線Ｃ１に対する内側テーパ面４５や外側テーパ面４６の傾斜角として表す。内側テーパ面４５の角度β１は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４の角度αよりも小さく設定されている。また、外側テーパ面４６の角度β２は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４の角度αよりも大きく設定されている（β１＜α＜β２）。

　つまり、内側テーパ面４５の角度（テーパ角）β１と、外側テーパ面４６の角度（テーパ角）β２とは、それぞれ、燃料噴射弁１１のテーパ面２４の角度（テーパ角）αとは異なる角度に設定されている。さらに、角度β１と角度β２の間の大きさに、角度αが設定される。図２では、内側テーパ面４５と外側テーパ面４６の間の稜線４７は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に点接触する頂点として見える。つまり実際には、稜線４７は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に線接触する。

　図３（ｂ）は、シリンダヘッド１２に対して偏心した状態の燃料噴射弁１１の軸心Ｃａを示す。つまり図３（ｂ）に示すように、燃料噴射弁１１が傾いても、挿入孔１５の肩部１８から稜線４７までの高さＨｉに変化が生じ難いため、肩部１８に対して燃料噴射弁１１が支持される高さは、予め規定された高さＨｉに維持されるようになる。また、燃料噴射弁１１の軸心Ｃの偏心に追従して、制振インシュレータ３０は横方向に移動できることから、燃料噴射弁１１の軸心Ｃが軸心Ｃａのように偏心しても、稜線４７から軸心Ｃａまで径方向に延ばした線分の距離は、図３（ａ）のような非偏心状態において稜線４７から軸心Ｃまで径方向に延ばした線分の距離Ｒｉと同じに維持される。つまり、燃料噴射弁１１の中心線から稜線４７までの距離は、予め定められた距離Ｒｉに維持されるようになる。

　また、熱膨張などの影響で軸心Ｃが偏心したときに、制振インシュレータ３０は燃料噴射弁１１から横方向の力を受けるが、横方向力を受けた瞬間は、制振インシュレータ３０は燃料噴射弁１１の振動を或る程度は吸収抑制するものの、形状が大きく撓むなどしないように構成される。つまり、横方向の力は、制振インシュレータ３０によってはほとんど吸収されることなく、制振インシュレータ３０を肩部１８上で横方向へ移動させる力として効率的に用いられる。すなわち、制振インシュレータ３０は、軸心Ｃが偏心したときに燃料噴射弁１１から受ける横方向の力に迅速に反応して移動でき、入口部１７内での移動が高い応答性にて実施されるようになる。

　以上説明したように、本実施形態の制振インシュレータによれば、以下に列記するような効果が得られるようになる。
　（１）トレーランスリング３３の内側テーパ面４５の角度β１と、外側テーパ面４６の角度β２とをそれぞれ、燃料噴射弁１１のテーパ面２４の角度（テーパ角）αとは異ならせる。よって、燃料噴射弁１１のテーパ面２４は、トレーランスリング３３に線接触するようになる。すなわち、シリンダヘッド１２の挿入孔１５に対して、燃料噴射弁１１の軸心Ｃが偏心するような力が燃料噴射弁１１に加わったとしても、燃料噴射弁１１を線接触支持するトレーランスリング３３は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に対してトレースすることによって、燃料噴射弁１１を線接触支持することを維持する。言い換えれば、燃料噴射弁１１の偏心（傾斜）が補償されるようになる。たとえば燃料噴射弁１１が面接触支持されるような場合とは異なり、本実施形態の燃料噴射弁１１は、稜線４７による線接触支持が維持された状態のまま、稜線４７周囲の空間で比較的自由に傾斜することが許容される。よって、燃料噴射弁１１の偏心を許容し得ない力や反力が、燃料噴射弁１１のあちこちで生ずるような懸念は払拭される。

　前述のように燃料噴射弁１１は、先端部がシリンダヘッド１２の挿入孔１５に挿通されるとともに、基端部がＯ－リング２９などのシール部材を介してデリバリパイプ１３によって支持される態様で、シリンダヘッド１２とデリバリパイプ１３の間に架設される。しかし、内燃機関の運転に伴う燃圧の印加に起因して、当該燃料噴射弁１１の軸心Ｃが偏心するような力が燃料噴射弁１１から生じることがあったとしても、燃料噴射弁１１を線接触支持するトレーランスリング３３によってこうした偏心が補償される。よって、Ｏ－リング２９を介してデリバリパイプ１３に支持される噴射弁基端部でのシール性能も、良好に維持される。

　（２）つまり、燃料噴射弁１１の軸心Ｃが偏心されるようなとき、燃料噴射弁１１のテーパ面２４は、トレーランスリング３３の稜線４７に対して摺動する。よって、トレーランスリング３３による燃料噴射弁１１の線接触支持が自動的に保たれるため、軸心Ｃの偏心が自動的に補償されるようになる。

　（３）２段のテーパ面、つまり内側テーパ面４５と外側テーパ面４６の角度差（＝β２－β１）を小さくすれば、稜線４７における角度がより大きな鈍角になるため、燃料噴射弁１１のテーパ面２４が稜線４７に強い力で押しつけられた場合であれ、稜線４７が当該押しつけ力を好適に受けることができるようになる。これによって、制振インシュレータ３０の信頼性や安定性が向上されるようになる。

　（４）トレーランスリング３３を、燃料噴射弁１１のテーパ面２４と同等の硬度を有する金属等より形成した。よって、燃料噴射弁１１とトレーランスリング３３とが相互に強く押し付けられるときにも、相互に当接する一方が他方を変形させるようなことなく、相互に等しく対抗するようになる。従って、制振インシュレータ３０の信頼性や安定性が向上されるようになる。

　（５）制振部材３１にスリーブ３５を設けた。よって、燃料噴射弁１１から強い押圧力を受けたときに塑性変形する程に大きく変形するおそれもある弾性部材３６の、過剰な変形が規制される。よって弾性部材３６を、弾性変形可能な範囲（高さ）内にて使用することができるようになり、弾性部材３６の弾性が好適に維持されて、同弾性による振動の吸収、抑制機能が維持されるようになる。

　（６）コイルスプリング３４とスリーブ３５を互いに離間させたため、コイルスプリング３４へのスリーブ３５の干渉が低減される。つまり、コイルスプリング３４に付与されている制振特性が、スリーブ３５との干渉によって変化してしまうおそれが軽減される。これによって、制振インシュレータ３０の制振特性を適切に維持することができるようになる。

　（７）スリーブ３５は、コイルスプリング３４の外周側に埋め込んだ。よってコイルスプリング３４を小型化することができる。また、スリーブ３５をコイルスプリング３４の外側に配置したため、スリーブ３５の大きさが、シリンダヘッド１２の挿入孔１５に落下してしまうような大きさになることもない。

　（８）弾性部材３６はゴム系の材料から形成され、コイルスプリング３４及びスリーブ３５は金属の材料から形成される。よって、燃料噴射弁１１の振動の吸収、抑制に好適な特性を付与することができるようになる。

　（９）プレート３２が、トレーランスリング３３と弾性部材３６を内周側から挟持するように構成した。つまりプレート３２は、トレーランスリング３３を弾性部材３６に向かって押さえ込むように形成された。よって、弾性部材３６に強く接合させることが容易ではないトレーランスリング３３の、弾性部材３６に対する相対位置は、プレート３２によって内周面から規定されるようになる。従って、弾性部材３６へのトレーランスリング３３の適正な積層が容易になり、上記制振インシュレータ３０の実施可能性の向上が図られるようになる。

　（１０）シリンダヘッド１２の挿入孔１５に形成される肩部１８の大きさは、燃料噴射弁１１の軸心Ｃの偏心を、制振インシュレータ３０が肩部１８上を移動することによって補償することができる必要最小の大きさに形成されるのが好ましい。そこで、プレート３２に返り部３７Ｒを設けた。つまり、シリンダヘッド１２の挿入孔１５に拡開形成された肩部１８の外周部に残される盛り上がり部分に、制振インシュレータ３０が乗り上がってしまうことを防止しつつ、挿入孔１５に形成される肩部１８の大きさを必要最小の大きさに設定できる。よって、制振インシュレータ３０は、肩部１８の外寄りに移動した場合であれ、肩部１８上での移動性能が低下することなく、また盛り上がり部分に乗り上げて肩部１８からの燃料噴射弁１１のテーパ面２４の高さが変化することもなく、制振インシュレータ３０の高さ精度や制振補償精度が維持されるようになる。

　（１１）プレート３２にはプレス加工に適した材料を選択し、加工を適切に行えるようにした。つまり、上記構造の制振インシュレータ３０の実施をより容易とした。また、プレート３２は、肩部１８上を摺動可能であるとともに、弾性部材３６がトレーランスリング３３から受ける圧力を肩部１８に広く分散して伝達させることなどに適した部材を選択できるようにした。これらのことによって、制振インシュレータ３０の耐久性や性能の維持・向上が図られるようになり、信頼性などが一層高められるようになる。

　（第２の実施形態）
　図４は、本発明の第２の実施形態に係る制振インシュレータ３０の構造を示す端面図である。なお、本実施形態は、制振インシュレータ３０のトレーランスリングの構造が上記第１の実施形態と相違し、その他の構造については同様であるので、主に上記第１の実施形態との相違点について説明し、説明の便宜上、第１の実施形態と同様の部材には同一の番号を付してその説明を割愛する。

　図４に示すように、制振インシュレータ３０は、プレート３２のプレート底部３７上に、制振部材３１とトレーランスリング３３Ａが順に積層されることによって形成されている。

　トレーランスリング３３Ａは、第１の実施形態と同様に、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に当接することによって燃料噴射弁１１を支持するものであり、ステンレスなどの金属から形成されている。またトレーランスリング３３Ａは、第１の実施形態と同様に、制振部材３１に接続されるリング底面４０と、リング外周面４１Ａと、リング外周面４１Ａの上端から環の中心に向う水平なリング上面４６Ａと、リング上面４６Ａの内周縁から環の中心に向かって凹状のテーパを構成する内周斜面４２とを備えている。内周斜面４２は、連結部４３とテーパ面４５Ａを備えている。テーパ面４５Ａは、トレーランスリング３３Ａの当接部４４を構成する。つまり図４のテーパ面４５Ａは、トレーランスリング３３Ａの一段の第２テーパ面である。

　リング外周面４１Ａの外径は、制振部材３１の外径と略同じに形成されているとともに、リング外周面４１Ａの高さは、燃料噴射弁１１を支持する高さとして予め肩部１８からの距離として規定されている高さＨｉにされている。すなわちリング外周面４１Ａの上端から水平に延びるリング上面４６Ａの肩部１８からの高さも、高さＨｉとされている。

　内周斜面４２は、リング底面４０の内周縁と、リング上面４６Ａの内周縁との間に設けられている。連結部４３は、内周斜面４２の内側に位置し、プレート３２のプレート内側端部３９に当接している。テーパ面４５Ａは、内周斜面４２の外側に位置し、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に対向する。

　テーパ面４５Ａの外周縁と、リング上面４６Ａの内周縁との接続部には、稜線４７Ａ（断面図では頂点）が形成されている。テーパ面４５Ａの角度β１は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４の角度αよりも小さく設定されている。なお、軸心平行線Ｃ１に対するリング上面４６Ａの角度β１２は、テーパ面２４の角度αよりも大きく、略直角に設定されている。よって、テーパ面４５Ａの角度（テーパ角）β１と、リング上面４６Ａの角度（テーパ角）β１２とはそれぞれ、燃料噴射弁１１のテーパ面２４の角度（テーパ角）αとは異なる角度とされるとともに、それらの角度β１，β１２の間に角度αが含まれるようになる（β１＜α＜β１２）。これによって図４では、テーパ面４５Ａとリング上面４６Ａの間の境界線としての稜線４７Ａは、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に点接触する頂点として見えるため、実際には、稜線４７は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に線接触する。

　図４の線接触によっても、燃料噴射弁１１の軸心Ｃが偏心したとしても挿入孔１５の肩部１８から稜線４７Ａまでの高さＨｉに変化が生じにくいため、燃料噴射弁１１が支持される高さが、予め規定された高さＨｉに維持されるようになる。また、制振インシュレータ３０が、燃料噴射弁１１の軸心Ｃの偏心に追従（トレース）することから、燃料噴射弁１１の軸心Ｃが偏心しても、稜線４７Ａから軸心Ｃａまで径方向に延びる線分の距離は、予め定められた距離Ｒｉに維持されるようになる。また、制振インシュレータ３０は、軸心Ｃが偏心したときに受ける横方向の力に迅速に反応し、入口部１７内の移動が高い応答性にて実施される。

　以上説明したように、図４の本実施形態によっても先の第１の実施形態の前記（１）及び（１１）の効果と同等もしくはそれに準じた効果が得られるとともに、以下に列記するような効果が得られるようになる。

　（１２）図４のトレーランスリング３３Ａは、一段のテーパ面４５Ａを内周に有する。しかし、テーパ面４５Ａの上周縁である稜線４７Ａを、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に当接させることによって線接触支持を維持でき、燃料噴射弁１１の偏心を補償することができるようになる。また、トレーランスリング３３Ａの内周のテーパ面が一段であるため、実施が容易となる。

　（第３の実施形態）
　図５は、本発明の第３の実施形態に係る制振インシュレータ３０の構造を示す端面図である。なお、本実施形態は、制振インシュレータ３０の制振部材の構造が上記第１の実施形態と相違し、その他の構造については同様であるので、主に上記第１の実施形態との相違点について説明し、説明の便宜上、第１の実施形態と同様の部材には同一の番号を付してその説明を割愛する。

　図５に示すように、制振インシュレータ３０は、プレート３２のプレート底部３７の上に、制振部材３１Ｂとトレーランスリング３３が順に積層されることによって形成されている。制振部材３１Ｂは、燃料噴射弁１１の振動を吸収、抑制するための部材であり、ゴムなどの弾性部材３６と、当該弾性部材３６に環状に埋め込まれたコイルスプリング３４と、コイルスプリング３４よりも内周側に配置されて同じく弾性部材３６に環状に埋め込まれたスリーブ３５Ｂとを備えている。

　スリーブ３５Ｂは、コイルスプリング３４よりも高い剛性を有する金属などから環状に形成されている。なお、スリーブ３５Ｂの外径は、外側に配置されるコイルスプリング３４の内周に接触しない大きさにされている。スリーブ３５Ｂの高さＨ１２は、コイルスプリング３４の断面形状の小リング部の外径Ｈ１１よりも小さく形成されている。

　これによって、制振部材３１Ｂは、第１の実施形態の制振部材３１と同様に、弾性部材３６の振動の吸収、制振特性と、コイルスプリング３４の振動の吸収、制振特性とに基づいて、燃料噴射弁１１に生じる振動の吸収、制振に適した特性が付与されるようになっている。もしスリーブ３５Ｂが無いと、弾性部材３６とコイルスプリング３４とは、第１の実施形態と同様に、弾性を維持し得る所定内の負荷が印加される場合であれば適正な弾性変形によって適切な振動の吸収、制振特性を発揮するが、その所定の負荷を越えた負荷が印加される場合、塑性変形して弾性が失われて振動の吸収、制振特性が適切に発揮されないようになるおそれがある。しかし本実施形態では、スリーブ３５Ｂが、弾性部材３６とコイルスプリング３４とが所定の負荷を越えた負荷によって変形してしまうことを防止している。

　すなわち、弾性部材３６とコイルスプリング３４とが燃料噴射弁１１からの押圧力によって上下方向に押しつぶされるかたちに変形したときに、変形量が所定変形量以下であるうちは自由に変形されるとともに、所定変形量を越える変形は、スリーブ３５Ｂによって防止されるようになっている。これによって、制振部材３１Ｂに突発的に高い圧力が印加されるような場合であれ、スリーブ３５Ｂによって弾性部材３６やコイルスプリング３４の塑性変形が防止され、弾性部材３６やコイルスプリング３４の弾性力が維持されるようになっている。なお、スリーブ３５Ｂをコイルスプリング３４に接触させないようにしたため、コイルスプリング３４の有する振動の吸収、制振特性がスリーブ３５Ｂへの当接によって変化されるおそれが軽減され、制振部材３１Ｂとしても、スリーブ３５Ｂの影響の小さい好適な振動の吸収、制振特性を発揮することができるようになる。

　以上説明したように、図５の実施形態によっても先の第１の実施形態の前記（１）及び（１１）の効果と同等もしくはそれに準じた効果が得られるとともに、以下に列記するような効果が得られるようになる。

　（１３）スリーブ３５Ｂを、コイルスプリング３４の内周側に埋め込んだ。よって、コイルスプリング３４を大きくして、押圧力に対する耐圧力を高めることができる。
　（第４の実施形態）
　図６は、本発明の第４の実施形態に係る制振インシュレータ３０の構造を端面視によって示す図である。なお、本実施形態は、制振インシュレータ３０のプレート等の構造が上記第１の実施形態と相違し、その他の構造については同様であるので、主に上記第１の実施形態との相違点について説明し、説明の便宜上、第１の実施形態と同様の部材には同一の番号を付してその説明を割愛する。

　図６に示すように、制振インシュレータ３０は、制振部材３１がプレート３２Ａによって挟まれ、制振部材３１の上且つプレート３２の上に、トレーランスリング３３Ｃが積層されている。

　プレート３２Ａは、第１の実施形態のプレート３２と同様に、ステンレスなどの金属から形成されている。しかし、図６のプレート３２Ａは、プレート底部３７と、プレート底部３７の内周側から制振部材３１に沿って上方に延びるプレート内壁部３８と、プレート内壁部３８の上端から、制振部材３１の上面に沿って制振部材３１の外周縁まで外周側に延びるプレート上部３９Ａとを備える。

　プレート上部３９Ａは、制振部材３１の上面に積層されている。よって、プレート３２Ａは、制振部材３１を上下から挟む態様で、制振部材３１を好適に保護することができるようになる。さらにプレート３２Ａは、金属から形成されているトレーランスリング３３Ｃとの接続性が高められるようにもなる。

　トレーランスリング３３Ｃは、第１の実施形態のトレーランスリング３３と同様に、ステンレス、例えば硬いステンレス材であるＳＵＳ３０４などの金属から形成され、プレート３２Ａに接続されるリング底面４０Ｃと、リング外周面４１と、リング外周面４１の上部から環の中心に向かって延びるテーパ状の内周斜面４２とを備えている。

　図６に示すように、リング底面４０Ｃは、プレート３２のプレート上部３９Ａを介して、制振部材３１の上面に積層される。リング底面４０Ｃは、トレーランスリング３３Ｃが燃料噴射弁１１から受ける押圧力を、当該リング底面４０Ｃの全体を通じて、さらにプレート上部３９Ａを介して、制振部材３１の上面に伝達する。よって、制振部材３１に押圧力が均等に印加されるため、たとえば制振部材３１が局部的に集中する力によって塑性変形されるような不都合などが生じることを防いでいる。また、リング底面４０Ｃとプレート上部３９Ａの間の確実な接続は、トレーランスリング３３Ｃと制振部材３１との相対位置関係を変化させないように維持する。

　内周斜面４２の内周部は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４にほとんど対向しない連結部４３Ｃを構成しており、内周斜面４２の外周部は、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に対向する当接部４４を構成している。当接部４４が内側テーパ面４５、外側テーパ面４６、および稜線４７を有する。なお、連結部４３Ｃの内周縁は、リング底面４０Ｃの内周縁に直接連続している。

　以上説明したように、図６の実施形態によっても、先の第１の実施形態の前記（１）及び（１１）の効果と同等もしくはそれに準じた効果が得られるとともに、以下に列記するような効果が得られるようになる。

　（１４）制振部材３１の上下面それぞれ全体を、プレート３２Ａで挟むようにした。これによって、制振部材３１の保護がより一層適切に行なわれるようになる。
　（１５）弾性部材３６を挟むプレート３２Ａのプレート上部３９Ａに、トレーランスリング３３Ｃを接続させるようにした。これにより、弾性部材３６に強く接合させることが容易ではないトレーランスリング３３Ｃと、弾性部材３６との相対位置を、確実に規定できる。よって、弾性部材３６へのトレーランスリング３３Ｃの適正な積層を容易にして、上記制振インシュレータ３０の実施可能性の向上が図られるようになる。

　（第５の実施形態）
　図７は、本発明の第５の実施形態に係る制振インシュレータ３０の構造を端面視によって示す図である。なお、本実施形態は、制振インシュレータ３０のプレートの構造が上記第１の実施形態と相違し、その他の構造については同様であるので、主に上記第１の実施形態との相違点について説明し、説明の便宜上、第１の実施形態と同様の部材には同一の番号を付してその説明を割愛する。

　図７に示すように、制振インシュレータ３０のプレート３２Ｂは、プレート底部３７Ａのみからなる。つまりプレート内壁部３８やプレート内側端部３９を削除した。プレート３２Ｂの上に、制振部材３１とトレーランスリング３３とが順に積層されている。

　プレート底部３７Ａは、第１の実施形態のプレート３２と同様に、ステンレス、例えば絞り加工のしやすいステンレス材であるＳＵＳ４３０などの金属から形成されている。
　第１の実施形態のプレート底部３７と同様に、プレート底部３７Ａの上面に制振部材３１が接続され、プレート底部３７Ａの下面が、挿入孔１５の肩部１８に当接される。これによって、プレート３２Ｂは、挿入孔１５の肩部１８に対して、好適な摺動が維持される。さらに、コイルスプリング３４やスリーブ３５からプレート３２Ｂが受けた力は、肩部１８に均等に分配されるようにしている。肩部１８は、アルミニウムなどから形成されるシリンダヘッド１２に形成されているため、肩部１８の硬度は、コイルスプリング３４やスリーブ３５よりも低く、よってたとえば、肩部１８にコイルスプリング３４やスリーブ３５が直接接触してしまうと、力の集中した部分で肩部１８が削られたり、変形したりする不都合を生じるおそれもある。そこで本実施形態では、プレート３２Ｂは、コイルスプリング３４やスリーブ３５から受ける力をプレート底部３７Ａを介して肩部１８に分散伝達させる。よって、コイルスプリング３４やスリーブ３５が肩部１８に直接に接するような場合に生じる不都合の発生を防止している。

　以上説明したように、図７の実施形態によっても、先の第１の実施形態の前記（１）及び（１１）の効果と同等もしくはそれに準じた効果が得られるとともに、以下に列記するような効果が得られるようになる。

　（１６）プレート３２Ｂの構造を簡易にした。よって、制振インシュレータ３０を小型化することができる。
　（第６の実施形態）
　図８は、本発明に係る燃料噴射弁の支持構造を具体化した第６の実施形態を、端面視によって示す図である。つまり図６は、制振インシュレータ３０による燃料噴射弁１１の支持構造を示す。なお、本実施形態は、燃料噴射弁１１のテーパ面と、制振インシュレータ３０のトレーランスリングの構造とが、上記第１の実施形態と相違し、その他の構造については同様であるので、主に上記第１の実施形態との相違点について説明し、説明の便宜上、第１の実施形態と同様の部材には同一の番号を付してその説明を割愛する。

　図８の燃料噴射弁１１は、第１の実施形態と同様に、中央の大径部２０から先端側及び基端側に順に細くなる多段円筒形状のハウジングを有している。
　燃料噴射弁１１の大径部２０と中径部２１の間には、大径部２０の外径と中径部２１の外径との差に基づく段差部が形成されており、この段差部には、先端側に向って絞られる形状のテーパ面２４が設けられている。

　本実施形態のテーパ面２４は２段であり、外側テーパ面２４Ａと、外側テーパ面２４Ａの内周縁に接する外周縁を有する内側テーパ面２４Ｂとを有する。外側テーパ面２４Ａの内周縁と、内側テーパ面２４Ｂの外周縁との接続部分は、境界線としての稜線２４Ｃである。外側テーパ面２４Ａと内側テーパ面２４Ｂは、２段の第１テーパ面を構成し、燃料噴射弁１１が挿入孔１５に挿入されたとき、シリンダヘッド１２の肩部１８に対して所定の傾斜をもって対向する。

　詳述すると、内側テーパ面２４Ｂの角度α１２は、外側テーパ面２４Ａの角度α１１よりも大きく設定されている。つまり、外側テーパ面２４Ａの角度（テーパ角）α１１は、内側テーパ面２４Ｂの角度（テーパ角）α１２とは異なる。よって、図８において、稜線２４Ｃは頂点であり、実際には環線状の稜線２４Ｃが、テーパ面２４に形成される。

　図８に示すように、制振インシュレータ３０では、プレート３２のプレート底部３７上に制振部材３１が積層され、その制振部材３１の上に、図３と同様のトレーランスリング３３Ａがさらに積層されている。

　トレーランスリング３３Ａは、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に当接して、燃料噴射弁１１を支持する。トレーランスリング３３Ａは、図３の実施形態のトレーランスリング３３と同様に、ステンレスなどの金属から形成され、制振部材３１に接続されるリング底面４０と、リング外周面４１と、リング外周面４１の上部から環の中心に向かって凹状のテーパを構成する内周斜面４２とを備えている。

　内周斜面４２の内側には、燃料噴射弁１１のテーパ面２４にほとんど対向しない連結部４３が形成され、内周斜面４２の外側には、燃料噴射弁１１のテーパ面２４に対向するテーパ面４５Ｂが形成されている。連結部４３は、プレート内側端部３９によって、制振部材３１に向かって押圧される。

　テーパ面４５Ｂの角度βは、燃料噴射弁１１の外側テーパ面２４Ａの角度α１１よりも大きく、燃料噴射弁１１の内側テーパ面２４Ｂの角度α１２よりも小さく設定されている（α１１＜β＜α１２）。これによって、テーパ面４５Ｂの角度（テーパ角）βは、燃料噴射弁１１の外側テーパ面２４Ａの角度（テーパ角）α１１と、内側テーパ面２４Ｂの角度（テーパ角）α１２の両方と、それぞれ異なる角度とされる。よって、燃料噴射弁１１の稜線２３Ｃは、図８では、トレーランスリング３３Ａのテーパ面４５Ｂに点接触して見え、実際には線接触支持されている。なお具体的には、トレーランスリング３３Ａのテーパ面４５Ｂの角度βは、３０度～６０度が好ましいが、０度より大きく９０度より小さい値から選択可能である。

　以上説明したように、本実施形態によっても先の第１の実施形態の前記（１）及び（１１）の効果と同等もしくはそれに準じた効果が得られるとともに、以下に列記するような効果が得られるようになる。

　（１７）燃料噴射弁１１のテーパ面２４の稜線２４Ｃに、トレーランスリング３３Ａの内周のテーパ面４５Ｂが当接される。燃料噴射弁１１の軸心Ｃが偏心されるようなとき、稜線２４Ｃが、トレーランスリング３３Ａのテーパ面４５Ｂ上を摺動され、よって軸心Ｃの偏心が自動的に補償されるようになる。また、燃料噴射弁１１の２段のテーパ面、つまり外側テーパ面２４Ａと内側テーパ面２４Ｂの角度差（＝α１２－α１１）を小さくすれば、稜線２４Ｃがトレーランスリング３３Ａのテーパ面４５Ｂに強い力で押しつけられた場合であれ、当該押しつけ力を燃料噴射弁１１が好適に受けることができるようになる。これによって、燃料噴射弁１１の支持構造の信頼性や安定性が向上されるようになる。

　なお、上記各実施形態は、例えば以下のような態様にて実施することもできる。
　・上記各実施形態では、制振部材３１にスリーブ３５または３５Ｂが用いられる場合について例示した。しかしこれに限らず、制振部材にスリーブが用いられていなくてもよい。すなわち、図９に示すようにスリーブを削除し、コイルスプリング３４のみを弾性部材３６に埋設した制振部材３１Ａを使用してもよい。

　・上記第１，２，４～６の実施形態では、制振部材３１のスリーブ３５を、コイルスプリング３４よりも外側に設ける場合を例示し、図５の第３の実施形態では、スリーブ３５Ｂを、コイルスプリング３４よりも内側に設ける場合について例示した。しかし、制振部材のスリーブの配置はこれに限られるものではない。また制振部材のスリーブは、いずれの実施形態でもコイルスプリングの内側に設けられても、外側に設けられてもよい。

　・上記各実施形態では、弾性部材３６、コイルスプリング３４、およびスリーブ３５を備える制振部材３１が、制振インシュレータ３０に設けられる場合について例示した。しかしこれに限らず、振動の吸収、抑制機能を有するのであれば、例示された構造の制振部材に限らず、種々の弾性材や種々のスプリングもしくはこれらの組み合わせなどからなる制振部材を採用することができる。

　・上記各実施形態では、コイルスプリング３４とスリーブ３５とが互いに離間されている場合について例示した。しかしこれに限らず、コイルスプリングとスリーブとが接触していたり、または、接触するようなことがあってもよい。

　・上記各実施形態では、入口部１７を、制振インシュレータ３０が軸心補償のために移動するのに必要最小な大きさに形成する場合について例示した。しかしこれに限らず、入口部を、制振インシュレータが軸心補償のために移動するのに必要最小な大きさより大きく形成してもよい。

　・この発明の適用される内燃機関は、筒内噴射式の内燃機関であれば、ガソリン機関でも、ディーゼル機関でもよい。

　１０…燃料噴射装置、１１…燃料噴射弁、１２…シリンダヘッド、１３…デリバリパイプ、１４…燃料噴射弁カップ、１４Ａ…内周面、１５…挿入孔、１６…先端孔部、１７…入口部、１８…肩部、２０…大径部、２１…中径部、２１Ｒ…リング、２２…小径部、２３…噴射ノズル、２４…第１テーパ面としてのテーパ面、２４Ａ…２段の第１テーパ面の一部である外側テーパ面、２４Ｂ…２段の第１テーパ面の一部である内側テーパ面、２４Ｃ…稜線、２５…被シール部、２６…基端中継部、２６Ｊ…コネクタ、２７…基端挿入部、２８…被シール部、２９…Ｏ－リング、３０…制振インシュレータ、３１…制振部材、３１Ａ，３１Ｂ…制振部材、３２，３２Ａ，３２Ｂ…プレート、３３，３３Ａ，３３Ｃ…トレーランスリング、３４…コイルスプリング、３５，３５Ｂ…スリーブ、３６…弾性部材、３７，３７Ａ…プレート底部、３７Ｒ…返り部、３８…プレート内壁部、３９…プレート内側端部、３９Ａ…プレート上部、４０，４０Ｃ…底面、４１，４１Ａ…外周面、４２…内周、４３，４３Ｃ…連結部、４４…当接部、４５，４５Ａ，４５Ｂ…一段の第２テーパ面または２段の第２テーパ面の一部である内側テーパ面、４６…２段の第２テーパ面の一部である外側テーパ面、４６Ａ…上面、４７，４７Ａ…稜線。

Claims (14)

1. 　燃料噴射弁に生じる振動を抑制する燃料噴射弁用制振インシュレータであって、
   　前記燃料噴射弁は、シリンダヘッドに設けられる挿入孔に挿通する状態で前記シリンダヘッドに装着され、前記挿入孔の入口部分には肩部が環状に拡開形成され、前記燃料噴射弁は、前記肩部に対向する第１テーパ面を有するようにテーパ状に拡径した段差部を備え、前記制振インシュレータは前記段差部と前記肩部の間に介在され、
   　前記制振インシュレータは、前記第１テーパ面に対向する凹状の第２テーパ面を内周に有することによって前記第１テーパ面に当接する円環形状のトレーランスリングを備え、前記第２テーパ面のテーパ角は、前記第１テーパ面のテーパ角とは異なるように設定されている
   　ことを特徴とする燃料噴射弁用制振インシュレータ。
2. 　前記第２テーパ面は、前記トレーランスリングの内周側に突き出る稜線が境界線として間に存在するように２段に形成され、前記稜線が前記第１テーパ面に当接する
   　請求項１に記載の燃料噴射弁用制振インシュレータ。
3. 　前記第２テーパ面の上周縁が前記第１テーパ面に当接するように、前記第１テーパ面のテーパ角と前記第２テーパ面のテーパ角は設定される
   　請求項１に記載の燃料噴射弁用制振インシュレータ。
4. 　前記トレーランスリングは、前記燃料噴射弁のハウジングと同等の硬度を有する金属製の材料からなる
   　請求項１～３のいずれか一項に記載の燃料噴射弁用制振インシュレータ。
5. 　前記制振インシュレータは、前記トレーランスリングと前記肩部の間に配置される弾性部材を備え、前記弾性部材は、前記燃料噴射弁に生じる振動を制振すべく、前記トレーランスリングの底面に対応する円環形状に形成され、
   　前記弾性部材の内部には、前記弾性部材の円環形状に対応して円環状に配列されたコイルスプリングと、前記コイルスプリングに並設された円環状のスリーブとが埋め込まれ、前記スリーブの高さは、前記コイルスプリングの螺旋を構成する個々の小リング部の外径よりも低く、前記スリーブの剛性は、前記コイルスプリングの剛性よりも高く形成されている
   　請求項１～４のいずれか一項に記載の燃料噴射弁用制振インシュレータ。
6. 　前記コイルスプリングと前記スリーブは、互いに接触しない状態に維持されて、前記弾性部材に埋め込まれている
   　請求項５に記載の燃料噴射弁用制振インシュレータ。
7. 　前記スリーブは、前記コイルスプリングの外周側に位置する
   　請求項５又は６に記載の燃料噴射弁用制振インシュレータ。
8. 　前記スリーブは、前記コイルスプリングの内周側に位置する
   　請求項５又は６に記載の燃料噴射弁用制振インシュレータ。
9. 　前記弾性部材はゴム系の材料からなり、前記コイルスプリング及び前記スリーブは金属製の材料からなる
   　請求項５～８のいずれか一項に記載の燃料噴射弁用制振インシュレータ。
10. 　前記制振インシュレータは更に、前記弾性部材と前記肩部の間に介在される円環状の金属製プレートを有し、
    　前記金属製プレートは、前記トレーランスリングの内周側から、前記トレーランスリングと前記弾性部材を一体に挟持するように構成されている
    　請求項５～９のいずれか一項に記載の燃料噴射弁用制振インシュレータ。
11. 　前記金属製プレートの外周縁に、前記弾性部材に向かって切り上がる返りが生じるように、前記金属製プレートはプレス成形されてなる
    　請求項１０に記載の燃料噴射弁用制振インシュレータ。
12. 　前記金属製プレートは、前記トレーランスリングよりも硬度の低い材料からなる
    　請求項１０又は１１に記載の燃料噴射弁用制振インシュレータ。
13. 　制振インシュレータを用いて燃料噴射弁を支持する、燃料噴射弁の支持構造であって、
    　前記燃料噴射弁は、シリンダヘッドに設けられる挿入孔に挿通する状態で前記シリンダヘッドに装着され、前記挿入孔の入口部分には肩部が環状に拡開形成され、前記燃料噴射弁は、前記肩部に対向する第１テーパ面を有するようにテーパ状に拡径した段差部を備え、前記制振インシュレータは前記段差部と前記肩部の間に介在されることによって、前記燃料噴射弁に生じる振動を制振するように構成され、
    　前記制振インシュレータは、前記第１テーパ面に対向する凹状の第２テーパ面を内周に有することによって前記第１テーパ面に当接する円環形状のトレーランスリングを備え、前記第１テーパ面のテーパ角と前記第２テーパ面のテーパ角は、互いに異なるように設定されている
    　ことを特徴とする燃料噴射弁の支持構造。
14. 　前記第１テーパ面は、外周側に突き出る稜線が境界線として間に存在するように２段に形成され、前記稜線が前記第２テーパ面に当接する
    　請求項１３に記載の燃料噴射弁の支持構造。

Images