WO2010150405A1 - ろ過方法及び膜ろ過装置 - Google Patents

ろ過方法及び膜ろ過装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2010150405A1
WO2010150405A1 PCT/JP2009/061753 JP2009061753W WO2010150405A1 WO 2010150405 A1 WO2010150405 A1 WO 2010150405A1 JP 2009061753 W JP2009061753 W JP 2009061753W WO 2010150405 A1 WO2010150405 A1 WO 2010150405A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
filtration
pressure
raw water
membrane
water side
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2009/061753
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
慶太郎 鈴村
塚原　隆史
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Asahi Kasei Chemicals Corp
Original Assignee
Asahi Kasei Chemicals Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Asahi Kasei Chemicals Corp filed Critical Asahi Kasei Chemicals Corp
Priority to KR1020117024505A priority Critical patent/KR101354403B1/ko
Priority to JP2011519458A priority patent/JP5431474B2/ja
Priority to PCT/JP2009/061753 priority patent/WO2010150405A1/ja
Priority to CN200980160084.2A priority patent/CN102802769B/zh
Priority to SG2011095056A priority patent/SG177313A1/en
Priority to US13/379,919 priority patent/US20120125846A1/en
Publication of WO2010150405A1 publication Critical patent/WO2010150405A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/14—Ultrafiltration; Microfiltration
    • B01D61/22—Controlling or regulating
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D35/00—Filtering devices having features not specifically covered by groups B01D24/00 - B01D33/00, or for applications not specifically covered by groups B01D24/00 - B01D33/00; Auxiliary devices for filtration; Filter housing constructions
    • B01D35/14—Safety devices specially adapted for filtration; Devices for indicating clogging
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/14—Ultrafiltration; Microfiltration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D63/00—Apparatus in general for separation processes using semi-permeable membranes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D65/00—Accessories or auxiliary operations, in general, for separation processes or apparatus using semi-permeable membranes
    • B01D65/02—Membrane cleaning or sterilisation ; Membrane regeneration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/44—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis
    • C02F1/444—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis by ultrafiltration or microfiltration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2311/00—Details relating to membrane separation process operations and control
    • B01D2311/14—Pressure control
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2311/00—Details relating to membrane separation process operations and control
    • B01D2311/16—Flow or flux control
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2311/00—Details relating to membrane separation process operations and control
    • B01D2311/24—Quality control
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2321/00—Details relating to membrane cleaning, regeneration, sterilization or to the prevention of fouling
    • B01D2321/04—Backflushing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/001—Upstream control, i.e. monitoring for predictive control
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/005—Processes using a programmable logic controller [PLC]
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/03—Pressure
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/11—Turbidity
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/20—Total organic carbon [TOC]
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/40—Liquid flow rate

Definitions

  • the present invention relates to a filtration method and a membrane filtration for filtering water, industrial water, river water, lake water, ground water, storage water, secondary treated water of sewage, sewage, waste water, etc. using a membrane module as a driving force. Relates to the device.
  • Raw water side pressure filtration is a method in which the raw water side of the membrane is pressurized, and the filtered water side is normally opened to atmospheric pressure to create a pressure difference (membrane differential pressure) between the raw water side of the membrane and the filtrate water side. is there.
  • the filtered water-side vacuum filtration is a method in which the raw water side of the membrane is usually opened to atmospheric pressure, and the filtered water side is decompressed to generate a membrane differential pressure and perform filtration.
  • membrane contamination the substance causing membrane contamination is referred to as “membrane contamination causing substance”.
  • membrane filtration flow the membrane differential pressure rises as the operation of the bundle is continued.
  • chemical cleaning is required, but it is preferable that the number of chemical cleaning be small in view of both cost and environmental load. In other words, in continuing the membrane filtration operation, it is desirable to suppress an increase in the membrane differential pressure while ensuring a constant amount of membrane filtration flux for a long period of time.
  • the liquid supplied in the intermembrane flow path is circulated with the pressure of the circulation pump to wash the film, and the liquid is filtered through a filtration membrane using a suction pump.
  • a membrane treatment method for taking out water is described in JP-A-11-300188. Japanese Patent Laid-Open No. 11-300188
  • the power for taking out the filtrate depends on the suction force of the suction pump and does not substantially depend on the pressure of the circulation pump.
  • the design filtration flux may not be secured.
  • An object of the present invention is to provide a filtration method and a membrane filtration device that can suppress an increase in membrane differential pressure while maintaining a designed membrane filtration flux and can continue a stable filtration operation for a long time.
  • the present invention provides: (1) A filtration method for obtaining filtered water by filtering a raw water by performing a filtration operation using a pressure as a driving force for the membrane module, the filtration operation comprising a raw water side pressure filtration and a filtration It consists of three aspects of water-side vacuum filtration and combined filtration that combines the raw water-side pressure filtration and the filtered water-side vacuum filtration, and measures at least one of raw water-side water quality, membrane filtration flux, and membrane differential pressure. Depending on the measured value, the filtration method is characterized by switching from any one of the three aspects to another filtration.
  • the measured value is a characteristic value X representing a concentration of a membrane contamination causative substance calculated from the raw water side water quality, and when the characteristic value X is below a preset threshold value, the raw water side pressurization Filtration is performed, and when the characteristic value X exceeds the threshold, the raw water side pressure filtration is switched to the composite filtration.
  • the measured value is a membrane filtration flux, and when the measured value falls below a preset membrane filtration flux during a constant flow filtration operation at a design flow rate by the filtered water-side vacuum filtration, The filtration method according to the above (1), wherein the filtered water side vacuum filtration is switched to the raw water side pressure filtration or the combined filtration.
  • the measured value is a suction head on the filtrate side corresponding to the membrane differential pressure
  • a membrane filtration apparatus including a membrane module using pressure as a driving force, the first pressure adjusting means for adjusting the raw water side pressure of the membrane module, and the filtrate side pressure of the membrane module A second pressure adjusting unit; a measuring unit that measures water quality on the raw water side of the membrane module; and the first pressure adjusting unit and the second pressure adjusting unit based on a measurement value measured by the measuring unit.
  • Control means for driving and controlling at least one of the means comprising: raw water side pressure filtration, filtered water side vacuum filtration, combined filtration of the raw water side pressure filtration and filtered water side vacuum filtration, Of these three aspects, switching from one filtration to another is characterized.
  • the membrane filtration device wherein the second pressure adjusting means is a vacuum pump, and the measuring means is at least one of a turbidimeter and a total organic carbon content measuring device.
  • the control means drives and controls at least one of the first pressure regulating means and the second pressure regulating means, and pressurization backwash that pressurizes the filtrate water side and decompresses the raw water side.
  • the backwashing is carried out by any one of a backwashing under reduced pressure and a combined backwashing combined with a backwashing under pressure in which the filtered water side is pressurized and under reduced pressure backwashing under reduced pressure on the raw water side.
  • the present invention it is possible to suppress an increase in the membrane differential pressure while maintaining the designed membrane filtration flux and to continue a stable filtration operation for a long time.
  • FIG. 1 is an explanatory diagram illustrating a schematic configuration of a membrane filtration apparatus that can switch between raw water-side pressure filtration, filtered water-side vacuum filtration, and composite filtration according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is an explanatory diagram showing the flow of fluid in the filtration step of the raw water side pressure filtration in the membrane filtration device according to the present embodiment.
  • Drawing 3 is an explanatory view showing the flow of the fluid in the filtration process of filtration water side vacuum filtration, or the filtration process of compound filtration.
  • FIG. 4 is an explanatory diagram showing the flow of fluid in a cleaning process in which backwashing and gas cleaning are simultaneously performed in connection with filtered water pressure backwashing.
  • FIG. 1 is an explanatory diagram illustrating a schematic configuration of a membrane filtration apparatus that can switch between raw water-side pressure filtration, filtered water-side vacuum filtration, and composite filtration according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is an explanatory diagram showing the flow of fluid
  • FIG. 5 is an explanatory diagram showing a flow of fluid in a cleaning process in which backwashing and gas cleaning are performed simultaneously in connection with raw water side reduced pressure backwashing or combined backwashing.
  • FIG. 6 is an explanatory view showing the flow of fluid in the discharging step of discharging the peeled off substance to be removed from the membrane module.
  • FIG. 7 is a diagram showing the film differential pressure change characteristics in Example 1, Comparative Example 1, and Comparative Example 2.
  • FIG. 8 is a graph showing turbidity change characteristics in Example 1, Comparative Example 1, and Comparative Example 2.
  • FIG. 9 is a diagram showing the membrane filtration flux variation characteristics in Example 1, Comparative Example 1, and Comparative Example 2.
  • FIG. 10 is a diagram showing the film differential pressure change characteristics in Example 2 and Comparative Example 3.
  • FIG. 11 is a diagram showing the film differential pressure change characteristics in Example 3, Comparative Example 4, and Comparative Example 5.
  • FIG. 12 is a diagram showing the membrane filtration flux variation characteristics in Example 3, Comparative Example 4, and Comparative Example 5.
  • FIG. 13 is a diagram showing the film differential pressure change characteristics in Example 4, Comparative Example 6, and Comparative Example 7.
  • FIG. 14 is a diagram showing the membrane filtration flux variation characteristics in Example 4, Comparative Example 6, and Comparative Example 7.
  • a membrane filtration device 50 includes a membrane module 4 in which a solid-liquid separation membrane (hereinafter referred to as “membrane”) is accommodated in a case.
  • the membrane filtration apparatus 50 is equipment for obtaining filtered water by separating and removing suspended substances and substances having a size larger than the pore diameter of the membrane from the raw water 1 by the membrane module 4 using the pressure as a driving force.
  • the membrane according to this embodiment is a polyvinylidene fluoride (PVDF) hollow fiber microfiltration (MF) membrane having an inner diameter of 0.7 mm ⁇ , an outer diameter of 1.2 mm ⁇ , and an average pore diameter of 0.1 ⁇ m, and the outer surface area of the hollow fiber.
  • PVDF polyvinylidene fluoride
  • MF hollow fiber microfiltration
  • the effective membrane area of the membrane module 4 taken out from the above is 7.4 m 2 .
  • the membrane module 4 is an external pressure raw water side pressure filtration module housed in a 1 m long, 84 mm diameter polyvinyl chloride (PVC) casing.
  • the material of the membrane is not particularly limited, but for example, polyolefins such as polyethylene, polypropylene, polybutene; tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl ether copolymer (PFA), tetrafluoroethylene-hexafluoropropylene copolymer (FEP) , Tetrafluoroethylene-hexafluoropropylene-perfluoroalkyl vinyl ether copolymer (EPE), tetrafluoroethylene-ethylene copolymer (ETFE), polychlorotrifluoroethylene (PCTFE), chlorotrifluoroethylene-ethylene copolymer Fluorine resins such as (ECTFE) and polyvinylidene fluoride (PVDF); polysulfone, polyethersulfone, polyetherketone, polyetheretherketone, polyphenylenes Cellulose acetate, cellulose such as ethyl cellulose; super engineering plastics such as Fido poly
  • any shape such as a hollow fiber shape, a flat membrane shape, a pleated shape, a spiral shape or a tubular shape can be used.
  • a hollow fiber shape is particularly preferred because of the high backwashing effect.
  • both ends or one of the ends of a membrane bundle composed of a number of hollow fiber separation membranes are bonded and fixed, and one or both of the hollow fiber membranes at both ends Those having an open end are preferably used.
  • the cross-sectional shape of the end part to be bonded and fixed may be a circle, a triangle, a quadrangle, a hexagon, an ellipse, or the like. Note that the membrane according to this embodiment and the membrane module 4 including the membrane are examples for explaining the present invention.
  • the membrane filtration device 50 also introduces a raw water tank 2 that receives the raw water 1, a filtered water tank 6 that stores filtrate water that has permeated through the membrane module 4, and a raw water introduction that connects the raw water side inlet 4 a of the membrane module 4 and the raw water tank 2.
  • the raw water circulation pipe 53 for returning the waste water from the pipe 51 and the drain side outlet 4c of the membrane module 4 to the raw water tank 2 is provided.
  • the raw water introduction pipe 51 is provided with a pressure regulation filtration pump 3 that pumps the raw water 1 stored in the raw water tank 2 to the membrane module 4.
  • the pressure regulation filtration pump 3 has an upstream side and a downstream side, respectively. Valves 14 and 24 are provided.
  • An air introduction pipe 51 a is connected between the valve 24 on the downstream side of the pressure regulation filtration pump 3 and the membrane module 4.
  • the air introduction pipe 51a is connected to the compressor 10 that supplies air for performing gas cleaning on the membrane of the membrane module 4, and a valve 22 is provided in the air introduction pipe 51a.
  • the drainage discharge pipe 52 is provided with a valve 23 that opens the pipe when draining the drainage.
  • the pressure regulation filtration pump 3 corresponds to first pressure regulation means for adjusting the raw water side pressure.
  • the raw water introduction pipe 51 is connected to a first backwash water pipe 71 and a second backwash water pipe 72 that communicate with the raw water circulation pipe 53 and flows backwash water.
  • the first backwash water pipe 71 and the second backwash water pipe 72 are for driving the pressure regulating filtration pump 3 to draw waste water from the drain side outlet 4 c of the membrane module 4 mouth and send it to the drain discharge pipe 52.
  • Valves 26 and 27 are provided in the first backwash water pipe 71 and the second backwash water pipe 72, respectively.
  • the raw water tank 2 is provided with an inlet 2a for the raw water 1, and further connected to a raw water circulation pipe 53 that communicates with the drain side outlet 4c of the membrane module 4.
  • the raw water circulation pipe 53 is provided with a valve 15.
  • the raw water tank 2 is provided with a water quality measuring device 11 for measuring the water quality on the raw water side.
  • the water quality measuring device 11 is at least one of a turbidimeter and a total organic carbon content measuring device.
  • the water quality measuring device 11 corresponds to a measuring means for measuring the water quality on the raw water side.
  • the membrane filtration device 50 includes a filtrate water line 55 that connects the filtrate water side outlet 4 b of the membrane module 4 and the filtrate water tank 6.
  • the filtrate water line 55 branches in two directions in the middle, and becomes a first pipe line 57 that feeds filtrate water to the filtrate water tank 6 in a state where one side is not decompressed, and the other side is decompressed to reduce the filtrate water to the membrane module 4. From this, the second pipe 58 is fed into the filtrate water tank 6.
  • a valve 16 is provided at the entrance of the first pipeline 57, and a valve 17 is provided at the entrance of the second pipeline 58.
  • the membrane filtration device 50 includes a raw water inlet pressure measuring device 12 a disposed in the raw water introduction conduit 51, a filtrate water pressure measuring device 12 b disposed in the filtered water conduit 55, and a raw water outlet disposed in the raw water circulation tube 53.
  • a pressure measuring device 12c and a membrane filtration flux measuring device 13 are provided.
  • the raw water inlet pressure measuring device 12a, the raw water outlet pressure measuring device 12c, and the filtered water side pressure measuring device 12b are devices that measure the pressure at each position, and the membrane filtration flux measuring device 13 flows through the first pipe 57. It is an instrument that measures the membrane filtration flux of filtered water.
  • the second pipe 58 branches in two directions along the way, one side becomes a filtration side pipe 59 and the other side becomes a backwash side pipe 61.
  • the filtration side pipe 59 is provided with a vacuum filtration pump 5, and valves 18 and 19 are provided on the upstream side and the downstream side, respectively, so as to sandwich the vacuum filtration pump 5.
  • the backwash side pipe line 61 is provided with a pressure backwash pump 7, which is provided on the downstream side and the upstream side of the pressure backwash pump 7 on the basis of the flow direction of the backwash water.
  • a valve 21 and a valve 20 are provided.
  • the vacuum filtration pump 5 corresponds to a second pressure adjusting means for adjusting the filtrate water side pressure.
  • the pressure regulation filtration pump 3 and the pressure reduction filtration pump 5 are connected in series so that the pressure regulation filtration pump 3 is provided on the raw water side of the membrane module 4 and the pressure reduction filtration pump 5 is provided on the filtration water side.
  • the filtration pump 3 and the vacuum filtration pump 5 are arranged so that they can be turned on and off independently, it is also possible to adopt an arrangement other than this mode.
  • the membrane filtration device 50 includes an oxidant tank 8 that stores an oxidant as a chemical solution, and a chemical solution supply line 63 that supplies the oxidant stored in the oxidant tank 8 to the membrane module 4. Yes.
  • the chemical liquid supply pipe 63 is provided with an oxidant liquid feed pump 9, and further, a valve 25 is provided downstream of the oxidant liquid feed pump 9. The downstream end of the chemical liquid supply pipe 63 is connected to the filtered water pipe 55 at a position upstream of the branch point between the first pipe 57 and the second pipe 58.
  • the membrane filtration apparatus 50 controls the backwash operation which performs simultaneously the filtration operation which filters the raw
  • a control unit 40 is provided.
  • the control unit 40 is connected to the pumps 3, 5, 7, 9 and the compressor 10 so as to be able to transmit and receive control signals.
  • the control unit 40 is connected to each of the valves 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 24, 25, 26, and 27 so as to be able to transmit and receive control signals.
  • control unit 40 is connected so as to be able to receive the measurement value data relating to the water quality of the raw water 1 measured by the water quality measuring device 11, and further, the raw water inlet pressure measuring device 12a, the filtered water side pressure measuring device 12b, and the raw water outlet.
  • the measurement value data related to the membrane differential pressure measured by the pressure measuring device 12c is connected so as to be receivable, and further the measurement value data related to the membrane filtration flux measured by the membrane filtration flux measuring device 13 is connected so as to be receivable. ing.
  • the control unit 40 includes a central processing unit.
  • the central processing unit includes a CPU, a RAM, a ROM, and the like as hardware configurations, and includes a control unit, a calculation unit, and a storage unit as functional configurations. Further, the control unit 40 evaluates a predetermined set value, for example, a threshold value preset for evaluating the characteristic value X representing the concentration of the membrane contamination causative substance calculated from the raw water side water quality, the membrane filtration flux.
  • a predetermined set value for example, a threshold value preset for evaluating the characteristic value X representing the concentration of the membrane contamination causative substance calculated from the raw water side water quality, the membrane filtration flux.
  • an input device for capturing information and data such as a membrane filtration flux set in advance as a reference or effective NPSH (available positive suction ⁇ ⁇ head), an output device such as a monitor for outputting various information, and the like.
  • the control unit 40 is driven by transmitting a control signal to each of the pumps 3, 5, 7, 9 and the compressor 10, and by stopping the driving, each of the pumps 3, 5, 7, 9 and the compressor 10 is stopped.
  • the drive control is performed.
  • the control unit 40 transmits the control signal to each of the valves 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 24, 25, 26, 27, thereby , 17, 18, 19, 20, 21, 22, 24, 25, 26, 27.
  • the control unit 40 measures the measured value related to the water quality of the raw water 1 measured by the water quality measuring device 11, the membrane difference measured by the raw water inlet pressure measuring device 12a, the filtered water side pressure measuring device 12b, and the raw water outlet pressure measuring device 12c.
  • the measured value related to the pressure and the measured value related to the membrane filtration flux measured by the membrane filtration flux measuring device 13 are monitored, and the suction head in the vacuum filtration pump 5 is monitored.
  • the control unit 40 of the membrane filtration device 50 performs a filtration operation using the pressure as a driving force for the membrane module 4.
  • the control unit 40 executes a backwash operation in which backwashing for sending a mixed liquid of filtered water and an oxidizing agent from the filtrate water side to the raw water side of the membrane module 4 and gas washing for the membrane of the membrane module 4 simultaneously.
  • the control unit 40 effectively suppresses the blockage of the membrane by repeatedly performing the filtration operation and the backwash operation alternately.
  • the filtration operation performed by the control unit 40 has three modes: raw water side pressure filtration, filtered water side vacuum filtration, and combined filtration combining raw water side pressure filtration and filtered water side vacuum filtration. (Raw water side pressure filtration)
  • the control unit 40 when performing raw water side pressure filtration, the control unit 40 is provided in the valves 14 and 24 provided in the raw water introduction pipe 51 and the first pipe 57 of the filtrate water pipe 55.
  • the valve 16 is opened, and the valve 22 for supplying air for gas cleaning, the valve 25 for supplying oxidant, and the valve 17 provided in the second pipe 58 of the filtrate water pipe 55 are closed. As a result, a fluid flow path for raw water pressure filtration is formed.
  • the control unit 40 drives the pressure regulation filtration pump 3.
  • the raw water 1 is pumped to the membrane module 4 via the raw water tank 2 by driving the pressure regulating filtration pump 3.
  • the filtered water that has passed through the membrane module 4 is sent to the filtered water tank 6 through the first pipe 57 of the filtrate pipe 55.
  • the valve 15 provided in the raw water circulation pipe 53 is closed and filtered, the total amount filtration method is used, and when the opening degree of the valve 15 is adjusted and opened, the circulation filtration method is used. (Filtered water side vacuum filtration)
  • the control unit 40 when performing filtered water-side vacuum filtration, the control unit 40 is provided in the valves 14 and 24 provided in the raw water introduction pipe 51 and the second pipe 58 of the filtrate water pipe 55.
  • the valves 18 and 19 provided in the filtration side pipe 59 of the valve 17 and the second pipe 58 are opened. Further, the valve 22 for supplying the air for gas cleaning, the valve 25 for supplying the oxidizing agent, and the valve 16 provided in the first pipe 57 of the filtrate water pipe 55 are closed.
  • a fluid flow path for filtered water side vacuum filtration is formed.
  • the fluid flow path for filtration water side pressure reduction filtration and the fluid flow path of composite filtration are the same.
  • the control unit 40 drives and controls the pressure regulation filtration pump 3 and the vacuum filtration pump 5.
  • the raw water 1 is sent to the membrane module 4 by the pressure regulation filtration pump 3 through the raw water tank 2 and depressurized by the vacuum filtration pump 5 connected to the filtrate water side of the membrane module 4.
  • the control unit 40 drives and controls the pressure regulating filtration pump 3 so that the raw water 1 can be supplied to the membrane module 4 so that the filtered water is supplied.
  • the driving force to obtain is substantially provided only by the vacuum filtration pump 5.
  • the control unit 40 when performing complex filtration, forms the same fluid flow path as the filtered water-side vacuum flow path.
  • the control unit 40 drives the pressure regulation filtration pump 3 and the vacuum filtration pump 5 that also serve as raw water supply.
  • the raw water 1 is pumped to the membrane module 4 through the raw water tank 2b by the pressure regulation filtration pump 3, and further, both the pressurization and the decompression are performed simultaneously by depressurizing the filtrate water side by the vacuum filtration pump 5.
  • Filtered water is obtained by the method.
  • the obtained filtrate is stored in a filtrate tank 6 that also serves as a backwash tank. [Backwash operation]
  • Backwashing is a method of removing membrane contaminants adhering in the pores of the membrane or on the raw water side by allowing filtered water to permeate from the filtered water side of the membrane of the membrane module 4 to the raw water side.
  • gas cleaning is a method of removing a membrane contamination causing substance deposited on the raw water side of the membrane by introducing a gas such as air as bubbles on the raw water side of the membrane to shake the membrane.
  • the membrane filtration device 50 repeatedly performs the above filtration operation and backwash operation alternately.
  • the backwash operation performed by the control unit 40 of the membrane filtration apparatus 50 will be described.
  • the backwashing operation according to this embodiment includes three steps of filtered water side pressure backwashing, raw water side vacuum backwashing, combined backwashing combined with filtered water side pressure backwashing and raw water side vacuum backwashing. There are aspects. (Filtered water side pressure backwash)
  • the control unit 40 opens the valve 17 provided in the second pipe 58 of the filtrate water pipe 55 and the valves 20 and 21 provided in the backwash side pipe 61, and further opens the drain discharge pipe 52.
  • the provided valve 23 is opened.
  • the valve 18 provided in the filtration side pipeline 59 and the valve 24 provided in the raw water introduction pipeline 51 are closed.
  • a fluid channel for backwashing is formed.
  • the valve 25 provided in the chemical solution supply line 63 is opened to supply the oxidant to the membrane module 4, and the air for gas washing is further passed through the membrane.
  • the valve 22 provided in the air introduction pipe 51 a is opened.
  • control unit 40 drives the pressurized backwash pump 7 to pump the filtrate stored in the filtrate tank 6 also serving as the backwash tank to the membrane module 4. Further, the control unit 40 is driven by the oxidant feed pump 9 to supply the oxidant to the backwash filtered water via the chemical solution supply line 63 to generate a mixed liquid. The liquid is fed from the filtered water side to the raw water side and backwashed. Further, the control unit 40 drives the compressor 10 and supplies compressed air to the raw water 1 side of the membrane module 4 via the air introduction pipe 51a to perform gas cleaning of the membrane.
  • the control unit 40 executes a draining process.
  • the draining step is a step of discharging the removal target substance that has peeled off the film in the backwashing step.
  • the control unit 40 opens the valves 14 and 24 of the raw water introduction pipe 51 and the valve 23 of the drainage discharge pipe 52 and closes the other valves 16, 17, 22, 25, etc. A fluid flow path is formed.
  • control unit 40 drives the pressure regulation filtration pump 3 to supply the raw water 1 to the membrane module 4.
  • the substance to be removed collected on the raw water 1 side of the membrane module 4 is discharged together with the raw water 1 through the drain side outlet 4 c of the membrane module 4 to the drain discharge pipe 52. (Raw water side reduced pressure backwash)
  • a backwashing process and a draining process are performed.
  • the control unit 40 opens the valve 17 provided in the second pipe 58 of the filtrate water pipe 55 and the valves 20 and 21 provided in the backwash side pipe 61, and further, the drainage discharge pipe.
  • the valve 23 provided in 52 is opened, and the valves 26 and 27 provided in the first backwash water pipe 71 and the second backwash water pipe 72 communicating with the pressure regulating filtration pump 3 are opened.
  • the valve 18 provided in the filtration side pipeline 59 and the valves 14 and 24 provided in the raw water introduction pipeline 51 are closed. As a result, a fluid channel for backwashing is formed.
  • the valve 22 for supplying the air for gas cleaning and the valve 25 for supplying the oxidizing agent are opened.
  • the control unit 40 drives and controls the pressure regulating filtration pump 3 so as to depressurize the raw water side of the membrane module 4, and further drives and controls the pressure backwash pump 7.
  • the filtrate stored in the filtrate tank 6 also serving as a backwash tank is sent to the membrane module 4 and supplied to the pressure regulating filtration pump 3 connected to the raw water side of the membrane module 4.
  • Backwashing is performed by reducing the pressure.
  • the control unit 40 drives and controls the pressurization backwashing pump 7 so as to be the minimum pressurization that can supply filtered water to the membrane module 4.
  • the driving force for is provided substantially only by the pressure regulating filtration pump 3.
  • control unit 40 After said backwashing process, control unit 40 performs the drainage process similar to the drainage process of the filtration water side pressurization backwashing (refer FIG. 6). (Composite backwash)
  • the backwashing process and the draining process are performed in the composite backwashing.
  • the control unit 40 forms a fluid passage for backwashing similarly to the raw water side decompression backwashing, and further supplies a valve 22 for supplying air for gas cleaning and an oxidizing agent.
  • the valve 25 is opened.
  • control unit 40 drives and controls the pressure regulating filtration pump 3 so as to depressurize the raw water side of the membrane module 4, and further drives and controls the pressure backwash pump 7.
  • the filtrate stored in the filtrate tank 6 also serving as a backwash tank is pumped to the membrane module 4 by the pressure backwash pump 7, and the raw water side is further removed by the pressure regulation filter 3.
  • backwashing is performed by a method in which both pressurization and depressurization are performed simultaneously.
  • control unit 40 After said backwashing process, control unit 40 performs the drainage process similar to the drainage process of the filtration water side pressurization backwashing (refer FIG. 6). [Switching control]
  • the control unit 40 monitors all of the raw water side water quality measured by the water quality measuring device 11, the membrane differential pressure measured by the membrane differential pressure measuring device 12, and the membrane filtration flux measured by the membrane filtration flux measuring device 13. ing. And the control unit 40 performs control which switches from any one filtration of the said 3 aspect filtration to another filtration according to at least one of each measured value. The switching control performed by the control unit 40 will be described.
  • the control unit 4 acquires the raw water side water quality as a measurement value, calculates a characteristic value X representing the concentration of the membrane contamination causing substance from the acquired measurement value, and the characteristic value X is set in advance.
  • the pressure falls below the threshold value, raw water side pressure filtration is performed, and when the characteristic value X exceeds the threshold value, the raw water side pressure filtration may be switched to the combined filtration.
  • Characteristic value X is calculated from raw water side water quality.
  • the raw water side water quality includes turbidity (degree), TOC (mg / L), CODMn (mg / L), CODCr (mg / L), BOD (mg / L), or metal concentrations described below, Fe (Mg / L), Mn (mg / L), Al (mg / L), Si (mg / L), Ca (mg / L), and Mg (mg / L). It is possible to use each measured water quality value as the characteristic value X representing the membrane contamination causing substance.
  • the water quality measuring instrument 11 acquires at least one of turbidity (degree) and TOC (mg / L) and calculates the characteristic value X from each measured value.
  • the characteristic value X may be calculated only from turbidity (degree) or from TOC (mg / L), or from turbidity (degree) and TOC (mg / L).
  • the characteristic value X is calculated from the turbidity (degree) and the TOC (mg / L)
  • the turbidity can be calculated as A (degree)
  • TOC (mg / L) is the total amount of organic carbon.
  • the threshold value is preferably set to a turbidity of 0.01 to 1000 degrees, more preferably 1 to 100 degrees.
  • the threshold is preferably set to TOC 0.01 mg / L to 1000 mg / L, more preferably 1 mg / L to 100 mg / L.
  • the threshold value is preferably set to a value of A + B of 0.01 to 1000, more preferably a value of A + B of 1 to 100. preferable.
  • control unit 4 acquires a membrane filtration flux as a measurement value, and the acquired measurement value is obtained in advance during the constant flow filtration operation at the design flow rate by the filtrate-side vacuum filtration. When it falls below the set membrane filtration flux, it may be switched from filtered water side vacuum filtration to raw water side pressure filtration or composite filtration.
  • the control unit 4 acquires a filtered water side suction head corresponding to the membrane differential pressure as a measured value, and is performing a constant flow filtration operation at a design flow rate by the filtered water side vacuum filtration. Furthermore, when the suction head on the filtrate water side reaches the effective NPSH, the filtered water side vacuum filtration may be switched to the raw water side pressure filtration or composite filtration.
  • Preferred raw water as treated water in this embodiment is water, industrial water, river water, lake water, ground water, stored water, sewage secondary treated water, waste water, sewage, or the like.
  • this kind of raw water 1 is filtered through a membrane, membrane contamination causing an increase in filtration resistance due to formation of a cake layer and clogging of pores occurs due to the membrane contamination causing substances in the raw water 1.
  • the differential pressure increases.
  • the present inventor conducted quantitative filtration operation with an equivalent membrane filtration flux with a membrane differential pressure of less than atmospheric pressure for raw water with a high amount of membrane contamination causing substances and at least one of turbidity and TOC (total organic carbon content) being high. In this case, it was found that the increase in the membrane differential pressure was faster in the raw water side pressure filtration than in the filtrate side vacuum filtration.
  • the water quality generally varies, and the amount of the membrane contamination causing substance also varies.
  • the inventor of the present invention when the membrane contamination causing substance in the raw water 1 is rapidly increased, the membrane contamination proceeds abruptly. Was found to be able to suppress an increase in the membrane differential pressure.
  • the difference between the raw water side pressure filtration and the filtered water side vacuum filtration as described above is caused by the difference in pressure actually applied to the raw water side of the membrane where the membrane contamination causing substance exists. That is, in the raw water side pressure filtration, the pressure actually applied to the raw water side is the sum of the atmospheric pressure and the membrane differential pressure, while in the filtered water side vacuum filtration, the actual pressure applied to the raw water side is the atmospheric pressure. In fact, the pressure applied to the raw water side is higher by the membrane differential pressure.
  • the maximum membrane differential pressure is at atmospheric pressure, so it is not possible to operate the filtrate under reduced pressure filtration alone under conditions where the membrane differential pressure exceeds atmospheric pressure. Unable to ensure the membrane filtration flux of the design. In other words, in the case of raw water with few substances causing membrane contamination, it is common to operate with a high membrane filtration flux, and the membrane differential pressure during stable operation is high. I can't drive. Therefore, raw water pressure filtration or complex filtration is required.
  • the combined filtration is selected and the filtered water side vacuum filtration is used as the driving force to extract the filtered water. It is more preferable to make the contribution of as much as possible and make up for the lack of membrane filtration flux by raw water pressure filtration.
  • the amount of substances causing membrane contamination in the raw water is small, it is advantageous to operate only with the raw water side pressure filtration in view of energy efficiency, and the frequency and period of use of the filtrate side pressure reduction pump are minimized. The life of the pump can be extended by keeping the pressure on.
  • the filtration is performed so that the optimum filtration operation is performed according to the water quality variation of the raw water 1, the membrane filtration flux, and the membrane differential pressure. Since the mode is switched, even when the raw water quality is fluctuating, high membrane filtration flux suppresses the increase in membrane differential pressure, reduces the number of chemical washings, and extends the life of the pump with minimal energy consumption It becomes possible to do. As a result, it is possible to suppress an increase in the membrane differential pressure while maintaining the designed membrane filtration flux and to continue a stable filtration operation for a long time.
  • the membrane filtration apparatus 50 and the membrane filtration apparatus 50 selects and performs any one backwashing of filtered water side pressure backwashing, raw
  • the actual pressure on the membrane surface where membrane contamination causing substances are deposited is reduced by the atmospheric pressure compared to the filtered water side pressure backwashing. Therefore, the compression of the film contamination causative substance deposited on the film surface is alleviated and the backwashing effect is considered to be high.
  • the design backwashing flux cannot be secured only by the raw water side decompression backwashing.
  • the first and second pressure regulating means for performing raw water side pressure filtration, filtered water side vacuum filtration, composite filtration, filtered water side pressure backwash, raw water side vacuum backwash and composite backwash
  • the pressure means include a pressurizing pump, a pressure adjusting pump, a high-pressure gas, and a water head difference
  • the pressure reducing means include a suction pump and a vacuum pump.
  • Example 1 River surface water with an average turbidity of 1 degree was used as raw water. Filtration operation and backwash operation were performed using an apparatus corresponding to the membrane filtration apparatus 50 described above. This filtration operation was started with raw water pressure filtration. The signal from the water quality measuring device 11 was sent to the control unit 40, and the control unit 40 automatically switched to composite filtration from the time when the measured value reached 5 degrees.
  • the raw water side pressure filtration uses a pressure regulation filtration pump 3 to the membrane module 4 to feed the raw water 1 at a constant flow rate (membrane filtration flux 2.5 m 3 / m 2 / day, 2.5 m 3 per 1 m 2 membrane area per day.
  • the flow rate was such that the filtered water was obtained at a constant flow rate, and the whole amount was filtered.
  • the raw water 1 is filtered at a constant flow rate (membrane filtration flux 2.5 m 3 / m 2 / day, 2.5 m 3 per 1 m 2 of membrane area per day using the pressure regulation filtration pump 3 in the membrane module 4.
  • the flow rate was such that water was obtained), and at the same time, the flow rate was reduced by the reduced pressure filtration pump 5, and the whole amount was filtered.
  • the rotation speed of the vacuum filtration pump 5 in the combined filtration was operated at 50 hertz which is the maximum rotation speed of the pump.
  • the raw water side pressure filtration or combined filtration and the washing operation are alternately repeated, and as the operation conditions, the filtration operation is 29 minutes, the backwashing simultaneous gas washing is 1 minute, and the discharge is 30 minutes. Repeated in seconds.
  • the backwash operation is performed at 3.0 m 3 / m 2 / day, and at the same time, sodium hypochlorite in the oxidant tank 8 is supplied using the oxidant feed pump 9, and the residual chlorine concentration in the backwash water is 3 mg. / Liter.
  • the gas for gas cleaning was performed using air compressed by the compressor 10 and the air flow rate was 1.5 Nm 3 / hr.
  • Example 2 River surface water with an average turbidity of 0.1 degrees was used as raw water. A filtration operation and a backwash operation were performed using an apparatus having the same configuration as in Example 1. The filtration operation was started by filtration under reduced pressure on the filtrate side, and the measured value with the membrane differential pressure measuring device 12 reached 80 kPa. From the time, it switched automatically to the filtration method which combined the raw water side pressure filtration and the filtration water side decompression filtration. The rotation speed of the vacuum filtration pump 5 of the filtration method combining raw water side pressure filtration and filtered water side vacuum filtration was operated at the time when the membrane pressure difference reached 80 kPa by continuing the filtrate side vacuum filtration.
  • the raw water 1 is filtered at a constant flow rate (membrane filtration flux 5.0 m 3 / m 2 / day using a pressure regulation filtration pump 3 on the membrane module 4, and 5.0 m 3 per 1 m 2 of membrane area per day.
  • the flow rate was such that water was obtained), and at the same time, the flow rate was reduced by the reduced pressure filtration pump 5, and the whole amount was filtered.
  • Example 2 As operation conditions of Example 2, filtration operation was performed for 29 minutes, backwashing simultaneous gas cleaning was performed for 1 minute, and discharging was repeated for 30 seconds.
  • the backwash operation is performed at 3.8 m 3 / m 2 / day, and at the same time, sodium hypochlorite in the oxidant tank 8 is supplied using the oxidant feed pump 9, and the residual chlorine concentration in the backwash water is 3 mg. / Liter.
  • the gas for gas cleaning was performed using air compressed by the compressor 10 and the air flow rate was 1.5 Nm 3 / hr.
  • the membrane differential pressure reached 80 kPa after about 400 hours, and thus switched to composite filtration. Stable filtration was continued until about 2000 hours, and after about 2500 hours, the membrane differential pressure became 200 kPa, which required chemical cleaning (see FIG. 10).
  • the filtration operation was performed for 29 minutes, the backwashing simultaneous gas cleaning was performed for 1 minute, and the discharging was repeated for 30 seconds.
  • the backwash operation is performed at 3.8 m 3 / m 2 / day, and at the same time, sodium hypochlorite in the oxidant tank 8 is supplied using the oxidant feed pump 9, and the residual chlorine concentration in the backwash water is 3 mg. / Liter.
  • the gas for gas cleaning was performed using air compressed by the compressor 10 and the air flow rate was 1.5 Nm 3 / hr.
  • the stable operating time was short, and after about 1900 hours, the film differential pressure became 200 kPa, which required chemical cleaning (see FIG. 10).
  • Example 3 As raw water, backwash wastewater from a river water sand filter having an average turbidity of 100 degrees was used. A filtration operation and a backwash operation are performed using an apparatus having the same configuration as in Example 1. The filtration operation is started by filtration under reduced pressure on the filtrate side, and the measured value of the membrane filtration flux measuring device 13 is the designed membrane filtration flow. The composite filtration was automatically switched from the time when the bundle fell below 1.0 m 3 / m 2 / day. The rotation speed of the vacuum filtration pump 5 for composite filtration was operated at a maximum rotation speed of 50 Hz.
  • the raw water 1 is filtered at a constant flow rate (membrane filtration flux 1.0 m 3 / m 2 / day using a pressure regulation filtration pump 3 in the membrane module 4, and 1.0 m 3 per 1 m 2 of membrane area per day.
  • the flow rate was such that water was obtained), and the flow rate was reduced by the simultaneous vacuum filtration pump 5 to obtain a constant flow rate filtration.
  • Example 3 As operation conditions of Example 3, filtration operation was performed for 29 minutes, backwashing simultaneous gas cleaning was performed for 1 minute, and discharging was repeated for 30 seconds.
  • the backwash operation is performed at 1.0 m 3 / m 2 / day, and at the same time, sodium hypochlorite in the oxidant tank 8 is supplied using the oxidant feed pump 9, and the residual chlorine concentration in the backwash water is 3 mg. / Liter.
  • the gas for gas cleaning was performed using air compressed by the compressor 10 and the air flow rate was 1.5 Nm 3 / hr.
  • the measured value of the membrane filtration flux measuring device 13 When continuous operation was started from the filtered water-side vacuum filtration method under the above operating conditions, the measured value of the membrane filtration flux measuring device 13 after about 2250 hours was 1.0 m 3 / m 2 / day of the designed membrane filtration flux. Since it was lower, it switched to composite filtration automatically. After about 3000 hours, the membrane differential pressure became 200 kPa that required chemical cleaning (see FIG. 11), and the membrane could be operated for about 3000 hours at the design membrane filtration flux of 1.0 m 3 / m 2 / day (see FIG. 12).
  • the filtration operation was performed for 29 minutes, the backwashing simultaneous gas cleaning was performed for 1 minute, and the discharge was repeated for 30 seconds.
  • the backwash operation is performed at 1.0 m 3 / m 2 / day, and at the same time, sodium hypochlorite in the oxidant tank 8 is supplied using the oxidant feed pump 9, and the residual chlorine concentration in the backwash water is 3 mg. / Liter.
  • the gas for gas cleaning was compressed by the compressor 10 and used air, and the air flow rate was 1.5 Nm 3 / hr.
  • Example 4 River surface water with an average turbidity of 2 degrees was used as raw water. A filtration operation and a backwash operation were performed using an apparatus having the same configuration as in Example 1. The filtration operation was started by filtration under reduced pressure on the filtrate side, and the measured value with the membrane differential pressure measuring device 12 reached 80 kPa. It switched automatically to the composite filtration from the time. The rotation speed of the vacuum filtration pump 5 for composite filtration was operated at the value at the time when the membrane pressure difference reached 80 kPa by continuing the filtration water side vacuum filtration.
  • the composite filter constant flow raw water 1 with pressure regulating filtration pump 3 to the membrane module 4 (membrane filtration flux 1.7 m 3 / m 2 / day, filtration membrane area 1 m 2 per 1.7 m 3 a day
  • the flow rate was such that water was obtained), and at the same time, the flow rate was reduced by the reduced pressure filtration pump 5, and the whole amount was filtered.
  • Example 4 As operation conditions of Example 4, filtration operation was performed for 29 minutes, backwashing simultaneous gas cleaning was performed for 1 minute, and discharging was repeated for 30 seconds.
  • the backwash operation is performed at 1.7 m 3 / m 2 / day, and at the same time, sodium hypochlorite in the oxidant tank 8 is supplied using the oxidant feed pump 9, and the residual chlorine concentration in the backwash water is 3 mg. / Liter.
  • the gas for gas cleaning was performed using air compressed by the compressor 10 and the air flow rate was 1.5 Nm 3 / hr.
  • Example 6 River surface water with an average turbidity of 2 degrees was used as raw water. A filtration operation and a backwash operation were performed using an apparatus having the same configuration as in Example 1, and the filtration operation was performed by filtration under reduced pressure on the filtrate side. Using the pressure regulation filtration pump 3 to the membrane module 4, raw water 1 is obtained at a constant flow rate (membrane filtration flux of 1.7 m 3 / m 2 / day, and 1.0 m 3 of filtered water per 1 m 2 of membrane area can be obtained in one day. The flow rate was constant and the pressure was reduced by the vacuum filtration pump 5, and the entire amount was filtered.
  • Example 6 As operating conditions of Example 6, filtration operation was performed for 29 minutes, backwashing simultaneous gas cleaning was performed for 1 minute, and discharging was repeated for 30 seconds.
  • the backwash operation is performed at 1.7 m 3 / m 2 / day, and at the same time, sodium hypochlorite in the oxidant tank 8 is supplied using the oxidant feed pump 9, and the residual chlorine concentration in the backwash water is 3 mg. / Liter.
  • the gas for gas cleaning was compressed by the compressor 10 and used air, and the air flow rate was 1.5 Nm 3 / hr. When continuously operated under the above operating conditions, the film differential pressure became 45 kPa after 100 hours.
  • the membrane differential pressure increased up to 69 kPa and then decreased (see FIG. 11).
  • the membrane filtration flux was 1.7 m 3 / of the designed membrane filtration flux after about 260 hours (about 10 hours after the addition of turbidity). It was less than m 2 / day, and the minimum was 0.82 m 3 / m 2 / day (see FIG. 14).

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)

Abstract

　膜モジュールに対して圧力を駆動力とするろ過運転を実行することにより、原水をろ過してろ過水を得るろ過方法であって、前記ろ過運転は、原水側加圧ろ過と、ろ過水側減圧ろ過と、前記原水側加圧ろ過及び前記ろ過水側減圧ろ過を組み合わせた複合ろ過との三態様からなり、原水側水質、膜ろ過流束、膜差圧の少なくとも一つを測定し、測定値に応じて、前記三態様のうちのいずれか一のろ過から他のろ過に切り替えることを特徴とするろ過方法。

Description

ろ過方法及び膜ろ過装置
　本発明は、上水、工業用水、河川水、湖沼水、地下水、貯水、下水二次処理水、下水、排水等を処理する圧力を駆動力として膜モジュールを用いてろ過するろ過方法及び膜ろ過装置に関する。
　圧力を駆動力とする液体の膜ろ過には原水側加圧ろ過とろ過水側減圧ろ過の２つがある。原水側加圧ろ過は膜の原水側を加圧し、ろ過水側を通常大気圧に開放することで膜の原水側とろ過水側に圧力差（膜差圧）を生じさせてろ過する方法である。他方、ろ過水側減圧ろ過は膜の原水側を通常は大気圧に開放し、ろ過水側を減圧することで膜差圧を生じさせてろ過する方法である。
　上記のような方法で、原水を膜でろ過すると、原水中の懸濁物質や使用する膜の細孔径以上の大きさの物質が膜で阻止されて濃度分極やケーク層を形成すると同時に、細孔を閉塞させろ過抵抗を増大させる（以下、「膜汚染する」と記し、膜汚染の原因となる物質を、「膜汚染原因物質」と記す。）ため、一定の膜ろ過流量（膜ろ過流束）の運転を継続するうちに膜差圧が上昇していく。膜差圧が上昇すると薬品洗浄が必要になるが、薬品洗浄の回数はコスト、環境負荷の双方を鑑みて少ないことが好ましい。つまり膜ろ過運転の継続に当たり、膜ろ過流束を長期間一定量に確保したまま、膜差圧の上昇を抑制することが望ましい。
　膜差圧の上昇を抑制する手段として、膜間流路内に供給される液を循環ポンプの圧力で循環して膜洗浄すると共に、該液を、吸引ポンプを用いてろ過膜を介してろ過水を取り出す膜処理方法が、特開平１１－３００１６８号公報に記載されている。
特開平１１－３００１６８号公報
　しかしながら、特開平１１－３００１６８号公報に記載の従来の膜処理方法では、ろ液を取り出す動力が吸引ポンプの吸引力に依存し、循環ポンプの圧力に実質的に依存しないため、膜汚染により膜差圧上昇が起こった場合、設計のろ過流束を確保できない虞があった。
　本発明は、設計した膜ろ過流束を確保したまま、膜差圧の上昇を抑制し、長時間安定したろ過運転を継続できるろ過方法及び膜ろ過装置を提供することを目的とする。
　前記目的を達成するため、本発明は、
（１）膜モジュールに対して圧力を駆動力とするろ過運転を実行することにより、原水をろ過してろ過水を得るろ過方法であって、前記ろ過運転は、原水側加圧ろ過と、ろ過水側減圧ろ過と、前記原水側加圧ろ過及び前記ろ過水側減圧ろ過を組み合わせた複合ろ過との三態様からなり、原水側水質、膜ろ過流束、膜差圧の少なくとも一つを測定し、測定値に応じて、前記三態様のうちのいずれか一のろ過から他のろ過に切り替えることを特徴とするろ過方法。
（２）前記測定値は、前記原水側水質から算出される膜汚染原因物質の濃度を表す特性値Ｘであり、前記特性値Ｘが、予め設定した閾値を下回る場合には前記原水側加圧ろ過を行い、前記特性値Ｘが前記閾値を上回る場合には、前記原水側加圧ろ過から前記複合ろ過に切り替えることを特徴とする上記（１）のろ過方法。
（３）前記特性値Ｘは、原水側濁度Ａ（度）及び原水側全有機炭素量（ｍｇ／Ｌ）の少なくとも一方から算出されることを特徴とする上記（２）のろ過方法。
（４）前記原水側濁度がＡ（度）、原水側全有機炭素量がＢ（ｍｇ／Ｌ）である場合に、前記特性値Ｘは、Ｘ＝Ａ＋Ｂで算出されることを特徴とする上記（３）のろ過方法。
（５）前記測定値は膜ろ過流束であり、前記ろ過水側減圧ろ過による設計流量での定流量ろ過運転中に、前記測定値が予め設定された膜ろ過流束を下回った場合に、前記ろ過水側減圧ろ過から、前記原水側加圧ろ過または前記複合ろ過に切り替えることを特徴とする上記（１）のろ過方法。
（６）前記測定値は前記膜差圧に対応する前記ろ過水側の吸い込み揚程であり、
　前記ろ過水側減圧ろ過による設計流量での定流量ろ過運転中に、前記ろ過水側の吸い込み揚程が有効ＮＰＳＨに達した場合に、前記ろ過水側減圧ろ過から、前記原水側加圧ろ過または前記複合ろ過に切り替えることを特徴とする上記（１）のろ過方法。
（７）前記ろ過運転と、前記膜モジュールのろ過水側から原水側へ送液する逆洗と前記膜モジュールに対する気体洗浄とを同時に行う逆洗運転とを交互に繰り返すことを特徴とする上記（１）～（６）のいずれか一のろ過方法。
（８）逆洗運転を行う場合には、ろ過水側から加圧した加圧逆洗を行うことを特徴とする上記（７）のろ過方法。
（９）逆洗運転を行う場合には、原水側を減圧した減圧逆洗を行うことを特徴とする上記（７）のろ過方法。
（１０）逆洗運転を行う場合には、ろ過水側から加圧した加圧逆洗と原水側を減圧した減圧逆洗とを組み合わせた複合逆洗を行うことを特徴とする上記（７）のろ過方法。
（１１）ろ過水側から加圧した加圧逆洗と、原水側を減圧した減圧逆洗と、ろ過水側から加圧した加圧逆洗と原水側を減圧した減圧逆洗とを組み合わせた複合逆洗とのいずれか一の逆洗を選択可能であり、逆洗運転を行う場合には、加圧逆洗と、減圧逆洗と、複合逆洗のいずれか一の逆洗を選択することを特徴とする上記（７）のろ過方法。
（１２）圧力を駆動力とする膜モジュールを備えた膜ろ過装置であって、前記膜モジュールの原水側圧力を調整する第１の調圧手段と、前記膜モジュールのろ過水側圧力を調整する第２の調圧手段と、前記膜モジュールの原水側の水質を測定する測定手段と、前記測定手段で測定された測定値に基づいて、前記第１の調圧手段及び前記第２の調圧手段の少なくとも一方を駆動制御する制御手段と、を備え、前記制御手段は、原水側加圧ろ過と、ろ過水側減圧ろ過と、前記原水側加圧ろ過及びろ過水側減圧ろ過の複合ろ過との三態様のうち、一のろ過から他のろ過に切り替えることを特徴とする。
（１３）前記第２の調圧手段は減圧ポンプであり、前記測定手段は濁度計及び全有機炭素量測定器の少なくとも一方であることを特徴とする上記（１２）の膜ろ過装置。
（１４）前記制御手段は、前記第１の調圧手段及び前記第２の調圧手段の少なくとも一方を駆動制御して、ろ過水側を加圧した加圧逆洗と、原水側を減圧した減圧逆洗と、ろ過水側を加圧した加圧逆洗及び原水側を減圧した減圧逆洗を組み合わせた複合逆洗とのいずれか一の逆洗を行うことを特徴とする上記（１２）または（１３）の膜ろ過装置。
　本発明によれば、設計した膜ろ過流束を確保したまま、膜差圧の上昇を抑制し、長時間安定したろ過運転を継続することが可能になる。
図１は、本発明の実施形態に係り、原水側加圧ろ過と、ろ過水側減圧ろ過と、複合ろ過とを切り替え可能な膜ろ過装置の概略的な構成を示す説明図である。 図２は、本実施形態に係る膜ろ過装置における原水側加圧ろ過のろ過工程における流体の流れを示す説明図である。 図３は、ろ過水側減圧ろ過のろ過工程または複合ろ過のろ過工程における流体の流れを示す説明図である。 図４は、ろ過水側加圧逆洗に係り、逆洗と気体洗浄とを同時に実施する洗浄工程における流体の流れを示す説明図である。 図５は、原水側減圧逆洗または複合逆洗に係り、逆洗と気体洗浄とを同時に実施する洗浄工程における流体の流れを示す説明図である。 図６は、剥離した除去対象物質を膜モジュールから排出する排出工程における流体の流れを示す説明図である。 図７は、実施例１、比較例１、比較例２における膜差圧変化特性を示した図である。 図８は、実施例１、比較例１、比較例２における濁度変化特性を示した図である。 図９は、実施例１、比較例１、比較例２における膜ろ過流束変化特性を示した図である。 図１０は、実施例２、比較例３における膜差圧変化特性を示した図である。 図１１は、実施例３、比較例４、比較例５における膜差圧変化特性を示した図である。 図１２は、実施例３、比較例４、比較例５における膜ろ過流束変化特性を示した図である。 図１３は、実施例４、比較例６、比較例７における膜差圧変化特性を示した図である。 図１４は、実施例４、比較例６、比較例７における膜ろ過流束変化特性を示した図である。
１…原水、３…調圧ろ過ポンプ（第２の調整手段）、５…減圧ろ過ポンプ（第１の調整手段）、４…膜モジュール、１１…水質測定器（測定手段）、４０…制御ユニット（制御手段）、５０…膜ろ過装置。
　本発明に係る膜ろ過装置の実施形態を、図面を参照して具体的に説明する。
　図１に示されるように、本実施形態に係る膜ろ過装置５０は、固液分離膜（以下「膜」という）がケース内に収容された膜モジュール４を備えている。膜ろ過装置５０は、圧力を駆動力として、膜モジュール４によって原水１から懸濁物質や膜の細孔径以上の大きさの物質を分離除去してろ過水を得るための設備である。
　本実施形態に係る膜は、内径が０．７ｍｍφ、外径が１．２ｍｍφ、平均孔径０．１μｍのポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）製中空糸状精密ろ過（ＭＦ）膜であり、中空糸の外表面積から出した膜モジュール４の有効膜面積が７．４ｍ２である。また、膜モジュール４は、１ｍ長、８４ｍｍ径のポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）ケーシングに納めた外圧原水側加圧ろ過式モジュールである。
　また、膜の素材は特に限定されないが、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン等のポリオレフィン；テトラフルオロエチレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、テトラフルオロエチレン－ヘキサフルオロプロピレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＥＰＥ）、テトラフルオロエチレン－エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、クロロトリフルオロエチレン－エチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）等のフッ素系樹脂；ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンスルフィド等のスーパーエンジニアリングプラスチック；酢酸セルロース、エチルセルロース等のセルロース類；ポリアクリロニトリル；ポリビニルアルコールの単独およびこれらの混合物が挙げられる。
　また、膜の形状としては、中空糸状、平膜状、プリーツ状、スパイラル状、チューブラー状など任意の形状を用いることができる。逆洗の効果が高いので中空糸状が特に好ましい。
　また、本実施形態に係る膜モジュールとしては、多数の中空糸分離膜からなる膜束の両端部あるいはどちらか一方の端部が接着固定され、どちらか一方、もしくは両方の端部の中空糸膜端が開口されたものが好適に用いられる。接着固定される端部の断面形状としては、円形の他、三角形、四角形、六角形、楕円形等であってもよい。なお、本実施形態に係る膜及び該膜を備えた膜モジュール４は、本発明の説明のための一例である。
　また、膜ろ過装置５０は、原水１を受け入れる原水タンク２、膜モジュール４を透過したろ過水を貯留するろ過水タンク６、膜モジュール４の原水側入口４ａと原水タンク２とを連絡する原水導入管路５１及び膜モジュール４の排水側出口４ｃからの排水を原水タンク２に戻すための原水循環管５３を備えている。
　原水導入管路５１には、原水タンク２内に貯留された原水１を膜モジュール４に圧送する調圧ろ過ポンプ３が配置され、調圧ろ過ポンプ３よりも上流側及び下流側には、それぞれバルブ１４，２４が設けられている。調圧ろ過ポンプ３よりも下流側のバルブ２４と膜モジュール４との間には空気導入管５１ａが接続されている。空気導入管５１ａは、膜モジュール４の膜に対して気体洗浄を行う空気を供給するコンプレッサー１０に接続されており、空気導入管５１ａには、バルブ２２が設けられている。また、排水排出管路５２には、排水の排出時に管路を開くバルブ２３が設けられている。調圧ろ過ポンプ３は、原水側圧力を調整する第１の調圧手段に相当する。
　なお、原水導入管路５１には、原水循環管５３に連絡して逆洗水が流動する第１逆洗水管路７１及び第２逆洗水管路７２が接続されている。第１逆洗水管路７１及び第２逆洗水管路７２は、調圧ろ過ポンプ３の駆動によって膜モジュール４口の排水側出口４ｃから排水を引き入れて排水排出管路５２に送液するための管路であり、第１逆洗水管路７１及び第２逆洗水管路７２には、それぞれバルブ２６，２７が設けられている。
　原水タンク２には、原水１の受入口２ａが設けられ、さらに、膜モジュール４の排水側出口４ｃに連絡する原水循環管５３が接続されている。原水循環管５３にはバルブ１５が設けられている。さらに、原水タンク２には、原水側の水質を測定する水質測定器１１が設けられている。水質測定器１１は、濁度計及び全有機炭素量測定器の少なくとも一方である。水質測定器１１は、原水側の水質を測定する測定手段に相当する。
　また、膜ろ過装置５０は、膜モジュール４のろ過水側出口４ｂとろ過水タンク６とを連絡するろ過水管路５５を備えている。ろ過水管路５５は、途中で二方向に分岐し、一方側は減圧しない状態でろ過水をろ過水タンク６に送り込む第１管路５７となり、他方側は減圧することによってろ過水を膜モジュール４からろ過水タンク６に送り込む第２管路５８となる。第１管路５７の入り口にはバルブ１６が設けられ、第２管路５８の入り口にはバルブ１７が設けられている。さらに、膜ろ過装置５０は、原水導入管路５１に配置された原水入口圧力測定器１２ａ、ろ過水管路５５に配置されたろ過水側圧力測定器１２ｂ、原水循環管５３に配置された原水出口圧力測定器１２ｃ及び膜ろ過流束測定器１３を備えている。原水入口圧力測定器１２ａ、原水出口圧力測定器１２ｃ及びろ過水側圧力測定器１２ｂは、それぞれの位置における圧力を測定する機器であり、膜ろ過流束測定器１３は第１管路５７を流れるろ過水の膜ろ過流束を測定する機器である。
　なお、原水入口圧力測定器１２ａで測定された圧力をＰｉ、原水出口圧力測定器１２ｃで測定された圧力をＰｐ、ろ過水側圧力測定器１２ｂで測定された圧力をＰｏとした時、膜差圧Ｐｄは、以下の式によって算出される。
Ｐｄ＝（Ｐｉ＋Ｐｏ）／２－Ｐｐ・・・・（式）
　第２管路５８は途中で二方向に分岐し、一方側はろ過側管路５９となり、他方側は逆洗側管路６１となる。ろ過側管路５９には、減圧ろ過ポンプ５が設けられており、減圧ろ過ポンプ５を挟むようにして上流側及び下流側には、それぞれバルブ１８，１９が設けられている。また、逆洗側管路６１には、加圧逆洗ポンプ７が設けられており、逆洗水の流れ方向を基準にして加圧逆洗ポンプ７よりも下流側及び上流側のそれぞれには、バルブ２１及びバルブ２０が設けられている。減圧ろ過ポンプ５は、ろ過水側圧力を調整する第２の調圧手段に相当する。
　本実施形態では、膜モジュール４の原水側に調圧ろ過ポンプ３、ろ過水側に減圧ろ過ポンプ５となるように、調圧ろ過ポンプ３と減圧ろ過ポンプ５とを直列に接続し、調圧ろ過ポンプ３と減圧ろ過ポンプ５とを独立してオンオフできるように配置しているために好適であるが、この態様以外の配置とすることも可能である。
　また、膜ろ過装置５０は、薬液としての酸化剤を貯留する酸化剤タンク８と、酸化剤タンク８に貯留された酸化剤を膜モジュール４に供給するための薬液供給管路６３とを備えている。薬液供給管路６３には酸化剤送液ポンプ９が設けられ、さらに酸化剤送液ポンプ９よりも下流側にはバルブ２５が設けられている。薬液供給管路６３の下流端は、第１管路５７と第２管路５８との分岐点よりも上流側となる位置でろ過水管路５５に接続されている。
　また、膜ろ過装置５０は、膜モジュール４を用いて原水１をろ過するろ過運転及び膜モジュール４にろ過水を透過させる逆洗と膜モジュール４に対する気体洗浄とを同時に行う逆洗運転を制御する制御ユニット４０を備えている。制御ユニット４０は、各ポンプ３，５，７，９及びコンプレッサー１０に制御信号を送受信可能に接続されている。また、制御ユニット４０は、各バルブ１４，１５，１６，１７，１８，１９，２０，２１，２２，２４，２５，２６，２７に制御信号を送受信可能に接続されている。また、制御ユニット４０は、水質測定器１１で測定された原水１の水質に関する測定値データを受信可能に接続されており、さらに原水入口圧力測定器１２ａ、ろ過水側圧力測定器１２ｂ及び原水出口圧力測定器１２ｃで測定された膜差圧に関する測定値データを受信可能に接続されており、さらに膜ろ過流束測定器１３で測定された膜ろ過流束に関する測定値データを受信可能に接続されている。
　制御ユニット４０は、中央処理装置を備え、中央処理装置は、ハードウェア構成としてＣＰＵ、ＲＡＭ，ＲＯＭなどを有し、機能的構成として制御部、演算部及び記憶部を有する。さらに、制御ユニット４０は、所定の設定値、例えば、原水側水質から算出される膜汚染原因物質の濃度を表す特性値Ｘを評価するために予め設定される閾値、膜ろ過流束を評価するために予め設定されて基準となる膜ろ過流束または有効ＮＰＳＨ（available net positive suction head）などの情報やデータを取り込むための入力装置、各種情報を出力するモニタなどの出力装置等を備えている。
　制御ユニット４０は、各ポンプ３，５，７，９及びコンプレッサー１０に対して制御信号を送信して駆動し、また、駆動の停止を行ことで各ポンプ３，５，７，９及びコンプレッサー１０の駆動制御を行う。また、制御ユニット４０は、各バルブ１４，１５，１６，１７，１８，１９，２０，２１，２２，２４，２５，２６，２７に制御信号を送信することで、各バルブ１４，１５，１６，１７，１８，１９，２０，２１，２２，２４，２５，２６，２７の開閉制御を行う。また、制御ユニット４０は、水質測定器１１で測定された原水１の水質に関する測定値、原水入口圧力測定器１２ａ、ろ過水側圧力測定器１２ｂ及び原水出口圧力測定器１２ｃで測定された膜差圧に関する測定値及び膜ろ過流束測定器１３で測定された膜ろ過流束に関する測定値を監視しており、さらに、減圧ろ過ポンプ５での吸い込み揚程を監視している。
　本実施形態に係る膜ろ過装置５０の制御ユニット４０は、膜モジュール４に対して圧力を駆動力とするろ過運転を実行する。また、制御ユニット４０は、膜モジュール４のろ過水側から原水側へろ過水及び酸化剤の混合液体を送液する逆洗と膜モジュール４の膜に対する気体洗浄とを同時に行う逆洗運転を実行する。制御ユニット４０は、ろ過運転と逆洗運転とを交互に繰り返し実行することにより、膜の閉塞を効果的に抑止する。
［ろ過運転］
　まず、制御ユニット４０によって実行されるろ過運転について説明する。制御ユニット４０によって実行されるろ過運転には、原水側加圧ろ過と、ろ過水側減圧ろ過と、原水側加圧ろ過及びろ過水側減圧ろ過を組み合わせた複合ろ過と、の三態様がある。
（原水側加圧ろ過）
　図２に示されるように、原水側加圧ろ過を行う場合、制御ユニット４０は、原水導入管路５１に設けられたバルブ１４，２４及びろ過水管路５５の第１管路５７に設けられたバルブ１６を開放し、気体洗浄用の空気を供給するためのバルブ２２、酸化剤を供給するためのバルブ２５およびろ過水管路５５の第２管路５８に設けられたバルブ１７を閉じる。その結果、原水側加圧ろ過用の流体流路が形成される。
　次に、制御ユニット４０は、調圧ろ過ポンプ３を駆動する。図２に示されるように、調圧ろ過ポンプ３の駆動により、原水１は、原水タンク２を経由して膜モジュール４に圧送される。膜モジュール４を透過したろ過水は、ろ過水管路５５の第１管路５７を通ってろ過水タンク６に送られる。
　また、原水循環管５３に設けられたバルブ１５を閉じてろ過すると全量ろ過方式、バルブ１５の開度を調節して開放すると循環ろ過方式となる。
（ろ過水側減圧ろ過）
　図３に示されるように、ろ過水側減圧ろ過を行う場合、制御ユニット４０は、原水導入管路５１に設けられたバルブ１４，２４、ろ過水管路５５の第２管路５８に設けられたバルブ１７及び第２管路５８のろ過側管路５９に設けられたバルブ１８，１９を開放する。また、気体洗浄用の空気を供給するためのバルブ２２、酸化剤を供給するためのバルブ２５及びろ過水管路５５の第１管路５７に設けられたバルブ１６を閉じる。その結果、ろ過水側減圧ろ過用の流体流路が形成される。なお、ろ過水側減圧ろ過用の流体流路と複合ろ過の流体流路とは同一である。
　次に、制御ユニット４０は、調圧ろ過ポンプ３及び減圧ろ過ポンプ５を駆動制御する。制御ユニット４０の駆動制御によって、原水１は原水タンク２を経て調圧ろ過ポンプ３により膜モジュール４に送液され、膜モジュール４のろ過水側に接続された減圧ろ過ポンプ５にて減圧することでろ過水が得られる。本実施形態に係るろ過水側減圧ろ過では、制御ユニット４０は、膜モジュール４に原水１を供給できる最低限の加圧となるように調圧ろ過ポンプ３を駆動制御し、従って、ろ過水を得るための駆動力は実質的に減圧ろ過ポンプ５のみによって与えられる。なお、調圧ろ過ポンプ３を駆動させず、調圧ろ過ポンプ３をバイパスする配管をもうけてバルブで切り替えるようにしてもよい。
（複合ろ過）
　図３に示されるように、複合ろ過を行う場合、制御ユニット４０は、ろ過水側減圧ろ過用の流体流路と同一の流体流路を形成する。次に、制御ユニット４０は、原水供給の役割を兼ねる調圧ろ過ポンプ３と減圧ろ過ポンプ５とを駆動する。その結果、原水１は、調圧ろ過ポンプ３によって原水タンク２ｂを経て膜モジュール４に圧送され、さらに減圧ろ過ポンプ５でろ過水側を減圧することによって、加圧と減圧との双方を同時に行う方法によってろ過水が得られる。得られたろ過水は、逆洗タンクを兼用するろ過水タンク６に貯められる。
［逆洗運転］
　また、ろ過運転を継続して膜差圧が上昇した場合には、逆洗や気体洗浄等の物理洗浄を行う事が好ましい。逆洗とは、膜モジュール４の膜のろ過水側から原水側にろ過水を透過させることにより、膜の細孔内や原水側に付着した膜汚染原因物質を除去する方法である。また、気体洗浄とは、空気等の気体を膜の原水側に気泡として導入することで膜を動揺させて、膜の原水側に堆積した膜汚染原因物質を除去する方法である。原水側に実際にかかる圧力が低く、膜汚染原因物質の圧縮が抑制されている場合には、物理洗浄によって膜汚染原因物質を除去しやすくなるものと考えられる。
　本実施形態に係る膜ろ過装置５０は、上記のろ過運転と逆洗運転とを交互に繰り返し実行する。ここで、膜ろ過装置５０の制御ユニット４０によって実行される逆洗運転について説明する。本実施形態に係る逆洗運転には、ろ過水側加圧逆洗と、原水側減圧逆洗と、ろ過水側加圧逆洗及び原水側減圧逆洗を組み合わせた複合逆洗と、の三態様がある。
（ろ過水側加圧逆洗）
　図４に示されるように、ろ過水側加圧逆洗では逆洗工程と排液工程とが行われる。まず、制御ユニット４０は、ろ過水管路５５の第２管路５８に設けられたバルブ１７及び逆洗側管路６１に設けられたバルブ２０，２１を開放し、さらに、排水排出管路５２に設けられたバルブ２３を開放する。一方で、ろ過側管路５９に設けられたバルブ１８及び原水導入管路５１に設けられたバルブ２４を閉じる。その結果として、逆洗用の流体流路が形成される。なお、逆洗用の流体流路の形成に伴い、酸化剤を膜モジュール４に供給するために、薬液供給管路６３に設けられたバルブ２５が開放され、さらに、気体洗浄用の空気を膜モジュール４に供給するために、空気導入管５１ａに設けられたバルブ２２を開放する。
　次に、制御ユニット４０は、加圧逆洗ポンプ７を駆動し、逆洗タンクを兼用するろ過水タンク６に貯められているろ過水を膜モジュール４へ圧送する。さらに、制御ユニット４０は、酸化剤送液ポンプ９が駆動し、薬液供給管路６３を介して逆洗用のろ過水に酸化剤を供給して混合液体を生成し、混合液体を膜モジュール４のろ過水側から原水側に送液して逆洗を行う。さらに、制御ユニット４０は、コンプレッサー１０を駆動し、空気導入管５１ａを介して圧縮空気を膜モジュール４の原水１側に供給して膜の気体洗浄を行う。
　上記の逆洗工程の後、制御ユニット４０は、排液工程を実行する。図６に示されるように、排液工程は、逆洗工程において膜から剥離した除去対象物質を排出する工程である。排液工程において制御ユニット４０は、原水導入管路５１のバルブ１４，２４及び排水排出管路５２のバルブ２３を開放し、その他のバルブ１６，１７，２２，２５等を閉じて排液用の流体流路を形成する。
　次に、制御ユニット４０は、調圧ろ過ポンプ３を駆動し、原水１を膜モジュール４に供給する。ここで、膜モジュール４の原水１側に溜る除去対象物質は、原水１と一緒に膜モジュール４の排水側出口４ｃを通って排水排出管路５２に排出される。
（原水側減圧逆洗）
　図５に示されるように、原水側減圧逆洗では逆洗工程と排液工程とが行われる。逆洗工程において制御ユニット４０は、ろ過水管路５５の第２管路５８に設けられたバルブ１７及び逆洗側管路６１に設けられたバルブ２０，２１を開放し、さらに、排水排出管路５２に設けられたバルブ２３を開放し、調圧ろ過ポンプ３に連絡する第１逆洗水管路７１及び第２逆洗水管路７２に設けられたバルブ２６，２７を開放する。一方で、ろ過側管路５９に設けられたバルブ１８及び原水導入管路５１に設けられたバルブ１４，２４を閉じる。その結果として、逆洗用の流体流路が形成される。さらに、気体洗浄用の空気を供給するためのバルブ２２及び酸化剤を供給するためのバルブ２５を開放する。
　次に、制御ユニット４０は、調圧ろ過ポンプ３で膜モジュール４の原水側を減圧するように駆動制御し、さらに、加圧逆洗ポンプ７を駆動制御する。制御ユニット４０の駆動制御によって、逆洗タンクを兼用するろ過水タンク６に貯められているろ過水は膜モジュール４に送液され、膜モジュール４の原水側に接続された調圧ろ過ポンプ３にて減圧することで逆洗が行われる。本実施形態に係る原水側減圧逆洗では、制御ユニット４０は、膜モジュール４にろ過水を供給できる最低限の加圧となるように加圧逆洗ポンプ７を駆動制御し、従って、逆洗のための駆動力は実質的に調圧ろ過ポンプ３のみによって与えられる。なお、加圧逆洗ポンプ７を駆動させず、加圧逆洗ポンプ７をバイパスする配管をもうけてバルブで切り替えるようにしてもよい。
　上記の逆洗工程の後、制御ユニット４０は、ろ過水側加圧逆洗の排液工程と同様の排液工程を実行する（図６参照）。
（複合逆洗）
　図５に示されるように、複合逆洗では逆洗工程と排液工程とが行われる。逆洗工程において制御ユニット４０は、原水側減圧逆洗と同様に逆洗用の流体流路を形成し、さらに、気体洗浄用の空気を供給するためのバルブ２２及び酸化剤を供給するためのバルブ２５を開放する。
　次に、制御ユニット４０は、調圧ろ過ポンプ３で膜モジュール４の原水側を減圧するように駆動制御し、さらに、加圧逆洗ポンプ７を駆動制御する。制御ユニット４０の駆動制御によって、逆洗タンクを兼用するろ過水タンク６に貯められているろ過水は加圧逆洗ポンプ７によって膜モジュール４に圧送され、さらに調圧ろ過ポンプ３で原水側を減圧することによって、加圧と減圧との双方を同時に行う方法によって逆洗が行われる。
　上記の逆洗工程の後、制御ユニット４０は、ろ過水側加圧逆洗の排液工程と同様の排液工程を実行する（図６参照）。
［切り替え制御］
　制御ユニット４０は、水質測定器１１で測定された原水側水質、膜差圧測定器１２で測定された膜差圧及び膜ろ過流束測定器１３で測定された膜ろ過流束を全て監視している。そして、制御ユニット４０は、各測定値の少なくとも一つに応じて、上記三態様のろ過のうちのいずれか一のろ過から他のろ過に切り替える制御を行う。制御ユニット４０によって行われる切り替え制御について説明する。
　切り替え制御としては、例えば、制御ユニット４が測定値として原水側水質を取得し、取得した測定値から膜汚染原因物質の濃度を表す特性値Ｘを算出し、その特性値Ｘが、予め設定した閾値を下回る場合には原水側加圧ろ過を行い、その特性値Ｘが閾値を上回る場合には、原水側加圧ろ過から複合ろ過に切り替えるようにしてもよい。
　特性値Ｘは原水側水質から算出される。原水側水質の項目としては、濁度（度）、ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）、ＣＯＤＭｎ（ｍｇ／Ｌ）、ＣＯＤＣｒ（ｍｇ／Ｌ）、ＢＯＤ（ｍｇ／Ｌ）、或いは以下に記す金属濃度、Ｆｅ（ｍｇ／Ｌ）、Ｍｎ（ｍｇ／Ｌ）、Ａｌ（ｍｇ／Ｌ）、Ｓｉ（ｍｇ／Ｌ）、Ｃａ（ｍｇ／Ｌ）、Ｍｇ（ｍｇ／Ｌ）が挙げられ、対応する水質測定機器を設置してそれぞれの水質測定値を、膜汚染原因物質を表す特性値Ｘとして用いることができる。本実施形態に係る水質測定器１１は、濁度（度）及びＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）の少なくとも一方を取得して、各測定値から特性値Ｘを算出するようにしている。例えば、特性値Ｘは濁度（度）のみ、または、ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）のみから算出してもよいし、濁度（度）及びＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）から算出してもよい。特性値Ｘを濁度（度）及びＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）から算出する場合、濁度がＡ（度）、ＴＯＣがＢ（ｍｇ／Ｌ）として、Ｘ＝Ａ＋Ｂの値として算出することができる。なお、ＴＯＣ（ｍｇ／Ｌ）は、全有機炭素量である。
　また、特性値Ｘとして濁度を用いる場合には、閾値は濁度０．０１度～１０００度に閾値を定めることが好ましく、１度～１００度に定めることがより好ましい。特性値ＸとしてＴＯＣを用いる場合には、閾値はＴＯＣ０．０１ｍｇ／Ｌ～１０００ｍｇ／Ｌに閾値を定めることが好ましく、１ｍｇ／Ｌ～１００ｍｇ／Ｌに定めることがより好ましい。特性値Ｘとして濁度及びＴＯＣ（Ａ＋Ｂ）を用いる場合には、閾値はＡ＋Ｂの値が０．０１～１０００に閾値を定めることが好ましく、Ａ＋Ｂの値が１～１００に閾値を定めることがより好ましい。
　また、切り替え制御の他の態様として、例えば、制御ユニット４が測定値として膜ろ過流束を取得し、ろ過水側減圧ろ過による設計流量での定流量ろ過運転中に、取得した測定値が予め設定された膜ろ過流束を下回った場合に、ろ過水側減圧ろ過から、原水側加圧ろ過または複合ろ過に切り替えるようにしてもよい。
　また、切り替え制御の他の態様として、例えば、制御ユニット４が測定値として膜差圧に対応するろ過水側の吸い込み揚程を取得し、ろ過水側減圧ろ過による設計流量での定流量ろ過運転中に、ろ過水側の吸い込み揚程が有効ＮＰＳＨに達した場合に、ろ過水側減圧ろ過から、原水側加圧ろ過または複合ろ過に切り替えるようにしてもよい。
　切り替えのタイミングや切り替え制御の態様については、上記の他に様々な態様が考えられる。次に、制御ユニット４０による切り替え制御の作用、効果について説明する。
　本実施形態における被処理水としての好ましい原水は、上水、工業用水、河川水、湖沼水、地下水、貯水、下水二次処理水、排水、あるいは下水などである。この種の原水１を膜でろ過すると、原水１中の膜汚染原因物質によってケーク層の形成および細孔の閉塞によりろ過抵抗を増大させる膜汚染が起こるため、定流量運転を継続するうちに膜差圧が上昇していく。
　本発明者は、膜汚染原因物質量が多く、濁度およびＴＯＣ（全有機炭素量）の少なくとも一方が高い原水について、膜差圧が大気圧未満になる同等の膜ろ過流束で定量ろ過運転した場合、ろ過水側減圧ろ過と比較して、原水側加圧ろ過の方が膜差圧の上昇が早いことを見出した。
　また、上記の原水１では水質に変動が起こることが一般的であり、膜汚染原因物質の量も変動する。本発明者は、原水１中の膜汚染原因物質が急激に上昇すると膜汚染が急激に進行することになるが、この際、特に原水側加圧ろ過と比較してろ過水側減圧ろ過の方が膜差圧の上昇を抑制できることを見出した。
　以上のような原水側加圧ろ過とろ過水側減圧ろ過との差異は、膜汚染原因物質が存在する膜の原水側に実際にかかる圧力の差が原因で生じると考えられる。すなわち、原水側加圧ろ過では原水側に実際にかかる圧力は大気圧と膜差圧の和であり、一方で、ろ過水側減圧ろ過では原水側に実際にかかる圧力は大気圧となり、原水側に実際にかかる圧力は膜差圧分だけ原水側加圧ろ過の方が高いことになる。
　原水側加圧ろ過であっても、ろ過水側減圧ろ過であっても、等しい膜ろ過流束で運転した場合、初期にかかる膜差圧は等しく、原水１中の膜汚染原因物質に対して、膜と垂直方向にかかる力は等しい。しかし、膜汚染原因物質が堆積する膜表面における実圧力はろ過水側減圧ろ過と比較して、原水側加圧ろ過の方が大気圧の分だけ高い。したがって、原水側加圧ろ過では膜汚染原因物質の粒子がより圧縮されて形態が変化し、膜表面に形成されるケーク層はより緻密なものになると考えられる。この状態で、逆洗と気体洗浄とを同時に行うと、ケーク層が緻密になっている原水側加圧ろ過では逆洗の効果が低くなると考えられる。ゆえに、長期間のろ過運転を継続すると、同じ膜ろ過流束で運転する原水側加圧ろ過はろ過水側減圧ろ過に比べて圧力の上昇が早くなる。その差異は原水中に含まれる膜汚染原因物質の量が少なければ無視できるほど小さいが、膜汚染原因物質の量がある一定の値を超えると顕著になる。従って、逆洗等の効果のみを基準に考えると、原水側加圧ろ過よりもろ過水側減圧ろ過の方が有利であると考えられる。
　しかしながら、ろ過水側減圧ろ過では、得られる膜差圧は最大で大気圧分であるため、膜差圧が大気圧以上になる条件においては、ろ過水側減圧ろ過単独で運転することはできず、設計の膜ろ過流束を確保することができない。すなわち、膜汚染原因物質が少ない原水の場合、高膜ろ過流束で運転されることが一般的であり、安定運転時の膜差圧が高い値となるため、ろ過水側減圧ろ過単独でろ過運転することはできない。従って、原水側加圧ろ過、あるいは複合ろ過が必要となる。
　ここで、原水中の膜汚染原因物質の量が多い場合には、膜の原水側に実際にかかる圧力を低減するため、複合ろ過を選択し、ろ過水を取り出す駆動力としてろ過水側減圧ろ過の寄与を可能な限り大きくし、膜ろ過流束が不足している分を原水側加圧ろ過によって補うことがより好ましい。一方、原水中の膜汚染原因物質の量が少ない場合には、原水側加圧ろ過のみで運転することがエネルギー効率を鑑みて有利となり、かつろ過水側減圧ポンプの使用頻度及び期間を最小限に抑えることでポンプの寿命を長期化することができる。
　すなわち、膜ろ過装置５０及び膜ろ過装置５０によって実行されるろ過方法によれば、原水１の水質変動、膜ろ過流束や膜差圧の変化に応じて最適なろ過運転となるようにろ過の態様を切り替えるので、原水水質に変動がある場合においても高い膜ろ過流束で、膜差圧の上昇を抑制して薬品洗浄の回数を削減し、かつエネルギー消費が最小限でポンプを長寿命化することが可能になる。その結果として、設計した膜ろ過流束を確保したまま、膜差圧の上昇を抑制し、長時間安定したろ過運転を継続することが可能になる。
　また、膜ろ過装置５０及び膜ろ過装置５０によって実行されるろ過方法では、ろ過水側加圧逆洗、原水側減圧逆洗及び複合逆洗のいずれか一つの逆洗を選択して実行することにより、効果的な逆洗を可能にする。
　例えば、原水側減圧逆洗では、ろ過水側加圧逆洗と比べて、膜汚染原因物質が堆積している膜表面における実圧力が大気圧分だけ小さくなる。したがって、膜表面に堆積した膜汚染原因物質の圧縮が緩和されて、逆洗効果は高いと考えられる。一方で、ろ過方法と同様に、原水側減圧逆洗のみでは設計の逆洗流束を確保できない場合もあると考えられ、この場合には、複合逆洗とし、逆洗水を取り出す駆動力として原水側減圧逆洗の寄与を可能な限り大きくし、不足している分をろ過水側加圧逆洗によって補うようにすることで好適な逆洗が可能になる。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上記の実施形態のみに限定されない。例えば、原水側加圧ろ過、ろ過水側減圧ろ過、複合ろ過、ろ過水側加圧逆洗、原水側減圧逆洗及び複合逆洗を行うための第１及び第２の調圧手段に関して、加圧手段としては加圧ポンプ、調圧ポンプ、高圧気体、水頭差などが挙げられ、減圧手段としては吸引ポンプ、真空ポンプなどが挙げられる。
　［実施例１］
　原水として平均濁度１度の河川表流水を用いた。上記の膜ろ過装置５０に対応する装置を用いてろ過運転及び逆洗運転を行った。このろ過運転は、原水側加圧ろ過で開始した。水質測定器１１からの信号は制御ユニット４０に送られ、測定値が５度に達した時点から制御ユニット４０により複合ろ過に自動的に切り替えた。
　原水側加圧ろ過は膜モジュール４に調圧ろ過ポンプ３を用いて原水１を一定流量（膜ろ過流束２．５ｍ３／ｍ２／日、１日で膜面積１ｍ２あたり２．５ｍ３のろ過水が得られる流量）で供給する定流量ろ過とし、全量ろ過方式にて行った。
　複合ろ過では、膜モジュール４に調圧ろ過ポンプ３を用いて原水１を一定流量（膜ろ過流束２．５ｍ３／ｍ２／日、１日で膜面積１ｍ２あたり２．５ｍ３のろ過水が得られる流量）で供給し、同時に減圧ろ過ポンプ５で減圧する定流量ろ過とし、全量ろ過方式にて行った。複合ろ過における減圧ろ過ポンプ５の回転数は、ポンプの最大回転数である５０ヘルツで運転した。
　本実施例では、原水側加圧ろ過または複合ろ過と洗浄運転とを交互に繰り返し行い、運転条件としては、ろ過運転を２９分、逆洗運転として逆洗同時気体洗浄を１分、排出を３０秒の繰返しで行った。逆洗運転は３．０ｍ３／ｍ２／日で行い、同時に酸化剤送液ポンプ９を用いて酸化剤タンク８中の次亜塩素酸ナトリウムを供給し、逆洗水の残留塩素濃度が３ｍｇ／リットルとなるようにした。気体洗浄用の気体はコンプレッサー１０により圧縮した空気を用いて行い、空気流量は１．５Nｍ３／ｈｒとして行った。
　上記運転条件にて原水側加圧ろ過法から連続運転を開始したところ、約１０００時間後に濁度が５度を超えて１７度に到達した（図８参照）ため、複合ろ過に自動的に切り替えた。膜差圧は最大１６３ｋＰａまで上昇し、３０００時間後は１４５ｋＰａだった（図７参照）。３０００時間まで所定の膜ろ過流束２．５ｍ３／ｍ２／日を保持したまま連続運転することができた（図９参照）。
　［比較例１］
　原水として平均濁度１度の河川表流水を用いた。制御ユニット４０を除いて実施例１と同様の構成を備えた装置を用いてろ過運転及び逆洗運転を行い、ろ過運転は原水側加圧ろ過で実施例１と同時に並行して行った。膜モジュール４に調圧ろ過ポンプ３を用いて原水１を一定流量（膜ろ過流束２．５ｍ３／ｍ２／日、１日で膜面積１ｍ２あたり２．５ｍ３のろ過水が得られる流量）で供給する定流量ろ過とし、全量ろ過方式にて行った。
　比較例１の運転条件としては、ろ過運転を２９分、逆洗運転として逆洗同時気体洗浄を１分、排出を３０秒の繰返しで行った。逆洗運転は３．０ｍ３／ｍ２／日で行い、同時に酸化剤送液ポンプ９を用いて酸化剤タンク８中の次亜塩素酸ナトリウムを供給し、逆洗水の残留塩素濃度が３ｍｇ／リットルとなるようにした。気体洗浄用の気体はコンプレッサー１０により圧縮した空気を用いて行い、空気流量は１．５Nｍ３／ｈｒとして行った。上記運転条件にて連続運転したところ、約１０５０時間後に膜差圧が薬品洗浄の必要な２００ｋＰａとなったため、装置停止した（図７参照）。
　［比較例２］
　原水として平均濁度１度の河川表流水を用いた。比較例１と同様の構成を備えた装置を用いてろ過運転及び逆洗運転を行い、ろ過運転はろ過水側減圧ろ過で実施例１と同時に並行して行った。膜モジュール４に調圧ろ過ポンプ３を用いて原水１を一定流量（膜ろ過流束２．５ｍ３／ｍ２／日、１日で膜面積１ｍ２あたり２．５ｍ３のろ過水が得られる流量）で供給する定流量ろ過とし、全量ろ過方式にて行った。
　比較例２の運転条件としては、ろ過運転を２９分、逆洗運転として逆洗同時気体洗浄を１分、排出を３０秒の繰返しで行った。逆洗運転は３．０ｍ３／ｍ２／日で行い、同時に酸化剤送液ポンプ９を用いて酸化剤タンク８中の次亜塩素酸ナトリウムを供給し、逆洗水の残留塩素濃度が３ｍｇ／リットルとなるようにした。気体洗浄用の気体はコンプレッサー１０により圧縮した空気を用いて行い、空気流量は１．５Nｍ３／ｈｒとして行った。上記運転条件にて連続運転したところ、１０００時間後に設計膜ろ過流束の２．５ｍ３／ｍ２／日を下回り、最低で１．５ｍ３／ｍ２／日となった（図９参照）。
［実施例２］
　原水として平均濁度０．１度の河川表流水を用いた。実施例１と同様の構成を備えた装置を用いてろ過運転及び逆洗運転を行い、ろ過運転はろ過水側減圧ろ過で開始し、膜差圧測定器１２での測定値が８０ｋＰａに達した時点から原水側加圧ろ過とろ過水側減圧ろ過を組み合わせたろ過方法に自動的に切り替えた。原水側加圧ろ過とろ過水側減圧ろ過を組み合わせたろ過方法の減圧ろ過ポンプ５の回転数は、ろ過水側減圧ろ過を続けて膜差圧が８０ｋＰａに達した時点の値で運転した。複合ろ過では、膜モジュール４に調圧ろ過ポンプ３を用いて原水１を一定流量（膜ろ過流束５．０ｍ３／ｍ２／日、1日で膜面積１ｍ２あたり５．０ｍ３のろ過水が得られる流量）で供給し、同時に減圧ろ過ポンプ５で減圧する定流量ろ過とし、全量ろ過方式にて行った。
　実施例２の運転条件としては、ろ過運転を２９分、逆洗運転として逆洗同時気体洗浄を１分、排出を３０秒の繰返しで行った。逆洗運転は３．８ｍ３／ｍ２／日で行い、同時に酸化剤送液ポンプ９を用いて酸化剤タンク８中の次亜塩素酸ナトリウムを供給し、逆洗水の残留塩素濃度が３ｍｇ／リットルとなるようにした。気体洗浄用の気体はコンプレッサー１０により圧縮した空気を用いて行い、空気流量は１．５Nｍ３／ｈｒとして行った。上記運転条件にてろ過水側減圧ろ過法から連続運転を開始したところ、約４００時間後に膜差圧が８０ｋＰａに達したため、複合ろ過に切り替えた。約２０００時間まで安定なろ過を続け約２５００時間後に膜差圧が薬品洗浄の必要な２００ｋＰａとなった（図１０参照）。
［比較例３］
　原水として平均濁度０．１度の河川表流水を用いた。比較例１と同様の構成を備えた装置を用いてろ過運転及び逆洗運転を行い、ろ過運転は原水側加圧ろ過で行った。膜モジュール４に調圧ろ過ポンプ３を用いて原水１を一定流量（膜ろ過流束５．０ｍ３／ｍ２／日、1日で膜面積１ｍ２あたり５．０ｍ３のろ過水が得られる流量）で供給する定流量ろ過とし、全量ろ過方式にて行った。
　比較例３の運転条件としては、ろ過運転を２９分、逆洗運転として逆洗同時気体洗浄を１分、排出を３０秒の繰返しで行った。逆洗運転は３．８ｍ３／ｍ２／日で行い、同時に酸化剤送液ポンプ９を用いて酸化剤タンク８中の次亜塩素酸ナトリウムを供給し、逆洗水の残留塩素濃度が３ｍｇ／リットルとなるようにした。気体洗浄用の気体はコンプレッサー１０により圧縮した空気を用いて行い、空気流量は１．５Nｍ３／ｈｒとして行った。上記運転条件にて連続運転したところ、安定な運転時間は短く、約１９００時間後に膜差圧が薬品洗浄の必要な２００ｋＰａとなった（図１０参照）。
［実施例３］
　原水として平均濁度は１００度の河川水砂ろ過機の逆洗排水を用いた。実施例１と同様の構成を備えた装置を用いてろ過運転及び逆洗運転を行い、ろ過運転はろ過水側減圧ろ過で開始し、膜ろ過流束測定器１３の測定値が設計膜ろ過流束の１．０ｍ３／ｍ２／日を下回った時点から複合ろ過に自動的に切り替えた。複合ろ過の減圧ろ過ポンプ５の回転数は、最大回転数の５０ヘルツで運転した。複合ろ過では、膜モジュール４に調圧ろ過ポンプ３を用いて原水１を一定流量（膜ろ過流束１．０ｍ３／ｍ２／日、1日で膜面積１ｍ２あたり１．０ｍ３のろ過水が得られる流量）で供給し、同時減圧ろ過ポンプ５で減圧する定流量ろ過とし、全量ろ過方式にて行った。
　実施例３の運転条件としては、ろ過運転を２９分、逆洗運転として逆洗同時気体洗浄を１分、排出を３０秒の繰返しで行った。逆洗運転は１．０ｍ３／ｍ２／日で行い、同時に酸化剤送液ポンプ９を用いて酸化剤タンク８中の次亜塩素酸ナトリウムを供給し、逆洗水の残留塩素濃度が３ｍｇ／リットルとなるようにした。気体洗浄用の気体はコンプレッサー１０により圧縮した空気を用いて行い、空気流量は１．５Nｍ３／ｈｒとして行った。上記運転条件にてろ過水側減圧ろ過法から連続運転を開始したところ、約２２５０時間後に膜ろ過流束測定器１３の測定値が設計膜ろ過流束の１．０ｍ３／ｍ２／日を下回ったため、複合ろ過に自動的に切り替えた。約３０００時間後に膜差圧が薬品洗浄の必要な２００ｋＰａとなり（図１１参照）、設計膜ろ過流束の１．０ｍ３／ｍ２／日で約３０００時間運転できた（図１２参照）。
［比較例４］
　原水として平均濁度１００度の河川水砂ろ過機の逆洗排水を用いた。比較例１と同様の構成を備えた装置を用いてろ過運転及び逆洗運転を行い、ろ過運転はろ過水側減圧ろ過で行った。膜モジュール４に調圧ろ過ポンプ３を用いて原水１を一定流量（膜ろ過流束１．０ｍ３／ｍ２／日、1日で膜面積１ｍ２あたり１．０ｍ３のろ過水が得られる流量）で供給し、減圧ろ過ポンプ５で減圧する定流量ろ過とし、全量ろ過方式にて行った。
　比較例４の運転条件としては、ろ過運転を２９分、逆洗運転として逆洗同時気体洗浄を１分、排出を３０秒の繰返しで行った。逆洗運転は１．０ｍ３／ｍ２／日で行い、同時に酸化剤送液ポンプ９を用いて酸化剤タンク８中の次亜塩素酸ナトリウムを供給し、逆洗水の残留塩素濃度が３ｍｇ／リットルとなるようにした。気体洗浄用の気体はコンプレッサー１０により圧縮し空気を用いて行い、空気流量は１．５Nｍ３／ｈｒとして行った。上記運転条件にて連続運転したところ、膜ろ過流束が約２３００時間後に設計膜ろ過流束の１．０ｍ３／ｍ２／日を下回り、約３０００時間後には０．４５ｍ３／ｍ２／日となった（図１２）。
［比較例５］
　原水として平均濁度１００度の河川水砂ろ過機の逆洗排水を用いた。比較例１と同様の構成を備えた装置を用いてろ過運転及び逆洗運転を行い、ろ過運転は原水側加圧ろ過で行った。膜モジュール４に調圧ろ過ポンプ３を用いて原水１を一定流量（膜ろ過流束１．０ｍ３／ｍ２／日、1日で膜面積１ｍ２あたり１．０ｍ３のろ過水が得られる流量）で供給する定流量ろ過とし、全量ろ過方式にて行った。
　比較例５の運転条件としては、ろ過運転を２９分、逆洗運転として逆洗同時気体洗浄を１分、排出を３０秒の繰返しで行った。逆洗運転は１．０ｍ３／ｍ２／日で行い、同時に酸化剤送液ポンプ９を用いて酸化剤タンク８中の次亜塩素酸ナトリウムを供給し、逆洗水の残留塩素濃度が３ｍｇ／リットルとなるようにした。気体洗浄用の気体はコンプレッサー１０により圧縮し空気を用いて行い、空気流量は１．５Nｍ３／ｈｒとして行った。上記運転条件にて連続運転したところ、約１９５０時間後に膜差圧が薬品洗浄の必要な２００ｋＰａとなった（図１１参照）。
［実施例４］
　原水として平均濁度２度の河川表流水を用いた。実施例１と同様の構成を備えた装置を用いてろ過運転及び逆洗運転を行い、ろ過運転はろ過水側減圧ろ過で開始し、膜差圧測定器１２での測定値が８０ｋＰａに達した時点から複合ろ過に自動的に切り替えた。複合ろ過の減圧ろ過ポンプ５の回転数は、ろ過水側減圧ろ過を続けて膜差圧が８０ｋＰａに達した時点の値で運転した。複合ろ過では、膜モジュール４に調圧ろ過ポンプ３を用いて原水１を一定流量（膜ろ過流束１．７ｍ３／ｍ２／日、1日で膜面積１ｍ２あたり１．７ｍ３のろ過水が得られる流量）で供給し、同時に減圧ろ過ポンプ５で減圧する定流量ろ過とし、全量ろ過方式にて行った。
　実施例４の運転条件としては、ろ過運転を２９分、逆洗運転として逆洗同時気体洗浄を１分、排出を３０秒の繰返しで行った。逆洗運転は１．７ｍ３／ｍ２／日で行い、同時に酸化剤送液ポンプ９を用いて酸化剤タンク８中の次亜塩素酸ナトリウムを供給し、逆洗水の残留塩素濃度が３ｍｇ／リットルとなるようにした。気体洗浄用の気体はコンプレッサー１０により圧縮した空気を用いて行い、空気流量は１．５Nｍ３／ｈｒとして行った。上記運転条件にてろ過水側減圧ろ過法から連続運転を開始したところ１００時間後に膜差圧が４３ｋＰａとなった。１００時間後に濁質を添加し、濁度を約１００度としたところ、膜差圧は最大で７３ｋＰａまで上昇しその後低下した。２５０時間後に再び濁質を添加して１００度としたところ、約２６０時間後（濁質を添加してから約１０時間後）に膜差圧が８０ｋＰａに達したため、複合ろ過に自動的に切り替えた。膜差圧は最大で１４０ｋＰａまで上昇し、その後低下して５００時間後に６３ｋＰａとなった（図１３参照）。設計膜ろ過流束の１．７ｍ３／ｍ２／日で５００時間運転できた（図１４参照）。
［実施例６］
　原水として平均濁度２度の河川表流水を用いた。実施例１と同様の構成を備えた装置を用いてろ過運転及び逆洗運転を行い、ろ過運転はろ過水側減圧ろ過で行った。膜モジュール４に調圧ろ過ポンプ３を用いて原水１を一定流量（膜ろ過流束１．７ｍ３／ｍ２／日、1日で膜面積１ｍ２あたり１．０ｍ３のろ過水が得られる流量）で供給し、減圧ろ過ポンプ５で減圧する定流量ろ過とし、全量ろ過方式にて行った。
　実施例６の運転条件としては、ろ過運転を２９分、逆洗運転として逆洗同時気体洗浄を１分、排出を３０秒の繰返しで行った。逆洗運転は１．７ｍ３／ｍ２／日で行い、同時に酸化剤送液ポンプ９を用いて酸化剤タンク８中の次亜塩素酸ナトリウムを供給し、逆洗水の残留塩素濃度が３ｍｇ／リットルとなるようにした。気体洗浄用の気体はコンプレッサー１０により圧縮し空気を用いて行い、空気流量は１．５Nｍ３／ｈｒとして行った。上記運転条件にて連続運転したところ１００時間後に膜差圧が４５ｋＰａとなった。１００時間後に濁質を添加し、濁度を約１００度としたところ、膜差圧は最大で６９ｋＰａまで上昇しその後低下した（図１１参照）。２５０時間後に再び濁質を添加して１００度としたところ、約２６０時間後（濁質を添加してから約１０時間後）に膜ろ過流束が設計膜ろ過流束の１．７ｍ３／ｍ２／日を下回り、最低で０．８２ｍ３／ｍ２／日となった（図１４参照）。
［比較例７］
　原水として平均濁度２度の河川表流水を用いた。比較例１と同様の構成を備えた装置を用いてろ過運転及び逆洗運転を行い、ろ過運転は原水側加圧ろ過で行った。膜モジュール４に調圧ろ過ポンプ３を用いて原水１を一定流量（膜ろ過流束１．７ｍ３／ｍ２／日、1日で膜面積１ｍ２あたり１．７ｍ３のろ過水が得られる流量）で供給する定流量ろ過とし、全量ろ過方式にて行った。
　比較例７の運転条件としては、ろ過運転を２９分、逆洗運転として逆洗同時気体洗浄を１分、排出を３０秒の繰返しで行った。逆洗運転は１．７ｍ３／ｍ２／日で行い、同時に酸化剤送液ポンプ９を用いて酸化剤タンク８中の次亜塩素酸ナトリウムを供給し、逆洗水の残留塩素濃度が３ｍｇ／リットルとなるようにした。気体洗浄用の気体はコンプレッサー１０により圧縮した空気を用いて行い、空気流量は１．５Nｍ３／ｈｒとして行った。上記運転条件にて連続運転したところ１００時間後に膜差圧が４５ｋＰａとなった。１００時間後に濁質を添加し、濁度を約１００度としたところ、膜差圧は最大で１１３ｋＰａまで上昇しその後低下した（図１３参照）。２５０時間後に再び濁質を添加して１００度としたところ、約２６５時間後（濁質を添加してから約１５時間後）に膜差圧が薬品洗浄の必要な２００ｋＰａとなった（図１３参照）。
　上水、工業用水、河川水、湖沼水、地下水、貯水、下水二次処理水、排水、下水等を原水として膜ろ過に適用する、または有価物の分離、あるいは濃縮のために膜ろ過を適用する分野で好適に利用できる。

Claims (14)

  1. 　膜モジュールに対して圧力を駆動力とするろ過運転を実行することにより、原水をろ過してろ過水を得るろ過方法であって、
    　前記ろ過運転は、原水側加圧ろ過と、ろ過水側減圧ろ過と、前記原水側加圧ろ過及び前記ろ過水側減圧ろ過を組み合わせた複合ろ過との三態様からなり、
    　原水側水質、膜ろ過流束、膜差圧の少なくとも一つを測定し、測定値に応じて、前記三態様のうちのいずれか一のろ過から他のろ過に切り替えることを特徴とするろ過方法。
  2. 　前記測定値は、前記原水側水質から算出される膜汚染原因物質の濃度を表す特性値Ｘであり、前記特性値Ｘが、予め設定した閾値を下回る場合には前記原水側加圧ろ過を行い、前記特性値Ｘが前記閾値を上回る場合には、前記原水側加圧ろ過から前記複合ろ過に切り替えることを特徴とする請求項１記載のろ過方法。
  3. 　前記特性値Ｘは、原水側濁度Ａ（度）及び原水側全有機炭素量（ｍｇ／Ｌ）の少なくとも一方から算出されることを特徴とする請求項２記載のろ過方法。
  4. 　前記原水側濁度がＡ（度）、原水側全有機炭素量がＢ（ｍｇ／Ｌ）である場合に、前記特性値Ｘは、Ｘ＝Ａ＋Ｂで算出されることを特徴とする請求項３記載のろ過方法。
  5. 　前記測定値は膜ろ過流束であり、前記ろ過水側減圧ろ過による設計流量での定流量ろ過運転中に、前記測定値が予め設定された膜ろ過流束を下回った場合に、前記ろ過水側減圧ろ過から、前記原水側加圧ろ過または前記複合ろ過に切り替えることを特徴とする請求項１記載のろ過方法。
  6. 　前記測定値は前記膜差圧に対応する前記ろ過水側の吸い込み揚程であり、
    　前記ろ過水側減圧ろ過による設計流量での定流量ろ過運転中に、前記ろ過水側の吸い込み揚程が有効ＮＰＳＨに達した場合に、前記ろ過水側減圧ろ過から、前記原水側加圧ろ過または前記複合ろ過に切り替えることを特徴とする請求項１に記載のろ過方法。
  7. 　前記ろ過運転と、前記膜モジュールのろ過水側から原水側へ送液する逆洗と前記膜モジュールに対する気体洗浄とを同時に行う逆洗運転とを交互に繰り返すことを特徴とする請求項１～６のいずれか一項記載のろ過方法。
  8. 　前記逆洗運転を行う場合には、ろ過水側から加圧した加圧逆洗を行うことを特徴とする請求項７記載のろ過方法。
  9. 　前記逆洗運転を行う場合には、原水側を減圧した減圧逆洗を行うことを特徴とする請求項７記載のろ過方法。
  10. 　前記逆洗運転を行う場合には、ろ過水側から加圧した加圧逆洗と原水側を減圧した減圧逆洗とを組み合わせた複合逆洗を行うことを特徴とする請求項７記載のろ過方法。
  11. 　ろ過水側から加圧した加圧逆洗と、原水側を減圧した減圧逆洗と、ろ過水側から加圧した加圧逆洗と原水側を減圧した減圧逆洗とを組み合わせた複合逆洗とのいずれか一の逆洗を選択可能であり、
    　前記逆洗運転を行う場合には、前記加圧逆洗と、前記減圧逆洗と、前記複合逆洗のいずれか一の逆洗を選択することを特徴とする請求項７記載のろ過方法。
  12. 　圧力を駆動力とする膜モジュールを備えた膜ろ過装置であって、
    　前記膜モジュールの原水側圧力を調整する第１の調圧手段と、
    　前記膜モジュールのろ過水側圧力を調整する第２の調圧手段と、
    　前記膜モジュールの原水側の水質を測定する測定手段と、
    　前記測定手段で測定された測定値に基づいて、前記第１の調圧手段及び前記第２の調圧手段の少なくとも一方を駆動制御する制御手段と、を備え、
    　前記制御手段は、原水側加圧ろ過と、ろ過水側減圧ろ過と、前記原水側加圧ろ過及びろ過水側減圧ろ過の複合ろ過との三態様のうち、一のろ過から他のろ過に切り替えることを特徴とする膜ろ過装置。
  13. 　前記第２の調圧手段は減圧ポンプであり、前記測定手段は濁度計及び全有機炭素量測定器の少なくとも一方であることを特徴とする請求項１２記載の膜ろ過装置。
  14. 　前記制御手段は、前記第１の調圧手段及び前記第２の調圧手段の少なくとも一方を駆動制御して、ろ過水側を加圧した加圧逆洗と、原水側を減圧した減圧逆洗と、ろ過水側を加圧した加圧逆洗及び原水側を減圧した減圧逆洗を組み合わせた複合逆洗とのいずれか一の逆洗を行うことを特徴とする請求項１２または１３記載の膜ろ過装置。
PCT/JP2009/061753 2009-06-26 2009-06-26 ろ過方法及び膜ろ過装置 Ceased WO2010150405A1 (ja)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020117024505A KR101354403B1 (ko) 2009-06-26 2009-06-26 여과 방법 및 막여과 장치
JP2011519458A JP5431474B2 (ja) 2009-06-26 2009-06-26 ろ過方法及び膜ろ過装置
PCT/JP2009/061753 WO2010150405A1 (ja) 2009-06-26 2009-06-26 ろ過方法及び膜ろ過装置
CN200980160084.2A CN102802769B (zh) 2009-06-26 2009-06-26 过滤方法及膜过滤装置
SG2011095056A SG177313A1 (en) 2009-06-26 2009-06-26 Filtering method, and membrane-filtering apparatus
US13/379,919 US20120125846A1 (en) 2009-06-26 2009-06-26 Filtering method, and membrane-filtering apparatus

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2009/061753 WO2010150405A1 (ja) 2009-06-26 2009-06-26 ろ過方法及び膜ろ過装置

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2010150405A1 true WO2010150405A1 (ja) 2010-12-29

Family

ID=43386198

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2009/061753 Ceased WO2010150405A1 (ja) 2009-06-26 2009-06-26 ろ過方法及び膜ろ過装置

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20120125846A1 (ja)
JP (1) JP5431474B2 (ja)
KR (1) KR101354403B1 (ja)
CN (1) CN102802769B (ja)
SG (1) SG177313A1 (ja)
WO (1) WO2010150405A1 (ja)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013188710A (ja) * 2012-03-14 2013-09-26 Toshiba Corp 膜ろ過装置及び造水装置並びに膜ろ過装置の洗浄方法
JP2013233483A (ja) * 2012-05-07 2013-11-21 Mitsubishi Rayon Co Ltd 廃水処理装置及び廃水処理方法
JP2013240752A (ja) * 2012-05-21 2013-12-05 Sekisui Chem Co Ltd 水処理方法
US20140299551A1 (en) * 2011-11-28 2014-10-09 General Electric Company Desalination system and method
WO2017098941A1 (ja) * 2015-12-11 2017-06-15 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 生物処理装置
JP2017525563A (ja) * 2014-08-12 2017-09-07 ウォーター プラネット，インコーポレイテッド インテリジェント流体濾過管理システム
KR101870598B1 (ko) * 2017-05-18 2018-06-22 미츠비시 쥬코 칸쿄 카가쿠 엔지니어링 가부시키가이샤 생물 처리 장치, 생물 처리 방법, 및 프로그램
JP2021106670A (ja) * 2019-12-27 2021-07-29 旭化成メディカル株式会社 濾過器の試験装置及び試験方法
CN117379978A (zh) * 2023-12-11 2024-01-12 河北建投水务投资有限公司 超滤膜池运行方法及装置、电子设备、可读存储介质

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP4218991A1 (en) 2014-05-13 2023-08-02 Amgen Inc. Process control systems and methods for use with filters and filtration processes
KR102263140B1 (ko) * 2014-07-23 2021-06-10 엘지전자 주식회사 필터 시스템
AU2016278355B2 (en) * 2015-06-15 2021-12-02 Dmac Ip Pty Ltd Water treatment system and method
KR101612230B1 (ko) * 2015-07-22 2016-04-14 성균관대학교산학협력단 연속식 막오염 지수 측정 장치 및 측정 방법
JP2017104832A (ja) * 2015-12-11 2017-06-15 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 膜分離装置
CN105510209B (zh) * 2016-02-23 2018-03-02 中国石油化工股份有限公司 一种油田污水处理用过滤材料试验装置
CN105758181B (zh) * 2016-03-18 2018-11-16 新疆鑫聚能热力设备有限公司 一种高效环保的新型工业锅炉
US20170321184A1 (en) 2016-05-09 2017-11-09 Global Algae Innovations, Inc. Biological and algae harvesting and cultivation systems and methods
US11767501B2 (en) * 2016-05-09 2023-09-26 Global Algae Technology, LLC Biological and algae harvesting and cultivation systems and methods
KR101925903B1 (ko) * 2017-01-13 2018-12-06 주식회사 지에스나노셀 나노 셀룰로오스 세척 및 필터링 장치
CN112236215A (zh) * 2018-06-21 2021-01-15 思拓凡瑞典有限公司 用于过滤的系统和相关联的方法
JP6958687B1 (ja) * 2020-08-07 2021-11-02 栗田工業株式会社 膜蒸留装置及びその運転方法
KR20250017597A (ko) * 2023-07-27 2025-02-04 삼성전자주식회사 정수기
FR3154499A1 (fr) * 2023-10-23 2025-04-25 Aqualux Sas Procédé et dispositif de contrôle de qualité d’un liquide faiblement chargé dans un système comprenant une filtration membranaire

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6411610U (ja) * 1987-07-09 1989-01-20
JPH07328622A (ja) * 1994-06-02 1995-12-19 Mitsubishi Rayon Co Ltd 浄水処理用濾過システム
JPH11300168A (ja) * 1998-04-24 1999-11-02 Mitsui Zosen Engineering Kk 膜処理方法及び膜処理装置
JP2009095806A (ja) * 2007-10-19 2009-05-07 Toei Aqua Tekku Kk 濾過方法及び濾過装置

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6411610A (en) * 1987-07-02 1989-01-17 Sasakura Eng Co Ltd Operation controller for reverse-osmosis membrane condenser
KR960012022B1 (ko) * 1993-11-10 1996-09-11 한국해양연구소 감압 및 가압 겸용 여과장치
CN101058057A (zh) * 2005-06-22 2007-10-24 刘贵光 用单向泵完成膜分离和清洗程序的自动化流量控制系统
JP2007289899A (ja) * 2006-04-27 2007-11-08 Meidensha Corp 膜分離手段の膜洗浄方法及び水処理装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6411610U (ja) * 1987-07-09 1989-01-20
JPH07328622A (ja) * 1994-06-02 1995-12-19 Mitsubishi Rayon Co Ltd 浄水処理用濾過システム
JPH11300168A (ja) * 1998-04-24 1999-11-02 Mitsui Zosen Engineering Kk 膜処理方法及び膜処理装置
JP2009095806A (ja) * 2007-10-19 2009-05-07 Toei Aqua Tekku Kk 濾過方法及び濾過装置

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20140299551A1 (en) * 2011-11-28 2014-10-09 General Electric Company Desalination system and method
JP2013188710A (ja) * 2012-03-14 2013-09-26 Toshiba Corp 膜ろ過装置及び造水装置並びに膜ろ過装置の洗浄方法
JP2013233483A (ja) * 2012-05-07 2013-11-21 Mitsubishi Rayon Co Ltd 廃水処理装置及び廃水処理方法
JP2013240752A (ja) * 2012-05-21 2013-12-05 Sekisui Chem Co Ltd 水処理方法
JP2017525563A (ja) * 2014-08-12 2017-09-07 ウォーター プラネット，インコーポレイテッド インテリジェント流体濾過管理システム
US10562787B2 (en) 2014-08-12 2020-02-18 Water Planet, Inc. Intelligent fluid filtration management system
US11401172B2 (en) 2014-08-12 2022-08-02 Intelliflux Controls Intelligent fluid filtration management system
JP2017104833A (ja) * 2015-12-11 2017-06-15 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 生物処理装置
WO2017098941A1 (ja) * 2015-12-11 2017-06-15 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 生物処理装置
KR101870598B1 (ko) * 2017-05-18 2018-06-22 미츠비시 쥬코 칸쿄 카가쿠 엔지니어링 가부시키가이샤 생물 처리 장치, 생물 처리 방법, 및 프로그램
JP2018192430A (ja) * 2017-05-18 2018-12-06 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 生物処理装置、生物処理方法、及びプログラム
JP2021106670A (ja) * 2019-12-27 2021-07-29 旭化成メディカル株式会社 濾過器の試験装置及び試験方法
JP7335161B2 (ja) 2019-12-27 2023-08-29 旭化成メディカル株式会社 濾過器の試験装置及び試験方法
CN117379978A (zh) * 2023-12-11 2024-01-12 河北建投水务投资有限公司 超滤膜池运行方法及装置、电子设备、可读存储介质
CN117379978B (zh) * 2023-12-11 2024-02-23 河北建投水务投资有限公司 超滤膜池运行方法及装置、电子设备、可读存储介质

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2010150405A1 (ja) 2012-12-06
US20120125846A1 (en) 2012-05-24
CN102802769A (zh) 2012-11-28
CN102802769B (zh) 2014-10-01
SG177313A1 (en) 2012-02-28
KR101354403B1 (ko) 2014-01-22
KR20120021303A (ko) 2012-03-08
JP5431474B2 (ja) 2014-03-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5431474B2 (ja) ろ過方法及び膜ろ過装置
JP4808399B2 (ja) ２段階ナノ濾過海水脱塩システム
JP4903113B2 (ja) 水処理システム及びその運転方法
JP2010207800A (ja) ろ過ユニットおよびこれを備えたろ過装置
WO2013176145A1 (ja) 分離膜モジュールの洗浄方法
FR2545472A1 (fr) Appareillage et procede pour le traitement de l'eau de piscine avec un appareil separateur a membranes semi-permeables
FR2928366A1 (fr) Installation pour le traitement d'une eau polluee et son procede de fonctionnement
JP5420450B2 (ja) 濾過装置
JP6652958B2 (ja) バラスト水の製造方法及びバラスト水処理システム
JP2011110439A (ja) 膜モジュールの洗浄方法
JP4969580B2 (ja) 膜分離装置の運転方法
JP5244672B2 (ja) 水処理システム、及び水処理方法
TWI373367B (en) Method of filtration and membrane filtration equipment
JP2009241043A (ja) 膜濾過装置の逆洗方法
JP5105036B2 (ja) 二元給配水システム
JPH10156344A (ja) 浄水器、造水機およびその洗浄方法
RU2323036C2 (ru) Способ концентрирования водных растворов биологически активных веществ и установка для его реализации
JP2009189974A (ja) 膜ろ過装置およびろ過方法
JP3514821B2 (ja) 水浄化システムの運転方法
JP2015182054A (ja) 淡水製造装置および逆浸透膜ユニットの洗浄方法
JP4943662B2 (ja) 膜分離装置の運転方法
JPH10151445A (ja) 造水機とその洗浄方法
AU2005318871B2 (en) Simple gas scouring method and apparatus
JP5809914B2 (ja) 水処理装置及び水処理方法
JPH11156161A (ja) 中空糸膜モジュールの運転方法

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200980160084.2

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 09846536

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20117024505

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2011519458

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13379919

Country of ref document: US

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 09846536

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1