WO2010007649A1 - 高強度セルフフォーミングねじによるねじ締結構造体 - Google Patents

高強度セルフフォーミングねじによるねじ締結構造体 Download PDF

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森茂人
馬田明英
松野真弓
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株式会社トープラ
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    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
    • F16B25/00—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws
    • F16B25/001—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by the material of the body into which the screw is screwed
    • F16B25/0021—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by the material of the body into which the screw is screwed the material being metal, e.g. sheet-metal or aluminium
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T403/00—Joints and connections
    • Y10T403/75—Joints and connections having a joining piece extending through aligned openings in plural members

Definitions

  • a high-strength bolt is tapped on a female screw of a nut or a mating member and is used by being screwed to the screw. It was.
  • the female screw portion of the screw hole for being erected with a nut or a tap is formed by cutting.
  • the accuracy of the hole diameter is required.
  • many manufacturing steps such as die casting (or forging drilling), pilot hole drilling, pilot hole cleaning, tapping, screw hole cleaning, etc. are required for the mating member such as a die-cast member. It was.
  • the fitting portion of the screw threads to be screwed together is long (2.5 to 3 times the screw diameter for aluminum female screws, 2.2 times or more for steel), and per thread. It is necessary to reduce the applied load value. In such a case, a major design change resulting from increasing the depth of the hole is required around the screw hole of the mating member that also serves as the female screw member, and the fitting length (fitting portion) Is longer than before, causing inconveniences that would result in a reversal of size reduction.
  • a bolt is rolled after heat treatment to give a residual stress to the thread valley portion and improve fatigue strength.
  • an engine bolt is said to be able to be used if the fatigue strength at a repetition number of 5 ⁇ 10 6 is about 50 MPa, and the actual fatigue strength is required to have more characteristics.
  • the fatigue strength of 50 MPa is an average ability level of the heat-treated product after rolling.
  • the present invention aims to reduce the machining process without changing the shape of the mating member (nut member), to increase the strength of the bolt and to avoid the occurrence of fatigue failure.
  • nut member By providing a fitting length that is not significantly different from that of conventional ones, it is possible to provide a screw fastening structure that makes the size reduction safer and more effective and contributes greatly to the weight reduction of the vehicle. .
  • the present invention uses a self-forming screw with a strength of 14T, which is produced by rolling before heat treatment and is formed by rolling before heat treatment, as a fastening bolt.
  • This is a member having a pilot hole that is not thread-formed as it is forged.
  • FIG. 1 shows a self-forming screw 1 used in the present invention.
  • This self-forming screw 1 is manufactured by rolling before heat treatment and has a strength of 14 T (minimum tensile strength 1400 N / mm 2 , hardness 44 to 47 HRC). It is a steel screw.
  • the threaded portion is composed of a tapered self-forming portion 3 and a parallel thread portion 2 for performing normal fastening, and the self-forming portion 3 is formed over a range of 1 to 5 pitches.
  • the diameter or virtual outer diameter is configured to be 1 to 10% larger than the outer diameter of the external thread of the parallel thread portion 2.
  • the virtual outer diameter means, for example, the diameter of a cylinder virtually formed by the tip of the protrusion when the self-forming portion 3 has a protrusion on the screw portion.
  • the shape of the screw and shaft of the self-forming part 3 is a triangle (a rice ball type)
  • it means the diameter of a cylinder virtually formed by the three apexes of the triangle.
  • the maximum outer diameter or virtual outer diameter of the self-forming part is 1 to 10% larger than the outer diameter of the male thread of the parallel thread part 2 to assist the screwing of the parallel thread part. Stipulates the “catch rate”.
  • this maximum outer diameter (or virtual outer diameter) is within 10% of the outer diameter of the external thread of the parallel thread portion 2, the parallel portion is fitted with no clearance due to spring back after plastic deformation by self-form. However, if it exceeds 10%, it is out of the allowable range for springback, the clearance is generated, and the stress applied to the first fitting thread valley where stress is concentrated cannot be effectively reduced. . Furthermore, a friction stabilizer (friction reducing agent) is applied to the threaded portion to reduce the screwing torque and stabilize the torque coefficient, thereby suppressing variations in generated axial force and friction coefficient due to fastening.
  • FIG. 2 shows a cast member 4 having a low material strength used in the present invention, for example, an aluminum die-cast member.
  • the cast member 4 has a cast hole 5 (the taper in the drawing is emphasized). And is formed as a nut member for the self-forming screw 1.
  • the self-forming screw 1 is screwed directly into a pilot hole 5 provided in the cast member 4 and fastens the attachment member 6 to the cast member 4 while forming a female screw by itself.
  • a plurality of attachment members are fastened by the self-forming screw 1 and the cast member 4.
  • the bolt is a self-forming bolt, it is not necessary to perform a pilot hole machining or a tapping process for forming a female screw in the pilot hole 5 and cleaning associated therewith, and a machining process can be omitted and cost can be reduced. .
  • the fastening is strong, and as shown in FIG.
  • the fastening is achieved by dispersing and reducing the stress of the first fitting thread valley where the stress is concentrated.
  • the maximum principal stress applied to the trough portion of the first fitting thread of the cast member 4 can be reduced from 756 MPa (in the case of a cutting female screw) to 597 MPa, as can be seen from FIG.
  • the stress can be reduced by about 21%. As a result, it is possible to withstand the tightening force of 14T even when tightening, and the internal thread portion is not broken.
  • the fatigue strength of female and male threads can be significantly improved by about 17%.
  • the maximum principal stress applied to the valley of the fitting screw thread is greatly reduced and the average value of the stress is also clearly reduced compared to the conventional one that gives pitch errors to bolts and nuts (cutting female threads).
  • the cast member 4 is a member having a low material strength, for example, an aluminum die cast member
  • the fitting length of the screw and the pilot hole can be reduced without increasing the fitting portion of the screw thread to be screwed together.
  • a fitting length of about 2.5d (d is a screw diameter) is sufficient, and no significant change is made compared to the conventional one. Therefore, the cost of the cast member 4 can be increased without making a major design change. can avoid.
  • FIG. 3 is a diagram for explaining a catching rate between a screw and a male screw because it is formed by self-form.
  • the “hanging height” actual contact height
  • H1 ′ the reference height of the male screw (bolt) having the reference thread
  • “H1” is defined as the percentage of H1 ′ with respect to H1, that is, (H1 ′ / H1) ⁇ 100%.
  • the combination ratio of the pilot hole diameter and the screw part dimension is optimized by setting the catching ratio of the screw and the male screw to 75 to 90%. Excellent screwing and fastening characteristics were obtained, which led to stabilization of these characteristics.
  • this “hanging rate” is 90% or more, the screwing torque becomes too large and the screwing workability is inferior, and the screwing torque is greatly influenced by the accuracy of the prepared pilot hole. If it is less than the percentage, the stability of the generated axial force is impaired, the fastening characteristics vary, and there is a possibility that sufficient fastening force cannot be obtained. In addition, the variation in axial force when performing fastening has a great adverse effect on fatigue strength, and becomes a fatal defect at a fastening portion where leakage performance is required.
  • FIG. 5 sets the conditions for the outer diameter of the self-forming part, the catching rate, the fitting length, the presence or absence of a friction stabilizer, the screwing torque, the torque coefficient, and the occurrence related to the fastening characteristics and workability. It is the result of having performed the test regarding the variation in axial force, internal thread strength, and fatigue strength.
  • the material used as the internal thread was an aluminum die-cast material (ADC12) used in current bolts.
  • ADC12 aluminum die-cast material used in current bolts.
  • the strength specified in Table 8 of ISO 2320 JISB1056
  • ISO2320 JISB1056
  • FIG. 6 shows the measurement results related to the tests (a) to (e) in the case where the steel material used in the current bolt is used as the material for the female screw.
  • the member 4 is a steel member having an unthreaded pilot hole 5 that has been punched or forged, the fitting length of the screw and pilot hole is the fitting of the threaded threads A fitting length of about d to 2.2d (d is a screw diameter) can be achieved without lengthening the joint portion. Also in this case, since no significant change occurs compared to the conventional one, no significant design change of the member 4 is performed, and an increase in cost can be avoided. From the result of the table shown in FIG.
  • the screw and pilot hole engagement length defined by the present invention (d-2.2d or d-2.5d), and the hook-to-male catch rate (75-90%) formed by self-form.
  • the fracture limit load of the female screw formed by self-form ensures 1400 MPa which is the tightening limit strength required for the 14T bolt fastening member without changing the material and strength of the member 4.
  • the Example of this invention and the prior art example were demonstrated based on FIGS. 1-7, this invention is not limited to the above Example.
  • the cast member is not limited to aluminum die casting, but may be a normal cast member.
  • the forge member with the pilot hole which is not screw-formed by the forge drilling process may be sufficient.
  • the self-forming screw a self-forming part whose tip is hardened by induction hardening is used.
  • the fastening structure is not limited to the vehicle.
  • the fastening of the self-forming screw 1 and the member 4 according to the present invention is achieved by dispersing and reducing the stress of the first fitting screw valley where stress is most concentrated without changing the shape of the cast member or the forged member.
  • Bolts can be strengthened and fatigue strength can be improved, and the number of machining processes can be reduced by eliminating internal thread processing.
  • the weight of the vehicle can be reduced and fastening can be performed with higher tightening force. It is a very useful result that can be done.
  • FIG. 1 shows a self-forming screw used in the present invention.
  • FIG. 2 shows a cast member used in the present invention.
  • FIG. 3 is a diagram for explaining the “hanging rate” of the self-forming screw.
  • FIG. 4 is a table summarizing the measurement results of the stress values at the thread valleys for each fitting thread and the measurement results.
  • FIG. 5 is a diagram of an embodiment showing screwing characteristics and fastening characteristics performed to determine the best use application range of a high-strength self-forming screw.
  • FIG. 6 is a diagram of another embodiment showing screwing characteristics and fastening characteristics performed to determine the best use application range of high-strength self-forming screws.
  • FIG. 7 shows the order of processing steps performed on a conventional cast member.

Abstract

【課題】相手部材の形状を変更することなく、加工工程の削減を図り、ボルト高強度化と疲労強度の向上を実現し、さらに、ねじ山の嵌合長さを従来のものと較べて大幅に変わらないものにでき、その結果、サイズダウンが図れ、車両の軽量化に大きく寄与するねじ締結構造体を提供する。【解決手段】締結用ボルトに、熱処理前転造により製造された強度１４Ｔのセルフフォーミングねじ（１）を用い、セルフフォーミングねじがねじ込まれる部材を、鋳抜きされたままのねじ成形されていない下穴（５）を有する部材（４）とした。そして、取付け部材（６）締結後のねじ締結構造体は、セルフフォームにて形成されためねじとおねじとの引っ掛かり率が７５～９０％であり、ねじと下穴の嵌合長さがｄ～２．５ｄ（ｄはねじ径）であり、セルフフォーミングによるねじ締結のため、おねじとめねじの接触面にクリアランスが発生することはない。

Description

高強度セルフフォーミングねじによるねじ締結構造体
　本発明は、高強度セルフフォーミングねじ（ボルト）を用いて締結を行うねじ締結構造体に関する。
　従来、強度の高いボルトを用いてエンジン周辺部位の締結を行うねじ締結構造体においては、強度の高いボルトは、ナットのめねじや相手部材にタップ立てされためねじと螺合されて用いられていた。このような、ナットやタップ立てされためねじ穴のめねじ部は、当然のことながら、切削加工により形成されている。例えば、エンジン周辺部位のアルミダイキャスト部材、シャシーや足回り部材、鍛造部材、等に、タップ切削加工によりめねじ穴を形成する場合には、穴径の精度が要求されるため、図７に示すように、ダイキャスト部材等の相手部材に、鋳抜き（もしくは鍛造穴あけ加工）、ドリルによる下穴加工、下穴洗浄、タップ加工、ねじ穴洗浄等の多くの製作上の工程が必要であった。
　また、車両を軽量化したり、より高い締め付け力で締結を行ったりするために、ボルトをより強高度化、サイズダウン化しようとする試みがなされている。この点は、例えば、特開２００５－２９８７０号公報等に記載されているように、周知の技術課題である。それゆえ、現時点で実用化ぎりぎりの強度となる、強度１４Ｔ（最小引張強さ１４００Ｎ／ｍｍ２　、硬さ４４～４７ＨＲＣ）の高強度ボルトを、従来のボルトに換えて使用することで、従来のものよりも格段にボルトのサイズダウンを推し進めようとすることは、低燃費、環境問題等の観点からも、避けて通れない当然の課題となっており、近年、ボルトの強高度化の限界への開発は、進めていかなければならない技術上の問題となっている。
　しかし、ボルトを高強度化しサイズダウンを図ろうとすれば、当然、それに合わせてナット部材もサイズダウンしなければならず、このため、ナット部材においては、必然的にめねじ穴のねじ山もサイズダウンされることとなる。その結果、単にボルトのみを高強度化すれば、螺合し合うねじ山嵌合部の負荷荷重が増加し、ナット部材の嵌合第１山の谷部に大きな荷重負荷が偏って発生し、当該箇所に疲労破壊の発生する恐れが生じてしまう。また、疲労破壊のみならず、締結のための静的な締め付け時にも、１４Ｔの締付力に耐えることができず、めねじ部分に破壊を起こす恐れもある。そのため、螺合し合うねじ山の嵌合部を長く（アルミ製めねじの場合、ねじ径の２．５～３倍、鋼鉄製の場合、２．２倍以上に）して、１山当たりの負荷荷重値を低減させる必要が生じる。このような場合には、めねじ部材を兼ねる相手部材のねじ穴周りに、穴の深さを長くすることに起因する大掛かりな設計変更が必要とされ、さらに、はめあい長さ（嵌合部）が従来よりも長くなるために、サイズダウンに逆行するような結果を生じさせるような不都合が起きていた。
　また、従来、疲労強度向上の目的で、ボルトを熱処理後に転造することで、ねじ谷部に残留応力を持たせ、疲労強度を向上させていた。例えば、エンジンのボルトでは、繰り返し数５×１０６　での疲れ強さが５０ＭＰａ程度あれば、使用に耐えうるといわれており、実際の疲労強度はこれ以上の特性を持つことが要求される。疲労強度５０ＭＰａは、転造後熱処理品の平均的な実力レベルである。しかし、これらは、組み合わされるナットの相対ピッチ誤差や、ボルトナット締結体のばね定数、締結軸力のばらつきにより変動するため、より高い疲労限の向上を得るために熱処理後転造を行っている。しかし、強度１４Ｔ（最小引張強さ１４００Ｎ／ｍｍ２　、硬さ４４～４７ＨＲＣ）の高強度ボルトでは、熱処理後転造は、転造工具の磨耗が激しく、その工具寿命は転造後熱処理のものに較べて１／１０にも低下してしまう。このような点から１４Ｔの強度を持つボルトに対して、熱処理後転造を行い疲労強度を向上させるといった方策は、量産面、コスト面からも現実的なものではない。また、疲労強度を向上させる別の方法として、特開２００７－３２１８５８号公報に示されるように、ボルトとナットのピッチ誤差を利用し、嵌合ねじ谷部にかかる応力荷重分担率の不均一度合いを低減させるものがあった。しかし、この方策で用いられるピッチ誤差の値はμｍでの管理が必要であり、この方策も、量産面、コスト面から現実的なものではない。したがって、疲労限の向上を図るための有効な方策はなかなか存在しないのが現状である。
特開２００５－２９８７０号公報 特開２００７－３２１８５８号公報
　本発明は、以上の点に鑑み、相手部材（ナット部材）の形状を変更することなく、加工工程の削減を図り、ボルトの高強度化と疲労破壊発生の回避を実現し、さらに、ねじ山の嵌合長さを従来のものと較べて大幅に変わらないものとすることで、サイズダウンを安全かつより効果的にし、車両の軽量化に大きく寄与するねじ締結構造体を提供するものである。
　そのために、本発明は、締結用ボルトに、熱処理前転造により製造された、自らめねじを形成してゆく強度１４Ｔのセルフフォーミングねじを用い、セルフフォーミングねじがねじ込まれる部材を、鋳抜きもしくは鍛造穴あけ加工されたままのねじ成形されていない下穴を有する部材としたものである。
　この結果、セルフフォーミングねじがねじ込まれる相手部材の形状をあえて変更する必要もない上、当該相手部材における加工工程の削減も図れ、しかも、自らめねじを形成してゆく強度１４Ｔのセルフフォーミングねじにより、おねじとめねじの接触面にクリアランスが発生せず、締結を強固にしながら、最も応力が集中する第１嵌合ねじ谷部の応力が分散させられて低減するため、ボルトの高強度化と締結ねじ山の疲労強度向上を実現するとともに、ねじ山の嵌合長さを従来のものと較べて大幅に変わらないものにできる結果、サイズダウンがより効果的に図れて、車両の軽量化に大きく寄与することとなる。
　本発明の有利な実施形態は、添付の図を参照した次の説明から明らかである。
　図１は、本発明に用いられるセルフフォーミングねじ１であり、このセルフフォーミングねじ１は、熱処理前転造によって製作され、強度が１４Ｔ（最小引張強さ１４００Ｎ／ｍｍ２　、硬さ４４～４７ＨＲＣ）である鋼製のねじである。また、そのねじ部は、テーパ状のセルフフォーミング部３と、通常の締結をおこなうための平行ねじ部２とからなり、セルフフォーミング部３は１～５ピッチの範囲にわたって形成され、その最大の外径又は仮想外径は平行ねじ部２のおねじの外径よりも１～１０％大きくなるように構成されている。この仮想外径とは、例えば、セルフフォーミング部３が、そのねじ部に突起を設けたものであるような場合には、突起の先端が仮想的に作る円柱の直径のことを意味する。また、セルフフォーミング部３のねじ及び軸の形状が三角形（おむすび型）であるような場合には、三角形の３つの頂部が仮想的に作る円柱の直径のことを意味する。このセルフフォーミング部の最大の外径あるいは仮想外径は、平行ねじ部２のおねじの外径よりも１～１０％大きくすることで、平行ねじ部のねじ込みを手助けし、また、後述するねじの「引っ掛かり率」を規定する。この最大の外径（あるいは仮想外径）が、平行ねじ部２のおねじの外径よりも１０％以内であれば、セルフフォームによる塑性変形後のスプリングバックにより、平行部はクリアランスのない嵌合となるが、もし、１０％よりも大きくなると、スプリングバックにて許容できる範囲外となり、クリアランスが発生し、最も応力が集中する第１嵌合ねじ谷部にかかる応力を効果的に低減できない。さらに、ねじ部には摩擦安定剤（摩擦低減剤）が塗布され、ねじ込みトルクの低減とトルク係数の安定化を図り、締結による発生軸力や摩擦係数のばらつきを抑制している。
　図２は、本発明に用いられる材料強度の低い鋳造部材４、たとえば、アルミダイキャスト部材を示し、この鋳造部材４には鋳抜きされたままの下穴５（図面のテーパは、強調して示してある。）が設けられ、セルフフォーミングねじ１に対するナット部材として形成されている。セルフフォーミングねじ１は、この鋳造部材４に設けられた下穴５に直接ねじ込まれ、自らめねじを形成しつつ取付け部材６を鋳造部材４に締結する。あるいは、複数の取付け部材（図示せず。）を、セルフフォーミングねじ１と鋳造部材４とで締結する。このように、ボルトをセルフフォーミングボルトとしたことで、下穴５に下穴加工やめねじを形成するタップ加工、これらに付随する洗浄を行う必要がなくなり、加工工程の省略とコストの低減が図れる。
　締結されたセルフフォーミングねじ１と鋳造部材４は、セルフフォーミングによる締結の結果として、おねじとめねじの接触面にクリアランスが発生しなくなることから、締結は強固となり、図４に示すように、最も応力が集中する第１嵌合ねじ谷部の応力が分散させられて低減される締結となる。この結果、鋳造部材４の第１嵌合ねじ山の谷部にかかる最大主応力は、図４からわかるように、７５６ＭＰａ（切削めねじの場合）から５９７ＭＰａに減少させることができ、上記最大主応力を約２１％も減らすことができる。その結果、締結の締め付け時にも、１４Ｔの締付力に耐えることができ、めねじ部分に破壊が起こらない。さらに、めねじとおねじにおける疲労強度は、約１７％の大幅な向上が図れる。また、ボルトとナット（切削めねじ）にピッチ誤差を与える従来のものに較べても、嵌合ねじ山の谷部にかかる最大主応力は大きく低減し、応力の平均値も明らかに低減していることが、図４のグラフからわかる。したがって、鋳造部材４が材料強度の低い部材、たとえば、アルミダイキャスト部材である場合、ねじと下穴の嵌合長さも、螺合し合うねじ山の嵌合部を長くすることなく、ｄ～２．５ｄ（ｄはねじ径）程度の嵌合長さで済み、従来のものと較べて大幅な変化を生じないので、鋳造部材４の大掛かりな設計変更を行うこともなく、コストの上昇を避けられる。
　図３は、セルフフォームにて形成されためねじとおねじとの引っ掛かり率を説明するための図である。ここで、おねじとめねじが螺合し合う「引っ掛かり高さ」（実際の接触高さ）をＨ１’とし、基準ねじ山を有するおねじ（ボルト）の基準となる高さを「基準引っ掛かり高さ」Ｈ１とすれば、ねじの「引っ掛かり率」は、Ｈ１’のＨ１に対するパーセンテージ、すなわち、（Ｈ１’／Ｈ１）×１００％であらわされるものと定義する。そして、本発明のように、セルフフォームにて形成されためねじとおねじとの引っ掛かり率を７５～９０％とすることで、下穴径とねじ部寸法の組み合わせが最適化され、従来の締結よりも優れたねじ込み特性と締結特性が得られ、これらの特性の安定化につながったのである。この「引っ掛かり率」を９０パーセント以上にすると、ねじ込みトルクが大きくなりすぎてねじ込み作業性に劣り、鋳抜きされた下穴の精度にねじ込みトルクが大きく影響され、また、この「引っ掛かり率」を７５パーセント以下にすると、発生軸力の安定性を損ない、締結特性がばらつくとともに、十分な締結力を得られない恐れがある。また、締結をおこなう際の軸力のばらつきは、疲労強度に大きな悪影響を及ぼすとともに、リーク性能が要求される締結部位では致命的な欠陥となる。
　以上に述べた説明をまとめたものを図５に示している。図５に示した表は、セルフフォーミング部の外径、引っ掛かり率、はめ合い長さ、摩擦安定剤の有無について、各条件を設定し、締結特性及び作業性に関わるねじ込みトルク、トルク係数、発生軸力のばらつき、めねじ強度、疲労強度に関する試験をおこなった結果である。めねじとなる材料には、現行ボルトにて使用されているアルミダイキャスト材（ＡＤＣ１２）を使用した。図５の表に示される（ａ）ねじ込みトルクの測定に関しては、ＩＳＯ２３２０（ＪＩＳＢ１０５６）に規定されるプリベイリングトルク形鋼製六角ナットの性能で、ＩＳＯ２３２０（ＪＩＳＢ１０５６）の表８に規定される強度区分０５、１０及び１２に対するねじ込みトルク最大値よりも低くなるかどうかを試験した。（ｂ）摩擦係数に関しては、ＩＳＯ１６０４７（ＪＩＳＢ１０８４）に規定されるねじ部品の締付け試験方法によって測定した。検討した摩擦係数の基準値は、切削めねじを使用した現行ボルトの摩擦係数である０．１８０としている。（ｃ）発生軸力のばらつきに関しては、ＩＳＯ１６０４７（ＪＩＳＢ１０８４）に規定されるねじ部品の締付け試験方法によった。切削めねじを使用した現行ボルト（強度区分１０．９のもので、ねじ山数ｎ＝１０）の設定トルク値における軸力のばらつき（軸力最大値と最小値の差）よりも小さくなるかどうかを、試験の基準とした。（ｄ）めねじ強度に関しては、ボルトを嵌合させた状態でボルト軸方向に引張荷重を負荷させ、めねじ破壊の最大荷重を測定し、その破壊荷重が強度区分１４．９（応力値１４００ＭＰａ）のボルト引張荷重最小値（Ｍ１０×Ｐ１．５：　８１．２ｋＮ）の１．５倍以上となることを基準とした。この８１．２ｋＮという数値は、Ｍ１０×Ｐ（ピッチ）１．５の有効断面積５８．０ｍｍ２　に強度区分１４．９の引張荷重（応力値）１４００Ｎ／ｍｍ２　をかけた値である。（ｅ）疲労強度に関しては、ＩＳＯ３８００（ＪＩＳＢ１０８１）に規定されるねじ部品の「引張疲労試験方法及び結果の評価」により試験した。平均荷重が０．２％耐力の４０％、繰返し数５×１０６　回のとき、目標の疲労限は５０ＭＰａとした。図５に示された表の結果をみればわかるように、「総合評価」が現行品よりも優れている二重丸（◎）のものは、本発明を措いて他にない。この表において、はめあい長さが２．５ｄ以上のものに関する試験結果は灰色に塗りつぶして示しているが、はめあい長さが２．５ｄ以上のものに関しては本発明の目的である嵌合長さの低減に反するものであるから、単なる参考例としての数値と評価にすぎない。
　また、めねじとなる材料に、現行ボルトにて用いられている鋼鉄製材を使用した場合における、上記試験（ａ）～（ｅ）に関する測定結果を図６に示した。部材４が、鋳抜きもしくは鍛造穴あけ加工されたままのねじ成形されていない下穴５を有する鋼鉄製部材であれば、ねじと下穴の嵌合長さは、螺合し合うねじ山の嵌合部を長くすることなく、ｄ～２．２ｄ（ｄはねじ径）程度の嵌合長さで済ませることが出来る。この場合にも、従来のものと較べて大幅な変化を生じないので、部材４の大掛かりな設計変更を行うこともなく、コストの上昇を避けられる。図６に示された表の結果から、「総合評価」が現行品よりも優れている二重丸（◎）のものは、やはり、本発明を措いて他にない。図６の表においても、はめあい長さが２．２ｄ以上のものに関する試験結果を示しているが、はめあい長さが２．２ｄ以上のものに関しては本発明の目的である嵌合長さの低減に反するものであるから、これらは単なる参考例としての数値と評価にすぎない。
　このように、本発明によって規定されるねじと下穴の嵌合長さ（ｄ～２．２ｄまたはｄ～２．５ｄ）、セルフフォームによって形成されためねじとおねじの引っ掛かり率（７５～９０％）により、セルフフォームによって形成されるめねじの破壊限界荷重は、前記部材４の材質及び強度を変えることなく、１４Ｔボルト締結部材として要求される締付限界強度である１４００ＭＰａを保障する。
　以上、図１～７に基づいて本発明の実施例および従来例の説明をしてきたが、本発明は、以上の実施例に限定されるものではない。鋳造部材は、アルミダイキャスト製に限られることなく、通常の鋳物製部材でもよい。また、鋳造部材に限らず、鍛造穴あけ加工によりねじ成形されていない下穴をもつ鍛造部材でもよいことは、上述したとおりである。この場合、セルフフォーミングねじは、セルフフォーミング部である先端部分を高周波焼入れにより硬くしたものが使用される。また、あえて車両を例にして説明したが、もちろん、本締結構造体は、車両に限られるものでもない。
　本発明によるセルフフォーミングねじ１と部材４との締結は、鋳造部材や鍛造部材の形状を変更することなく、最も応力が集中する第１嵌合ねじ谷部の応力を分散させて低減することにより、ボルトの高強度化と疲労強度の向上が実現でき、さらにめねじ加工を廃止することで加工工程の工数削減も可能とし、あわせて、車両を軽量化したり、より高い締め付け力で締結を行ったりすることができる、というきわめて有益な結果を導き出すものである。
図１は、本発明に用いられるセルフフォーミングねじを示す。 図２は、本発明に用いられる鋳造部材を示す。 図３は、セルフフォーミングねじの「引っ掛かり率」を説明するための図である。 図４は、嵌合ねじ山毎のねじ谷部における応力値の測定結果と、その測定結果をまとめた図である。 図５は、高強度セルフフォーミングねじの最良使用適用範囲を決定するために行った、ねじ込み特性及び締結特性を示す一実施例の図である。 図６は、高強度セルフフォーミングねじの最良使用適用範囲を決定するために行った、ねじ込み特性及び締結特性を示す他の実施例の図である。 図７は、従来の鋳造部材に施される加工工程の順序を示す。
符号の説明
　　１　セルフフォーミングねじ
　　２　平行ねじ部
　　３　テーパ状のセルフフォーミング部
　　４　鋳造部材
　　５　下穴
　　６　取付け部材

Claims (3)

  1. 　テーパ状のセルフフォーミング部（３）と平行ねじ部（２）とからなるセルフフォーミングねじ（１）と、鋳抜きされたままのねじ成形されていない下穴（５）を有する材料強度の低い鋳造部材（４）と、前記セルフフォーミングねじと前記部材（４）によって締結される取付け部材（６）とからなる、ねじ締結構造体において、
    　上記セルフフォーミングねじは、
    　　（ａ）熱処理前転造によって製作される強度１４Ｔ（最小引張強さ１４００Ｎ／ｍｍ２　、硬さ４４～４７ＨＲＣ）の鋼製であり、
    　　（ｂ）セルフフォーミング部は１～５ピッチの範囲であって、その最大の外径又は仮想外径は平行ねじ部外径よりも１～１０％大きくされ、
    　　（ｃ）ねじ部には摩擦安定剤が塗布され、
    　ねじ締結構造体は、
    　　（ｄ）セルフフォームにて形成されためねじとおねじとの引っ掛かり率が７５～９０％であり、かつ、
    　　（ｅ）ねじと下穴の嵌合長さがｄ～２．５ｄ（ｄはねじ径）であり、
    　　（ｆ）セルフフォーミングにより、おねじとめねじとの接触面にクリアランスは発生することなく、その結果、最も応力が集中する第１嵌合ねじ谷部の応力が分散させられて低減した、
    ことを特徴とするねじ締結構造体。
  2. 　テーパ状のセルフフォーミング部（３）と平行ねじ部（２）とからなるセルフフォーミングねじ（１）と、鋳抜きもしくは鍛造穴あけ加工されたままのねじ成形されていない下穴（５）を有する鋼鉄製部材（４）と、前記セルフフォーミングねじと前記部材（４）によって締結される取付け部材（６）とからなる、ねじ締結構造体において、
    　上記セルフフォーミングねじは、
    　　（ａ）熱処理前転造によって製作される強度１４Ｔ（最小引張強さ１４００Ｎ／ｍｍ２　、硬さ４４～４７ＨＲＣ）の鋼製であり、
    　　（ｂ）セルフフォーミング部は１～５ピッチの範囲であって、その最大の外径又は仮想外径は平行ねじ部外径よりも１～１０％大きくされ、
    　　（ｃ）ねじ部には摩擦安定剤が塗布され、
    　ねじ締結構造体は、
    　　（ｄ）セルフフォームにて形成されためねじとおねじとの引っ掛かり率が７５～９０％であり、かつ、
    　　（ｅ）ねじと下穴の嵌合長さがｄ～２．２ｄ（ｄはねじ径）であり、
    　　（ｆ）セルフフォーミングにより、おねじとめねじとの接触面にクリアランスは発生することなく、その結果、最も応力が集中する第１嵌合ねじ谷部の応力が分散させられて低減した、
    ことを特徴とするねじ締結構造体。
  3. 　セルフフォーミングねじ（１）による締結の保障荷重が１４００ＭＰａを満足することを特徴とする請求項１または２記載のねじ締結構造体。
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