WO2008069329A1

WO2008069329A1 - 溶融金属の連続鋳造方法

Info

Publication number: WO2008069329A1
Application number: PCT/JP2007/073731
Authority: WO
Inventors: Takehiko Toh; Masahiro Tani; Kazuhisa Tanaka; Shinichi Fukunaga
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2006-12-05
Filing date: 2007-12-03
Publication date: 2008-06-12
Also published as: AU2007329897A1; BRPI0719926B1; EP2092998A4; CA2671213A1; TWI379719B; AU2007329897B2; KR20090089360A; EP2092998B1; BRPI0719926A2; EP2092998A1; TW200900181A; JP4585504B2; US20100059197A1; KR101108316B1; JP2008137056A; US8210239B2; CA2671213C

Abstract

本発明は、電磁力によって鋳片表面性状を改善しつつ、鋳片内部に捕捉される非金属介在物や気泡を低減することのできる溶融金属の連続鋳造方法を提供するもので、鋳型１の周囲に鋳造空間８を取り囲むように配設した電磁コイル４に交流電流を流してメニスカス形状を制御して鋳片表面性状を改善しつつ、浸漬ノズル５の吐出口６を上向きとし、さらに吐出口６からの吐出流14の方向が鋳型短辺とメニスカスとの交点Ａよりも上方に向かうようにする。これにより、吐出流中の非金属介在物や気泡はメニスカス到達部においてメニスカス11の連続鋳造パウダーに吸収される。また、吐出流14は電磁コイル４に起因する電磁力を受けて鋳片厚み方向の吐出流の広がりが抑制され、吐出流14は長辺シェル12に接触しないので、吐出流14から長辺シェル12への非金属介在物や気泡の捕捉も抑止することができる。

Description

明細書溶融金属の連続铸造方法 ' 技術分野

本発明は、溶融金属の連続铸造方法に関し、特に铸型内における溶融金属流れの改善に関するものである。背景技術

溶融金属の連続铸造方法においては、铸片を形成する铸造空間の四周を水冷銅板で取り囲んだ铸型を用い、铸型内に溶融金属を注入し、铸型に接する溶融金属部分が凝固してシェルを形成し、シェルが成長しつつ銬型下部から引き抜かれ、最終的に凝固が完了して連続铸造铸片が形成される。

铸片形状が扁平形状であるスラブの連続铸造においては、铸型内の铸造空間も長方形断面である。断面長方形の長辺に面する铸型面を長辺面、長方形の短辺に面する铸型面を短辺面という。溶融金属は浸漬ノズルを介して铸型内に供給される。浸漬ノズルは底部を有する円筒状であり、浸漬ノズル下端付近に铸造空間の長手方向両方向に向かう吐出口が開口され、吐出口から溶融金属が铸型内に吐出する。浸漬ノズル吐出口からの吐出流は、铸型内溶融金属プール内を進み、铸型短辺に衝突し、上向き流と下向き流に分かれる。

铸型内に形成された溶融金属プールの表面には、連続铸造パウダ一が供給されて層をなし、溶融金属の熱で溶融し、铸型とシェルとの間隙に流入してパウダーフィルムを形成し、铸型とシェルとの間の潤滑剤として機能する。铸型は常時上下方向に振動し（ォッシレーシヨンという）、パウダーフィルムの流入を促進し、铸片の引抜きを容易にしている。一方、铸片表面には、铸型ォッシレ一シヨンに起因してォッシレ一シヨンマークと呼ばれる凹凸が形成される。铸型の周囲に铸造空間を取り屈む電流流路を有する電磁コイルを配してこの電磁コイルに交流電流を流すと、铸型内の溶融金属にピンチカが作用する。特開昭 52— 32824号公報には、溶融金属のメニスカス近傍にこの電磁力を作用させ、これによつて錡型内メニスカス近傍の溶融金属が铸型壁から引き離す方向に力を受け、メニスカスを強く湾曲させると同時に、铸型とシェルの間のギャップを拡大してパウダー流入を促進し.、ォッシレ一シヨンマークを軽減して铸片表面形状を改善する発明が記載されている。

一方、このように作用する電磁力は、同時に鍀型内の溶融金属プ —ルに電磁誘導流れを形成する。電磁誘導流れは、電磁コイルの高さ方向中心においてシェルから溶融金属プール中心に向かう流れが発生し、プール中心において上向き流と下向き流に分流する。電磁コイルの上半分に対応する部位では、プール中心で上向き流、メニスカス部で外向き流、シェル付近で下向き流となる回動流れが形成される。電磁コイルの下半分に対応する部位では、プール中心で下向き流、電磁コイル下端部付近で外向き流、シェル付近で上向き流となる回動流れが形成される。

特開平 1 1 _ 188460号公報においては、円形または角状の铸造断面を有するビレツトを铸造する例において、下向き方向に開口した吐出口を有する溶融金属注入ノズルを、吐出口が電磁コイルの中心より下方に位置するように配設し、溶融金属を溶融金属注入ノズルの吐出口から铸型内に注入する連続鍀造方法が記載されている。特開平 1 1一 188460号公報に記載のものはこれにより、溶融金属プール中心で上向きに流れる回動流れに対し、溶融金属注入ノズルからの吐出流が影響を及ぼさないので、表面性状の優れた铸片が铸造されるとしている。

精鍊炉で脱炭のための酸素精鍊を行った溶融金属にはフリー酸素が含まれるので、精鍊炉から取鍋に溶融金属を移注するに際し、溶融金属中に酸化力の強い脱酸剤を添加し、フリー酸素を酸化物とする。生成した非金属酸化物は大部分が溶融金属中から浮上分離するが、一部は溶融金属中に浮遊したままタンディッシュに移注される。そのため、タンディッシュから浸漬ノズルを経由して铸型内に供給される溶融金属中には、非金属介在物が含まれている。また、溶融金属中の非金属介在物が浸漬ノズルの内壁に付着することを防止するため、浸漬ノズル内に非酸化性ガスの吹き込みが行われる。吹き込まれた非酸化性ガスは溶融金属中に取り込まれて気泡となり、溶融金属とともに移動する。溶融金属中のこれら非金属介在物や気泡は、浸漬ノズルの吐出口から吐出流とともに銬型内に供給される。非金属介在物や気泡が铸片に取り込まれると品質欠陥となるので、できるかぎり铸型内の溶融金属中を浮上させ、メニスカスを覆う連続铸造パウダ一中に取り込んで分離することが好ましい。

最近の連続踌造においては、メニスカス直下に垂直部を設けた垂直曲げ型とし、この垂直部で非金属介在物や気泡の浮上分離の促進を図っている。また、浸漬ノズルの吐出口からの吐出流が鍀型短辺に衝突したあと、铸型短辺に沿って下方に流れる流れが強すぎると、この流れに乗って非金属介在物や気泡が錶片の深部に達し、凝固铸片に取り込まれることになる。発明の開示

铸型の周囲に铸造空間を取り囲むように配設した電磁コイルに交流電流を流すことにより、メニスカス形状を制御して铸片表面性状を改善することができる。しかし、前述の特開平 1 1一 188460号公報に記載のように、下向き方向に開口した吐出口を有する溶融金属注入ノズルを、吐出口が電磁コイルの中心より下方に位置するように配設して铸造を行うと、铸片表面性状の改善は得られるものの、铸片の内部に捕捉される非金属介在物や気泡については十分に低減することができない。

本発明は、. 電磁力によって铸片表面性状を改善しつつ、铸片内部に捕捉される非金属介在物や気泡を低減することのできる溶融金属の連続铸造方法を提供することを目的とする。

特開平 1 1— 1 88460号公報に記載の下向き方向に開口した吐出口 6 を有する浸漬ノズル 5 を用いた場合（図 2 ( c ) ) はもちろん、水平方向、あるいは図 2 ( b ) に示すように若干の上向き方向に開口した吐出口 6を有する浸漬ノズル 5であっても、吐出口 6からの吐出流 14が铸片の短辺シエル 1 3に衝突する方向で吐出される限り、吐出流 14が衝突した短辺シェル 1 3の付近に非金属介在物や気泡が捕捉されることが判明した。また、吐出口からの吐出流 14は、図 4 ( c ) ( d ) に示すように吐出口 6から離れるにつれて錡片の厚み方向に広がり、短辺に衝突する以前に両サイドの長辺シェル 1 2に接するようになる。そして吐出流 14が長辺シェル 1 2に接触すると、その部位で非金属介在物や気泡が長辺シェル 1 2に捕捉されることが判明した。

それに対し、図 3に示すように、铸型 1 の周囲に铸造空間 8を取り囲むように配設した電磁コィル 4に交流電流を流してメニスカス形状を制御して铸片表面性状を改善しつつ、図 1 ( a ) に示すように浸漬ノズル 5の吐出口 6 を上向きとし、さらに吐出口 6からの吐出流 14の方向が铸型短辺とメニスカスとの交点 Aよりも上方に向かうようにすると、吐出流 14は短辺シェル 13に衝突する前にメニスカス 1 1に到達することとなる。その結果、吐出流中の非金属介在物や気泡はメニスカス到達部においてメニスカス 1 1の連続铸造パウダーに吸収される。また、吐出口 6からメニスカス 1 1までの吐出流 14には、電磁コイル 4に起因する電磁力を受けて長辺シェルから铸片中心に向かう力がかかるので、铸片厚み方向の吐出流の広がりが抑制され、図 1 ( b ) 、図 4 ( a ) ( b ) に示すように、吐出流 14は長辺シェル 12に接触することなくメニスカス 1 1に到達することができる。従って、吐出流 14から長辺シェル 12への非金属介在物や気泡の捕捉も抑止することができる。その結果、電磁力によってメニスカス形状を制御して铸片表面性状を改善すると同時に、铸片への非金属介在物や気泡の捕捉を抑制し、表面性状と内部品質がともに良好な铸片を製造することが可能となる。

本発明は、上記知見に基づいてなされたもので.あり、その要旨とするところは以下のとおりである。

( 1 ) 長方形断面の铸造空間を有する铸型内に浸漬ノズルを介して溶融金属を注入し、铸型の周囲に铸造空間を取り囲む電流流路を有する電磁コイルを配してこの電磁コイルに交流電流を流し、前記交流電流によって铸型内メニスカス近傍の溶融金属が銬型壁から引き離す方向に力を受けながら溶融金属を連続铸造する方法において、前記浸漬ノズルの先端に設けた溶融金属の吐出口から吐出される吐出流を、铸型短片に向かって水平より上向きに形成し、且つ前記吐出流の中心線の方向が铸型短片とメニスカスとの交点よりも上方に向かっていることを特徴とする溶融金属の連続铸造方法。

( 2 ) 長方形断面の铸造空間を有する铸型内に浸漬ノズルを介して溶融金属を注入し、铸型の周囲に铸造空間を取り囲む電流流路を有する電磁コイルを配してこの電磁コイルに交流電流を流し、前記交流電流によって铸型内メニスカス近傍の溶融金属が铸型壁から引き離す方向に力を受けながら溶融金属を連続铸造する方法において、前記浸漬ノズルの先端に設けた溶融金属の吐出口を、铸型短片に向かって水平より上向きに設け、且つ前記吐出口の中心線の方向が铸型短片とメニスカスとの交点よりも上方に向かって配置されていることを特徴とする溶融金属の連続铸造方法。

( 3 ) 前記吐出口の開口方向 Xと水平方向との間の角度の 0.8倍が、吐出口中心 Cから铸型短辺とメニスカスとの交点 Aへ向かう方向と水平方向との間の角度よりも大きいことを特徴とする上記（ 1 ) または（ 2 ) に記載の溶融金属の連続铸造方法。

( 4 ) 電磁コイル 4の铸造方向長さを Lとし、吐出口 6の中心 Cは、電磁コィル 4の下端から 1 Z4 · Lよりも上方に位置することを特徴とする上記（ 1 ) または（ 2 ) に記載の溶融金属の連続铸造方法。

( 5 ) 上下方向に 2以上の吐出口が並列していることを特徴とする上記（ 1 ) または（ 2 ) に記載の溶融金属の連続銬造方法。図面の簡単な説明

図 1は、铸型内の吐出流の状況を示す断面図であり、（ a) は電磁力有りの正面断面図、（ b) は電磁力有りの側面断面図である。

図 2は、铸型内の吐出流の状況を示す正面断面図であり、吐出口の開口方向が異なる 3種類について示している。

図 3は、铸型と電磁コイルの関係を示す図であり、（ a) は A— A矢視断面図、（ b) は正面図、（ c ) は電磁力による回動流を示す C一 C矢視断面図である。

図 4は、吐出流の铸型内幅方向の広がり状況を示す図であり、（ a ) (b ) は電磁力有りの場合のそれぞれ平面断面図、側面断面図であり、（ c ) ( d) は電磁力なしの場合のそれぞれ平面断面図、側面断面図である。図 5は、浸漬ノズルの吐出口の形状と吐出流との関係について説明する図である。

図 6は、铸造方向に 2組の吐出口を有する場合を示す図である。発明を実施するための最良の形態

本発明は、溶融金属の連続铸造方法に関するものであり、図 3 ( a ) 、図 1 ( a ) に示すように、長方形断面の铸造空間 8 を有する铸型 1内に浸漬ノズル 5 を介して溶融金属 10を注入する。長方形断面である铸造空間 8の長辺に位置する铸型を铸型長辺 2、銬造空間 8 の短辺に位置する铸型を铸型短辺 3 と呼ぶ。

本発明はまた、図 3に示すように、铸型 1 の周囲に铸造空間 8 を取り囲む電流流路を有する電磁コィル 4を配置する。このような配置のコイルはソレノィドと呼ばれる。この電磁コイル 4に交流電流を流すことにより、錡型内の溶融金属及び凝固シェルはコイルの中心方向へ向かうピンチ力を受ける。電磁コイル 4は、錶型内メニスカス近傍の溶融金属が铸型壁から引き離す方向に力を受けるような位置に配置される。これによつて铸型内メニスカス近傍の溶融金属が铸型壁から引き離す方向に力を受け、メニスカスを強く湾曲させると同時に、鍀型とシェルの間のギヤップを拡大してパウダー流入を促進し、ォッシレ一シヨンマークを軽減して铸片表面形状を改善することができる。

電磁コイル 4に交流電流を流すことにより、上記ピンチ力が働くと同時に、铸型内の溶融金属プールに電磁誘導流れが形成される。電磁誘導流れは、図 3 ( c ) に示すように、電磁コイル 4の高さ方向中心においてシェルから溶融金属プール中心に向かう流れが発生し、プール中心において上向き流と下向き流に分流する。電磁コィル 4の上半分に対応する部位では、プール中心で上向き流、メニスカス部で外向き流、シェル付近で下向き流となる回動流 1 5が形成される。電磁コイル 4の下半分に対応する部位では、プール中心で下向き流、電磁コイル下端部付近で外向き流、シェル付近で上向き流となる回動流 1 5が形成される。

本発明において、図 1 ( a ) に示すように、浸漬ノズル 5は錶造空間の幅方向に向きかつ水平よりも上方に向いた溶融金属の吐出口 6を有し、吐出口 6からの吐出流 14の方向は、銬型短辺とメニスカスとの交点 Aよりも上方に向かっていることを特徴とする。これにより、吐出流 14は短辺シェル 13に衝突する前にメニスカス 1 1に到達することとなる。その結果、吐出流中の非金属介在物や気泡はメニスカス到達部においてメニスカスの連続铸造パウダーに吸収されるので、図 2 ( b ) ( c ) に示す従来技術のように、吐出流 14が衝突した短辺シェル 1 3に非金属介在物や気泡が捕捉されることがない。また、吐出口 6からメニスカス 1 1までの吐出流 14には、電磁コイル 4に起因する電磁力を受けて長辺シェルから銬片中心に向かう力がかかるので、鍀片厚み方向の吐出流 14の広がりが抑制され、図 1 ( b ) 、図 4 ( a ) ( b ) に示すように、吐出流 14は長辺シェル 1 2に接触することなくメニスカス 1 1に到達することができる。従って、吐出流 14から長辺シェル 1 2への非金属介在物や気泡の捕捉も抑止することができる。その結果、電磁力によってメニスカス形状を制御して铸片表面性状を改善すると同時に、铸片への非金属介在物や気泡の捕捉を抑制し、表面性状と内部品質がともに良好な錡片を製造することが可能となる。

本発明において、図 5 ( a ) に示すように、吐出口 6の開口の方向 X力铸型短辺とメニスカスとの交点 Aよりも上方に向かっていることによって、上記本発明の効果を発揮することができる。吐出口の開口の方向 Xとは、吐出口 6の中心 Cから発し、吐出口の内周壁 7 と平行な方向 Wをいう。内周壁が円筒状のような形状を有している場合は内周壁と平行な方向を定義することができる。吐出口の内周壁がテーパー状をなしているような場合には、テ一パ一形状の対称軸の方向を採用すればよい。

以上のように吐出口の開口の方向 Xを定めることにより、本発明の効果を発揮することができる。一方、実際の連続铸造においては、吐出口の開口の方向 Xと吐出流 14の吐出方向とがー致しない場合がある。そこで、実機において、電磁力を印加した鋼の連続铸造中に、浸漬ノズルの吐出口の吐出角を種々変更させ、吐出口の開口の方向 Xと実際の吐出流 14の方向との関係について調査した。具体的には、吐出口からの吐出流の線速度が 0. 5〜 2 m /秒の範囲において、吐出流がメニスカスに直接当たっているか、それとも铸型短辺のシェル等にあたっているかを、 Sをトレーサとして確認を行った、錶造後の铸片に Sが検出された場合、吐出流が鍀型短辺のシェル等に当たっていると判断でき、铸造後の铸片に Sが検出されなかつた場合、吐出流がメニスカスに直接当たっていると判断できる。その結果、上向き吐出口を有する場合において、実際の吐出流の方向と水平方向との間の角度は、吐出口の開口の方向 Xと水平方向との間の角度の 80 %程度となることが分かった。

そこで、図 5 ( b ) に示すように直線 Yを定義する。直線 Yは吐出口 6の中心 Cをとおり、直線 Yと水平方向との間の角度 Φは、吐出口の開口方向 Xと水平方向との間の角度 0の 0. 8倍となっている場合を例示している。実際の連続铸造では、通常、吐出流の方向が吐出口の開口方向 Xと水平方向との間の角度 Θの 0. 8〜 1倍の範囲となっている。本発明において、図 5 ( b ) に示すように、直線 Y が、铸型短辺とメニスカスとの交点 Aよりも上方に向かっていることとすれば、吐出流 14の方向を確実に铸型短辺とメニスカスとの交点 Aよりも上方に向かわせることができるので、より好ましい結果を得ることができる。このとき、吐出口の開口方向 Xと水平方向との間の角度の 0. 8倍が、吐出口中心 Cから铸型短辺とメニスカスとの交点 Aへ向かう方向と水平方向との間の角度よりも大きい。

铸型の周囲に鍀造空間 8を取り囲む電流流路を有する電磁コイル 4について、電磁コイル 4の铸造方向長さを Lとする。電磁コイル 4に流す交流電流によつて铸型内メニスカス近傍の溶融金属が铸型壁から引き離す方向に力を受けることが必要なので、電磁コィル 4 の上端位置は铸型内メニスカス 1 1近傍位置となる。

本発明の浸漬ノズル 5の吐出口 6の位置は、吐出口 6から吐出された吐出流 14がメニスカス 1 1に到達するまでの間、継続して吐出流 14が電磁コィル 4からピンチ力を受け、吐出流 14の铸片厚み方向への広がりを抑えることが好ましい。従って、吐出口 6の中心の铸造方向位置は、電磁コィル 4の下端位置よりも上にあることが好ましい。

一方、電磁コイル 4の下端付近においては、溶融金属に対して铸片厚み中心方向へ向かうピンチ力は働いているものの、図 3 ( c ) に示すように、電磁力に起因する溶融金属の回動流 15は鍀片厚み中心から表層へ向かう流れとなっている。従って、吐出流 14の広がりを防止するためには、この表層へ向かう回動流を避けた方が好ましく、吐出口 6の中心 Cは、電磁コイルの下端から 1 / 4 · よりも上方に位置することが好ましい。これにより、図 1 ( b ) 、図 4 ( a ) ( b ) に示すように、吐出口 6から吐出されメニスカス 1 1に到達するまでの吐出流 14について、铸片厚み方向での広がりを抑え、メニスカス 1 1に到達するまで吐出流 14が長辺シェル 1 2に接触することを確実に防止することができる。吐出口 6の中心 Cは、電磁コィルの下端から 1 2 * Lよりも上方に位置することとするとさらに好ましい。

本発明においては、図 6 に示すように、上下方向（鍀造方向）に 2以上の吐出口（ 6 a , 6 b ) が並列していることとすると好ましい。これにより、ひとつひとつの吐出口の開口断面積を小さくすることができるため、同じ铸造速度の場合、吐出口からの溶鋼の線速度を大きくすることができるため、吐出流の方向を吐出口の開口方向により近づけることができる。このため、より確実に吐出流をメニスカスに到達させることができる。実施例

幅 1 200MI、厚さ 250Mの断面形状の铸片を铸造する連続铸造装置において、本発明を適用した。铸型の高さは 900mm、鍀型直下に 2. 5 mの垂直部を有し、さらに曲げ半径 7. 5 mの曲げ部、曲げ戻し水平部を有する。

図 3に示すように、铸型 1 の周囲に铸造空間 8 を取り囲む電流流路を有する電磁コイル 4を配してこの電磁コイル 4に交流電流を流す。電磁コイル 4の铸造方向長さ Lは 300mniであり、電磁コイル 4 の上端位置をメニスカス 1 1位置に一致させる。

浸漬ノズル 5は外径 1 50mm、内径 90龍であり、図 1 ( a ) に示すように浸漬ノズル下端付近に铸造空間の幅方向に向く吐出口 6 を有し、吐出口 6 の内径（円相当直径）は 60mm、メニスカス 1 1から吐出口中心 Cまでの距離が 1 50mmである。吐出口 6の数は 2 口である。吐出口 6の開口方向 Xは、下向き 30度、上向き 10度、上向き 20度、上向き 30度の 4種類を準備した。

吐出口 6の開口方向 Xを上記 4種類で変化させ、さらに電磁コィル 4の電磁力ありとなしとで変化させ、低炭アルミキルド鋼を铸造速度 1. 5 m /分で铸造し、铸片の品質を評価した。電磁力なし、吐出口下向き 30度の水準を基準条件とした。

吐出口上向き 30度については、吐出口の開口方向 X、直線 Yの方向、実際の吐出流 14の方向のいずれも、短辺シェル 1 3に衝突する前にメニスカス 1 1に到達した。上向き 20度については、吐出口の開口方向 Xは直接メニスカス 1 1に到達し、直線 Yの方向は铸型短辺とメニスカスとの交点 Aのごく近く、ほんのわずか上に到達する方向であつたが、実際の吐出流 14の方向は、電磁力ありの本発明例では直接メニスカス 1 1に到達し、電磁力なしの比較例では短辺シェル 1 3に衝突した。一方、吐出口上向き 10度及び下向き 30度については、吐出口の開口方向 X、直線 Yの方向、実際の吐出流 14の方向のいずれも、直接短辺シェル 13に衝突した。

铸片表面性状については、表面の粗さをレーザー変位計によって測定した。踌片の幅に対し両短辺から 50MI位置及び 1 4幅、 1ノ 2幅、 3 Z 4幅の合計 5 ラインを選択し、铸造方向に 200mmの長さにわたり、スポット径 0. 2imのレーザ一変位計を 0. 2MIピッチで移動させながら銬片表面の凹凸を測定する。各ライン上の 1 Omm長さ毎の最大変位と最小変位の差をとり、これを全長にわたり比較して最大値を粗度と定義する。さらに基準となる製造条件のサンプルの粗度を 1 として相対的な粗度を最終的な定義とする。

非金属介在物や気泡に起因する内部品質については、表層介在物 • 気泡欠陥、内部介在物 · 気泡欠陥の発生状況によって評価した。表層とは錡片表面から 20mm深さまでであり、およそ铸型内で凝固する厚さに相当する。内部とは铸片表層 20ππι！〜 50龍深さまでであり、およそ垂直曲げ連続铸造機において集積帯と呼ばれる欠陥体を形成する湾曲部の部分を含む領域である。表層については、錡片の全幅で铸造方向 200mm長さについて厚み方向に 1 mmピッチでフライス加ェし、介在物 · 気泡個数を目視カウントし、内部については、全幅で铸造方向 1 m長さについて厚み方向に 5 mmピツチでフライス加工し、介在物 · 気泡個数を目視カウントしたものを使用する。ともに基準となる製造条件のサンプルの個数指数を 1 として相対的な個数指数を最終的な定義とする。

表 1

結果を表 1 に示す。吐出口上向き 30度、電磁力ありの本発明例は、いずれの比較例と対比しても、铸片表面粗度、表層気泡欠陥、内部気泡欠陥のすべての指標について最も良好な結果を得ることができた。上向き 20度、電磁力ありの本発明例についても、比較例に対比すると良好な結果を得ることができた。産業上の利用可能性

本発明は、浸漬ノズル吐出口からの吐出流が短辺シェルに衝突せず、長辺シェルにも接触せずにメニスカスに到達するので、短辺シエル、長辺シェルに非金属介在物や気泡が捕捉されることを抑制し、铸片の内部品質を向上することができる。併せて、铸型の周囲に鍀造空間を取り囲むように配設した電磁コイルに交流電流を流してメニスカス形状を制御することにより、鍀片表面性状を改善することができる。

Claims

請求の範囲

1 . 長方形断面の铸造空間を有する铸型内に浸漬ノズルを介して溶融金属を注入し、铸型の周囲に铸造空間を取り囲む電流流路を有する電磁コイルを配してこの電磁コイルに交流電流を流し、前記交流電流によつて铸型内メニスカス近傍の溶融金属が铸型壁から引き離す方向に力を受けながら溶融金属を連続铸造する方法において、前記浸漬ノズルの先端に設けた溶融金属の吐出口から吐出される吐出流を、铸型短片に向かって水平より上向きに形成し、且つ前記吐出流の中心線の方向が鍀型短片とメニスカスとの交点よりも上方に向かっていることを特徴とする溶融金属の連続铸造方法。

2 . 長方形断面の鍀造空間を有する铸型内に浸漬ノズルを介して溶融金属を注入し、铸型の周囲に铸造空間を取り囲む電流流路を有する電磁コイルを配してこの電磁コイルに交流電流を流し、前記交流電流によつて铸型内メニスカス近傍の溶融金属が铸型壁から引き離す方向に力を受けながら溶融金属を連続铸造する方法において、前記浸漬ノズルの先端に設けた溶融金属の吐出口を、铸型短片に向かって水平より上向きに設け、且つ前記吐出口の中心線の方向が铸型短片とメニスカスとの交点よりも上方に向かって配置されていることを特徴とする溶融金属の連続铸造方法。

3 . 前記吐出口の開口方向と水平方向との間の角度の 0. 8倍が、吐出口中心から銬型短辺とメニスカスとの交点へ向かう方向と水平方向との間の角度よりも大きいことを特徴とする請求項 1 または 2 に記載の溶融金属の連続铸造方法。

4 . 前記電磁コイルの铸造方向長さを Lとし、前記吐出口の中心は、電磁コィルの下端から 1 4 · Lよりも上方に位置することを特徴とする請求項 1または 2に記載の溶融金属の連続铸造方法。

5 . 上下方向に 2以上の吐出口が並列していることを特徴とする請求項 1 または 2に記載の溶融金属の連続铸造方法。