WO2008069319A1

WO2008069319A1 - 動力伝達チェーンおよび動力伝達装置

Info

Publication number: WO2008069319A1
Application number: PCT/JP2007/073713
Authority: WO
Inventors: Yoshihisa Miura; Teruko Nagaoka
Original assignee: Jtekt Corporation
Priority date: 2006-12-08
Filing date: 2007-12-07
Publication date: 2008-06-12
Also published as: EP2090805A4; EP2090805A1; EP2365230B1; US8485927B2; US20130079183A1; EP2365230A1

Abstract

　ピン端面接触形状に影響を与えるピンの転がり接触面形状およびオフセット量について適正化することで、騒音および振動をより一層低減した動力伝達チェーンおよび動力伝達装置を提供する。　転がり接触面１４ａがインボリュート曲線とされたピン１４は、インボリュート曲線の半径Ｒｂが異なる２種類のものからなり、プーリの円錐面に接触するピン端面形状について、２種類のオフセット量が設定されている。各ピン１４に対するインボリュート曲線の半径Ｒｂの大小およびオフセット量の大小の組合せに関し、Ｒｂ大－オフセット大、Ｒｂ大－オフセット小およびＲｂ小－オフセット小のいずれかに限定されている。

Description

明細書

動力伝達チェーンおよび動力伝達装置

技術分野

[0001] この発明は、動力伝達チェーン、さらに詳しくは、自動車等の車両の無段変速機（ CVT)に好適な動力伝達チェーンおよび動力伝達装置に関する。

背景技術

[0002] 自動車用無段変速機として、図 12に示すように、固定シーブ（2a)および可動シーブ（2b)を有しエンジン側に設けられたドライブプーリ（2)と、固定シーブ（3b)および可動シーブ（3a)を有し駆動輪側に設けられたドリブンプーリ（3)と、両者間に架け渡された無端状動力伝達チェーン（1)とからなり、油圧ァクチユエータによって可動シーブ（2b) (3a)を固定シーブ（2a) (3b)に対して接近 ·離隔させることにより、油圧でチェーン（1)をクランプし、このクランプ力によりプーリ（2) (3)とチェーン（1)との間に接触荷重を生じさせ、この接触部の摩擦力によりトルクを伝達するものが知られてい

[0003] 動力伝達チェーンとしては、特許文献 1に、ピンが揷通される前後揷通部を有する複数のリンクと、一のリンクの前揷通部と他のリンクの後揷通部とが対応するようにチエーン幅方向に並ぶリンク同士を長さ方向に屈曲可能に連結する複数の第 1ピンおよび複数の第 2ピンとを備え、一のリンクの前揷通部に固定されかつ他のリンクの後揷通部に移動可能に嵌め入れられた第 1ピンと一のリンクの前揷通部に移動可能に嵌め入れられかつ他のリンクの後揷通部に固定された第 2ピンとが相対的に転力 Sり接触移動することにより、リンク同士の長さ方向の屈曲が可能とされており、騒音および振動を低減するために、リンクのピッチ長、ピンの転力 Sり接触面形状、ピンのプーリ面との接触位置 (オフセット量)などを 2種類以上とすることが提案されて!/、る。

特許文献 1 :特開 2006— 097844号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0004] 上記特許文献 1に示されている動力伝達チェーンでは、ピンの転がり接触面形状力 ¾種類あって、オフセット量も 2種類ある場合、これらの組合せをすベて含む 4種類のピンが使用されている。し力もながら、ピンの転力 Sり接触面形状とオフセット量とは、いずれもピン端面がプーリ面に接触する形状に影響を与えることから、 4種類すベてを使用することは、騒音および振動を低減するための最良の組合せとならない可能十生がある。

[0005] さらに上記特許文献 1に示されている動力伝達チェーンを使用する無段変速機では、チェーンのリンクとプーリ軸との間に隙間が設定され、リンクとプーリ軸とが干渉しなレ、ように設計されて!/、るが、何らかの事情で大き!/、力がチェーンに作用した場合には、リンクとプーリ軸とが干渉し、この結果、リンクに大きい応力が生じる可能性がある

[0006] この発明の目的は、ピン端面接触形状に影響を与えるピンの転力 Sり接触面形状およびオフセット量につ!/、て適正化することで、騒音および振動をより一層低減した動力伝達チェーンおよび動力伝達装置を提供することにある。さらに、発明では、リンクとプーリ軸とが干渉した場合であっても、リンクへの応力集中を避けることができる動力伝達チェーンおよび動力伝達装置を提供することをも目的とする。

課題を解決するための手段

[0007] この発明の一観点による動力伝達チェーンは、ピンが揷通される前後揷通部を有する複数のリンクと、一のリンクの前揷通部と他のリンクの後揷通部とが対応するようにチェーン幅方向に並ぶリンク同士を連結する前後に並ぶ複数の第 1ピンおよび複数の第 2ピンとを備え、第 1ピンと第 2ピンとが相対的に転力 Sり接触移動することにより、リンク同士の長さ方向の屈曲が可能とされており、第 1ピンおよび第 2ピンのいずれか一方の転がり接触面がインポリュート曲線、同他方の転がり接触面が平坦面とされている動力伝達チェーンにおいて、転力 ^接触面がインポリュート曲線とされたピンは、インポリュート曲線の半径 Rbが異なる 2種類のものからなり、プーリの円錐面に接触するピン端面形状について、 2種類のオフセット量が設定されており、各ピンに対するインポリュート曲線の半径 Rbの大小およびオフセット量の大小の組合せに関し、 Rb 大ーオフセット大、 Rb大ーオフセット小および Rb小一オフセット小のいずれかに限定されて!/、ることを特 ί毁とするあのである。 [0008] プーリ面は、例えば、円錐状でかつその傾斜角度が例えば 11° とされ、ピン端面は、これに対応する傾斜角度でかつ曲面状に形成される。この結果、ピンの「中心」には、断面形状の中心（図心）と、端面がプーリに接触する領域の中心 (接触領域の図心、以下「接触中心点」と称す）とがあり、この差をオフセット量という。オフセット量は、断面形状が同じピンについて、その端面加工時の研削量などを変更することによつて、異なる値に設定することができる。オフセット量が異なるピンは、打音発生の周期をずらして、音のエネルギーを異なる周波数帯に分散することに寄与し、これにより、音圧レベルのピークが低減されて、騒音および振動の低減が可能となる。

[0009] オフセット小は、好ましくは、オフセット無し (接触中心点が断面形状の中心に一致）とされ、オフセット大は、接触中心点がチェーン外径側に移動するように設けられる。

[0010] この発明の別観点による動力伝達チェーンは、ピンが揷通される前後揷通部を有する複数のリンクと、一のリンクの前揷通部と他のリンクの後揷通部とが対応するようにチェーン幅方向に並ぶリンク同士を連結する前後に並ぶ複数の第 1ピンおよび複数の第 2ピンとを備え、第 1ピンと第 2ピンとが相対的に転力 Sり接触移動することにより、リンク同士の長さ方向の屈曲が可能とされており、 1対のプーリ間に掛け渡される動力伝達チェーンにおいて、複数のリンクは、ピッチ長が異なる 2種類のリンクを含んでおり、プーリ軸の半径を RA、ピッチ長が短いリンクのチェーン内径側の面の曲率半径を RS、ピッチ長が長いリンクのチェーン内径側の面の曲率半径を RLとして、 RA≤ RS≤1. 5RAかつ RS < RLとされて!/、ることを特徴とするものである。

[0011] 各リンクの周縁部は、応力集中が生じにくいように、滑らかな曲線に形成される。通常、チェーンのリンクとプーリ軸との間には、隙間が存在していることから、リンクのチエーン内径側の形状に関しては、プーリに接触するという観点では考慮されておらず

、従来のものでは、その曲率部の半径が RS <RAとなっている。そのため、この従来のものでは、チェーンのリンクとプーリ軸とが干渉した場合、リンクがプーリ軸に 2点で接触して、応力集中を起こす可能性がある曲げモーメントがリンクに作用することになる。これに対し、上記条件を確保すると、リンクがプーリ軸に 1点で接触するため、リンクに曲げモーメントが作用することがなぐリンク全体が力の方向に移動することで、チェーンのリンクとプーリ軸との強い干渉が避けられる。 [0012] 第 1ピンおよび第 2ピンは、例えば、いずれか一方の接触面が平坦面とされ、他方の接触面が相対的に転力 ^接触可能なインポリュート曲面に形成される態様が可能である。転がり接触面がインポリュート曲線のピン（以下では、「第 1ピン」または「ピン」と称す）は、その端面が無段変速機のプーリの円錐状シーブ面に接触して摩擦力により動力を伝達する。他方のピンは、プーリに接触しない方のピン (インターピースまたはストリップと称されており、以下では、「第 2ピン」または「インターピース」と称す）とされる。第 2ピンは、第 1ピンよりも幅が狭い形状とされることが好ましぐこの場合、第 2ピンの上下縁部に突出縁部が設けられることがある。また、第 1ピンおよび第 2ピンはそれぞれの接触面が所要の曲面に形成される態様も可能である。

上記の動力伝達チェーンは、長い方のピンの端面が無段変速機のプーリの円錐状シーブ面に接触し、この接触による摩擦力により動力を伝達するものであることが好ましい。

[0013] 第 1ピンおよび第 2ピンのうちの一方は、一のリンクの前揷通部の前側部分に設けられたピン固定部に固定されかつ他のリンクの後揷通部の前側部分に設けられたピン可動部に移動可能に嵌め入れられ、同他方は、一のリンクの前揷通部の後側部分に設けられたピン可動部に移動可能に嵌め入れられかつ他のリンクの後揷通部の後側部分に設けられたピン固定部に固定されてレ、ることが好ましレ、。

[0014] ピン固定部へのピンの固定は、例えば、機械的圧入によるピン固定部内縁とピン外周面との嵌合固定とされるが、これに代えて、焼き嵌めまたは冷やし嵌めによってもよい。嵌合固定は、ピン固定部の長さ方向に対して直交する部分の縁（上下の縁)で行われるのが好ましい。この嵌合固定の後、予張力付与工程において予張力が付与されることにより、リンクのピン固定部（ピン圧入部）に均等にかつ適正な残留圧縮応力が付与される。

[0015] リンクは、例えば、ばね鋼や炭素工具鋼製とされる。リンクの材質は、ばね鋼や炭素工具鋼に限られるものではなぐ軸受鋼などの他の鋼でももちろんよい。リンクは、前後揷通部がそれぞれ独立の貫通孔 (柱有りリンク）とされていてもよぐ前後揷通部が 1つの貫通孔（柱無しリンク）とされていてもよい。ピンの材質としては、軸受鋼などの適宜な鋼が使用される。 [0016] なお、この明細書において、リンクの長さ方向の一端側を前、同他端側を後としている力この前後は便宜的なものであり、リンクの長さ方向が前後方向と常に一致することを意味するあのではなレ、。

[0017] 各プーリは、円錐状のシーブ面を有する固定シーブと、固定シーブのシーブ面に対向する円錐状のシーブ面を有する可動シーブとからなり、両シーブのシ一ブ面間にチェーンを挟持し、可動シーブを油圧ァクチユエータによって移動させることにより、無段変速機のシーブ面間距離したがってチェーンの巻き掛け半径が変化し、スムーズな動きで無段の変速を行うことができる。

[0018] この発明による動力伝達装置は、円錐面状のシーブ面を有する第 1のプーリと、円錐面状のシーブ面を有する第 2のプーリと、これら第 1および第 2のプーリに掛け渡される動力伝達チェーンとを備えたもので、動力伝達チェーンが上記に記載のものとされる。

[0019] この動力伝達装置は、自動車等の車両の無段変速機としての使用に好適なものとなる。

発明の効果

[0020] この発明の動力伝達装置によると、転力 Sり接触面がインポリュート曲線とされたピンは、インポリュート曲線の半径 Rbが異なる 2種類のものからなり、プーリの円錐面に接触するピン端面形状について、 2種類のオフセット量が設定されているので、騒音および振動の低減が可能となり、さらに、各ピンに対するインポリュート曲線の半径 Rbの大小およびオフセット量の大小の組合せに関し、 Rb大ーオフセット大、 Rb大ーオフセット小および Rb小一オフセット小のいずれかに限定されていることによって、ピンの接触領域がピンの断面形状からはみ出すことが防止されて、面圧の極大化したがつて応力集中が防止されるので、確実に上記騒音および振動の低減効果が得られるとともに、チェーンの耐久性を向上させることができる。

[0021] この発明の動力伝達装置によると、ピッチ長が異なる 2種類のリンクを使用することで騒音低減が可能となり、さらに、リンクのチェーン内径側の面の形状を考慮することで、リンクとプーリ軸とが干渉したときのリンクの応力集中を防止することができ、チェーンの耐久性を向上させることができる。図面の簡単な説明

[0022] [図 1]図 1は、この発明による動力伝達チェーンの 1実施形態の一部を示す平面図である。

[図 2]図 2は、リンクの拡大側面図である。

[図 3]図 3は、ピンの断面形状および端面接触形状について説明する図である。

[図 4]図 4は、この発明で使用されているピンの形状を示す図である。

[図 5]図 5は、動力伝達チェーンがプーリに取り付けられた状態を示す正面図である。

[図 6]図 6は、この発明による動力伝達チェーンの第 2実施形態の一部を示す平面図である。

[図 7]図 7は、リンクの拡大側面図である。

[図 8]図 8は、 2種類のリンクを示す拡大側面図である。

[図 9]図 9は、動力伝達チェーンがプーリに取り付けられた状態を示す側面図である。

[図 10]図 10は、動力伝達チェーンがプーリに取り付けられた状態を示す正面図であ

[図 11]図 11は、リンクがプーリ軸に干渉した状態を模式的に示す図である。

[図 12]図 12は、無段変速機を示す斜視図である。

発明を実施するための最良の形態

[0023]

第 1実施形態

[0024] 以下、図面を参照して、この発明の第 1実施形態について説明する。以下の説明において、上下は、図 2の上下をいうものとする。

[0025] 図 1は、この発明による動力伝達チェーンの一部を示しており、動力伝達チェーン（ 1)は、チェーン長さ方向に所定間隔をおいて設けられた前後揷通部（12) (13)を有する複数のリンク（11)と、チェーン幅方向に並ぶリンク（11)同士を長さ方向に屈曲可能に連結する複数のピン (第 1ピン）（14)およびインターピース（第 2ピン）（15)とを備えている。インターピース（15)は、ピン（14)よりも短くなされ、両者は、インターピース（15)が前側に、ピン（14)が後側に配置された状態で対向させられている。

[0026] チェーン（1)は、幅方向同位相の複数のリンクで構成されるリンク列を進行方向（前後方向）に 3つ並べて 1つのリンクユニットとし、この 3列のリンク列からなるリンクュニットを進行方向に複数連結して形成されている。この実施形態では、リンク枚数が 9枚のリンク列とリンク枚数が 8枚のリンク列 2つとが 1つのリンクユニットとされている。

[0027] 図 2に示すように、リンク（11)の前揷通部（12)は、ピン（14)が移動可能に嵌め合わせられるピン可動部（16)およびインターピース（15)が固定されるインターピース固定部（17)からなり、後揷通部（13)は、ピン（14)が固定されるピン固定部（18)およびインターピース（15)が移動可能に嵌め合わせられるインターピース可動部（19) 力なる。

[0028] 各ピン（14)は、インターピース（15)に比べて前後方向の幅が広くなされており、ィンターピース（15)の上下縁部には、各ピン（14)側にのびる突出縁部（15a) (15b) が設けられている。

[0029] 図 2において、符号 Aおよび Bで示す箇所は、チェーン（1)の直線部分においてピン（14)とインターピース（15)とが接触している線（断面では点）であり、 AB間の距離力 Sピッチである。

[0030] チェーン幅方向に並ぶリンク（11)を連結するに際しては、一のリンク（11)の前揷通部（12)と他のリンク（11)の後揷通部（13)とが対応するようにリンク（11)同士が重ねられ、ピン（14)がーのリンク（11)の後揷通部（13)に固定されかつ他のリンク（11) の前揷通部（12)に移動可能に嵌め合わせられ、インターピース（15)がーのリンク（ 11 )の後揷通部（13)に移動可能に嵌め合わせられかつ他のリンク（11)の前揷通部 (12)に固定される。そして、このピン（14)とインターピース（15)とが相対的に転がり接触移動することにより、リンク（11)同士の長さ方向（前後方向）の屈曲が可能とされ

[0031] リンク（11)のピン固定部（18)とインターピース可動部（19)との境界部分には、インターピース可動部（19)の上下の凹円弧状案内部（19a) (19b)にそれぞれ連なりピン固定部（18)に固定されているピン（14)を保持する上下の凸円弧状保持部（18a) (18b)が設けられて!/、る。同様に、インターピース固定部（17)とピン可動部（16)との境界部分には、ピン可動部（16)の上下の凹円弧状案内部（16a) (16b)にそれぞれ連なりインターピース固定部（17)に固定されて!/、るインターピース（15)を保持する上下の凸円弧状保持部（17a) (17b)が設けられて!/、る。

[0032] ピン（14)を基準としたピン（14)とインターピース（15)との接触位置の軌跡は、円のインポリュートとされており、この実施形態では、ピン（14)の転がり接触面（14a)が、断面において半径 Rb、中心 Mの基礎円を持つインポリュート形状を有し、インターピース（15)の転がり接触面（15c)が平坦面（断面形状が直線）とされて!/、る。これにより、各リンク（11)がチェーン（1)の直線部分から曲線部分へまたは曲線部分から直線部分へと移行する際、前揷通部（12)においては、ピン（14)が固定状態のインタ一ピース（15)に対してその転がり接触面（14a)がインターピース（15)の転がり接触面（15c)に転力 Sり接触（若干のすべり接触を含む）しながらピン可動部（16)内を移動し、後揷通部（13)にお!/、ては、インターピース（15)がインターピース可動部（19)内を固定状態のピン（14)に対してその転がり接触面（15c)がピン（14)の転がり接触面（14a)に転力 Sり接触（若干のすべり接触を含む）しながら移動する。

[0033] 上記の動力伝達チェーン（1)では、ピンの上下移動の繰り返しにより、多角形振動が生じ、これが騒音の要因となるが、ピン（14)とインターピース（15)とが相対的に転力 Sり接触移動しかつピン（14)を基準としたピン（14)とインターピース（15)との接触位置の軌跡が円のインポリュートとされていることにより、ピンおよびインターピースの転力 Sり接触面がともに円弧面である場合などと比べて、振動を小さくすることができ、騒音を低減することができる。

[0034] より一層の騒音および振動の低減のためには、形状が異なる 2種類以上のリンク（1 1)やピン（14)をランダムに配列することにより、打音発生の周期がずれて、音のエネルギ一が異なる周波数帯に分散され、音圧レベルのピークが低減されることが好ましい。

[0035] プーリ（2)の円錐状シーブ面（2c) (2d)に接触するピン（14)の端面形状は、例えばクラウユング加工により適宜な曲面に形成される。接触中心点については、加工時に適宜なオフセット量を設定することができるので、このオフセット量を 2種類設定することで、騒音および振動の低減を図ることができる。

[0036] 図 3において、実線で示すピン (P1)では、オフセット量が 0の場合の接触領域（C1 )は、同図に実線で示したものとなる。オフセット量を大きくして、接触中心点をチェ一ン外径方向に移動させた場合には、同図に破線で示すような接触領域 (C2)が得られる。接触領域 (CI) (C2)は、ピン (P1)の断面積よりも小さいので、通常は、接触領域 (CI) (C2)がピン (P1)の断面形状からはみ出すことはない。し力もながら、図 3に二点鎖線で示すように、インポリュート曲線の半径を小さくしたピン (P2)において接触中心点をチェーン外径方向に大きく移動させた場合には、その接触領域 (C3)がピン (P2)の断面形状からはみ出すことが起こり得る。

[0037] そこで、この発明による動力伝達チェーンでは、ピン（14)のインポリュート曲線の半径 Rbにつ!/、て、図 4 (a)に示すインポリュート曲線の半径 Rbが大き!/、ものと図 4 (b)に示すインポリュート曲線の半径 Rbが小さいものとの 2種類が使用され、ピン（14)端面形状について、 2種類のオフセット量が設定されており、この場合に、 2 X 2 = 4種類の組合せができるところ、 4種類のうちの Rb小一オフセット大を使用しないこととし、各ピン（14)に対するインポリュート曲線の半径 Rbの大小およびオフセット量の大小の組合せに関し、 Rb大ーオフセット大、 Rb大ーオフセット小および Rb小一オフセット小の!/、ずれかに限定されて!/、る。

[0038] すなわち、 4種類の組合せのうち、ピン端面接触領域がピン断面形状からはみ出す可能性が最も高いものが除外されている。このため、インポリュート曲線の半径を変更したり、ピン端面の曲率を変更したりした場合であっても、ピン端面接触領域がピン断面形状からはみ出すことで生じる面圧の極大化 (応力集中）が防止され、耐久性の低下や騒音および振動の増加という問題が確実に防止されている。そして 3種類の組合せのピン（14)がランダムに配列されることにより、騒音および振動低減効果が高められる。

[0039] この動力伝達チェーン（1)は、必要な数のピン（14)およびインターピース（15)を台上に垂直状に保持した後、リンク（11)を 1つずつあるいは数枚まとめて圧入していくことにより製造される。この圧入は、ピン（14)およびインターピース（15)の上下縁部とピン固定部（18)およびインターピース固定部（17)の上下縁部との間において行われており、その圧入代は 0· 005mm〜0. 1mmとされている。こうして、組み立てられたチェーン（1)には張力が付与 (予張)される。

[0040] 上記の動力伝達チェーンは、図 12に示した CVTで使用される力この際、図 5に示すように、インターピース（15)の端面がプーリ（2)の固定シーブ（2a)および可動シーブ（2b)の各円錐状シーブ面（2c) (2d)に接触しない状態で、ピン（14)の端面がプーリ（2)の円錐状シーブ面（2c) (2d)に接触し、この接触による摩擦力により動力が伝達される。ピン（14)とインターピース（15)とは、上述のように、各可動部（16) (19)に案内されて転力 Sり接触移動するので、プーリ（2)のシーブ面（2c) (2d)に対してピン（14)はほとんど回転しないことになり、摩擦損失が低減し、高い動力伝達率が確保される。そして、実線で示した位置にあるドライブプーリ（2)の可動シーブ（2b)を固定シーブ（2a)に対して接近 ·離隔させると、チェーン（1)の巻き掛け径は、同図に鎖線で示すように、接近時には大きぐ離隔時には小さくなる。ドリブンプーリ（3)では、図示省略するが、その可動シーブがドライブプーリ（2)の可動シーブ（2b)とは逆向きに移動し、ドライブプーリ（2)の巻き掛け径が大きくなると、ドリブンプーリ（3)の巻き掛け径が小さくなり、ドライブプーリ（2)の巻き掛け径が小さくなると、ドリブンプーリ（3 )の巻き掛け径が大きくなる。この結果、変速比力 : lである状態 (初期値)を基準にして、ドライブプーリ（2)の巻き掛け径が最小で、ドリブンプーリ（3)の巻き掛け径が最大である U/D状態が得られ、また、ドライブプーリ（2)の巻き掛け径が最大で、ドリブンプーリ（3)の巻き掛け径が最小の O/D状態が得られる。なお、巻き掛け径が最小時においても、プーリ軸（2e)とリンク（11)のチェーン内径側の面との間には、若干の隙間が存在している。

[0041] なお、上記では、リンク（11)については区別していないが、リンク（11)として、ピッチ長が異なる 2種類のものを使用することができ、これ以外にも、ピンの長さを 2種類とするなど、音を分散するための他の手段をさらに組み合わせてももちろんよい。第 2実施形態

[0042] 以下、図面を参照して、この発明の第 2実施形態について説明する。以下の説明において、上下は、図 7の上下をいうものとする。

[0043] 図 6は、この発明による動力伝達チェーンの一部を示しており、動力伝達チェーン（

1)は、チェーン長さ方向に所定間隔をおいて設けられた前後揷通部（112) (113)を有する複数のリンク（110) (111)と、チェーン幅方向に並ぶリンク（110) (111)同士を長さ方向に屈曲可能に連結する複数のピン (第 1ピン）（114)およびインターピース（第 2ピン）（115)とを備えている。インターピース（115)は、ピン（114)よりも短くなされ、両者は、インターピース（1 15)が前側に、ピン（114)が後側に配置された状態で対向させられている。

[0044] このチェーンにおいては、リンク（110) (111)としては、ピッチ長が異なる 2種類のものが使用されている。以下、ピッチ長が小さいものをショートピッチリンク（110)、ピッ

[0045] チェーン（101)は、幅方向同位相の複数のリンクで構成されるリンク列を進行方向（前後方向）に 3つ並べて 1つのリンクユニットとし、この 3列のリンク列からなるリンクュニットを進行方向に複数連結して形成されている。この実施形態では、リンク枚数が 9

[0046] 図 7に示すように、ショートピッチリンク（110)の前揷通部（112)は、ピン（114)が移動可能に嵌め合わせられるピン可動部（116)およびインターピース（115)が固定されるインターピース固定部（117)からなり、後揷通部（113)は、ピン（114)が固定されるピン固定部（118)およびインターピース（115)が移動可能に嵌め合わせられるインターピース可動部（119)からなる。

[0047] 各ピン（114)は、インターピース（115)に比べて前後方向の幅が広くなされており、インターピース（115)の上下縁部には、各ピン（114)側にのびる突出縁部（115a) (115b)が設けられている。

[0048] 図 7において、符号 Aおよび Bで示す箇所は、チェーン（101)の直線部分においてピン（114)とインターピース（115)とが接触して!/、る線（断面では点）であり、 AB間の距離がピッチである。

[0049] ロングピッチリンク（111)は、図 8 (b)に示すように、図 7および図 8 (a)に示したショートピッチリンク（110)に比べて、ロングピッチリンク（111)の前揷通部（112)と後揷通部（113)との間にある柱部（122)の前後長さがショートピッチリンク（110)の前揷通部（112)と後揷通部（113)との間にある柱部（121)の前後長さに比べて、ピッチ長の違い分だけ長くなされており、各揷通部（112) (113)の形状は、同じものとされている。そして、 2種類のリンク（110) (111)は、所定の配列パターン (ランダム配歹 IJ) によってチェーン（101)の全長にわたって配置されている。 [0050] 図 8 (a)に示すショートピッチリンク（110)のチェーン内径側の面の曲率半径 RSおよび図 8 (b)に示すロングピッチリンク（111)のチェーン内径側の面の曲率半径 RLについては、図 9に示すプーリ軸（2e)の半径を RAとして、 RA≤RS≤1. 5RA力、つ RS <RLとされている。

[0051] チェーン幅方向に並ぶリンク（110) (111)を連結するに際しては、一のリンク（110 ) (111)の前揷通部（112)と他のリンク（110) (111)の後揷通部（113)とが対応するようにリンク（110) (111)同士が重ねられ、ピン（114)がーのリンク（110) (111)の後揷通部（113)に固定されかつ他のリンク（110) (111)の前揷通部（112)に移動可能に嵌め合わせられ、インターピース（115)がーのリンク（110) (111)の後揷通部（113)に移動可能に嵌め合わせられかつ他のリンク（110) (111)の前揷通部（11 2)に固定される。そして、このピン（114)とインターピース（115)とが相対的に転がり接触移動することにより、リンク（110) (111)同士の長さ方向（前後方向）の屈曲が可倉とされる。

[0052] 図 7に示すように、各リンク（110) (リンク（111)も同様）のピン固定部（118)とインタ一ピース可動部（119)との境界部分には、インターピース可動部（119)の上下の凹円弧状案内部（119a) (119b)にそれぞれ連なりピン固定部（118)に固定されているピン（114)を保持する上下の凸円弧状保持部（118a) (118b)が設けられて!/、る。同様に、インターピース固定部（117)とピン可動部（116)との境界部分には、ピン可動部（116)の上下の凹円弧状案内部（116a) (116b)にそれぞれ連なりインターピース固定部（117)に固定されているインターピース（115)を保持する上下の凸円弧状保持部（117a) (117b)が設けられて!/、る。

[0053] ピン（114)を基準としたピン（114)とインターピース（115)との接触位置の軌跡は、円のインポリュートとされており、この実施形態では、ピン（114)の接触面が、断面において半径 Rb、中心 Mの基礎円を持つインポリュート形状を有し、インターピース（1 15)の接触面が平坦面（断面形状が直線）とされている。これにより、各リンク（110) ( 111)がチェーン（101)の直線部分から曲線部分へまたは曲線部分から直線部分へと移行する際、前揷通部（112)においては、ピン（114)が固定状態のインターピース（115)に対してその接触面がインターピース（115)の接触面に転がり接触（若干のすベり接触を含む）しながらピン可動部（116)内を移動し、後揷通部（113)にお V、ては、インターピース（115)がインターピース可動部（119)内を固定状態のピン（

114)に対してその接触面がピン（114)の接触面に転がり接触（若干のすべり接触を含む）しながら移動する。

[0054] 上記の動力伝達チェーン（101)では、ピンの上下移動の繰り返しにより、多角形振動が生じ、これが騒音の要因となるが、ピン（1 14)とインターピース（115)とが相対的に転がり接触移動しかつピン（114)を基準としたピン（114)とインターピース（115) との接触位置の軌跡が円のインポリュートとされていることにより、ピンおよびインターピースの接触面がともに円弧面である場合などと比べて、振動を小さくすることができ、騒音を低減することができる。さらに、ピッチ長が異なる 2種類のリンク（110) (111) 力 Sランダムに配列されていることにより、打音発生の周期がずれ、音のエネルギーが異なる周波数帯に分散され、音圧レベルのピークが低減され、上記騒音低減効果がより一層向上している。

[0055] この動力伝達チェーン（101)は、必要な数のピン（114)およびインターピース（11 5)を台上に垂直状に保持した後、リンク（110) (111)を 1つずつあるいは数枚まとめて圧入していくことにより製造される。この圧入は、ピン（1 14)およびインターピース（

115)の上下縁部とピン固定部（1 18)およびインターピース固定部（117)の上下縁部との間において行われており、その圧入代は 0. 005mm〜0. 1mmとされている。こうして、組み立てられたチェーン（101)には張力が付与（予張)される。

[0056] 上記の動力伝達チェーンは、図 12に示した CVTで使用される力この際、図 10に示すように、インターピース（115)の端面がプーリ（102)の固定シーブ（102a)および可動シーブ（102b)の各円錐状シーブ面（102c) (102d)に接触しない状態で、ピン（114)の端面がプーリ（102)の円錐状シーブ面（102c) (102d)に接触し、この接触による摩擦力により動力が伝達される。ピン（114)とインターピース（115)とは、上述のように、各可動部（116) (119)に案内されて転がり接触移動するので、プーリ（1 02)のシーブ面（102c) (102d)に対してピン（114)はほとんど回転しないことになり、摩擦損失が低減し、高い動力伝達率が確保される。そして、実線で示した位置にあるドライブプーリ（102)の可動シーブ（ 102b)を固定シーブ（102a)に対して接近 ·離隔させると、チェーン（101)の巻き掛け径は、同図に鎖線で示すように、接近時には大きぐ離隔時には小さくなる。ドリブンプーリ（103)では、図示省略するが、その可動シーブがドライブプーリ（102)の可動シーブ（102b)とは逆向きに移動し、ドライブプーリ（102)の巻き掛け径が大きくなると、ドリブンプーリ（103)の巻き掛け径が小さくなり、ドライブプーリ（102)の巻き掛け径が小さくなると、ドリブンプーリ（103)の巻き掛け径が大きくなる。この結果、変速比力 : lである状態 (初期値)を基準にして、ドライブプーリ（102)の巻き掛け径が最小で、ドリブンプーリ（103)の巻き掛け径が最大である U/D状態が得られ、また、ドライブプーリ（102)の巻き掛け径が最大で、ドリブンプーリ（103)の巻き掛け径が最小の O/D状態が得られる。

図 10において、ドライブプーリ（102)の巻き掛け径が最小のときには、図 9にも示すように、リンク（110) (111)のチェーン内径側の面とプーリ軸（102e)との隙間は小さいものであり、チェーン駆動時の慣性等によってチェーンに通常時と異なる力が作用すると、リンク（110) (111)のチェーン内径側の面とプーリ軸（102e)とが干渉する可能性がある。リンク（110) (111)とプーリ軸（102e)とが干渉した場合、ショートピッチリンク（110)のチェーン内径側の面の曲率半径 RSおよびロングピッチリンク（111)のチェーン内径側の面の曲率半径 RLについて、プーリ軸（102e)の半径を RAとして、 RA≤RS≤1. 5RAかつ RS <RLとされているので、図 11 (a)に示すように、リンク（1 10) (111)がプーリ軸（102e)に 1点で接触するため、リンク（110) (111)に曲げモ一メントが作用することがなぐリンク（110) (111)全体が力の方向に移動することで、リンク（110) (111)とプーリ軸（102e)との強い干渉が避けられる。図 11 (b)に示す従来のものでは、リンク（120)とプーリ軸（102e)とが干渉した場合、リンク（120)がプーリ軸（102e)に 2点で接触し、これに伴う曲げモーメントによってリンク（120)に応力集中が生じる可能性がある。こうして、この発明による動力伝達チェーンによると、リンク（110) (111)のチェーン内径側の面の形状を考慮することで、リンク（110) (111) とプーリ軸（102e)とが干渉したときの強い干渉が防止され、チェーン（101)の耐久性を向上させることができる。

Claims

請求の範囲

[1] ピンが揷通される前後揷通部を有する複数のリンクと、一のリンクの前揷通部と他のリンクの後揷通部とが対応するようにチェーン幅方向に並ぶリンク同士を連結する前後に並ぶ複数の第 1ピンおよび複数の第 2ピンとを備え、第 1ピンと第 2ピンとが相対的に転力 ^接触移動することにより、リンク同士の長さ方向の屈曲が可能とされており、第 1ピンおよび第 2ピンのいずれか一方の転力 Sり接触面がインポリュート曲線、同他方の転がり接触面が平坦面とされて!/、る動力伝達チェーンにお!/、て、

転力 Sり接触面がインポリュート曲線とされたピンは、インポリュート曲線の半径 Rbが異なる 2種類のものからなり、プーリの円錐面に接触するピン端面形状について、 2種類のオフセット量が設定されており、各ピンに対するインポリュート曲線の半径 Rbの大小およびオフセット量の大小の組合せに関し、 Rb大ーオフセット大、 Rb大ーオフセット小および Rb小一オフセット小のいずれかに限定されていることを特徴とする動力達チェーン。

[2] 円錐面状のシーブ面を有する第 1のプーリと、円錐面状のシーブ面を有する第 2のプーリと、これら第 1および第 2のプーリに掛け渡される動力伝達チェーンとを備え、動力伝達チェーンが請求項 1の動力伝達装置。

[3] ピンが揷通される前後揷通部を有する複数のリンクと、一のリンクの前揷通部と他のリンクの後揷通部とが対応するようにチェーン幅方向に並ぶリンク同士を連結する前後に並ぶ複数の第 1ピンおよび複数の第 2ピンとを備え、第 1ピンと第 2ピンとが相対的に転力 ^接触移動することにより、リンク同士の長さ方向の屈曲が可能とされており、 1対のプーリ間に掛け渡される動力伝達チェーンにおいて、

複数のリンクは、ピッチ長が異なる 2種類のリンクを含んでおり、プーリ軸の半径を R A、ピッチ長が短いリンクのチェーン内径側の面の曲率半径を RS、ピッチ長が長いリンクのチェーン内径側の面の曲率半径を RLとして、 RA≤RS≤1. 5RAかつ RS <R Lとされて!/、ることを特徴とする動力伝達チェーン。

[4] 円錐面状のシーブ面を有する第 1のプーリと、円錐面状のシーブ面を有する第 2のプーリと、これら第 1および第 2のプーリに掛け渡される動力伝達チェーンとを備え、動力伝達チェーンが請求項 3の動力伝達装置。