WO2008040694A2 - Kolbenring für verbrennungskraftmaschinen - Google Patents

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WO2008040694A2
WO2008040694A2 PCT/EP2007/060356 EP2007060356W WO2008040694A2 WO 2008040694 A2 WO2008040694 A2 WO 2008040694A2 EP 2007060356 W EP2007060356 W EP 2007060356W WO 2008040694 A2 WO2008040694 A2 WO 2008040694A2
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periodicity
individual layers
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Ralf Lammers
Christiane Bauer
Steffen Hoppe
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Federal-Mogul Burscheid Gmbh
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    • C23C28/40—Coatings including alternating layers following a pattern, a periodic or defined repetition
    • C23C28/42—Coatings including alternating layers following a pattern, a periodic or defined repetition characterized by the composition of the alternating layers
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    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
    • F16J9/26—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction characterised by the use of particular materials

Definitions

  • the invention relates to a piston ring of a carrier material, in particular of steel or a cast material, with a wear protection coating of a periodically constructed multilayer coating system, each periodicity consisting of at least two individual layers of metal nitrides.
  • the running surfaces of piston rings in internal combustion engines are subject to wear during their use.
  • the running surfaces of the piston rings are provided with a protective layer.
  • DE 4441 136 A1 discloses a pressure ring for a piston of a piston-cylinder arrangement of a reciprocating internal combustion engine.
  • the abrasion-resistant coating consists of a nitride, such as CrN, Cr 2 N, TiN, Ti / TiN or ZrN.
  • the coating consists of only a single layer. References to a multilayer coating system can not be found in DE 4441 136 A1.
  • JP 2002-256967 AA discloses a sliding member having an abrasion-resistant coating.
  • a piston ring is mentioned which has a layer based on metal nitrides. Also in this Pre-publication, there are no indications of multilayer coating systems.
  • a wear protection coating for piston rings in internal combustion engines which consists essentially of chromium carbides, chromium, nickel and molybdenum.
  • a powder consisting of these components is applied to the piston rings by means of high-speed flame spraying.
  • piston rings for internal combustion engines which are provided with a multi-layer system, the individual layers have the same metallic component and differ only in nitrogen content.
  • the layer thicknesses of the individual layers are given as ⁇ 1 ⁇ m.
  • the layers are applied by means of a PVD process, in particular an arc process.
  • DE 10 2004 028 486 A1 describes a sliding component, such as.
  • piston rings for internal combustion engines which has a coating of several individual layers, which consist of alternating chromium and chromium nitride.
  • the chromium nitride layers may consist of CrN, Cr2N or mixtures thereof.
  • the coating process is controlled so that the Chromnitrideinzellenagen each have a hem made of Cr2N and a core of CrN on both sides.
  • Each individual layer is at least 0.01 ⁇ m thick.
  • the maximum thickness is 10 ⁇ m.
  • the total thickness of the coating is given as 5 to 100 ⁇ m.
  • the object of the invention is therefore to provide a piston ring with a multi-layer system, which is less susceptible to cracking with good wear resistance.
  • a multilayer coating system of metal nitride layers on the one hand has good wear resistance and on the other hand has a low susceptibility to cracking due to the use of different metals for the adjacent individual layers within the periodicity.
  • the hardness and the elasticity properties of the individual layers can be coordinated so that significant phase boundaries occur. If - as described in the prior art - only one metal is used and only the nitrogen content is varied, do not form so clear Phase boundaries that they could exert a positive influence on the cracking.
  • piston rings with such a multi-layer system is significantly higher than in piston rings with a conventional single layer or with a multi-layer system, which, although also made of nitride layers, but in which only the nitrogen content is changed with the same metallic component.
  • the individual layers comprise nitrides of at least one metal from the group titanium (Ti), zirconium (Zr), hafnium (Hf), vanadium (V), niobium (Nb), tantalum (Ta), chromium (Cr), molybdenum (Mo) and tungsten (W) on.
  • nitrides of the metals mentioned are possible. These may be stoichiometric phases or non-stoichiometric phases or mixtures thereof.
  • CrN should be understood to mean one or more phases of the system Cr-N, and this analogously applies to the other systems. Depending on the coating process, one or the other combination may possibly be preferred.
  • CrN for at least one single layer of periodicity.
  • CrN can be combined with the nitrides of all other metals of the group mentioned in the multilayer coating system.
  • Preferred single-layer combinations are CrN / TiN, CrN / ZrN or CrN / VN.
  • the periodicity may also have more than two individual layers, preferably up to four individual layers. Two individual layers are preferred insofar as the production costs increase significantly with increasing number of individual layers per periodicity.
  • At least one individual layer of the periodicity contains> 0 to 15% by weight, in particular 3 to 8% by weight, of at least one of the doping elements aluminum, silicon or carbon.
  • These doping elements cause the wear protection layers to have higher oxidation resistances and lower coefficients of friction.
  • the doping elements of adjacent individual layers are different.
  • the differences in the properties of the adjacent individual layers are additionally increased by the addition of the doping elements, with the result that the differences in the material properties of the adjacent individual layers occur more clearly at the phase boundaries, which is particularly advantageous for preventing crack propagation perpendicular to the individual layers effect.
  • At least one of the individual layers of the periodicity contains nitrides of at least two metals from the group Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo and W, with adjacent individual layers differing in at least one metallic element.
  • Preferred metal combinations of the nitrides for at least one individual layer of the periodicity are TiZrN, TiAIN, CrSiN, CrZrN, CrTiN or CrVN.
  • the metal combinations mentioned can also be mentioned Have doping elements.
  • the advantages of these metal combinations for the individual layers are that the respective material properties can be varied and adapted.
  • At least one intermediate layer of at least one of the metals Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W can be provided.
  • the advantages of these interlayers are that, as ductile metals, they are capable of redirecting or stopping crack propagation and of significantly increasing the overall ductility of the multilayers dressing, so that overall residual stresses can be reduced. This is important in particular for the deposition of wear protection layers, which are deposited to increase the service life with a higher layer thickness.
  • At least one adhesive layer is provided between the carrier material and the first single layer, which may consist of at least one of the metals Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo and W.
  • One advantage is that the otherwise customary nitration of the surface of the carrier material, in particular of the steel, can be dispensed with, whereby a work step is saved.
  • the adhesive layer material is identical to the material of the intermediate layer or to the metal of a single layer.
  • the deposition process then needs to be modified only by the composition of the process gas.
  • Preferred adhesive layer materials are chromium and titanium, in particular in support materials made of steel, because they have a particularly good adhesion to steel materials.
  • the thickness of a periodicity is preferably 30 nm to 1 .mu.m, preferably 30 nm to 500 nm, more preferably 30 nm to 120 nm and particularly preferably 60 nm to 120 nm.
  • the lower limit of the periodicity of said value ranges is> 30 nm.
  • the thickness of a single layer is preferably 15 nm to 150 nm.
  • the thickness of the multilayer coating system is preferably 10 ⁇ m to 50 ⁇ m, in particular 10 ⁇ m to 30 ⁇ m. These thicknesses are below the thicknesses required for layers of the prior art, e.g. B. for a single-layer chromium nitride are needed to ensure the same service life. By reducing the thickness of the wear protection coating material and time is saved in the production of the coating.
  • the multilayer coating system is applied by means of a PVD process.
  • the metal nitrides TiN, ZrN, VN, CrN and MoN can be applied particularly favorably.
  • the arc process is provided to apply the multilayer coating system.
  • the multilayer coating system can also be applied by means of a CVD process.
  • the wear protection coating is particularly suitable for compression rings and for oil rings.
  • FIG. 1 shows a piston ring in perspective view
  • FIG. 2 shows a section along the line H-II through the piston ring shown in FIG. 1,
  • FIG. 3 shows an enlarged view of the detail X from FIG. 2,
  • FIG. 4 shows an enlarged view of the detail Y from FIG. 3,
  • FIG. 5a shows a scanning electron micrograph of a multilayer coating system comprising individual layers of CrN / ZrN,
  • FIG. 5b shows a scanning electron micrograph of a multilayer coating system composed of individual layers of CrN / TiN
  • Figure 6 is a schematic representation of a
  • Multi-layer system according to another embodiment.
  • a piston ring 1 is shown in perspective.
  • the outer peripheral surface forms the tread 2.
  • FIG. 2 shows a section along the line H-II through the piston ring 1 shown in FIG.
  • the tread 2 has a slightly spherical shape.
  • the deposited on the substrate 3 wear protection coating 4 forms this spherical shape.
  • FIG. 3 shows an enlarged representation of the detail X from FIG.
  • the carrier material 3 On the carrier material 3 is the multi-layer system 10, which is formed from a multiplicity of periodicities 11.
  • Each periodicity 11 consists of two individual layers 20, 21, wherein only one periodicity 11 is shown for the sake of clarity.
  • FIG. 4 shows an enlargement of the detail Y from FIG. Due to inevitably existing unevenness on the surface of the substrate 3, a more or less pronounced waveform forms for the individual layers, which is smoothed by the mechanical finishing on the surface.
  • a crack 5 is drawn in the surface layer 21, which extends from the surface into the interior. This crack 5 ends at the first phase boundary 30. Further penetration of the crack 5 into the interior of the multilayer coating system is prevented by this phase boundary 30. The clearer the differences in the material properties between the individual layers 20 and 21, the more defined the cracks are deflected.
  • FIG. 5a shows a scanning electron micrograph in which the individual layers consist of CrN and ZrN.
  • FIG. 5b shows a scanning electron micrograph in which the individual layers consist of CrN and TiN.
  • Table 1 shows the preferred metals of the metal nitrides in a matrix. All metal nitride combinations for the adjacent individual layers are provided with the exception of the identity according to the invention. The most preferred metal nitride combinations are indicated by X.
  • the system number 7, according to which a CrN layer is always involved as a single layer within the periodicity, is characterized by a particularly good stability of the multilayer coating system.
  • the system numbers 1, 2 and 4 denote metal nitride combinations, which can be deposited particularly favorably in the arc process.
  • Table 2 lists the total layer thicknesses, periodicities and layer hardnesses. To test the wear resistance, model tests with lubricated, reversing sliding stress were carried out with these piston rings.
  • the counter-body consisted in each case of a cylinder barrel segment made of cast iron (GOE 300, material of the Applicant), as a lubricant was used to speed up a synthetic ester without additives.
  • FIG. 6 schematically shows a multilayer coating system 10 according to a further embodiment. Between the periodicities 11, an intermediate layer 25 is provided in each case. In addition, an adhesive layer 26 is provided between the first single layer and the carrier material. It is also possible to provide only one adhesive layer or only intermediate layers.

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Abstract

Es wird ein Kolbenring (1) aus einem Trägermaterial (3), insbesondere aus einem Stahl oder einem Gußwerkstoff, beschrieben. Der Kolbenring weist eine Verschleißschutzbeschichtung (4) aus einem periodisch aufgebauten Viellagenschichtsystem (10) auf, und wobei jede Periodizität (11) aus mindestens zwei Einzellagen (20, 21) aus Metallnitriden besteht. Benachbarte Einzellagen (20, 21) innerhalb der Periodizität (11) weisen unterschiedliche metallische Elemente auf. Die Dicke einer Einzellage (20, 21) beträgt ≥15 nm.

Description

Kolbenring für Verbrennungskraftmaschinen
Beschreibung
Die Erfindung betrifft einen Kolbenring aus einem Trägermaterial, insbesondere aus Stahl oder einem Gusswerkstoff, mit einer Verschleißschutzbeschichtung aus einem periodisch aufgebauten Viellagenschichtsystem, wobei jede Periodizität aus mindestens zwei Einzellagen aus Metallnitriden besteht.
Die Laufflächen von Kolbenringen in Verbrennungskraftmaschinen unterliegen während ihres Einsatzes einem Verschleiß. Um den Verschleiß zu minimieren, werden die Laufflächen der Kolbenringe mit einer Schutzschicht versehen.
Aus der JP 2005-082822 AA und JP 2005-187859 AA ist ein Trägermaterial mit einem Viellagenschichtsystem bekannt, das Metallnitridschichten aufweist. Hinweise auf unterschiedliche metallische Elemente in den Einzellagen aus Metallnitriden finden sich in beiden Vorveröffentlichungen nicht.
Die DE 4441 136 A1 offenbart einen Druckring für einen Kolben einer Kolbenzylinderanordnung einer Kolbenbrennkraftmaschine. Die abriebfeste Beschichtung besteht aus einem Nitrid, wie CrN, Cr2N, TiN, Ti/TiN oder ZrN. Die Beschichtung besteht lediglich aus einer einzigen Schicht. Hinweise auf ein Viellagenschichtsystem sind der DE 4441 136 A1 nicht zu entnehmen.
Die JP 2002-256967 AA offenbart ein Gleitelement mit einer abriebfesten Beschichtung. Als Beispiel wird ein Kolbenring erwähnt, der eine Schicht auf Basis von Metallnitriden aufweist. Auch in dieser Vorveröffentlichung finden sich keine Hinweise auf Viellagenschichtsysteme.
Aus der DE 100 61 749 A1 ist eine Verschleißschutzbeschichtung für Kolbenringe in Verbrennungskraftmaschinen bekannt, die im Wesentlichen aus Chromcarbiden, Chrom, Nickel und Molybdän besteht. Ein aus diesen Komponenten bestehendes Pulver wird mittels Hochgeschwindigkeitsflammspritzen auf die Kolbenringe aufgebracht. Obwohl solche Schutzschichten hinsichtlich des Verschleißes gute Ergebnisse zeigten, ist die Rissbeständigkeit, insbesondere unter hohen Belastungen, wie sie in den neuartigen Dieselmotoren auftritt, nicht zufrieden stellend.
Aus dem Bereich hochbelasteter Werkzeuge, wie z. B. Schneidwerkzeuge, ist es seit langem bekannt, Viellagenschichtsysteme als Schutzschicht vorzusehen. Aus der DE 35 12 986 C2 ist eine Verschleißschutzbeschichtung bekannt, deren Einzellagendicken im Bereich von 0,5 bis 40 nm liegen. Soweit als Einzellage eine TiN-Schicht verwendet wird, so wird diese mit einer weiteren Einzellage aus einem Carbid oder einem Borid kombiniert.
Diese Viellagenschichttechnologie hat auch Eingang in die Herstellung von Kolbenringen gefunden. Aus der JP 2005-060810 A sind Kolbenringe für Verbrennungskraftmaschinen bekannt, die mit einem Viellagenschichtsystem versehen sind, deren Einzellagen dieselbe metallische Komponente aufweisen und sich lediglich im Stickstoffgehalt unterscheiden. Die Schichtdicken der Einzellagen werden mit < 1 μm angegeben. Die Schichten werden mittels eines PVD-Verfahrens, insbesondere eines Lichtbogenverfahrens, aufgebracht. Die DE 10 2004 028 486 A1 beschreibt ein Gleitbauteil, wie z. B. Kolbenringe für Verbrennungsmotoren, das eine Beschichtung aus mehreren Einzellagen aufweist, die abwechselnd aus Chrom und Chromnitrid bestehen. Die Chromnitridschichten können aus CrN, Cr2N oder Mischungen hieraus bestehen. Zur Vermeidung schroffer Übergänge wird das Beschichtungsverfahren so gesteuert, dass die Chromnitrideinzellagen jeweils beiderseits einen Saum aus Cr2N und einen Kern aus CrN aufweisen. Jede Einzellage ist mindestens 0,01 μm dick. Die maximale Dicke beträgt 10 μm. Die Gesamtdicke der Beschichtung wird mit 5 bis 100 μm angegeben.
Diese bekannten Viellagenschichtsysteme haben jedoch den Nachteil, dass die Rissbeständigkeit nicht zufrieden stellend ist.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, einen Kolbenring mit einem Viellagenschichtsystem zu versehen, das bei guter Verschleißbeständigkeit weniger rissanfällig ist.
Diese Aufgabe wird mit einem Kolbenring gelöst, bei dem benachbarte Einzellagen innerhalb einer Periodizität unterschiedliche metallische Elemente aufweisen und die Dicke einer Einzellage ≥15 nm beträgt.
Es hat sich herausgestellt, dass ein Viellagenschichtsystem aus Metall- Nitridschichten einerseits eine gute Verschleißbeständigkeit aufweist und andererseits durch die Verwendung unterschiedlicher Metalle für die benachbarten Einzellagen innerhalb der Periodizität eine geringe Rissanfälligkeit besitzt. Durch die Verwendung unterschiedlicher Metalle für die Metallnitride der Einzellagen können die Härte- und die Elastizitätseigenschaften der Einzellagen so aufeinander abgestimmt werden, dass deutliche Phasengrenzen auftreten. Wenn - wie im Stand der Technik beschrieben - nur ein Metall eingesetzt wird und lediglich der Stickstoffgehalt variiert wird, bilden sich keine so deutlichen Phasengrenzen aus, dass diese einen positiven Einfluss auf die Rissbildung ausüben könnten.
Es hat sich gezeigt, dass Risse, sofern sie überhaupt auftreten, nur bis zur jeweils nächsten Phasengrenze laufen. Derartige Risse können allenfalls zur partiellen Ablösung von Teilen einer Einzellage führen. Die Ablösung des gesamten Viellagenschichtsystems aufgrund von Rissbildung wird nicht beobachtet.
Die Lebensdauer von Kolbenringen mit einem derartigen Viellagenschichtsystem ist deutlich höher als bei Kolbenringen mit einer herkömmlichen Einzellage oder mit einem Viellagenschichtsystem, das zwar ebenfalls aus Nitridschichten besteht, in denen aber lediglich der Stickstoffgehalt bei gleicher metallischer Komponente verändert wird.
Vorzugsweise weisen die Einzellagen Nitride mindestens eines Metalls aus der Gruppe Titan (Ti), Zirkonium (Zr), Hafnium (Hf), Vanadium (V), Niob (Nb), Tantal (Ta), Chrom (Cr), Molybdän (Mo) und Wolfram (W) auf.
Grundsätzlich sind alle Kombinationen von Nitriden der genannten Metalle möglich. Dabei kann es sich um stöchiometrische Phasen oder um nicht stöchiometrische Phasen oder Mischungen daraus handeln. Zum Beispiel soll unter CrN eine oder mehrere Phasen aus dem System Cr-N verstanden werden, analog gilt das für die anderen Systeme. Je nach Beschichtungsverfahren kann eventuell die eine oder andere Kombination bevorzugt sein.
Besonders bevorzugt ist die Verwendung von CrN für mindestens eine Einzellage der Periodizität. CrN kann im Viellagenschichtsystem mit den Nitriden aller anderen Metalle der genannten Gruppe kombiniert werden. Bevorzugte Einzellagenkombinationen sind CrN/TiN, CrN/ZrN oder CrN/VN.
Die Periodizität kann auch mehr als zwei Einzellagen, vorzugsweise bis zu vier Einzellagen, aufweisen. Zwei Einzellagen sind insofern bevorzugt, weil der Herstellungsaufwand mit zunehmender Einzellagenanzahl pro Periodizität deutlich zunimmt.
Vorzugsweise enthält mindestens eine Einzellage der Periodizität > 0 bis 15 Gew.%, insbesondere 3 bis 8 Gew.%, mindestens eines der Dotierelemente Aluminium, Silicium oder Kohlenstoff. Diese Dotierelemente bewirken, dass die Verschleißschutzschichten höhere Oxidationsbeständigkeiten und geringere Reibwerte aufweisen.
Vorzugsweise sind die Dotierelemente benachbarter Einzellagen unterschiedlich. Die Unterschiede in den Eigenschaften der benachbarten Einzellagen werden durch die Zugabe der Dotierelemente zusätzlich vergrößert mit der Folge, dass die Unterschiede in den Materialeigenschaften der benachbarten Einzellagen an den Phasengrenzen noch deutlicher zutage treten, was sich besonders günstig auf die Verhinderung der Rissausbreitung senkrecht zu den Einzellagen auswirkt.
Es ist auch möglich, dass mindestens eine der Einzellagen der Periodizität Nitride aus mindestens zwei Metallen aus der Gruppe Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo und W enthält, wobei benachbarte Einzellagen sich in mindestens einem metallischen Element unterscheiden.
Bevorzugte Metallkombinationen der Nitride für mindestens eine Einzellage der Periodizität sind TiZrN, TiAIN, CrSiN, CrZrN, CrTiN oder CrVN. Die genannten Metallkombinationen können auch die genannten Dotierelemente aufweisen. Die Vorteile dieser Metallkombinationen für die Einzellagen bestehen darin, dass die jeweiligen Materialeigenschaften variiert und angepasst werden können.
Nach einer Periodizität oder mehreren Periodizitäten kann mindestens eine Zwischenlage aus mindestens einem der Metalle Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W vorgesehen sein. Die Vorteile dieser Zwischenlagen bestehen darin, dass sie als duktile Metalle in der Lage sind, die Rissausbreitung umzulenken bzw. zu stoppen und die Gesamtduktilität des Viellagenverbandes deutlich zu erhöhen, so dass die Gesamteigenspannungen reduziert werden können. Dies ist wichtig insbesondere für die Abscheidung von Verschleißschutzschichten, die zur Erhöhung der Lebensdauer mit höherer Schichtdicke abgeschieden werden.
Vorzugsweise ist zwischen dem Trägermaterial und der ersten Einzellage mindestens eine Haftschicht vorgesehen, die aus mindestens einem der Metalle Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo und W bestehen kann.
Ein Vorteil besteht darin, dass die ansonsten übliche Nitrierung der Oberfläche des Trägermaterials, insbesondere des Stahls, entfallen kann, wodurch ein Arbeitsschritt eingespart wird.
Diese Einsparung wird zusätzlich verstärkt, wenn das Haftschichtmaterial mit dem Material der Zwischenlage oder mit dem Metall einer Einzellage identisch ist. Das Abscheideverfahren muss dann lediglich über die Zusammensetzung des Prozeßgases modifiziert werden. Bevorzugte Haftschichtmaterialien sind Chrom und Titan, insbesondere bei Trägerwerkstoffen aus Stahl, weil sie eine besonders gute Haftung auf Stahlwerkstoffen aufweisen.
Die Dicke einer Periodizität beträgt vorzugsweise 30 nm bis 1 μm, bevorzugt 30 nm bis 500 nm, besonders bevorzugt 30 nm bis 120 nm und besonders bevorzugt 60 nm bis 120 nm. Vorzugsweise liegt die Untergrenze der Periodizität der genannten Wertebereiche bei >30 nm.
Es hat sich gezeigt, dass sich bezüglich der Verschleißbeständigkeit für jede Materialkombination der Einzellagen ein optimaler Wert für die Periodizität ergibt.
Die Dicke einer Einzellage beträgt vorzugsweise 15 nm bis 150 nm.
Die Dicke des Viellagenschichtsystems beträgt vorzugsweise 10 μm bis 50 μm, insbesondere 10 μm bis 30 μm. Diese Dicken liegen unterhalb der Dicken, die für Schichten nach dem Stand der Technik, z. B. für eine einlagige Chromnitridschicht benötigt werden, um dieselbe Einsatzdauer zu gewährleisten. Durch die Dickenverringerung der Verschleißschutzbeschichtung wird Material und Zeit bei der Herstellung der Beschichtung eingespart.
Vorzugsweise ist das Viellagenschichtsystem mittels eines PVD- Verfahrens aufgebracht.
Mittels der PVD-Verfahren lassen sich besonders günstig die Metallnitride TiN, ZrN, VN, CrN und MoN auftragen.
Als bevorzugtes Verfahren ist das Lichtbogenverfahren vorgesehen, um das Viellagenschichtsystem aufzubringen. Das Viellagenschichtsystem kann auch mittels eines CVD-Verfahrens aufgebracht werden.
Die besondere Verwendung solcher erfindungsgemäßer Kolbenringe ist für Dieselmotoren und Ottomotoren vorgesehen.
Die Verschleißschutzbeschichtung ist insbesondere für Kompressionsringe und für Ölringe geeignet.
Beispielhafte Ausführungsformen der Erfindung werden nachfolgend anhand der Zeichnungen näher erläutert.
Es zeigen:
Figur 1 einen Kolbenring in perspektivischer Darstellung,
Figur 2 einen Schnitt längs der Linie H-Il durch den in Figur 1 gezeigten Kolbenring,
Figur 3 eine vergrößerte Darstellung der Einzelheit X aus Figur 2,
Figur 4 eine vergrößerte Darstellung der Einzelheit Y aus Figur 3,
Figur 5a eine rasterelektronenmikroskopische Aufnahme eines Viellagenschichtsystems aus Einzellagen aus CrN/ZrN,
Figur 5b eine rasterelektronenmikroskopische Aufnahme eines Viellagenschichtsystems aus Einzellagen aus CrN/TiN,
Figur 6 eine schematische Darstellung eines
Viellagenschichtsystems gemäß einer weiteren Ausführungsform. In der Figur 1 ist ein Kolbenring 1 perspektivisch dargestellt. Die Außenumfangsfläche bildet die Lauffläche 2.
In der Figur 2 ist ein Schnitt längs der Linie H-Il durch den in Figur 1 gezeigten Kolbenring 1 dargestellt. Die Lauffläche 2 hat eine leicht ballige Form. Die auf dem Trägermaterial 3 abgeschiedene Verschleißschutzbeschichtung 4 bildet diese ballige Form ab.
In der Figur 3 ist eine vergrößerte Darstellung der Einzelheit X aus der Figur 2 dargestellt. Auf dem Trägermaterial 3 befindet sich das Viellagenschichtsystem 10, das aus einer Vielzahl von Periodizitäten 11 gebildet wird. Jede Periodizität 11 besteht aus zwei Einzellagen 20, 21 , wobei der Übersichtlichkeit halber lediglich eine Periodizität 11 eingezeichnet ist.
In der Figur 4 ist eine Vergrößerung der Einzelheit Y aus Figur 3 dargestellt. Aufgrund unweigerlich vorhandener Unebenheiten auf der Oberfläche des Trägermaterials 3 bildet sich eine mehr oder weniger ausgeprägte Wellenform für die Einzellagen aus, wobei diese durch die mechanische Nachbearbeitung an der Oberfläche geglättet wird.
In der Figur 4 ist in der Oberflächenschicht 21 ein Riss 5 eingezeichnet, der sich von der Oberfläche ins Innere erstreckt. Dieser Riss 5 endet an der ersten Phasengrenze 30. Ein weiteres Vordringen des Risses 5 ins Innere des Viellagenschichtsystems wird durch diese Phasengrenze 30 verhindert. Je deutlicher die Unterschiede der Materialeigenschaften zwischen den Einzellagen 20 und 21 sind, desto definierter werden die Risse abgelenkt.
Wenn sich weitere Risse in der Einzellage 21 innerhalb des inselförmigen Bereiches 40 ausbilden, kann der Fall eintreten, dass dieser Bereich 40 abblättert. Ein weiteres Ablösen der darunter liegenden Einzellage 20 findet jedoch nicht statt. Die Lebensdauer dieser Beschichtung und damit des Kolbenrings 1 wird aufgrund des Viellagenschichtsystems 10 deutlich erhöht, weil Risse sich immer nur bis zur nächsten Phasengrenze ausbreiten können.
In der Figur 5a ist eine rasterelektronenmikroskopische Aufnahme dargestellt, bei der die Einzellagen aus CrN und ZrN bestehen.
Die Figur 5b zeigt eine rasterelektronenmikroskopische Aufnahme, bei der die Einzellagen aus CrN und TiN bestehen.
In der nachfolgenden Tabelle 1 sind die bevorzugten Metalle der Metallnitride in einer Matrix dargestellt. Alle Metallnitridkombinationen für die benachbarten Einzellagen sind mit der Ausnahme der Identität erfindungsgemäß vorgesehen. Die besonders bevorzugten Metallnitridkombinationen sind durch X gekennzeichnet.
Tabelle 1 (Metalle der Metallnitride)
Figure imgf000011_0001
Die System-Nummer 7, wonach immer eine CrN-Schicht als Einzellage innerhalb der Periodizität beteiligt ist, ist durch eine besonders gute Stabilität des Viellagenschichtsystems ausgezeichnet. Die System- Nummern 1 , 2 und 4 bezeichnen Metallnitridkombinationen, die sich besonders günstig im Lichtbogenverfahren abscheiden lassen.
Beispiel:
Auf Kolbenringen wurden zum Verschleißschutz in einem reaktiven Lichtbogenverfahren Viellagenschichten (mit einer Haftschicht aus Chrom) abgeschieden. Es handelte sich dabei um nitrierte Kolbenringe aus einem hochlegierten Stahl. Die Verschleißschutzschichten bestanden aus den Einzellagen CrN und ZrN, die periodisch abgeschieden wurden. Die Gesamtschichtdicken betrugen 12 μm bis 12,8 μm. Es wurden drei unterschiedliche Periodizitäten realisiert.
In der Tabelle 2 sind die Gesamtschichtdicken, Periodizitäten und Schichthärten aufgelistet. Zur Überprüfung der Verschleißbeständigkeit wurden mit diesen Kolbenringen Modellversuche mit geschmierter, reversierender Gleitbeanspruchung durchgeführt. Der Gegenkörper bestand jeweils aus einem Zylinderlaufbahnsegment aus Guss (GOE 300, Werkstoff der Anmelderin), als Schmierstoff wurde zur Zeitraffung ein synthetischer Ester ohne Additive eingesetzt.
Durch die geeignete Wahl der Periodizität der Viellagenschichten können sowohl der Verschleiß der Schicht und des Gegenkörpers als auch der Reibwert optimiert werden. Tabelle 2
Figure imgf000013_0001
In der Figur 6 ist schematisch ein Viellagenschichtsystem 10 gemäß einer weiteren Ausführungsform dargestellt. Zwischen den Periodizitäten 11 ist jeweils eine Zwischenlage 25 vorgesehen. Außerdem ist zwischen der ersten Einzellage und dem Trägermaterial eine Haftschicht 26 vorgesehen. Es ist auch möglich, nur eine Haftschicht oder nur Zwischenlagen vorzusehen.
Bezugszeichen liste
Kolbenring
Lauffläche
Trägermaterial
Verschleißschutzbeschichtung
Riss
Viellagenschichtsystem
Periodizität
Einzellage
Einzellage
Zwischenlage
Haftschicht
Phasengrenze
inselförmiger Bereich

Claims

Patentansprüche
1. Kolbenring (1 ) aus einem Trägermaterial (3), insbesondere aus Stahl oder einem Gusswerkstoff, und mit einer Verschleißschutzbeschichtung (4) aus einem periodisch aufgebauten Viellagenschichtsystem (10), wobei jede Periodizität (11) aus mindestens zwei Einzellagen (20, 21 ) aus Metallnitriden besteht, dadurch gekennzeichnet, dass benachbarte Einzellagen (20, 21 ) innerhalb einer Periodizität (11 ) unterschiedliche metallische Elemente aufweisen und dass die Dicke einer Einzellage (20, 21 ) ≥15 nm beträgt.
2. Kolbenring nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Einzellagen (20, 21) Nitride mindestens eines Metalls aus der Gruppe Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo und W aufweisen.
3. Kolbenring nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens eine Einzellage (20, 21 ) der Periodizität (11 ) aus CrN besteht.
4. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass jede Periodizität (11 ) aus zwei Einzellagen (20, 21 ) aus CrN und TiN (CrN/TiN), CrN und ZrN (CrN/ZrN) oder CrN und VN (CrN/VN) besteht.
5. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens eine der Einzellagen (20, 21 ) der Periodizität > 0 bis 15 Gew.% mindestens eines der Dotierelemente Aluminium, Silicium oder Kohlenstoff enthält.
6. Kolbenring nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Dotierelemente benachbarter Einzellagen (20, 21) unterschiedlich sind.
7. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens eine der Einzellagen (20, 21 ) der Periodizität Nitride aus mindestens zwei Metallen aus der Gruppe Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo und W enthält, wobei benachbarte Einzellagen (20, 21) sich in mindestens einem metallischen Element unterscheiden.
8. Kolbenring nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens eine Einzellage (20, 21) der Periodizität aus TiZrN, TiAIN, CrSiN, CrZrN, CrTiN oder CrVN besteht.
9. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass nach einer oder mehreren Periodizitäten (11) mindestens eine Zwischenlage (25) aus mindestens einem der Metalle Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo und W vorgesehen ist.
10. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen dem Trägermaterial (3) und der Verschleißschutzschicht (4) mindestens eine Haftschicht (26) vorgesehen ist.
11. Kolbenring nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Haftschicht (26) aus mindestens einem der Metalle Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo und W besteht.
12. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 11 , dadurch gekennzeichnet, dass die Dicke einer Periodizität (11 ) 30 nm bis 1 μm, bevorzugt 30 nm bis 500 nm, besonders bevorzugt 30 bis 120 nm und besonders bevorzugt 60 nm bis 120 nm beträgt.
13. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Dicke einer Einzellage bevorzugt 15 nm bis 150 nm beträgt.
14. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Dicke des Viellagenschichtsystems (10) 10 μm bis 50 μm, bevorzugt 10 μm bis 30 μm beträgt.
15. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass das Viellagenschichtsystem (10) mittels eines PVD-Verfahrens aufgebracht ist.
16. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass das Viellagenschichtsystem (10) mittels eines Lichtbogenverfahrens aufgebracht ist.
17. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass das Viellagenschichtsystem (10) mittels eines CVD-Verfahrens aufgebracht ist.
18. Verwendung eines Kolbenrings nach Anspruch 1 in Dieselmotoren.
19. Verwendung eines Kolbenrings nach Anspruch 1 in Ottomotoren.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010047797A (ja) * 2008-08-20 2010-03-04 Kobe Steel Ltd 硬質皮膜形成部材
US10030773B2 (en) 2016-03-04 2018-07-24 Mahle International Gmbh Piston ring

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4185534B2 (ja) * 2006-07-20 2008-11-26 本田技研工業株式会社 エンジン
DE102006046917C5 (de) 2006-10-04 2014-03-20 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenring für Verbrennungskraftmaschinen
DE102006046915C5 (de) 2006-10-04 2015-09-03 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenring für Verbrennungskraftmaschinen
DE102007027245B4 (de) 2007-06-13 2018-08-30 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenring
BRPI0901939B1 (pt) 2008-06-26 2019-03-06 Mahle Metal Leve S/A Anel de pistão para motor de combustão interna
DE102008042747A1 (de) 2008-10-10 2010-04-15 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Gleitelement in einem Verbrennungsmotor, insbesondere Kolbenring
DE102010002686A1 (de) 2010-03-09 2011-09-15 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Gleitelement, insbesondere Kolbenring, und Verfahren zur Beschichtung eines Gleitelements
DE102010002687C5 (de) * 2010-03-09 2015-09-10 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Verfahren zur Beschichtung zumindest der Innenfläche eines Kolbenrings sowie Kolbenring
KR20130060544A (ko) * 2011-11-30 2013-06-10 현대자동차주식회사 나노멀티레이어 코팅층 형성방법 및 형성장치
AT511605B1 (de) * 2011-12-12 2013-01-15 High Tech Coatings Gmbh Kohlenstoffbasierende beschichtung
DE102012200378A1 (de) 2012-01-12 2013-07-18 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenring
KR20140019947A (ko) * 2012-08-07 2014-02-18 현대자동차주식회사 알루미늄 다이캐스팅 금형용 코팅재 및 이의 제조방법
DE102012017731A1 (de) * 2012-09-08 2014-03-13 Oerlikon Trading Ag, Trübbach Ti-Al-Ta-basierte Beschichtung mit einer verbesserten Temperaturbeständigkeit
KR101823893B1 (ko) * 2012-10-04 2018-01-31 현대자동차주식회사 엔진 배기계 부품용 코팅재 및 이의 제조방법
WO2014088096A1 (ja) * 2012-12-07 2014-06-12 株式会社リケン ピストンリング
KR101362058B1 (ko) * 2012-12-17 2014-02-12 기아자동차 주식회사 차량용 배기 가스 재순환 밸브
JP5965378B2 (ja) 2013-10-31 2016-08-03 株式会社リケン ピストンリング及びその製造方法
CN103789725B (zh) * 2014-01-29 2016-08-31 仪征亚新科双环活塞环有限公司 一种活塞环表面的多层多元复合硬质pvd镀层、活塞环及制备工艺
JP5980841B2 (ja) * 2014-06-06 2016-08-31 株式会社リケン ピストンリング
DE102014213822A1 (de) 2014-07-16 2016-01-21 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Gleitelement, insbesondere Kolbenring, und Verfahren zur Herstellung desselben
JP2016148101A (ja) * 2015-02-05 2016-08-18 株式会社神戸製鋼所 硬質皮膜
JP6741690B2 (ja) * 2015-05-26 2020-08-19 エリコン・サーフェス・ソリューションズ・アクチェンゲゼルシャフト，プフェフィコーンＯｅｒｌｉｋｏｎ Ｓｕｒｆａｃｅ Ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ Ａｇ， Ｐｆａｅｆｆｉｋｏｎ 窒化モリブデン系コーティングを用いることによる摩耗および／または摩擦低減
DE102016112928A1 (de) * 2016-07-14 2018-01-18 Hoppe Holding Ag Verfahren zur Herstellung eines Bauteils mit einer Korrosionsschutzbeschichtung
DE102016112927A1 (de) * 2016-07-14 2018-02-01 Hoppe Holding Ag Bauteil mit Substrat und Korrosionsschutzbeschichtung
JP7402790B2 (ja) * 2020-12-17 2023-12-21 株式会社リケン 皮膜及びピストンリング

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3512986A1 (de) 1985-04-11 1986-10-16 Kernforschungszentrum Karlsruhe Gmbh, 7500 Karlsruhe Viellagige, hochverschleissfeste hartstoffschutzschicht fuer metallische, stark beanspruchte oberflaechen oder substrate
DE4441136A1 (de) 1993-11-19 1995-07-20 Nippon Piston Ring Co Ltd Druckring
DE10061749A1 (de) 2000-12-12 2002-06-20 Federal Mogul Burscheid Gmbh Verschleißschutzschicht für Kolbenringe mit sehr kleinen Wolfram-Karbiden
JP2002256967A (ja) 2001-02-26 2002-09-11 Teikoku Piston Ring Co Ltd 摺動部材及びその製造方法
JP2005060810A (ja) 2003-08-20 2005-03-10 Riken Corp 被覆材及びその製造方法
JP2005082822A (ja) 2003-09-05 2005-03-31 Ion Engineering Research Institute Corp 硬質厚膜被膜およびその形成方法
JP2005187859A (ja) 2003-12-25 2005-07-14 Ion Engineering Research Institute Corp 硬質厚膜被膜およびその形成方法
DE102004028486A1 (de) 2004-06-11 2005-12-29 Mahle Gmbh Gleitbauteil

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2851584B2 (de) 1978-11-29 1980-09-04 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Verbundkörper
DE3152742C2 (de) 1981-02-23 1985-06-27 Vsesojuznyj nau&ccaron;no-issledovatel'skij instrumental'nyj institut, Moskva Werkzeug für die spanabhebende Bearbeitung mit einem mehrschichtigen Überzug
SE453474B (sv) * 1984-06-27 1988-02-08 Santrade Ltd Kompoundkropp belagd med skikt av polykristallin diamant
US4945640A (en) * 1987-09-03 1990-08-07 Diwakar Garg Wear resistant coating for sharp-edged tools and the like
JP2999346B2 (ja) * 1993-07-12 2000-01-17 オリエンタルエンヂニアリング株式会社 基体表面被覆方法及び被覆部材
DE69519341T2 (de) * 1994-08-01 2001-03-15 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Überharter Verbundwerkstoff für Werkzeuge
US5593234A (en) * 1995-05-16 1997-01-14 Ntn Corporation Bearing assembly with polycrystalline superlattice coating
JP3885375B2 (ja) * 1997-09-30 2007-02-21 帝国ピストンリング株式会社 ピストンリング
JP3910373B2 (ja) * 2001-03-13 2007-04-25 オーエスジー株式会社 回転切削工具用硬質積層被膜、および硬質積層被膜被覆回転切削工具
JP3996809B2 (ja) * 2002-07-11 2007-10-24 住友電工ハードメタル株式会社 被覆切削工具
US6942935B2 (en) * 2003-03-24 2005-09-13 National Material Ip Foodware with a tarnish-resistant ceramic coating and method of making
US7081186B2 (en) 2003-11-20 2006-07-25 Sheffield Hallam University Combined coating process comprising magnetic field-assisted, high power, pulsed cathode sputtering and an unbalanced magnetron
SE528891C2 (sv) * 2005-03-23 2007-03-06 Sandvik Intellectual Property Skär belagt med ett multiskikt av metaloxid
US7348074B2 (en) * 2005-04-01 2008-03-25 Oc Oerlikon Balzers Ag Multilayer hard coating for tools
US20070228664A1 (en) * 2006-03-31 2007-10-04 Krishnamurthy Anand Mechanical seals and methods of making
DE102006046917C5 (de) 2006-10-04 2014-03-20 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenring für Verbrennungskraftmaschinen
DE102010002686A1 (de) * 2010-03-09 2011-09-15 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Gleitelement, insbesondere Kolbenring, und Verfahren zur Beschichtung eines Gleitelements
CN102443773A (zh) * 2010-10-06 2012-05-09 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 涂层、具有该涂层的被覆件及该被覆件的制造方法
US9350423B2 (en) 2011-06-30 2016-05-24 The Boeing Company Methods and system for increasing data transmission rates across a three-phase power system

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3512986A1 (de) 1985-04-11 1986-10-16 Kernforschungszentrum Karlsruhe Gmbh, 7500 Karlsruhe Viellagige, hochverschleissfeste hartstoffschutzschicht fuer metallische, stark beanspruchte oberflaechen oder substrate
DE4441136A1 (de) 1993-11-19 1995-07-20 Nippon Piston Ring Co Ltd Druckring
DE10061749A1 (de) 2000-12-12 2002-06-20 Federal Mogul Burscheid Gmbh Verschleißschutzschicht für Kolbenringe mit sehr kleinen Wolfram-Karbiden
JP2002256967A (ja) 2001-02-26 2002-09-11 Teikoku Piston Ring Co Ltd 摺動部材及びその製造方法
JP2005060810A (ja) 2003-08-20 2005-03-10 Riken Corp 被覆材及びその製造方法
JP2005082822A (ja) 2003-09-05 2005-03-31 Ion Engineering Research Institute Corp 硬質厚膜被膜およびその形成方法
JP2005187859A (ja) 2003-12-25 2005-07-14 Ion Engineering Research Institute Corp 硬質厚膜被膜およびその形成方法
DE102004028486A1 (de) 2004-06-11 2005-12-29 Mahle Gmbh Gleitbauteil

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010047797A (ja) * 2008-08-20 2010-03-04 Kobe Steel Ltd 硬質皮膜形成部材
US10030773B2 (en) 2016-03-04 2018-07-24 Mahle International Gmbh Piston ring

Also Published As

Publication number Publication date
US9598763B2 (en) 2017-03-21
BRPI0717501A2 (pt) 2014-04-15
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WO2008040694A3 (de) 2008-07-31
JP5372760B2 (ja) 2013-12-18
BRPI0717501B1 (pt) 2019-03-26
PT2089643E (pt) 2015-03-02
DE102006046917C5 (de) 2014-03-20
EP2089643A2 (de) 2009-08-19
US20100044968A1 (en) 2010-02-25
DE102006046917B3 (de) 2008-02-21
JP2010506082A (ja) 2010-02-25

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DE102006049756A1 (de) Verschleißschutzschicht für Kolbenringe

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