WO2008007743A1

WO2008007743A1 - Fibre optique conservant la polarisation, procédé de fabrication d'un connecteur à fibre optique conservant la polarisation, et connecteur à fibre optique conservant la polarisation

Info

Publication number: WO2008007743A1
Application number: PCT/JP2007/063915
Authority: WO
Inventors: Ryo Miyabe; Yu Mimura
Original assignee: The Furukawa Electric Co., Ltd.
Priority date: 2006-07-12
Filing date: 2007-07-12
Publication date: 2008-01-17
Also published as: JP2014197214A; US7809223B2; US20080292251A1; JPWO2008007743A1; EP2040102A1; JP5778316B2; EP2040102A4

Description

明細書

偏波保持光ファイバおよび偏波保持光ファイバ接続体の製造方法ならびに偏波保持光ファイバ接続体

技術分野

[0001] 本発明は、サイドトンネル型の偏波保持光ファイバおよび偏波保持光ファイバ接続体の製造方法ならびに偏波保持光ファイバ接続体に関するものである。

背景技術

[0002] 偏波保持光ファイバとは、光の偏波状態を保持したまま伝搬させる光ファイバである。たとえば、クラッド部に、コア部を挟んで対向するように応力付与材を配置し、実効屈折率が互いに異なる直交軸を形成した応力付与型の偏波保持光ファイバや、楕円状のコア部を備える楕円コア型の偏波保持光ファイバがある。

[0003] 一方、サイドトンネル型の偏波保持光ファイバは、応力付与材を用いな!/、偏波保持光ファイバとして古くから研究され、コア部の屈折率プロファイルを調整することで単一偏波特性が得られることが知られている。たとえば、特許文献 1に開示される偏波保持光ファイバは、コア部と空孔との間に間隔を設ける構造とすることで、 OH損失や漏れ損失に起因する伝送損失を低減してヽる。

[0004] 特許文献 1：特開 2004— 264405号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0005] しカゝしながら、特許文献 1に開示される偏波保持光ファイバは、空孔とコア部との間に間隔を設けることでモード複屈折が小さくなり、偏波保持性が低減するという問題があった。特許文献 1には、コア部の屈折率を非常に大きくする、若しくはコア径を小さくすることで、一般の応力付与型偏波保持光ファイバと同等のモード複屈折が得られると記載されているが、コア部の屈折率を大きくするとモードフィールド径が小さくなるので非線形性が大きくなつてしまい、またコア径を小さくすると、マクロベンディンダロスが非常に大きくなつてしまうという問題があった。

[0006] 本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、偏波保持性が高ぐかつ伝送損失が低減されたサイドトンネル型の偏波保持光ファイバを提供することを目的とする。課題を解決するための手段

[0007] 上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る偏波保持光ファイバは、コア部と、前記コア部の外周に形成され該コア部よりも屈折率が低いクラッド部と、を備え、前記コア部の屈折率分布形状は、ステップ型あるいは凹型を成し、前記クラッド部は、前記コア部を挟んで対向する位置に、該コア部との最短距離がほぼゼロになるように形成された 2つの空孔を有することを特徴とする。

[0008] また、本発明に係る偏波保持光ファイバは、上記発明において、前記コア部の屈折率分布形状は、該コア部と前記クラッド部との境界において、該クラッド部に対する比屈折率差がゼロの位置力比屈折率差の最大値の 3Z4となる位置までの形状を α 型の屈折率分布形状で近似した場合に、 α値が 3. 5以上の値となる形状を有することを特徴とする。

[0009] また、本発明に係る偏波保持光ファイバは、上記発明において、前記コア部のコア径を a、前記空孔の直径を b、前記コア部と前記空孔の中心間距離を Lとした場合、 W=L—（a + b) Z2で表される前記コア部と前記空孔との最短距離 W力 0. 1〜 0. 2 /z mであることを特徴とする。

[0010] また、本発明に係る偏波保持光ファイバは、上記発明において、前記コア部のクラッド部に対する比屈折率差を Δ、コア径を aとした場合に、 a≥- 24. 221 X Δ ³+ 51 . 718 X Δ ² 40. 786 Χ Δ + 16. 878を満たすとともに、 Δ力 ^0. 32%以上であることを特徴とする。

[0011] また、本発明に係る偏波保持光ファイバは、上記発明において、前記コア部はゲルマニウムが添加されたシリカガラス力もなり、前記クラッド部は純シリカガラス力もなることを特徴とする。

[0012] また、本発明に係る偏波保持光ファイバは、上記発明において、前記コア部の非円率が 10%より小さいことを特徴とする。

[0013] また、本発明に係る偏波保持光ファイバは、上記発明において、モード複屈折が 1

. 0 Χ 10—⁴以上であることを特徴とする。

[0014] また、本発明に係る偏波保持光ファイバは、上記発明において、モード複屈折が 2 . οχ ιο—⁴以上であることを特徴とする。

[0015] また、本発明に係る偏波保持光ファイバは、上記発明において、 1310nm以上の波長においてシングルモード動作することを特徴とする。

[0016] また、本発明に係る偏波保持光ファイバは、上記発明において、 1500nm以上の波長においてシングルモード動作することを特徴とする。

[0017] また、本発明に係る偏波保持光ファイバは、上記発明において、曲率半径 10mm で曲げた場合の波長 1550nmにおけるマクロベンディングロスが 0. ldBZm以下であることを特徴とする。

[0018] また、本発明に係る偏波保持光ファイバ接続体の製造方法は、上記のヽずれかの発明に係る偏波保持光ファイバの端部において前記空孔を潰して前記端部におけるコア部を楕円形状にし、該楕円形状のコア部と応力付与型偏波保持光ファイバとの偏波軸を一致させて、該偏波保持光ファイバと該応力付与型偏波保持光ファイバとを融着接続することを特徴とする。

[0019] また、本発明に係る偏波保持光ファイバ接続体の製造方法は、上記のヽずれかの発明に係る偏波保持光ファイバと応力付与型偏波保持光ファイバとの偏波軸を一致させ、該偏波保持光ファイバの端部にお、て前記空孔が潰れな、ように融着接続を行ない、前記融着接続した偏波保持光ファイバの端部を、前記空孔を潰すように加熱して、前記端部におけるコア部を楕円形状にすることを特徴とする。

[0020] また、本発明に係る偏波保持光ファイバ接続体は、上記発明に係る製造方法によつて製造された偏波保持光ファイバ接続体であって、融着接続部において、偏波クロストークが一 30dB以下であり、接続損失が 1. OdB以下であることを特徴とする。

[0021] また、本発明に係る偏波保持光ファイバ接続体は、上記発明において、前記融着接続部において、偏波クロストークが 35dB以下であり、接続損失が 0. 5dB以下であることを特徴とする。

[0022] また、本発明に係る偏波保持光ファイバ接続体は、上記発明に係る製造方法によつて製造された偏波保持光ファイバ接続体であって、融着接続部において、偏波クロストークが一 30dB以下であり、接続損失が 0. 5dB以下であることを特徴とする。

[0023] また、本発明に係る偏波保持光ファイバ接続体は、上記発明にお、て、前記融着接続部において、偏波クロストークが 35dB以下であり、接続損失が 0. 3dB以下であることを特徴とする。

[0024] また、本発明に係る偏波保持光ファイバ接続体は、上記発明にお、て、前記偏波保持光ファイバの端部に形成した楕円形状のコア部の長径方向と、前記応力付与型偏波保持光ファイバの 2つの応力付与材の中心を通る軸を結んだ方向とがー致していることを特徴とする。

[0025] また、本発明に係る偏波保持光ファイバ接続体は、上記発明にお、て、前記応力付与型偏波保持光ファイバの非線形係数が lOZwZm以上であることを特徴とする発明の効果

[0026] 本発明によれば、コア部の屈折率分布形状が、ステップ型あるいは凹型を成し、クラッド部が、前記コア部を挟んで対向する位置に、該コア部との最短距離がほぼゼロになるように形成された 2つの空孔を有することによって、偏波保持性が高ぐかつ伝送損失が低減されたサイドトンネル型の偏波保持光ファイバを実現できるという効果を奏する。

図面の簡単な説明

[0027] [図 1]図 1は、本発明の実施の形態 1に係る偏波保持光ファイバの断面概略図である

[図 2]図 2は、図 1に示す偏波保持光ファイバの A— A線断面における屈折率分布形状を示す図である。

[図 3]図 3は、図 1に示す偏波保持光ファイバの B— B線断面における屈折率分布形状を示す図である。

[図 4]図 4は、コア部と空孔との最短距離の定義を説明する図である。

[図 5]図 5は、図 1に示すものと構造を有する偏波保持光ファイバにおいて、 Wを変化させた際のモード複屈折の変化の様子を示す図である。

[図 6]図 6は、図 1に示すものと同様の構造を有する偏波保持光ファイバにおいて、屈折率分布形状を規定する O値を変化させた際の漏れ損失の変化の様子を示す図である。 [図 7]図 7は、図 1に示すものと同様の構造を有する偏波保持光ファイバにおいて、条件 Aにおけるコア部の比屈折率差 Δとコア径との関係と、条件 Aにおける比屈折率差 Δとモード複屈折との関係とを示す図である。

[図 8]図 8は、図 1に示すものと同様の構造を有する偏波保持光ファイバにおいて、条件 Bにおけるコア部の比屈折率差 Δとコア径との関係を示す図である。

[図 9]図 9は、図 1に示すものと同様の構造を有する偏波保持光ファイバにおいて、条件 Cにおけるコア部の比屈折率差 Δとコア径との関係と、条件 Cにおける比屈折率差 Δとモード複屈折との関係と、条件 Aにおけるコア部の比屈折率差 Δとコア径との関係と、を示す図である。

[図 10]図 10は、実施例 2〜14に係る偏波保持光ファイバの特性を示す図である。

[図 11]図 11は、本発明の実施の形態 2に係る偏波保持光ファイバの断面概略図である。

[図 12]図 12は、図 11に示す偏波保持光ファイバの C C線断面における屈折率分布形状を示す図である。

[図 13]図 13は、実施例 15〜20に係る偏波保持光ファイバの特性を示す図である。

[図 14]図 14は、本発明の実施の形態 3に係る偏波保持光ファイバ接続体の製造方法を説明する図である。

[図 15]図 15は、本発明の実施の形態 3に係る偏波保持光ファイバ接続体の製造方法を説明する図である。

[図 16]図 16は、製造した偏波保持光ファイバ接続体の融着接続部を、図 15において示す方向力見た状態を示す図である。

[図 17]図 17は、本発明の実施の形態 4に係る偏波保持光ファイバ接続体の製造方法を説明する図である。

[図 18]図 18は、製造した偏波保持光ファイバ接続体の融着接続部を、図 17において示す方向力見た状態を示す図である。

符号の説明

10、 20 偏波保持光ファイバ

11、 21、 41 コア部 12、 22、 32、 42 クラッド部

13、 23 空孑し

30 楕円コア型偏波保持光ファイバ部

31 楕円コア部

40 応力付与型偏波保持光ファイバ

43 応力付与材

100、 200 偏波保持光ファイバ接続体

211 中心コア部

212 外側コア部

C1、C2 データ点

D1、D2 方向

F 融着接続部

L1〜L6 線

P11〜P13、 P211、 P212、 P22 屈折率形状

発明を実施するための最良の形態

[0029] 以下に、図面を参照して本発明に係る偏波保持光ファイバおよび偏波保持光ファィバ接続体の製造方法および偏波保持光ファイバ接続体の実施の形態を詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。また、本明細書中におけるカットオフ波長え cとは、 ITU— T (国際電気通信連合) G. 650で定義するファイバカットオフ波長え cをいう。その他、本明細書で特に定義しない用語については ITU—T G. 650における定義及び測定方法に従うものとする。また、漏れ損失につ！、ては、光ファイバの断面構造力計算される計算値を示して、る。

[0030] (実施の形態 1)

図 1は、本発明の実施の形態 1に係る偏波保持光ファイバの断面概略図である。図 1に示すように、この偏波保持光ファイバ 10は、コア部 11と、コア部 11の外周に形成され、コア部 11よりも屈折率が低いクラッド部 12とを備える。なお、コア部 11はゲルマ -ゥムが添加されたシリカガラス力もなり、クラッド部 12は屈折率調整用のドーパントが添加されていない純シリカガラス力なる。また、クラッド部 12は、コア部 11を挟んで対向する位置に 2つの空孔 13を有する。この空孔 13は、いずれもコア部 11との最短距離がほぼゼロになるように形成されている。なお、この最短距離については後述する。

[0031] 図 2は、図 1に示す偏波保持光ファイバ 10の A— A線断面における屈折率分布形状を示す図である。図 2に示すように、コア部 11における屈折率分布形状 P11は、コァ部 11内で屈折率が一様なステップ型を成している。また、クラッド部 12における屈折率分布形状 P12は、クラッド部 12内で屈折率が一様な形状を成しており、コア部 1 1のクラッド部 12に対する比屈折率差は Δ 11である。なお、この比屈折率差 Δ 11は、下記式（1)で定義される。

[0032] Δ 11 = { (η -η ) /η } · 100 (1)

cl c cl

ここで、 n はコア部 11の最大屈折率、 nはクラッド部 12の屈折率である。

cl c

[0033] また、コア部 11のコア径は alである。このコア径は、コア部 11とクラッド部 12との境界において、 Δ 11の 1Z2の比屈折率差を有する位置でのコア部 11の直径として定義する。

[0034] 一方、図 3は、偏波保持光ファイバ 10の B— B線断面における屈折率分布形状を示す図である。なお、 A— A線と B— B線は互いに直交しているものとする。図 3に示すように、コア部 11およびクラッド部 12における屈折率分布形状 Pl l、 P12はそれぞれ図 2と同様の形状を成しているが、 B— B線断面は空孔 13を含むため、 B— B線断面における屈折率分布形状には、空孔 13において屈折率が低下した屈折率分布形状 P13が含まれている。なお、空孔 13は通常は空気によって満たされているので、空孔 13のクラッド部 12に対する比屈折率差である Δ 13は、通常は空気のクラッド部 12に対する比屈折率差と同一である。

[0035] ここで、図 1〜3に示すように、偏波保持光ファイバ 10は、互いに直交する A— A線方向と B— B線方向とで屈折率分布形状が異なるために実効屈折率に差異が生じ、モード複屈折が発生することによって、偏波保持性を有するものとなる。

[0036] また、偏波保持光ファイバ 10は、コア部 11との最短距離がほぼゼロになるように空孔 13が形成されているので、モード複屈折が大きくなり、偏波保持性が高くなつている。一方、偏波保持光ファイバ 10においては、コア部 11の屈折率分布形状 P11がステツプ型を成しているため、コア部 11と空孔 13との最短距離がほぼゼロであっても、コア部 11を伝搬する光のフィールド分布と空孔 13との空間的な重なりを最小限に抑えることができる。その結果、空孔 13の内壁面に残留した OH基による光の吸収損失の発生や、光の空孔 13への漏れ損失の発生が抑制されるので、偏波保持光フアイノ 10の伝送損失が低減される。

[0037] 以下、偏波保持光ファイバ 10についてさらに具体的に説明する。まず、空孔 13の空孔径とコア部 11のコア径との関係が、モード複屈折および漏れ損失に与える影響について説明する。空孔部の大きさがコア径の 1. 5倍の場合と 2倍の場合とにおけるモード複屈折を比較すると、 2倍の場合のほうが、モード複屈折が 10〜15%程度大きぐさらに 2倍以上の場合は、空孔径が異なることによるモード複屈折の変化量は 1 0%以下であり、ほとんど変わらない。また、空孔部の大きさがコア径の 1. 5倍の場合と 2倍の場合とにおける漏れ損失を比較すると、 2倍の場合のほうが、漏れ損失が 20 0%以上大きいが、さらに 2倍以上の場合は、空孔径が異なることによる漏れ損失の変化量は 200%よりも小さぐ同程度のオーダーとなる。したがって、モード複屈折と漏れ損失との安定性を考慮すれば、空孔部の大きさはコア径の 2倍以上が好ま、

[0038] つぎに、コア部 11と空孔 13との距離と、モード複屈折および漏れ損失との関係について説明する。

[0039] はじめに、図 4に示すように、コア部 11の中心軸と空孔 13の中心軸とを結んだ線上における、コア部 11の外周と空孔 13の内壁との最短距離を W [ m]と定義する。なお、コア径を al、空孔径を bl、コア部 11と空孔 13の中心間距離を Lとした場合、 W は、 W=L- (al +bl) Z2で表される。

[0040] 図 5は、偏波保持光ファイバ 10と同様の構造を有し、コア径が 6 μ m、空孔径が 25 μ m、比屈折率差 Δ 11が 0. 8%の偏波保持光ファイバにおいて、 Wを変化させた際のモード複屈折の変化の様子を示す図である。図 5に示すように、 Wが小さくなるほどモード複屈折が大きくなる。また、 Wを負の値とする、すなわち空孔をコア部に食い込ませるようにすることによって、より大きなモード複屈折が得られる。本実施の形態 1 に係る偏波保持光ファイバ 10は、 Wがほぼゼロであるから、モード複屈折が 2. 4 X 1 0^_4となり、モード複屈折の値が 2. 0 X 10—⁴である一般的な応力付与型偏波保持フアイバ以上の偏波保持性を実現することができ、製造時の Wの変動を考慮しても安定して大きな偏波保持性を得ることができる。なお、たとえば製造の際に、 Wが一 0. 1〜0. の範囲で変動したとしても、モード複屈折が 1. 6 X 10—⁴以上なり、十分に大きい値である。

一方、空孔をコア部に大きく食い込ませるようにすると、漏れ損失が大きくなるので好ましくない。また、 Wがー 0. 1〜0. 2 mの範囲で変動した場合を想定すると、 W が 0. 2 mの場合の漏れ損失は、 Wが 0 mの場合の約 1Z10と十分に小さい。さらに、 Wが— 0. 1 μ mの場合の漏れ損失は、 Wが 0 mの場合の 2倍程度となり、伝送損失に影響を与えない許容範囲内と考えられる 0. OldBZkmよりも小さい差であるので、問題とはならない。すなわち、 Wがー 0. 1〜0. 2 mの範囲であれば、十分大きなモード複屈折が得られるとともに、漏れ損失も十分小さい。

[0041] つぎに、偏波保持光ファイバのコア部の屈折率分布形状と漏れ損失との関係についてより具体的に説明する。上述したように、偏波保持光ファイバ 10のコア部 11における屈折率分布形状 P11は、コア部 11内で屈折率が一様なステップ型を成してヽる。し力しながら、現実には、屈折率分布形状 P 11が理想的なステップ型ではなく α型の形状を成す場合がある。

[0042] なお、 oc型形状は、 ex型形状を規定するパラメータである ex値を exとすると、式（2) で定義される。

n (r) =n ² X { 1 - 2 X ( Δ /100) X (r/a) " α }

core

(但し、 0< r< a) · · · (2)

ただし、 rはコア部の中心からの半径方向の位置を示し、 n (r)は位置 rにおける屈折率、 n はコア部の r= 0における屈折率、 Δは（1)式における Δ 11、 aはコア部の半 core

径を表している。また、記号「Ίはべき乗を表す記号である。

[0043] ここで、偏波保持光ファイバ 10のコア部 11の屈折率分布形状 P11が α型形状を成している場合は、 α値が 3. 5以上であれば、漏れ損失は十分に小さいので好ましい。以下説明する。

[0044] 図 6は、偏波保持光ファイバ 10と同様の構造を有し、コア部の屈折率分布形状が α型形状を成し、コア径が 6. 5 /ζ πι、空孔径が 22 /ζ πι、クラッド部に対するコア部の比屈折率差の最大値が 0. 6%の偏波保持光ファイバにおいて、屈折率分布形状を規定する α値を変化させた際の漏れ損失の変化の様子を示す図である。図 6に示すように、 α値力 S3. 5以上であれば、、漏れ損失は 0. 0028dB/kmとなり、確実に 0. 0 ldBZkm以下となるので好ましい。なお、 α値が 10以上であれば、 α型形状は理想的なステップ形状とほぼ同一となるのでさらに好ましい。

[0045] なお、 α値はコア部全体の屈折率分布形状を規定するパラメータである。しかしながら、コア部とクラッド部との境界におけるコア部の屈折率分布形状が、比屈折率差がゼロの位置力比屈折率差が最大値の 3Ζ4となる位置までの形状を a型の屈折率分布形状で近似した場合に、 α値が 3. 5以上の値となるような形状を成していれば、漏れ損失は十分に小さくなる。

[0046] つぎに、偏波保持光ファイバのコア部の比屈折率差およびコア径と、漏れ損失との関係についてより具体的に説明する。本実施の形態 1に係る偏波保持光ファイバ 10 において、モード複屈折を大きくするためには、コア径を小さくすることが効果的である力単にコア径のみを小さくすると、それに従い、光の閉じ込めが弱くなり、マクロべンデイングロスが増大するので、コア径を小さくする場合、コア部の比屈折率差を大きくすることが好ましい。

[0047] 図 7は、偏波保持光ファイバ 10と同様の構造を有し、空孔径が 25 μ mの偏波保持光ファイバにおいて、波長 1550nmにおける漏れ損失が 0. OldBZkmとなる条件（以下、条件 Aとする）におけるコア部の比屈折率差 Δとコア径との関係と、条件 Aにおける比屈折率差 Δとモード複屈折との関係とを示す図である。なお、線 L1は、条件 A における比屈折率差 Δとコア径との関係とを示す線であり、線 L2は、条件 Aにおける比屈折率差 Δとモード複屈折との関係とを示す線である。また、線 L2は、コア径を aとして下記式（3)の等号の場合で示され、線 L2より右上側の領域は、式（3)の不等号の場合で示される。

[0048] a≥- 24. 221 X Δ ³+ 51. 718 X Δ ²-40. 786 Χ Δ + 16. 878 (3)

[0049] したがって、本実施の形態 1に係る偏波保持光ファイバ 10のコア部 11の比屈折率差 Δとコア径との関係を、式（3)を満たすようにすれば、波長 1550nmにおける漏れ損失が 0. OldBZkm以下となるので好ましい。

[0050] また、図 7の線 L2に示されるように、コア部の比屈折率差とコア径との関係を式（3) で表されるようなものにした場合に、比屈折率差を 0. 32%以上にすれば、モード複屈折を、実用上十分な値と考えられる 1. 0 X 1CT⁴以上にすることができるので好ましぐ比屈折率差を 0. 47%以上にすれば、モード複屈折を 2. 0 X 1CT⁴以上にすることができるのでさらに好ましい。

[0051] つぎに、偏波保持光ファイバのコア部の比屈折率差およびコア径と、マクロベンディングとの関係についてより具体的に説明する。本実施の形態 1に係る偏波保持光ファィバ 10において、単にコア径のみを小さくすると、それに従い、マクロベンディングも増大するので、コア部の比屈折率差との関係でコア径を小さくすることが好ましい。

[0052] 図 8は、偏波保持光ファイバ 10と同様の構造を有し、空孔径が 25 μ mの偏波保持光ファイバにおいて、曲率半径 10mmで曲げた場合の波長 1550nmにおけるマクロベンディングロスが 0. ldBZmとなる条件（以下、条件 Bとする）におけるコア部の比屈折率差 Δとコア径との関係を示す図である。なお、線 L3が、条件 Bにおける比屈折率差 Δとコア径との関係とを示す線である。また、線 L3は、下記式 (4)の等号の場合で示され、線 L3より右上側の領域は、式 (4)の不等号の場合で示される。

[0053] a≥— 25. 065 X Δ ³+63. 802 X Δ ²— 58. 165 X Δ + 23. 858 (4)

[0054] したがって、本実施の形態 1に係る偏波保持光ファイバ 10のコア部 11の比屈折率差 Δとコア径との関係を、式 (4)を満たすようにすれば、曲率半径 10mmで曲げた場合の波長 1550nmにおけるマクロベンディングロスが 0. ldB/mとなる。その結果、偏波保持光ファイバ 10の配線時の取り扱いが容易となり、またコイルィ匕する際に巻き径を小径にできるので、小型の光ファイバモジュールを作製するのに適するものとなる。

[0055] つぎに、偏波保持光ファイバのコア部の比屈折率差およびコア径と、カットオフ波長との関係についてより具体的に説明する。

[0056] 図 9は、偏波保持光ファイバ 10と同様の構造を有し、空孔径が 30 μ mの偏波保持光ファイバにおいて、カットオフ波長が 1300nmとなる条件（以下、条件 Cとする）におけるコア部の比屈折率差 Δとコア径との関係と、条件 Cにおける比屈折率差 Δとモード複屈折との関係と、波長 1550nmにおける漏れ損失が 0. OldBZkmとなる条件 Aにおけるコア部の比屈折率差 Δとコア径との関係と、を示す図である（ただし、この場合におけるクラッド径は 60 mである)。なお、線 L5は、条件 Cにおける比屈折率差 Δとコア径との関係とを示す線であり、線 L6は、条件 Cにおける比屈折率差 Δとモード複屈折との関係とを示す線であり、線 L4は、条件 Aにおける比屈折率差 Δとコア径との関係とを示す線である。

[0057] なお、図 9では、空孔とコア部との距離をゼロとしているので、コア径が変わると空孔の中心位置も変化する。また、コア径を固定して比屈折率差 Δを小さくすると、偏波保持光ファイバの漏れ損失が大きくなる。なお、図 9には示していないが、このとき曲げ損失も大きくなる。一方、コア径を固定して比屈折率差 Δを大きくすると、高次モード損失力、さくなり、偏波保持光ファイバがマルチモードファイバとなる。

[0058] ここで、伝搬する光の波長が長いほうが、漏れ損失が大きぐ波長が短いほうが、マルチモード動作しやすい。したがって、図 9において線 L4、 L5で示される関係を計算する際には、偏波保持光ファイバを 1. 帯域（1280〜1330nm)力も 1. 55 /z m帯域（1530〜1565nm)で使用することを想定して、比屈折率差 Δの上限値、下限値を設定した。すなわち、線 L4、 L5は、各コア径に対して、比屈折率差 Δの下限値については、波長 1550nmにおける直交する 2つの偏波軸における電界の基底モードのうち、いずれかのモードの漏れ損失が 0. OldBZkmとなる比屈折率差 Δ を示し、比屈折率差 Δの大きいほうの限界については、波長 1300nmにおいてマルチモード動作する比屈折率差 Δを示したものである。

[0059] ここで、本実施の形態 1に係る偏波保持光ファイバ 10において、線 L5の線上または左下側の領域に対応するようなコア径と比屈折率差 Δとの組み合わせにすれば、カットオフ波長が 1300nm以下となるので好ましい。また、線 L4の線上または右上側の領域に対応するようなコア径と比屈折率差 Δとの組み合わせにすれば、漏れ損失が 0. OldBZkm以下となるので好ましい。したがって、コア径と比屈折率差 Δとの組み合わせを、線 L4と線 L5との間の領域に対応するものにすることが好ましい。

[0060] また、線 L6は、条件 C、すなわち偏波保持光ファイバ 10がマルチモードとなる臨界条件であって、比屈折率差の大きい方の限界における、比屈折率差 Δとモード複屈折との関係とを示す線である。図 9に示すように、比屈折率差 Δを大きくするほうがモード複屈折を大きくすることができる。また、コア径を固定した際の比屈折率差 Δの最適範囲の幅も大きくなり、つまり比屈折率差 Δの許容誤差も大きくなるため、偏波保持光ファイバとして低偏波クロストーク、低漏れ損失を実現するという点力は、比屈折率差 Δが大きいほうが有利である。しかし、比屈折率差 Δを大きくするとモードフィ一ルド径カ S小さくなり、他の光ファイバとの接続損失が大きくなる場合があるため、適度な比屈折率差 Δを選択する必要がある。

[0061] なお、たとえば比屈折率差 Δを 0. 8%、コア径を 6. 0 μ mとした場合は、図 9においてデータ点 C1によって示される。データ点 C1は線 L4と L5との間の領域に位置するので、好ましい組み合わせである。また、上記組み合わせの場合のモード複屈折はデータ点 C2で表されるものとなり、その値は 2. 8 X 10—⁴と十分に高い値となる。

[0062] (実施例 1)

つぎに、本発明の実施例 1として、実施の形態 1と同様の構造を有する偏波保持光ファイバを製造した。以下、その製造方法を説明する。はじめに、 VAD法を用いてゲルマニウムが添加された多孔質シリカ母材を作製し、これをガラス化してシリカガラス力もなるコア母材を作製した。このコア母材の純シリカガラスに対する比屈折率差は半径方向にほぼ一様に 0. 8%であった。さらに、このコア母材の屈折率分布形状をより理想的なステップ型とするために、コア母材の外周部を所定の厚さだけエツチングで除去した。その後、このコア母材の屈折率分布形状を測定したところ、外周部の位置から比屈折率差が 0. 7%の位置までほぼ垂直の立ち上がりを示していた。また、このコア母材の屈折率分布形状を α型形状で近似すると、 α値は実質的に 10以上となっていた。

[0063] つぎに、このコア母材の外側にクラッド部となる純シリカ層を OVD法により外付けし、再度ガラス化して光ファイバ母材を作製した。なお、この光ファイバ母材は、外径が 40mmであり、コア部分の直径が 1. 92mmであった。つぎに、この光ファイバ母材のクラッドとなる部分に、機械式ドリルにより穿孔し、仕上がり直径がいずれも 8mmになるように 2つの空孔を形成し、さらに空孔の内面の研磨を行った。なお、 2つの空孔は、コア母材を挟んで対向する位置に、コア母材の外周部との最短距離がそれぞれゼ口になるように形成した。そして、この光ファイバ母材を、クラッド径が 125 mとなるように線引きし、偏波保持光ファイバを作製した。

[0064] この実施例 1に係る偏波保持光ファイバは、コア部のコア径が 6 μ mであり、コア部のクラッド部に対する比屈折率差が 0. 8%であり、コア部の屈折率分布形状がステツプ型形状であった。また、コア部の屈折率分布形状については、コア母材の屈折率分布と同様になるので、 α型形状で近似すると、 α値は実質的に 10以上である。また、 2つの空孔の空孔径はいずれも 25 μ mであった。

[0065] さらに、この実施例 1に係る偏波保持光ファイバの光学特性については、以下のとおりである。まず、モード複屈折は 2. 4 X 10—⁴であり、市販の応力付与型の偏波保持光ファイバと同等以上の値であった。また、これに伴う偏波クロストークは— 40dB 以下であった。また、カットオフ波長え cは 1050nmであった。したがって、実施例 1 に係る偏波保持光ファイバは、波長 1. 帯域および 1. 55 /z m帯域においてシングルモード動作する。また、曲率半径 10mmで曲げた場合の波長 1550nmにおけるマクロベンディングロスは 0. 03dBZmであり、小径で曲げた場合でも伝送損失の増加が小さい。また、波長 1550nmにおける伝送損失は 1. 9dBZkmであり、使用条長が数百 m程度であるような光部品として用いる場合には十分許容範囲の大きさであった。また、コア部の非円率は 1%程度であり、空孔を設けたことによるコア部の変形はほとんどな力つた。なお、コア部の非円率が 10%より小さければ、漏れ損失の異方性も抑制できるので好まし、。

[0066] ちなみに、上記実施の形態 1、 2に係る偏波保持光ファイバの長手方向の一部分において空孔を加熱処理などによって潰し、コア部を楕円状にすることによって、その部分を楕円コア型の偏波保持光ファイバとすることもできる。このように楕円状コア部を形成した部分においては波長分散値が大きく変化する。したがって、形成する楕円状コア部の長さを調整することによって、偏波保持光ファイバの波長分散値を変化させることができる。なお、楕円状コア部を形成した部分においても、光ファイバの偏波保持性、およびシングルモード動作特性は維持される。

[0067] (実施例 2〜14)

つぎに、本発明の実施例 2〜14に係る偏波保持光ファイバとして、実施例 1に係る偏波保持光ファイバと同様の構造を有するが、コア部の比屈折率差、 α値、コア径、および空孔の空孔径を変えた偏波保持光ファイバを製造した。なお、いずれの偏波保持光ファイバにおいてもコア部と空孔との最短距離はゼロとしている。

[0068] 図 10は、実施例 2〜 14に係る偏波保持光ファイバの特性を示す図である。図 10において、「Δ 11」はコア部の比屈折率差、「ひ！^はひ値、「al」はコア径を示す。図 10 に示すように、実施例 2〜14に係る偏波保持光ファイバは、いずれもモード複屈折が 1. 0 X 10—⁴以上であり、十分大きな偏波保持性を有していた。特に、実施例 8〜14 に係る偏波保持光ファイバは、モード複屈折が 2. 0 X 10—⁴以上であり、一般的な応力付与型偏波保持光ファイバと同等以上であった。また、カットオフ波長については、いずれの偏波保持光ファイノも 1300nm以下であった。また、実施例 3、 5、 9、 11、 12、 14については、曲率半径 10mmで曲げた場合の波長 1550nmにおけるマクロベンディングロスが 0. ldBZm以下であり、小径での曲げを伴う用途に適用可能な光ファイバであった。また、光ファイバの構造力も計算される漏れ損失については、いずれの偏波保持光ファイバも 0. OldBZkmであり、伝送損失への影響が問題とならない程度の値であった。

[0069] (実施の形態 2)

つぎに、本発明の実施の形態 2に係る偏波保持光ファイバについて説明する。図 1 1は、本発明の実施の形態 2に係る偏波保持光ファイバの断面概略図である。図 11 に示すように、この偏波保持光ファイバ 20は、実施の形態 1に係る偏波保持光フアイノ 10と同様に、ゲルマニウムが添加されたシリカガラス力もなるコア部 21と、コア部 2 1の外周に形成され、純シリカガラス力もなるクラッド部 22とを備え、クラッド部 22は、コア部 21を挟んで対向する位置に、コア部 21との最短距離がほぼゼロになるように形成され 2つの空孔 23を有する。しかしながら、偏波保持光ファイバ 10とは異なり、偏波保持光ファイバ 20は、コア部 21が中心コア部 211と、中心コア部 211の外周に形成された、中心コア部 211よりも屈折率が高い外側コア部 212とを備える。

[0070] 図 12は、図 11に示す偏波保持光ファイバ 20の C— C線断面における屈折率分布形状を示す図である。図 12に示すように、中心コア部 211における屈折率分布形状 P211と、外側コア部 212における屈折率分布形状 P212は、いずれも屈折率が一様な形状を成しているとともに、コア部 21全体としては凹型の屈折率分布形状を成している。また、クラッド部 22における屈折率分布形状 P22は、屈折率が一様な形状を成している。また、中心コア部 211、外側コア部 212のクラッド部 22に対する比屈折率差は、それぞれ Δ 21、 Δ 22であり、 Δ 22> Δ 21である。また、外側コア部 212の外径、すなわちコア部 21のコア径は a22である。このコア径は、コア部 21とクラッド部 22 との境界において、 Δ 22の 1Z2の比屈折率差を有する位置でのコア部 21の直径として定義する。また、中心コア部 211の直径は a21である。この直径は、中心コア部 2 11と外側コア部 212との境界において、（Δ 22— Δ 21)の 1Z2の比屈折率差を有する位置での中心コア部 211の直径として定義する。

[0071] 一方、偏波保持光ファイバ 20の C C線と直交する断面においては、偏波保持光ファイバ 10と同様に空孔 23が形成されているので、屈折率分布形状も空孔の屈折率を反映した形状となっている。その結果、偏波保持光ファイバ 20は、 C— C線方向とこれに直交する方向とで屈折率分布形状が異なるために実効屈折率に差異が生じ、モード複屈折が発生することによって、偏波保持性を有するものとなる。また、偏波保持光ファイバ 20は、コア部 21との距離がほぼゼロになるように空孔 23が形成されているので、偏波保持光ファイバ 10と同様に、偏波保持性が高くなつている。また、偏波保持光ファイバ 20においては、コア部 21の屈折率分布形状が凹型形状を成しているため、偏波保持光ファイバ 10と同様に、漏れ損失が低減される。

[0072] なお、偏波保持光ファイバ 10の場合と同様に、コア部 21の屈折率分布形状が理想的な凹型形状ではなぐコア部 21とクラッド部 22との境界において α型形状を成している場合があるが、比屈折率差がゼロの位置力比屈折率差が最大値の 3Ζ4となる位置までの形状を α型の屈折率分布形状で近似した場合に、 α値が 3. 5以上の値となる形状を有すれば、漏れ損失が小さくなる。

なお、このとき式（2)における η はコア部の最大屈折率、 Δは Δ 22とする。また、 r core

=0の屈折率が n (コア部の最大屈折率)であるとして、比屈折率差が最大値の 3 core

Z4となる位置までの形状を (X型の屈折率分布形状で近似する。

[0073] (実施例 15〜20)

つぎに、本発明の実施例 15〜20に係る偏波保持光ファイバとして、実施の形態 2 と同様の構造を有し、中心コア部および外側コア部の比屈折率差、中心コア部の直径、コア部のコア径および α値、および空孔の空孔径を変えた偏波保持光ファイバを製造した。

[0074] 図 13は、実施例 15〜20に係る偏波保持光ファイバの特性を示す図である。図 13 において、「Δ 21」は中心コア部の比屈折率差、「Δ 22」は外側コア部の比屈折率差、「α 2」は α値、「a21」は中心コア部の直径、「a22」はコア径を示す。ここで α値は、コア部とクラッド部との境界において、比屈折率差がゼロの位置力も比屈折率差が最大値の 3Ζ4となる位置までの形状を oc型の屈折率分布形状で近似した場合の ex 値である。

[0075] なお、実施例 15〜20に係る偏波保持光ファイバは、それぞれ図 10に示す実施例 5、 9、 11、 13、 14に係る偏波保持光ファイバにおいて、コア部の屈折率分布形状を凹型に変えたものに相当する。以下、対応する実施例を対比して説明する。まず、モード複屈折については、いずれも 10_⁴のオーダーであり、ほとんど変わらない。また、コア部の屈折率分布形状が凹型形状を成している場合、ステップ型形状を成している場合に比べて実効屈折率が低くなるため、マクロベンディングロスは増加する傾向となる。例えば、実施例 15や 20の場合、 Δ 21と Δ 22との差が小さいため、コア部の屈折率分布形状がステップ型形状を成している場合とあまり変わらないため、実施例 5や 14の場合に対してマクロベンディングロスの増加が 1桁程度である。しかし実施例 16〜19の場合、 Δ 21と Δ 22との屈折率差が 0. 1%と大きいため、対応する実施例 9、 11、 13の場合に比べてマクロベンディングロスも大きく増加する。また、屈折率分布形状を、凹型を成すようにすることによって、カットオフ波長はいずれも短波化する。また、漏れ損失も増加するが、いずれの場合も 0. OldBZkm以下であり、伝送損失にはほとんど影響しない。

[0076] (実施の形態 3)

つぎに、本発明の実施の形態 3に係る偏波保持光ファイバ接続体の製造方法について説明する。本実施の形態 3に係る偏波保持光ファイバ接続体の製造方法は、実施の形態 1に係る偏波保持光ファイバと、応力付与型偏波保持光ファイバとを融着接続し、偏波保持光ファイバ接続体を製造するものである。 [0077] 図 14、 15は、本実施の形態 3に係る偏波保持光ファイバ接続体の製造方法を説明する図である。はじめに、図 14に示すように、実施の形態 1に係る偏波保持光フアイノ 10の端部を加熱処理し、この端部を楕円コア型偏波保持光ファイバ部 30とする。この楕円コア型偏波保持光ファイバ部 30は、偏波保持光ファイバ 10のコア部 11が楕円化した楕円コア部 31と、クラッド部 12の空孔 13が完全に潰れて形成されたクラッド部 32とを備える。

[0078] つぎに、図 15に示すように、楕円コア型偏波保持光ファイバ部 30と、応力付与型偏波保持光ファイバ 40とを、従来の融着接続機を用いて融着接続する。なお、応力付与型偏波保持光ファイバ 40は、ゲルマニウムが添加されたシリカガラスカゝらなるコァ部 41と、純シリカガラス力もなるクラッド部 42とを備え、クラッド部 42に、コア部 41を挟んで対向するように応力付与材 43が配置されているものである。また、コア部 41のクラッド部 42に対する比屈折率差は 0. 35〜0. 4%である。

[0079] なお、この融着接続を行なう際には、融着接続部における偏波クロストークを低くするために、楕円コア型偏波保持光ファイバ部 30と、応力付与型偏波保持光ファイバ 4 0との偏波軸を合わせて融着接続を行なう。しかし、楕円コア型偏波保持光ファイバ部 30には偏波軸を合わせるための目印が無いため、これらの光ファイバ同士の調芯を行う際は、光ファイバの端面同士を近接させた状態で、単一偏波の光を一方の光ファイバの他方の端面力入射し、光ファイバの間隙部を通過し他方の光ファイバに結合して他方の端面から出力される光のパワーをモニタする。なお、光のパワーをモニタする際には、他方の光ファイバの他方の端面側に、上述した単一偏波の光を透過するような方向に偏光角を設定した偏光子を配置し、この偏光子を通過した光のパワーをモニタする。そして、モニタした光のパワーが最も大きくなるように他方のファィバを回転させることによって両光ファイバの偏波面を合わせて調芯を行、、その後加熱放電融着を行なう。

[0080] 図 16は、上記融着接続を行なって製造した偏波保持光ファイバ接続体 100の融着接続部を、図 15に示す方向 D1の方向から見た状態を示す図である。図 16に示すように、偏波保持光ファイバ接続体 100の融着接続部において、楕円コア型偏波保持光ファイバ部 30の楕円コア部 31の長軸方向と、応力付与型偏波保持光ファイバ 40 の応力付与材 43の中心を通る軸同士を結んだ方向とがー致しているので、融着接続部の偏波クロストークが低くなる。なお、融着接続部の特性としては、偏波クロストークがー 30dB以下であり、接続損失が 1. OdB以下であれば実用上十分である。しかし、この偏波保持光ファイバ接続体 100を、光の偏波状態の変動が低ぐ光パワーが高、ことが要求される非線形光ファイバとして用いる場合は、偏波クロストークが 35dB以下であり、接続損失が 0. 5dBであることが好ましい。なお、上述した実施例 1 に係る偏波保持光ファイバと、一般的な応力付与型偏波保持光ファイバを用いて、本実施の形態 3に従って偏波保持光ファイバ接続体を製造したところ、融着接続部における偏波クロストークは一 35. 2dB、接続損失は 0. 35dBであった。

[0081] (実施の形態 4)

つぎに、本発明の実施の形態 4に係る偏波保持光ファイバ接続体の製造方法について説明する。本実施の形態 4に係る偏波保持光ファイバ接続体の製造方法は、実施の形態 3とは異なり、実施の形態 1に係る偏波保持光ファイバと応力付与型偏波保持光ファイバとの偏波軸を一致させ、偏波保持光ファイバの端部において空孔が潰れなヽように融着接続を行なヽ、その後融着接続した偏波保持光ファイバの端部を、空孔を潰すように加熱して、コア部を楕円形状にする。

[0082] 図 17は、本実施の形態 4に係る偏波保持光ファイバ接続体の製造方法を説明する図である。はじめに、図 17に示すように、偏波保持光ファイバ 10と、応力付与型偏波保持光ファイバ 40とを、互いの偏波軸を合わせた状態で、従来の融着接続機を用いて融着接続する。この場合、偏波保持光ファイバ 10に形成されている空孔 13が目印となるため、従来の融着接続機に備えられている画像処理機能を用いて、偏波保持光ファイバ 10の空孔 13の配置方向と応力付与型偏波保持光ファイバ 40の応力付与材 43の配置方向とがー致するように調芯し、互いの偏波軸を合わせることができる。なお、この融着接続は、偏波保持光ファイバ 10の端部において空孔 13が潰れない程度の放電強度で行なう。

[0083] 図 18は、上記融着接続を行なって製造した偏波保持光ファイバ接続体 200の融着接続部を、図 17に示す方向 D2の方向から見た状態を示す図である。図 18に示すように、偏波保持光ファイバ接続体 200の融着接続部において、偏波保持光ファイバ 1 0の空孔 13の中心を通る軸同士を結んだ方向と、応力付与型偏波保持光ファイバ 4 0の応力付与材 43の中心を通る軸同士を結んだ方向とがー致しているので、融着接続部の偏波クロストークが低くなる。

[0084] 本実施の形態 4においては、図 18に示す状態において、融着接続部 Fにさらにカロ熱処理、あるいは繰り返しの放電を行い、空孔 13を完全に潰すとともに、コア部 11を楕円化し、所望の偏波保持光ファイバ接続体を製造する。本実施の形態 4に係る製造方法によれば、最初の放電による融着接続によって、良好な偏波クロストークを得るとともに、さらにその後の繰り返しの放電等によって、接続損失を極めて低い値とできる。たとえば、実施の形態 3の方法と比較すると、空孔を潰した際のコア部の変形が抑制されるため、偏波クロストークが— 30dB以下の場合に、容易に接続損失を 0. 5 dB以下とでき、さらには、偏波クロストークが一 35dB以下の場合に、容易に接続損失を 0. 3dB以下とできる。なお、上述した実施例 1に係る偏波保持光ファイバと、一般的な応力付与型偏波保持光ファイバを用いて、本実施の形態 4に従って偏波保持光ファイバ接続体を製造したところ、融着接続部における偏波クロストークは— 36dB 、接続損失は 0. 2dBであった。

[0085] また、実施例 1に係る偏波保持光ファイバと、波長 1550nmにおいてモードフィールド径が 4. 3 mであり、非線形係数が 12ZwZmであり、偏波クロストークが 40dB Zmである高非線形性の応力付与型偏波保持光ファイバとを用いて、本実施の形態 4に従って偏波保持光ファイバ接続体を製造した。この応力付与型偏波保持光フアイバは、実施例 1に係る偏波保持光ファイバと比較してコア径が非常に小さぐ融着接続部において大きなモードフィールドミスマッチが生じるが、融着接続部における偏波クロストークは一 35. 5dB、接続損失は 0. 4dBと良好な値であった。

産業上の利用可能性

[0086] 本発明に係る偏波保持光ファイバおよび偏波保持光ファイバ接続体の製造方法ならびに偏波保持光ファイバ接続体は、大容量の光通信システムにおいて用いられる光デバイス等に好適に利用できる。

Claims

請求の範囲

[1] コア部と、

前記コア部の外周に形成され該コア部よりも屈折率が低ヽクラッド部と、を備え、前記コア部の屈折率分布形状は、ステップ型あるいは凹型を成し、前記クラッド部は、前記コア部を挟んで対向する位置に、該コア部との最短距離がほぼゼロになるように形成された 2つの空孔を有することを特徴とする偏波保持光ファイバ。

[2] 前記コア部の屈折率分布形状は、該コア部と前記クラッド部との境界にぉ、て、該クラッド部に対する比屈折率差がゼロの位置力比屈折率差の最大値の 3Z4となる位置までの形状を α型の屈折率分布形状で近似した場合に、 α値が 3. 5以上の値となる形状を有することを特徴とする請求項 1に記載の偏波保持光ファイバ。

[3] 前記コア部のコア径を a、前記空孔の直径を b、前記コア部と前記空孔の中心間距離を Lとした場合、 W=L- (a + b) Z2で表される前記コア部と前記空孔との最短距離 Wが、 0. 1〜0. 2 mであることを特徴とする請求項 1または 2に記載の偏波保持光ファイバ。

[4] 前記コア部のクラッド部に対する比屈折率差を Δ、コア径を aとした場合に、 a≥- 2 4. 221 X Δ ³+ 51. 718 X Δ ² 40. 786 Χ Δ + 16. 878を満たすとともに、 Δ力 ^0. 32%以上であることを特徴とする請求項 1〜3のいずれか 1つに記載の偏波保持光ファイバ。

[5] 前記コア部はゲルマニウムが添加されたシリカガラス力もなり、前記クラッド部は純シリカガラス力なることを特徴とする請求項 1〜4のいずれ力 1つに記載の偏波保持光ファイバ。

[6] 前記コア部の非円率が 10%より小さいことを特徴とする請求項 1〜5のいずれか 1 つに記載の偏波保持光ファイバ。

[7] モード複屈折が 1. 0 Χ 10—⁴以上であることを特徴とする請求項 1〜6のいずれか 1 つに記載の偏波保持光ファイバ。

[8] モード複屈折が 2. 0 Χ 10—⁴以上であることを特徴とする請求項 1〜6のいずれか 1 つに記載の偏波保持光ファイバ。

[9] 1310nm以上の波長においてシングルモード動作することを特徴とする請求項 1〜 8のいずれか 1つに記載の偏波保持光ファイバ。

[10] 1500nm以上の波長においてシングルモード動作することを特徴とする請求項 1〜

8のいずれか 1つに記載の偏波保持光ファイバ。

[11] 曲率半径 10mmで曲げた場合の波長 1550nmにおけるマクロベンディングロスが

0. ldBZm以下であることを特徴とする請求項 1〜： L0のいずれか 1つに記載の偏波保持光ファイバ。

[12] 請求項 1〜： L 1のいずれか 1つに記載の偏波保持光ファイバの端部において前記空孔を潰して前記端部におけるコア部を楕円形状にし、該楕円形状のコア部と応力付与型偏波保持光ファイバとの偏波軸を一致させて、該偏波保持光ファイバと該応力付与型偏波保持光ファイバとを融着接続することを特徴とする偏波保持光ファイバ接続体の製造方法。

[13] 請求項 1〜11のいずれか 1つに記載の偏波保持光ファイバと応力付与型偏波保持光ファイバとの偏波軸を一致させ、該偏波保持光ファイバの端部において前記空孔が潰れなヽように融着接続を行なヽ、前記融着接続した偏波保持光ファイバの端部を、前記空孔を潰すように加熱して、前記端部におけるコア部を楕円形状にすることを特徴とする偏波保持光ファイバ接続体の製造方法。

[14] 請求項 12に記載の製造方法によって製造された偏波保持光ファイバ接続体であつて、融着接続部において、偏波クロストークが— 30dB以下であり、接続損失が 1.

OdB以下であることを特徴とする偏波保持光ファイバ接続体。

[15] 前記融着接続部において、偏波クロストークが 35dB以下であり、接続損失が 0.

5dB以下であることを特徴とする請求項 14に記載の偏波保持光ファイバ接続体。

[16] 請求項 12に記載の製造方法によって製造された偏波保持光ファイバ接続体であつて、融着接続部において、偏波クロストークが— 30dB以下であり、接続損失が 0.

5dB以下であることを特徴とする偏波保持光ファイバ接続体。

[17] 前記融着接続部において、偏波クロストークが 35dB以下であり、接続損失が 0.

3dB以下であることを特徴とする請求項 16に記載の偏波保持光ファイバ接続体。

[18] 前記偏波保持光ファイバの端部に形成した楕円形状のコア部の長径方向と、前記応力付与型偏波保持光ファイバの 2つの応力付与材の中心を通る軸を結んだ方向とがー致していることを特徴とする請求項 14〜17のいずれか 1つに記載の偏波保持光ファイバ接続体。

前記応力付与型偏波保持光ファイバの非線形係数が lOZwZm以上であることを特徴とする請求項 14〜； 18のいずれか 1つに記載の偏波保持光ファイバ接続体。