JPS597905A - 光フアイバの構造 - Google Patents
光フアイバの構造Info
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- JPS597905A JPS597905A JP57117408A JP11740882A JPS597905A JP S597905 A JPS597905 A JP S597905A JP 57117408 A JP57117408 A JP 57117408A JP 11740882 A JP11740882 A JP 11740882A JP S597905 A JPS597905 A JP S597905A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/10—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type
- G02B6/105—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type having optical polarisation effects
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- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、単一モード伝送用の光ファイバの構造に関し
、特に通信用ファイバに応用して好適なものである。
、特に通信用ファイバに応用して好適なものである。
通信用光ファイバにおいて、基本モードであるＨＥｌ、
モードのみのいわゆる単一モードの伝送を実現するため
には、コア部の屈折率をｎｌ、その半径なａ、クラッド
部の屈折率をｎ２ とし、更に伝送される光の波長な
λ、円周率をπとすると、なる条件を満足する必要があ
る。このように、上記不等式を満たすようにコア部の径
を細く設計した光ファイバは、単−七−１ファイバと呼
称され、多モード９分散が存在しないためにパルスの遅
れが発生せず、将来の大容量通信路として太いに期待さ
れている。
モードのみのいわゆる単一モードの伝送を実現するため
には、コア部の屈折率をｎｌ、その半径なａ、クラッド
部の屈折率をｎ２ とし、更に伝送される光の波長な
λ、円周率をπとすると、なる条件を満足する必要があ
る。このように、上記不等式を満たすようにコア部の径
を細く設計した光ファイバは、単−七−１ファイバと呼
称され、多モード９分散が存在しないためにパルスの遅
れが発生せず、将来の大容量通信路として太いに期待さ
れている。
ところが、実際の単一モー１’フアイバと呼称され乙も
のには電界が垂直方向に沿ったＨ６口（Ｖ）モードと電
界が水平方向に沿ったＨＥｌ、（［−１）モードとが存
在し、しかもその屈折率分布が完全な同心円状の軸対称
形ではなく多かれ少なかれ楕円状等の非軸対称形をな１
−ているのが普通である。そのため、）ＩＥ、、 モ
ードとＨＥｌ、任１）モードとの間の群（Ｖ） 速度の相違によって多モード分散と同様の受信端でのパ
ルスの広がりを生じ、これが単一モードファイバの伝送
容量に限界を与える主因の一つと考えられている。そこ
で、送信端で例えばＨ，、（Ｖ）モートゝのみを励振し
てこのＨＥ１□（Ｖ）モードがそのまま受信端まで伝搬
し、この受信端でもＨＥ、、（Ｖ）モードのみが検出さ
れるのであれば、上記群速度の差異（は何ら問題となら
なくなるのであるが、ご＜ Ｆ＆的な軸対称形に作ら
れた単一モードファイバでは、内部組、熾の不均質や或
いは変形等によりＨ”１１モート９の偏波面がくずれず
にそのま壕の状態で受信端まで達することは極めてまれ
である。
のには電界が垂直方向に沿ったＨ６口（Ｖ）モードと電
界が水平方向に沿ったＨＥｌ、（［−１）モードとが存
在し、しかもその屈折率分布が完全な同心円状の軸対称
形ではなく多かれ少なかれ楕円状等の非軸対称形をな１
−ているのが普通である。そのため、）ＩＥ、、 モ
ードとＨＥｌ、任１）モードとの間の群（Ｖ） 速度の相違によって多モード分散と同様の受信端でのパ
ルスの広がりを生じ、これが単一モードファイバの伝送
容量に限界を与える主因の一つと考えられている。そこ
で、送信端で例えばＨ，、（Ｖ）モートゝのみを励振し
てこのＨＥ１□（Ｖ）モードがそのまま受信端まで伝搬
し、この受信端でもＨＥ、、（Ｖ）モードのみが検出さ
れるのであれば、上記群速度の差異（は何ら問題となら
なくなるのであるが、ご＜ Ｆ＆的な軸対称形に作ら
れた単一モードファイバでは、内部組、熾の不均質や或
いは変形等によりＨ”１１モート９の偏波面がくずれず
にそのま壕の状態で受信端まで達することは極めてまれ
である。
このような事から、光ファイバか通常受ける曲げや捩り
等のような変形によっても光ファイバの偏波面がくずれ
乙ことなくそのｉｔの状態が維持されるような構造の単
−七−トゝファイバが従来から神々発表されて来た。例
えば、光ファイバの屈折率分布が非軸対称形をなすよう
な内部応力をこの光ファイバに負荷し、光ファイバの長
手方向に沿う相互に直角な二つの平面内での屈折率に微
小な差を与え、これにより直交する二つの偏波成分の間
に位相速度差を与えて直交偏波成分の結合を減じるよう
にした方法や、或いは更にこの考えを進めてコア部を極
端な非軸対称形、例えば楕円に成彩することにより、そ
の長袖方向と短軸方向とにそれぞれ偏波する成分の位相
速度に差を辱え、これら直交偏波成分の結合を減じるよ
うにした方法等が知られている。一般に、光ファイバの
単位伝送長当りの二つの直交する偏波成分間の結合係数
（光ファイバの変形に伴う曲げや捩り或いは内部組織の
むら等の大きさで決捷る）を０１これらの間の位相定数
の差をΔβ、また内位相定数の平均値をβａＶ、とする
と、両偏波成分間の結合の強さはほぼＣ７／（Δβ７／
βａｖ、）に比例する。
等のような変形によっても光ファイバの偏波面がくずれ
乙ことなくそのｉｔの状態が維持されるような構造の単
−七−トゝファイバが従来から神々発表されて来た。例
えば、光ファイバの屈折率分布が非軸対称形をなすよう
な内部応力をこの光ファイバに負荷し、光ファイバの長
手方向に沿う相互に直角な二つの平面内での屈折率に微
小な差を与え、これにより直交する二つの偏波成分の間
に位相速度差を与えて直交偏波成分の結合を減じるよう
にした方法や、或いは更にこの考えを進めてコア部を極
端な非軸対称形、例えば楕円に成彩することにより、そ
の長袖方向と短軸方向とにそれぞれ偏波する成分の位相
速度に差を辱え、これら直交偏波成分の結合を減じるよ
うにした方法等が知られている。一般に、光ファイバの
単位伝送長当りの二つの直交する偏波成分間の結合係数
（光ファイバの変形に伴う曲げや捩り或いは内部組織の
むら等の大きさで決捷る）を０１これらの間の位相定数
の差をΔβ、また内位相定数の平均値をβａＶ、とする
と、両偏波成分間の結合の強さはほぼＣ７／（Δβ７／
βａｖ、）に比例する。
ｌ−８１のような二つの従来例は、相互に直交する二つ
の偏波成分に位相速度差を与えることにより可及的に単
一偏波伝送に近い状態を得ようとしたものであり、両偏
波が伝送可能なモードを具えている。従って、前記結合
係数Ｃが大きい時、即ち光ファイ・ミの変形等が大きい
場合や或いは光ファイバの長さが非常に長い時には、前
記位相定数差Δβが比較的大きくても両偏波成分間の結
合の強さが増加し、終には単一モード伝送の条件から外
れてし捷うＩがあった。
の偏波成分に位相速度差を与えることにより可及的に単
一偏波伝送に近い状態を得ようとしたものであり、両偏
波が伝送可能なモードを具えている。従って、前記結合
係数Ｃが大きい時、即ち光ファイ・ミの変形等が大きい
場合や或いは光ファイバの長さが非常に長い時には、前
記位相定数差Δβが比較的大きくても両偏波成分間の結
合の強さが増加し、終には単一モード伝送の条件から外
れてし捷うＩがあった。
本発明の発明者は、このように単一モートゝファイバと
従来から呼称されていたものの欠点を解消し、原理的に
単−偏波午一モードシか伝送できないようにした光ファ
イバを提供することを目的として、中心部分を占位する
コア部とこのコア部を覆い且つ当該コア部よりも低い屈
折率のクラッド部とからなる光ファイバにおいて、前記
コア部の中心を挾んで対向する当該コア部の外周縁の一
部の屈折率を前記クラッド部の屈折率よりも低くなるよ
うに形成したことを特徴とする光ファイバを発明（２、
既に特許を出願した（特許願５４−１０２９４３、昭和
５４年８月１６日）。しかし上記特許においては、コア
外周縁の一部の屈折率をクラッド部の屈折率よりも低く
することを主張したが、実用上どの程度に近くするべき
かについての明確な記述がなかった。
従来から呼称されていたものの欠点を解消し、原理的に
単−偏波午一モードシか伝送できないようにした光ファ
イバを提供することを目的として、中心部分を占位する
コア部とこのコア部を覆い且つ当該コア部よりも低い屈
折率のクラッド部とからなる光ファイバにおいて、前記
コア部の中心を挾んで対向する当該コア部の外周縁の一
部の屈折率を前記クラッド部の屈折率よりも低くなるよ
うに形成したことを特徴とする光ファイバを発明（２、
既に特許を出願した（特許願５４−１０２９４３、昭和
５４年８月１６日）。しかし上記特許においては、コア
外周縁の一部の屈折率をクラッド部の屈折率よりも低く
することを主張したが、実用上どの程度に近くするべき
かについての明確な記述がなかった。
これに対し本発明は、この部分に比較的誘電率の低い誘
電体を用いるのでになく、軸方向に沿うトンネル状の空
間とし、空気もしくは他の適当な気体を充填するかもし
くは真空とすることによって屈折率がほぼ１になるよう
にしたとき最も良好な単一偏波特性が得られるとの理論
解析結果にもとづき、コアの両側にトンネルを有する光
ファイる。
電体を用いるのでになく、軸方向に沿うトンネル状の空
間とし、空気もしくは他の適当な気体を充填するかもし
くは真空とすることによって屈折率がほぼ１になるよう
にしたとき最も良好な単一偏波特性が得られるとの理論
解析結果にもとづき、コアの両側にトンネルを有する光
ファイる。
以下、本発明による光コアイノξの一実施例について第
１図以下の図面を参照しながら詳細に説明する。
１図以下の図面を参照しながら詳細に説明する。
第１図は本発明の基礎となった前記発明（特許軸５４−
１０２９４３）の一実施例を説明する図である。この実
施例においては、光ファイバの断面構造を表わす第１図
（ａ）及びそのＢ−Ｂ矢視に沿った屈１’ｌ？率分布を
表わす第１図（ｂｌに示すように、中心部分を占位する
断面形状が円形のコア部１の中心を挾んで第１図（ａ）
中、左右に対向するこのコア部１の外周、１＃：の一部
に、当該コア部１を覆うクラッド部２の屈折率ｎ２
よりも低い屈折率ｎａの第二クラッド部３が形成されて
おり、前記コア部１の屈折率ｎ１ はクラット９部２
の屈折率ｎ２ よりも高い値となっている。
１０２９４３）の一実施例を説明する図である。この実
施例においては、光ファイバの断面構造を表わす第１図
（ａ）及びそのＢ−Ｂ矢視に沿った屈１’ｌ？率分布を
表わす第１図（ｂｌに示すように、中心部分を占位する
断面形状が円形のコア部１の中心を挾んで第１図（ａ）
中、左右に対向するこのコア部１の外周、１＃：の一部
に、当該コア部１を覆うクラッド部２の屈折率ｎ２
よりも低い屈折率ｎａの第二クラッド部３が形成されて
おり、前記コア部１の屈折率ｎ１ はクラット９部２
の屈折率ｎ２ よりも高い値となっている。
このような構造において、第２クラッド部の屈折率ｎ６
をある程度の値よりも低くえらんでおく（Ｉ（） と、周波数軸上に、ＨＥ、、 モードは遮断しＨＥｌ
、（Ｖ）モードのみを伝搬ぜしめる周波数帯域を生じる
ことが理論的に証明されている（ Ｔ、 ０ｋｏｓｈｉ
ａｎｄＫ、 Ｏｙａｍａｄａ、 ”Ｓｉｎｇｌｅ−Ｐ
ｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎ Ｓｉｎｇ］−ｅ−Ｍｏｄｅ
０ｐｔｉｃａｌ Ｆｉｂｅｒ ｗｉｔｈ Ｒｅｆｒａ
ｃｔｉｖｅ−Ｉｎｄｅｘ Ｐｌ、ｔｓ ｏｎ Ｂｏｔｈ
５ｉｄｅｓ ｏｆ Ｃｏｒｅ。
をある程度の値よりも低くえらんでおく（Ｉ（） と、周波数軸上に、ＨＥ、、 モードは遮断しＨＥｌ
、（Ｖ）モードのみを伝搬ぜしめる周波数帯域を生じる
ことが理論的に証明されている（ Ｔ、 ０ｋｏｓｈｉ
ａｎｄＫ、 Ｏｙａｍａｄａ、 ”Ｓｉｎｇｌｅ−Ｐ
ｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎ Ｓｉｎｇ］−ｅ−Ｍｏｄｅ
０ｐｔｉｃａｌ Ｆｉｂｅｒ ｗｉｔｈ Ｒｅｆｒａ
ｃｔｉｖｅ−Ｉｎｄｅｘ Ｐｌ、ｔｓ ｏｎ Ｂｏｔｈ
５ｉｄｅｓ ｏｆ Ｃｏｒｅ。
”Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ Ｌｅｔｔｅｒｓ、Ｖｏｗ、
１６．Ａｌ ８＋ｐｐ−７１２−７１３，Ａｕｇｕｓｔ
２８，１９８０）。
１６．Ａｌ ８＋ｐｐ−７１２−７１３，Ａｕｇｕｓｔ
２８，１９８０）。
第２図はこれを説明するグラフであり、正規化周波数Ｖ
の関数として正規化位相遅延時間をＨＥ、、、 ＴＥｏ
、、 ＴＭｏ、モードについてそれぞれ表わしだもので
ある。第１図仏）において左右方向に電界を有するＨＥ
、１α１）モードは第２図中の曲線ｑに相当し、第１図
（ａ）において上下方向に電界を有するＨＥｌ、（Ｖ）
モードハ第２図中の曲線ｐに相当するから、単一偏波単
一モー１領域Ｓが実現される。
の関数として正規化位相遅延時間をＨＥ、、、 ＴＥｏ
、、 ＴＭｏ、モードについてそれぞれ表わしだもので
ある。第１図仏）において左右方向に電界を有するＨＥ
、１α１）モードは第２図中の曲線ｑに相当し、第１図
（ａ）において上下方向に電界を有するＨＥｌ、（Ｖ）
モードハ第２図中の曲線ｐに相当するから、単一偏波単
一モー１領域Ｓが実現される。
このようにして得られる単一偏波単一モード領域Ｓの範
囲内に動作正規化周波数が入るように光ファイバを設計
することにより、単一偏波単一モードの光ファイバを得
ることができる。
囲内に動作正規化周波数が入るように光ファイバを設計
することにより、単一偏波単一モードの光ファイバを得
ることができる。
しかるに、上記のような構造において屈折率の１くぼみ
」を、たとえば石英ガラスに硼素のような不純物を混入
することによって製作するものと考えると、第２図に示
した単一偏波周波数帯域Ｓの相対的な幅、すなわち に−（■ｏ、−ｖｏｐ）／′Ｖｏｐ １・：Ｌあ捷り大きな値とは−なり得ない。たとえば第
１図ｆａ）のＩＦｊ’＋而構６に面いて、上記Ｋが比較
的大きなイ１白をとることから明きらかにされているＷ
＝２ａＸ０．３の場合においても、もし「くぼみ」の深
さかコ″ア・クラッド間屈折率差と同程度、すなわち■
１□−１１６−ｎ、−ｎ２ であると仮定すると、コ
ア・クラット゛間相対屈折率差Δ（” （ｎｌ−ｎ２）
／ｎ１）−０１％のときＫ ＝ ０．２５％、Δ＝０．
６％のときに＝０．７３％、Δ−１，０％のときに＝２
．４％にすぎ１１い。その上、不純物の混入によって伝
搬損失が大幅に増大する危険をも生じる。
」を、たとえば石英ガラスに硼素のような不純物を混入
することによって製作するものと考えると、第２図に示
した単一偏波周波数帯域Ｓの相対的な幅、すなわち に−（■ｏ、−ｖｏｐ）／′Ｖｏｐ １・：Ｌあ捷り大きな値とは−なり得ない。たとえば第
１図ｆａ）のＩＦｊ’＋而構６に面いて、上記Ｋが比較
的大きなイ１白をとることから明きらかにされているＷ
＝２ａＸ０．３の場合においても、もし「くぼみ」の深
さかコ″ア・クラッド間屈折率差と同程度、すなわち■
１□−１１６−ｎ、−ｎ２ であると仮定すると、コ
ア・クラット゛間相対屈折率差Δ（” （ｎｌ−ｎ２）
／ｎ１）−０１％のときＫ ＝ ０．２５％、Δ＝０．
６％のときに＝０．７３％、Δ−１，０％のときに＝２
．４％にすぎ１１い。その上、不純物の混入によって伝
搬損失が大幅に増大する危険をも生じる。
これに対し、第一番目の本発明においては、第１図にお
いて屈折率にくぼみを与えるとした部分ろを、第６図に
示すようにファイバ軸方向に沿うトンネル状の空間４と
１し、その部分に空気または他の適当ン【気体を充填す
るかもしくは真空とすることによって、屈折率をほぼ１
となるようにするものである。第４図はこのような構造
において、ふたたびＷ ＝ ２ａ Ｘ ０．３である場
合の、コア・クラッド間相対Ｊ１１折率差Δ（＝（ｎｌ
−ｎ２） ／ ｎ＋ ）と前記の相対的単一偏波帯域幅
にとの関係を、計算機解析の結果にもとづいて示したも
のである。この図に見られるように、Δ＝０．１％のと
きでもに−４，６％、Δ＝１％のときにはＫ ＝ ７．
０％におよぶ単一偏波帯域幅を実現できるので、送信光
源の発振周波数にあわせた単一偏波光ファイバの設計・
製造が著しく容易になると考えられる。
いて屈折率にくぼみを与えるとした部分ろを、第６図に
示すようにファイバ軸方向に沿うトンネル状の空間４と
１し、その部分に空気または他の適当ン【気体を充填す
るかもしくは真空とすることによって、屈折率をほぼ１
となるようにするものである。第４図はこのような構造
において、ふたたびＷ ＝ ２ａ Ｘ ０．３である場
合の、コア・クラッド間相対Ｊ１１折率差Δ（＝（ｎｌ
−ｎ２） ／ ｎ＋ ）と前記の相対的単一偏波帯域幅
にとの関係を、計算機解析の結果にもとづいて示したも
のである。この図に見られるように、Δ＝０．１％のと
きでもに−４，６％、Δ＝１％のときにはＫ ＝ ７．
０％におよぶ単一偏波帯域幅を実現できるので、送信光
源の発振周波数にあわせた単一偏波光ファイバの設計・
製造が著しく容易になると考えられる。
このようにコアを挾んで両側に２本のトンネルを設けた
ような光フアイバ構造を用いれば、比較的簡単に良好な
特性をもつ単一偏波光ファイバを実現できることになり
、これが第１番目の本発明の趣旨に他ならない。もちろ
ん第６図に示したような構造、すなわち断面図で示せば
第５図（ａ）に示したような構造は第１番目の本発明の
一実施例にすぎず、たとえば第５図（１））に断面図を
示したような構造によっても、はぼ同様に良好な特性が
得られることが理論的に確認されている。
ような光フアイバ構造を用いれば、比較的簡単に良好な
特性をもつ単一偏波光ファイバを実現できることになり
、これが第１番目の本発明の趣旨に他ならない。もちろ
ん第６図に示したような構造、すなわち断面図で示せば
第５図（ａ）に示したような構造は第１番目の本発明の
一実施例にすぎず、たとえば第５図（１））に断面図を
示したような構造によっても、はぼ同様に良好な特性が
得られることが理論的に確認されている。
第５図（ｂ）に示す構造は、同図（ｃ）に示すように、
ふたつのトンネルがスリット状の空間を介して互いに連
結され、その結果コア部がふたつの部分に分割形成され
る形に変形されても、光波伝搬の特性（ｌこ単一偏波領
域を生じるとの意味において何等本′ａ的差異を生じな
い。更に同図（ｃｌ）のように上記スリットか広がった
場合においても同様である。
ふたつのトンネルがスリット状の空間を介して互いに連
結され、その結果コア部がふたつの部分に分割形成され
る形に変形されても、光波伝搬の特性（ｌこ単一偏波領
域を生じるとの意味において何等本′ａ的差異を生じな
い。更に同図（ｃｌ）のように上記スリットか広がった
場合においても同様である。
これが第二番目の本発明の趣旨に他ならない。
第５図（ｄ）の構造は、同図（ｅ）に示すようにふたつ
のコア部カトンネルの外周部においてふたたび連結され
、その結果コアがトン坏ルをとりまく形となっても光波
に搬の特性（Ｃ単一偏波領域を生じるとの意味において
何等本質的差異を生じない。更に同図（ｆ）のようにコ
ア・クラノビ間境界およびトンネル・コア間境界の形状
が変化しても、それらのいずれか一方もしくは両者が非
軸対称的形状な有する限り、単一偏波領域が生じること
についてに、同様の特性を示すと考えられる。これが第
６番目の本発明の趣旨に他ならない。
のコア部カトンネルの外周部においてふたたび連結され
、その結果コアがトン坏ルをとりまく形となっても光波
に搬の特性（Ｃ単一偏波領域を生じるとの意味において
何等本質的差異を生じない。更に同図（ｆ）のようにコ
ア・クラノビ間境界およびトンネル・コア間境界の形状
が変化しても、それらのいずれか一方もしくは両者が非
軸対称的形状な有する限り、単一偏波領域が生じること
についてに、同様の特性を示すと考えられる。これが第
６番目の本発明の趣旨に他ならない。
なお、以上の説明においては、単一の偏波のみが伝搬し
つる周波数領域を実現するだめの構造として本発明を説
明したが、本発明に示された構造を有するファイバは、
第１図に示した遮断周波数■ り上の周波数領域にお
いても、ＨＦＩ：、、■）モｑ −ドとＨ，（）（）モー１の間の位相定数差Δβ（前記
）がきわめて大きい為に、両モード間の結合がき°ｂめ
て小さく、すぐれた偏波保持特性を有することが理論解
析により確認されている。
つる周波数領域を実現するだめの構造として本発明を説
明したが、本発明に示された構造を有するファイバは、
第１図に示した遮断周波数■ り上の周波数領域にお
いても、ＨＦＩ：、、■）モｑ −ドとＨ，（）（）モー１の間の位相定数差Δβ（前記
）がきわめて大きい為に、両モード間の結合がき°ｂめ
て小さく、すぐれた偏波保持特性を有することが理論解
析により確認されている。
第６図はそのような理論解析の結果の一例であって、第
６図の構造においてＷ ＝ ２ ｆｉ Ｘ Ｑ、ろであ
る場合のコア・クラッド間相対屈折率差Δと垂直および
水平偏波モード間の相対的位相定数差Ｂ−Δβ／βａｖ との関係を、計算機解析の結果にもとづいて示したもの
である。この図に見られるようにΔ−０１％のときＢ＝
８Ｘ１０ 、 Δ＝１％のときＢ−１，３×１０ 、
Δ−３％のときＢ＝６Ｘ１０”−３に達し、これらの値
はこれまでに報告された最高の値（Ｂ＝５ｘ１０ ）
１寸３プ・／＝Ｌのい７″いる。
６図の構造においてＷ ＝ ２ ｆｉ Ｘ Ｑ、ろであ
る場合のコア・クラッド間相対屈折率差Δと垂直および
水平偏波モード間の相対的位相定数差Ｂ−Δβ／βａｖ との関係を、計算機解析の結果にもとづいて示したもの
である。この図に見られるようにΔ−０１％のときＢ＝
８Ｘ１０ 、 Δ＝１％のときＢ−１，３×１０ 、
Δ−３％のときＢ＝６Ｘ１０”−３に達し、これらの値
はこれまでに報告された最高の値（Ｂ＝５ｘ１０ ）
１寸３プ・／＝Ｌのい７″いる。
第１図は本発明の基礎となった旧発明（特許願５４−１
０２９４３）の一実施例を説明する図、第２図１１旧発
明および本発明を説明するために正規化川波数■の関数
として正規化位相遅延時間をＨＥ ＳＴＥ 、 Ｔ
Ｍｏ１モートゝについて示した図、１１ ０１ 第６図は第１番目の本発明の一実施例を実体図として示
した図、第４図は第６図の構造を有する光ファイバにつ
いてコア・クラッド間相対屈折率差Δと相対的単一偏波
帯域幅にとの関係を示したグラフ、第５図は第１番目の
本発明（図（ａ）（ｂ）に対比して第２番目の本発明（
図（Ｃ）（ｄ））、第６番目の本発明（図（ｅ）（ｆ）
）を説明する図、第６図は第ろ図の構造な有する光フ
ァイバについて、コア・クラッド間相対屈折率差Δと垂
直および水平偏波モード間の相対的位相定数差Ｂとの関
係を示したグラフである。なお、図面中 １はコア部、 ２はクラット９部、 ろ（１屈折率のくぼみ部、 ４（はトンネル部である。 （外２名） ′＃１図 （０） （ｂ） 泉２ＦＩ 仄３ 凹 幕ｊ！ｊ、図 ＩＦ ｊ １０” ＩＱ
”’ １△ １５ 図 （０−） （ｂツノ （ｆ〕 筑を図 １０−’ ｉｏ−′
７０−’ ／乙 手続補正書 １．事件の表示 昭和５７年特許願第１１７４０８ 号２、発明の名称 光ファイバの構造 ６、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 名 称 （２１３）住友電気工業株式会社（外１名） ４、代理人
０２９４３）の一実施例を説明する図、第２図１１旧発
明および本発明を説明するために正規化川波数■の関数
として正規化位相遅延時間をＨＥ ＳＴＥ 、 Ｔ
Ｍｏ１モートゝについて示した図、１１ ０１ 第６図は第１番目の本発明の一実施例を実体図として示
した図、第４図は第６図の構造を有する光ファイバにつ
いてコア・クラッド間相対屈折率差Δと相対的単一偏波
帯域幅にとの関係を示したグラフ、第５図は第１番目の
本発明（図（ａ）（ｂ）に対比して第２番目の本発明（
図（Ｃ）（ｄ））、第６番目の本発明（図（ｅ）（ｆ）
）を説明する図、第６図は第ろ図の構造な有する光フ
ァイバについて、コア・クラッド間相対屈折率差Δと垂
直および水平偏波モード間の相対的位相定数差Ｂとの関
係を示したグラフである。なお、図面中 １はコア部、 ２はクラット９部、 ろ（１屈折率のくぼみ部、 ４（はトンネル部である。 （外２名） ′＃１図 （０） （ｂ） 泉２ＦＩ 仄３ 凹 幕ｊ！ｊ、図 ＩＦ ｊ １０” ＩＱ
”’ １△ １５ 図 （０−） （ｂツノ （ｆ〕 筑を図 １０−’ ｉｏ−′
７０−’ ／乙 手続補正書 １．事件の表示 昭和５７年特許願第１１７４０８ 号２、発明の名称 光ファイバの構造 ６、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 名 称 （２１３）住友電気工業株式会社（外１名） ４、代理人
Claims (3)
- （１）中心部分を占位するコア部とこのコア部を覆い、
目つ当該コア部よりも低い屈折率のクラッド部とからな
る光ファイバにおいて、前記コア部の中心を挾んで対向
するふたつのコア・クラッド境界部分に、光ファイバの
軸方向に沿うトンネルをもうけたことを特徴とする光フ
ァイバの構造。 - （２） コア部とこのコア部を覆い且つ当該コア部よ
りも低い屈折率のクラッド部とからなる光ファイバにお
いて、前記コア部が軸方向に沿うトンネル状の空間によ
ってふたつの部分に分割形成されたことを特徴とする光
ファイバの構造。 - （３） コア部とこのコア部を覆い且つ当該コア部よ
りも低い屈折率のクラッドを有する光ファイバにおいて
、前記コア部の中に光ファイバの軸方向１１（、沿うト
ンネルがもうけられ、かつコア・クラット９間境界およ
びトンネル・コア間境界のいずれか一方もしくは両者が
非軸対称的形状を有することを特徴とする光ファイバの
構造。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57117408A JPS597905A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | 光フアイバの構造 |
| US06/511,356 US4603943A (en) | 1982-07-06 | 1983-07-06 | Structure of an optical fiber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57117408A JPS597905A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | 光フアイバの構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS597905A true JPS597905A (ja) | 1984-01-17 |
Family
ID=14710903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57117408A Pending JPS597905A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | 光フアイバの構造 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4603943A (ja) |
| JP (1) | JPS597905A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EP0162303A2 (en) * | 1984-04-23 | 1985-11-27 | Polaroid Corporation | Polarization locked optical fiber and method |
| JPS61267707A (ja) * | 1985-05-22 | 1986-11-27 | Sumitomo Electric Ind Ltd | サイドトンネル型定偏波光フアイバ |
| JPH02282205A (ja) * | 1989-04-24 | 1990-11-19 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光吸収性ファイバ |
| JPH08173299A (ja) * | 1994-12-26 | 1996-07-09 | Kokuyo Co Ltd | 傘立て |
| WO2008007743A1 (fr) * | 2006-07-12 | 2008-01-17 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Fibre optique conservant la polarisation, procédé de fabrication d'un connecteur à fibre optique conservant la polarisation, et connecteur à fibre optique conservant la polarisation |
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| US4799210A (en) * | 1986-11-05 | 1989-01-17 | Unisys Corporation | Fiber optic read/write head for an optical disk memory system |
| FR2683053B1 (fr) * | 1991-10-29 | 1994-10-07 | Thomson Csf | Fibre optique et procede de fabrication. |
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| JPS578002U (ja) * | 1980-06-03 | 1982-01-16 |
Family Cites Families (8)
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| DE2516387A1 (de) * | 1975-04-15 | 1976-10-21 | Siemens Ag | Verfahren zur herstellung von optischen einmaterialfasern |
| JPS5212845A (en) * | 1975-07-19 | 1977-01-31 | Fujitsu Ltd | Mode transformation device |
| US4179189A (en) * | 1978-01-13 | 1979-12-18 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Single polarization optical fibers and methods of fabrication |
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| US4315666A (en) * | 1979-03-19 | 1982-02-16 | Hicks Jr John W | Coupled communications fibers |
| JPS56147109A (en) * | 1980-04-18 | 1981-11-14 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Optical fiber of single polarized wave mode |
| US4415230A (en) * | 1981-03-30 | 1983-11-15 | Corning Glass Works | Polarization retaining single-mode optical waveguide |
-
1982
- 1982-07-06 JP JP57117408A patent/JPS597905A/ja active Pending
-
1983
- 1983-07-06 US US06/511,356 patent/US4603943A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
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| WO2008007743A1 (fr) * | 2006-07-12 | 2008-01-17 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Fibre optique conservant la polarisation, procédé de fabrication d'un connecteur à fibre optique conservant la polarisation, et connecteur à fibre optique conservant la polarisation |
| JPWO2008007743A1 (ja) * | 2006-07-12 | 2009-12-10 | 古河電気工業株式会社 | 偏波保持光ファイバおよび偏波保持光ファイバ接続体の製造方法ならびに偏波保持光ファイバ接続体 |
| US7809223B2 (en) | 2006-07-12 | 2010-10-05 | The Furukawa Electric Co., Ltd | Polarization-maintaining optical fiber, method of manufacturing polarization-maintaining optical-fiber connecting portion, and polarization-maintaining optical-fiber connecting portion |
| JP2014197214A (ja) * | 2006-07-12 | 2014-10-16 | 古河電気工業株式会社 | 偏波保持光ファイバ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4603943A (en) | 1986-08-05 |
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