JPS59164505A - 単一偏波単一モ−ド光フアイバ - Google Patents
単一偏波単一モ−ド光フアイバInfo
- Publication number
- JPS59164505A JPS59164505A JP58038186A JP3818683A JPS59164505A JP S59164505 A JPS59164505 A JP S59164505A JP 58038186 A JP58038186 A JP 58038186A JP 3818683 A JP3818683 A JP 3818683A JP S59164505 A JPS59164505 A JP S59164505A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- optical fiber
- stress
- mode optical
- cladding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Landscapes
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は直線状に偏光した光信号を偏光を乱すことなく
伝えることのできる単一偏波単一モード光ファイバにお
いて、外乱に対して安定に偏光を保持し得る光コアイノ
ぐの構造Ｇこ関するものである。
伝えることのできる単一偏波単一モード光ファイバにお
いて、外乱に対して安定に偏光を保持し得る光コアイノ
ぐの構造Ｇこ関するものである。
従来この種の単一偏波単一モード光ファイノく番よ、特
願昭５５−７６５７０に示される楕円ジャケット形が知
られ、第１図にその断面を示す。第１図において、コア
１の周囲に薄いクラッド層２カく形成され、かつその周
囲に熱膨張係数の大きな応力付与層３が形成されている
。コア、クラッド層、応力付与層はジャケット（外クラ
ッド層）４で覆われ、応力付与層３は大きな熱膨張係数
をもち、かつ、楕円形をしているので、コアレこＧま非
軸対称の応力が加えられる。この結果、コア１内部Ｇこ
Ｇま光弾性係数を通じて複屈折率Ｂを生じること番こな
る。この複屈折率によって、第１図中（こ示すＸ方向、
Ｙ方向に偏光した光Ｅ（Ｅ １ｉおよびＨＥ Ｙモード
１ の伝ばん定数に差を生じる。この伝ばん定数の差が大き
いほど、）ＩＥＩＩ ＋ ＨＥ１□モード間の結合力（
生じにくくなり、偏波保持性が良好になる。し力１し第
１図中応力付与層８は製造条件によって、シ＆ｆしば８
′のように楕円形状が変化し、複屈折率に変化を生じ易
くなる。しかもこの応力付与層３の変形はファイバの長
手方向にランタ゛ム番こ生じるので、ＨＥ□□とＨＥ□
、モード間の結合力（ランクダム番こ発生し、偏光物性
にとって重大な劣イヒの原因となる。
願昭５５−７６５７０に示される楕円ジャケット形が知
られ、第１図にその断面を示す。第１図において、コア
１の周囲に薄いクラッド層２カく形成され、かつその周
囲に熱膨張係数の大きな応力付与層３が形成されている
。コア、クラッド層、応力付与層はジャケット（外クラ
ッド層）４で覆われ、応力付与層３は大きな熱膨張係数
をもち、かつ、楕円形をしているので、コアレこＧま非
軸対称の応力が加えられる。この結果、コア１内部Ｇこ
Ｇま光弾性係数を通じて複屈折率Ｂを生じること番こな
る。この複屈折率によって、第１図中（こ示すＸ方向、
Ｙ方向に偏光した光Ｅ（Ｅ １ｉおよびＨＥ Ｙモード
１ の伝ばん定数に差を生じる。この伝ばん定数の差が大き
いほど、）ＩＥＩＩ ＋ ＨＥ１□モード間の結合力（
生じにくくなり、偏波保持性が良好になる。し力１し第
１図中応力付与層８は製造条件によって、シ＆ｆしば８
′のように楕円形状が変化し、複屈折率に変化を生じ易
くなる。しかもこの応力付与層３の変形はファイバの長
手方向にランタ゛ム番こ生じるので、ＨＥ□□とＨＥ□
、モード間の結合力（ランクダム番こ発生し、偏光物性
にとって重大な劣イヒの原因となる。
本発明はコアと応力付与部を光ファイノ々軸（こ対し、
相対的に偏りを与えることを特徴とし・その目的は応力
付与部の変形に伴う偏光保持特性の劣化をおさえること
を目的にしている。
相対的に偏りを与えることを特徴とし・その目的は応力
付与部の変形に伴う偏光保持特性の劣化をおさえること
を目的にしている。
第２図に示すように、コア１０および応力付与部１２は
共通の円形クラッドｌｌ内番こ埋め込まれた構造をして
おり、コア１０をまクラッドの中、ｉ、 。
共通の円形クラッドｌｌ内番こ埋め込まれた構造をして
おり、コア１０をまクラッドの中、ｉ、 。
に対し距離りだけ偏心して形成されてし）る。コア１０
に対し応力付与部１２の熱膨張係数力寸タラツド１１の
係数よりも大きいか、小さｌ／１カ）（こ従って、引張
り応力もしくは圧縮応力が作用する。コア力（円形の場
合には、この光コアイノくのモード複屈折率Ｂは Ｂ−Ｐ・（σ８−σｙ）（１） で与えられる。ただしσ工、σｙは主軸Ｘ、Ｙ方向のコ
アに及ぼされる主応力（≠７π２）であって、Ｐはガラ
スの光弾性定数で石英ガラスの場合、Ｐ−ａ、８６Ｘ１
０−５（ｆｉａＡ） （２）である。第２図におい
て、２ａはコア直径、ｄＧまコアと応力付与部の間隙、
ｅは応力付与部のケト縁と光フアイバ外周までの間隙で
あり、ｆＧまコアと光フアイバ外周との間隙である。
に対し応力付与部１２の熱膨張係数力寸タラツド１１の
係数よりも大きいか、小さｌ／１カ）（こ従って、引張
り応力もしくは圧縮応力が作用する。コア力（円形の場
合には、この光コアイノくのモード複屈折率Ｂは Ｂ−Ｐ・（σ８−σｙ）（１） で与えられる。ただしσ工、σｙは主軸Ｘ、Ｙ方向のコ
アに及ぼされる主応力（≠７π２）であって、Ｐはガラ
スの光弾性定数で石英ガラスの場合、Ｐ−ａ、８６Ｘ１
０−５（ｆｉａＡ） （２）である。第２図におい
て、２ａはコア直径、ｄＧまコアと応力付与部の間隙、
ｅは応力付与部のケト縁と光フアイバ外周までの間隙で
あり、ｆＧまコアと光フアイバ外周との間隙である。
第２図に示す光ファイバの構造の一例として、コア１０
、クラッド１１、応力付与部１２＆ま、それぞれＳｉｎ
２−Ｇｅｍ、 、 ５ｉｎ２．５ｉＯ８−Ｂ２０８−Ｇ
ｅＯ，力）らなり、コアの屈折率はクラッド（石英ガラ
ス）の屈折率よりも０．３％高く、コア径２ａは８μｍ
１また応力付与部１２には１２モル％のＢ、０８．３モ
ル％のＧｅＯ，が添加されており、その直径は５０μｍ
１光フアイバの外径は１５０μｍ１ａ−８０μ１ｌＳｆ
−８０／ｊｍＸｅ−４２ｔｔｌｎである。この場合のコ
アに作用するモード複屈折率は１×１０程度と大きく、
偏光保持物性−も良好であった。この実施例の場合、応
力付与部１２が製造時に変形し、１２′のようになると
しても、コアに加わる主応力は、その方向が変化するだ
けであり、不要な応力成分は生じず、偏光保持性の劣化
は微小であった。
、クラッド１１、応力付与部１２＆ま、それぞれＳｉｎ
２−Ｇｅｍ、 、 ５ｉｎ２．５ｉＯ８−Ｂ２０８−Ｇ
ｅＯ，力）らなり、コアの屈折率はクラッド（石英ガラ
ス）の屈折率よりも０．３％高く、コア径２ａは８μｍ
１また応力付与部１２には１２モル％のＢ、０８．３モ
ル％のＧｅＯ，が添加されており、その直径は５０μｍ
１光フアイバの外径は１５０μｍ１ａ−８０μ１ｌＳｆ
−８０／ｊｍＸｅ−４２ｔｔｌｎである。この場合のコ
アに作用するモード複屈折率は１×１０程度と大きく、
偏光保持物性−も良好であった。この実施例の場合、応
力付与部１２が製造時に変形し、１２′のようになると
しても、コアに加わる主応力は、その方向が変化するだ
けであり、不要な応力成分は生じず、偏光保持性の劣化
は微小であった。
第１図において、応力付与部１２にはＢ２Ｏ３を含むの
で、コアを伝わる光が応力付与部に達すると、Ｂ２Ｏ３
の赤外吸収の影響を受けるが、間隙ｄをコア径２ａの２
倍以上離しておけば、吸収の影響も充分小さくすること
が可能である。また間隙ｆもコア径の２倍以上離すこと
により、表面における光の散乱も低減化できる。
で、コアを伝わる光が応力付与部に達すると、Ｂ２Ｏ３
の赤外吸収の影響を受けるが、間隙ｄをコア径２ａの２
倍以上離しておけば、吸収の影響も充分小さくすること
が可能である。また間隙ｆもコア径の２倍以上離すこと
により、表面における光の散乱も低減化できる。
第８図は本発明の他の実施例であって、応力付与部を第
８図に示すように変えたものであり、コアに誘起される
複屈折率が大きくなることが期待される。
８図に示すように変えたものであり、コアに誘起される
複屈折率が大きくなることが期待される。
第４図（ａ）、（ｂ）は本発明の別の実施例を示し、応
力付与部１２が光ファイバの中心に位置し、複数のコア
１０がその周囲に配置した構造を有している。
力付与部１２が光ファイバの中心に位置し、複数のコア
１０がその周囲に配置した構造を有している。
第５図（ａ）、（ｂ）、（０）は本発明のさらに他の実
施例で、応力付与部の断面が（ａ）は円形、（ｂ）、（
０）は楕円形の場合を示し、コア１０が応力付与部１２
内に包み込まれた構造を有し、応力付与部１２内でコア
１０が偏心して存在する。このようにコア１０を応力付
与部内に埋め込むことにより、コアに対する応力付与効
果が大きくなる。たとえば応力付与部内に含まれるＢ２
Ｏ３の吸収の影響を低減化するためには、第５図（０）
に示すようにコア１０の周囲に所定厚みのクラッドを形
成すればよい。このクラッドの厚さもコア径の２倍以上
であれば、Ｂ２Ｏ３の吸収の影響を充分小さくすること
が可能になる。
施例で、応力付与部の断面が（ａ）は円形、（ｂ）、（
０）は楕円形の場合を示し、コア１０が応力付与部１２
内に包み込まれた構造を有し、応力付与部１２内でコア
１０が偏心して存在する。このようにコア１０を応力付
与部内に埋め込むことにより、コアに対する応力付与効
果が大きくなる。たとえば応力付与部内に含まれるＢ２
Ｏ３の吸収の影響を低減化するためには、第５図（０）
に示すようにコア１０の周囲に所定厚みのクラッドを形
成すればよい。このクラッドの厚さもコア径の２倍以上
であれば、Ｂ２Ｏ３の吸収の影響を充分小さくすること
が可能になる。
次に本震発明の単一偏波単一モード光ファイバを実現す
る作製法について述べる。
る作製法について述べる。
本発明による単一偏波単一モード光ファイバを実現する
作製法の一例を第６図（ａ）〜（０）に示す。すなわち
熱膨張係数が石英ガラスの熱膨張係数よりも大きな５ｉ
０２−Ｂ２０８−ＧｅＯ，ガラス棒（応力付与部材）２
２と、コア（Ｓｉｎ２−Ｇｅｍ、 ） ２１’とクラッ
ド（５ｉｎ２） ２１からなるガラス棒とを、石英ガラ
スからなるジャケット管２０に挿入し、これを高温に加
熱して線引きをする。第６図（ａ）に示すように構成物
を配置するに際し、ジャケット管２０と応力付与部材２
２、コアを含むクラッド２１の間に生じる隙間をスペー
サ２３で埋めることにより、線引き後の光ファイバの寸
法精度を高めることができる〔第６図（ｂ）、第６図（
０）参照〕。
作製法の一例を第６図（ａ）〜（０）に示す。すなわち
熱膨張係数が石英ガラスの熱膨張係数よりも大きな５ｉ
０２−Ｂ２０８−ＧｅＯ，ガラス棒（応力付与部材）２
２と、コア（Ｓｉｎ２−Ｇｅｍ、 ） ２１’とクラッ
ド（５ｉｎ２） ２１からなるガラス棒とを、石英ガラ
スからなるジャケット管２０に挿入し、これを高温に加
熱して線引きをする。第６図（ａ）に示すように構成物
を配置するに際し、ジャケット管２０と応力付与部材２
２、コアを含むクラッド２１の間に生じる隙間をスペー
サ２３で埋めることにより、線引き後の光ファイバの寸
法精度を高めることができる〔第６図（ｂ）、第６図（
０）参照〕。
また第６図（０）に示すように応力付与部材２２の一面
を研磨した状態で用いると、一層、ジャケット管２０内
の充てん度が高くなる。
を研磨した状態で用いると、一層、ジャケット管２０内
の充てん度が高くなる。
第７図（ａ）〜（ｅ）は本発明による単一偏波単一モー
ド光ファイバを実現する他の作製法の説明図で、（ａ）
は側面図、（ｂ）〜（ｅ）は各種の断面図である。すな
わちコア部３０とクラッド部８１からなる部材をサポー
ト管３２内の一部に固定した後、サポート管３２をガラ
ス旋盤等の回転冶具に固定し、回転させる。サポート管
８２の側面より左右に反復移動するバーナ８４によりサ
ポート管８２を加熱する。同時にサポート管の上流側よ
りカラス原料になる５ｉＣ７，、Ｇｅ０１． 、 ＢＢ
ｒ８Ｐｏｔ８． ＳＦ６またはＴｉｅ／、の一部を酸素
ガスとともに流入させると、該原料ガスは加熱され酸化
されることにより、応力付与用ガラス層３８として堆積
する。
ド光ファイバを実現する他の作製法の説明図で、（ａ）
は側面図、（ｂ）〜（ｅ）は各種の断面図である。すな
わちコア部３０とクラッド部８１からなる部材をサポー
ト管３２内の一部に固定した後、サポート管３２をガラ
ス旋盤等の回転冶具に固定し、回転させる。サポート管
８２の側面より左右に反復移動するバーナ８４によりサ
ポート管８２を加熱する。同時にサポート管の上流側よ
りカラス原料になる５ｉＣ７，、Ｇｅ０１． 、 ＢＢ
ｒ８Ｐｏｔ８． ＳＦ６またはＴｉｅ／、の一部を酸素
ガスとともに流入させると、該原料ガスは加熱され酸化
されることにより、応力付与用ガラス層３８として堆積
する。
堆積したガラス８３は、熱膨張係数がサポート管８２の
熱膨張係数よりも大きいかまたは小さし）ものになるよ
うな組成をもっている。その実例として、Ｓｉｎ□（８
０−Ｅ、ル％ ） −Ｇｅ１Ｏ８（４モル％）−ＢＯ（
１６モル％ ）またはＳｉｎ、（９０モル％）−８ ＴｉＯ２（７モル％）−Ｆ（８モル％）が考えられる。
熱膨張係数よりも大きいかまたは小さし）ものになるよ
うな組成をもっている。その実例として、Ｓｉｎ□（８
０−Ｅ、ル％ ） −Ｇｅ１Ｏ８（４モル％）−ＢＯ（
１６モル％ ）またはＳｉｎ、（９０モル％）−８ ＴｉＯ２（７モル％）−Ｆ（８モル％）が考えられる。
前者の場合、熱膨張係数は５ｉｎ２の熱膨張係数の一桁
程度大きな値になり、後者の場合、ＳｉＯ２の熱膨張係
数より小さい値をもつ。前者の場合、Ｇｅｍ、とＢ、０
８で屈折率を互いに補償して、ＳｉＯ□の屈折率とほぼ
同じ値にしたものであり、組成としてこのほかＳｉｎ、
−Ｐ、Ｏ，−Ｂ、０８． Ｓｉｎ、 −Ｆ −ＧｅＯ
２，Ｓｉｎ、 −Ｆ −Ｂ、０８− Ｇｅｍ、など、多
くの場合がある。
程度大きな値になり、後者の場合、ＳｉＯ２の熱膨張係
数より小さい値をもつ。前者の場合、Ｇｅｍ、とＢ、０
８で屈折率を互いに補償して、ＳｉＯ□の屈折率とほぼ
同じ値にしたものであり、組成としてこのほかＳｉｎ、
−Ｐ、Ｏ，−Ｂ、０８． Ｓｉｎ、 −Ｆ −ＧｅＯ
２，Ｓｉｎ、 −Ｆ −Ｂ、０８− Ｇｅｍ、など、多
くの場合がある。
第７図（ｂ、）に示すように、ガラス層８８を堆積した
後、原料供給量を止めると同時に、バーナ８４による加
熱温度を高めると、第７図（Ｃ）に示すように中実化す
る。さらにコア／クラッド部材８ ｏ、’ａ １を多数
本用いると、第７図（ｄ）および（ｅ）に示すように、
複数コアの単一偏波単一モード光ファイバ用母材が得ら
れる。
後、原料供給量を止めると同時に、バーナ８４による加
熱温度を高めると、第７図（Ｃ）に示すように中実化す
る。さらにコア／クラッド部材８ ｏ、’ａ １を多数
本用いると、第７図（ｄ）および（ｅ）に示すように、
複数コアの単一偏波単一モード光ファイバ用母材が得ら
れる。
以上説明したように、本発明の単一偏波単一モード光フ
ァイバは、光が伝ばんするコアが光ファイバの中心から
偏り、かつ応力付与部が実質的にコアの一側面に存在す
る構造をもつので、コア部に加わる応力による複屈折率
が充分大きくなるとともに、応力付与部の位置ずれが発
生しても、偏波保持特性を劣化させることが小さくなる
。しかもコアを光ファイバの中心軸からずらせることに
より、コアを多数設けることも可能になる。
ァイバは、光が伝ばんするコアが光ファイバの中心から
偏り、かつ応力付与部が実質的にコアの一側面に存在す
る構造をもつので、コア部に加わる応力による複屈折率
が充分大きくなるとともに、応力付与部の位置ずれが発
生しても、偏波保持特性を劣化させることが小さくなる
。しかもコアを光ファイバの中心軸からずらせることに
より、コアを多数設けることも可能になる。
第１図は従来の単一偏波単一モード光ファイバの断面図
、 第２図は本発明の単一偏波単一モード光ファイパの一実
施例図、 第３図は本発明の単一偏波単一モード光ファイバの他の
実施例図、 第４図（ａ）、（ｔ））はコアが複数の場合の本発明の
単一偏波単一モード光ファイバの実施例図、第５図（ａ
）、（ｂ）、（０）は本発明の単一偏波単一モード光フ
ァイバのさらに他の実施例図、第６図（ａ）、（ｂ）、
（ｌは本発明による単一偏波単一モード光ファイバの作
製法の一例を示す図、 第７図（ａ）、（ｂ）、（０）、（ｄ）、（ｅりは本発
明による単一偏波単一モード光ファイバの作製法の説明
図である。 １・・・コア、２・・・クラッド層、３・・・応力付与
層、３′・・・歪んだ応力付与層、４・・・ジャケット
、１０・・・コア、１１・・・クラッド、１２・・・応
力付与部、１８・・・クラッド、２０・・・ジャケット
管、２１・・・クラッド、２１′・・・コア、２２・・
・応力付与部、２３・・・スペーサ、３０・・・コア部
、３１・・・クラッド部、３２・・・サポート管、３８
・・・応力付与用ガラス層、３４・・・バーナ。 特許出願人 日本電信電話公社 第５図 （Ｂ）（ｂ） （Ｃ） 第６図
、 第２図は本発明の単一偏波単一モード光ファイパの一実
施例図、 第３図は本発明の単一偏波単一モード光ファイバの他の
実施例図、 第４図（ａ）、（ｔ））はコアが複数の場合の本発明の
単一偏波単一モード光ファイバの実施例図、第５図（ａ
）、（ｂ）、（０）は本発明の単一偏波単一モード光フ
ァイバのさらに他の実施例図、第６図（ａ）、（ｂ）、
（ｌは本発明による単一偏波単一モード光ファイバの作
製法の一例を示す図、 第７図（ａ）、（ｂ）、（０）、（ｄ）、（ｅりは本発
明による単一偏波単一モード光ファイバの作製法の説明
図である。 １・・・コア、２・・・クラッド層、３・・・応力付与
層、３′・・・歪んだ応力付与層、４・・・ジャケット
、１０・・・コア、１１・・・クラッド、１２・・・応
力付与部、１８・・・クラッド、２０・・・ジャケット
管、２１・・・クラッド、２１′・・・コア、２２・・
・応力付与部、２３・・・スペーサ、３０・・・コア部
、３１・・・クラッド部、３２・・・サポート管、３８
・・・応力付与用ガラス層、３４・・・バーナ。 特許出願人 日本電信電話公社 第５図 （Ｂ）（ｂ） （Ｃ） 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 屈折率が高いコアと、コアよりも低い屈折率をもつ
クラッドおよびコアに対し非軸対称的に応力を加えるた
めの応力付与部ならびに全体を覆う外層からなり、コア
に伺与された応力によって生じる複屈折率によりコアを
伝ばんする直線状に偏光した光を長い距離にわたって保
持し得る特性を有する単一偏波単一モード光ファイバに
おいて、コア中心が光ファイバの中心軸から偏漉っでお
り、かつコアの一側面にコアに対し応力を付与し得る熱
膨張係数がクラッドよりも大きいか、もしくは小さい値
をもつ応力付与部を有する構造をもつことを特徴とする
単一偏波単一モード光ファイバ。 区 特許請求の範囲第１項記載の単一偏波単一モード光
ファイバにおいて、光フアイバ中心軸部分に熱膨張係数
が周囲のクラッドよりも大きいかまたは小さい材料から
なる応力付与部が存在し、その周囲に２個以上のコアが
存在する構造をもつことを特徴とする単一偏波単一モー
ド光ファイバ。 ＆ 特許請求の範囲第１項記載の単一偏波単一モード光
ファイバにおいて、光ファイバの中心から偏ってなるコ
アが、熱膨張係数が、クラッド部ガラスよりも大きいか
、または小さい素材からなる応力付与部内に該応力付与
部内で偏心してとり込まれていることを特徴とする単一
偏波単一モード光ファイバ。 表 特許請求の範囲第３項記載の単一偏波単一モード光
ファイバにおいて、コアがコア径の２倍以上の外径をも
つ低損失クラッドで習われ、クラッドで覆われたコアが
該応力付与部内で偏って配置したことを特徴とする単一
偏波単一モード光ファイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58038186A JPS59164505A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | 単一偏波単一モ−ド光フアイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58038186A JPS59164505A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | 単一偏波単一モ−ド光フアイバ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59164505A true JPS59164505A (ja) | 1984-09-17 |
Family
ID=12518341
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58038186A Pending JPS59164505A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | 単一偏波単一モ−ド光フアイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59164505A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4904052A (en) * | 1987-04-28 | 1990-02-27 | Hughes Aircraft Company | Polarization preserving optical fiber and method of manufacturing |
| CN101806934A (zh) * | 2010-03-29 | 2010-08-18 | 哈尔滨工程大学 | 内壁融嵌式单模保偏光纤光栅及其制备方法 |
| WO2016063800A1 (ja) * | 2014-10-22 | 2016-04-28 | 住友電気工業株式会社 | マルチコア光ファイバ、光ケーブル、及び光コネクタ |
| JPWO2016084465A1 (ja) * | 2014-11-27 | 2017-09-07 | 古河電気工業株式会社 | 光ファイバ、光ファイバの調芯方法およびその接続構造、テープ心線およびその製造方法 |
| EP3301489A1 (en) * | 2016-09-29 | 2018-04-04 | Ofs Fitel Llc, A Delaware Limited Liability Company | Polarization maintaining optical fiber with non-symmetric stress applying parts |
| CN110104945A (zh) * | 2019-05-27 | 2019-08-09 | 上海康阔光智能技术有限公司 | 用于制造椭圆芯保偏光纤的光纤预制棒及椭圆芯保偏光纤的制造工艺 |
| CN113568091A (zh) * | 2021-08-06 | 2021-10-29 | 华中科技大学 | 一种轴向保偏多芯光纤 |
-
1983
- 1983-03-10 JP JP58038186A patent/JPS59164505A/ja active Pending
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