JPS5835503A - 零偏波分散単一直線偏波光フアイバ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、−コヒーレント光伝送方式、光フアイバ応用
り測、集積形光回路との結合等において用いられる単一
直線偏波光ファイバに関し、特に直交する二つの偏波上
−ド間の遅延時間差を零にするようにしたものであ葛。

光ファイバの直交する二つの主軸方向に偏光した五１０
、モードの光に対する伝搬定数をそれぞれβ、β　とす
ると、モード複屈折率（Ｍｏｄａｌ　Ｂｉｒｅ−１ ｆｒｉｎｇ＠ｎＯ＠）　Ｂは、 Ｂ−（β−β）／ｋ（ｘ） Ｆ で与えられる。ここで、ｋは真空中の光の波数と呼ばれ
、ｋ−ＲＶλ（λは真空中の光の波長）である。

光ファイバの害へ層方向に直線偏光の光を入射した時、
曲げや圧力等の外力によって直線偏光状態がＩＩＬを受
けないようにするためには、モード複屈折率Ｂが１０４
度以上でなければならないことが知られている（Ｒ，Ｕ
ｌｒｉＯｈ　４Ｓｔ、　ａｌ、　”Ｂａｎ（ｉｉｎｇ　
−１ｎｄｕｏｅｌ　ｂｉｒａｆｒｉｎｇｅｎｃｅ　ｉｎ
　ｓｉｎｇｌｅ　−ｍｏｄｅ　ｆｉｂｅｒａ″。

０ｐｔｉｏ８Ｌｅｔｔ、　、　ＶＯｌ、　　Ｊ、　Ａ　
ｔ、　ｐｐ、　２７３　Ｎコア５゜ｔｑｒｏ＞。そこで
、第１図に示すように、クラッドｌの中心部に非円形状
構造のコアコを設け（０−Ｙｅｈ。

”Ｅｌｌｉｐｔｉｃａｌ　ｄｉｅｌｅａｔｒｉｏ　ｗａ
ｖｅｇｕｉｄｅｓ”、　Ｊ、　ｏｆＡＰＰｌ、　　Ｐｈ
ｙ８．、　　Ｖｏｌ、　　３７．Ａ　／／、　　ｐＰ−
Ｊ２ＪＩ　〜　ｊコゲ３゜／９６コ）、または、第２図
に示すようにコアコの両側にコア２およびクラッドｌの
材料と熱膨張係数の違う材料で形成した第２クラツド、
３を配置し、コアコに非対称応力を付与するような構成
（官能「内部応力複屈折性単−モー′ド光７アイバあ製
造方法」特願昭Ｓｔ−ダｓｔｙ号）により、モード資屈
折率を大きくすることが提案されている。

非円形状のコア２を有する光ファイバにおいて、そのモ
ード複屈折率は次式で与えられる。

（２） Ｂ−（β８゜−４゜）／ｋ　＋　Ｐ・（σ８−σ、）た
だし、β　およびβ　は無応力時の伝搬定数、６ σ　およびσは主軸方向の主応力（単位−）でｘ　　　
　　　　　　　ｙ あり、Ｐは石英ガラスの光弾性係数で、Ｐ−３，３６Ｘ
Ｌ♂’（ｗ”／＋９）　　　　　　（３）である。式（
８）の第１項は導波構造性複屈折率Ｂｇ（Ｑ４０１１＠
ｔｒｉＯＪＬｌ　５Ｌｎｉ！１ｏｔｒｏｐｙ）と呼ばれ
、第２項は応力誘起複屈折率Ｂ、（８ｔｒｅｇｇ−１ｎ
ｄｕｏｅｄ　ｂｉｒｅｆｒｉｎｇｅｎｃｅ＞と呼ばれて
いる。楕円コア光ファイバの導波構造性複屈折率Ｂよお
よび応力誘起複屈折率Ｂ８を計算した結果を１第Ｊ［お
よび第ｔＩ図に示す。ただし、図において楕円率Ｃは 、１−ｂ、　　　　　　　　　（４） で定義される。−例として、比屈折率差Δ−０・６％。

楕円率＊−ｏ、４のとき、Ｂ、−１，２Ｘｌｏ　、　Ｂ
、−３，１Ｘ１０であり１モード複屈折率は、 １２８ｇ　”　％−４−３Ｘ　Ｉ　Ｏ”’　　　　　　
　　（５）であることがわかる。

次に、単一偏波光７デイバの直交する偏波モードの単位
長さ轟りの運廻時間は、 で与えられる。このとき、両偏波モード間め単位長さ当
りの遅延時間差（偏波分散）Ｄは、（０は真空中の光の
速度） で表わされる。弐α）　Ｉ　（２）より偏波分散りは、
Ｄ−（τ　−丁　）十−（σ−σ）（９）！０　　３Ｆ
ＯＱ　　　！　　　Ｆ で与えられる。式（９）において右辺第１項は非軸対称
応力が無い場合の遅延時間差、第２項は応力に起因する
遅延時間差を表わし、それぞれり、およびＤｌｌと定義
される。ここで、楕円コア光ファイバの場合には、Ｄｇ
は Ｄｇ−＞ｊｇｇＦ（ｖ）　　　　　　　（ｉｏ）で与え
られる。ただｌｙ、ｎ工はコアの屈折率、ＩＰｔＶ）は
規格化周波数Ｖと楕円率１によって決まる関数であって
、第５−のように変化する。声た応力に起因する偏波分
散は、第一回から求められる。

−例としてΔ−０．６％、　ｇ−Ｑ、４．　ｖ＝ｏ、ｅ
ｖｏｔただしｖｏは楕円コア光ファイバのカットオフ周
波数である。）のとき、！（ロ）−〇、１６であるから
Ｄｇ−１１（Ｐ　Ｉ／ＫＩＩ　）　　　　　　　　　　
（１１）となる。またＤ８は第一回よりＢ、−３，１Ｘ
ＩＯであるから り、−−％ｌ−１０８（Ｐｇ／Ｋｍ）　　　　　（ＩＪ
）であることがわかる。従って偏波分散は１）−Ｄ、＋
Ｄ、−１１４　（Ｐｉｇ／に！ＩＩ）　　　　　（１３
）である。

次にｖｘｔｗに示すようにＸ軸方向に非軸対称応力を付
与した単−直線偏波光７′アイパ（保坂他、「非対称屈
折率溝を有する単一偏波光７アイパ」光量ニレ研資料、
ｏｑｍｓｘ−ｘｉ、　ｐ、ｌＪ、　ｔａｒｔ＞　）偏波
分散の測定につ＆１て述べる。なお第４図の皐−偏波光
ファイバのコア１はＧｏｏ、　−８１０，から成り、応
力付与層ＪはＢ、Ｏ，−８１０，から成り、クラッドＩ
は８１０怠から成っている。またコア２の比屈折率差４
まΔ−０．６１％、コアの楕円率はｇｓｍｏ、ｏフ、応
力付与層の比屈折率差はΔ、−−−０．４４％、外径２
ｄ鱒１ｇ０７１１１である◎偏波分散の測定系を第７図
に示す。第７ｖ４において、参は半導体レーザ（λ−１
，２９μｍ）、ｊはレンズ、６は軸板、７は単一偏波フ
ァイバ、ｌはウォラストンプリズム、ｔはフィルタ、１
０゛はハーフミラ−Ｓ／／はｐｂｓ検出器、１２はモニ
タ、１３は固定ミラー、ｌ＃は可動ミラーである。以下
、測定原理を述べる。検出器の面上におけるＨＥ７□モ
ードおよ゛びＨ打、モードの光の強度を１０．Ｉ、とし
、これら二つのモード間′の遅延時間差をΔτ（−ＤＬ
、、　Ｌはファイバの長さ）とすると、全強度Ｉは Ｉ　−１、＋Ｉ、＋岐亙チ＋　ｒ　＜　ｉ　ｒ　＞　＋
　ｃ　ｏｓφ（Δｒ）−００８ｇ（１４）と表わされる
。ただしγ、φ、ρはそれぞれ複素コヒーレンス度、そ
の位相および二つの偏波光の検出器面上でなす角度であ
る。出射側の軸板６を調整することによりΩ−０、すな
わちＯＯＢｍ−１とすることができる。一方、干渉稿の
鮮明度Ｖは次式で定義される。

フィルタ！で光強度を調整することによりＩ、−Ｉ。

とすると Ｖ−１ｒ（）ｖＮ　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　（１６）となる。複素コヒーレンス度は、遅延時
間差１丁−〇のときｆｒ（ｏ）ｆ−１となることが知ら
れている。したがって４？−０のときＶ−１となり、干
渉稿の鮮明度も最大となる。１１７図において、可動之
う−町はファイバの長さがＬのと、きの鮮明度最大とな
る位置であり、４はファイバの長さが１ｍのときの鮮明
度最大の位置である。７アイパの長さが１ｍのときには
偏波分散は零とみなせるからｓ　Ｍ２’は干　□渉針の
両アームの長さが等しい位置である。ファイバの長さが
乙のとき、Ｈｌｒ、モードはＨＩＤ、モードに対してΔ
ｒｍ（ｖ　−ｖ　）Ｌだけ−早く７アイバ出射端７ に到着する。したがって手前のアームの長さをＯΔτだ
け短くすれば鮮明・度は最大となる。このときのミラー
の移動量をｌとすると、ｏｌτ−２１の関係が成立する
。したがって偏波分散は Δｒ　２１　　　　　　　　（１’Ｆ）ｐ−ｆ、　−ｆ
、−τ−亜 で与えられる。第４図の単一偏波ファイバの鮮明度の測
定結果を第を図に示す。ミラーの移動量は−７−１６，
４７（ｓｕｍ）　　　　（Ｌ−４００１１）　　　　　
（１Ｂ）である。したがって偏波分散は式（１７）より
・Ｄ＝ｇ’Ｆ６　　　（ｐａ／Ｋｍ）　　　　　　　　
（１９）である。

以上の説明から明らかなように゛、偏波特性を外乱に対
して安定にする目的で作製されたモード複屈折率Ｂの大
きい皐−直線偏波光ファイバは、大きな偏波分散を有す
ることがわかる。

このような光ファイバにおいては、二つの偏波モードの
間に備かでもモード結合が有ると、大きな偏波分散が生
じ、コヒーレン）光伝送方式等における伝送特性を大幅
に劣化させることになる。

本発明の目的は、従来の前述の欠点を除失するため、コ
アとタララドの比屈折率差１楕円コアの楕円率応力付亭
層のＩ’ｉ’ｓのモヘル濃度、応力付与層とコアの比、
および引り、モードとＨ叱モードの伝搬電歇（／ｘ−／
、）と真空中の光の波数にの比で定義され４５％−ド複
屈折率を所定の値に設定することにより１偏波分散が零
である単一直線偏波光７アイパを提供することにある。

以下図面により本発明を評輻に説明する。

まず零優波分散単−直線偏波光ファイバの基本的構造と
しては、楕円コアおよび応力付与層を有する単−モード
光ファイバを考える。応力付与楕円コア光ファイバの偏
波分散は、式＜ｏ＞　ｅ　ｔｘｏ）よりＤ−ｉｌｌｌｊ
”膚Ｆ（１／）＋　−；−ｔｅｌ、−ｔｉ、）　　　　
　　（２０）と表わせる。したかつ・て偏波分散を零に
するためには ｎｚｊ〜１もり＋Ｐ＠　（＃、−５）−０（２１）でな
ければならない。このときモード複屈折率Ｂは式（”）
　ａ　’れ）より Ｂ−ｎ、７ｇ　０％　＋　Ｐ　−（ａ、−σ、）−ｎ、
ΔＲε（Ｇ（Ｖ）−Ｆ（Ｖ））−ｎ工Δ２叱ν）　　　
　　　　　　　　　（２２）と表わせる。ただし楕円コ
アの場合にはＢｇ−（β８゜−βア。）７’に−ｎ１Δ
”ｎｅｔ／）　　　（２３）であり、賂は第を図に示す
ようになる。またＨＣＶ）の規格化周波数Ｖに対する依
存性を第７０図に示も単一直線偏波ファイバの偏光特性
を外力に対して安定にするためには、モード複屈折率Ｂ
はｌＸ１σ６程度以上でなければならない。

以下の構造設計では、Ｂ−Ｉ　Ｘ　１ｏ−’ＳとＢ−ａ
ｘｌｏ−’の二つの場合について計算を行う。

以上まとめると、零偏波分散ファイバの構造設計の手順
は次のようになる。

（１）　　Ｂ−ｎ、Δ”＃Ｈ（Ｖ）−ＬＸＩＯ−’また
ハ５ｘ１ｏ−’トナルＪ：うな比屈折率差Δ、楕円率Ｃ
１規格化周波数Ｖの組み合わせを決める。このとき・ｎ
工Δ”ｇＦ（ｖ）の値も決まる。

（１）　　（％−＃、）ｍ４．Δ”ｎ（ｖｙｐとなるよ
うな応力付与構造を決める。

具体的設計を行う前に、楕円コア光ファイバのカッ）オ
フ肩波数Ｖ＃を知らなければならない。第１１ＷＪに楕
円率ｅとＶ、の関係を示す。カットオフ波長は λ、−４！−ｎ１ａＶ′ｒｒｃ２４） ・ で与えられる。成田）およびＶ−（！！π／λ）ｎｌ帽
よなる関係があることが示される。したがって、単一モ
ード光ファイバの特性を議論する上では、ｌへをパラメ
ータとして用いると便利であることがわかる。

第１２図、第１Ｊ図、第１＃図は楕円率−とＧ（ロ）、
１（ロ）。

Ｈν）の関係をＶ／Ｖ、をパラメータとしてプロットし
たものである。

以下、Ｂ−ｎ１ノ”　Ｉ［（ｖ）−ｚ　ｘ　１ｏ−’　
ｇ）場合をｏａｓｅ　ｌ。

Ｂ−ｎｌｊ　”　ＨＯｎ−Ｂ　ｘ　ｘｒ’　４Ｆ）場合
をｏａｇｅ　ｇと呼ぶことにする。したがって０ａ８ｅ
　ｌでは ｃａｓｅ　ｇでは を満足するようなΔ、ａ、Ｖの組み合わせを求めること
になる。Ｑ工およびＱ２は比屈折率差Δと楕円率εのみ
の関数であり、Δをパラメータとしてプロットすると第
１３図、第ｔ６図のようになる。したがって、式（２６
）または式（２？）を満足するΔ、ａ。

Ｖの組み合わせは第１１図、第１ｊ図を重ね合わせて第
１ヂ図のＨＣＶ）と第ｔＳ図のＱ工との交点（ｅａｓｅ
ｌ）または第１１図と第１６図を重ね合わせて第１−図
のＨ（Ｖ）と第１≦図のＱ２との交点（Ｏａ８１！！　
）として求められもこのようにして求めたｌ、ａ、ｖの
関係をη〜。

ｔｒ：ハ５）ｌ−１として第１７図（Ｑａｌｉｅ　１）
、第ｔｔ　ｍｏｕｓｅ２）に示す。第１７図、第１ｔｖ
！ＪよりＢ−Ｉ　Ｘ　１０−’（Ｏａｌｉｅｌｌ）の場
合には、Δは０．３％以上、３３−　Ｉｓ　Ｘ　１０−
’（０ＪＬＩＩ６２）の場合には、Δは１％以上でなけ
ればならないことがわかる。

また１比屈折率差ｌが大きくなるに従って、楕円率Ｃは
小さくなることがわかる。

つ「に第Ｘ図、第１Ｉ図を用いて導波構造パラメータの
具体的設計を行う。以下の設計では、ｖ／ｖｃ−Ｏ−９
Ｂ４使用波長λ−１，３μｍとする。したがって式（怠
６）よりカットオフ波長λｌ！−Ｌｊ！３５μ重となる
。第Ｘ図および９１１図のη〜−ｍＱ・９６の曲線より
、比屈折率差Ｉ＆：坩するコア長径ａおよび楕円率−の
関係を求めると、第ｎ図（０１１１６１）、第Ｘ図（Ｑ
ａｌｉｅ　２）のようになる。

以上の導波構造パラメータの設計により零偏波分散７ア
イパを実現するための比屈折率差Δ１コア径ａ％楕円率
Ｃ等の導波構造パラメータが決められた・このとき第１
３ａ１よりＦ（Ｖ）も与えられる。

ここでつぎに １、−９．ｍ−＋−１１，Δ”ａｙ（ｖ）　　　　（ｇ
ａ）を満足するように応力付与構造を決定しなければな
らない。

第ｔＪ１ｇより、Ｆｆｆ）はｖ／′ｖ０−１．Ｏの場合
を除いては、正である。したがって式（２８）よりコア
内の応力差は σ−σ＜　Ｏ（２９） ７ でなければならない。

応力付与層が無い場合には１．楕円コアファイバのコア
内の応力差は、ｔｔ、−９０である。したがって、応力
付与層は第１図に示すようにｙ軸方向になければならな
い。第１図において、ｎａは応力付与層の屈折率、ｒ工
およびｒ２はその内半径およ゛　　び外半径、＃８はｙ
軸から測った角度である・またファイバの外径はｇｄ−
ｘｇａ−ｍである。応力付与構造の設計を行う前に、楕
円コアのコア径、比屈折率差、楕円率は一定で応力付与
層の屈折串（モル分率）を変化させたときの、コア内の
応力差について調べる〇 ただし、応力付与層のドーパントとしてはＢ２０゜を考
える。

第８図および第ｎ図は、ノー０．δ−１ｇ−ｏ、δ２、
Ｊｌ−１５，２ｆｉＴＩＩおよびΔ−１，０％、ａ−０
，１８、ａ”−！ｌｌ＃ｍの場合の応力付与層の比屈折
率差−Δ８と応力差で与えられる。また″ｒエニーｂ、
　ｒ、−１０ｂとしくｂはコア短径）、有限要素法を用
いて解析した。第ｎ図、第ＪＪＷＪかられかるように、
応力付与層が無い場合には一、−ＩＦア〉Ｏであるが、
応力付与層の屈折亭差（モル分率）−ノ、が大き（なる
に従ってσエーアくＯとなる。また＃８−σアは１．と
比例関係にあることがわかる。

・これらの結果をもとにして式（Ｕ）の関係を満足する
ような応力付与層の比屈折率差（モル分率）を計算した
結果を第２Ｗｉ（Ｏａｌ！８　Ｌ）　、第３図（Ｏａ８
６１）に示す。

以上、まとめると１１１１７９図、第２７ｇに示される
ような導波構造パラメータと、第２図、第３図に示すよ
うな応力付与構造を有する応力付与楕円コアファイバに
よって、零偏波分散単−直線偏波光ファイバを実現する
ことができる。

以上の説明により明らかなとおり、本発明の零偏波分散
皐−直線偏波光ファイバは、単一直線偏波光ファイバの
偏光維持特性を損なうことなく、偏波分散を零にするこ
とができるので、コヒーレンジ光伝送方式、光フアイバ
応用計測、または集積形光回路との結合等において大き
な利点を有する。

この本実施例では、コアの比屈折率差としてノく３％の
場合を示した。これはコアのドーパント濃度の増加によ
り、レーリ散乱損失が増大することを考慮したためであ
るが、ファイバの損失を左輪問題にしないファイバセン
サ略への応用においては、コアの比屈折率差が！憾程度
のものも考えられる。このような場合も、この実施例に
示したような設計手順によって零偏波分散単−偏波ファ
イバを実現することができる。

また応力付与層のドーパントによる吸収損失（応力付与
層であるＢ、Ｏ，−８ｉＯ，による赤外吸収に基づく損
失の増加を避けるために、この実施例では応力付与層を
コア短径のＳ倍以上離したが、これについても前述のよ
うに損失増を左輪問題にしない場、会に嬬１応力付与層
はコアに隣接していてもよい。・遂に応力付与層がコア
［径のｌ！倍程度重で層れている場合でも１応力付与層
のドーパント濃度を増加すれば１零偏波分散を実現でき
ることは明らかである。

さらに応力付与層のドーパントとして熱膨張係数が城少
するような？１０．を用いる場合には、この実施例て示
したように、応力付与層がｙ方向に配置された構造では
なく、Ｘ方向に配置された構造になる。

この実施例では、コアの楕円率としてｏ　、　ｌ＜：　
虐＜０．６の場合を取り扱ったが、接続損失の増加を問
題にしない場浴には＃−０，９程度のファイバまで零偏
波分散単−偏波ファイバとして用いられる。

【図面の簡単な説明】

ＩＩ／Ｉｔは楕円コア光ファイバの構成例な示す横断Ｗ
Ｗ、第Ｊ図は非軸対称応力付与形光７アイパの構成例を
示す横断面図、第１図は楕円コア光７アイパの導波構造
性複屈折率Ｂｇを表わすグラ７％　ｍ１ｌｌは楕円コア
光ファイバの応力誘起彼屈折率Ｂ８を表わすグラフ、第
Ｓ図は楕円コア光７アイパの偏波分散特性な決めるＦν
）を表わすグツ７Ｓ第４ｖ！：ｉは非軸対称応力付与形
単−直線偏波ファイバの横断面図、第７図は偏波分散の
測定系を表わす図、第１図はファイバの長さ／Ｑｌと＃
ｏｏ　ｍのときの干渉稿の鮮明度を表わすグラフ、第９
ｖ！Ｊは楕円コア光ファイバの導波構造性複屈折率を決
めるＧ（Ｖ）を表わすグラフ、第１０図は楕円コア光フ
ァイバのＨ（’／）−Ｇツ）−？（Ｖ）を表わすグラフ
、第１１図は楕円コア光ファイバのカットオフ規格化周
波数Ｖを表わすグラフ、第１２図は第９図の鉋）を楕円
率Ｃに対して表わしたグラフ、第１３図は第５図の１（
ロ）を楕円率−に対して表わしたグラフ、第１＃図は第
１０図のＨν）を楕円率Ｃに対して表わしたグチ７、第
１ｊ図はＱニー１Ｏ−５Ａ工Δ２１を楕円率ｅに対して
表わしたグラフ、第１６図ｉｔ　ｑ２−５　×１０−’
Ａ、Δ２６ヲ楕円率１に対して表わしたグラフ、第ｎ図
はＨ（Ｖ）−１ｘ　ｌ　ｆ’／ｎ工Δへを満足する導波
構造パラメータを表わすグラフ、第１Ｉ図はＨ（ｖ）−
８ｘ　１０”／ｈ工Δ２εを満足する導波構造パラメー
タを表わすグラフ、第１９＠は零価、波分散単−直線偏
波ファイバを実現するための導波構造パラメータを表わ
すグラフ（モード複屈折率Ｂ−ＩＸＩＯ”’の場合）、
第３図は零価波分散単−直線偏波７アイパを実現するた
めの導波構造パラメータを表わすグラブ（モード複屈折
率Ｂ−ａｘ１ｏ−５の場合）、第ＪＪｗＩは零価波分散
単−直線偏波光７アイパの一実施例を表わす図、第ｎ図
は応力付与層の比屈折率差１．Ｃモル分率）とコアの一
応力差（ｇｘ−ｇ、）の関係を表わすグラブ、第２７図
は応力付与層の比屈折率差４（％ル分率）とコアの応力
差（＃ｘ−＃、）の関係を表わすグラフ、第、２１［は
零価波分散単−直線偏波ファイバを実現するための応力
付与構造を表わすミラ７（モード複屈折率Ｂ−ＩＸｌｏ
＝の場合）、第ＢＷｉは零価波分散革−直線偏波７アイ
パを実現するための応力付与構造を表わすグラフ（モー
ド複屈折率Ｂ　−Ｂ　ｘ　１０−’の場合）である。 ／−・・タテラド、コ・・・コア、Ｊ・・・応力付与層
、ダ・・−半導体レーザ（λ−１，２９μｍ）、！・・
・レンズ、４・・・λ／怠＃Ｒ％γ−・単一偏波ファイ
バ、ｌ・・・ウォラストンプリズム、ｔ…フィルタ、ｌ
ｏ・・・ハーフ曙う−１、／／・・・ＰｂＳ検出器、／
Ｊ・・・モニタ、／Ｊ・・・固定セラー、ｌダ・・・可
動ミラー。 特許出願人　日本電信電話公社 １４ ｒと１：拉ｆ！崖Δ（駒 第４図 ｃｔｉｉ、笥摩オΔ（％） −一　　　　　　　　−二　　　　　　　−一　　　　
　　　−）ＩＩＱ　　　　　　’ｉ；ｒ　　　　　　（
Ｎ　　　　　　ＱｏＣＳ　　　　　３ （％）　’Ｖ− ’４　’ｆ／　）（ｐ　ｔ□　ｔｅ （幻Ｇｃｙ−

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 Ｌ　楕円コアと、このコアに非軸対称応力を付与するた
   めに、楕円コアの短径の両側にＢ２Ｏ３を含む応力付与
   層を配置した非軸対称応力付与構造の皐−直線偏波光フ
   ァイバにおいて、コアとクラッドの比屈折率差Δが、０
   ．００参４Ａ１．０．Ｏｊであり、楕円コアの長半径ａ
   １短す 半径すよＦ）　ｇ−１−、で定義される楕円率εが０．
   ０／ｌａｄ、０．９であり、応力付与層ノＢ、Ｏｓの七
   ル濃度が／　Ｎ８％に％であり、応力付与層とコアの比
   がｊ　Ｎ／５倍であり、かつ呵、キードと＜竺−ドの伝
   搬定数差（／ｘ−／ア）と真空中の光の波数にの比で定
   ＃Ａ１！れるモード複屈折率Ｂ−（β−β）、へがＢ≧
   ｚｘｌｒｆ’であり、偏波分　　１ 散すなわち直交するＨ１ｆｆｉモードとＨＸ：、！−ド
   の間の遅延時間差を零にしたことを特徴とする零偏波分
   散単−直線偏波光ファイバ。