WO2007145173A1 - 光学ガラスおよびそれを用いたレンズ - Google Patents

光学ガラスおよびそれを用いたレンズ Download PDF

Info

Publication number
WO2007145173A1
WO2007145173A1 PCT/JP2007/061743 JP2007061743W WO2007145173A1 WO 2007145173 A1 WO2007145173 A1 WO 2007145173A1 JP 2007061743 W JP2007061743 W JP 2007061743W WO 2007145173 A1 WO2007145173 A1 WO 2007145173A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
glass
content
less
temperature
optical
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2007/061743
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Jun Sasai
Naoki Sugimoto
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
AGC Inc
Original Assignee
Asahi Glass Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Asahi Glass Co Ltd filed Critical Asahi Glass Co Ltd
Priority to JP2008521191A priority Critical patent/JPWO2007145173A1/ja
Publication of WO2007145173A1 publication Critical patent/WO2007145173A1/ja
Priority to US12/332,589 priority patent/US20090093357A1/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/062—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight
    • C03C3/064—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight containing boron
    • C03C3/068—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight containing boron containing rare earths
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/12—Silica-free oxide glass compositions
    • C03C3/14—Silica-free oxide glass compositions containing boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/12—Silica-free oxide glass compositions
    • C03C3/14—Silica-free oxide glass compositions containing boron
    • C03C3/15—Silica-free oxide glass compositions containing boron containing rare earths
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/12—Silica-free oxide glass compositions
    • C03C3/14—Silica-free oxide glass compositions containing boron
    • C03C3/15—Silica-free oxide glass compositions containing boron containing rare earths
    • C03C3/155—Silica-free oxide glass compositions containing boron containing rare earths containing zirconium, titanium, tantalum or niobium
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B1/00—Optical elements characterised by the material of which they are made; Optical coatings for optical elements

Definitions

  • the present invention relates to a high refractive index and low dispersion optical glass and a lens using the same.
  • glass having a high refractive index and low dispersion characteristics is mainly composed of B 2 O and La 2 O.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-201143
  • Patent Document 2 Japanese Patent No. 3458462
  • Patent Document 3 Japanese Patent Laid-Open No. 2005-15302
  • An object of the present invention is to provide an optical glass having optical characteristics of high refractive index and low dispersibility, low molding temperature and low devitrification, and excellent moldability.
  • the present inventors have found that the above object can be achieved by the optical glass and lens described below, and have completed the present invention.
  • the present invention provides the following optical glass and lens.
  • the defined molding temperature (T) is 640 ° C or lower and the liquidus temperature (T) is 1000 ° C or lower.
  • optical glass according to (1), (2) or (3) below.
  • average thermal expansion coefficient (alpha) is 66 X 10 _7 ⁇ 84 X 10_ 7 K _1 (1) ⁇ (4) Noise Re optical glass according to any.
  • a lens having an optical glass force according to any one of (1) to (5).
  • the optical glass of the present invention (hereinafter referred to as the present glass) has a high refractive index, preferably a refractive index ⁇ d.
  • the present glass preferably satisfies the relationship that the refractive index and the Abbe number are n ⁇ 2.22-0.01 XV dd
  • ⁇ ⁇ is a component that forms a glass skeleton and lowers the liquidus temperature ⁇
  • the ⁇ content is 13-27% by mass (hereinafter,
  • the liquid temperature or liquid phase temperature ⁇ increases. To lower the liquidus temperature ⁇
  • the cocoon content is more preferably 16% or more, 17% or less More preferably, it is above. If the BO content is 18% or more, the liquidus temperature will decrease.
  • the Abbe number can be increased to 44-47.5. /.
  • the B 2 O content is 2
  • ZnO is a component that stabilizes the glass and lowers the molding temperature or the melting temperature, and is an essential component.
  • the ZnO content is 5 to 20%. If the ZnO content is less than 5%, the glass becomes unstable and the molding temperature may increase. If the ZnO content is 7% or more, it is more preferably 9% or more. On the other hand, if the ZnO content exceeds 20% in the present glass, the stability of the glass is deteriorated and the mechanical durability may be lowered.
  • the ZnO content is preferably 19% or less. The ZnO content is more preferably 18% or less.
  • La O is a component that increases the refractive index n and improves the chemical durability.
  • the La 2 O content is 20 to 35%.
  • the refractive index n may be too low.
  • La O content is d 2 3
  • the LaO content which is preferred to be 22% or more, is more preferred to be 24% or more.
  • La O content is less than 33% La O
  • the L 2 3 2 3 content is more preferably 31% or less.
  • GdO like LaO, has a high refractive index n, which improves chemical durability.
  • Gd O content is 5-25%
  • the refractive index n is low.
  • Gd O content is 8% or more
  • the preferred Gd 2 O content is 2 3 d 2 3, and more preferably 10% or more. Meanwhile, Gd O
  • Gd O content is preferred to be 22% or less Gd O content
  • 2 3 2 3 is 19% or less.
  • the total amount of La O content and Gd O content is 35 to 50%.
  • Permanence may be reduced.
  • the total amount is preferably 40% or more, more preferably 38% or more.
  • the total amount exceeds 50%, vitrification tends to be difficult, and the molding temperature may increase or the liquidus temperature T may increase.
  • the total amount is 47%
  • the total amount is preferably 45% or less.
  • Li 2 O stabilizes the glass and lowers the molding temperature and the melting temperature.
  • the Li O content is 0.5-3%
  • the molding temperature or melting temperature may be too high.
  • Li O content is preferably 1.1% or more Li O content is 1.3% or more
  • Li 2 O content exceeds 3%, devitrification tends to occur and chemical resistance is increased.
  • Li O content is 2.5
  • the Li 2 O content is 2.3% or less.
  • Ta O stabilizes the glass, increases the refractive index n, and high temperature molding.
  • Refractive index n was too low when Ta O content was less than 0.5%.
  • the liquidus temperature T may become too high.
  • the Ta O content is 1.5% or more
  • the preferable Ta 2 O content is more preferably 2.5% or more. Meanwhile, Ta O content
  • Ta O content is preferred to be 13% or less Ta O content is 12% or less
  • WO stabilizes the glass, increases the refractive index n, and high temperature molding.
  • the WO content is preferably 1.5% or more.
  • the L 3 3 content is 2.5% or more.
  • the WO content exceeds 10%
  • the mold temperature becomes high and Abbe number V may be reduced.
  • the WO content is 7% or less.
  • SiO is not an essential component! /, But in order to stabilize the glass, May be contained in an amount of 0 to 15% in order to suppress devitrification during high temperature molding. SiO content
  • the SiO content is more preferably 12% or less.
  • the SiO content is 10% or less.
  • the SiO content when it is desired to suppress devitrification during high temperature molding or to adjust the viscosity, it is preferable to set the SiO content to 2% or more.
  • the inventors of the present invention have included B 2 O content and SiO content, which are glass network-forming oxide components.
  • Li O content and ZnO which is a modified acid component of monovalent or divalent glass
  • the network modification ratio is 1.35 to L65. If the network modification ratio is less than 1.35 or exceeds 1.65, it is difficult to achieve both a low molding temperature and a low liquidus temperature.
  • the lower limit of the network modification ratio is more preferably 1.38 or more, and further preferably 1.40 or more.
  • the upper limit of the network modification ratio is more preferably 1.64 or less, and even more preferably 1.63 or less.
  • ZrO is not an essential component! / ⁇ has a refractive index n that stabilizes the glass.
  • ZrO content of 4% or less is more preferable ZrO content is 3% or less
  • the ZrO content is 0.2% or more.
  • the ZrO content is more preferably 0.4% or more.
  • TiO is not an essential component! / ⁇ has a refractive index n that stabilizes the glass.
  • TiO 2 It may be contained in an amount of 0 to 5% in order to increase 2 d, suppress devitrification during high temperature molding, or the like.
  • the TiO content is more preferably 3% or less.
  • Nb 2 O is not an essential component! /, But the refractive index stabilizes the glass.
  • N b If the O content exceeds 10%, the Abbe number v force is too low or the transmittance is low.
  • the Nb 2 O content is preferably 7% or less.
  • the content of Y 2 O and Yb 2 O is preferably 7% or less.
  • AlO, GaO, GeO, and PO are not essential components.
  • D It may be contained in an amount of 0 to 10% for the purpose of stabilizing the glass or adjusting the refractive index n.
  • the present glass contains SiO, Al 2 O, Ga 2 O, or GeO, SiO 2
  • the total content is preferably 15 to 35%.
  • the total amount is 18% or more, and the total amount is more preferably 22% or more.
  • the total amount is more preferably 29% or less.
  • the glass may become unstable or the refractive index n may be lowered.
  • the total content of BaO, SrO, CaO, MgO, and Z ⁇ is preferably 5 to 25%. If the total amount is less than 5%, the glass becomes unstable. The molding temperature becomes too high. More preferably, the total amount is 8% or more, and the total amount is more preferably 10% or more. On the other hand, the total amount exceeds 25%. The glass becomes unstable, the refractive index n decreases, and the chemical durability decreases d
  • the total amount is more preferably 21% or less, and the total amount is more preferably 18% or less.
  • the force to contain 2-12% SiO, ZrO and
  • the present glass has essentially the above component force.
  • the purpose of the present invention is not impaired! /
  • Other components may be contained within the range. When such components are contained, the total content of these components is preferably 10% or less, more preferably 8% or less, and even more preferably 6% or less.
  • the present glass may contain SbO, for example, 0 to 1%.
  • SnO may be contained up to 0 to 4%. Similarly, if high refractive index is important, TeO
  • Z or Bi 2 O may be contained alone or in a total amount of 0 to 6%.
  • lead (PbO), hydride is used as a component in order to reduce the environmental load. It is preferable that neither element (As 2 O 3) nor thallium (Tl 2 O) is contained substantially. Also,
  • Containing nitrogen increases the coefficient of thermal expansion, adversely affects mold release and moldability, and the components tend to volatilize, resulting in a non-uniform optical glass composition and molds such as mold release films. Therefore, it is preferable that the present glass does not substantially contain fluorine.
  • the present glass preferably contains no Fe 2 O for reasons such as preventing coloring.
  • the content is preferably 0.0001% or less.
  • the refractive index n is preferably 1.75-1.80.
  • Refractive index d is preferably 1.75-1.80.
  • n is less than 1.75, the lens is not suitable for miniaturization, and the refractive index n is 1.76 or more d d
  • the refractive index n of the present glass is more preferably 1.79 or less.
  • the Abbe number V of the glass is preferably 43 to 48 when the refractive index n is 1.75 to: L 80 d d
  • a lance is taken, which is preferable in optical design. That is, Abbe number V and refractive index n are two-dimensionally d d
  • optical characteristic point of this glass is in the region above (X v) (n ⁇ 2. 22-0. 01 X v) d d d
  • V is more preferred.
  • the molding temperature T of this glass is 640 ° C or less, it is preferable because precision press molding is easy.
  • the molding temperature T exceeds 640 ° C, the preform that is the molding object during press molding
  • Molding temperature of this glass T is more preferably 635 ° C or less, and even more preferably 630 ° C or less.
  • the thermal expansion coefficient of the optical glass is preferably an average thermal expansion coefficient (X is 66 X 10 1 7 to 84 X 10 " 7 K _1 .
  • This is the average thermal expansion coefficient of the mold, for example, in the WC system it is because good smaller the difference between the 40 ⁇ 50 ⁇ 10 _7 ⁇ is _1 force same average thermal expansion coefficient of the optical glass. this in glass.
  • the average thermal expansion coefficient ⁇ is 84 chi 10 _7 kappa If it exceeds _1 , defects such as cracks are likely to occur during press molding, and if the pressurization condition for avoiding cracks is mild, the shape transferability and the like deteriorate due to sink marks. and further preferably an average thermal expansion coefficient ⁇ force 3 ⁇ 43 ⁇ 10 _7 ⁇ there more preferred instrument 82 chi 10 at _1 hereinafter "7 kappa _ 1 below.
  • the average thermal expansion coefficient ex of the optical glass becomes too small, it becomes difficult to release the mold from the optical component during the cooling process of press molding. In the worst case, the optical component is fixed to the mold. As a result, the molded product may be defective. Therefore, in this glass, it is equal average thermal expansion coefficient, preferably 66 ⁇ 10 _7 ⁇ _1 more.
  • the average thermal expansion coefficient ⁇ is more preferably 68 ⁇ 10 _7 ⁇ _ 1 or more, more preferably 67 ⁇ 10 _7 _1 _1 or more.
  • the average thermal expansion coefficient ⁇ means an average linear expansion coefficient in a temperature range of 50 to 350 ° C.
  • the liquidus temperature T of the present glass is preferably 1000 ° C or lower. Liquidus temperature T force 1000
  • the liquidus temperature T is the maximum at which the glass melt does not produce crystal solidified when kept at a certain temperature.
  • the optical design is suitable for an optical component having a short optical design, in particular, an aspheric lens used in a digital camera or the like.
  • boron oxide, aluminum oxide, lithium carbonate, sodium carbonate, zirconium dioxide, zinc oxide, magnesium oxide, calcium carbonate, barium carbonate, strontium carbonate and antimony oxide A special grade reagent manufactured by Kanto Chemical Co. was used.
  • As the lanthanum oxide, acid gadolinium, and yttrium oxide 99.9% pure reagents manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. were used.
  • As tantalum oxide, silicon dioxide, tungsten oxide, niobium oxide, and bismuth oxide a reagent with a purity of 99.9% or more manufactured by Kojundo Chemical Laboratory Co., Ltd. was used.
  • Thermal characteristics (T, At, ⁇ ): A sample processed into a cylindrical shape having a diameter of 5 mm and a length of 20 mm, g
  • thermomechanical analyzer (trade name: DILATOMETER5000, manufactured by Mac Science Co., Ltd.), the temperature was increased at a rate of 5 ° CZ.
  • the pull was measured with a precision refractometer (trade name: KPR-2, manufactured by Kalyu Optical Co., Ltd.). Yes, if the relationship between n d and v satisfies n ⁇ 2. 22-0. 01 X V, d d d
  • the measured value is obtained up to the fifth digit after the decimal point.
  • Liquidus temperature T Put a sample in a cubic shape with a side of 10mm on a platinum dish.
  • ⁇ indicates that no devitrification precipitation is observed at a liquidus temperature of 1000 ° C
  • X indicates that it is observed.
  • Example 20 Example 1 6 Example 1 7 Example 1 8 Example 1 9 Example 20
  • the present invention can provide an optical glass suitable as an optical component for a digital camera or the like.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)

Abstract

　本発明は、酸化物基準の質量％表示で、Ｂ２Ｏ３：１３～２７％、Ｌａ２Ｏ３：２０～３５％、Ｇｄ２Ｏ３：５～２５％、ＺｎＯ：５～２０％、Ｌｉ２Ｏ：０．５～３％、Ｔａ２Ｏ５：０．５～１５％、及び、ＷＯ３：０．５～１０％を含有し、かつ、ＳｉＯ２とＢ２Ｏ３の合計含有量とＺｎＯとＬｉ２Ｏの合計含有量の質量比である（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）／（ＺｎＯ＋Ｌｉ２Ｏ）の値が１．３５～１．６５である光学ガラス、及び、本光学ガラスからなるレンズを提供する。

Description

光学ガラスおよびそれを用いたレンズ
技術分野
[0001] 本発明は、高屈折率で低分散性の光学ガラスおよびそれを用いたレンズに関する 背景技術
[0002] 近年、高精細かつ小型のデジタルカメラやカメラ付携帯電話等の普及により、光学 系の軽量化'小型化の要求が急速に高まっている。それらの要求に応えるため、高 機能性ガラス製非球面レンズを使用した光学設計が主流となっている。特に、高屈 折率で低分散特性を示すガラスを使用した大口径の非球面レンズは、光学設計上 重要なものとなっている。
[0003] 高屈折率で低分散特性を示すガラスとしては、従来、 B O、 La Oを主成分とする
2 3 2 3
ガラスが知られている力 一般に成形温度が高いために WC系の金型母材上に形成 されて!/ヽる貴金属系保護膜の寿命が短く成形金型の耐久性が短!ヽと ヽぅ問題点や 成形サイクルが長く生産性が低 、と 、う問題点があった。
[0004] 上記問題点を解決するために、 B O、 La O以外に Li Oを主成分とするガラスが
2 3 2 3 2
知られている力 La O等の希土類元素を多量に含有するために、高温成形プロセ
2 3
ス中に失透を生じやす 、と 、う問題点があった。
[0005] また、非球面レンズの製造法としては、生産性と製造原価の点力もプレス面を研磨 せずにそのまま使用する精密プレス成形法が主流となって 、る。精密プレス成形で は、プレス成形温度が低いほど、金型耐久性が向上し、成形サイクルが短く生産性 が上がるため、成形温度の低!、光学ガラスが求められる。
[0006] 成形温度を下げるため、ガラス成分としてアルカリ金属やアルカリ土類金属成分の 含有量を多くすると、光学ガラスの熱膨張係数が大きくなる。金型として用いられる W Cやセラミックスなどは、光学ガラスに比べて熱膨張係数がかなり小さいため、成形過 程で、金型と光学ガラスの熱膨張係数の差に起因する熱歪が成形品である光学部 品中に発生する。成形歪により光学特性が変化したり、最悪の場合は、成形品にクラ ック等の欠陥が発生する。したがって、光学ガラスには、成形温度が低くなると同時に 熱膨張係数も低いことが求められる。
[0007] 上記問題を解決するために、 B O— SiO -La O— Gd O ZnO— Li O— Zr
2 3 2 2 3 2 3 2
Oを主成分とし、 n = 1. 75-1. 85、 v =40〜55であるガラス力 S特許文献 1に提
2 d d
案されて!、るが、成形温度が高 、と 、う問題点がある。
[0008] また、 B O -La O— Gd O -ZnO -Li Oを必須成分とし、 n = 1. 68〜： L 8、
2 3 2 3 2 3 2 d v =44〜53、屈伏点が 630°C以下で、高屈折率 ·低分散特性を示すガラスが特許 d
文献 2に提案されて ヽるが、高温成形プロセス中の失透特性に問題があった。
[0009] さらに、 B O -La O— ZnO— Ta O—WOを主成分とし n = 1. 75〜： L 85、 v
2 3 2 3 2 5 3 d
≥ 35、軟ィ匕点が 700°C以下のモールドプレス成形用光学ガラスが特許文献 3に提 d
案されているが、光学特性、成形性および低熱膨張性のバランスの点でまだ充分な ものではない。
[0010] 特許文献 1：特開 2003 - 201143号公報
特許文献 2：特許第 3458462号公報
特許文献 3 :特開 2005— 15302号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0011] 本発明は、高屈折率 ·低分散性の光学特性を有し、成形温度が低ぐ失透しにくい 、成形性に優れた光学ガラスの提供を目的とする。
課題を解決するための手段
[0012] 本発明者らは、前記課題を検討すべく鋭意検討したところ、以下に示す光学ガラス 、及び、レンズにより上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成するに至った 。本発明は、以下の光学ガラス、及び、レンズを提供する。
(1) 酸化物基準の質量％表示で、 B O : 13〜27%、 La O : 20〜35%、 Gd O
2 3 2 3 2 3
: 5〜25%、 ZnO : 5〜20%、 Li O : 0. 5〜3%、 Ta O : 0. 5〜15%、及び、 WO：
2 2 5 3
0. 5〜 10%を含有し、かつ、 SiOと B Oの合計含有量と ZnOと Li Oの合計含有量
2 2 3 2
の質量比である（SiO +B O ) / (ZnO+Li O)の値が 1. 35〜： L 65である光学ガ
2 2 3 2
ラス。 (2) 屈折率 n = 1. 75〜： L 80、アッベ数 v =43〜48である（1)に記載の光学 d d
ガラス。
(3) nおよび V 力 n≥2. 22-0. 01 X v なる関係を満たす（2)に記載の光学 d d d d
ガラス。
(4) ガラス転移点 (T )と屈伏点 (At)力もなる関係式 At+ (At— T ) Z2によって g g
定義される成形温度 (T )の値が 640°C以下で、かつ、液相温度 (T )が 1000°C以
P L
下である（1)、 (2)または（3)に記載の光学ガラス。
(5) 平均熱膨張係数（α )が 66 X 10_7〜84 X 10_7 K_1である（1)〜（4)のいず れかに記載の光学ガラス。
(6) (1)〜（5)のいずれかに記載の光学ガラス力もなるレンズ。
発明の効果
[0013] 本発明の光学ガラス (以下、本ガラスという。 )は、高屈折率で好ましくは屈折率 η d
= 1. 75-1. 80であり、低分散' 14で好ましくはアッベ数 v =43〜48である。さらに d
、本ガラスは、好ましくは屈折率とアッベ数が n≥2. 22-0. 01 X V なる関係を満 d d
たすことにより、屈折率と分散性のバランスが特に良くなる。
[0014] また、本ガラスは、成形温度が 650°Cと低ぐし力も、失透が生成しない最高温度で ある液相温度が 1000°C以下と低いため、プレス成形性に優れる。さら〖こ、本ガラスの 平均熱膨張係数は、 α =66〜84 ( Χ 10_7 Κ_1)と同系統の光学ガラスに比べて低 いため、 WC系などのプレス金型との熱膨張係数の差が小さぐ熱歪に起因する成形 品の不良品発生率を著しく低減できる。さらに、これらのことにより、レンズなどの光学 製品を生産性よく製造でき、製造原価の低減にも貢献する。
発明を実施するための最良の形態
[0015] 本ガラスの各成分範囲を設定した理由を以下に説明する。
本ガラスにおいて、 Β Οはガラス骨格を形成し、また液相温度 Τを低下させる成分
2 3 し
であり、必須成分である。本ガラスにおいて、 Β Ο含有量は 13〜27質量％ (以下、
2 3
質量％を単に％と略す。）である。 Β Ο含有量が 13%未満ではガラス化が困難にな
2 3
るカゝ、または液相温度 Τが高くなる。液相温度 Τを低くするためには Β Ο含有量を
し し 2 3
15%以上とすると好ましぐ Β Ο含有量が 16%以上であるとより好ましい、 17%以 上であるとさらに好ましい。 B O含有量が 18%以上であると、液相温度が低下すると
2 3
とちに、アッベ数を 44〜47. 5と高くできるため、特に、好まし！/、。
[0016] 一方、本ガラスでは、 B O含有量が 27%超では屈折率 nが低くなり、または耐水
2 3 d
性等の化学的耐久性が低下するおそれもある。本ガラスにおいて、 B O含有量が 2
2 3
5%以下であると好ましぐ屈折率 nを 1. 76〜： L 80と高くしたい場合には B O含有 d 2 3 量を 23%以下とすると好ましぐ B O含有量が 22%以下であるとさらに好ましい。
2 3
[0017] 本ガラスにお ヽて、 ZnOはガラスを安定ィ匕させ、成形温度または溶解温度を低下さ せる成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、 ZnO含有量は 5〜20%である 。 ZnO含有量が、 5%未満ではガラスが不安定になる力、成形温度が高くなるおそれ がある。 ZnO含有量が 7%以上であれば好ましぐ 9%以上であるとさらに好ましい。 一方、本ガラスにおいて、 ZnO含有量が 20%を超えると、ガラスの安定性が悪くなり 、またィ匕学的耐久性も低下するおそれがある。 ZnO含有量が 19%以下であると好ま しぐ ZnO含有量が 18%以下であるとさらに好ましい。
[0018] 本ガラスにおいて、 La Oは屈折率 nを高くし、化学的耐久性を向上させる成分で
2 3 d
あり、必須成分である。本ガラスにおいて、 La O含有量は 20〜35%である。 La O
2 3 2 3 含有量が、 20%未満では屈折率 nが低くなり過ぎるおそれがある。 La O含有量が d 2 3
22%以上であると好ましぐ La O含有量が 24%以上であるとさらに好ましい。一方
2 3
、 La O含有量が 35%を超えるとガラス化しに《なり成形温度が高くなつたり、液相
2 3
温度 Tが高くなるおそれがある。 La O含有量が 33%以下であると好ましぐ La O
L 2 3 2 3 含有量が 31 %以下であるとより好ましい。
[0019] 本ガラスにおいて、 Gd Oは La Oと同様に屈折率 nを高くし、化学的耐久性を向
2 3 2 3 d
上させる成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、 Gd O含有量は 5〜25%
2 3
である。 Gd O含有量が 5%未満では屈折率 nが低くなる。 Gd O含有量が 8%以
2 3 d 2 3 上であると好ましぐ Gd O含有量が 10%以上であるとさらに好ましい。一方、 Gd O
2 3 2 3 含有量が 25%を超えるとガラス化しに《なり成形温度が高くなつたり、液相温度 T
し が高くなるおそれがある。 Gd O含有量が 22%以下であると好ましぐ Gd O含有量
2 3 2 3 が 19 %以下であるとさらに好ましい。
[0020] 本ガラスにおいて、 La O含有量および Gd O含有量の合量は、 35〜50%である
2 3 2 3 と好ましい。前記合量が 35%未満であると、屈折率 nが低くなる力、または化学的耐 d
久性が低くなるおそれがある。前記合量が 38%以上であると好ましぐ前記合量が 4 0%以上であるとさらに好ましい。一方、前記合量が 50%を超えるとガラス化しにくく なり成形温度が高くなつたり、液相温度 Tが高くなるおそれがある。前記合量が 47%
し
以下であると好ましぐ前記合量が 45%以下であるとさらに好ましい。
[0021] 本ガラスにお ヽて、 Li Oは、ガラスを安定ィ匕させ、成形温度、溶解温度を低下させ
2
る成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、 Li O含有量は 0. 5〜3%である
2
。 Li O含有量が 0. 5%未満では、成形温度または溶解温度が高くなり過ぎるおそれ
2
がある。 Li O含有量が 1. 1%以上であると好ましぐ Li O含有量が 1. 3%以上であ
2 2
るとさらに好ましい。一方、 Li O含有量が 3%を超えると失透しやすくなり、化学的耐
2
久性の低下や溶解時の成分の揮散が激しくなるおそれがある。 Li O含有量が 2. 5
2
%以下であると好ましぐ Li O含有量が 2. 3%以下であるとさらに好ましい。
2
[0022] 本ガラスにおいて、 Ta Oはガラスを安定ィ匕させる、屈折率 nを高くする、高温成形
2 5 d
時の失透を抑制する成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、 Ta O含有量
2 5 は 0. 5〜15%である。 Ta O含有量が、 0. 5%未満では屈折率 nが低くなりすぎた
2 5 d
り、液相温度 Tが高くなりすぎるおそれがある。 Ta O含有量が 1. 5%以上であると
し 2 5
好ましぐ Ta O含有量が 2. 5%以上であるとさらに好ましい。一方、 Ta O含有量
2 5 2 5 が 15%を超えると、成形温度が高くなりすぎたり、アッベ数 V 力 、さくなりすぎるおそ d
れがある。 Ta O含有量が、 13%以下であると好ましぐ Ta O含有量が、 12%以下
2 5 2 5 であるとさらに好ましい。
[0023] 本ガラスにおいて、 WOはガラスを安定ィ匕させる、屈折率 nを高くする、高温成形
3 d
時の失透を抑制する成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、 WO含有量
3 は 0. 5〜10%である。 WO含有量が 0. 5%未満では屈折率 nが低くなり、液相温
3 d
度 Tが高くなるおそれがある。 WO含有量が、 1. 5%以上であると好ましぐ WO含
L 3 3 有量が 2. 5%以上であるとさらに好ましい。一方、 WO含有量が 10%を超えると成
3
形温度が高くなり、アッベ数 V 力 、さくなるおそれがある。 WO含有量が 8%以下で d 3
あると好ましぐ WO含有量が 7%以下であるとさらに好ましい。
3
[0024] 本ガラスにお 、て、 SiOは必須成分ではな!/、が、ガラスを安定ィ匕させるため、また は、高温成形時の失透を抑制する等のために 0〜 15%含有してもよい。 SiO含有量
2 が 15%を超えると、成形温度が高くなり過ぎたり、屈折率 nが低くなりすぎるおそれ d
がある。 SiO含有量が 12%以下であるとより好ましぐ SiO含有量が 10%以下であ
2 2
るとさらに好ましい。一方、高温成形時の失透を抑制したり、または粘性を調整したい 場合には、 SiO含有量を 2%以上とするのが好ましぐ SiO含有量力 以上である
2 2
とさらに好ましい。
[0025] 本発明者らは、ガラスの網目形成酸化物成分である B O含有量および SiO含有
2 3 2 量の合量と、 1もしくは 2価のガラスの修飾酸ィ匕物成分である Li O含有量および ZnO
2
含有量の合量との質量比（SiO +B O ) / (ZnO+Li O) (以下、網目修飾比という)
2 2 3 2
を特定の値に調整することにより、低い成形温度と低い液相温度とを両立させるうるこ とを見出した。
[0026] 本ガラスにおいては、網目修飾比は、 1. 35〜： L 65である。網目修飾比が 1. 35 未満または 1. 65を超えると、低い成形温度と低い液相温度との両立が難しくなる。 網目修飾比の下限が、 1. 38以上であるとより好ましぐ 1. 40以上であるとさらに好ま しい。一方、網目修飾比の上限が 1. 64以下であるとより好ましぐ 1. 63以下である とさらに好ましい。
[0027] 本ガラスにお ヽて、 ZrOは必須成分ではな!/ヽが、ガラスを安定ィ匕させる、屈折率 n
2 d を高くする、高温成形時の失透を抑制する等のために 0〜5%含有してもよい。 ZrO
2 含有量が 5%を超えると成形温度が高くなり過ぎたり、アッベ数 V が小さくなりすぎる d
おそれがある。 ZrO含有量が 4%以下であるとより好ましぐ ZrO含有量が 3%以下
2 2
であるとさらに好ましい。一方、添加の効果を得るためには、 ZrO含有量が 0. 2%以
2
上であるとより好ましぐ ZrO含有量が 0. 4%以上であるとさらに好ましい。
2
[0028] 本ガラスにお ヽて、 TiOは必須成分ではな!/ヽが、ガラスを安定ィ匕させる、屈折率 n
2 d を高くする、高温成形時の失透を抑制する等のために 0〜5%含有してもよい。 TiO
2 含有量が 5%を超えると、アッベ数 V 力 、さくなりすぎる、もしくは透過率が低下する d
おそれがある。 TiO含有量が 3%以下であるとより好ましい。
2
[0029] 本ガラスにお 、て、 Nb Oは必須成分ではな!/、が、ガラスを安定ィ匕させる、屈折率
2 5
nを高くする、高温成形時の失透を抑制する等のために 0〜 10%含有してもよい。 N b O含有量が 10%を超えると、アッベ数 v 力 、さくなりすぎる、もしくは透過率が低
2 5
下するおそれがある。好ましくは Nb O含有量が 7%以下である。
2 5
[0030] 本ガラスにおいて、 Y O、 Yb Oはいずれも必須成分ではないが、屈折率 nを高
2 3 2 3 d くする、高温成形時の失透を抑制する等のために 0〜 10%含有してもよい。これらの 含有量が 10%を超えると、ガラスがかえって不安定になる、成形温度が高くなり過ぎ るおそれがある。 Y O、 Yb Oの含有量が、 7%以下であると好ましい。
2 3 2 3
[0031] 本ガラスにおいて、 Al O、 Ga O、 GeO、 P Oはいずれも必須成分ではないが
2 3 2 3 2 2 5
、ガラスを安定ィ匕させる、屈折率 nの調整をする等の目的で 0〜 10%含有しても良い d
。 Al O、 Ga O、 GeO、 P Oの含有量が 10%を超えると、アッベ数 v が低くなり
2 3 2 3 2 2 5 d すぎるおそれがある。 Al O、 Ga O、 GeO、 P Oの含有量が 8%以下であるとより
2 3 2 3 2 2 5
好ましぐ 6%以下であるとさらに好ましい。
[0032] なお、本ガラスにおいて、 SiO、 Al O、 Ga O、 GeOを含有する場合には、 SiO
2 2 3 2 3 2 2
、 Al O、 Ga O、 GeOと B Oの各含有量の合量が 15〜35%であると好ましい。前
2 3 2 3 2 2 3
記合量が 15%未満であればガラス化が困難になるおそれや液相温度 Tが高くなる
し
おそれがある。前記合量が 18%以上であるとより好ましぐ前記合量が 22%以上で あるとさらに好ましい。
[0033] 一方、 SiO、 Al O、 Ga O、 GeO、 B O各含有量の合量が 35%を超えると屈折
2 2 3 2 3 2 2 3
率 nが低くなる、または成形温度が高くなるおそれがある。前記合量が 32%以下で d
あるとより好ましぐ前記合量が 29%以下であるとさらに好ましい。
[0034] 本ガラスにお 、て、 BaO、 SrO、 CaO、 MgOは!、ずれも必須成分ではな!/、が、ガラ スを安定化させる、アッベ数 V を大きくする、または成形温度を低くする、比重を小さ d
くする等のためにそれぞれ 0〜15%含有しても良い。 BaO、 SrO、 CaO、 MgOのそ れぞれの含有量が 15%を超えると、ガラスが不安定になる、または屈折率 nが低くな d る等のおそれがある。
[0035] なお、 BaO、 SrO、 CaO、 MgOを含有する場合には、 BaO、 SrO、 CaO、 MgOと Z ηθの各含有量の合量が 5〜25%であることが望ましい。前記合量が 5%未満ではガ ラスが不安定になる力 成形温度が高くなりすぎる。前記合量が 8%以上であるとより 好ましぐ前記合量が 10%以上であるとさらに好ましい。一方、前記合量が 25%を超 えるとガラスがかえって不安定になる、屈折率 nが低くなる、化学的耐久性が低くなる d
等のおそれがある。前記合量が 21%以下であるとより好ましぐ前記合量が 18%以 下であるとさらに好ましい。
[0036] 本ガラスにおいて、高温成形時の失透をより抑制したい等の場合、 B O： 15-25
2 3
%、 La O : 22〜33%、 Gd O : 8〜22%、 ZnO : 7〜19%、 Li 0 : 1. 1〜2. 5%、
2 3 2 3 2
Ta O : 1. 5〜130/0、WO : 1. 5〜80/0、力つ網目修飾 it力 1. 38〜： L . 64であるこ
2 5 3
とが好ましい。この組成に、さらに、 SiOを 2〜12%含有させる力、 ZrOおよび
2 2 Zま たは TiOを 0. 2〜4%含有量させると失透抑制効果がより確実なものとなるため好ま
2
しい。
[0037] 本ガラスは本質的に上記成分力もなる力 本発明の目的を損なわな!/、範囲でその 他の成分を含有してもよ!ヽ。そのような成分を含有する場合それら成分の含有量の 合計は、好ましくは 10%以下、より好ましくは 8%以下、さらに好ましくは 6%以下であ る。
[0038] 例えば、清澄等の目的で、本ガラスに Sb Oをたとえば 0〜1%含有してもよい。ま
2 3
た、ガラスをより安定化させる、屈折率 nの調整、比重調整、溶解温度の低下等の目 d
的のために、 Na 0、 K 0、 Rb Οまたは Cs Oの各成分を合量で 0〜5%含有しても
2 2 2 2
よい。 Na 0、 K 0、 Rb Οまたは Cs Oの各成分の合量が 5%を超えると、ガラスが不
2 2 2 2
安定になる、屈折率 nが低くなる、硬度が小さくなる、または化学的耐久性が低下す d
るおそれがある。なお、硬度または化学的耐久性を重視する場合には、 Na 0、 Κ Ο
2 2
、Rb Oまたは Cs Oの各成分をいずれも含有しないことが好ましい。
2 2
[0039] 本ガラスにおいて、上記以外の任意成分としては、それぞれの要求特性に応じて 選択することができる。例えば、高屈折率 nと低ガラス転移点 Tを重視する場合には d g
、 SnOを 0〜4%まで含有してもよい。同様に、高屈折率を重視する場合には、 TeO
2
および Zまたは Bi Oを単独でまたは合量で 0〜6%含有してもよい。 TeOおよび
2 2 3 2
Zまたは Bi Oの含有量が 6%を超えるとガラスが不安定になる、透過率が著しく低
2 3
下するおそれがある。ただし、アッベ数 V を大きくしたい場合には、 TeOまたは Bi d 2 2
Oのいずれも含有しないことが好ましい。
3
[0040] 本ガラスにお 、ては、環境面での負荷を減少させるため、成分として鉛 (PbO)、ヒ 素 (As O )、タリウム (Tl O)のいずれも実質的に含有しないことが好ましい。また、フ
2 3 2
ッ素を含有すると、熱膨張係数を大きくし、離型性、成形性に悪影響を与えるほか、 成分が揮散しやすいことから、光学ガラスの組成が不均一になりやすぐ離型膜など 金型の耐久性を下げるなどの問題があるため、本ガラスでは、フッ素も実質上含有し ないことが好ましい。
[0041] 本ガラスにおいては、着色の防止等の理由により、 Fe Oを含有しないことが好まし
2 3
いが、通常は原料力も不可避的に混入する。その場合でも、本ガラスにおいて Fe O
2 含有量は 0. 0001%以下とすることが好ましい。
3
[0042] 本ガラスの光学特性としては、屈折率 nが 1. 75-1. 80であると好ましい。屈折率 d
nが 1. 75未満であると、レンズの小型化には適さず、屈折率 nが 1. 76以上である d d
とさらに好ましい。一方、本ガラスの屈折率 nが 1. 80を超えるとアッベ数が小さくなり d
過ぎ好ましくない。本ガラスの屈折率 nとしては 1. 79以下であるとさらに好ましい。本 d
ガラスのアッベ数 V は、屈折率 nが 1. 75〜： L 80の場合は、 43〜48であると好ま d d
しい。本ガラスのは、屈折率 nが 1· 76-1. 79の場合は、 44〜47であるとさらに好 d
ましい。
[0043] 本ガラスにおいて、屈折率 nとアッベ数 V との間に特定の関係があると、両者のバ d d
ランスがとれて光学設計上好ましい。すなわち、アッベ数 V と屈折率 nを 2次元上に d d
プロットし、 ， n ) = (43、 1. 79)、（48、 1. 74)を結ぶ直線（n = 2. 22— 0. 01 d d d
X v )より上方の領域 (n≥2. 22-0. 01 X v )に、本ガラスの光学特性点がある d d d
ことが好ましい。本ガラスの光学特性点が、 ( V , n ) = (43、 1. 80)、 （48、 1. 74) d d
を結ぶ直線（n = 2. 316-0. 012 X v ；)より上方の領域（n≥2. 316— 0. 012 X d d d
V )にあると、さらに好ましい。
d
[0044] 本明細書にぉ ヽては、成形温度 Tは、ガラス転移温度 Tと屈伏点 Atから、 T = At
P g P
+ (At— T ) Z2で算出される値をいうものとする。
g
本ガラスの成形温度 Tは、 640°C以下であると、精密プレス成形しやすいので好ま
P
しい。成形温度 Tが 640°Cを超えると、プレス成形時に被成形物であるプリフォーム
P
の一部成分が揮散して型材、離型膜の損傷等を引き起こし、金型の耐久性が低下す るほか、プレス成形の生産性そのものも低下するおそれがある。本ガラスの成形温度 Tとしては、 635°C以下であるとより好ましぐ 630°C以下であるとさらに好ましい。
P
[0045] 光学ガラスの熱膨張係数は、平均熱膨張係数 (Xとして、 66 X 10一7〜 84 X 10"7 K_1であることが好ましい。これは、金型の平均熱膨張係数、例えば、 WC系では 40 〜50 Χ 10_7Κ_1である力 それと光学ガラスの平均熱膨張係数との差が小さいほど よいためである。本ガラスにおいては。平均熱膨張係数 αが 84 Χ 10_7Κ_1を超える と、プレス成形時にクラック等の欠陥が発生しやすくなり、また、クラック等を回避する ための加圧条件をマイルドにすると、ヒケにより形状転写性等が低下する。本ガラスに おいて、平均熱膨張係数 α力 ¾3 Χ 10_7Κ_1以下であるとより好ましぐ 82 Χ 10"7Κ _1以下であるとさらに好ましい。
[0046] 一方で光学ガラスの平均熱膨張係数 exが小さくなり過ぎると、プレス成形の冷却過 程で金型と光学部品と離型しにくくなり、最悪の場合は、光学部品が金型に固着して 成形品不良となるおそれもある。したがって、本ガラスでは、平均熱膨張係数ひとして は、 66 Χ 10_7Κ_1以上が好ましい。また、本ガラスにおいて、平均熱膨張係数 αは 、 67 Χ 10_7Κ_1以上がより好ましぐ 68 Χ 10_7Κ_ 1以上であるとさらに好ましい。な お、本明細書では、平均熱膨張係数 αとは、 50〜350°Cの温度範囲での平均線膨 張係数を意味する。
[0047] 本ガラスの液相温度 Tは、 1000°C以下であると好ましい。液相温度 T力 1000 し し
°Cを超えると高温成形時に被成形物が失透しやすくなる。本ガラスの液相温度 Tが し
、 990°C以下であるとより好ましぐ 980°C以下であるとさらに好ましい。なお、液相温 度 Tは、ある温度に保持した場合に、ガラス融液カも結晶固化物が生成しない最高 し
温度として定義される。
[0048] 本ガラスは、上記のような特性を有するため、光学設計がしゃすぐ光学部品、特に は、デジタルカメラ等に用いられる非球面レンズに好適である。
実施例
[0049] 以下、本発明の具体的な態様を実施例（例 1〜27)および比較例（例 28〜32)によ り説明するが、本発明はこれらに限定されない。
[0050] 原料調製法としては、表に示す組成のガラスが得られるように下記原料を調合して 白金製るつぼに入れ、 1100〜1300°Cで 1時間溶解した。この際白金製スターラに より 0. 5時間撹拌して溶融ガラスを均質ィ匕した。均質ィ匕された溶融ガラスは流し出し て板状に成形後、 T + 10°Cの温度で 4時間保持後、 CZminの冷却速度で室 g
温まで徐冷した。なお、表中、「一」で表示する部分は、該当成分がないことを示す。
[0051] 原料としては、酸化ホウ素、酸ィ匕アルミ-ゥム、炭酸リチウム、炭酸ナトリウム、二酸 化ジルコニウム、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸バリウム、炭酸 ストロンチウムおよび酸ィ匕アンチモンとして、関東化学社製の特級試薬を使用した。 酸化ランタン、酸ィ匕ガドリニウムおよび酸化イットリウムとして信越ィ匕学工業社製の純 度 99. 9%の試薬を使用した。酸ィ匕タンタル、二酸化珪素、酸化タングステン、酸ィ匕 ニオブおよび酸ィ匕ビスマスとして、高純度化学研究所社製の純度 99. 9%以上の試 薬を使用した。
[0052] 得られたガラスについて、ガラス転移点 T、屈伏点 At (単位:。 C)、 50〜350°Cにお g
ける平均線膨張係数 α (単位：10_7Κ_1)、波長 587. 6nm (d線）における屈折率 η d
、アッベ数 v 、液相温度 T (単位: °C)、および比重 dを測定した。これらの測定法を d し
以下に述べる。
[0053] 熱的特性 (T 、 At、 α ) :直径 5mm、長さ 20mmの円柱状に加工したサンプルを、 g
熱機械分析装置（マックサイエンス社製、商品名： DILATOMETER5000)を用い て 5°CZ分の昇温速度で測定した。
[0054] 光学特性 (n 、 V )：一辺が 20mm、厚みが 10mmの直方体形状に加工したサン d d
プルを、精密屈折率計 (カル-ユー光学社製、商品名： KPR— 2)により測定した。 n d と v の関係が n≥2. 22-0. 01 X V を満たすものについて〇、見られないものを d d d
Xとした。尚、測定値は小数点以下 5桁目まで求め、屈折率 nについては小数点以 d
下 3桁目を四捨五入して記載し、アッベ数 V につ 、ては小数点以下 2桁目を四捨五 d
入して記載した。
[0055] 液相温度 T : 1辺が 10mmの立方体形状にカ卩ェしたサンプルを白金製の皿に載せ
し
、一定温度に設定した電気炉内で 1時間静置した後に取り出したものを 10倍の光学 顕微鏡で観察し、結晶の析出が見られない最高温度を Tとした。液相温度 T力
し し
0°Cを超えるものは、「1000超」と表記した。
[0056] 比重：一辺が 20mm、厚みが 10mmの直方体形状に加工したサンプルを、精密比 重計 (島津製作所製、商品名： SGM300P)を用いて測定した。
[0057] 失透特性として 1000°Cの液相温度で失透の析出が見られない良好なものを〇、 見られたものを Xとした。
[0058] [表 1]
Figure imgf000013_0001
[0059] [表 2]
Figure imgf000014_0001
Figure imgf000015_0001
番号 例 1 6 例 1 7 例 1 8 例 1 9 例 20
B203 1 9. 9 1 9. 7 20. 5 20. 1 20. 1
S i 02 5. 40 5. 40 5. 58 5. 47 5. 48
L a 2 O 27. 0 26. 8 30. 3 29. 7 28. 5
G d 203 1 3. 7 1 3. 5 1 4. 0 1 3. 8 1 5. 1
Z n O 1 5. 2 1 5. 1 1 5. 6 1 5. 4 1 5. 3
L i 20 1. 70 1. 70 1. 76 1. 73 1. 72
Z r 02 1. 90 1. 80 1. 9 1 1. 87 1. 87
T a 205 1 0. 0 9. 90 6 - 76 8. 40 8. 4 1 wo3 5. 20 6. 10 3. 59 3. 53 3. 52
( S i O + B 2 O 3)
1. 50 1 - 49 1. 50 1. 49 1. 50 ダ （L i zO -Z n O)
屈折率 n d 1. 78 1. 79 1. 78 1. 78 1. 78 ァッベ数 d 45. 1 44. 8 46. 2 45. 9 45. 9 ガラス転移点 TS/°C 556 55 7 554 555 556 屈伏点 At/°C 607 608 605 606 607 液相温度 950 950 1000 1 000 990 熱膨張係数お 77. 9 77. 5 80. 0 79. 9 79. 8 比重 4. 64 4. 64 4. 6 1 4. 64 4. 65 成形温度 TPZ°C 633 633 63 1 632 632 n d≥ 2. 22
〇 〇 〇
— 0. 0 1 X v d o 〇 失透特性 〇 〇 o 〇 〇
Figure imgf000017_0001
Figure imgf000018_0001
Figure imgf000019_0001
本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲 を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明ら かである。
[0066] 本出願は、 2006年 6月 13日出願の日本特許出願（特願 2006— 163458)に基づ くものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
産業上の利用可能性
[0067] 本ガラスは、バランスのとれた光学特性を有し、好ましくは、屈折率 n = 1. 75〜： L .
d
80、アッベ数 V =43〜48である光学ガラスであって、し力も成形性に優れる。よつ d
て、本発明によりデジタルカメラ等の光学部品として好適な光学ガラスを提供できる。

Claims

請求の範囲
[1] 酸化物基準の質量％表示で、
B O :13〜27%、
2 3
La O :20〜35%、
2 3
Gd O :5〜25%、
2 3
ZnO:5〜20%、
Li 0:0.5〜3%、
2
Ta O :0.5〜15%、及び、
2 5
WO :0.5〜10%を含有し、かつ、
3
SiOと B Oの合計含有量と ZnOと Li Oの合計含有量の質量比である（SiO +B
2 2 3 2 2 2
O )/(ZnO+Li O)の値が 1.35〜： L 65である光学ガラス。
3 2
[2] 屈折率 n =1.75-1.80、アッベ数 V =43〜48である請求項 1に記載の光学ガ d d
ラス。
[3] nおよび v 1S n≥2.22-0.01 X v なる関係を満たす請求項 2に記載の光学 d d d d
ガラス。
[4] ガラス転移点 (T )と屈伏点 (At)力もなる関係式 At+ (At— T ) Z2によって定義さ g g
れる成形温度 (T )の値が 640°C以下で、かつ、液相温度 (T )が 1000°C以下であ
P L
る請求項 1、 2または 3に記載の光学ガラス。
[5] 平均熱膨張係数 )が 66X10_7〜84X10_7 K_1である請求項 1〜4のいずれ かに記載の光学ガラス。
[6] 請求項 1〜5のいずれかに記載の光学ガラス力 なるレンズ。
PCT/JP2007/061743 2006-06-13 2007-06-11 光学ガラスおよびそれを用いたレンズ Ceased WO2007145173A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2008521191A JPWO2007145173A1 (ja) 2006-06-13 2007-06-11 光学ガラスおよびそれを用いたレンズ
US12/332,589 US20090093357A1 (en) 2006-06-13 2008-12-11 Optical glass and lens using the same

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006-163458 2006-06-13
JP2006163458 2006-06-13

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US12/332,589 Continuation US20090093357A1 (en) 2006-06-13 2008-12-11 Optical glass and lens using the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2007145173A1 true WO2007145173A1 (ja) 2007-12-21

Family

ID=38831687

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2007/061743 Ceased WO2007145173A1 (ja) 2006-06-13 2007-06-11 光学ガラスおよびそれを用いたレンズ

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20090093357A1 (ja)
JP (1) JPWO2007145173A1 (ja)
KR (1) KR20090018815A (ja)
CN (1) CN101466647A (ja)
TW (1) TW200813467A (ja)
WO (1) WO2007145173A1 (ja)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010013292A (ja) * 2008-06-30 2010-01-21 Ohara Inc ガラス成形体の製造方法、及びガラス成形体の曇り低減方法
US20100240516A1 (en) * 2007-12-06 2010-09-23 Asahi Glass Company, Limited Optical glass and preforms for precision press molding and optical elements made by using the glass
CN102372430A (zh) * 2010-08-23 2012-03-14 株式会社小原 光学玻璃及光学元件
JP2017007944A (ja) * 2011-12-28 2017-01-12 株式会社オハラ 光学ガラス及び光学素子
CN106396369A (zh) * 2016-09-29 2017-02-15 成都光明光电股份有限公司 光学玻璃、玻璃预制件和光学元件
CN109205616A (zh) * 2018-11-21 2019-01-15 成都光明光电股份有限公司 光学玻璃、玻璃预制件、光学元件和光学仪器
JP2022063221A (ja) * 2020-10-09 2022-04-21 Hoya株式会社 光学ガラス及び光学ガラスからなる光学素子

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5218059B2 (ja) * 2006-09-13 2013-06-26 旭硝子株式会社 光学ガラス
KR20090051095A (ko) * 2006-09-14 2009-05-20 아사히 가라스 가부시키가이샤 광학 유리 및 그것을 이용한 렌즈
JP5427460B2 (ja) * 2009-04-14 2014-02-26 富士フイルム株式会社 光学ガラス
WO2013029573A1 (en) * 2011-09-01 2013-03-07 Preciosa A.S. Crystal glass having refractive index higher than 1,53 without a content of compounds of lead, barium and arsenic
CN102424523B (zh) * 2011-09-08 2014-06-04 成都光明光电股份有限公司 光学玻璃、模压用预制件及光学元件
TWI622563B (zh) * 2013-02-06 2018-05-01 Hoya Corp 光學玻璃、熱成形品及其製造方法、以及光學元件及其製造方法
CN110183105B (zh) * 2019-06-13 2022-04-05 湖北新华光信息材料有限公司 光学玻璃及其制备方法和光学元件
CN112028473B (zh) * 2020-09-07 2022-02-11 成都光明光电股份有限公司 精密模压用光学玻璃
US12515982B2 (en) 2021-03-19 2026-01-06 Corning Incorporated High-index borate glasses

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06305769A (ja) * 1993-04-22 1994-11-01 Ohara Inc 光学ガラス
JP2003201142A (ja) * 2001-10-22 2003-07-15 Sumita Optical Glass Inc 精密プレス成形用光学ガラス
JP2003267748A (ja) * 2002-03-18 2003-09-25 Hoya Corp 精密プレス成形用光学ガラス、精密プレス成形用プリフォームおよびその製造方法
JP2006111482A (ja) * 2004-10-14 2006-04-27 Konica Minolta Opto Inc 光学ガラス及び光学素子

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3026605C2 (de) * 1980-07-14 1983-07-07 Schott Glaswerke, 6500 Mainz Säurefestes, hydrolytisch beständiges optisches und ophthalmisches Borosilikat-Glas geringer Dichte
US6977232B2 (en) * 2001-10-24 2005-12-20 Hoya Corporation Optical glass, preform for press molding and optical part
WO2004054937A1 (ja) * 2002-12-17 2004-07-01 Kabushiki Kaisha Ohara 光学ガラス
US7033966B2 (en) * 2003-05-21 2006-04-25 Asahi Glass Company, Limited Optical glass and lens
US20050049135A1 (en) * 2003-08-29 2005-03-03 Kazutaka Hayashi Precision press-molding glass preform, optical element and processes for the production thereof
WO2005042424A1 (ja) * 2003-10-30 2005-05-12 Asahi Glass Company, Limited 光学ガラスおよび光学素子製造方法
JP4739721B2 (ja) * 2003-11-17 2011-08-03 株式会社オハラ 光学ガラス
JP4218804B2 (ja) * 2004-03-19 2009-02-04 Ｈｏｙａ株式会社 光学ガラス、精密プレス成形用プリフォームとその製造方法および光学素子とその製造方法
WO2006001346A1 (ja) * 2004-06-24 2006-01-05 Asahi Glass Company, Limited 光学ガラスおよびレンズ
JPWO2007049622A1 (ja) * 2005-10-26 2009-04-30 旭硝子株式会社 リン酸塩光学ガラス
JP4746995B2 (ja) * 2006-02-02 2011-08-10 株式会社オハラ 光学ガラス
KR20090051095A (ko) * 2006-09-14 2009-05-20 아사히 가라스 가부시키가이샤 광학 유리 및 그것을 이용한 렌즈

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06305769A (ja) * 1993-04-22 1994-11-01 Ohara Inc 光学ガラス
JP2003201142A (ja) * 2001-10-22 2003-07-15 Sumita Optical Glass Inc 精密プレス成形用光学ガラス
JP2003267748A (ja) * 2002-03-18 2003-09-25 Hoya Corp 精密プレス成形用光学ガラス、精密プレス成形用プリフォームおよびその製造方法
JP2006111482A (ja) * 2004-10-14 2006-04-27 Konica Minolta Opto Inc 光学ガラス及び光学素子

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20100240516A1 (en) * 2007-12-06 2010-09-23 Asahi Glass Company, Limited Optical glass and preforms for precision press molding and optical elements made by using the glass
US8361916B2 (en) * 2007-12-06 2013-01-29 Asahi Glass Company, Limited Optical glass and preforms for precision press molding and optical elements made by using the glass
JP2010013292A (ja) * 2008-06-30 2010-01-21 Ohara Inc ガラス成形体の製造方法、及びガラス成形体の曇り低減方法
CN102372430A (zh) * 2010-08-23 2012-03-14 株式会社小原 光学玻璃及光学元件
JP2012236754A (ja) * 2010-08-23 2012-12-06 Ohara Inc 光学ガラス及び光学素子
CN106277753A (zh) * 2010-08-23 2017-01-04 株式会社小原 光学玻璃及光学元件
JP2017007944A (ja) * 2011-12-28 2017-01-12 株式会社オハラ 光学ガラス及び光学素子
CN106396369A (zh) * 2016-09-29 2017-02-15 成都光明光电股份有限公司 光学玻璃、玻璃预制件和光学元件
CN106396369B (zh) * 2016-09-29 2017-12-01 成都光明光电股份有限公司 光学玻璃、玻璃预制件和光学元件
US10343947B2 (en) 2016-09-29 2019-07-09 Cdgm Glass Co., Ltd Optical glass, glass preform and optical element
CN109205616A (zh) * 2018-11-21 2019-01-15 成都光明光电股份有限公司 光学玻璃、玻璃预制件、光学元件和光学仪器
JP2022063221A (ja) * 2020-10-09 2022-04-21 Hoya株式会社 光学ガラス及び光学ガラスからなる光学素子
JP7579222B2 (ja) 2020-10-09 2024-11-07 Hoya株式会社 光学ガラス及び光学ガラスからなる光学素子

Also Published As

Publication number Publication date
KR20090018815A (ko) 2009-02-23
JPWO2007145173A1 (ja) 2009-10-29
TW200813467A (en) 2008-03-16
US20090093357A1 (en) 2009-04-09
CN101466647A (zh) 2009-06-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8361916B2 (en) Optical glass and preforms for precision press molding and optical elements made by using the glass
JP5678477B2 (ja) 光学ガラス
JPWO2007145173A1 (ja) 光学ガラスおよびそれを用いたレンズ
WO2008032742A1 (fr) Verre optique et lentille utilisant celui-ci
CN101389574B (zh) 光学玻璃
US20080312062A1 (en) Optical glass and lens
CN102958858B (zh) 光学玻璃和光学元件
JP2007204317A (ja) 光学ガラス
JP5108248B2 (ja) モールドプレス成形用光学ガラス組成物
JP6721087B2 (ja) 光学ガラス、プレス成形用プリフォームおよび光学素子
JP4993872B2 (ja) 光学ガラス
CN117865468A (zh) 一种光学玻璃、预制件以及光学元件
JP5616566B2 (ja) 光学ガラス
JP4889949B2 (ja) 光学ガラス
JPWO2009072586A1 (ja) 光学ガラス、およびそれを用いた精密プレス成形用プリフォームおよび光学素子
JP5874558B2 (ja) プレス成形用プリフォームおよびプリフォームから作られる光学素子
JPWO2009116645A1 (ja) 光学ガラス、それを用いた精密プレス成形用プリフォームおよびそれを用いた光学素子
CN117486484A (zh) 一种光学玻璃、预制件以及光学元件
WO2014162869A1 (ja) 光学ガラス

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200780022154.9

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 07745032

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2008521191

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1020087030317

Country of ref document: KR

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 07745032

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1