WO2007086300A1 - インターコネクタ、それを用いる太陽電池ストリングおよびその製造方法、ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール - Google Patents

インターコネクタ、それを用いる太陽電池ストリングおよびその製造方法、ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール Download PDF

Info

Publication number
WO2007086300A1
WO2007086300A1 PCT/JP2007/050665 JP2007050665W WO2007086300A1 WO 2007086300 A1 WO2007086300 A1 WO 2007086300A1 JP 2007050665 W JP2007050665 W JP 2007050665W WO 2007086300 A1 WO2007086300 A1 WO 2007086300A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
interconnector
solar cell
electrode
conductive member
sectional area
Prior art date
Application number
PCT/JP2007/050665
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Yoshio Katayama
Yoshinobu Umetani
Masahiro Ohbasami
Original Assignee
Sharp Kabushiki Kaisha
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sharp Kabushiki Kaisha filed Critical Sharp Kabushiki Kaisha
Priority to US12/223,021 priority Critical patent/US20100116323A1/en
Priority to CN2007800033018A priority patent/CN101375411B/zh
Priority to EP07706969A priority patent/EP1981090A1/en
Publication of WO2007086300A1 publication Critical patent/WO2007086300A1/ja

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01L—SEMICONDUCTOR DEVICES NOT COVERED BY CLASS H10
    • H01L31/00—Semiconductor devices sensitive to infrared radiation, light, electromagnetic radiation of shorter wavelength or corpuscular radiation and specially adapted either for the conversion of the energy of such radiation into electrical energy or for the control of electrical energy by such radiation; Processes or apparatus specially adapted for the manufacture or treatment thereof or of parts thereof; Details thereof
    • H01L31/04—Semiconductor devices sensitive to infrared radiation, light, electromagnetic radiation of shorter wavelength or corpuscular radiation and specially adapted either for the conversion of the energy of such radiation into electrical energy or for the control of electrical energy by such radiation; Processes or apparatus specially adapted for the manufacture or treatment thereof or of parts thereof; Details thereof adapted as photovoltaic [PV] conversion devices
    • H01L31/042—PV modules or arrays of single PV cells
    • H01L31/05—Electrical interconnection means between PV cells inside the PV module, e.g. series connection of PV cells
    • H01L31/0504—Electrical interconnection means between PV cells inside the PV module, e.g. series connection of PV cells specially adapted for series or parallel connection of solar cells in a module
    • H01L31/0508—Electrical interconnection means between PV cells inside the PV module, e.g. series connection of PV cells specially adapted for series or parallel connection of solar cells in a module the interconnection means having a particular shape
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy

Definitions

  • the present invention relates to an interconnector for connecting solar cells, a solar cell string using the interconnector, a manufacturing method thereof, and a solar cell module using the solar cell string.
  • the present invention relates to an interconnector that can reduce the warpage that occurs in each solar cell when connected by a force interconnector.
  • interconnect connectors that have been used conventionally (elongated conductive members for electrically connecting adjacent solar cells, the interface shown in FIG. 19).
  • Connector 11 see Fig. 18
  • solar cell electrodes see electrodes 20a and 18b in Fig. 20, Fig. 21
  • the temperature decreased to room temperature due to the difference in thermal expansion coefficient between silicon, which is the substrate material of the solar cell, and copper, which is the base material of the interconnector.
  • the warpage generated in the solar battery cell causes a transport error and a cell crack in the transport system of the automated module manufacturing line.
  • multiple solar cells In the state of being electrically connected by the Luka interconnector (hereinafter referred to as “string” in the present invention), if each solar cell is warped, the resin sealing process for manufacturing the module is performed. A strong force is locally applied to each of the solar cells constituting the string, causing cracks in the solar cells.
  • an interconnector having an elongated conductive member for electrically connecting electrodes of adjacent solar cells has been proposed (for example, JP 2005-142282A).
  • No. Patent Document 1
  • the conductive member of the interconnector described in this document is a connection portion whose both ends are connected to the electrodes of the solar battery cell, and at least one of the connection portions has a plurality of small cross-sectional areas whose cross-sectional areas are locally reduced.
  • the interconnector has a small cross-sectional area portion in which at least one of the connecting portions is arranged along the longitudinal direction of the conductive member, and therefore is relatively weak compared to other portions.
  • the small cross-sectional area is stretched by the force of returning to the original shape of the warped solar cell, and as a result, the warp occurring in the solar cell is reduced (see Figures 22 to 26).
  • Patent Document 1 JP-A-2005-142282
  • the interval (pitch) of the small cross-sectional area portions in which the cross-sectional area of the interconnector is locally reduced is greater than the connection portion connected to the electrode of the solar battery cell.
  • Forces at equal pitches The one end force of the interconnector is not a regular pitch but asymmetrical across the other end. Therefore, the molding of the interconnector is complicated, and the handling of the interconnector is complicated when connecting to the solar battery cell.
  • a conductive member is cut and supplied from a state in which a plurality of conductive members are continuous, a small cross-sectional area portion that is biased is recognized, and the end is based on that.
  • the interconnector including the elongated conductive member can be easily housed in a reel shape continuously.
  • the force may be concentrated locally on the interconnector.
  • the interconnector when supplying the above-mentioned interconnector with a deviation between a region with a small area and a region without a small area, the interconnector has a force required for conveyance to a region with a locally reduced small cross-sectional area. Concentration caused damage and deformation to the interconnector, leading to manufacturing defects.
  • the present invention has been made in consideration of such circumstances, and facilitates the handling of the interconnector when connecting to the solar battery cell, thereby reducing the manufacturing cost and manufacturing defects. It is an object to provide a connector, a solar cell string using the connector, a solar cell module, and a manufacturing method thereof.
  • the interconnector of the present invention that solves the above problem includes a strip-shaped conductive member that electrically connects electrodes of adjacent solar cells, and the conductive member includes a plurality of stresses. Including the relief part, this stress relief part is formed at an equal pitch.
  • the conductive member includes a plurality of planar stress relief portions.
  • the stress relief portions are formed at equal intervals from one end to the other end of the conductive member.
  • a plurality of conductive members are continuously connected.
  • the stress relief parts are connected at equal intervals.
  • a solar cell string of the present invention to which each of the above interconnectors is applied includes a solar cell having electrodes adjacent to each other, and an interconnector that electrically connects the electrodes of the adjacent solar cells.
  • the method for producing a solar cell string of the present invention includes a step of connecting an electrode of a solar cell and an interconnector by any one of heater heating, lamp heating, and reflow methods. Is provided.
  • the solar cell module of the present invention includes a sealing material that seals the solar cell string, and a pair of external terminals that extend to the outside via the solar cell string force sealing material.
  • the stress due to the difference in thermal expansion coefficient between the interconnector and the solar battery cell is evenly relieved, and as a result, the warpage generated in the solar battery cell is reduced and the interconnector and the solar battery cell are reduced. Connection reliability is also improved.
  • the stress relief part is a flat type and is formed at equal intervals from one end to the other end of the conductive member, so that the interconnector can be easily handled and damaged and deformed. Etc. can be reduced, and the manufacturing cost can be reduced.
  • FIG. 1 shows an example of the shape of a small cross-sectional area when the cross-section of a conductive member is a square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 2 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross section of the conductive member is a square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 3 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross section of the conductive member is a square, (a) is a front view, (b) is a side view, (c) is a bottom view, (d) FIG. 4 is an enlarged view of a stress relief part.
  • FIG. 4 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross section of the conductive member is a square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 5 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross-section of the conductive member is square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 6 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross section of the conductive member is a square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 7 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross section of the conductive member is a square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 8 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross-section of the conductive member is square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 9 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross section of the conductive member is a square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 10 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross section of the conductive member is a square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 11 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross section of the conductive member is a square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 12 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross section of the conductive member is a square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 13 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross-section of the conductive member is square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 14 shows an example of the shape of the small cross-sectional area when the cross-section of the conductive member is square, (a) is a front view, (b) is a side view, and (c) is a bottom view.
  • FIG. 15 (a) is a plan view showing the interconnector according to Embodiment 1 of the present invention, (b) and (c) are explanatory views showing electrode arrangements on the light receiving surface and the back surface of the solar cell, and (d) FIG. 4 is an explanatory view showing a state where the interconnector shown in (a) is connected to the light receiving surface electrode and the back electrode of the solar battery cell shown in (b) and (c).
  • FIG. 16 (a) is a plan view showing an interconnector according to Embodiment 2 of the present invention, (b) and (c) are explanatory views showing electrode arrangements on the light-receiving surface and the back surface of the solar cell, and (d) FIG. 4 is an explanatory view showing a state where the interconnector shown in (a) is connected to the light receiving surface electrode and the back electrode of the solar battery cell shown in (b) and (c).
  • FIG. 17 (a) is a plan view showing an interconnector according to Embodiment 3 of the present invention, (b) and (c) are explanatory views showing electrode arrangements on the light receiving surface and the back surface of the solar cell, and (d) FIG. 4 is an explanatory view showing a state where the interconnector shown in (a) is connected to the light receiving surface electrode and the back electrode of the solar battery cell shown in (b) and (c).
  • FIG. 18 is an explanatory view showing a solar cell module according to the present invention.
  • FIG. 19 is a plan view showing an example of a conventional interconnector.
  • FIG. 20 shows an example of a conventional solar battery cell, where (a) is a front view and (b) is a back view. ⁇ 21] An explanatory diagram showing a conventional solar cell string.
  • FIG. 22 is a diagram showing solar cells connected by a conventional interconnector.
  • FIG. 23 is an enlarged view of a connection portion of a conventional interconnector.
  • FIG. 24 is an explanatory view showing a state in which a conventional interconnector is joined to an electrode of a solar battery cell by heat.
  • FIG. 25 is an explanatory view showing a state in which a conventional interconnector joined by applying heat is cooled to room temperature, and the solar cell is warped.
  • FIG. 26 is an explanatory view showing a state in which the warp of the solar battery cell is reduced by extending the small cross-sectional area of the conventional interconnector.
  • An interconnector 1 is an interconnector for connecting solar cells 2 having electrodes formed on the front surface or the back surface of a semiconductor substrate as shown in FIG. It has a strip-shaped conductive member 3 (see FIG. 1 etc.) that electrically connects the electrodes of the solar cell 2 to be connected.
  • This conductive member includes a plurality of flat type stress relief portions provided with a small cross-sectional area portion 7, and these stress relief portions are formed at equal intervals over the other end of the conductive member. ing.
  • Conductive member 3 of the interconnector according to the present invention is preferably formed in a straight line. More preferably, the stress relief portion is formed in a planar shape, and can be arranged parallel to the surface of the solar battery cell without a gap.
  • the conductive member 3 is provided with at least one stress relief portion that relieves stretching stress, and the interconnector stress relief portion has a structure that is difficult to catch.
  • the cross-sectional force of the stress relief portion S has a cross-sectional area that continuously changes along the longitudinal direction of the interconnector so that the force is not concentrated locally in the stress relief portion. Or, it is characterized by having a cross-sectional area where the cross section of the stress relief portion is branched so that the force does not concentrate locally in the stress relief portion.
  • a notch in the interconnector so that the expansion and contraction stress of the stress relief portion acts in an oblique direction with respect to the longitudinal direction.
  • an interconnector in which a notch is arranged so that the stretching stress in the stress relief portion is dispersed.
  • the stress relief part of the interconnector preferably corresponds to the electrode pattern of the solar cell, and the stress relief part is not physically connected to the electrode of the solar cell.
  • the solar battery cell 2 includes a cell formed using an elemental semiconductor such as amorphous, polycrystalline, single crystal silicon, or a compound semiconductor such as GaAs.
  • Conductive member 3 consists of a conductor formed in a strip shape such as foil or plate, and can be stored in a reel shape. It is preferable that the conductor is formed.
  • its width W is preferably about 0.5-5.Omm force S, more preferably about 0.5-3. Omm force S, and more preferably about 2.5 mm force S.
  • the thickness T is preferably about 0.05 to 0.5 mm, more preferably about 0.05 to 0.3 mm, and particularly preferably about 0.2 mm.
  • One end or both ends of the conductive member 3 may be branched into a plurality.
  • the conductive member 3 includes various metals and alloys, and specifically includes metals such as Au, Ag, Cu, Pt, Al, Ni, and Ti, and alloys thereof. It is preferable to use it.
  • the conductive member is preferably plated with no or da.
  • the solder-plated interconnector is securely connected to the silver electrode of the solar cell. Solder plating may be performed after the formation of the small cross-sectional area portion or may be performed before the formation of the small cross-sectional area portion.
  • Each small cross-sectional area portion 7 is a portion that is reduced as compared with most of the cross-sectional area force interconnector, more specifically, a narrow portion formed by cutting out a part of the connection portion, Or it means the small diameter part.
  • a method for cutting out a part of the connecting portion there are a method of mechanically cutting and polishing, a method of punching with a mold, and a method of performing etching.
  • the small cross-sectional area portion 7 is weaker than the majority of the interconnector, and is stretched with a relatively weak force. For this reason, a small cross-sectional area part extends
  • the electrical resistance of the interconnector may be increased by providing the small cross-sectional area portion, the length of each small cross-sectional area portion along the longitudinal direction of the conductive member is compared with the overall length of the interconnector. Therefore, the increase in electrical resistance of the interconnector as a whole can be suppressed to a negligible level.
  • a small cross-sectional area portion may be formed between adjacent solar cells. With this structure, when the distance between adjacent solar battery cells changes, the stress applied between the solar cell and the interconnector is relieved by extending the small cross-sectional area.
  • the small cross-sectional area portion can have, for example, the shape shown in Figs. FIGS.
  • FIGS. 4 to 14 show examples of shapes in which the conductive member has a square cross section, and a small cross-sectional area is formed by a notch formed in the interconnector.
  • (a) is a front view of the connecting portion
  • (b) is a side view of the connecting portion
  • (c) is a bottom view of the connecting portion.
  • the small cross-sectional area 7 has a length of Sl in the longitudinal direction of the interconnector and a range of D1 in the short-side direction.
  • the opposing two side surfaces 3a and 3b forces are cut out so as to bend each other, so that the cross-sectional area continuously changing along the longitudinal direction of the cross-sectional force interconnector of the stress relief part XI is obtained.
  • the conductive member is plate-shaped and its width W1 is about 2.5 mm and the thickness T1 is about 0.20 mm, S1 is about 2 to 5 mm, and D1 is about 0.5 to 1. Omm. Particularly preferred.
  • the minimum width of the small cross-sectional area 7 is preferably about 0.5 to 1.5 mm! /.
  • the small cross-sectional area 7 is opposed to the conductive member 3 in the range of S2 in the longitudinal direction of the interconnector and D2 in the lateral direction.
  • Sides 3a, 3b Forces are continuously cut along the longitudinal direction of the cross-sectional force interconnector of the stress relief X2 by being cut out so as to bend alternately along the longitudinal direction. It has a cross-sectional area.
  • the notch portions of the mutual force V which is an example in which the notch portions do not overlap in the longitudinal direction, may overlap in the longitudinal direction!
  • the conductive member is plate-shaped and the width W2 is about 2.5 mm and the thickness T2 is about 0.20 mm, S2 is about 1 to 5 mm, and D2 is about 0.5 to 1.5 mm. Particularly preferred.
  • the minimum width of the small cross-sectional area 7 is preferably about 0.5 to 1.5 mm! /.
  • the small cross-sectional area 7 is opposed to the conductive member 3 in the range of S3 in the longitudinal direction of the interconnector and D3 in the lateral direction.
  • 2 side 3a, 3b forces Notches are formed so as to bend alternately along the longitudinal direction, so that the cross-section of the stress relief part X2 is continuous along the longitudinal direction of the interconnector.
  • the interconnector shown in FIG. 3 is an example in which the notch portions do not overlap each other in the longitudinal direction, but some of the notch portions may overlap along the longitudinal direction. .
  • the corners of the force notch where the notch shape is trapezoidal may be curved.
  • the small cross-sectional area 7 flows obliquely in the same direction with respect to the longitudinal direction.
  • the stress relief part of the interconnector has a structure that is difficult to catch because the angle formed between the conductive member side surface and the hypotenuse of the trapezoidal cutout part is obtuse. . That is, when winding a continuous interconnector on a reel, pulling it out from a reel, etc., or setting the interconnector to connect to a solar cell during the module manufacturing process, And interference with other members can be avoided. In other words, it is possible to avoid or reduce damage such as deformation or disconnection of the interconnector itself due to excessive stress on the interconnector or stress due to the hooking force before connection to the solar battery cell.
  • the width W3 is about 2.5 mm, and the thickness T3 is about 0.20 mm, S3 is about 1 to 5 mm, and D3 is about 0.5 to 1.5 mm. Is particularly preferred.
  • the minimum width of the small cross-sectional area 7 is preferably about 0.5 to 1.5 mm! /.
  • the width WA of the product section is preferably WB> WA. This makes it easy to deform the shape in the longitudinal direction of the interconnector by extending at a small cross-sectional area with a width WA of a plurality of locations (two locations in the present embodiment), and at a plurality of locations. It becomes possible to disperse the stretching. In addition, since the interconnector in FIG. 3 is point-symmetric, it is possible to disperse the stretching efficiently.
  • the corner portion constituted by the notch and the side end portion has an obtuse angle. There is no. As a result, the stress relief portion can be made into a structure that does not easily generate a catching force.
  • the small cross-sectional area 7 is formed in the longitudinal direction of the interconnector.
  • the two opposing side surfaces 3a and 3b of the conductive member 3 in the range of S7 in the short direction and D7 in the short direction are formed by cutting into slits that are oblique to the longitudinal direction alternately along the long direction.
  • the opening of the notch has a rounded shape.
  • the cross-sectional area continuously changing along the longitudinal direction of the cross-sectional force interconnector of the stress relief portion X7 is provided.
  • the slit-shaped notch end is preferably curved, but the notch end may be rectangular.
  • the directions of the slit-shaped notches are such that the small cross-sectional area 7 flows obliquely in the opposite direction with respect to the longitudinal direction in which the same direction is preferred.
  • the width W7 is about 2.5 mm, and the thickness T7 is about 0.20 mm, S7 is about 0.1 to 2 mm, and D7 is about 1 to 2. Omm. Is particularly preferred.
  • the minimum width of the small cross-sectional area 7 is preferably about 0.5 to 1.5 mm! /.
  • the small cross-sectional area 7 has a length of S8 in the longitudinal direction of the interconnector and a range of D8 in the short direction of the conductive member 3.
  • Two notches cut in a rectangular shape on the inner plane are provided in the longitudinal direction, and they are shifted from each other in the lateral direction.
  • the interconnector is branched, thereby providing a cross-sectional area in which the cross section of the stress relief portion X8 changes in a dispersive manner.
  • the cross-sectional force of the stress relief portion X8 is provided with a cross-sectional area that continuously changes along the length of the interconnector.
  • the inner plane of the conductive member 3 has two notches cut in a rectangular shape in the longitudinal direction and is shifted from each other in the short direction. There may be two or more notches, and they may not be displaced from each other in the short direction. They are shifted from each other in the short direction! If it is, the cross-sectional area is smaller! In other words, the small cross-sectional area portion is extended mainly in the longitudinal direction. In this case, the smaller cross-sectional area with the larger cross-sectional area becomes the main current path, so there is little change in the cross-sectional area due to the extension of the current path, and the interconnector can collect the generated power efficiently. It becomes.
  • the conductive member is plate-shaped and its width W8 is about 2.5 mm and the thickness T8 force is about 20 mm, S8 is about 0.1 to 2 mm, and D8 is about 1 to 2. Omm. preferable. Z8 is preferably 0 to 0.5 mm, and the minimum width of the small cross-sectional area 7 is preferably about 0.25 to 1.5 mm.
  • the small cross-sectional area 7 is formed in the longitudinal direction of the interconnector.
  • the inner plane of the conductive member 3 is provided with two notches cut in a trapezoidal shape in the longitudinal direction, and they are displaced from each other in the lateral direction.
  • the interconnector is branched, thereby providing a cross-sectional area in which the cross section of the stress relief portion X9 changes in a dispersive manner.
  • hypotenuse of the trapezoidal notch is inclined approximately 45 degrees with respect to the longitudinal direction, and is arranged opposite to each other, so that it changes continuously along the longitudinal direction of the cross-sectional force interconnector of the stress relief part X9. It also has a cross-sectional area.
  • FIG. 6 two notch portions cut in a trapezoidal shape are provided in the longitudinal direction on the inner plane of the conductive member 3, and the trapezoidal notch portions are displaced from each other in the short direction.
  • the small cross-sectional area 7 flows obliquely in the same direction with respect to the direction.
  • the hypotenuse of the trapezoidal notch is inclined about 30 degrees with respect to the longitudinal direction, and the inclination angle in this case may be set as appropriate.
  • the cross-sectional area portion 7 with respect to the longitudinal direction is reduced by making the lateral displacement of the trapezoidal notch portions opposite to that in FIG. Is flowing diagonally in the opposite direction.
  • the number of notches may be three or more, and they need not be shifted from each other in the short direction.
  • the corner of the trapezoidal notch is curved!
  • the conductive member is plate-like and its width W9, W10, Wl l, W12 force is about 5mm, and the thickness is T9, TIO, Til, T12 force O.
  • W9, S10, Sl l and S12 are about 0.1 to 3 mm, D9, D10, Dl l and D12i are about 1 to 2.
  • the small cross-sectional area 7 is formed in the range of S13 in the longitudinal direction of the interconnector and D13 in the lateral direction.
  • Two notches cut in a circular shape on the inner plane are provided in the longitudinal direction.
  • the interconnector is branched, thereby providing a cross-sectional area in which the cross section of the stress relief portion X13 changes dispersively.
  • the cross-sectional area continuously changing along the longitudinal direction of the cross-sectional force interconnector of the stress relief part XI 3 Also equipped.
  • the notch portions may be arranged so as to be displaced from each other in the short direction, as in the interconnector shown in FIGS. 10 and 11, without being displaced from each other in the short direction. May be arranged.
  • the cutout portion may be an ellipse instead of a circle. The major axis of the ellipse may be oblique to the longitudinal direction.
  • the conductive member is plate-like and its width W13, W14, W15 force is about 5mm, and the thickness is T13, T14, T15 force ⁇ ). About 3 mm, D13, D14 and D15 are particularly preferable with a force of about 1 to 2. Omm. Z13 and Z14 are 0 to 0.5mm, / J, and the minimum cross-sectional area of 7 is preferably about 0.25 to 1.5mm! /.
  • the small cross-sectional area portion 7 of the conductive member 3 is within a range of S16 in the longitudinal direction of the interconnector and D16 in the short direction.
  • the inner plane has one notch cut out in a rectangular shape.
  • the interconnector is branched and has a cross-sectional area in which the cross-section of the stress relief portion X16 changes dispersively.
  • the small cross-sectional area 7 has a conductive member in the range of S17 in the long direction of the interconnector and D17 in the short direction.
  • the inner plane of 3 has one notch cut out in a circular shape.
  • the interconnector is branched, and the cross-sectional force of the stress relief X16 varies continuously and along the longitudinal direction of the interconnector. It has a cross-sectional area.
  • the cutout portion may be an ellipse instead of a circle, and the major axis of the ellipse may be oblique to the longitudinal direction.
  • the force interconnect described in the case where the long axis of the interconnector and the central axis of the notch overlap each other may be displaced from the central axis of the notch.
  • the conductive member is plate-shaped and its width W16, W17 force is about 5 mm, and thickness T16, T17 force is about 20 mm, S16 and S17 are about 1 to 3 mm, D16 and D17 are 1 to 2. About Omm is particularly preferable.
  • the minimum width of the small cross-sectional area 7 is preferably about 0.25 to 1.25 mm.
  • the present invention is a solar cell having electrodes adjacent to each other.
  • a cell and an interconnector for electrically connecting electrodes of adjacent solar cells are provided, and the interconnector also provides a solar cell string that is the above-described interconnector according to the present invention.
  • each solar cell is preferably square and each side is preferably 155 mm or more.
  • each solar cell preferably has a thickness of 300 m or less.
  • the warpage problem of the solar cell becomes more prominent.
  • connection with the interconnector is possible.
  • the warpage that occurs at times is effectively reduced and productivity is improved.
  • the present invention is a method for producing the above-described solar cell string according to the present invention, in which a solar cell electrode and an interconnector connection portion are heated by a heater,
  • the present invention also provides a method for manufacturing a solar cell string comprising a step of connecting by any one of lamp heating and a reflow method.
  • the electrode of the solar battery cell and the connection portion of the interconnector are connected by any one of the heater heating, the lamp heating, and the reflow method. Since the interconnector is joined over the entire surface of the electrode, the long-term reliability of the completed module can be improved.
  • the present invention provides a solar cell string, a sealing material that seals the solar cell string, and a pair of external terminals that extend from the solar cell string to the outside via the sealing material.
  • the solar cell string also provides a solar cell module which is the above-described solar cell string according to the present invention.
  • a sealing material for example, an ethylene vinyl acetate copolymer is used.
  • the solar cell module according to the present invention further includes a surface protective layer such as glass or polycarbonate on the light-receiving surface side, further includes a back film such as PET (polyethylene terephthalate) equivalent force on the back surface side, and aluminum force around the surface.
  • the frame may be further provided.
  • the solar cell module according to the present invention includes a roof tile integrated module, Various solar cell modules such as roof tile integrated modules or daylighting type modules can be used.
  • FIG. 15 (a) is a plan view showing the interconnector according to Embodiment 1 of the present invention
  • FIGS. 15 (b) and 15 (c) are explanatory views showing electrode arrangements on the light receiving surface and the back surface of the solar battery cell
  • FIG. FIG. 15 (d) is an explanatory view showing a state where the interconnector shown in FIG. 15 (a) is connected to the light receiving surface electrode and the back surface electrode of the solar battery cell shown in FIGS. 15 (b) and 15 (c).
  • the interconnector 1 shown in Fig. 15 (a) is made of, for example, a conductive material (copper wire) that has been subjected to solder plating, and has a maximum width W1 (see Fig. 1 (a)) of 2.5 mm, The maximum thickness T1 (see Fig. 1 (c)) is 0.20 mm.
  • Other materials for the conductive member may be an alloy of copper Z aluminum Z copper or copper Z invar Z copper.
  • the interconnector 1 has a plurality of small cross-sectional area portions 7, and each small cross-sectional area portion 7 of the conductive member 3 is, for example, as shown in Fig. 1. Both side surfaces 3a and 3b are formed by cutting out about 0.75mm in the width direction in a curved shape.
  • the small cross-sectional areas 7 are arranged at equal intervals P1 along the longitudinal direction of the conductive member 3 so as to avoid both silver electrodes corresponding to the light receiving surface silver electrode and the back surface silver electrode of the predetermined solar battery cell. It is out.
  • seven small cross-sectional areas 7 are formed in one interconnector 1, and 39.6 mm, for example, is adopted as the interval P1.
  • FIG. 15 (b) is an example of the surface electrode pattern of the crystalline silicon solar cell of Example 1 of the present invention
  • FIG. 15 (c) is the back electrode pattern of the crystalline silicon solar cell of Example 1 of the present invention. It is an example.
  • four gaps (non-connection portions) 10a are provided in the middle of the front electrode main grid, and the main grid is divided into five.
  • the size of the gap (non-connection portion) 10a in Example 1 is, for example, about 9 mm X 4.5 mm, and may be any width or size that can accommodate the width W1 of the interconnector 1 and the stress relief portion. .
  • the silver electrode Z interconnector connecting portion on the back of the solar battery cell and the silver electrode Z interconnector connecting portion on the front are symmetric with each other on the front and back. In other words, it is designed to be arranged at positions corresponding to each other on the front and back sides.
  • the distance between the silver electrodes 8b on the back of the solar cell (10b width) is about 6mm x 6mm, as long as it corresponds to the gap (non-connection part) 10a.
  • the width W1 and the width and size of the stress relief part may be sufficient.
  • FIG. 15 (d) shows a state in which the interconnector is connected to the solar cell designed as described above.
  • FIG. 15 (d) is a cross-sectional view showing a state where the crystalline silicon solar cells of Example 1 of the present invention are connected by an interconnector.
  • Front electrode In the gap part provided in the main grid, the interconnector is not connected to the grid, and the small cross-sectional area 7 of the interconnector (arrow part in Fig. 15 (d)) is arranged in this gap part.
  • the interconnector and the solar battery cell are not soldered at the aluminum electrode portion 6 but only at the silver electrode portion.
  • this aluminum electrode is arranged in the small cross-sectional area portion 7 of the interconnector.
  • the connecting portion between the front interconnector and the front silver electrode and the connecting portion between the back interconnector and the back silver electrode are arranged at exactly the same position.
  • the stress caused by the difference in thermal expansion coefficient between the interconnector and the solar battery cell is almost equal between the front and back sides. Therefore, the balance of stress caused by the difference in thermal expansion between the cell and the interconnector, which is one of the causes of warping of the solar battery cell, is maintained between the front and the back. That is, by making the electrode pattern as described above and disposing each small cross-sectional area 7 in the portion where the silver electrode and the interconnector are not connected, the same force as the front and back force is applied to the solar cell. . These effects reduce the warpage of the solar battery cells, and can prevent poor connection and cell cracking.
  • the solar cell 2 shown in FIG. 15 (d) is also composed of, for example, a polycrystalline silicon substrate force having a side length of 156.5 mm and a thickness of 200 m, and the interval between the plurality of solar cells 2 is 2 mm.
  • This interconnector may be formed with a stress relief portion in advance, and may be stored in a reel, or the stress relief portion may be formed when the reel force is cut. [0070]
  • the stress relief portion may be cut at a fixed position with respect to the notch portion of the stress relief portion.
  • the stress relief parts have the same pitch, by simply recognizing the position of the tip of a plurality of notches, if there is no problem in controlling the feed amount, it has the same length and the same shape, that is, An interconnector with a cutout at the same position can be machined.
  • the cutting position is misaligned, it is difficult to correct, and it is necessary to periodically recognize the origin of the notch, which complicates control and management.
  • the notch may be formed at a constant pitch of the leading end force of the conductive member. That is, for example, the conductive member that is sent out at a constant speed may be punched out with a mold or the like, and complicated control and management are not required.
  • the interconnector 1 and the solar cell 2 provided with silver electrodes are alternately conveyed and set. That is, the back electrode 8b of the solar cell 2 is overlaid on the interconnector 1, another interconnector 1 is overlaid on the light receiving surface electrode 8a of the solar cell 2, and another interconnector 1 is overlaid on the interconnector 1.
  • the back electrodes 8b of the solar cells 2 are sequentially stacked.
  • the interconnector 1 and each silver electrode are soldered and connected by, for example, heating the heater with the interconnector and solar cells arranged as much as necessary. That is, the interconnector connected to the main grid on the light receiving surface wraps around the back surface of the adjacent cell and is connected to the back surface silver electrode.
  • each of the small cross-sectional area portions 7 which are a plurality of stress relief portions provided in the interconnector 1 is set corresponding to the gap (non-connection portion) 10a on the light receiving surface side, and on the back surface side. It is set corresponding to Lumi electrode part 6 (10b).
  • the interconnector 1 is not disposed on the aluminum electrode portion 6 on the end side of the interconnector 1, and a decrease in the current collection efficiency due to the back electrode force is negligible.
  • the aluminum electrode part 6 is connected to the solar cell so that the solar cell 2 can be divided into two parts to double the output voltage. It may be provided on the center line of the cell 2.
  • a solar cell string 22 having a small warpage in which a plurality of solar cells 2 are electrically connected to each other by the interconnector 1 is completed.
  • the interconnector in the present embodiment is provided with a partially weakly proof region. In order to avoid local disconnection due to stress concentration in this region, along the length of the interconnector, The cross-sectional area of this region is continuously changed.
  • the interconnector is branched and its cross-sectional area is changed in a distributed manner.
  • the cross-sectional area is continuously changed along the longitudinal direction of the interconnector.
  • the interconnector is branched and its cross-sectional area is changed in a distributed manner in order to avoid local disconnection due to partial weakness in the interconnector and concentrated stress on the area. ing.
  • the strings of solar cells 22 are connected in series using a slightly thicker wiring material called a nos bar, and the cell array thus connected is connected to EVA (ethylene bulle), which is the sealing material 24.
  • EVA ethylene bulle
  • a glass plate that is the surface protective layer 25 and a bag made of acrylic resin or the like that is the back film 26 Clamp with film Bubbles between the films are decompressed (laminated) and heated (cure
  • the EVA is cured and the solar battery cell 2 is sealed. Thereafter, an aluminum frame, which is a frame 29, is fitted on the four sides of the glass plate, and a terminal box is connected to a pair of external terminals 27, 28 extending from the solar cell string 22 to the outside. Is completed.
  • the solar cell module 23 having such a structure, since the solar cell string 22 with small warpage is used, the cell cracking of the solar cell 2 is reduced in the sealing process with the encapsulant 24. To do.
  • FIG. 16 (a) is a plan view showing an interconnector according to Embodiment 2 of the present invention
  • FIGS. 16 (b) and 16 (c) are explanatory views showing electrode arrangements on the light receiving surface and the back surface of the solar battery cell
  • FIG. FIG. 16 (d) is an explanatory view showing a state where the interconnector shown in FIG. 16 (a) is connected to the light-receiving surface electrode and the back electrode of the solar battery cell shown in FIGS. 16 (b) and 16 (c).
  • the interconnector 1 shown in Fig. 16 (a) is composed of, for example, a conductive member 3 such as copper wire plated with a solder, and has a maximum width W1 (see Fig. 1 (a)) of 2.5 mm.
  • the maximum thickness T1 (see Fig. 1 (c)) is 0.20 mm.
  • a material for the conductive member in addition to copper wire, copper Z aluminum Z copper or copper Z invar Z copper alloy may be used.
  • the interconnector 1 has a plurality of small cross-sectional area portions 7.
  • Both side surfaces 3a and 3b are cut in a curved shape by about 0.75 mm in the width direction.
  • each small cross-sectional area portion 7 is arranged at equal intervals P2 along the longitudinal direction of the conductive member 3 so as to avoid both silver electrodes corresponding to the light receiving surface silver electrode and the back surface silver electrode of the predetermined solar battery cell. It is out.
  • the interconnector 1 has nine small cross-sectional areas 7 and the interval P2 is 31.7 mm, for example.
  • FIG. 16 (b) shows an example of the surface electrode pattern of the crystalline silicon solar battery cell of Example 2 of the present invention
  • FIG. 16 (c) shows the back electrode pattern of the crystalline silicon solar battery cell of Example 2 of the present invention. It is an example.
  • Fig. 16 (b) there are two gaps (non-connected parts) in the middle of the main electrode main grid. ) 10a is provided, which divides the main grid into three.
  • the size of the air gap (non-connection portion) 10a in Example 2 is, for example, about 9 mm X 4.5 mm, and may be any width or size that can accommodate the width W1 of the interconnector 1 and the stress relief portion. .
  • the back silver electrode Z interconnector connection part and the front silver electrode Z interconnector connection part are designed to be symmetrical on the front and back sides.
  • the distance between the silver electrodes 8b (width of 10b) in the table of Example 2 is about 6 mm X 6 mm as long as it corresponds to the gap (non-connection portion) 10 a. Width W1 and width and size that can accommodate the stress relief part.
  • FIG. 16 (d) shows a state in which the interconnector is connected to the solar battery designed as described above.
  • FIG. 16 (d) is a cross-sectional view showing a state where the crystalline silicon solar cells of Example 2 of the present invention are connected by an interconnector.
  • the interconnector is not connected to the grid at the gap in the front electrode main grid, and the small cross-sectional area 7 of the interconnector (arrow part in Fig. 16 (d)) is placed in this gap.
  • the interconnector and solar cells are not soldered at the aluminum electrode part 6 but only at the silver electrode part.
  • this aluminum electrode is placed in the small cross-sectional area 7 of the interconnector.
  • the connecting portion between the front interconnector and the front silver electrode and the connecting portion between the back interconnector and the back silver electrode are almost at the same position.
  • the stress caused by the difference in coefficient of thermal expansion between the interconnector and the solar battery cell is almost equal between the front and back. Therefore, the stress caused by the difference in thermal expansion between the cell and the interconnector, which is one of the causes of solar cell warpage, is balanced between the front and back sides. That is, by arranging the electrode patterns as described above and disposing each small cross-sectional area 7 in a portion where the silver electrode and the interconnector are not connected, an equal force is exerted on the solar cell from the front and the back. . By these effects, the warpage of the solar battery cell is reduced, and the occurrence of poor connection and cell cracking can be prevented.
  • the solar cell 2 shown in FIG. 16 (d) is composed of, for example, a polycrystalline silicon substrate having a side of 156.5 mm and a thickness of 200 m, and the interval between the plurality of solar cells 2 is 2 mm. More than one sun
  • the interconnector that connects battery cell 2 is designed to have a long and thin wiring material made of copper, etc., in which conductive members covered with solder are continuously stored in a reel shape.
  • the interconnector may be formed with a stress relief portion formed in advance, or the stress relief portion may be formed when the reel force is cut even if it is stored in the reel.
  • the stress relief part has an equal pitch, so it is better to cut it at a fixed position with respect to the notch part of the stress relief. Even if a failure occurs in the feed amount of the nectar, the interconnector after the failure is processed to a regular length. In other words, because the pitch is equal, simply recognizing the position of the tip of multiple notches, so long as there is no problem in controlling the feed amount, the same length and the same shape (notches at the same position) The interconnector you have can be processed. In the conventional example, if the cutting position is misaligned, it is difficult to correct, and it is necessary to periodically recognize the origin of the notch, which complicates control and management.
  • the tip force of the conductive member may be formed with a constant pitch.
  • the conductive member sent out at a constant speed may be punched and formed with a mold or the like, and complicated control and management are unnecessary.
  • the interconnector 1 and the solar cell 2 provided with silver electrodes are alternately conveyed and set. That is, the back electrode 8b of the solar cell 2 is overlaid on the interconnector 1, another interconnector 1 is overlaid on the light receiving surface electrode 8a of the solar cell 2, and another solar cell is overlaid on the interconnector 1.
  • the back electrode 8b of the battery cell 2 is sequentially stacked.
  • the interconnector 1 and each silver electrode are soldered and connected, for example, by heating the heater in a state where the interconnector and solar cells are arranged as much as necessary. That is, the interconnector connected to the main grid on the light receiving surface wraps around the backside of the adjacent cell and is connected to the backside silver electrode.
  • FIG. 17 (a) is a plan view showing an interconnector according to Embodiment 3 of the present invention
  • FIGS. 17 (b) and 17 (c) are explanatory views showing electrode arrangements on the light receiving surface and the back surface of the solar battery cell
  • FIG. FIG. 17 (d) is an explanatory view showing a state where the interconnector shown in FIG. 17 (a) is connected to the light-receiving surface electrode and the back electrode of the solar battery cell shown in FIGS. 17 (b) and 17 (c).
  • the interconnector 1 shown in Fig. 17 (a) is made of, for example, a conductive material (copper wire) 3 plated with solder and has a maximum width W1 (see Fig. 1 (a)) of 2.5 mm, The maximum thickness T1 (see Fig. 1 (c)) is 0.20 mm.
  • a material for the conductive member in addition to the copper wire, an alloy of copper Z aluminum Z copper or copper Z invar Z copper may be used.
  • the interconnector 1 has a plurality of small cross-sectional area portions 7.
  • Surfaces 3a and 3b are cut in a curved shape by about 0.75 mm in the width direction, and correspond to the light-receiving surface silver electrode and back surface silver electrode of a predetermined solar cell along the longitudinal direction of conductive member 3. In order to avoid both silver electrodes, they are lined up at equal intervals P3.
  • the interval P3 in Example 3 is, for example, 73. Omm, and the interconnector 1 has four small cross-sectional areas 7.
  • FIG. 17 (b) is an example of the surface electrode pattern of the crystalline silicon solar cell of Example 3 of the present invention
  • FIG. 17 (c) is the back electrode pattern of the crystalline silicon solar cell of Example 3 of the present invention. It is an example.
  • Fig. 17 (b) there are two gaps (non-connected parts) in the middle of the main electrode main grid. ) 10a is provided, which divides the main grid into three.
  • the size of the gap 10a that is the non-contact portion of the third embodiment is, for example, about 9 mm ⁇ 4.5 mm, and may be any width or size that can accommodate the width W1 of the interconnector 1 and the stress relief portion.
  • the back silver electrode Z interconnector connecting portion and the front silver electrode Z interconnector connecting portion are arranged at least in symmetrical positions on the front and back sides.
  • the distance between the silver electrodes 8b (the width of 10b) in the table of Example 3 is about 20 mm ⁇ 6 mm, for example, including the area corresponding to the gap (non-connection portion) 10a.
  • the width W1 and the width and size of the stress relief portion may be accommodated.
  • FIG. 17 (d) shows a state in which an interconnector is connected to the solar cell designed in this way.
  • FIG. 17 (d) is a cross-sectional view of a state in which the crystalline silicon solar cells of Example 3 of the present invention are connected by an interconnector.
  • the interconnector is not connected to the grid at the gap provided in the front electrode main grid, and the small cross-sectional area 7 of the interconnector (the arrow in Fig. 17 (d)) is placed in this gap. To do so.
  • the interconnector and the solar battery cell are not soldered at the aluminum electrode portion 6, but are soldered only at the silver electrode portion.
  • this aluminum electrode is arranged on the small cross-sectional area 7 of the interconnector.
  • the connecting portion between the front interconnector and the front silver electrode and the connecting portion between the back interconnector and the back silver electrode are connected to each other on the front and back sides.
  • the stress force generated by the difference in thermal expansion coefficient between the interconnector and the solar cells is almost equal between the front and back. Therefore, the stress lance is maintained between the front and back of the stress force due to the difference in thermal expansion between the cell and the interconnector, which is one of the causes of the warpage of the solar cell.
  • the solar battery cell 2 shown in FIG. 17 (d) has a polycrystalline silicon substrate force of, for example, a side of 156.5 mm and a thickness of 200 / zm, and the interval between the plurality of solar battery cells 2 is 2 mm.
  • the interconnector may be formed with a stress relief portion when the reel force is cut even if the stress relief portion is formed in advance on the reel.
  • the stress relief part has an equal pitch, so it should be cut at a fixed position with respect to the notch part of the stress relief. Even if a failure occurs in the interconnector feed amount, the interconnector after the failure is processed to a regular length.
  • the stress relief parts are at the same pitch, by simply recognizing the position of the tip of the plurality of notches, if there is no problem in controlling the feed amount, the same length and the same shape will be cut.
  • An interconnector with a chip at the same Cf position can be covered. In the conventional example, if the cutting position is misaligned, it is difficult to correct it, and it is necessary to periodically recognize the origin of the notch, which complicates control and management.
  • the stress relief portion is formed after the reel force is also cut, it is only necessary to form notches at a constant pitch from the tip of the conductive member.
  • the conductive member fed out at a constant speed may be punched out with a die or the like. No complicated control or management is required.
  • the interconnector 1 and the solar cell cell 2 provided with silver electrodes are alternately conveyed and set. That is, the back electrode 8b of the solar cell 2 is overlaid on the interconnector 1, another interconnector 1 is overlaid on the light receiving surface electrode 8a of the solar cell 2, and another solar cell is overlaid on the interconnector 1.
  • the back electrode 8 b of the battery cell 2 is sequentially stacked.
  • the interconnector 1 and each silver electrode are soldered and connected by, for example, heating with the interconnector and solar cells arranged as much as necessary. That is, the interconnector connected to the main grid on the light receiving surface wraps around the back surface of the adjacent cell and is connected to the back surface silver electrode.
  • each small cross-sectional area portion 7 which is a plurality of stress relief portions provided in the interconnector 1 is set on the light-receiving surface side, and is set corresponding to the gap (non-connecting portion) 10a, and on the back surface side. ⁇ It is set corresponding to the anoremi electrode part 6 (10b). In this way, multiple solar cells
  • the solar battery string 22 is completed, in which the cable 2 is electrically connected to each other by the interconnector 1 in a row.

Abstract

　インターコネクタ（１）は、隣接する太陽電池セル（２）の電極同士を電気的に接続する帯状の導電部材（３）を備え、この導電部材（３）は複数の平面型のストレスリリーフ部（Ｘ１）を含み、このストレスリリ－フ部（Ｘ１）は等ピッチで形成されている。この構造によれば、インターコネクタ（１）と太陽電池セル（２）との熱膨張係数差による応力が均等に緩和されるので、その結果太陽電池セル（２）に生ずる反りが低減されるとともにインターコネクタ（１）と太陽電池セル（２）の接続の信頼性も向上する。

Description

インターコネクタ、それを用いる太陽電池ストリングおよびその製造方法、 ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
技術分野
[0001] この発明は、太陽電池セル同士を接続するインターコネクタ、それを用いる太陽電 池ストリングおよびその製造方法、ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電 池モジュールに関し、より詳しくは、太陽電池セル力インターコネクタによって接続さ れる際に各太陽電池セルに生ずる反りを低減することのできるインターコネクタに関 するものである。
背景技術
[0002] 太陽光エネルギーを直接電気エネルギーに変換する太陽電池は、近年、特に地 球環境問題の観点力 次世代のエネルギー源としての期待が急激に高まっている。 太陽電池としては、化合物半導体または有機材料を使ったものなど、様々な種類が あるが、現在、主流となっているのは、シリコン結晶を用いたものである。太陽光発電 システムが急速に普及するにつれ、太陽電池セルの製造コストの低減は必要不可欠 となっており、製造コストの低減において、基板材料であるシリコンウェハの大型化お よび薄型化は非常に有効な手段である。
[0003] し力しながら、シリコンウェハの大型化、薄型化に伴い、従来より用いられてきたイン ターコネクタ（隣接する太陽電池セルを電気的に接続するための細長い導電部材、 図 19のインターコネクタ 11を参照）と太陽電池セルの電極（図 20,図 21の電極 18a 、 18bを参照）とをそのまま使用して太陽電池ストリング 22 (図 18参照）を製造しようと すると、太陽電池セルの電極とインターコネクタとを接続するための加熱工程にぉ ヽ て、太陽電池セルの基板材料であるシリコンと、インターコネクタの基材である銅との 熱膨張係数差により、室温まで温度が低下した際に太陽電池セルが大きく反るという 問題が生じる。
[0004] また、太陽電池セルに生じた反りは、自動化されたモジュール作製ラインの搬送系 において搬送エラーやセル割れを引き起こす原因となる。また、複数の太陽電池セ ルカインターコネクタによって電気的に接続された状態（以下、この発明にお 、て「ス トリング」と呼ぶ)では、各太陽電池セルに反りがあると、モジュール作製のための榭 脂封止工程においてストリングを構成する各太陽電池セルに局部的に強い力が加わ り、太陽電池セルに割れが生ずる原因となる。
[0005] このような問題に対処するため、隣接する太陽電池セルの電極を電気的に接続す るための細長い導電部材を備えた、インターコネクタが提案されている（たとえば、特 開 2005— 142282号公報 (特許文献 1)参照)。この文献に記載のインターコネクタ の導電部材は、その両端が太陽電池セルの電極に接続される接続部であり、接続部 の少なくとも 1つは断面積が局部的に縮小された複数の小断面積部を有する。
[0006] このようなインターコネクタを用いれば、インターコネクタは接続部の少なくとも 1つが 導電部材の長手方向に沿って並んだ小断面積部を有するので、他の箇所に比べて 比較的強度の弱い小断面積部が反った太陽電池セルの元の形状に戻ろうとする力 により延伸し、結果として太陽電池セルに生ずる反りが低減される（図 22〜26参照）
[0007] また、上述のように小断面積部が延びることにより、太陽電池セルの反りが低減され るので、太陽電池セルに加わる熱ストレスを気にすることなく太陽電池セルの電極の 全面にインターコネクタの接続部を接合でき、接続後の信頼性に優れる。
特許文献 1 :特開 2005— 142282号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0008] 上述のインターコネクタを用いれば、インターコネクタの断面積が局部的に縮小さ れた小断面積部の間隔 (ピッチ）が太陽電池セルの電極に接続される接続部にぉ 、 ては等間隔ピッチになっている力 インターコネクタの一端力も他端に亘つて等間隔 ピッチではなく非対称である。そのため、インターコネクタの成形が複雑となったり、太 陽電池セルへの接続の際、インターコネクタの向き等の取り扱いが複雑になる。たと えば、太陽電池モジュールの製造工程中で、複数の導電部材が連続した状態から 導電部材を切り分けて供給する場合は、偏って配置された小断面積部を認識し、そ れを基に端部となる位置、すなわち、切り分ける位置を決めることが必要であり、イン ターコネクタを供給する工程が複雑になるという問題があった。そのため、複雑な認 識工程あるいは複雑な加工工程により、インターコネクタ自体の製造コスト、および、 太陽電池ストリング、太陽電池モジュールの製造コストの増大につながるという問題が めつに。
[0009] また、上述のインターコネクタを供給する際には、小断面積部のある領域と無い領 域とに偏りがある場合、インターコネクタは局所的に縮小された小断面積部に搬送に 要する力が集中する場合があり、インターコネクタへのダメージおよび変形が生じ製 造不良につながるという問題があった。
[0010] また、細長い導電部材を備えたインターコネクタは、連続してリール状に収納するこ とが容易に行なえる。ただし、インターコネクタをリール状に巻き取りまたは引き出しを 行なう時に、インターコネクタに局所的に力が集中する場合がある。すなわち、小断 面積部のある領域と無い領域との偏りがある上述のインターコネクタを供給する際に は、インターコネクタは局所的に縮小された小断面積部のある領域に搬送に要する 力が集中して、インターコネクタへのダメージおよび変形が生じ、製造不良につなが るという問題があった。
[0011] この発明は、このような事情を考慮してなされたものであり、太陽電池セルとの接続 の際にインターコネクタの取り扱いを容易とし、製造コストを低減し、製造不良を低減 できるインターコネクタ、それを用いた太陽電池ストリング、太陽電池モジュールおよ びその製造方法を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
[0012] 上記課題を解決する本願発明のインターコネクタは、一つの局面においては、隣接 する太陽電池セルの電極同士を電気的に接続する帯状の導電部材を備え、前記導 電部材は複数のストレスリリーフ部を含み、このストレスリリ—フ部は等ピッチで形成さ れている。
[0013] 本発明のインターコネクタの一実施の形態においては、導電部材が、複数の平面 型のストレスリリーフ部を含む。また、このストレスリリ—フ部は前記導電部材の一端か ら他端に亘り、等間隔で形成されている。
[0014] 本発明のインターコネクタは、他の局面においては、複数の導電部材が連続してリ ール状に収納され、ストレスリリーフ部が等間隔で連なっている。
[0015] 上記各インターコネクタを適用した本発明の太陽電池ストリングは、互いに隣接して それぞれ電極を有する太陽電池セルと、隣接する太陽電池セルの電極を電気的に 接続するインターコネクタとを備える。
[0016] 本発明の太陽電池ストリングを製造するための方法は、太陽電池セルの電極とイン ターコネクタとを、ヒーター加熱、ランプカ卩熱、およびリフロー方式のいずれか 1つによ つて接続する工程を備える。
[0017] 本発明の太陽電池モジュールは、太陽電池ストリングを封止する封止材と、太陽電 池ストリング力 封止材を介して外部に延びる一対の外部端子とを備える。
発明の効果
[0018] この発明によれば、インターコネクタと太陽電池セルとの熱膨張係数差による応力 が均等に緩和されるので、その結果太陽電池セルに生ずる反りが低減されるとともに インターコネクタと太陽電池セルの接続の信頼性も向上する。また、ストレスリリ—フ部 力 平面型であり、かつ、前記導電部材の一端から他端に亘り、等間隔で形成されて いることにより、インターコネクタの取り扱いを容易としインターコネクタ自身に対する ダメージおよび変形等が低減され、製造コストを低減することができる。
[0019] また、上述のように太陽電池セルの反りが低減されるので、モジュール作製ラインの 搬送系における搬送エラーやセル割れの発生が防止される。また、モジュール作製 のための榭脂封止工程におけるセル割れも防止されるので、太陽電池モジュールの 歩留と生産性が向上する。
[0020] また、インターコネクタのダメージおよび変形が低減されるので、モジュール作製ラ インの搬送系における搬送エラーやセル割れの発生が防止される。また、モジュール 作製のための榭脂封止工程におけるセル割れも防止されるので、太陽電池モジユー ルの歩留と生産性が向上する。
[0021] また、モジュール作製のためのセッティング工程や熱処理工程や榭脂封止工程等 におけるインターコネクタの断線も防止されるので、太陽電池モジュールの歩留と生 産性が向上する。
図面の簡単な説明 [図 1]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。
[図 2]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。
[図 3]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図、（d)はストレスリリーフ部の拡大図である。
[図 4]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。
[図 5]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。
[図 6]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。
[図 7]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。
[図 8]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。
[図 9]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。
[図 10]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。
[図 11]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。
[図 12]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。
[図 13]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。
[図 14]導電部材の横断面が方形である場合の小断面積部の形状の一例を示し、 (a) は正面図、（b)は側面図、（c)は底面図である。 [図 15] (a)は、この発明の実施例 1によるインターコネクタを示す平面図、（b) , (c)は 太陽電池セルの受光面および裏面の電極配置を示す説明図、（d)は (a)に示される インターコネクタが（b) , (c)に示される太陽電池セルの受光面電極と裏面電極に接 続された状態を示す説明図である。
[図 16] (a)は、この発明の実施例 2によるインターコネクタを示す平面図、（b) , (c)は 太陽電池セルの受光面および裏面の電極配置を示す説明図、（d)は (a)に示される インターコネクタが（b) , (c)に示される太陽電池セルの受光面電極と裏面電極に接 続された状態を示す説明図である。
[図 17] (a)は、この発明の実施例 3によるインターコネクタを示す平面図、（b) , (c)は 太陽電池セルの受光面および裏面の電極配置を示す説明図、（d)は (a)に示される インターコネクタが（b) , (c)に示される太陽電池セルの受光面電極と裏面電極に接 続された状態を示す説明図である。
[図 18]この発明による太陽電池モジュールを示す説明図である。
[図 19]従来のインターコネクタの一例を示す平面図である。
[図 20]従来の太陽電池セルの一例を示し、（a)は表面図、（b)は裏面図である。 圆 21]従来の太陽電池ストリングを示す説明図である。
[図 22]従来のインターコネクタによって接続された太陽電池セルを示す図である。
[図 23]従来のインターコネクタの接続部の拡大図である。
[図 24]従来のインターコネクタを太陽電池セルの電極に熱をカ卩えて接合する様子を 示す説明図である。
[図 25]従来の熱を加えて接合したインターコネクタが室温まで冷却され、太陽電池セ ルに反りが発生した状態を示す説明図である。
[図 26]従来のインターコネクタの小断面積部が延伸して太陽電池セルの反りが低減 された状態を示す説明図である。
符号の説明
1, 11, 21, 31 インターコネクタ、 2, 12, 20 太陽電池セル、 3, 33 導電部材、 3a, 3b 導電部材側面、 6, 16 アルミ電極、 7, 37 小断面積部、 8a, 18a 受光面 電極、 8b, 18b 裏面電極、 9, 19, 39 太陽電池、 22 太陽電池ストリング、 23 太 陽電池モジュール、 24 封止材、 25 表面保護層、 26 裏面フィルム、 27, 28 外 部端子、 29 フレーム、 35 接続部。
発明を実施するための最良の形態
[0024] 以下、本願発明の実施の形態について、図面に基づいて説明する。本発明の一実 施の形態のインターコネクタ 1は、たとえば図 15に示すように、半導体基板の表面ま たは裏面に電極が形成された太陽電池セル 2を接続するインターコネクタであって、 隣接する太陽電池セル 2の電極同士を電気的に接続する帯状の導電部材 3 (図 1等 参照）を備えている。この導電部材は、小断面積部 7が設けられた複数の平面型のス トレスリリーフ部を含み、これらのストレスリリ—フ部は、導電部材の一端力も他端に亘 り等間隔で形成されている。
[0025] この発明によるインターコネクタの導電部材 3は、好ましくは直線状に形成されてい る。さらに好ましくは、ストレスリリーフ部は平面型に形成されており、太陽電池セルの 表面に対して隙間なく平行に配置することが可能である。導電部材 3には、伸縮応力 を緩和させるストレスリリーフ部を少なくとも一つ以上設けられており、インターコネクタ のストレスリリーフ部は引っ掛かりにくい構造を備えている。さらに好ましくは、ストレス リリーフ部内にて局所的に力が集中しないようにストレスリリーフ部の断面力 Sインター コネクタの長手方向に沿って連続的に変化する断面積を備えることを特徴とする。も しくはストレスリリーフ部内にて局所的に力が集中しないように、ストレスリリーフ部の 断面が分岐された断面積を備えることを特徴とする。
[0026] さらに、ストレスリリーフ部の伸縮応力が、長手方向に対して斜め方向に作用するよ うに、インターコネクタに切欠きを配置することが望ましい。また、ストレスリリーフ部の 伸縮応力が分散するように切欠きを配置するインターコネクタを用いることが望まし ヽ 。さらに、インターコネクタのストレスリリーフ部は、太陽電池の電極パターンに対応し ていることが好ましぐストレスリリーフ部は太陽電池の電極と物理的に接続されない ことが望ましい。
[0027] ここで、太陽電池セル 2には、アモルファス、多結晶、単結晶シリコンなどの元素半 導体、 GaAsなどの化合物半導体などを用いて形成されたものが含まれる。導電部 材 3は、箔状、板状などの帯状に形成された導電体からなり、リール状に収納可能に 形成された導電体カゝらなることが好ましい。導電部材が帯状である場合、その幅 Wは 、 0. 5〜5. Omm程度力 S好ましく、 0. 5〜3. Omm程度力 Sさらに好ましく、 2.5mm程 度力 S特に好ましい。また、厚さ Tは、 0. 05-0. 5mm程度力好ましく、 0. 05〜0. 3 mm程度がさらに好ましぐ 0. 2mm程度が特に好ましい。
[0028] また、導電部材 3の一端または両端は、複数本に分岐されていてもよい。たとえば、 隣接する太陽電池セルの一方がその受光表面に複数の電極を備え、他方がその裏 面に 1つの電極を有している場合、一端が複数本に分岐された導電部材からなるィ ンターコネクタを用いることが好ましい。導電部材 3には、種々の金属、合金などが含 まれ、具体的には、 Au, Ag、 Cu、 Pt、 Al、 Ni、 Tiなどの金属、およびこれらの合金 が含まれ、なかでも Cuを用いることが好ましい。また、導電部材は、ノ、ンダめっきが施 されていることが好ましい。ハンダめっきが施されたインターコネクタは、太陽電池セ ルの銀電極と確実に接続される。ハンダめっきは、小断面積部の形成後に施されて も、小断面積部の形成前に施されてもよい。
[0029] 各小断面積部 7は、断面積力インターコネクタの大部分に比べて縮小された部分、 より具体的には、接続部の一部を切り欠いて形成された幅の狭い部分、あるいは、小 径の部分を意味する。接続部の一部を切り欠く方法としては、機械的に切削や研磨 を行なう方法、金型による打ち抜きや、エッチングを施す方法が挙げられる。小断面 積部 7は、インターコネクタの大部分に比べて伸縮応力に対して強度が弱くなつて ヽ るため、比較的弱い力で延伸される。このため、小断面積部は、反った太陽電池セル が元の形状に戻ろうとする復元力により延伸し、太陽電池セルの反りを低減するのに 寄与する。
[0030] なお、小断面積部を設けることにより、インターコネクタの電気抵抗の増大が懸念さ れるが、導電部材の長手方向に沿った各小断面積部の長さをインターコネクタ全長 と比較して極めて短い長さとすることにより、インターコネクタ全体としての電気抵抗の 増大を、無視できる程度の大きさに抑えることができる。また、隣接する太陽電池セル 間に小断面積部を形成してもよい。このような構造にすることにより、隣接する太陽電 池セル間の距離が変化した場合に、小断面積部が延伸することにより、太陽電池セ ルとインターコネクタとの間にかかる応力が緩和される。 [0031] 小断面積部は、たとえば、図 1〜14に示す形状とすることができる。図 1〜3は導電 部材の断面が方形であり、たとえば導電部材の相対する側面にそれぞれ切欠き形成 された一対の切欠き部により小断面積部が形成された場合の形状例を示す。図 4〜 14は導電部材の断面が方形であり、インターコネクタ内部に形成された切欠き部に より小断面積部が形成された場合の形状例を示す。なお、図 1〜14の各図において 、（a)は接続部の正面図、（b)は接続部の側面図、（c)は接続部の底面図をそれぞ れ示している。
[0032] 図 1 (a) , (b) , (c)に示されるように、小断面積部 7は、インターコネクタの長手方向 に Sl、短手方向に D1の範囲で、導電部材 3の対向する 2側面 3a, 3b力 それぞれ 相対向して湾曲するように切り欠いて形成されることにより、ストレスリリーフ部 XIの断 面力インターコネクタの長手方向に沿って連続的に変化する断面積を備える。
[0033] ここで、導電部材が板状でその幅 W1が 2. 5mm程度、厚さ T1が 0. 20mm程度の 場合は S1は 2〜5mm程度、 D1は 0. 5〜1. Omm程度が特に好ましい。小断面積 部 7の最小幅は 0.5〜 1.5mm程度とするのが好まし!/、。
[0034] 図 2 (a) , (b) , (c)に示されるように、小断面積部 7は、インターコネクタの長手方向 に S2、短手方向に D2の範囲で導電部材 3の対向する 2側面 3a, 3b力 それぞれ長 手方向に沿って交互に湾曲するように切り欠いて形成されることにより、ストレスリリー フ部 X2の断面力インターコネクタの長手方向に沿って連続的に変化する断面積を 備える。図 2では互いの切欠き部が長手方向に沿って重なりがない一例である力 互 V、の切欠き部の一部が長手方向に沿って重なりを持ってもよ!、。
[0035] ここで、導電部材が板状でその幅 W2が 2. 5mm程度、厚さ T2が 0. 20mm程度の 場合は S2は l〜5mm程度、 D2は 0. 5〜1. 5mm程度が特に好ましい。小断面積 部 7の最小幅は 0.5〜 1.5mm程度とするのが好まし!/、。
[0036] 図 3 (a) , (b) , (c)に示されるように、小断面積部 7は、インターコネクタの長手方向 に S3、短手方向に D3の範囲で導電部材 3の対向する 2側面 3a, 3b力 それぞれ長 手方向に沿って交互に屈曲するように切り欠 、て形成されることにより、ストレスリリー フ部 X2の断面が、インターコネクタの長手方向に沿って連続的に変化する断面積を 備える。 [0037] 図 3に示すインターコネクタは、互いの切欠き部が長手方向に沿って重なりがない 一例であるが、互いの切欠き部の一部が長手方向に沿って重なりを持ってもよい。図 3においては、切欠き部形状が台形である力 切り欠き部の隅が湾曲してもよい。また 、互いの台形状切り欠きの斜辺により、長手方向に対して小断面積部 7が同方向斜 めに流れるようになつている。また、台形形状の切り欠きを有することにより、導電部 材側面と台形の切欠き部の斜辺とが互いになす角度が鈍角であるために、インター コネクタのストレスリリーフ部は引っ掛かりにくい構造を備えている。すなわち、連続し たインターコネクタをリールなどに巻き取る場合やリールなどから引き出す場合、もし くはモジュール製造工程中にてインターコネクタを太陽電池セルに接続すべくセッテ イングする場合などにおいて、インターコネクタ同士や他の部材と干渉することが回避 できる。言い換えれば、太陽電池セルに接続するまでにインターコネクタへの過剰な ストレスや引っ掛力りによる応力に起因するインターコネクタ自身の変形や断線など のダメージの回避もしくは低減が可能となる。
[0038] ここで、導電部材が板状で、その幅 W3が 2. 5mm程度、厚さ T3が 0. 20mm程度 の場合は S3は l〜5mm程度、 D3は 0. 5〜1. 5mm程度が特に好ましい。小断面積 部 7の最小幅は 0.5〜 1.5mm程度とするのが好まし!/、。
[0039] また、対向する台形の切欠き部の相対する斜辺により定義される小断面積部の幅 WBと帯状の導電部材側面に相対する台形の切欠き部の上辺とで定義される小断面 積部の幅 WAは WB>WAが好ましい。これにより、複数箇所 (本実施の形態では 2 箇所)ある幅 WAの小断面積部にて延伸することにより、インターコネクタの長手方向 に形状を変形させる事が容易となり、且つ、複数箇所にて延伸を分散することが可能 となる。また、図 3のインターコネクタは点対称であるために、延伸を効率よく分散する ことが可能となる。
[0040] なお、図 1〜3に示された実施の形態におけるインターコネクタのストレスリリーフ部 X1〜X3のいずれにおいても、切欠きと側端部とにより構成される角部はいずれも、 鈍角をなしている。これにより、ストレスリリーフ部を、引っ掛力りの生じにくい構造にす ることがでさる。
[0041] 図 4 (a) , (b) , (c)に示されるように、小断面積部 7は、インターコネクタの長手方向 に S7、短手方向に D7の範囲で導電部材 3の対向する 2側面 3a, 3bがそれぞれ長 手方向に沿って交互に長手方向と斜交するスリット状に切り欠いて形成され、スリット 状の切り欠き部の開口個所に丸みを帯びた形状としている。これにより、ストレスリリー フ部 X7の断面力インターコネクタの長手方向に沿って連続的に変化する断面積を 備える。図 4はスリット状の切り欠き部端が湾曲するのが好ましいが、切欠き部端が矩 形などでもよい。また、互いのスリット状切り欠きの方向は同一方向が好ましぐ長手 方向に対して小断面積部 7が逆方向斜めに流れるようになって 、る。
[0042] ここで、導電部材が板状で、その幅 W7が 2. 5mm程度、厚さ T7が 0. 20mm程度 の場合は S7は 0. l〜2mm程度、 D7は 1〜2. Omm程度が特に好ましい。小断面積 部 7の最小幅は 0.5〜 1.5mm程度とするのが好まし!/、。
[0043] 図 5 (a) , (b) , (c)に示されるように、小断面積部 7は、インターコネクタの長手方向 に S8、短手方向に D8の範囲で、導電部材 3の内平面に矩形状に切り欠いた切欠き 部を長手方向に 2個備え、短手方向に互いにずれて配置されている。導電部材 3の 内平面に矩形状の切欠き部を備えることでインターコネクタが分岐され、これによりス トレスリリーフ部 X8の断面が分散的に変化する断面積を備える。また、矩形の切欠き の隅が湾曲している場合には、ストレスリリーフ部 X8の断面力 インターコネクタの長 手方向に沿って連続的に変化する断面積をも備える。
[0044] 図 5に示すインターコネクタにおいては、導電部材 3の内平面に矩形状に切り欠い た切欠き部を長手方向に 2個備え、短手方向に互いにずれて配置されているが、切 欠き部は 2個以上であってもよぐ短手方向に互いにずれて配置されなくてもよい。短 手方向に互いにずれて配置されて！、る場合は、断面積がより小さ！、小断面積部が主 に長手方向に延伸されることになる。この場合、断面積が大きい方の小断面積部が 主たる電流の経路になるため、電流経路の延伸による断面積の変化が少なく安定し ており、発電された電力を効率よく集電できるインターコネクタとなる。
[0045] ここで、導電部材が板状でその幅 W8が 2. 5mm程度、厚さ T8力 . 20mm程度の 場合は S8は 0. l〜2mm程度、 D8は 1〜2. Omm程度が特に好ましい。 Z8は 0〜0 . 5mm、小断面積部 7の最小幅は 0.25〜1.5mm程度とするのが好ましい。
[0046] 図 6 (a) , (b) , (c)に示されるように、小断面積部 7は、インターコネクタの長手方向 に S9、短手方向に D9の範囲で導電部材 3の内平面に台形状に切り欠いた切欠き部 を長手方向に 2個備え、短手方向に互いにずれて配置されている。導電部材 3の内 平面に台形状の切欠き部を備えることでインターコネクタが分岐され、これによりスト レスリリーフ部 X9の断面が分散的に変化する断面積を備える。また、台形切欠き部 の斜辺は長手方向を基準に約 45度傾いており互いに相対する配置とすることで、ス トレスリリーフ部 X9の断面力インターコネクタの長手方向に沿って連続的に変化する 断面積をも備える。
[0047] 図 6においては、導電部材 3の内平面に台形状に切り欠いた切欠き部を長手方向 に 2個備え、互いの台形の切欠き部は短手方向に互いにずれることで、長手方向に 対して小断面積部 7が同方向斜めに流れるようになつている。また、図 7に示すインタ 一コネクタにおいては、台形切欠き部の斜辺は長手方向を基準に約 30度傾いており 、この場合の傾斜角度は、適宜設定すればよい。
[0048] また、図 8に示すインターコネクタにおいては、互いの台形の切欠き部の短手方向 ずれを図 6の場合とは逆方向とすることにより、長手方向に対して小断面積部 7が逆 方向斜めに流れるようになつている。さらに、図 9に示すように、切欠き部は 3個以上 であってもよぐ短手方向に互いにずれて配置されなくてもよい。好ましくは台形の切 欠きの隅が湾曲して 、ることが好まし!/、。
[0049] ここで、導電部材が板状でその幅 W9、 W10、 Wl l、 W12力 . 5mm程度、厚さ T 9, TIO, Ti l, T12力 O. 20mm程度の場合は S9, S10, Sl l, S12は 0. l〜3m m程度、 D9, D10, Dl l, D12iま 1〜2. Omm程度力 ^特に好まし!/ヽ。 Z9、 Z10、 Zl l 、 Z12は 0〜0. 5mm、小断面積部 7の最小幅は 0.25〜1.5mm程度とするのが好ま しい。
[0050] 図 10 (a) , (b) , (c)に示すインターコネクタにおいては、小断面積部 7は、インター コネクタの長手方向に S13、短手方向に D13の範囲で導電部材 3の内平面に円形 状に切り欠いた切欠き部を長手方向に 2個備える。このように、導電部材 3の内平面 に円形状の切欠き部を備えることにより、インターコネクタが分岐され、これにより、スト レスリリーフ部 X13の断面が分散的に変化する断面積を備える。また、ストレスリリー フ部 XI 3の断面力インターコネクタの長手方向に沿って連続的に変化する断面積を も備える。
[0051] また、図 10、図 11に示すインターコネクタのように、切欠き部が短手方向に互いに ずれて配置されてもよぐ図 12に示すように、短手方向に互いにずれずに配置され てもよい。また、切欠き部を、円形に代えて楕円形にしてもよぐその楕円形の長軸が 長手方向に対して斜交して 、てもよ 、。
[0052] ここで、導電部材が板状でその幅 W13、 W14、 W15力 . 5mm程度、厚さ T13, T 14, T15力^). 20mm程度の場合は S 13, S14, S15は l〜3mm程度、 D13, D14 , D15は 1〜2. Omm程度力特に好ましい。 Z13、 Z14は 0〜0. 5mm、 /J、断面積咅 7の最小幅は 0.25〜 1.5mm程度とするのが好まし!/、。
[0053] 図 13 (a) , (b) , (c)に示されるように、小断面積部 7は、インターコネクタの長手方 向に S16、短手方向に D16の範囲で導電部材 3の内平面に、矩形状に切り欠いた 切欠き部を 1個備える。導電部材 3の内平面に矩形状の切欠き部を備えることでイン ターコネクタが分岐され、ストレスリリーフ部 X16の断面が分散的に変化する断面積 を備える。
[0054] また、図 14 (a) , (b) , (c)に示されるように、小断面積部 7は、インターコネクタの長 手方向に S17、短手方向に D17の範囲で導電部材 3の内平面に円形状に切り欠い た切欠き部を 1個備える。導電部材 3の内平面に円形状の切欠き部を備えることでィ ンターコネクタが分岐され、ストレスリリーフ部 X16の断面力 分散的に、かつインター コネクタの長手方向に沿って、連続的に変化する断面積を備える。この場合の切欠き 部は、円形に代えて楕円形にしてもよぐその楕円形の長軸が長手方向に対して斜 交していてもよい。また、図 13により、インターコネクタの長軸と切欠き部の中心軸が 重なった場合について説明した力 インターコネクタの長軸と切欠き部の中心軸がず れていてもよい。
[0055] ここで、導電部材が板状でその幅 W16、 W17力 . 5mm程度、厚さ T16, T17力 . 20mm程度の場合は S 16, S17は l〜3mm程度、 D16, D17は 1〜2. Omm程度 が特に好ましい。小断面積部 7の最小幅は 0.25〜1.25mm程度とするのが好ましい
[0056] この発明は、別の観点力 見ると、互いに隣接してそれぞれ電極を有する太陽電池 セルと、隣接する太陽電池セルの電極を電気的に接続するインターコネクタとを備え 、インターコネクタはこの発明による上述のインターコネクタである太陽電池ストリング を提供するものでもある。この発明による上記太陽電池ストリングにおいて、各太陽電 池セルは方形であって、各辺が 155mm以上であることが好ましい。この発明による 上記太陽電池ストリングにおいて、各太陽電池セルは厚さが 300 m以下であること が好ましい。
[0057] すなわち、太陽電池セルが大きくなればなるほど、また、薄くなればなるほど、太陽 電池セルの反りの問題は顕著になる力 この発明による上述のインターコネクタを用 いると、インターコネクタとの接続時に生ずる反りが効果的に低減され、生産性の向 上が図られる。
[0058] この発明は、さらに別の観点から見ると、この発明による上述の太陽電池ストリング を製造するための方法であって、太陽電池セルの電極とインターコネクタの接続部と を、ヒーター加熱、ランプ加熱、およびリフロー方式のいずれか 1つによって接続する 工程を備える太陽電池ストリングの製造方法を提供するものでもある。
[0059] このような製造方法によれば、太陽電池セルの電極とインターコネクタの接続部とが 、ヒーター加熱、ランプ加熱、およびリフロー方式のいずれかの方法で接続されること により、太陽電池セルの電極の全面にわたってインターコネクタが接合されることから 、完成したモジュールの長期信頼性を高めることができる。
[0060] この発明は、さらに別の観点から見ると、太陽電池ストリングと、太陽電池ストリング を封止する封止材と、太陽電池ストリングから封止材を介して外部に延びる一対の外 部端子とを備え、太陽電池ストリングはこの発明による上述の太陽電池ストリングであ る太陽電池モジュールを提供するものでもある。太陽電池ストリングを封止材で封止 することにより、太陽電池ストリングの耐環境性が高められる。封止材には、たとえば、 エチレン 酢酸ビニル共重合体が用 、られる。
[0061] この発明による上記太陽電池モジュールは、受光面側にガラスやポリカーボネート など力もなる表面保護層をさらに備え、裏面側に PET (ポリエチレンテレフタレート） 等力もなる裏面フィルムをさらに備え、周囲にアルミニウム力もなるフレームをさらに備 えてもよい。また、この発明による太陽電池モジュールは、瓦一体モジュール、スレー ト瓦一体モジュールまたは採光型のモジュール等の様々な太陽電池モジュールとす ることがでさる。
実施例 1
[0062] この発明の実施例 1によるインターコネクタについて、図 15に基づいて説明する。
図 15 (a)は、この発明の実施例 1によるインターコネクタを示す平面図、図 15 (b) , (c)は太陽電池セルの受光面および裏面の電極配置を示す説明図、図 15 (d)は図 15 (a)に示されるインターコネクタが図 15 (b) , (c)に示される太陽電池セルの受光 面電極と裏面電極に接続された状態を示す説明図である。
[0063] 図 15 (a)に示されるインターコネクタ 1は、たとえばノヽンダめっきが施された導電部 材 (銅線)からなり、最大幅 W1 (図 1 (a)参照）が 2. 5mm,最大厚さ T1 (図 1 (c)参照 )が 0. 20mmである。導電部材の材料として他には銅 Zアルミ Z銅や銅 Zインバー Z銅の合金でもよい。
[0064] 図 15 (a)に示されるように、インターコネクタ 1は、複数の小断面積部 7を有し、各小 断面積部 7は、たとえば図 1に示すように、導電部材 3の両側面 3a, 3bを幅方向に約 0.75mmずつ湾曲状に切り欠くことにより形成されている。また、小断面積部 7は、導 電部材 3の長手方向に沿って所定太陽電池セルの受光面銀電極および裏面銀電極 に対応して、両銀電極を避けるように、等間隔 P1で並んでいる。本実施例において は、 1個のインターコネクタ 1に 7つの小断面積部 7が形成され、その間隔 P1として、 たとえば 39. 6mmが採用される。
[0065] 図 15 (b)は本発明実施例 1の結晶シリコン太陽電池セル表電極パターンの例であ り、図 15(c)は本発明実施例 1の結晶シリコン太陽電池セル裏電極パターンの例で ある。図 15 (b)に示したように、表電極メイングリッドの中程に 4箇所の空隙 (非接続部 ) 10aが設けられており、これによりメイングリッドは 5つに分割されている。実施例 1の 空隙（非接続部） 10aの大きさは、たとえば 9mm X 4. 5mm程度の大きさであり、イン ターコネクタ 1の幅 W1およびストレスリリーフ部が収まる幅や大きさであればよい。
[0066] さらに、図 15 (c)に示したように、太陽電池セルの裏の銀電極 Zインターコネクタ接 続部と、表の銀電極 Zインターコネクタ接続部とが、表裏で互い対称になるように、す なわち、表裏において互いに対応する位置に配置されるように設計する。実施例 1に おける太陽電池セルの裏の銀電極 8bの間隔（10bの幅）は、空隙 (非接続部） 10aと 対応が取れていればよぐたとえば 6mm X 6mm程度の大きさであり、インターコネク タ 1の幅 W1およびストレスリリーフ部が収まる幅や大きさであればよい。
[0067] 以上述べたように設計された太陽電池セルに対してインターコネクタを接続した様 子を示したのが、図 15 (d)である。図 15 (d)は、本発明の上記実施例 1の結晶シリコ ン太陽電池セルをインターコネクタにより接続した様子を示す断面図である。表電極 メイングリッドに設けられた空隙の部分では、インターコネクタはグリッドとは接続され ず、この空隙の部分に、インターコネクタの小断面積部 7 (図 15 (d)中の矢印部）を配 置するようにする。また、裏面においては、アルミ電極部分 6ではインターコネクタと太 陽電池セルは半田付けされず、銀電極部分でのみ半田付けされる。ここで、インター コネクタの小断面積部 7の部分に、このアルミ電極を配置するようにする。
[0068] また、図 15 (d)に示したように、表のインターコネクタと表銀電極との接続部分と、裏 のインターコネクタと裏面銀電極との接続部分とがちょうど同じ位置に配置することに よって、インターコネクタと太陽電池セルの熱膨張係数差によって生じる応力が表と 裏でほぼ等しくなる。したがって、太陽電池セルの反りが起こる原因の一である、セル とインターコネクタとの間の熱膨張差に起因する応力のバランスが、表と裏で保たれ る。すなわち、上記のような電極パターンにし、各銀電極とインターコネクタが接続し ない部分に各小断面積部 7を配置することによって、表と裏力も等しい力が太陽電池 セルに力かることになる。これらの効果によって太陽電池セルの反りが低減され、接 続不良やセル割れの発生を防ぐことができる。
[0069] 次に、各銀電極とインターコネクタとの接続工程について説明する。図 15 (d)に示 される太陽電池セル 2は、たとえば一辺の長さ 156. 5mm、厚さ 200 mの多結晶シ リコン基板力も構成され、複数の太陽電池セル 2の間隔は 2mmである。また、複数の 太陽電池セル 2を接続するインターコネクタは、銅などで作られた細長 、配線材に半 田で被覆された導電部材を、連続してリール状に収納されたものを、長さ L1としてた とえば P1 X 7 = 277. 2mm (図 15 (a)における長さ L1)に切断して用いられる。この インターコネクタは、予めストレスリリーフ部を形成したものをリールに収納していても よぐリール力も切断した際にストレスリリーフ部を形成してもよい。 [0070] 予めストレスリリーフ部を形成したインターコネクタを用いる場合は、ストレスリリーフ 部が等ピッチであるために、ストレスリリーフ部の切り欠け部に対して一定の位置で切 断して用いればよい。このような切断を行なう場合において、たとえ突発的にインター コネクタの送り出し量に不具合が発生したとしても、不具合箇所以降のインターコネク タは正規の長さに加工される。すなわち、ストレスリリーフ部が等ピッチであるため、複 数個ある切り欠けの先端の位置を単純に認識することにより、送り出し量の制御さえ 問題なければ、同じ長さでかつ同じ形の、すなわち、同じ位置に切り欠けを持つイン ターコネクタが加工可能である。従来例では、ー且切断加工位置にズレが生じると修 正が困難であり、定期的に切り欠けの原点を認識しておく必要があるため、制御や管 理が複雑となる。
[0071] インターコネクタをリール力も切断した後にストレスリリーフ部を形成する場合は、導 電部材の先端力 一定ピッチで切り欠けを形成すればよい。すなわち、たとえば一定 速度で送り出される導電部材を金型などで型抜き形成すればよく、複雑な制御や管 理は不要となる。
[0072] 次に、図 15 (d)に示されるように、インターコネクタ 1と銀電極を備えた太陽電池セ ル 2とが交互に搬送セッティングされる。すなわち、インターコネクタ 1の上に太陽電 池セル 2の裏面電極 8bが重ねられ、太陽電池セル 2の受光面電極 8a上に別のイン ターコネクタ 1が重ねられ、インターコネクタ 1の上に別の太陽電池セル 2の裏面電極 8bが順次重ねられる。必要な分だけインターコネクタと太陽電池セルが配列された 状態で、たとえばヒータ加熱を行なうことにより、インターコネクタ 1と各銀電極が半田 付けされて接続される。すなわち、受光面のメイングリッドに接続されたインターコネク タは、隣接するセルの裏面に回りこみ、裏面銀電極に接続される。このとき、インター コネクタ 1に設けられた複数のストレスリリーフ部である各小断面積部 7は、受光面側 においては、空隙 (非接続部） 10aに対応してセッティングされ、裏面側においてはァ ルミ電極部分 6 (10b)に対応してセッティングされる。ただし、本実施例においては、 インターコネクタ 1の端部側のアルミ電極部分 6にはインターコネクタ 1は配置されて おらず、裏面電極力もの集電効率の低下は無視できる程度である。また、出力電圧 を倍にするために太陽電池セル 2を 2分割できるように、アルミ電極部分 6を太陽電池 セル 2の中心線上に設けてもよい。
[0073] このように、複数の太陽電池セル 2がインターコネクタ 1によって互いに電気的に一 列に接続された、反りの小さい太陽電池ストリング 22が完成する。また、図 1〜図 4に 示すようなインターコネクタを用いることにより、インターコネクタ接続工程での冷却時 にかかるセルへの収縮応力を減らすことができる。すなわち、本実施例におけるイン ターコネクタには、部分的に耐力の弱い領域が設けられている力 この領域における ストレスの集中による局所的な断線を避けるために、インターコネクタの長手方向に 沿って、この領域の断面積を連続的に変化させている。
[0074] 特に図 5〜図 12に示すようなインターコネクタを用いることにより、インターコネクタ 接続工程での冷却時にカゝかるセルへの収縮応力を減らすことができる。すなわち、ィ ンターコネクタに設けられた部分的に耐力の弱い領域へのストレスの集中によって、 局所的に断線することを避けるため、インターコネクタを分岐させて、その断面積を分 散的に変化させ、かつ、インターコネクタの長手方向に沿って、断面積を連続的に変 化させている。
[0075] 特に、図 13および図 14に示すようなインターコネクタを用いることにより、インターコ ネクタ接続工程での冷却時に力かるセルへの収縮応力を減らすことができる。すなわ ち、インターコネクタに設けた部分的に耐力の弱 、領域へのストレスの集中による局 所的な断線を避けるため、インターコネクタを分岐させて、その断面積をして分散的 に変化させている。
[0076] また、特に図 5〜図 14に示すようなインターコネクタを用いることにより、インターコ ネクタの太陽電池セルとの接続におけるインターコネクタの供給時に、インターコネク タの形状に引つ力かる切欠き部が導電材料 3の側面部 3a、 3bに存在しないので、装 置搬送が容易に行なえ、生産性の向上が図れる。
[0077] 次に、図 18に基づいて、上記太陽電池ストリング 22を用いた太陽電池モジュール 2 3について説明する。必要に応じて、太陽電池ストリング 22を、ノ スバーと呼ばれるや や太い配線材を用いてストリング同士を直列接続し、このように接続したセル列を、封 止材 24である EVA (エチレン'ビュル'アセテート）のフィルムで挟み込んだ上で、表 面保護層 25であるガラス板と裏面フィルム 26であるアクリル榭脂等で形成されたバッ クフィルムで挟む。フィルム間に入った気泡を減圧して抜き（ラミネート）、加熱 (キュア
)すると、 EVAが硬化して太陽電池セル 2が封止される。そのあと、ガラス板の四辺に 、フレーム 29であるアルミ枠をはめ、太陽電池ストリング 22からを介して外部に延び る一対の外部端子 27, 28に端子ボックスを接続することにより、太陽電池モジュール 23が完成する。
[0078] このような構造を有する太陽電池モジュール 23によれば、反りの小さい太陽電池ス トリング 22を用いているため、封止材 24による封止工程で太陽電池セル 2のセル割 れが減少する。
実施例 2
[0079] 次に、この発明の実施例 2によるインターコネクタについて、図 16に基づいて説明 する。図 16 (a)は、この発明の実施例 2によるインターコネクタを示す平面図、図 16 ( b) , (c)は太陽電池セルの受光面および裏面の電極配置を示す説明図、図 16 (d) は図 16 (a)に示されるインターコネクタが図 16 (b) , (c)に示される太陽電池セルの 受光面電極と裏面電極に接続された状態を示す説明図である。
[0080] 図 16 (a)に示されるインターコネクタ 1は、たとえばノヽンダめっきが施された銅線等 の導電部材 3からなり、最大幅 W1 (図 1 (a)参照）が 2. 5mm,最大厚さ T1 (図 1 (c) 参照）が 0. 20mmである。導電部材の材料としては、銅線以外に、銅 Zアルミ Z銅 や、銅 Zインバー Z銅の合金を用いてもよい。
[0081] 図 16 (a)に示されるように、インターコネクタ 1は、複数の小断面積部 7を有し、たと えば図 1に示すように、各小断面積部 7は導電部材 3の両側面 3a, 3bを幅方向に約 0.75mmずつ湾曲状に切り欠いて形成されている。また、各小断面積部 7は、導電 部材 3の長手方向に沿って所定太陽電池セルの受光面銀電極および裏面銀電極に 対応して、両銀電極を避けるように、等間隔 P2で並んでいる。本実施例においては、 インターコネクタ 1は 9つの小断面積部 7を有しており、間隔 P2はたとえば 31. 7mm である。
[0082] 図 16 (b)は本発明実施例 2の結晶シリコン太陽電池セル表電極パターンの例であ り、図 16 (c)は本発明実施例 2の結晶シリコン太陽電池セル裏電極パターンの例で ある。図 16 (b)に示したように、表電極メイングリッドの中程に 2箇所の空隙 (非接続部 ) 10aが設けられており、これによりメイングリッドは 3つに分割されている。実施例 2の 空隙（非接続部） 10aの大きさは、たとえば 9mm X 4. 5mm程度の大きさであり、イン ターコネクタ 1の幅 W1およびストレスリリーフ部が収まる幅や大きさであればよい。
[0083] さらに、図 16 (c)に示したように、裏の銀電極 Zインターコネクタ接続部と表の銀電 極 Zインターコネクタ接続部が表裏で対称になるように設計する。実施例 2の表の銀 電極 8bの間隔（10bの幅）は、空隙（非接続部） 10aと対応が取れていればよぐたと えば 6mm X 6mm程度の大きさであり、インターコネクタ 1の幅 W1およびストレスリリ ーフ部が収まる幅や大きさであればょ 、。
[0084] このように設計された太陽電池セルに対して、インターコネクタを接続した様子を示 したのが、図 16 (d)である。図 16 (d)は本発明実施例 2の結晶シリコン太陽電池セル をインターコネクタにより接続した様子を示す断面図である。表電極メイングリッドに設 けられた空隙の部分ではインターコネクタはグリッドとは接続されず、この空隙の部分 にインターコネクタの小断面積部 7 (図 16 (d)中の矢印部）を配置するようにする。ま た、裏面ではアルミ電極部分 6ではインターコネクタと太陽電池セルは半田付けされ ず、銀電極部分でのみ半田付けされる。ここでインターコネクタの小断面積部 7の部 分にこのアルミ電極を配置するようにする。
[0085] また、図 16 (d)に示したように、表のインターコネクタと表銀電極との接続部分と、裏 のインターコネクタと裏面銀電極との接続部分とをちようど同じ位置に配置することに よって、インターコネクタと太陽電池セルの熱膨張係数差によって生じる応力が表と 裏でほぼ等しくなる。したがって、太陽電池セルの反りが起こる原因の一つである、セ ルとインターコネクタとの間の熱膨張差に起因する応力が、表と裏でバランスが保た れる。すなわち、上記のような電極パターンにし、各銀電極とインターコネクタが接続 しない部分に各小断面積部 7を配置することによって、表と裏から等しい力が太陽電 池セルに力かることになる。これらの効果によって太陽電池セルの反りが低減され、 接続不良やセル割れの発生を防ぐことができる。
[0086] 次に、各銀電極とインターコネクタとの接続工程について説明する。図 16 (d)に示 される太陽電池セル 2は、たとえば一辺 156. 5mm、厚さ 200 mの多結晶シリコン 基板から構成され、複数の太陽電池セル 2の間隔は 2mmである。また、複数の太陽 電池セル 2を接続するインターコネクタは銅などで作られた細長い配線材に半田で 被覆された導電部材を連続してリール状に収納されたものを設計された、長さ L2が、 たとえば P2 X 9 = 285. 3mmとなるように切断して用いられる。インターコネクタは、 予めストレスリリーフ部を形成したものをリールに収納していてもよぐリール力も切断 した際にストレスリリーフ部を形成してもよい。予めストレスリリーフ部を形成したインタ 一コネクタを用いる場合はストレスリリーフ部が等ピッチであるために、ストレスリリーフ の切り欠け部に対して一定の位置で切断して用いればよぐ例え突発的にインターコ ネクタの送り出し量に不具合が発生したとしても、不具合箇所以降のインターコネクタ は正規の長さに加工される。すなわち、等ピッチであるために、複数個ある切り欠け の先端の位置を単純に認識することで、送り出し量の制御さえ問題なければ、同じ長 さでかつ同じ形（同じ位置に切り欠け)を持つインターコネクタが加工できる。従来例 ではー且切断加工位置にズレが生じると修正が困難であり、定期的に切り欠けの原 点を認識しておく必要があるため、制御や管理が複雑となる。
[0087] リール力 切断した後にインターコネクタの小断面積部を形成する場合は、導電部 材の先端力 一定ピッチで切り欠けを形成すればよい。この場合、たとえば、一定速 度で送り出される導電部材を金型などで型抜き形成すればよく、複雑な制御や管理 は不要となる。
[0088] 次に、図 16 (d)に示されるように、インターコネクタ 1および銀電極を備えた太陽電 池セル 2が交互に搬送セッティングされる。すなわち、インターコネクタ 1の上に太陽 電池セル 2の裏面電極 8bが重ねられ、太陽電池セル 2の受光面電極 8a上に別のィ ンターコネクタ 1が重ねられ、インターコネクタ 1の上に別の太陽電池セル 2の裏面電 極 8bが順次重ねられる。必要な分だけインターコネクタおよび太陽電池セルが配列 された状態で、たとえばヒーター加熱を行なうことにより、インターコネクタ 1と各銀電 極が半田付けされて接続される。すなわち、受光面のメイングリッドに接続されたイン ターコネクタは隣接するセルの裏面に回りこみ、裏面銀電極に接続される。
[0089] このとき、インターコネクタ 1に設けられた複数の各小断面積部 7のうち、受光面側 のものは、一方の端部から 2個目と 4個目の小断面積部 7が、非接続部である空隙 10 aに対応してセッティングされ、裏面側のものは、他方の端部から 1個目と 3個目の小 断面積部 7がアルミ電極部分 6 (10b)に対応してセッティングされる。すなわち、受光 面側における一方の端部力 2個目と 4個目の小断面積部 7と裏面側における他方 の端部から 1個目と 3個目の小断面積部 7以外の小断面積部 7は各電極に半田付け され効果的にストレスリリーフとして役割を果たさない。したがって、空隙 (非接続部） 1 Oaとアルミ電極部分 6 (10b)の配置位置でストレスリリーフ部が決まる。
[0090] このようにして、複数の太陽電池セル 2がインターコネクタ 1によって互いに電気的 に一列に接続された、反りの小さい太陽電池ストリング 22が完成する。本実施例に用 V、るインターコネクタや本実施例の太陽電池ストリングを用いた太陽電池モジュール の製造方法にっ 、ては実施例 1に準じる。
実施例 3
[0091] この発明の実施例 3によるインターコネクタについて、図 17に基づいて説明する。
図 17 (a)は、この発明の実施例 3によるインターコネクタを示す平面図、図 17 (b) , (c )は太陽電池セルの受光面および裏面の電極配置を示す説明図、図 17 (d)は図 17 (a)に示されるインターコネクタが図 17 (b) , (c)に示される太陽電池セルの受光面電 極と裏面電極に接続された状態を示す説明図である。
[0092] 図 17 (a)に示されるインターコネクタ 1は、たとえばハンダめっきが施された導電部 材 (銅線) 3からなり、最大幅 W1 (図 1 (a)参照）が 2. 5mm,最大厚さ T1 (図 1 (c)参 照）が 0. 20mmである。本実施例においても、導電部材の材料として、銅線の他に、 銅 Zアルミ Z銅や銅 Zインバー Z銅の合金を用いてもょ 、。
[0093] 図 17 (a)に示されるように、インターコネクタ 1は、複数の小断面積部 7を有し、たと えば図 1に示すように各小断面積部 7は導電部材 3の両側面 3a, 3bを幅方向に約 0. 75mmずつ湾曲状に切り欠いて形成されており、導電部材 3の長手方向に沿って所 定太陽電池セルの受光面銀電極および裏面銀電極に対応して、両銀電極を避ける ように等間隔 P3で並んでいる。実施例 3の間隔 P3は、たとえば 73. Ommであり、イン ターコネクタ 1は 4つの小断面積部 7を有している。
[0094] 図 17 (b)は本発明実施例 3の結晶シリコン太陽電池セル表電極パターンの例であ り、図 17 (c)は本発明実施例 3の結晶シリコン太陽電池セル裏電極パターンの例で ある。図 17 (b)に示したように、表電極メイングリッドの中程に 2箇所の空隙 (非接続部 ) 10aが設けられており、これによりメイングリッドは 3つに分割されている。実施例 3の 非接触部である空隙 10aの大きさは、たとえば 9mm X 4. 5mm程度であり、インター コネクタ 1の幅 W1およびストレスリリーフ部が収まる幅や大きさであればよい。
[0095] さらに、図 17(c)に示したように、裏の銀電極 Zインターコネクタ接続部と表の銀電 極 Zインターコネクタ接続部が表裏で対称な位置に少なくとも配置されて 、るように 設計する。実施例 3の表の銀電極 8bの間隔（10bの幅）は、空隙 (非接続部） 10aと対 応した領域を含めばよぐたとえば 20mm X 6mm程度の大きさであり、インターコネク タ 1の幅 W1およびストレスリリーフ部が収まる幅や大きさで配置されればよい。
[0096] このように設計された太陽電池セルに対して、インターコネクタを接続した様子を示 したのが、図 17 (d)である。図 17 (d)においては、本発明の実施例 3の結晶シリコン 太陽電池セルをインターコネクタにより接続した状態の断面図である。表電極メイング リツドに設けられた空隙の部分では、インターコネクタはグリッドとは接続されず、この 空隙の部分にインターコネクタの小断面積部 7 (図 17 (d)中の矢印部）を配置するよう にする。また、裏面において、アルミ電極部分 6ではインターコネクタと太陽電池セル とは半田付けされず、銀電極部分でのみ半田付けされる。ここでインターコネクタの 小断面積部 7の部分にこのアルミ電極を配置するようにする。
[0097] また、図 17 (d)に示したように、表のインターコネクタと表銀電極との接続部分と、裏 のインターコネクタと裏面銀電極との接続部分とが、表と裏の互いに重なる位置に配 置されることによって、インターコネクタと太陽電池セルとの熱膨張係数差によって生 じる応力力 表と裏でほぼ等しくなる。したがって、太陽電池セルの反りが起こる原因 の一である、セルとインターコネクタとの間の熱膨張差に起因する応力力 表と裏で ノ《ランスが保たれる。すなわち、上記のような電極パターンにし、各銀電極とインター コネクタとが接続しない部分に各小断面積部 7を配置することによって、表と裏から等 しい力が太陽電池セルに力かることになる。これらの効果によって太陽電池セルの反 りが低減され、接続不良やセル割れの発生を防ぐことができる。
[0098] 次に、本実施例における各銀電極とインターコネクタの接続工程について説明する 。図 17 (d)に示される太陽電池セル 2は、たとえば一辺 156. 5mm,厚さ 200 /z mの 多結晶シリコン基板力も構成され、複数の太陽電池セル 2の間隔は 2mmである。ま た、複数の太陽電池セル 2を接続するインターコネクタは銅などで作られた細長 、配 線材に半田で被覆された導電部材を連続してリール状に収納されたものを設計され た長さ L3が、たとえば P3 X 4 = 292mmとなるように切断して用いられる。
[0099] インターコネクタは、予めストレスリリーフ部を形成したものをリールに収納していて もよぐリール力も切断した際にストレスリリーフ部を形成してもよい。予めストレスリリー フ部を形成したインターコネクタを用いる場合はストレスリリーフ部が等ピッチであるた めに、ストレスリリーフの切り欠け部に対して一定の位置で切断して用いればよぐた とえ突発的にインターコネクタの送り出し量に不具合が発生したとしても、不具合箇 所以降のインターコネクタは正規の長さに加工される。すなわち、ストレスリリーフ部が 等ピッチであるために、複数個ある切り欠けの先端の位置を単純に認識することによ り、送り出し量の制御さえ問題なければ、同じ長さでかつ同じ形の切り欠けを同 Cf立 置に持つインターコネクタをカ卩ェすることができる。従来例ではー且切断加工位置に ズレが生じると修正が困難であり、定期的に切り欠けの原点を認識しておく必要があ るため、制御や管理が複雑となる。
[0100] リール力も切断した後にストレスリリーフ部を形成する場合は、導電部材の先端から 一定ピッチで切り欠けを形成すればよぐたとえば一定速度で送り出される導電部材 を金型などで型抜き形成すればよぐ複雑な制御や管理は不要となる。
[0101] 次に、図 17 (d)に示されるように、インターコネクタ 1と銀電極を備えた太陽電池セ ル 2が交互に搬送セッティングされる。すなわち、インターコネクタ 1の上に太陽電池 セル 2の裏面電極 8bが重ねられ、太陽電池セル 2の受光面電極 8a上に別のインタ 一コネクタ 1が重ねられ、インターコネクタ 1の上に別の太陽電池セル 2の裏面電極 8 bが順次重ねられる。必要な分だけインターコネクタと太陽電池セルが配列された状 態で、たとえばヒーター加熱を行なうことにより、インターコネクタ 1と各銀電極が半田 付けされて接続される。すなわち、受光面のメイングリッドに接続されたインターコネク タは隣接するセルの裏面に回りこみ、裏面銀電極に接続される。このとき、インターコ ネクタ 1に設けられた複数のストレスリリーフ部である各小断面積部 7は、受光面側に お!、ては空隙 (非接続部） 10aに対応してセッティングされ裏面側にぉ 、てはァノレミ 電極部分 6 (10b)に対応してセッティングされる。このようにして、複数の太陽電池セ ル 2がインターコネクタ 1によって互 ヽに電気的に一列に接続された、反りの小さ!/、太 陽電池ストリング 22が完成する。
[0102] 本実施例に用いるインターコネクタや本実施例の太陽電池ストリングを用いた太陽 電池モジュールの製造方法にっ 、ては、実施例 1に準じる。
[0103] 今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと 考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって 示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが 意図される。

Claims

請求の範囲
[1] 半導体基板の表面または裏面に電極が形成された太陽電池セルを接続するインタ 一コネクタであって、
隣接する太陽電池セルの電極同士を電気的に接続する帯状の導電部材を備え、 前記導電部材は複数の平面型のストレスリリーフ部を含み、このストレスリリ—フ部 は前記導電部材の一端力も他端に亘り等間隔で形成されている、インターコネクタ。
[2] 前記電極は、隣接する太陽電池セルが相互に接続される方向の、前記半導体基 板の一端部側力 反対側の端部側にわたって形成され、
前記導電部材は、隣接する太陽電池セルが接続される方向の、半導体基板の一 端部側から反対側の端部側にわたって前記電極に接続された、請求項 1に記載のィ ンターコネ、クタ。
[3] 前記電極が、隣接する太陽電池セルが相互に接続される方向に延びるとともに、所 定の間隔で空隙が設けられ、前記導電部材の前記ストレスリリーフ部が前記空隙に 接続されている、請求項 1に記載のインターコネクタ。
[4] 前記電極が銀電極により構成され、前記半導体基板の前記裏面において、前記銀 電極が形成された領域を除く領域に、アルミニウム電極が形成されている、請求項 3 に記載のインターコネクタ。
[5] 隣接する前記太陽電池セルが接続される方向に延びる、前記太陽電池セルの中 心線を含む領域の、前記半導体基板の前記裏面に、前記アルミニウム電極が形成さ れている、請求項 4に記載のインターコネクタ。
[6] 前記ストレスリリーフ部が、前記導電部材の相対する側面にそれぞれ形成された、 対向して湾曲する一対の切欠き部により小断面積部が形成されている、請求項 1に 記載のインターコネクタ。
[7] 前記ストレスリリ—フ部が、前記導電部材の内平面を切欠いて形成された切欠き部 により小断面積部が形成されている、請求項 1に記載のインターコネクタ。
[8] それぞれが電極を有する、互いに隣接する太陽電池セルと、互いに隣接する太陽 電池セルの電極同士を電気的に接続する、請求項 1〜7のいずれかに記載のインタ 一コネクタとを備える、太陽電池ストリング。
[9] 請求項 8に記載の太陽電池ストリングを製造するための方法であって、太陽電池セ ルの電極とインターコネクタとを、ヒーター加熱、ランプカ卩熱、およびリフロー方式のい ずれ力 1つによって接続する工程を備える、太陽電池ストリングの製造方法。
[10] 請求項 8に記載の太陽電池ストリングと、この太陽電池ストリングを封止する封止材 と、前記太陽電池ストリング力 封止材を介して外部に延びる一対の外部端子とを備 える、太陽電池モジュール。
PCT/JP2007/050665 2006-01-27 2007-01-18 インターコネクタ、それを用いる太陽電池ストリングおよびその製造方法、ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール WO2007086300A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US12/223,021 US20100116323A1 (en) 2006-01-27 2007-01-18 Interconnector, Solar Cell String Using the Interconnector and Method of Manufacturing Thereof, and Solar Cell Module, Using The Solar Cell String
CN2007800033018A CN101375411B (zh) 2006-01-27 2007-01-18 互连器、太阳能电池串及其制造方法和太阳能电池模块
EP07706969A EP1981090A1 (en) 2006-01-27 2007-01-18 Interconnector, solar battery string using such interconnector, method for manufacturing such solar battery string and solar battery module using such solar battery string

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006019342A JP4986462B2 (ja) 2006-01-27 2006-01-27 太陽電池ストリングおよびその製造方法、ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
JP2006-019342 2006-01-27

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2007086300A1 true WO2007086300A1 (ja) 2007-08-02

Family

ID=38309094

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2007/050665 WO2007086300A1 (ja) 2006-01-27 2007-01-18 インターコネクタ、それを用いる太陽電池ストリングおよびその製造方法、ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20100116323A1 (ja)
EP (1) EP1981090A1 (ja)
JP (1) JP4986462B2 (ja)
CN (1) CN101375411B (ja)
WO (1) WO2007086300A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9741885B2 (en) 2012-04-23 2017-08-22 Panasonic Intellectual Property Management Co. Ltd. Solar cell module

Families Citing this family (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007043562A1 (ja) * 2005-10-14 2007-04-19 Sharp Kabushiki Kaisha インターコネクタ、それを用いる太陽電池ストリングおよびその製造方法、ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
WO2007043428A1 (ja) * 2005-10-14 2007-04-19 Sharp Kabushiki Kaisha 太陽電池、インターコネクタ付き太陽電池、太陽電池ストリングおよび太陽電池モジュール
US8440907B2 (en) * 2006-04-14 2013-05-14 Sharp Kabushiki Kaisha Solar cell, solar cell string and solar cell module
DE102009003491A1 (de) 2009-02-16 2010-08-26 Q-Cells Se Solarzellenstring und Solarmodul mit derartigen Solarzellenstrings
DE102009023901A1 (de) * 2009-06-04 2010-12-16 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Photovoltaisches Modul mit flächigem Zellverbinder
KR100990079B1 (ko) 2010-04-21 2010-10-29 주식회사 인맥 태양광 모듈 매트릭스의 제조 시스템 및 그 방법
FR2964251B1 (fr) * 2010-08-30 2013-07-12 Commissariat Energie Atomique Cellule photovoltaique avec un ruban metallique discontinu
KR102032151B1 (ko) 2010-08-30 2019-10-15 꼼미사리아 아 레네르지 아토미끄 에뜨 옥스 에너지스 앨터네이티브즈 불연속적인 컨덕터를 가진 광전지 셀
US8426974B2 (en) * 2010-09-29 2013-04-23 Sunpower Corporation Interconnect for an optoelectronic device
ES2719145T3 (es) 2011-06-20 2019-07-08 H Lundbeck As 1-Piperazino-3-fenil-indanos deuterados para el tratamiento de la esquizofrenia
WO2013143473A1 (en) * 2012-03-28 2013-10-03 Shenzhen Byd Auto R & D Company Limited Solar battery assembly
WO2013143475A1 (en) * 2012-03-28 2013-10-03 Shenzhen Byd Auto R&D Company Limited Solar battery assembly
ITNA20120019A1 (it) * 2012-04-26 2013-10-27 Bukshtynava Aksana Generatore solare ibrido composto da un collettore pvt (acronimo dell'inglese photovoltaic and thermal) a fluido, un accumulatore dal dielettrico solido o elettrolitico, un sistema di segnalazione a led, un controllo elettronico per la gestione dei l
US8636198B1 (en) * 2012-09-28 2014-01-28 Sunpower Corporation Methods and structures for forming and improving solder joint thickness and planarity control features for solar cells
JP6213907B2 (ja) * 2012-11-30 2017-10-18 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 太陽電池モジュール
JP6156209B2 (ja) * 2014-03-10 2017-07-05 トヨタ自動車株式会社 太陽電池モジュール
BR112016029814A2 (pt) * 2014-06-20 2017-08-22 Merlin Solar Tech Inc célula fotovoltaica que tem um artigo de metal expandido acoplado
US10672927B2 (en) 2014-06-20 2020-06-02 Merlin Solar Technologies, Inc. Photovoltaic cell having a coupled expanded metal article
US9559233B2 (en) 2014-09-25 2017-01-31 Sunpower Corporation Solar cell interconnection
US10361322B2 (en) 2015-10-08 2019-07-23 Lg Electronics Inc. Solar cell module
US9966487B2 (en) 2015-12-14 2018-05-08 Solarcity Corporation Strain relief apparatus for solar modules
CN105830230B (zh) * 2016-03-21 2018-07-27 无锡携创新能源科技有限公司 一种背接触工艺电池组件及其制作方法
CN105826407B (zh) * 2016-03-21 2017-10-17 无锡携创新能源科技有限公司 一种背接触工艺电池组件及其制作方法
US20170373211A1 (en) * 2016-06-24 2017-12-28 Merlin Solar Technologies, Inc. Cell-to-cell interconnect
WO2018235202A1 (ja) * 2017-06-21 2018-12-27 三菱電機株式会社 太陽電池セルおよび太陽電池モジュール
KR102374145B1 (ko) * 2017-08-21 2022-03-15 엘지전자 주식회사 태양 전지 패널
CN112447874A (zh) * 2019-08-16 2021-03-05 福建金石能源有限公司 一种光伏焊带及其无主栅太阳能模组
CN110993712B (zh) * 2019-11-29 2021-10-22 泰州隆基乐叶光伏科技有限公司 光伏层压件、光伏组件及光伏屋顶
CN111403559A (zh) 2020-04-13 2020-07-10 浙江晶科能源有限公司 一种光伏串焊机及光伏焊带加工方法
CN212303684U (zh) * 2020-05-19 2021-01-05 泰州隆基乐叶光伏科技有限公司 一种背接触太阳电池组件
CN116960207A (zh) 2021-03-05 2023-10-27 浙江晶科能源有限公司 电池串结构和光伏组件及其制造方法
CN114725229B (zh) * 2022-04-02 2023-03-24 宁夏小牛自动化设备股份有限公司 电池串单体、电池串及两者生产方法、电池串生产设备

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11251613A (ja) * 1998-02-27 1999-09-17 Kyocera Corp 太陽電池装置
JP2005142282A (ja) * 2003-11-05 2005-06-02 Sharp Corp インターコネクタ、並びに、それを用いる太陽電池ストリングおよびその製造方法、並びに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
JP2005302902A (ja) * 2004-04-08 2005-10-27 Sharp Corp 太陽電池及び太陽電池モジュール

Family Cites Families (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3459391A (en) * 1964-02-13 1969-08-05 Nasa Interconnection of solar cells
US3966499A (en) * 1972-10-11 1976-06-29 The United States Of America As Represented By The Administrator, National Aeronautics And Space Administration Solar cell grid patterns
US4228315A (en) * 1979-05-04 1980-10-14 Rca Corporation Solar cell grid patterns
US4301322A (en) * 1980-04-03 1981-11-17 Exxon Research & Engineering Co. Solar cell with corrugated bus
DE3303926A1 (de) * 1983-02-05 1984-08-16 Telefunken electronic GmbH, 6000 Frankfurt Scheibenfoermige solarzelle
US4487989A (en) * 1983-07-25 1984-12-11 Atlantic Richfield Company Contact for solar cell
US4590327A (en) * 1984-09-24 1986-05-20 Energy Conversion Devices, Inc. Photovoltaic device and method
JPH01198082A (ja) * 1988-02-03 1989-08-09 Mitsubishi Electric Corp 太陽電池
EP0440869A1 (de) * 1990-02-09 1991-08-14 Bio-Photonics, Inc. Photovoltaisches Bauelement zur Umwandlung des Sonnenlichts in elektrischen Strom und photoelektrische Batterie
US5034068A (en) * 1990-02-23 1991-07-23 Spectrolab, Inc. Photovoltaic cell having structurally supporting open conductive back electrode structure, and method of fabricating the cell
JP2703673B2 (ja) * 1991-05-17 1998-01-26 三菱電機株式会社 半導体装置
JP2912496B2 (ja) * 1991-09-30 1999-06-28 シャープ株式会社 太陽電池モジュール
US5512107A (en) * 1992-03-19 1996-04-30 Siemens Solar Gmbh Environmentally stable thin-film solar module
US5430616A (en) * 1992-09-08 1995-07-04 Sharp Kabushiki Kaisha Interconnector and electronic device element with the interconnector
US5733382A (en) * 1995-12-18 1998-03-31 Hanoka; Jack I. Solar cell modules and method of making same
US5972732A (en) * 1997-12-19 1999-10-26 Sandia Corporation Method of monolithic module assembly
US6156967A (en) * 1998-06-04 2000-12-05 Tecstar Power Systems, Inc. Modular glass covered solar cell array
JP3754208B2 (ja) * 1998-04-28 2006-03-08 三洋電機株式会社 太陽電池モジュール及びその製造方法
JP2000323208A (ja) * 1999-03-10 2000-11-24 Sharp Corp インターコネクタ、その形成方法およびその接合装置
US6313396B1 (en) * 2000-05-22 2001-11-06 The Boeing Company Lightweight solar module and method of fabrication
JP2002343475A (ja) * 2001-05-21 2002-11-29 Nagano Fujitsu Component Kk Ｓｔｍコネクタ及びその製造方法
JP2003069055A (ja) * 2001-06-13 2003-03-07 Sharp Corp 太陽電池セルとその製造方法
WO2003059570A1 (en) * 2002-01-04 2003-07-24 G.T. Equipment Technologies Inc. Solar cell stringing machine
DE102004013833B4 (de) * 2003-03-17 2010-12-02 Kyocera Corp. Verfahren zur Herstellung eines Solarzellenmoduls
US7649141B2 (en) * 2003-06-30 2010-01-19 Advent Solar, Inc. Emitter wrap-through back contact solar cells on thin silicon wafers
JP2005123445A (ja) * 2003-10-17 2005-05-12 Canon Inc 光起電力素子および光起電力素子の製造方法
DE10351005B4 (de) * 2003-10-31 2008-07-03 Advanced Micro Devices, Inc., Sunnyvale Barrierenschicht mit einer Titannitridbeschichtung für eine Kupfermetallisierungsschicht, die ein Dielektrikum mit kleinem ε aufweist
JP2006089815A (ja) * 2004-09-24 2006-04-06 Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk 太陽電池のインターコネクタ用材料
WO2007043562A1 (ja) * 2005-10-14 2007-04-19 Sharp Kabushiki Kaisha インターコネクタ、それを用いる太陽電池ストリングおよびその製造方法、ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
JP4138799B2 (ja) * 2005-12-16 2008-08-27 シャープ株式会社 インターコネクタ付き太陽電池セル、その製造方法、太陽電池ストリング、および、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
JP4138795B2 (ja) * 2005-10-14 2008-08-27 シャープ株式会社 インターコネクタ付き太陽電池セル、および、それを用いる太陽電池ストリング、ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
WO2007043428A1 (ja) * 2005-10-14 2007-04-19 Sharp Kabushiki Kaisha 太陽電池、インターコネクタ付き太陽電池、太陽電池ストリングおよび太陽電池モジュール
US8440907B2 (en) * 2006-04-14 2013-05-14 Sharp Kabushiki Kaisha Solar cell, solar cell string and solar cell module

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11251613A (ja) * 1998-02-27 1999-09-17 Kyocera Corp 太陽電池装置
JP2005142282A (ja) * 2003-11-05 2005-06-02 Sharp Corp インターコネクタ、並びに、それを用いる太陽電池ストリングおよびその製造方法、並びに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
JP2005302902A (ja) * 2004-04-08 2005-10-27 Sharp Corp 太陽電池及び太陽電池モジュール

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9741885B2 (en) 2012-04-23 2017-08-22 Panasonic Intellectual Property Management Co. Ltd. Solar cell module

Also Published As

Publication number Publication date
EP1981090A1 (en) 2008-10-15
CN101375411B (zh) 2010-06-16
CN101375411A (zh) 2009-02-25
JP4986462B2 (ja) 2012-07-25
JP2007201265A (ja) 2007-08-09
US20100116323A1 (en) 2010-05-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4986462B2 (ja) 太陽電池ストリングおよびその製造方法、ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
EP1947703B1 (en) Interconnector, solar battery string using such interconnector
JP4138795B2 (ja) インターコネクタ付き太陽電池セル、および、それを用いる太陽電池ストリング、ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
KR101164345B1 (ko) 소자간 배선 부재, 광전 변환 소자 및 이것들을 사용한 광전 변환 소자 접속체 및 광전 변환 모듈
JP4838827B2 (ja) 太陽電池モジュールおよびその製造方法
US20190393361A1 (en) Solar panel
JP4080414B2 (ja) インターコネクタ、インターコネクタ付き太陽電池セル、太陽電池ストリング、太陽電池モジュール、太陽電池ストリングの製造方法
EP1936699A1 (en) Solar cell, solar cell provided with interconnector, solar cell string and solar cell module
US20110155203A1 (en) Solar cell module
JP4684075B2 (ja) 太陽電池、太陽電池ストリングおよび太陽電池モジュール
JPWO2008090718A1 (ja) 太陽電池セル、太陽電池アレイおよび太陽電池モジュール
US10418503B2 (en) Solar battery module and method for manufacturing solar battery module
JP2008021831A (ja) 太陽電池、太陽電池ストリングおよび太陽電池モジュール
US20120216861A1 (en) Solar battery cell
JP2013138264A (ja) インターコネクタ、それを用いる太陽電池ストリングおよびその製造方法、ならびに、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
JP4942518B2 (ja) インターコネクタ
JP5270750B2 (ja) インターコネクタを用いる太陽電池ストリング、およびその太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
JP4931445B2 (ja) インターコネクタ付き太陽電池、太陽電池ストリングおよび太陽電池モジュール
JP4138799B2 (ja) インターコネクタ付き太陽電池セル、その製造方法、太陽電池ストリング、および、その太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
JP2007288113A (ja) 太陽電池、太陽電池ストリングおよび太陽電池モジュール
JP2011258996A (ja) 太陽電池モジュールおよびその製造方法
JP2007165785A (ja) インターコネクタ付き太陽電池、太陽電池ストリングおよび太陽電池モジュール
JP2008187210A (ja) インターコネクタ付き太陽電池セル、それを用いる太陽電池ストリング、およびその太陽電池ストリングを用いる太陽電池モジュール
CN107534068B (zh) 用于光伏模块生产的纹理化带
JP5365591B2 (ja) 太陽電池モジュール

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12223021

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200780003301.8

Country of ref document: CN

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2007706969

Country of ref document: EP