WO2007083794A1 - 空気調和装置 - Google Patents

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Akira Terasaki
Kazuto Okitsu
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Sanyo Electric Co., Ltd.
Toshiba Carrier Corporation
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    • Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating

Definitions

  • the present invention relates to an air conditioner including a plurality of electric expansion valves.
  • An air conditioner includes a refrigeration cycle in which a compressor, an outdoor heat exchanger, a decompressor, an indoor heat exchanger, and the like are sequentially connected by piping.
  • a refrigerant charged in this refrigeration cycle a high-pressure R410 refrigerant is known.
  • a large capacity air conditioner that uses this R410 refrigerant and controls the flow rate of refrigerant in a wide range, it is necessary to use a large electric expansion valve (PMV) as a pressure reducer.
  • PMV electric expansion valve
  • each electric expansion valve is fully closed as the compressor stops.
  • the refrigerant flow path on the outdoor heat exchanger side tends to be in a liquid-sealed state in which the refrigerant is filled with liquid refrigerant. If this liquid seal state occurs, the pressure of the refrigerant accumulated there may be abnormally increased due to an increase in the outside air temperature. If the refrigerant pressure rises abnormally, in the worst case, the components of the refrigeration cycle will be damaged.
  • An object of the present invention is to provide a highly reliable air conditioner that can avoid an abnormal increase in refrigerant pressure due to a liquid seal state.
  • the air conditioner of the present invention is
  • a refrigeration cycle having at least one compressor that sucks in the refrigerant and compresses and discharges the refrigerant, and returns the refrigerant discharged from the compressor through the outdoor heat exchange and the indoor heat exchange to the compressor;
  • FIG. 1 is a diagram showing an overall configuration of an embodiment.
  • FIG. 2 is a diagram showing a closed state of each electric expansion valve according to one embodiment.
  • FIG. 3 is a diagram showing an open state of each electric expansion valve according to one embodiment.
  • FIG. 4 is a flowchart for explaining the operation of one embodiment.
  • FIG. 5 is a diagram showing a refrigerant flow in a liquid-sealed state according to one embodiment.
  • the air conditioner 1 includes an outdoor unit 2 and an indoor unit 3.
  • the outdoor unit 2 includes a gas pipe service valve 200A and a liquid pipe service valve 200B.
  • the indoor unit 3 is connected to these service valves 200A and 200B via a gas pipe 100A and a liquid pipe 100B.
  • the outdoor unit 2 and the indoor unit 3 are provided with a heat pump refrigeration cycle.
  • This refrigeration cycle has at least one compressor 4 that sucks in refrigerant and compresses and discharges it.
  • the refrigerant discharged from the compressor 4 has a backflow prevention valve 15, a four-way valve 5, and outdoor heat exchange. 6, shunt 7, receiver tank 8, decompressor 9, liquid pipe service valve 200 B, liquid pipe 100 B, indoor heat exchanger 12, gas pipe 100 A, gas pipe service solenoid 200 A, four-way valve 5, a cooling cycle is formed through the accumulator 13 and the sub-accumulator 1 4 and back to the compressor 4.
  • switching of the four-way valve 5 causes the refrigerant discharged from the compressor 4 to flow back-flow prevention valve 15, four-way valve 5, gas pipe service bar.
  • Lub 200A, gas pipe 100A, indoor heat exchange ⁇ 12, liquid pipe 100B, liquid pipe service valve 200 B, pressure reducing device 9, receiver tank 8, flow divider 7, outdoor heat exchanger 6, four-way valve 5, accumulator 13, and a heating cycle is formed through the sub-accumulator 14 and back to the compressor 4.
  • the R410 refrigerant having a high pressure is used as the refrigerant.
  • the decompression device 9 includes a first electric expansion valve 10 and a second electric expansion valve 11 that are connected in parallel in opposite directions.
  • the electric expansion valves 10 and 11 are pulse motor valves (PMVs) whose opening degree changes continuously according to the number of input drive pulses, as shown in FIG. 2 and FIG.
  • the first connecting pipe 31, the valve seat 32 communicating with the first connecting pipe 31, the one-dollar valve 33 for opening and closing the valve seat 32, and the valve seat 32 side with respect to the one-dollar valve 33 A coil spring 34 that gives a biasing force of the above, a second connecting pipe 35 that communicates with the valve seat 32 when the valve seat 32 is opened, a rod (not shown) for vertically moving the dollar valve 33, And a pulse motor (not shown) for rotating the rod.
  • the rotor moves up and down while rotating, so that the opening, which is a gap between the needle valve 33 and the valve seat 32, changes.
  • the needle valve 33 When the pulse motor is not in operation, as shown in FIG. 2, the needle valve 33 receives the biasing force of the coil spring 34 and comes into contact with the valve seat 32, and the valve seat 32 is closed and fully closed. Become. However, when the refrigerant pressure on the second connection pipe 35 side becomes greater than the refrigerant pressure on the first connection pipe 31 side by a predetermined value or more when fully closed at the time of non-operation, as shown in FIG. Pile to the biasing force of the group 34 and away from the valve seat 32, the valve seat 32 is opened and the fully closed state is released. As a result, the side force of the second connecting pipe 35 also causes a flow of directional refrigerant on the first connecting pipe 31 side.
  • the outdoor unit 2 includes an outdoor fan 16.
  • the outdoor fan 16 sucks outdoor air, passes the sucked air through the outdoor heat exchanger 6, and discharges the air outside.
  • the indoor unit 3 has an indoor fan 17.
  • the indoor fan 17 sucks indoor air, passes the sucked air through the indoor heat exchanger 12 and discharges it into the room.
  • An indoor temperature sensor 21 for detecting the indoor temperature Ta is provided in the air intake path for indoor air by the indoor fan 17.
  • a heat exchanger temperature sensor 22 that detects the heat exchanger temperature is attached to the indoor heat exchanger. ing.
  • a refrigerant temperature sensor 23 that detects the temperature of the refrigerant discharged from the compressor 4 is attached to the high-pressure side pipe between the discharge port of the compressor 4 and the four-way valve 5.
  • a refrigerant temperature sensor 24 that detects the temperature of the refrigerant sucked into the compressor 4 is attached to the low-pressure side pipe between the four-way valve 5 and the accumulator 13.
  • An outdoor temperature sensor 25 for detecting the outside air temperature is attached to the outdoor air suction air passage by the outdoor fan 16.
  • a heat exchange temperature sensor 26 for detecting the heat exchange temperature is attached between the outdoor heat exchange 6 and the shunt 7.
  • the compressor 4, the four-way valve 5, the electric expansion valves 10 and 11, the outdoor fan 16, the indoor fan 17, and temperature sensors 21 to 26 are connected to the controller 20.
  • the controller 20 includes an inverter that outputs driving power to the compressor 4, and includes the following sections (1) to (7) as main functions.
  • a first control section that forms the cooling cycle during cooling and forms the heating cycle during heating.
  • a first detection section that detects a difference between the detection temperature Ta of the room temperature sensor 25 and a predetermined set temperature Ts as an air conditioning load.
  • a second control section that controls the output frequency of the inverter according to the air conditioning load detected in the first detection section.
  • the rotation speed (capacity) of the compressor 4 changes as the output frequency of the inverter changes.
  • a second detection section that detects the superheat degree SH of the refrigerant in the indoor heat exchanger 12 during cooling.
  • a third detection section for detecting the degree of superheat SH of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 6 during heating.
  • the flow path of the four-way valve 5 is set to the state of the solid line in FIG. 1, and a cooling cycle is formed in which the outdoor heat exchanger 6 functions as a condenser and the indoor heat exchanger 12 functions as an evaporator. .
  • the flow path of the four-way valve 5 is switched to the state of the broken line in FIG. 1 to form a heating cycle in which the indoor heat exchange functions as a condenser and the outdoor heat exchange 6 functions as an evaporator.
  • the difference between the detected temperature Ta of the room temperature sensor 21 and a preset temperature T is detected as an air conditioning load, and the output frequency of the inverter is controlled according to the air conditioning load. Is done. That is, the air-conditioning load force, in other words, the inverter output frequency is set low, and the inverter output frequency increases as the air-conditioning load increases.
  • the air conditioning load decreases, the output frequency of the inverter is lowered.
  • the rotation speed (capacity) of the compressor 4 changes.
  • the air conditioning load becomes zero, the inverter output frequency also becomes zero and the compressor 4 stops.
  • the superheat degree SH of the refrigerant in the evaporator is detected (step 102). That is, during cooling, the refrigerant temperature Tc on the inlet side of the indoor heat exchanger 12 that functions as an evaporator is detected by the heat exchanger temperature sensor 22, and the refrigerant temperature Ts that has passed through the indoor heat exchanger 12 is the refrigerant temperature. The difference between the detected temperature Tc and the detected temperature Ts is detected as the superheat degree SH of the refrigerant.
  • the temperature Te of the refrigerant on the inlet side of the outdoor heat exchanger 6 that functions as an evaporator is detected by the heat exchanger temperature sensor 26, and the refrigerant temperature Ts that has passed the outdoor heat exchanger 6 is the refrigerant temperature sensor.
  • the difference between the detected temperature Te and the detected temperature Ts is detected as the superheat degree SH of the refrigerant.
  • the detected superheat degree SH is compared with a predetermined target superheat degree SHs (for example, 1 to 5K), and the electric expansion valves 10 and 11 are controlled so that the superheat degree SH becomes the target superheat degree SHs. At least one opening is controlled (step 103).
  • a predetermined target superheat degree SHs for example, 1 to 5K
  • the opening degree to increase the superheat degree SH is adjusted in the reduction direction, and the refrigerant flow rate is reduced.
  • the opening degree to reduce the superheat degree SH is adjusted in the increasing direction, and the refrigerant flow rate is increased.
  • the second electric expansion valve 20 is set to a predetermined minimum. With the opening set (for example, 50 pulses), the opening of the first electric expansion valve 10 is adjusted. If the adjustment range of the opening exceeds the opening adjustment range of the first electric expansion valve 10, the second electric expansion valve 11 is set with the first electric expansion valve 10 set to the maximum opening (500 pulses). The opening of is adjusted.
  • the adjustment range of the opening is within the opening adjustment range (for example, 500 pulses) of the second electric expansion valve 11, the first electric expansion valve 10 is set to a predetermined minimum opening (for example, 50 degrees), the opening degree of the second electric expansion valve 11 is adjusted. If the adjustment range of the opening exceeds the opening adjustment range of the second electric expansion valve 11, the first electric expansion valve with the second electric expansion valve 11 set to the maximum opening (500 pulses) The opening of 10 is adjusted.
  • the refrigerant flow path from the backflow prevention valve 15 to the electric expansion valves 10 and 11 via the outdoor heat exchanger 6 is increased. It tends to be in a liquid-sealed state filled with liquid refrigerant.
  • the first electric expansion valve 10 opens due to the refrigerant pressure, and as shown by the solid line arrow in FIG. 5, the first electric expansion valve 10 From the first connecting pipe 31 (outdoor heat exchange 6 side), a directional refrigerant flows from the second connecting pipe 35 (indoor heat exchanger 12 side). This refrigerant flow avoids an abnormal increase in refrigerant pressure. As a result, damage to the outdoor heat exchanger 6 and the receiver tank 8 can be prevented, and the reliability is improved.
  • the electric expansion valves 10 and 11 are both set to the minimum opening (50 pulses) until a predetermined time elapses, and the refrigerant flows to the indoor heat exchanger 12 side.
  • the electric expansion valves 10 and 11 may be fully closed. As a result, the liquid seal state is less likely to occur and the reliability is further improved.
  • the electric expansion valves 10 and 11 are fully closed and the service valves 200A and 200B are closed, so the electric expansion valves 10 and 11 and the liquid pipe service valve
  • the piping between 200B is easily filled with a liquid refrigerant and is in a liquid-sealed state.
  • the second electric expansion valve 11 is opened by the refrigerant pressure, and the first electric expansion valve 11 of the second electric expansion valve 11 is opened as shown by a broken line arrow in FIG.
  • the refrigerant flows toward the second connection pipe 35 (outdoor heat exchange 6 side) from the connecting pipe 31 (liquid pipe service valve 200B side).
  • the air conditioner of the present invention can be used for a refrigeration apparatus having a plurality of electric expansion valves in a refrigeration cycle.

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Abstract

　室外熱交換器と室内熱交換器との間に、互いに逆方向の向きに並列接続された第１電動膨張弁および第２電動膨張弁が設けられる。第１電動膨張弁は、非動作時の全閉に際し、室内熱交換器側の冷媒圧力が室外熱交換器側の冷媒圧力より所定値以上大きい場合にその室内熱交換器側の冷媒圧力を受けて全閉が解除される。第２電動膨張弁は、非動作時の全閉に際し、室外熱交換器側の冷媒圧力が室内熱交換器側の冷媒圧力より所定値以上大きい場合にその室外熱交換器側の冷媒圧力を受けて全閉が解除される。

Description

明 細 書
空気調和装置
技術分野
[0001] 本発明は、複数の電動膨張弁を備えた空気調和装置に関する。
背景技術
[0002] 空気調和装置は、圧縮機、室外熱交換器、減圧器、室内熱交換器などが順次に配 管接続された冷凍サイクルを備えて 、る。この冷凍サイクルに充填される冷媒として、 圧力の高い R410冷媒が知られている。この R410冷媒を使用し、し力も広範囲の冷 媒流量制御を行う大容量の空気調和装置では、減圧器として大型の電動膨張弁 (P MV)を採用する必要がある。
[0003] し力しながら、大型の電動膨張弁は高価でコストの上昇を招くことから、互いに並列 に接続された 2つの電動膨張弁を用いる空気調和装置が知られている (例えば特開 2003— 214729号公報）。
[0004] このような空気調和装置では、圧縮機の停止に伴い、各電動膨張弁が全閉する。
[0005] しかしながら、圧縮機が停止して各電動膨張弁が全閉すると、室外熱交換器側の 冷媒流路が液冷媒で満たされる液封状態となり易い。この液封状態が生じると、そこ に溜まった冷媒の圧力が外気温度の上昇等によって異常上昇する恐れがある。冷媒 の圧力が異常上昇すると、最悪の場合、冷凍サイクルの構成部品が損傷することが めつに。
発明の開示
[0006] この発明の目的は、液封状態による冷媒圧力の異常上昇を回避できる信頼性にす ぐれた空気調和装置を提供することである。
[0007] この発明の空気調和装置は、
冷媒を吸込みそれを圧縮して吐出する少なくとも 1つの圧縮機を有し、この圧縮機 力 吐出される冷媒を室外熱交 、室内熱交^^に通して前記圧縮機に戻す冷 凍サイクル；と、
前記室外熱交^^と前記室内熱交^^との間に設けられ、非動作時の全閉に際 し、前記室内熱交換器側の冷媒圧力が前記室外熱交換器側の冷媒圧力より所定値 以上大きい場合にその室内熱交換器側の冷媒圧力を受けて全閉が解除される少な くとも 1つの第 1電動膨張弁;と、
前記第 1電動膨張弁と並列に接続され、非動作時の全閉に際し、前記室外熱交換 器側の冷媒圧力が前記室内熱交換器側の冷媒圧力より所定値以上大きい場合にそ の前記室外熱交換器側の冷媒圧力を受けて全閉が解除される少なくとも 1つの第 2 電動膨張弁;と、
を備えている。
図面の簡単な説明
[0008] [図 1]図 1は、一実施形態の全体的な構成を示す図である。
[図 2]図 2は、一実施形態の各電動膨張弁の閉成状態を示す図である。
[図 3]図 3は、一実施形態の各電動膨張弁の開放状態を示す図である。
[図 4]図 4は、一実施形態の作用を説明するためのフローチャートである。
[図 5]図 5は、一実施形態の液封状態での冷媒の流れを示す図である。
発明を実施するための最良の形態
[0009] 以下、本発明の一実施形態について図面を参照して説明する。
図 1に示すように、空気調和装置 1は、室外ユニット 2及び室内ユニット 3を備えてい る。室外ユニット 2は、ガス管サービスバルブ 200Aおよび液管サービスバルブ 200B を備えている。これらサービスバルブ 200A, 200Bに、ガス管 100Aおよび液管 100 Bを介して、室内ユニット 3が接続されている。
[0010] この室外ユニット 2および室内ユニット 3に、ヒートポンプ式の冷凍サイクルが設けら れている。この冷凍サイクルは、冷媒を吸込みそれを圧縮して吐出する少なくとも 1つ の圧縮機 4を有し、冷房時、圧縮機 4から吐出される冷媒が逆流防止弁 15、四方弁 5 、室外熱交換器 6、分流器 7、レシーバタンク 8、減圧装置 9、上記液管サービスバル ブ 200B、上記液管 100B、室内熱交換器 12、上記ガス管 100A、上記ガス管サービ スノ レブ 200A、上記四方弁 5、アキュームレータ 13、およびサブアキュームレータ 1 4を通って圧縮機 4に戻る冷房サイクルが形成される。暖房時は、四方弁 5の切換え により、圧縮機 4から吐出される冷媒が逆流防止弁 15、四方弁 5、ガス管サービスバ ルブ 200A、ガス管 100A、室内熱交^^ 12、液管 100B、液管サービスノ レブ 200 B、減圧装置 9、レシーバタンク 8、分流器 7、室外熱交換器 6、四方弁 5、アキユーム レータ 13、およびサブアキュームレータ 14を通って圧縮機 4に戻る暖房サイクルが形 成される。
[0011] 上記冷媒として、圧力の高い R410冷媒が使用されている。
[0012] 上記減圧装置 9は、互いに逆方向の向きに並列接続された第 1電動膨張弁 10およ び第 2電動膨張弁 11により、構成されている。
[0013] 電動膨張弁 10, 11は、入力される駆動パルスの数に応じて開度が連続的に変化 するパルスモータバルブ（PMV ; pulse motor valve)であり、図 2および図 3に示すよう に、第 1接続管 31、この第 1接続管 31に連通した弁座 32、この弁座 32を開閉するた めの-一ドル弁 33、この-一ドル弁 33に対し弁座 32側への偏倚力を与えるコイルス プリング 34、上記弁座 32の開放時にその弁座 32と連通する第 2接続管 35、上記- 一ドル弁 33を回動により上下動させるためのロッド（図示しない）、およびこのロッドを 回動するパルスモータ（図示しな 、）などを有して 、る。このパルスモータの回転に伴 つて上記ロータが回動しながら上下動することにより、ニードル弁 33と弁座 32との間 の隙間である開度が変化する。
[0014] 上記パルスモータの非動作時は、図 2に示すように、ニードル弁 33がコイルスプリン グ 34の偏倚力を受けて弁座 32に当接し、弁座 32が閉じられて全閉となる。ただし、 この非動作時の全閉に際し、第 2接続管 35側の冷媒圧力が第 1接続管 31側の冷媒 圧力より所定値以上大きくなると、図 3に示すように、ニードル弁 33がコイルスプリン グ 34の偏倚力に杭して弁座 32から離間し、弁座 32が開いて、全閉が解除される。こ れにより、第 2接続管 35側力も第 1接続管 31側に向力 冷媒の流れが生じる。
[0015] また、室外ユニット 2は、室外ファン 16を有する。室外ファン 16は、室外空気を吸込 み、その吸込み空気を室外熱交換器 6に通して室外に排出する。室内ユニット 3は、 室内ファン 17を有する。室内ファン 17は、室内空気を吸込み、その吸込み空気を室 内熱交^^ 12に通して室内に放出する。この室内ファン 17による室内空気の吸込 み風路に、室内温度 Taを検知する室内温度センサ 21が設けられている。さらに、室 内熱交 に、熱交 温度を検知する熱交 温度センサ 22が取付けられ ている。
[0016] 室外ユニット 2において、圧縮機 4の吐出口と四方弁 5との間の高圧側配管に、圧 縮機 4から吐出される冷媒の温度を検知する冷媒温度センサ 23が取付けられている 。四方弁 5とアキュームレータ 13との間の低圧側配管に、圧縮機 4に吸込まれる冷媒 の温度を検知する冷媒温度センサ 24が取付けられている。室外ファン 16による室外 空気の吸込み風路に、外気温度を検知する室外温度センサ 25が取付けられている 。室外熱交翻 6と分流器 7との間に、熱交翻温度を検知する熱交翻温度セン サ 26が取付けられている。
[0017] コントローラ 20に、上記圧縮機 4、四方弁 5、電動膨張弁 10, 11、室外ファン 16、 室内ファン 17、温度センサ 21〜26が接続されている。
[0018] コントローラ 20は、圧縮機 4への駆動電力を出力するインバータを有するとともに、 主要な機能として、次の（1)〜（7)のセクションを有する。
[0019] (1)冷房時に上記冷房サイクルを形成し、暖房時に上記暖房サイクルを形成する 第 1制御セクション。
[0020] (2)室内温度センサ 25の検知温度 Taと予め定められている設定温度 Tsとの差を 空調負荷として検出する第 1検出セクション。
[0021] (3)上記第 1検出セクションで検出された空調負荷に応じて、上記インバータの出 力周波数を制御する第 2制御セクション。インバータの出力周波数が変化することに より、圧縮機 4の回転数 (能力）が変化する。
[0022] (4)冷房時、室内熱交換器 12における冷媒の過熱度 SHを検出する第 2検出セク シヨン。
[0023] (5)暖房時、室外熱交換器 6における冷媒の過熱度 SHを検出する第 3検出セクシ ヨン。
[0024] (6)上記第 2検出セクションまたは第 3検出セクションで検出される過熱度 SHが予 め定められた目標過熱度 SHsとなるように、電動膨張弁 10, 11の開度を制御する第 3制御セクション。
[0025] (7)圧縮機 4の停止時 (インバータの出力が零）、電動膨張弁 10, 11を動作停止し て全閉させる第 4制御セクション。 [0026] つぎに、作用を説明する。
[0027] 冷房時は、四方弁 5の流路が図 1の実線の状態に設定され、室外熱交換器 6が凝 縮器、室内熱交 12が蒸発器として機能する冷房サイクルが形成される。暖房時 は、四方弁 5の流路が図 1の破線の状態に切換えられ、室内熱交 が凝縮器と して機能し、室外熱交 6が蒸発器として機能する暖房サイクルが形成される。
[0028] また、冷房時および暖房時、室内温度センサ 21の検知温度 Taと予め定められてい る設定温度 Tとの差が空調負荷として検出され、その空調負荷に応じてインバータの 出力周波数が制御される。すなわち、空調負荷力 、さければインバータの出力周波 数が低く設定され、空調負荷の増大に伴ってインバータの出力周波数が上昇される 。空調負荷が減少すると、インバータの出力周波数が下降される。この出力周波数の 変化に伴い、圧縮機 4の回転数 (能力）が変化する。空調負荷が零になると、インバ ータの出力周波数も零となり、圧縮機 4が停止する。
[0029] さらに、図 4のフローチャートに示すように、圧縮機 4の運転時 (ステップ 101の YES )、蒸発器における冷媒の過熱度 SHが検出される (ステップ 102)。すなわち、冷房 時は、蒸発器として機能する室内熱交換器 12の入口側の冷媒温度 Tcが熱交換器 温度センサ 22で検知されるとともに、室内熱交換器 12を経た冷媒の温度 Tsが冷媒 温度センサ 24で検知され、この検知温度 Tcと検知温度 Tsとの差が冷媒の過熱度 S Hとして検出される。暖房時は、蒸発器として機能する室外熱交 6の入口側の冷 媒の温度 Teが熱交翻温度センサ 26で検知されるとともに、室外熱交翻6を経た 冷媒の温度 Tsが冷媒温度センサ 24で検知され、この検知温度 Teと検知温度 Tsとの 差が冷媒の過熱度 SHとして検出される。
[0030] 検出された過熱度 SHと予め定められている目標過熱度 SHs (例えば 1〜5K)とが 比較され、過熱度 SHが目標過熱度 SHsとなるように、電動膨張弁 10, 11の少なくと も 1つの開度が制御される (ステップ 103)。
[0031] すなわち、過熱度 SHが目標過熱度 SHより小さい場合には、過熱度 SHを高める ベぐ開度が縮小方向に調整されて冷媒流量が減少される。過熱度 SHが目標過熱 度 SHより大きい場合には、過熱度 SHを下げるベぐ開度が増大方向に調整されて 冷媒流量が増加される。 [0032] とくに、冷房時は、開度の調整範囲が第 1電動膨張弁 10の開度調整範囲 (例えば 500パルス）に収まっていれば、第 2電動膨張弁 20が予め定められている最小開度（ 例えば 50パルス）に設定された状態で、第 1電動膨張弁 10の開度が調整される。開 度の調整範囲が第 1電動膨張弁 10の開度調整範囲を超えていれば、第 1電動膨張 弁 10が最大開度 (500パルス）に設定された状態で、第 2電動膨張弁 11の開度が調 整される。
暖房時は、開度の調整範囲が第 2電動膨張弁 11の開度調整範囲 (例えば 500パ ルス）に収まっていれば、第 1電動膨張弁 10が予め定められている最小開度 (例えば 50パルス）に設定された状態で、第 2電動膨張弁 11の開度が調整される。開度の調 整範囲が第 2電動膨張弁 11の開度調整範囲を超えていれば、第 2電動膨張弁 11が 最大開度 (500パルス）に設定された状態で、第 1電動膨張弁 10の開度が調整され る。
[0033] 圧縮機 4が停止された場合には (ステップ 101の NO)、電動膨張弁 10, 11の動作 が停止されて、電動膨張弁 10, 11が共に全閉（0パルス)される。
[0034] 冷房時、圧縮機 4が停止して電動膨張弁 10, 11が全閉すると、逆流防止弁 15から 室外熱交換器 6を経由して電動膨張弁 10, 11に至る冷媒流路が液冷媒で満たされ る液封状態となり易い。この液封状態が生じて、そこに溜まった冷媒の圧力が高くな ると、その冷媒圧力によって第 1電動膨張弁 10が開き、図 5に実線矢印で示すように 、第 1電動膨張弁 10の第 1接続管 31 (室外熱交翻 6側)から第 2接続管 35 (室内 熱交換器 12側）に向力 冷媒の流れが生じる。この冷媒の流通により、冷媒圧力の 異常上昇が回避される。これにより、室外熱交換器 6やレシーバタンク 8などの損傷を 防止することができて、信頼性が向上する。
[0035] なお、圧縮機 4の停止後、所定時間が経過するまで電動膨張弁 10, 11を共に最小 開度 (50パルス）に設定して、冷媒が室内熱交換器 12側へ流れた後に、電動膨張 弁 10, 11を全閉してもよい。これにより、液封状態が生じ難くなつて、さらに信頼性が 向上する。
[0036] 暖房時も、圧縮機 4が停止して電動膨張弁 10, 11が全閉すると、四方弁 5の流路 が通常状態 (冷房時の状態）に復帰した後、冷房時と同じぐ室外熱交換器 6側の冷 媒流路が液冷媒で満たされる液封状態となり易い。この場合も、上記したように第 1 電動膨張弁 10が開き、第 1電動膨張弁 10の第 1接続管 31 (室外熱交翻 6側)から 第 2接続管 35 (室内熱交換器 12側）に向力 冷媒の流れが生じる。この冷媒の流通 により、冷媒圧力の異常上昇が回避される。これにより、室外熱交換器 6やレシーバ タンク 8などの損傷を防止することができて、信頼性が向上する。
[0037] また、当該装置の製品出荷時は、電動膨張弁 10, 11が全閉しており、しかもサー ビスバルブ 200A, 200Bが閉じられているため、電動膨張弁 10, 11と液管サービス バルブ 200Bとの間の配管が液冷媒で満たされる液封状態となり易 、。この液封状 態が生じて、溜まった冷媒の圧力が高くなると、その冷媒圧力によって第 2電動膨張 弁 11が開き、図 5に破線矢印で示すように、第 2電動膨張弁 11の第 1接続管 31 (液 管サービスバルブ 200B側)力ゝら第 2接続管 35 (室外熱交翻6側）に向かう冷媒の 流れが生じる。この冷媒の流通により、冷媒圧力の異常上昇が回避される。これによ り、室外熱交 6やレシーバタンク 8などの損傷を防止することができて、信頼性が 向上する。
[0038] なお、この発明は、上記実施形態に限定されるものではなぐ要旨を変えない範囲 で種々変形実施可能である。例えば、 2つの電動膨張弁 10, 11に限らず、 3つ以上 の電動膨張弁を用いてもょ 、。
産業上の利用可能性
[0039] この発明の空気調和装置は、冷凍サイクルに複数の電動膨張弁を備えた冷凍装置 への利用が可能である。

Claims

請求の範囲
[1] 冷媒を吸込みそれを圧縮して吐出する少なくとも 1つの圧縮機を有し、この圧縮機 力 吐出される冷媒を室外熱交 、室内熱交^^に通して前記圧縮機に戻す冷 凍サイクル；と、
前記室外熱交^^と前記室内熱交^^との間に設けられ、非動作時の全閉に際 し、前記室内熱交換器側の冷媒圧力が前記室外熱交換器側の冷媒圧力より所定値 以上大きい場合にその室内熱交換器側の冷媒圧力を受けて全閉が解除される少な くとも 1つの第 1電動膨張弁;と、
前記第 1電動膨張弁と並列に接続され、非動作時の全閉に際し、前記室外熱交換 器側の冷媒圧力が前記室内熱交換器側の冷媒圧力より所定値以上大きい場合にそ の前記室外熱交換器側の冷媒圧力を受けて全閉が解除される少なくとも 1つの第 2 電動膨張弁;と、
を備えて ヽることを特徴とする空気調和装置。
[2] 前記冷媒は、圧力の高い R410冷媒である、ことを特徴とする請求項 1に記載の空 気調和装置。
[3] 前記圧縮機への駆動電力を出力するインバータ；と、
室内温度を検知する室内温度センサ；と、
前記室内温度センサの検知温度と予め定められている設定温度との差を空調負荷 として検出する第 1検出セクション;と、
前記第 1検出セクションで検出された空調負荷に応じて、前記インバータの出力周 波数を制御する第 2制御セクション；と、
前記室内熱交換器における冷媒の過熱度を検出する第 2検出セクション;と、 前記第 2検出セクションで検出される過熱度が予め定められた目標過熱度となるよ うに、前記各電動膨張弁の開度を制御する制御セクション；と、
をさらに備えて 、ることを特徴とする請求項 1に記載の空気調和装置。
[4] 前記圧縮機の停止時に、前記各電動膨張弁を動作停止により全閉させる制御セク シヨン、をさらに備えていることを特徴とする請求項 3に記載の空気調和装置。
[5] 冷媒を吸込みそれを圧縮して吐出する少なくとも 1つの圧縮機を有し、この圧縮機 カゝら吐出される冷媒を四方弁、室外熱交^^、室内熱交^^に通して前記圧縮機 に戻すヒートポンプ式の冷凍サイクル；と、
前記室外熱交^^と前記室内熱交^^との間に設けられ、非動作時の全閉に際 し、前記室内熱交換器側の冷媒圧力が前記室外熱交換器側の冷媒圧力より所定値 以上大きい場合にその室内熱交換器側の冷媒圧力を受けて全閉が解除される少な くとも 1つの第 1電動膨張弁;と、
前記第 1電動膨張弁と並列に接続され、非動作時の全閉に際し、前記室外熱交換 器側の冷媒圧力が前記室内熱交換器側の冷媒圧力より所定値以上大きい場合にそ の前記室外熱交換器側の冷媒圧力を受けて全閉が解除される少なくとも 1つの第 2 電動膨張弁;と、
を備えて ヽることを特徴とする空気調和装置。
[6] 前記冷媒は、圧力の高い R410冷媒である、ことを特徴とする請求項 5に記載の空 気調和装置。
[7] 冷房時、前記圧縮機から吐出される冷媒が前記四方弁、前記室外熱交換器、前記 各電動膨張弁の少なくとも 1つ、および前記室内熱交換器を通って前記圧縮機に戻 る冷房サイクルを形成し、暖房時、前記圧縮機から吐出される冷媒が前記四方弁、 前記室内熱交換器、前記各電動膨張弁の少なくとも 1つ、および前記室外熱交換器 を通って前記圧縮機に戻る暖房サイクルを形成する第 1制御セクション；
をさらに備えていることを特徴とする請求項 5に記載の空気調和装置。
[8] 前記圧縮機への駆動電力を出力するインバータ；と、
室内温度を検知する室内温度センサ；と、
前記室内温度センサの検知温度と予め定められている設定温度との差を空調負荷 として検出する第 1検出セクション;と、
前記第 1検出セクションで検出された空調負荷に応じて、前記インバータの出力周 波数を制御する第 2制御セクション；と、
前記冷房時、前記室内熱交換器における冷媒の過熱度を検出する第 2検出セクシ ヨン；と、
前記暖房時、前記室外熱交換器における冷媒の過熱度を検出する第 3検出セクシ ヨン；と、
前記第 2検出セクションまたは前記第 3検出セクションで検出される過熱度が予め 定められた目標過熱度となるように、前記各電動膨張弁の開度を制御する第 3制御 セクション；と、
をさらに備えていることを特徴とする請求項 7に記載の空気調和装置。
前記圧縮機の停止時に、前記各電動膨張弁を動作停止により全閉させる第 4制御 セクション、をさらに備えていることを特徴とする請求項 8に記載の空気調和装置。
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