WO2007077717A1

WO2007077717A1 - 整流回路及び三相整流装置

Info

Publication number: WO2007077717A1
Application number: PCT/JP2006/324941
Authority: WO
Inventors: Kuniomi Oguchi; Kenichi Sakakibara
Original assignee: Daikin Industries, Ltd.
Priority date: 2006-01-05
Filing date: 2006-12-14
Publication date: 2007-07-12
Also published as: JP2007185019A; KR20080078702A; AU2006333893B2; AU2006333893A1; CN101326705A; KR100982124B1; US20090067206A1; EP1978629B1; JP4069945B2; US7898829B2; EP1978629A1; CN101326705B; EP1978629A4

Abstract

　本発明は、多重整流回路に与える複数組の三相電流を出力するための変圧器に流れる電流を、容易に正弦波に近づける。二つのダイオードブリッジ（３１，３２）の出力段に、それぞれチョッパ（４１，４２）を設け、それらの出力側を平滑コンデンサ（５）に対して並列に接続する。二つのチョッパ（４１，４２）の動作を制御することにより、それぞれがダイオードブリッジ（３１，３２）に入力を許す電流を、相互に逆相の三角波、もしくは三相の中間相波形とする。

Description

明細書

整流回路及び三相整流装置

技術分野

[0001] この発明は整流技術に関し、特に多重整流と呼ばれる分野に関する。

背景技術

[0002] インバータ機器の普及に伴い、整流器の負荷による高調波発生量が増大する傾向にある。このため、高調波電流に伴って電力系統の進相コンデンサやトランスが加熱し、あるいは破損する可能性が高まっている。このため、三相電源に基づいて得られる整流電流の、高調波を抑制することが要求されている（例えば JIS規格 JISC61000-3 -2など)。

[0003] 通常の三相整流回路にお!、ては電流波形の一周期中に 6個のステップが現れる。

一般に nステップの電流波形にぉ、て、高調波の内最も次数が小さ!/ヽのは (n— 1)次となる。そして基本波に対する高調波成分は lZnとなるので、 5次、 7次の高調波が大きく現れる。

[0004] そこで、高調波を抑制する技術が提案されており、例えば非特許文献 1, 2や特許文献 1に紹介されている。これらでは多重整流と呼ばれる技術が採用されており、非特許文献 1, 2では、一周期中に多相電流のおのおのが 12個のパルスを発生し、二つの整流回路が負荷に対して並列に接続される技術が開示されている（当該技術を以下、「12パルス整流」と称す)。また特許文献 1では一周期中に多相電流のおのおのが 18個のパルスを発生し、三つの整流回路が負荷に対して並列に接続される技術が開示されている（当該技術を以下、「18パルス整流」と称す)。これらの技術を採用することにより、 5次、 7次または 11次、 13次調波成分が消去される。

[0005] 非特許文献 2では、 12パルス整流での電流波形を改善するために、二つの整流回路の出力同士を結ぶ相間リアタトルに対して追加されたコイルを設けている。そして当該コイルに交流電流を流すことにより、相間リアタトルに電流を注入する。これにより、 12個のパルスの電流を得るための変圧器に入力する電流波形を改善している。

[0006] し力しながら非特許文献 2で示されるように、追加されたコイルによって電流を相間リアタトルへと注入するためには、当該コイルに複雑な波形を流す必要がある。非特許文献 2ではこの複雑な波形を避け、三角波をこのコイルに流している力これでは当然、入力電流に歪みが残る。また相間リアタトルに電流を注入するための装置が複雑であったり、別途に電圧源を必要とする。

[0007] なお、本実施の形態で後述されるチヨツバについては非特許文献 3に紹介されている。

[0008] 特許文献 1：特公昭 59— 15475公報

非特許文献 1 :松本久男、「単卷変圧器接続による 12パルス変換装置」、電気学会論文誌 B、 96卷 8号、第 406頁〜第 412頁

特干文献 2： Sewan Choi, P.N.Enjeti, H.Lee and I.L.Pitel: A new active interphas e reactor for 12- pulse rectifiers provides clean power utility interface", IEEti, frans. Ind. Applicat., volo.32, no.6, ppl304— 1311 (1996)

非特許文献 3 :平紗多賀男、「パワーエレクトロニクス」、共立出版株式会社、第 77頁〜第 90頁、 1992年

発明の開示

[0009] この発明は上記の問題に鑑みてなされたものであって、多重整流回路に与える複数組の三相電流を出力するための変圧器に流れる電流を、容易に正弦波に近づける技術を提供することを目的とする。

[0010] この発明にかかる整流回路の第 1の態様は、三個の入力端（31U、 3 IV, 31W)と、一対の出力端（31P, 31N)とを有し、前記入力端に入力する電流 (i , i , i )に ul vl wl 対して全波整流を行って得られる第 1の整流電流 (i )を一の前記出力端 (31P)から dl

出力する第 1の三相ダイオードブリッジ（31)と、一対の出力端 (41P, 41N ;43P, 43 N)を有し、第 1のチヨツバ動作を行って、基本周波数が第 1の値である電流を前記第 1の整流電流として入力する第 1のチヨッパ（41 ;43)と、三個の入力端（32U、 32V、 32W)と、一対の出力端（32P, 32N)とを有し、前記入力端に入力する電流 (i , i u2 v2

, i )に対して全波整流を行って得られる第 2の整流電流 (i )を一の前記出力端（32 w2 d2

P)から出力する第 2の三相ダイオードブリッジ（32)と、一対の出力端 (42P, 42N ;4 4P, 44N)を有し、第 2のチヨツバ動作を行って、基本周波数が前記第 1の値である電流を前記第 2の整流電流として入力する第 2のチヨツバ (42 ;44)とを備える。そして前記第 1のチヨツバの前記一対の出力端と前記第 2のチヨツバの前記一対の出力端とは並列に接続される。

[0011] この発明にかかる整流回路の第 2の態様は、その第 1の態様であって、前記第 1の三相ダイオードブリッジ（31)の前記入力端に接続され、前記入力端に入力する電流 (i , i , i )が流れる相間リアタトル（71)を更に備える。

ul vl wl

[0012] この発明にかかる整流回路の第 3の態様は、その第 1の態様又は第 2の態様のいずれかであって、前記第 1の三相ダイオードブリッジと前記第 1のチヨツバとの間に接続され、前記第 1の整流電流 (i )が流れる相間リアタトル（72)を更に備える。

dl

[0013] この発明にかかる整流回路の第 4の態様は、その第 1の態様であって、前記第 1のチヨツバ (43)は、前記第 1の整流電流 (i )が流れる第 1のインダクタ (411)と、前記 dl

第 1のインダクタを介して前記第 1の三相ダイオードブリッジ（31)の前記一の前記出力端 (31P)に接続されたアノードと、前記第 1のチヨツバの前記出力端の一方 (43P) に接続された力ソードとを有する第 1のダイオード (413)と、前記第 1の三相ダイォードブリッジの他の前記出力端 (31N)に接続された第 2のインダクタ (431)と、前記第 2のインダクタを介して前記第 1の三相ダイオードブリッジの前記他の前記出力端（31 N)に接続された力ソードと、前記第 1のチヨツバの前記出力端の他方 (43N)に接続されたアノードとを有する第 2のダイオード (434)と、前記第 1のダイオードのアノードに接続された第 1端と、前記第 2のダイオードのアノードに接続された第 2端とを有し、前記第 1端と前記第 2端との間で開閉するスイッチング素子 (412)とを含む。前記第 2のチヨッパ (44)は、前記第 2の整流電流 (i )が流れる第 3のインダクタ (421)と、前 d2

記第 3のインダクタを介して前記第 2の三相ダイオードブリッジ（32)の前記一の前記出力端（32P)に接続されたアノードと、前記第 2のチヨツバの前記出力端の一方 (44 P)に接続された力ソードとを有する第 3のダイオード (423)と、前記第 2の三相ダイォードブリッジの他の前記出力端（32N)に接続された第 4のインダクタ (441)と、前記第 4のインダクタを介して前記第 2の三相ダイオードブリッジの前記他の前記出力端（ 32N)に接続された力ソードと、前記第 2のチヨツバの前記出力端の他方 (44N)に接続されたアノードとを有する第 4のダイオード (444)と、前記第 3のダイオードのァノードに接続された第 1端と、前記第 4のダイオードのアノードに接続された第 2端とを有し、自身の前記第 1端と前記第 2端との間で開閉するスイッチング素子 (422)とを含む。

[0014] この発明に力かる整流回路の第 5の態様は、その第 1の態様乃至第 4の態様のいずれかであって、前記第 1のチヨツバ及び前記第 2のチヨツバは、いずれも昇圧チヨッパである。

[0015] この発明に力かる整流回路の第 6の態様は、その第 1の態様乃至第 4の態様のヽずれかであって、前記第 1のチヨツバ動作はキャリア周波数を有する第 1の変調波に基づき、前記第 2のチヨツバ動作は前記キャリア周波数を有して前記第 1の変調波とは逆相の第 2の変調波に基づき、それぞれパルス幅変調によって制御される。

[0016] この発明に力かる整流回路の第 7の態様は、その第 1の態様乃至第 6の態様のいずれかであって、前記第 1のチヨツバの前記出力端と前記第 2のチヨツバの前記出力端に対して並列に接続される平滑コンデンサ（5)を更に備える。

[0017] この発明にかかる整流回路の第 8の態様は、その第 1の態様乃至第 7の態様のいずれかであって、前記第 1の三相ダイオードブリッジ（31)の前記入力端（31U、 31V 、 31W)には、前記第 1の値の 1Z6である第 2の値を基本周波数とし、当該基本周波数における 120度の位相差を相互に有する第 1の三相交流 (i , i , i )が入力され ul vl wl

、前記第 2の三相ダイオードブリッジ（32)の前記入力端（31U、 31V、 31W)には、基本周波数が前記第 2の値であり、当該基本周波数における 120度の位相差を相互に有する第 2の三相交流 (i , i , i )が入力され、前記第 1の三相交流と前記第 2 u2 v2 w2

の三相交流との間には当該基本周波数における 30度の位相差があり、前記第 1の三相交流及び前記第 2の三相交流の各々の波形は、（0いずれも当該基本周波数における 60度の位相長さに相当して連続する第 1及び第 2の区間の各々において山形を呈し、 (ii) 、ずれも当該基本周波数における 60度の位相長さに相当して連続する第 3及び第 4の区間の各々において連続する二つの 60度の区間の各々において谷形を呈し、（iii)前記第 1及び第 2の区間、又は前記第 3及び第 4の区間を介して離れ、当該基本周波数における 60度の位相長さに相当する第 5及び第 6の区間の各々において、前記山形及び前記谷型と比較して平坦な波形を呈する。 [0018] この発明にかかる整流回路の第 9の態様は、その第 8の態様であって、前記第 1乃至第 4区間において、前記第 1の三相交流及び前記第 2の三相交流の各々の波形は、三角波を呈する。

[0019] この発明にかかる整流回路の第 10の態様は、その第 8の態様であって、前記第 1 乃至第 4区間において、前記第 1の三相交流及び前記第 2の三相交流の各々の波形は、 0度乃至 30度において正弦波形が呈する波形と相似な曲線及びこれと左右対称な波形とが合成された波形を呈する。

[0020] この発明に力かる三相整流装置の第 1の態様は、この発明に力かる整流回路の第 1乃至第 10の態様のいずれかと、前記第 1の値の 1Z6である第 2の値を基本周波数として当該基本周波数における 120度の位相差を相互に有する三相電流 (i , i , i ) を入力し、当該三相電流の各々に対して当該基本周波数における 15度の位相差を有する第 1の三相交流 (i , i , i )

ul vl wl と、前記第 1の三相電流に対して当該基本周波数における 30度の位相差を有する第 2の三相交流 (i , i , i )とを出力する三相変圧 u2 v2 w2

器 (2)とを含む。

[0021] この発明にかかる三相整流装置の第 2の態様は、その第 1の態様であって、前記三相変圧器（2)は、そのいずれもが一次卷線（211, 221, 231)と、前記一次卷線と結合し、中間タップが設けられた二次卷線（212, 222, 232)とを有する三個の単卷変圧器（21, 22, 23)を備え、三個の前記単卷変圧器の前記一次卷線同士はデルタ結線され、いずれの前記単卷変圧器の前記中間タップも、当該中間タップが属する前記二次卷線と結合する前記一次卷線とは異なる一対の前記一次卷線同士が接続される接続点 (U, V, W)に接続される。

[0022] この発明にかかる三相整流装置の第 3の態様は、その第 1の態様であって、前記三相変圧器（2)は、各相に対応した三個の一次卷線（211, 221, 231)と、前記一次卷線のいずれとも結合し、いずれも中間タップが設けられた 3個の二次卷線（212, 2 22, 232)とを備え、前記一次卷線同士はデルタ結線され、三個の前記中間タップは、一対の前記一次卷線同士が接続される三個所の接続点 (U, V, W)に個別に接続される。

[0023] この発明にかかる整流回路の第 1の態様、特に第 8乃至第 10の態様によれば、第 1 のチヨツバの一対の出力端と第 2のチヨツバの一対の出力端に対して並列に平滑コンデンサを接続し、第 1の値の 1Z6である第 2の値を基本周波数とする第 1の三相電流を第 1の三相ダイオードブリッジに与え、第 1の三相電流に対して 30度の位相差を有する第 2の三相電流を第 2の三相ダイオードブリッジに与えるとき、第 1及び第 2の三相電流を出力するための変圧器に流れる電流を正弦波に近づけることができる。またチヨッパを用いて制御を行うので、電圧の直流成分の制御が容易となる。

[0024] この発明にかかる整流回路の第 2の態様及び第 3の態様によれば、第 1の三相電流に対応する中性点と、第 2の三相電流に対応する中性点とが絶縁されておらずに第 1の値の 1Z2である第 3の値を基本周波数とする零相電圧が発生しても、零相電圧に基づいて流れる電流を抑制できる。

[0025] この発明にかかる整流回路の第 4の態様によれば、相間リアタトルが不要となる。

[0026] この発明にかかる整流回路の第 5の態様によれば、電圧の直流成分の制御が可能であり、電源電圧の波高値より高い直流電圧を得ることができる。

[0027] この発明に力かる整流回路の第 6の態様によれば、キャリア周波数を有するリプルが低減される。

[0028] この発明にかかる整流回路の第 7の態様によれば、出力電圧を平滑化することができる。

[0029] この発明にかかる三相整流装置の第 1の態様乃至第 3の態様によれば、第 1の三相ダイオードブリッジ及び第 2の三相ダイオードブリッジに対してそれぞれ適切な入力を与えることができる。

[0030] この発明の目的、特徴、局面、および利点は、以下の詳細な説明と添付図面とによつて、より明白となる。

図面の簡単な説明

[0031] [図 1]この発明の第 1の実施の形態の説明に用いられる回路図である。

[図 2]第 1の三相ダイオードブリッジ 31の構造を例示する回路図である。

[図 3]第 2の三相ダイオードブリッジ 32の構造を例示する回路図である。

[図 4]三相変圧器 2の詳細を示す回路図である。

[図 5]三相変圧器 2の各部の電圧を示すフエ一ザ図である。 [図 6]各電流の望ま、波形を示すグラフである。

[図 7]電流の波形を示すグラフである。

[図 8]第 1及び第 2の整流電流の波形を示すグラフである。

[図 9]電流の波形を示すグラフである。

[図 10]電流の波形を示すグラフである。

[図 11]図 1に示された構成の抜粋を示す回路図である。

[図 12]各データに基づいて信号を生成する構成を例示する回路図である。

[図 13]この発明の第 2の実施の形態の説明に用いられる回路図である。

[図 14]この発明の第 2の実施の形態の変形を示す回路図である。

[図 15]この発明の第 3の実施の形態の説明に用いられる回路図である。

[図 16]この発明の第 4の実施の形態において、各データに基づいて信号を生成する構成を例示する回路図である。

[図 17]この発明の第 3の実施の形態で説明された回路を用いた場合に、各データが取得される態様を示す回路図である。

[図 18]図 12に示された構成及び図 17に示された構成を用ヽた場合の電流値を例示するグラフである。

[図 19]図 16に示された構成及び図 17に示された構成を用ヽた場合の電流値を例示するグラフである。

[図 20]この発明の第 4の実施の形態の変形を示す回路図である。

発明を実施するための最良の形態

[0032] 第 1の実施の形態.

図 1はこの発明の第 1の実施の形態を説明に用いられる回路図である。第 1の三相ダイオードブリッジ 31、第 2の三相ダイオードブリッジ 32、第 1のチヨッパ 41、第 2のチョッパ 42は、整流回路を構成する。当該整流回路を、平滑コンデンサ 5を含めて把握してもよい。三相変圧器 2は当該整流回路と共に三相整流装置を構成する。

[0033] 三相変圧器 2は、三相電源 1からは三相電流 i , i , iを入力し、第 1の三相交流 i , i , i 及び第 2の三相交流 i , i , i を出力する。

vl wl u2 v2 w2

[0034] 三相電源 1は U相電源 101、 V相電源 102、 W相電源 103を有しており、それぞれ三相電圧 e_u, e_y, e_wを発生する。また U相電源 101、 V相電源 102、 W相電源 103は、それぞれ三相電流 i , i , iを供給する。

[0035] 第 1の三相ダイオードブリッジ 31は三相電流 i , i , i を入力し、第 1の整流電流 i

ul vl wl dl を出力する。第 2の三相ダイオードブリッジ 32は三相電流 i , i , i を入力し、第 2の

u2 v2 w2

整流電流 i

d2を出力する。

[0036] 図 2は第 1の三相ダイオードブリッジ 31の構造を例示する回路図である。第 1の三相ダイオードブリッジ 31は、入力端 31U、 3 IV、 31Wと、出力端 31P, 31Nとを有する。そして入力端 31U、 3 IV, 31Wに入力する電流に対して全波整流を行って第 1 の整流電流 i を出力端 31Pから出力する。本実施の形態において、入力端 31U、 3

dl

IV、 31Wには三相電流 i ， i ， i が入力する。

ul vl wi

[0037] 図 3は第 2の三相ダイオードブリッジ 32の構造を例示する回路図である。第 2の三相ダイオードブリッジ 32は、入力端 32U、 32V、 32Wと、出力端 32P, 32Nとを有する。そして入力端 32U、 32V、 32Wに入力する電流に対して全波整流を行って第 2 の整流電流 i を出力端 32Pから出力する。本実施の形態において、入力端 32U、 3

d2

2V、 32Wには三相電流 i ， i ， i が入力する。

u2 v2 w2

[0038] 第 1のチヨツバ 41は、第 1のチヨツバ動作を行うことにより、基本周波数が第 1の値である電流として第 1の整流電流 i

dlを入力する。そして第 1の整流電流 i

dlの一部を第 1 のチヨッパ電流 i として出力する。第 2のチヨッパ 42は、第 2のチヨッパ動作を行うこと

cl

により、基本周波数が第 1の値である電流として第 2の整流電流 i を入力する。そして

d2

第 2の整流電流 i の一部を第 2のチヨッパ電流 i として出力する。

d2 c2

[0039] 第 1のチヨッパ 41及び第 2のチヨッパ 42は本実施の形態において昇圧チヨッパである。具体的には第 1のチヨッパ 41は、出力端 41P, 41Nを有しており、第 1のチヨッパ電流 i を出力端 41Pから出力する。第 1のチヨツバ 41は、第 1の三相ダイオードブリツ cl

ジ 31の出力端 31Pに接続されて第 1の整流電流 i を入力するインダクタ 411を有す

dl

る。また絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ（IGBT) 412のコレクタとダイオード 413 のアノードは共通に接続され、これらはインダクタ 411を介して、出力端 31Pに接続される。ダイオード 413の力ソードは出力端 41Pに接続される。また出力端 31N, 41N は IGBT412のェミッタに共通に接続される。 IGBT412はそのコレクタとェミッタ間で開閉するスイッチング素子として機能する。

[0040] 第 2のチヨッノ 42は、出力端 41P, 41N、インダクタ 411、 IGBT412、ダイオード 4 13に対応して出力端 42P, 42N,インダクタ 421、 IGBT422,ダイ才ード 423力 S設けられており、第 2のチヨツバ電流 i を出力端 42Pから出力する。

c2

[0041] 出力端 41P, 41Nは、出力端 42P, 42Nと並列に、更にまた平滑コンデンサ 5にも並列に接続されている。負荷 6は平滑コンデンサ 5に並列に接続され、平滑コンデンサ 5の両端電圧 V が供給される。

dc

[0042] 上述のように、第 1のチヨッパ 41及び第 2のチヨッノ 42は平滑コンデンサ 5に対して出力端が並列に接続されるので、第 1のチヨツバ電流 iや第 2のチヨツバ電流 i の電 cl c2 流が連続して電流源として作用する。また第 1のチヨッパ 41及び第 2のチヨッパ 42として昇圧型を採用することにより、三相電圧 e , e , eの波高値より高い直流電圧を得ることができる。また平滑コンデンサ 5を設けることにより、出力電圧を平滑化することができる。

[0043] 図 4は三相変圧器 2の詳細を示す回路図であり、例えば非特許文献 1に例示されている。三相変圧器 2は、三個の単卷変圧器 21, 22, 23を備えている。単卷変圧器 2 1は U相入力端 Uと W相入力端 Wとの間に接続された一次卷線 211、及びこれと結合して中間タップが設けられた二次卷線 212を有する。二次卷線 212は中間タップによって二次卷線 2121, 2122に区分される。当該中間タップは V相入力端 Vと接続される。一次卷線 211の卷回数 nに対して、二次卷線 2121, 2122のいずれも卷回

1

数は nであり、その比は式（1)で示される値が採用される。

2

[0044] [数 1] > _ t a n ( ¾■/ ι 2 ) ... ₁ %

一 ^a一 ^ 7T ^{( 1 )}

[0045] 同様にして、単卷変圧器 22は U相入力端 Uと V相入力端 Vとの間に接続された一次卷線 221、及びこれと結合して中間タップが設けられた二次卷線 222を有する。二次卷線 222は中間タップによって二次卷線 2221, 2222に区分される。当該中間タップは W相入力端 Wと接続される。一次卷線 221の卷回数 nに対して、二次卷線 22

1

21, 2222のいずれも巻回数は nである。

2 [0046] 単卷変圧器 23は W相入力端 Wと V相入力端 Vとの間に接続された一次卷線 231、及びこれと結合して中間タップが設けられた二次卷線 232を有する。二次卷線 232 は中間タップによって二次卷線 2321, 2322に区分される。当該中間タップは U相入力端 Uと接続される。一次卷線 231の卷回数 nに対して、二次卷線 2321, 2322

1

のいずれも卷回数は nである。

[0047] 一次卷線 211, 221, 231はデルタ結線される。 U相入力端 U、 V相入力端 V、 W 相入力端 Wにはそれぞれ三相電源 1から三相電流 i , i , iが流入する。他方、一次卷線 211には W相入力端 Wから U相入力端 Uへと電流 i が流れ、一次卷線 221には U相入力端 Uから V相入力端 Vへと電流 i が流れ、一次卷線 231には V相入力端

Vから W相入力端 Wへと電流 i が流れる。ここで一次卷線 231, 211, 221に流れる電流 i , i , i について式（2)が成立する。

[0048] [数 2]

1 t

1 、 i

1 1 i wi )

[0049] 二次巻線 212の中間タップから二次巻線 2121， 2122を介してそれぞれ電流 i， i が出力され、二次卷線 222の中間タップから二次卷線 2221, 2222を介してそれぞれ電流 i ，i が出力され、二次巻線 232の中間タップから二次巻線 2321， 2322を介してそれぞれ電流 i , i が出力される。よって式（3)が成立する。

[0050] [数 3]

[0051] 図 5は三相変圧器 2の各部の電圧を示すフエ一ザ図であり、非特許文献 1に例示されている。三相電圧 e , e , eは、相互に 120度の位相差を有しており、この順に位相が遅れる。そして二次卷線 2321の中間タップとは反対側の電圧 e は電圧 eに対して、二次卷線 2121の中間タップとは反対側の電圧 e は電圧 eに対して、二次卷線 2221の中間タップとは反対側の電圧 e は電圧 eに対して、それぞれ 30度進相する。また二次卷線 2322の中間タップとは反対側の電圧 e は電圧 eに対して、二次卷線 2122の中間タップとは反対側の電圧 e は電圧 eに対して、二次卷線 2222の中間タップとは反対側の電圧 e は電圧 eに対して、それぞれ 30度遅相する。

[0052] 単巻変圧器 23について見れば、一次巻線 231にかかる電圧の絶対値 Eは、電圧 e と電圧 eの差の絶対値であり、二次卷線 2322には絶対値 a'Eの電圧が励起される。しかるにその中間タップは U相入力端 Uが接続されており電圧 eが印加されているので、電圧 e と電圧 eとの差の絶対値 Eは絶対値 a' Eと等しい。他の相についても同様である。

[0053] 力かる電圧の関係は、単卷変圧器 21, 22, 23の結合関係及び接続関係によって決定される。従って三相電圧 e , e , eが安定している限り、力かる電圧の関係は、電流 i , i , i , i , i , i の波形によらずに維持される。換言すればこれらの電流波形を制御することにより、三相変圧器 2が三相電源 1から入力する三相電流 i , i , i_wの波形を改善する余地がある。電流 i , i , i , i , i , i は、第 1のチヨッパ 41及び第 2のチヨッパ 42の動作に基づいてこれらをどのように入力させるかによつて制御できる。

[0054] 以下ではまず、電流 i , i , i , i , i , i の望ましい波形を例示し、そのような電流を第 1のチヨッパ 41及び第 2のチヨッパ 42の動作に基づいて入力させることができることを説明する。

[0055] 図 6は、電流 i , i , i , i , i , i の望ましい波形 i ( 0 )を示すグラフである。但し角度 0は上記 6個の電流によってその位相は異なる。具体的には波形 i ( Θ )は式 (4) で示される。

[0056] [数 4] 0<θ< , <θ< -ψ ( 6¹ ) =2 I ds i n Θ

2τί

^ <θ< ^ , Ι^-<Θ< ： i ( ） =2 I ds i n

' 3 ' 0 ， Q · E ( ) ™ " 0 "（4)

)

[0057] 波形 i( Θ )は概して以下のように説明できる。

[0058] (i)V、ずれも基本周波数における 60度の位相長さに相当して連続する第 1及び第 2 の区間（5 π Ζ3〜2 πの区間と 0〜 π Ζ3の区間）の各々にお!/、て山形を呈し、

GOV、ずれも当該基本周波数における 60度の位相長さに相当して連続する第 3及び第 4の区間（2 π Ζ3〜 πの区間と π〜4 π Ζ3の区間）の各々において連続する二つの 60度の区間の各々において谷形を呈し、

Gii)前記第 1及び第 2の区間、又は前記第 3及び第 4の区間を介して離れ、当該基本周波数における 60度の位相長さに相当する第 5及び第 6の区間（ π Ζ3〜2 π /3 の区間と 4 π Ζ3〜5 π Ζ3の区間）の各々において、前記山形及び前記谷型と比較して平坦な波形を呈する。

[0059] 式 (4)をフーリエ展開して式（5)が得られる。

[0060] [数 5]

[0061] 式（5)力も判るように、波形 i ( Θ )は cos Θ t 、う基本波成分を有し、偶数次、 3n次、 12n+l次、 12— 1次の成分は零となる。よってその主要な高調波成分は、奇数 mを用いて、 6m+l次と 6m—l次とであることが判る。

[0062] 式（5)の角度 Θを各相の位相差を考慮すると、電流 i , i , i , i , i , i は式 (6) と表される。但し三相電圧 e_u, e_y, e_wの角周波数を ωとし、電圧 e_uは時刻 tの正弦関数 sin ( co t)に比例するとした。

[0063] [数 6]

[0064] 図 7は電流 i , i を示すグラフである。但し電圧 eの位相を基準とした。いずれもそ ul u2 u

の最小値は— Iであり、最大値は Iである。図 5のフエ

d d 一ザ図で示された電圧の位相関係に起因して、電流 i , i はそれぞれ 15度進相、 15度遅相する。また図示を省略 ul u2

するが、図 5のフエ一ザ図で示された電圧の位相関係に起因して、電流 i , i , i は ul vl wl 相互に 120度の位相差を有し、電流 i , i , i は相互に 120度の位相差を有する。

u2 v2 w2

[0065] また図 8は第 1の整流電流 i 及び第 2の整流電流 i の波形を、電圧 eと共に示すグ dl d2 u

ラフである。第 1の整流電流 i i

dlは電流 i , i ,

ul vl wlを全波整流して得られるので、電圧 e u の基本周波数に換算して 60度の周期で繰り返す略三角波を呈している。換言すれば、第 1の三相ダイオードブリッジ 31の入力端 31U、 31V、 31Wに入力する三相交流 i , i , i の基本周波数は、第 1の整流電流 i の基本周波数の 1Z6である。

ul VI wl dl

[0066] より正確には、電流 i , i , i は式 (6)で示される波形を有しているので、第 1の整

ul vl wl

流電流 i で上昇している領域の波形は 0≤ θ≤ π Ζ6における sin 0の波形を呈し、 dl

下降している領域の波形は 5 π Ζ6≤ θ≤ πにおける sin Θの波形を呈する。つまり 0 度乃至 30度において正弦波形が呈する波形と相似な曲線及びこれと左右対称な波形とが合成された波形を呈する。第 2の整流電流 i についても同様である。このように

、正弦波の最大相でもなぐ最小相でもない領域の、中間相と通称される波形に基づいて構成された三角波様の波形を、ここでは三相交流中間相波形と称す。

[0067] 式（2) , (3) , (6)から電流 iは式（7)で表される。これにより、電流 iは基本周波数成分のみを含むことが判る。電流 i , iについても同様である。

[0068] [数 7] …(了) し ⁼0■ S 45 I

[0069] 図 9は式（2) (6)力電流 i を求めて得られる波形を示すグラフである。図 10は式（

2) , (3) , (6) , (7)力得られる電流 (i +i ) , ( -i +i ) , iの波形を示すグラフで

ul uw vu u

ある。

[0070] さて、上述のように、整流電流 i , i は三角波に近いため、チヨッパ 41, 42のチヨッ

dl

パ動作によってこれらの電流をそれぞれ三相ダイオードブリッジ 31, 32から入力させることができる。これにより三相ダイオードブリッジ 31, 32は三相変圧器 2から電流 i ul

, i , i , i , i , i を入力させることができ、三相変圧器 2は電流 i , i , iの高調波成 vl wl u v w 分を除去することができる。

[0071] そこで次に、チヨッパ 41, 42が整流電流 i , i を入力するためのチヨッパ動作を行う

dl

構成例につ、て説明する。ここでは望まれる波形をパルス幅変調によって得る場合を例示する。

[0072] 図 11は図 1に示された構成の抜粋を示す回路図であり、チヨツバ動作の制御が依拠するパラメタを得る部分について示している。具体的には、インダクタ 411, 421をそれぞれ流れる整流電流 i , i の値がそれぞれデータ I , I として検出され、平滑コ dl d2 dl d2

ンデンサ 5の両端電圧 v の値がデータ V として検出される。 IGBT412, 422のオン dc dc

Zオフを制御する信号 Tl, T2は、図中三角形で示されるバッファを介して IGBT41 2, 422のゲートに与えられる。

[0073] 図 12はデータ I , I , V に基づいて信号 Tl, T2を生成する構成を例示する回路 dl d2 dc

図である。かかる構成は大まかに、電圧制御部 81、電流指令発生部 82、電流制御部 83、 PWM変調部 84に区分できる。

[0074] 電圧指令発生器 801によって、所望する両端電圧 V に対応した電圧指令値 V *が dc dc 得られ、これはデータ V と共に電圧制御部 81に入力する。電圧制御部 81において dc

、演算器 802が電圧指令値 V *とデータ V との差分を求め、 PI制御器 803及びリミツ dc dc

タ 804による処理を行って電流指令発生部 82へと出力する。

[0075] 電流指令発生部 82には三相交流中間相波形を発生する波形発生部 805, 806を備えており、いずれも三相交流中間相波形を発生する。但し波形発生部 805, 806 が発生する波形は相互に逆相である。この逆相の関係は、図 12において、波形発生部 805, 806に付記された〇印の位置が相違することで示されている (極性の反転を指す記号ではない)。波形発生部 805, 806が発生する三相交流中間相波形は、その周波数が三相電圧 e , e , eの（従って電流 i , i , i , i , i , i の）基本周波数 u v w ul vl wl u2 v2 w2

の 6倍であるため、当該基本周波数についてみれば、相互に 30度の位相差があると見ることちでさる。

[0076] 電流指令発生部 82では電圧指令発生器 801の出力が乗算器 807に入力され、波形発生部 805の出力と乗算される。同様に、電圧指令発生器 801の出力が乗算器 8 08に入力され、波形発生部 806の出力と乗算される。これらの乗算結果はそれぞれ整流電流 i , i についての電流指令値 I *, I *として電流制御部 83へ出力される。

dl d2 dl d2

[0077] 電流制御部 83では演算器 809が電流指令値 I *とデータ I との差分を求め、 PI制 dl dl

御器 810による処理を行って PWM変調部 84へと出力する。同様に、演算器 811が電流指令値 I *とデータ I との差分を求め、 PI制御器 812による処理を行って PWM d2 d2

変調部 84へと出力する。

[0078] PWM変調部 84は変調用キャリア Cを発生するキャリア発生器 813と、差動増幅器 815, 816を有している。差動増幅器 815には変調用キャリア Cと PI制御器 810の出力とが与えられ、信号 T1を生成する。差動増幅器 816には変調用キャリア Cと PI制御器 812の出力とが与えられ、信号 T2を生成する。電流指令値 I *, I *に相当する dl d2

整流電流 i , i を流して電圧指令値 V *〖こ相当した両端電圧 V が平滑コンデンサ 5 dl d2 dc dc に発生するように、信号 Tl, T2が IGBT412, 422のオン Zオフを制御し、以てチヨッパ 41, 42の動作が制御される。

[0079] 第 2の実施の形態.

図 13はこの発明の第 2の実施の形態を説明に用いられる回路図である。ここで示される構造は、第 1の実施の形態で示された構造に対して、三相変圧器 2と第 1の三相ダイオードブリッジ 31との間に介挿された相間リアタトル 71が追加されてヽる点が異なっている。

[0080] 図 2及び図 4に即して言えば、第 1の三相ダイオードブリッジ 31の入力端 31U, 31 V, 31Wの各々は、それぞれ一つの相間リアタトルを介して、 2次卷線 2321, 2121, 2221に接続される。つまり相間リアタトル 71には三相電流 i , i , i が流れる。

ul vl wl

[0081] 第 1の実施の形態では省略して説明していた力一般に三相ダイオードブリッジの入力側の中性点と、出力側の中間電位との間には零相電圧が発生する。この電圧は入力側の三相電圧の基本周波数の 3倍成分である。図 2及び図 5に即して言えば、第 1の三相ダイオードブリッジ 31において、入力端 31U, 31V, 31Wの各々に与えられる三相電圧 e , e , e の中性点電位と、出力端 31P, 31Nの間に印加される電 ul vl wl

圧の中間電位との間には、第 1の整流電流 i の基本周波数の 1Z2の周波数で零相 dl

電圧が発生する。第 2の三相ダイオードブリッジ 32においても同様に零相電圧が発生する。

[0082] 本発明のように並列に接続された多重整流回路を採用し、これらの整流回路に入力する二組の三相電流の供給側で二つの中性点が絶縁されて、な、場合、上記零相電圧に起因する電流 (以下「零相電流」と称す)が発生する。これは零相電圧の発生に伴って三相電流が不平衡となる力もである。

[0083] 本実施の形態に即して言えば、図 4から判るように、三相変圧器 2は単卷変圧器 21 , 22, 23を採用して構成されているので、三相電流 i , i , i 及び三相電流 i , i , i のそれぞれに対応する三相電圧 e , e , e 及び三相電流 e , e , e (図 5参照） w2 ul vl wl u2 v2 w2 の中性点は共通している。

[0084] そこで、相間リアタトル 71を採用することにより、三相電流の不平衡に対して大きなインピーダンスを設け、零相電流をカットすることが望ま、。

[0085] 図 14は本実施の形態の変形を示す回路図であり、相間リアタトル 72が第 1の三相ダイオードブリッジ 31と第 1のチヨッパ 41との間に設けられている。これにより第 1の整流電流 i は相間リアタトル 72を流れる。具体的には第 1の三相ダイオードブリッジ 31 dl

の出力端 31Pと、第 1のチヨッパ 41のインダクタ 411との間に介挿されたリアタトルに第 1の整流電流 i が流れる。また第 1の三相ダイオードブリッジ 31の出力端 31Nと IG dl

BT412のェミッタとの間にもリアタトルが設けられる。

[0086] 力かる位置に配置された相間リアタトル 72も、相間リアタトル 71と同様に零相電流をカットすることができるので、設けることが望まし、。

[0087] 上述の相間リアタトル 71, 72はいずれも第 1の三相ダイオードブリッジ 31に対応して設けられた力第 2の三相ダイオードブリッジ 32に対応して、その入力側もしくは出力側に設けてもよい。

[0088] 第 3の実施の形態.

図 15はこの発明の第 3の実施の形態を説明に用いられる回路図である。ここで示される構造は、第 1の実施の形態で示された構造に対して、第 1のチヨツバ 41及び第 2 のチヨッパ 42を、それぞれ第 1のチヨッノ 43及び第 2のチヨッノ 44に置換した構成を有している。

[0089] 第 1のチヨッパ 43は第 1のチヨッパ 41に対してインダクタ 431及びダイオード 43Nを追加して得られる構成を有している。具体的には、インダクタ 431は第 1の三相ダイォードブリッジ 31の出力端 31Nと IGBT412のェミッタとの間に介挿される。またダイォード 43Nは、そのアノードが出力端 43Nに接続され、その力ソードが IGBT412のェミッタに接続される。第 2のチヨッパ 44においてもインダクタ 431及びダイオード 43N と同様に接続される、インダクタ 441及びダイオード 44Nが設けられる。

[0090] このような構成により、第 1のチヨッパ 43及び第 2のチヨッノ 44においては、それぞれ第 1の三相ダイオードブリッジ 31の負極側、第 2の三相ダイオードブリッジ 32の負極側に流れ込む電流をも制御可能であるので、零相電流が流れない。従って相間リァクトルを省略することができる。

[0091] 第 4の実施の形態.

第 1の実施の形態で説明したように、整流電流 i , i の波形を所望の波形とするた dl d2

めにパルス幅変調を採用した場合、変調用のキャリア cによるリップルが整流電流 i

dl

, i に重畳する。これは電流 i , i ， i ， i ， i ， i ゝ引いては三相電流 i , i , iにおけ d2 ul vl wl u2 v2 w2 u v w るリップルをも招来する。そこで本実施の形態ではキャリア Cによるリップルを軽減する態様を説明する。

[0092] 図 16は本実施の形態で採用され、データ I , I , V に基づいて信号 Tl, T2を生 dl d2 dc

成する構成を例示する回路図である。図 12を用いて説明された第 1の実施の形態における PWM変調部 84とは異なり、本実施の形態では差動増幅器 816に対してはキャリア Cではなぐキャリア Cとは逆相のキャリア Dが与えられる。キャリア Dはキャリア発生器 814によって発生される。

[0093] つまり本実施の形態においては、第 1のチヨッパ 31の動作はキャリア Cに基づき、第 2のチヨッパ 32の動作はキャリア Cと同じキャリア周波数であってこれとは逆相のキヤリァ Dに基づき、それぞれパルス幅変調によって制御される。このようにすれば、整流電流 i , i

dl d2において、キャリア周波数を有するリプルが相殺される。

[0094] 図 17は第 3の実施の形態で説明された回路を用いた場合に、データ I , 1 , V が dl d2 dc 取得される態様を示す回路図であり、図 11に対応する。

[0095] 図 18は図 12に示された構成及び図 17に示された構成を用いた場合の電流 i , i ul u2

, の値を例示するグラフである。図 19は図 16に示された構成及び図 17に示された構成を用いた場合の電流 i , i , iの値を例示するグラフである。図 18のグラフと比 ul u2 u

較して、図 19のグラフではリプルが低減されていることが判る。

[0096] 図 20は本実施の形態の変形を示す回路図であり、データ I , I , V に基づいて信 dl d2 dc

号 Tl, T2を生成する構成を例示する回路図である。図 16を用いて説明された構成とは異なり、電流指令発生部 82においては波形発生部 806及び乗算器 808は省略され、移相器 817が追加されている。移相器 817は、乗算器 807が出力する電流指令値 I *を 15度移相する。これにより、移相器 817は電流指令値 I *に対して逆相となる電流指令値 I

d2 *を出力することになる。

[0097] このように構成することにより、キャリア発生器 814がキャリア発生器 813と同じキヤリァ Cを発生して PWM変調を行った場合には、図 12で示された構成と同様に信号 T1 , T2が生成される。この場合、図 12と同様にしてキャリア発生器 814はキャリア発生器 813とマージすることができる。

[0098] またキャリア発生器 814がキャリア発生器 813と逆送のキャリア Dを発生して PWM 変調を行った場合には、図 16で示された構成と同様に信号 Tl, T2が生成され、整流電流 i , i において、キャリア周波数を有するリプルが相殺される。

dl d2

[0099] 変形.

上記の説明において、三相電流 i , i , i

ul vl wlは三相電流 i , i , i

u2 v2 w2に対してそれぞれ

15度進相している場合を説明したが、遅相していても同様に本発明を構成することができる。

[0100] また、第 1の整流電流 i 及び第 2の整流電流 i として三相交流中間相波形を提案 dl d2

したが、通常の三角波で代用してもよい。この場合、チヨッパ 41〜44の制御が容易である。

[0101] また、三相変圧器 2として 3個の単卷変圧器 21, 22, 23を採用した構成を例示した力本発明の適用はこれに限定されない。一次卷線 211, 221, 231と二次卷線 212 , 222, 232とが相互に結合する三相変圧器を採用することもできる。例えば三個の一次卷線 211, 221, 231と、これらと結合する 3個の二次卷線 212, 222, 232を備えた三相変圧器を採用できる。二次卷線 212, 222, 232はいずれも中間タップが設けられる。そして一次卷線 211, 221, 231同士はデルタ結線され、三個の中間タツプは、一次卷線 212, 222同士が接続される接続点、一次卷線 222, 232同士力接続される接続点、一次卷線 232, 212同士が接続される接続点に、個別に接続される。力かる三相変圧器は例えば、非特許文献 2の Fig.7に例示されている。

[0102] この発明は詳細に説明されたが、上記した説明は、すべての局面において、例示であって、この発明がそれに限定されるものではない。例示されていない無数の変形例力この発明の範囲力外れることなく想定され得るものと解される。

Claims

請求の範囲

[1] 三個の入力端（31U、 31V、 31W)と、一対の出力端（31P, 31N)とを有し、前記入力端に入力する電流 (i , i , i )

ul vl wl に対して全波整流を行って得られる第 1の整流電流 (i )を一の前記出力端（31P)から出力する第 1の三相ダイオードブリッジ（31) dl

と、

一対の出力端 (41P, 41N;43P, 43N)を有し、第 1のチヨッパ動作を行って、基本周波数が第 1の値である電流を前記第 1の整流電流として入力する第 1のチヨツバ (4 1 ;43)と、

三個の入力端（32U、 32V、 32W)と、一対の出力端（32P, 32N)とを有し、前記入力端に入力する電流 (i , i , i )に対して全波整流を行って得られる第 2の整流 u2 v2 w2

電流 (i )を一の前記出力端（32P)から出力する第 2の三相ダイオードブリッジ（32) d2

と、

一対の出力端 (42P, 42N;44P, 44N)を有し、第 2のチヨッパ動作を行って、基本周波数が前記第 1の値である電流を前記第 2の整流電流として入力する第 2のチヨッパ（42 ;44)と

を備え、

前記第 1のチヨツバの前記一対の出力端と前記第 2のチヨツバの前記一対の出力端とは並列に接続される整流回路。

[2] 前記第 1の三相ダイオードブリッジ（31)の前記入力端に接続され、前記入力端に入力する電流 (i , i , i )が流れる相間リアタトル（71)

ul vl wl

を更に備える、請求項 1記載の整流回路。

[3] 前記第 1の三相ダイオードブリッジと前記第 1のチヨツバとの間に接続され、前記第 1 の整流電流 (i )が流れる相間リアタトル（72)

dl

を更に備える、請求項 1記載の整流回路。

[4] 前記第 1のチヨツバ (43)は、

前記第 1の整流電流 (i )

dl が流れる第 1のインダクタ (411)と、

前記第 1のインダクタを介して前記第 1の三相ダイオードブリッジ（31)の前記一の前記出力端（31P)に接続されたアノードと、前記第 1のチヨツバの前記出力端の一方 (43P)に接続された力ソードとを有する第 1のダイオード (413)と、

前記第 1の三相ダイオードブリッジの他の前記出力端（31N)に接続された第 2のィンダクタ（431)と、

前記第 2のインダクタを介して前記第 1の三相ダイオードブリッジの前記他の前記出力端（31N)に接続された力ソードと、前記第 1のチヨツバの前記出力端の他方 (43N )に接続されたアノードとを有する第 2のダイオード (434)と、

前記第 1のダイオードのアノードに接続された第 1端と、前記第 2のダイオードのァノードに接続された第 2端とを有し、前記第 1端と前記第 2端との間で開閉するスィッチング素子 (412)と

を含み、

前記第 2のチヨツバ (44)は、

前記第 2の整流電流 (i )が流れる第 3のインダクタ (421)と、

d2

前記第 3のインダクタを介して前記第 2の三相ダイオードブリッジ（32)の前記一の前記出力端（32P)に接続されたアノードと、前記第 2のチヨツバの前記出力端の一方 (44P)に接続された力ソードとを有する第 3のダイオード (423)と、

前記第 2の三相ダイオードブリッジの他の前記出力端（32N)に接続された第 4のィンダクタ（441)と、

前記第 4のインダクタを介して前記第 2の三相ダイオードブリッジの前記他の前記出力端（32N)に接続された力ソードと、前記第 2のチヨツバの前記出力端の他方 (44N )に接続されたアノードとを有する第 4のダイオード (444)と、

前記第 3のダイオードのアノードに接続された第 1端と、前記第 4のダイオードのァノードに接続された第 2端とを有し、自身の前記第 1端と前記第 2端との間で開閉するスイッチング素子（422)と

を含む、請求項 1記載の整流回路。

[5] 前記第 1のチヨツバ及び前記第 2のチヨツバは、いずれも昇圧チヨツバである、請求項 1記載の整流回路。

[6] 前記第 1のチヨツバ動作はキャリア周波数を有する第 1の変調波に基づき、前記第 2 のチヨツバ動作は前記キャリア周波数を有して前記第 1の変調波とは逆相の第 2の変調波に基づき、それぞれパルス幅変調によって制御される、請求項 1記載の整流回路。

[7] 前記第 1のチヨツバの前記出力端と前記第 2のチヨツバの前記出力端に対して並列に接続される平滑コンデンサ（5)

を更に備える請求項 1記載の整流回路。

[8] 前記第 1の三相ダイオードブリッジ（31)の前記入力端（31U、 31V、 31W)には、前記第 1の値の 1Z6である第 2の値を基本周波数とし、当該基本周波数における 12

0度の位相差を相互に有する第 1の三相交流 (i , i , i )が入力され、

ul vl wl

前記第 2の三相ダイオードブリッジ（32)の前記入力端（31U、 31V、 31W)には、基本周波数が前記第 2の値であり、当該基本周波数における 120度の位相差を相互に有する第 2の三相交流 (i , i , i )が入力され、

u2 v2 w2

前記第 1の三相交流と前記第 2の三相交流との間には当該基本周波数における 3 0度の位相差があり、

前記第 1の三相交流及び前記第 2の三相交流の各々の波形は、

(i)V、ずれも当該基本周波数における 60度の位相長さに相当して連続する第 1及び第 2の区間の各々において山形を呈し、

GOV、ずれも当該基本周波数における 60度の位相長さに相当して連続する第 3及び第 4の区間の各々において連続する二つの 60度の区間の各々において谷形を呈し、

Gii)前記第 1及び第 2の区間、又は前記第 3及び第 4の区間を介して離れ、当該基本周波数における 60度の位相長さに相当する第 5及び第 6の区間の各々において、前記山形及び前記谷型と比較して平坦な波形を呈する

ことを特徴とする、請求項 1記載の整流回路。

[9] 前記第 1乃至第 4区間において、前記第 1の三相交流及び前記第 2の三相交流の各々の波形は、三角波を呈する、請求項 8記載の整流回路。

[10] 前記第 1乃至第 4区間において、前記第 1の三相交流及び前記第 2の三相交流の各々の波形は、 0度乃至 30度において正弦波形が呈する波形と相似な曲線及びこれと左右対称な波形とが合成された波形を呈する、請求項 8記載の整流回路。

[11] 請求項 1乃至請求項 10のいずれか一つに記載の整流回路と、

前記第 1の値の 1Z6である第 2の値を基本周波数として当該基本周波数における 120度の位相差を相互に有する三相電流 ( ， i_y,リを入力し、当該三相電流の各々に対して当該基本周波数における 15度の位相差を有する第 1の三相交流 (i , i , i ul vl w

)と、前記第 1の三相電流に対して当該基本周波数における 30度の位相差を有する

1

第 2の三相交流 (i , i , i )とを出力する三相変圧器 (2)と

u2 v2 w2

を含む三相整流装置。

[12] 前記三相変圧器（2)は、そのいずれもが一次卷線（211, 221, 231)と、前記一次卷線と結合し、中間タップが設けられた二次卷線（212, 222, 232)とを有する三個の単卷変圧器（21, 22, 23)を備え、

三個の前記単卷変圧器の前記一次卷線同士はデルタ結線され、

いずれの前記単卷変圧器の前記中間タップも、当該中間タップが属する前記二次卷線と結合する前記一次卷線とは異なる一対の前記一次卷線同士が接続される接続点 (U, V, W)に接続される、請求項 11記載の三相整流装置。

[13] 前記三相変圧器 (2)は、

各相に対応した三個の一次卷線（211, 221, 231)と、

前記一次卷線の、ずれとも結合し、 V、ずれも中間タップが設けられた 3個の二次卷線 212, 222, 232)とを備え、

前記一次卷線同士はデルタ結線され、

三個の前記中間タップは、一対の前記一次卷線同士が接続される三個所の接続点 (U, V, W)に個別に接続される、請求項 11記載の三相整流装置。