JPH10323045A - 整流装置 - Google Patents
整流装置Info
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- JPH10323045A JPH10323045A JP12984797A JP12984797A JPH10323045A JP H10323045 A JPH10323045 A JP H10323045A JP 12984797 A JP12984797 A JP 12984797A JP 12984797 A JP12984797 A JP 12984797A JP H10323045 A JPH10323045 A JP H10323045A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 装置の価格・体積・並びに重量を低減し、か
つ、高調波成分を除去しした整流装置を提供する。 【解決手段】 オートトランスフォーマ（１３）の出力
巻線（Ｕ１、Ｖ１、Ｗ１、Ｕ２、Ｖ２、Ｗ２）とコンバ
ータ部（６、７）の入力端子（Ｒ１、Ｓ１、Ｔ１、Ｒ
２、Ｓ２、Ｔ２）との間に、相互に磁路が鎖交するコモ
ンモードリアクトル（１９）を接続することにより、零
相電流成分を相殺する。
つ、高調波成分を除去しした整流装置を提供する。 【解決手段】 オートトランスフォーマ（１３）の出力
巻線（Ｕ１、Ｖ１、Ｗ１、Ｕ２、Ｖ２、Ｗ２）とコンバ
ータ部（６、７）の入力端子（Ｒ１、Ｓ１、Ｔ１、Ｒ
２、Ｓ２、Ｔ２）との間に、相互に磁路が鎖交するコモ
ンモードリアクトル（１９）を接続することにより、零
相電流成分を相殺する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、交流を直流に整
流する整流装置、特に交流電源の高調波成分を除去した
１２パルス整流装置に関する。
流する整流装置、特に交流電源の高調波成分を除去した
１２パルス整流装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５により、従来の１２パルス整流装置
について説明する。図５（ａ）は、絶縁式トランスフォ
ーマを用いた例を示している。３相交流電源１に１次巻
線２を接続した絶縁式トランスフォーマ３の一方の２次
巻線４は星形接続され、他方の２次巻線５は三角接続さ
れ、両２次巻線の位相角が３０度異なる様に設定されて
いる。各巻線２、４、５は電気的には相互に絶縁されて
いるが、磁気的には相互に鎖交する様になっている。一
方の２次巻線４は一方のコンバータ部６に接続され、他
方の２次巻線は他方のコンバータ部７に接続されて、そ
こに設けられた半導体スイッチング素子８又は整流素子
によって１２パルス整流が行われ、直流母線９、１０を
介して、平滑コンデンサ１２で平滑された直流を負荷１
１に供給するものである。このような構成により、３相
交流が１２ステップ整流されると共に、基本周波数の第
５高調波と第７高調波とは理論的に無くなり、良質の直
流が供給される。
について説明する。図５（ａ）は、絶縁式トランスフォ
ーマを用いた例を示している。３相交流電源１に１次巻
線２を接続した絶縁式トランスフォーマ３の一方の２次
巻線４は星形接続され、他方の２次巻線５は三角接続さ
れ、両２次巻線の位相角が３０度異なる様に設定されて
いる。各巻線２、４、５は電気的には相互に絶縁されて
いるが、磁気的には相互に鎖交する様になっている。一
方の２次巻線４は一方のコンバータ部６に接続され、他
方の２次巻線は他方のコンバータ部７に接続されて、そ
こに設けられた半導体スイッチング素子８又は整流素子
によって１２パルス整流が行われ、直流母線９、１０を
介して、平滑コンデンサ１２で平滑された直流を負荷１
１に供給するものである。このような構成により、３相
交流が１２ステップ整流されると共に、基本周波数の第
５高調波と第７高調波とは理論的に無くなり、良質の直
流が供給される。
【０００３】ところが、この絶縁式トランスフォーマを
用いた場合、コンバータやこのコンバータの出力につな
がるインバータなどの電力変換装置に対して、価格・体
積が２〜３倍、重量は１０倍以上にもなる欠点があっ
た。
用いた場合、コンバータやこのコンバータの出力につな
がるインバータなどの電力変換装置に対して、価格・体
積が２〜３倍、重量は１０倍以上にもなる欠点があっ
た。
【０００４】図５（ｂ）は、交流変圧用として、オート
トランスフォーマ１３を用いた他の従来例を示してい
る。このオートトランスフォーマ１３は、三角接続され
た１次巻線１４の巻線端に、それぞれ位相角を３０度変
位させた一方の出力巻線１５と他方の出力巻線１６とを
各相に備えている。そしてこの一方の出力巻線１５は一
方のコンバータ部６に接続され、他方の出力巻線１６は
他方のコンバータ部７に接続されて１２ステップ整流さ
れた直流電力が直流母線９、１０に供給される。そして
１次側と２次側とが絶縁されていないため、一方のコン
バータ６の入力端子Ｒ１から平滑コンデンサ１２、他方
のコンバータ７のＳ２入力端子を介してオートトランス
フォーマ１３の他方の出力巻線１６という具合に循環電
流が流れてしまうため、２組のコンバータ部を用いても
１組みのコンバータと同じ働きしかしなくなってしまう
ので、これを防ぐためコンバータ６、７の出力側に相間
リアクトル１７を設けている。
トランスフォーマ１３を用いた他の従来例を示してい
る。このオートトランスフォーマ１３は、三角接続され
た１次巻線１４の巻線端に、それぞれ位相角を３０度変
位させた一方の出力巻線１５と他方の出力巻線１６とを
各相に備えている。そしてこの一方の出力巻線１５は一
方のコンバータ部６に接続され、他方の出力巻線１６は
他方のコンバータ部７に接続されて１２ステップ整流さ
れた直流電力が直流母線９、１０に供給される。そして
１次側と２次側とが絶縁されていないため、一方のコン
バータ６の入力端子Ｒ１から平滑コンデンサ１２、他方
のコンバータ７のＳ２入力端子を介してオートトランス
フォーマ１３の他方の出力巻線１６という具合に循環電
流が流れてしまうため、２組のコンバータ部を用いても
１組みのコンバータと同じ働きしかしなくなってしまう
ので、これを防ぐためコンバータ６、７の出力側に相間
リアクトル１７を設けている。
【０００５】図５（ｂ）のようなオートトランスフォー
マ１３と相間リアクトル１７を用いた場合は、オートト
ランスフォーマ１３は価格・体積・重量が改善させるも
のの、相間リアクトル１７がコンバータ従来品に収まら
ない、という欠点があった。また、これを外付けにする
には、従来製品の電力変換装置の内部から配線を引き出
さなくてはならず、実用向きでなかった。さらに、コン
バータの条件によってはその相間リアクトル１７を設置
できない場合も生じた。
マ１３と相間リアクトル１７を用いた場合は、オートト
ランスフォーマ１３は価格・体積・重量が改善させるも
のの、相間リアクトル１７がコンバータ従来品に収まら
ない、という欠点があった。また、これを外付けにする
には、従来製品の電力変換装置の内部から配線を引き出
さなくてはならず、実用向きでなかった。さらに、コン
バータの条件によってはその相間リアクトル１７を設置
できない場合も生じた。
【０００６】そこで、このようなコンバータの条件によ
ってこの相間リアクトル１７を設置できない場合は、図
５（ｃ）のように、コンバータ６の入力端子（Ｒ１、Ｓ
１、Ｔ１）間にコモンモードリアクトル１８を接続する
従来例が存在していた。このようにしても図５（ｂ）と
同様の効果が得られた。すなわち、図５（ｃ）は交流変
圧用としてオートトランスフォーマ１３を用い、オート
トランスフォーマ１３の一方の出力巻線１５（Ｕ１、Ｖ
１、Ｗ１）と一方のコンバータ６の入力端子（Ｒ１、Ｓ
１、Ｔ１）との間にコモンモードリアクトル１８を接続
して循環電流を防止している。このコモンモードリアク
トル１８は、他方のコンバータ７の入力側、あるいは両
コンバータの入力側に設けることもできる。
ってこの相間リアクトル１７を設置できない場合は、図
５（ｃ）のように、コンバータ６の入力端子（Ｒ１、Ｓ
１、Ｔ１）間にコモンモードリアクトル１８を接続する
従来例が存在していた。このようにしても図５（ｂ）と
同様の効果が得られた。すなわち、図５（ｃ）は交流変
圧用としてオートトランスフォーマ１３を用い、オート
トランスフォーマ１３の一方の出力巻線１５（Ｕ１、Ｖ
１、Ｗ１）と一方のコンバータ６の入力端子（Ｒ１、Ｓ
１、Ｔ１）との間にコモンモードリアクトル１８を接続
して循環電流を防止している。このコモンモードリアク
トル１８は、他方のコンバータ７の入力側、あるいは両
コンバータの入力側に設けることもできる。
【０００７】ところが、このコモンモードリアクトル１
８を用いた場合、通常の３相コモンモードリアクトルは
１２０°位相のずれた３相の正弦波が流れるときは発生
する磁束も１２０°位相がずれており互いに打ち消し合
う。しかしながら図５（ｃ）の場合のコモンモードリア
クトル１８に流れる３相の電流はコンバータに流れる高
調波成分を多く含んだ電流なので互いに打ち消し合わ
ず、電流の零相成分はゼロにならない。これによって磁
束が発生するので、この部分でのコアの飽和を考える
と、コモンモードリアクトル１８の体積が大きくなると
いう問題があった。
８を用いた場合、通常の３相コモンモードリアクトルは
１２０°位相のずれた３相の正弦波が流れるときは発生
する磁束も１２０°位相がずれており互いに打ち消し合
う。しかしながら図５（ｃ）の場合のコモンモードリア
クトル１８に流れる３相の電流はコンバータに流れる高
調波成分を多く含んだ電流なので互いに打ち消し合わ
ず、電流の零相成分はゼロにならない。これによって磁
束が発生するので、この部分でのコアの飽和を考える
と、コモンモードリアクトル１８の体積が大きくなると
いう問題があった。
【０００８】
【発明が解決しょうとする課題】このように、従来技術
によれば、例えば絶縁式トランスフォーマを用いた場合
には、絶縁トランスフォーマの体積並びに価格がコンバ
ータ部の数倍となり不経済であるばかりか、重量が何ト
ンにもなるため設置場所の制約を受けることが多かった
し、また、オートトランスフォーマと相間リアクトルを
用いた場合には、相間リアクトルをコンバータ部に設け
ることが出来ず、外付けすると大電流用の断面積の大き
な導体を引き回さねばならず現実的ではなかった。さら
に、オートトランスフォーマとコモンモードリアクトル
の組み合わせにおいては、コモンモードリアクトルに流
れる電流は高調波成分を多量に含んだ電流であるので、
正弦波電流の場合の様に完全な打ち消しは得られず、零
相分電流が残ってしまい、この零相電流によって余分な
磁束が発生するので、磁路鉄心の飽和を防ぐために磁路
鉄心断面積をその分大きくせねばならず、コモンモード
リアクトルの体積が大きくなってしまう欠点があった。
そこでこの発明はこれらの欠点を解決するもので、価格
・体積・重量を従来よりも低減し、かつ高調波成分を除
去した整流装置を提供するものである。
によれば、例えば絶縁式トランスフォーマを用いた場合
には、絶縁トランスフォーマの体積並びに価格がコンバ
ータ部の数倍となり不経済であるばかりか、重量が何ト
ンにもなるため設置場所の制約を受けることが多かった
し、また、オートトランスフォーマと相間リアクトルを
用いた場合には、相間リアクトルをコンバータ部に設け
ることが出来ず、外付けすると大電流用の断面積の大き
な導体を引き回さねばならず現実的ではなかった。さら
に、オートトランスフォーマとコモンモードリアクトル
の組み合わせにおいては、コモンモードリアクトルに流
れる電流は高調波成分を多量に含んだ電流であるので、
正弦波電流の場合の様に完全な打ち消しは得られず、零
相分電流が残ってしまい、この零相電流によって余分な
磁束が発生するので、磁路鉄心の飽和を防ぐために磁路
鉄心断面積をその分大きくせねばならず、コモンモード
リアクトルの体積が大きくなってしまう欠点があった。
そこでこの発明はこれらの欠点を解決するもので、価格
・体積・重量を従来よりも低減し、かつ高調波成分を除
去した整流装置を提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明によれば、１次
側が３相交流電源に接続され、２次側にそれぞれ位相角
の異なる複数の出力巻線を有するオートトランスフォー
マの２次出力をコンバータ部を介して整流出力する整流
装置において、前記オートトランスフォーマの各出力巻
線とコンバータ部との間に、相互に磁路が鎖交するコモ
ンモードリアクトルを接続したことを特徴としている。
側が３相交流電源に接続され、２次側にそれぞれ位相角
の異なる複数の出力巻線を有するオートトランスフォー
マの２次出力をコンバータ部を介して整流出力する整流
装置において、前記オートトランスフォーマの各出力巻
線とコンバータ部との間に、相互に磁路が鎖交するコモ
ンモードリアクトルを接続したことを特徴としている。
【００１０】また、前記整流装置において、前記オート
トランスフォーマの出力巻線と前記コモンモードリアク
トルとの間にノーマルモードのインダクタンスを有する
交流リアクトルを接続したことを特徴としている。
トランスフォーマの出力巻線と前記コモンモードリアク
トルとの間にノーマルモードのインダクタンスを有する
交流リアクトルを接続したことを特徴としている。
【００１１】さらに、前記整流装置において、前記３相
交流電源の各相と前記オートトランスフォーマの１次側
との間にノーマルモードのインダクタンスを有する交流
リアクトルを接続したことを特徴としている。
交流電源の各相と前記オートトランスフォーマの１次側
との間にノーマルモードのインダクタンスを有する交流
リアクトルを接続したことを特徴としている。
【００１２】そして、前記整流装置は、前記オートトラ
ンスフォーマの２次側の各出力巻線は互いに３０°位相
の異なる出力電圧を有し、前記コンバータ部が２組設け
られ、前記各出力巻線の各一方の巻線は前記一方の組の
コンバータ部の各相入力端子に接続され、前記各出力巻
線の各他方の巻線は前記他方の組のコンバータ部の各相
入力端子に接続されて成る１２パルス整流装置であるこ
とを特徴としている。
ンスフォーマの２次側の各出力巻線は互いに３０°位相
の異なる出力電圧を有し、前記コンバータ部が２組設け
られ、前記各出力巻線の各一方の巻線は前記一方の組の
コンバータ部の各相入力端子に接続され、前記各出力巻
線の各他方の巻線は前記他方の組のコンバータ部の各相
入力端子に接続されて成る１２パルス整流装置であるこ
とを特徴としている。
【００１３】このように構成したことにより、オートト
ランスフォーマの各出力巻線とコンバータ部との間に相
互に磁路が鎖交するコモンモードリアクトルを接続する
ものであるので、各コンバータ部の電流がコモンモード
リアクトルに流れ、各コンバータ部に流れる零相成分が
逆相となり、したがって零相電流が互いに打ち消し合う
ので、コモンモードリアクトル内に零相電流が流れな
い。それゆえ、それによる磁束も生じないので、鎖交磁
路鉄心の断面積を小さくし、コモンモードリアクトルを
小形化することが出来る。したがって製造が容易になる
ばかりか、オートトランスフォーマにコモンモードリア
クトルを組み付けることも出来るのでユーザーが使い易
くなる。
ランスフォーマの各出力巻線とコンバータ部との間に相
互に磁路が鎖交するコモンモードリアクトルを接続する
ものであるので、各コンバータ部の電流がコモンモード
リアクトルに流れ、各コンバータ部に流れる零相成分が
逆相となり、したがって零相電流が互いに打ち消し合う
ので、コモンモードリアクトル内に零相電流が流れな
い。それゆえ、それによる磁束も生じないので、鎖交磁
路鉄心の断面積を小さくし、コモンモードリアクトルを
小形化することが出来る。したがって製造が容易になる
ばかりか、オートトランスフォーマにコモンモードリア
クトルを組み付けることも出来るのでユーザーが使い易
くなる。
【００１４】
【発明の実施の形態】次に、図によってこの発明の実施
の形態を説明する。図１において、３相交流電源１に１
次巻線１４が接続されたオートトランスフォーマ１３
は、１次巻線１４がデルタ接続され、これらの巻線端に
は、それぞれ位相角を３０度異ならせた一方の出力巻線
１５と他方の出力巻線１６とが接続されている。一方の
出力巻線１５（Ｕ１、Ｖ１、Ｗ１）と一方のコンバータ
部６の入力端子Ｒ１、Ｓ１、Ｔ１との間並びに他方の出
力巻線１６（Ｕ２、Ｖ２、Ｗ２）と他方のコンバータ部
７の入力端子Ｒ２、Ｓ２、Ｔ２との間には、この発明に
よるコモンモードリアクトル１９が接続されている。両
コンバータ部６、７は、一周期当たり１２パルスの点弧
を行い、直流母線９、１０に出力し、平滑コンデンサ１
２によって平滑された直流を負荷１１に供給する。
の形態を説明する。図１において、３相交流電源１に１
次巻線１４が接続されたオートトランスフォーマ１３
は、１次巻線１４がデルタ接続され、これらの巻線端に
は、それぞれ位相角を３０度異ならせた一方の出力巻線
１５と他方の出力巻線１６とが接続されている。一方の
出力巻線１５（Ｕ１、Ｖ１、Ｗ１）と一方のコンバータ
部６の入力端子Ｒ１、Ｓ１、Ｔ１との間並びに他方の出
力巻線１６（Ｕ２、Ｖ２、Ｗ２）と他方のコンバータ部
７の入力端子Ｒ２、Ｓ２、Ｔ２との間には、この発明に
よるコモンモードリアクトル１９が接続されている。両
コンバータ部６、７は、一周期当たり１２パルスの点弧
を行い、直流母線９、１０に出力し、平滑コンデンサ１
２によって平滑された直流を負荷１１に供給する。
【００１５】図２は、図１の各部の電流波形を示してい
る。図中（ａ）はオートトランスフオーマ１３の１次巻
線１４に流れる電流波形で、（ｂ）はオートトランスフ
ォーマ１３の一方の出力巻線１５からコモンモードリア
クトル１９を経て一方のコンバータ部６へ流れる３相電
流、（ｃ）はオートトランスフォーマ１３の他方の出力
巻線１６、コモンモードリアクトル１９、他方のコンバ
ータ部７へと流れる３相電流、（ｄ）は（ｂ）に示した
３相電流を足し合わせた零相電流波形、（ｅ）は（ｃ）
の３相電流を足し合わせた零相電流波形。（ｆ）は
（ｄ）と（ｅ）とを足し合わせた零相電流をそれぞれ示
している。これらの電流波形からわかるように、３相の
コモンモードリアクトルであれば図２の（ｄ）と（ｅ）
の零相電流が流れ、コアの飽和の原因になり、そのため
コアを大きくせざるを得ないが、本発明の６相コモンモ
ードリアクトルを用いれば図２の（ｆ）のように零相電
流（ｄ）と（ｅ）を足し合わせた零相電流はゼロとな
り、これによるコアの磁気飽和は考えなくてよい。ま
た、この実施の形態の様に６相のコモンモードリアクト
ル１９を用いる場合そのインダクタンスは、３相コモン
モードリアクトルの半分の半分で同等の性能が得られる
ので、結果的にリアクトルの小形化ができる。
る。図中（ａ）はオートトランスフオーマ１３の１次巻
線１４に流れる電流波形で、（ｂ）はオートトランスフ
ォーマ１３の一方の出力巻線１５からコモンモードリア
クトル１９を経て一方のコンバータ部６へ流れる３相電
流、（ｃ）はオートトランスフォーマ１３の他方の出力
巻線１６、コモンモードリアクトル１９、他方のコンバ
ータ部７へと流れる３相電流、（ｄ）は（ｂ）に示した
３相電流を足し合わせた零相電流波形、（ｅ）は（ｃ）
の３相電流を足し合わせた零相電流波形。（ｆ）は
（ｄ）と（ｅ）とを足し合わせた零相電流をそれぞれ示
している。これらの電流波形からわかるように、３相の
コモンモードリアクトルであれば図２の（ｄ）と（ｅ）
の零相電流が流れ、コアの飽和の原因になり、そのため
コアを大きくせざるを得ないが、本発明の６相コモンモ
ードリアクトルを用いれば図２の（ｆ）のように零相電
流（ｄ）と（ｅ）を足し合わせた零相電流はゼロとな
り、これによるコアの磁気飽和は考えなくてよい。ま
た、この実施の形態の様に６相のコモンモードリアクト
ル１９を用いる場合そのインダクタンスは、３相コモン
モードリアクトルの半分の半分で同等の性能が得られる
ので、結果的にリアクトルの小形化ができる。
【００１６】図３において、３相交流電源１に１次巻線
１４が接続されたオートトランスフォーマ１３の各出力
巻線１５、１６と６相のコモンモードリアクトル１９と
の間にノーマルモードのインダクタンスを有する交流リ
アクトル２７を設けた例が示されている。この実施の形
態によれば、６相のコモンモードリアクトル１９の存在
により零相電流が相殺されるだけでなく、電源電流の歪
み率を低減でき、電源系統のサージの影響を少なくする
ことができる。
１４が接続されたオートトランスフォーマ１３の各出力
巻線１５、１６と６相のコモンモードリアクトル１９と
の間にノーマルモードのインダクタンスを有する交流リ
アクトル２７を設けた例が示されている。この実施の形
態によれば、６相のコモンモードリアクトル１９の存在
により零相電流が相殺されるだけでなく、電源電流の歪
み率を低減でき、電源系統のサージの影響を少なくする
ことができる。
【００１７】図４に更に別の実施の形態を示す。この実
施の形態の場合、オートトランスフォーマ１３の１次巻
線１４と３相交流電源１の各相の間に、相互の磁束鎖交
の無いノーマルモードのインダクタンスを有する交流リ
アクトル２８が接続されている。オートトランスフォー
マ１３の一方の出力巻線１５は、６相のコモンモードリ
アクトル１９を介して一方のコンバータ部６の入力端子
Ｒ１、Ｓ１、Ｔ１に接続され、他方の出力巻線１６は、
コモンモードリアクトル１９を介して他方のコンバータ
部７の入力端子Ｒ２、Ｓ２、Ｔ２に接続されている。両
コンバータ部６、７の出力は直流母線９、１０に接続さ
れ、平滑コンデンサ１２で平滑された直流を負荷１１に
供給している。この実施の形態では、実施の形態２の場
合と同様に、コモンモードリアクトル１９により零相電
流が相殺されると共に、電源電流の歪み率が低減され、
電源側サージに対する安全率が高められる。
施の形態の場合、オートトランスフォーマ１３の１次巻
線１４と３相交流電源１の各相の間に、相互の磁束鎖交
の無いノーマルモードのインダクタンスを有する交流リ
アクトル２８が接続されている。オートトランスフォー
マ１３の一方の出力巻線１５は、６相のコモンモードリ
アクトル１９を介して一方のコンバータ部６の入力端子
Ｒ１、Ｓ１、Ｔ１に接続され、他方の出力巻線１６は、
コモンモードリアクトル１９を介して他方のコンバータ
部７の入力端子Ｒ２、Ｓ２、Ｔ２に接続されている。両
コンバータ部６、７の出力は直流母線９、１０に接続さ
れ、平滑コンデンサ１２で平滑された直流を負荷１１に
供給している。この実施の形態では、実施の形態２の場
合と同様に、コモンモードリアクトル１９により零相電
流が相殺されると共に、電源電流の歪み率が低減され、
電源側サージに対する安全率が高められる。
【００１８】尚、上記各実施の形態においては、最も基
本的なオートトランスフォーマの例を示したが、ヘキサ
ゴンタイプのオートトランスフォーマなどのあらゆる種
類のオートトランスフォーマによってこの発明を構成で
きる。また、整流方式は１２パルス整流に限定されるも
のでは無く、例えば２４パルス整流、３６パルス整流な
どにも実施出来ることは勿論である。
本的なオートトランスフォーマの例を示したが、ヘキサ
ゴンタイプのオートトランスフォーマなどのあらゆる種
類のオートトランスフォーマによってこの発明を構成で
きる。また、整流方式は１２パルス整流に限定されるも
のでは無く、例えば２４パルス整流、３６パルス整流な
どにも実施出来ることは勿論である。
【００１９】
【発明の効果】以上の通りこの発明によれば、オートト
ランスフォーマの各出力巻線とコンバータ部との間に、
相互に磁路が鎖交するコモンモードリアクトルが接続さ
れるものであるので、零相電流はコモンモードリアクト
ルにおいて相殺され、零相電流は流れなくなり、リアク
トル鉄心の磁気飽和の恐れが無くなるので、リアクトル
の寸法を効果的に小形化できる。その結果、整流装置を
効果的に小形軽量低価格化でき、ユーザーの導入し易い
整流装置を提供出来る。
ランスフォーマの各出力巻線とコンバータ部との間に、
相互に磁路が鎖交するコモンモードリアクトルが接続さ
れるものであるので、零相電流はコモンモードリアクト
ルにおいて相殺され、零相電流は流れなくなり、リアク
トル鉄心の磁気飽和の恐れが無くなるので、リアクトル
の寸法を効果的に小形化できる。その結果、整流装置を
効果的に小形軽量低価格化でき、ユーザーの導入し易い
整流装置を提供出来る。
【図１】この発明の一実施の形態による整流装置の接続
回路図である。
回路図である。
【図２】図１の回路の各部の電流波形図である。
【図３】この発明の他の実施の形態による整流装置の接
続回路図である。
続回路図である。
【図４】この発明の更に異なる実施の形態による整流装
置の接続回路図である。
置の接続回路図である。
【図５】従来の整流装置の接続回路図である。（ａ）
は、絶縁式トランスフォーマを用いた例、（ｂ）は、オ
ートトランスフォーマ給電のコンバータ部出力に相間リ
アクトルを用いた例、（ｃ）は、オートトランスフォー
マの出力巻線とコンバータ部入力との間にコモンモード
リアクトルを用いた例をそれぞれ示す。
は、絶縁式トランスフォーマを用いた例、（ｂ）は、オ
ートトランスフォーマ給電のコンバータ部出力に相間リ
アクトルを用いた例、（ｃ）は、オートトランスフォー
マの出力巻線とコンバータ部入力との間にコモンモード
リアクトルを用いた例をそれぞれ示す。
１ ３相交流電源 ６ 一方のコンバータ部 ７ 他方のコンバータ部 ８ 半導体スイッチング素子（又は整流素子） ９ 直流母線 １０ 直流母線 １１ 負荷 １２ 平滑コンデンサ １３ オートトランスフォーマ １４ 一次巻線 １５ 一方の出力巻線 １６ 他方の出力巻線 １９ コモンモードリアクトル ２７ 交流リアクトル ２８ 交流リアクトル
Claims (4)
- 【請求項１】 １次側が３相交流電源に接続され、２次
側にそれぞれ位相角の異なる複数の出力巻線を有するオ
ートトランスフォーマの２次出力をコンバータ部を介し
て整流出力する整流装置において、 前記オートトランスフォーマの各出力巻線とコンバータ
部との間に、相互に磁路が鎖交するコモンモードリアク
トルを接続したことを特徴とする整流装置。 - 【請求項２】 前記整流装置において、 前記オートトランスフォーマの出力巻線と前記コモンモ
ードリアクトルとの間にノーマルモードのインダクタン
スを有する交流リアクトルを接続したことを特徴とする
請求項１記載の整流装置。 - 【請求項３】 前記整流装置において、 前記３相交流電源の各相と前記オートトランスフォーマ
の１次側との間にノーマルモードのインダクタンスを有
する交流リアクトルを接続したことを特徴とする請求項
１記載の整流装置。 - 【請求項４】 前記整流装置は、前記オートトランスフ
ォーマの２次側の各出力巻線は互いに３０°位相の異な
る出力電圧を有し、前記コンバータ部が２組設けられ、
前記各出力巻線の各一方の巻線は前記一方の組のコンバ
ータ部の各相入力端子に接続され、前記各出力巻線の各
他方の巻線は前記他方の組のコンバータ部の各相入力端
子に接続されて成る１２パルス整流装置であることを特
徴とする請求項１〜３のいずれか１項記載の整流装置。
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