WO2007026618A1 - 内接型ギヤポンプ - Google Patents

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WO2007026618A1
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teeth
tooth
rotor
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Inventor
Katsuaki Hosono
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Mitsubishi Materials Pmg Corporation
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    • F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
    • F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
    • F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
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    • F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
    • F04C2/082—Details specially related to intermeshing engagement type machines or pumps
    • F04C2/084—Toothed wheels
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    • F04C2/14—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type with toothed rotary pistons

Definitions

  • the present invention relates to an internal gear pump that sucks and discharges fluid by changing the volume of a cell formed between an inner rotor and an outer rotor.
  • the inscribed gear pump shown in Patent Document 1 has an inner rotor with n (n is a natural number) outer teeth and an outer rotor with n + 1 inner teeth that mesh with these outer teeth.
  • a rotor and a casing formed with a suction port through which fluid is sucked and a discharge port through which fluid is discharged are formed, and when the inner rotor rotates, the outer teeth mesh with the inner teeth and the outer mouth rotates. Then, fluid is sucked and discharged by changing the volume of a plurality of cells formed between the rotors.
  • the cells are individually partitioned by the contact between the outer teeth of the inner rotor and the inner teeth of the outer rotor on the front and rear sides in the rotational direction, and both sides are partitioned by a casing. This constitutes an independent fluid transfer chamber.
  • Each cell is in the middle of the process of meshing the external teeth and the internal teeth! Then, after the volume reaches the maximum, when moving along the discharge port, the volume is reduced and the fluid is discharged.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 2003-328959
  • the rear ends of the rotors of the suction port in the rotational direction and the front ends of the discharge port in the rotational direction are Distance, that is, the partition width force of the port is larger than the width at the meshing portion of the external teeth along the rotation direction.
  • the distance between the suction port and the discharge port of the casing at the position where the cell volume is minimum is larger than the width of the cell having the minimum volume. Therefore, among the plurality of cells, the so-called fluid confinement, in which the cells of the minimum volume located at the meshing position where the rotors mesh with each other and transmit the rotational driving force from the outer teeth to the inner teeth is sealed. This was a factor that reduced the transfer efficiency (ratio between the discharge rate and the suction rate) of the inscribed gear pump.
  • the present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide an internal gear pump that prevents the occurrence of fluid confinement and has improved conveyance efficiency. Means for solving the problem
  • the inscribed gear pump according to the present invention is configured so that the teeth of both rotors are rotated when the inner rotor and the outer rotor rotate together.
  • An internal gear pump that conveys fluid by sucking and discharging fluid by changing the volume of cells formed between the faces: an inner rotor with n (n is a natural number) external teeth; An outer rotor formed with n + 1 internal teeth that mesh with the outer teeth; a casing formed with a suction port for sucking fluid and a discharge port for discharging fluid;
  • a first angle formed by a first straight line connecting the rotation center and the tooth tip of the external tooth and a second straight line connecting the rotation center and the meshing part of the external tooth is the first angle.
  • a third straight line connecting the bottom of the external teeth and the second straight line There second angle of 1.4 times or more forms 1. than 8 times.
  • both rotors in the tooth tip portion including the meshing portion of the external teeth The width along the rotation direction of the suction port is widened, and this width can be made closer to the distance between the front end of the suction port in the rotation direction and the rear end of the discharge port in the rotation direction, that is, the partition width of the port. Therefore, among the plurality of cells, so-called fluid confinement occurs, in which the cells with the smallest volume located at the meshing position where the rotors mesh together to transmit the rotational driving force from the outer teeth to the inner teeth are sealed. Can be prevented, and the conveying efficiency of the inscribed gear pump can be improved.
  • the first angle is smaller than 1.4 times the second angle, the above-described effect is not achieved, and the transfer efficiency of the internal gear pump cannot be improved. If the first angle is larger than 1.8 times the second angle, the tooth surface of the inner teeth of the outer rotor is likely to wear, and the durability of the internal gear pump is reduced.
  • the distance between the rear end of the suction port in the rotation direction of both rotors and the front end of the discharge port in the rotation direction is equal to the width along the rotation direction of the outer teeth. It may be.
  • the width force is equal to the partition width of the port along the rotation direction in the meshing portion of the external teeth, the fluid is confined as described above in the cell having the minimum volume.
  • the first angle is not less than 1.4 times and not more than 1.8 times the second angle
  • the rotational directions of both rotors in the tooth tip portion including the meshing portion of the external teeth are met.
  • the width is equal to the port partition width. Therefore, it is possible to reliably avoid the occurrence of the backflow even if the port partition width is not reduced and the current equivalent.
  • FIG. 1 is a plan view of an essential part showing an inscribed gear pump in an embodiment according to the present invention.
  • FIG. 2 is an enlarged view showing the meshing and part of the internal gear pump shown in FIG. 1.
  • FIG. 3 is a view showing a result of a first test for verifying an operation effect of the internal gear pump according to the present invention.
  • FIG. 4 is a diagram showing the results of a second test for verifying the function and effect of the internal gear pump according to the present invention.
  • the casing 50 is housed inside.
  • the rotation center O of the outer rotor 30 is the rotation of the inner rotor 20.
  • Eccentricity e is eccentric with respect to rolling center O.
  • the rotation center of the drive shaft 60 and the rotation center Ol of the inner rotor 20 coincide.
  • the rotation driving force is transmitted to the mounting hole 22, and the inner rotor 20 also rotates about the rotation center O.
  • the rotational driving force of the inner rotor 20 is transmitted to the outer rotor 30 when the outer teeth 21 mesh with the inner teeth 31, and the outer rotor 30 rotates around the rotation center O.
  • inner surface 50a of casing 50, end surface 20a of inner rotor 20, end surface 30a of outer rotor 30, and outer rotor 30 Slidably contact with the outer peripheral surface 30b.
  • a plurality of cells C are formed between the tooth surfaces of the inner rotor 20 and the tooth surfaces of the outer rotor 30 along the rotational direction F of the inner rotor 20 and the outer rotor 30.
  • Each cell C is individually partitioned by the contact between the outer teeth 21 of the inner rotor 20 and the inner teeth 31 of the outer rotor 30 on the front side and the rear side in the rotational direction F, and both side surfaces of the casing 50 are It is partitioned by an inner surface 50a, thereby forming an independent fluid transfer chamber.
  • the cell C rotates with the rotation of the inner rotor 20 and the outer rotor 30 and repeats increasing and decreasing in volume with one rotation as one cycle.
  • the rotational driving force of the inner rotor 20 is such that the outer teeth 21 are applied to the inner teeth 31 at the position where the cell C having the smallest volume is formed.
  • the casing 50 is provided with an arcuate suction port 51 in plan view that communicates with the cell C when the volume increases, and an arcuate discharge port 52 that communicates with the cell C when the volume decreases.
  • the fluid sucked into the cell C from the suction port 51 is conveyed along with the rotation of the inner rotor 20 and the outer port 30 and is discharged from the discharge port 52.
  • the illustrated inner rotor 20 has an abduction cycloid curve created by a first abduction circle that circumscribes the first basic circle di and rolls without slipping, and has a shape of a tooth tip portion 21b of the outer tooth 21.
  • An addendum cycloid curve created by the first addendum circle inscribed in the basic circle di and slipping is formed as the shape of the tooth gap portion 21c of the outer tooth 21.
  • the outer rotor 30 has an abduction cycloid curve created by a second abduction circle that circumscribes the second basic circle do and slides in a shape of the tooth groove portion 31b of the inner tooth 31.
  • An addendum cycloid curve created by a second addendum circle inscribed in the basic circle do and slips is formed as the shape of the tip portion 31c of the inner tooth 31.
  • the first angle ⁇ 1 formed by the second straight line L2 connecting O and the meshing portion 21a of the external tooth 21 is the third straight line L3 connecting the rotation center O and the root 21e of the external tooth 21;
  • the second angle L2 formed by the second straight line L2 is 1. 4 times or more and 1. 8 times or less of 0 2.
  • the meshing portion 21a of the external tooth 21 is an intersection of the tooth surface of the external tooth 21 and the first basic circle di.
  • the circumferential distance between the rear end 51a of the suction port 51 in the rotational direction F and the front end 52a of the discharge port 52 in the rotational direction F is a meshing portion of the external teeth 21 along the rotational direction F. It is equivalent to the width in 21a.
  • the distance between the intersection of the rear end 51a of the suction port 51 with the first basic circle di and the intersection of the front end 52a of the discharge port 52 and the first basic circle di is the external tooth along the rotation direction F. This is equivalent to the width of the 21 staggered portion 21a.
  • the rotation direction F of the inner rotor 20 and the outer rotor 30 in the tooth tip portion 21b including the meshing portion 21a of the outer tooth 21 is The width along the line can be made closer to the distance between the front end 51a of the suction port 51 and the rear end 52a of the discharge port 52, that is, the partition width of the port. Accordingly, among the plurality of cells C, the inner volume 20 and the outer rotor 30 are squeezed together to transmit the rotational driving force from the outer teeth 21 to the inner teeth 31. Occurrence of the so-called fluid confinement that is sealed can be prevented, and the conveying efficiency of the internal gear pump 10 can be improved.
  • the width force along the rotational direction F in the meshing portion 21a of the external tooth 21 is equal to the partition width of the port, so that the fluid is confined as described above in the cell C having the minimum volume.
  • the first angle ⁇ 1 is set to be not less than 1.4 times and not more than 1.8 times the second angle ⁇ 2, and the rotational direction F in the tooth tip portion 21 b including the meshing portion 21 a of the external tooth 21 is determined.
  • this width is equal to the partition width of the port. Therefore, the port partition width is not narrowed and can be maintained at the same level as the current one, and the occurrence of the backflow can be surely avoided.
  • a force indicating a configuration in which the shapes of the outer teeth 21 and the inner teeth 31 are formed based on a cycloid curve instead, for example, a tooth based on a trochoid curve.
  • a surface shape may be formed.
  • the rotation direction F in the tooth tip portion 21b including the meshing portion 21a of the external tooth 21 is increased. If the width along the width is increased, the width along the rotation direction F at the meshing portion 21a of the external tooth 21 should not be equal to the partition width of the port.
  • an internal gear pump that prevents the occurrence of fluid confinement and has improved transport efficiency.

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Description

明 細 書
内接型ギヤポンプ
技術分野
[0001] 本発明は、インナーロータとアウターロータとの間に形成されるセルの容積変化によ つて流体を吸入、吐出する内接型ギヤポンプに関するものである。
本願は、 2005年 8月 31日に出願された特願 2005— 252374号に基づき優先権 を主張し、その内容をここに援用する。
背景技術
[0002] この種の内接型ギヤポンプは、小型で構造が簡単であるため自動車の潤滑油用ポ ンプゃ自動変速機用オイルポンプ等として広範囲に利用されて ヽる。例えば特許文 献 1に示される内接型ギヤポンプは、 n (nは自然数)枚の外歯が形成されたインナー ロータと、この外歯に嚙み合う n+ 1枚の内歯が形成されたアウターロータと、流体が 吸入される吸入ポートおよび流体が吐出される吐出ポートが形成されたケーシングと を備え、インナーロータが回転することによって外歯が内歯に嚙み合ってアウター口 ータを回転させ、両ロータ間に形成される複数のセルの容積変化によって流体を吸 入、吐出する。
[0003] セルは、その回転方向前側と後側で、インナーロータの外歯とアウターロータの内 歯とがそれぞれ接触することによって個別に仕切られ、かつ両側面をケーシングによ つて仕切られており、これによつて独立した流体搬送室を構成している。各セルは、 外歯と内歯との嚙み合 、の過程の途中にお!、て、容積が最小となった後に吸入ポー トに沿って移動するときに容積を拡大させて流体を吸入し、容積が最大となった後に 吐出ポートに沿って移動するときに容積を減少させて流体を吐出する。
特許文献 1：特開 2003 - 328959号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0004] 前記従来の内接型ギヤポンプでは、前記特許文献 1に示されるように、吸入ポート の両ロータの回転方向における後端と、吐出ポートの前記回転方向における前端と の距離、つまりポートの仕切り幅力 前記回転方向に沿う前記外歯の嚙み合い部に おける幅より大きい。換言すると、セルの容積が最小となる位置におけるケーシング の吸入ポートと吐出ポートとの間隔が、容積が最小であるセルの幅よりも大きい。その ため、複数のセルのうち、両ロータが嚙み合って外歯から内歯に回転駆動力を伝達 させる嚙み合い位置に位置する最小容積のセルが密閉される、いわゆる流体の閉じ 込みが発生し、内接型ギヤポンプの搬送効率 (吐出量と吸入量との比）を低下させる 等の要因となっていた。
[0005] 本発明は、このような問題点に鑑みてなされたもので、流体の閉じ込みが発生する のを防ぎ、搬送効率の向上された内接型ギヤポンプを提供することを目的とする。 課題を解決するための手段
[0006] 前記の課題を解決して、このような目的を達成するために、本発明による内接型ギ ャポンプは、インナーロータとアウターロータとが嚙み合って回転するときに両ロータ の歯面間に形成されるセルの容積変化により流体を吸入、吐出することによって流体 を搬送する内接型ギヤポンプであって： n (nは自然数)枚の外歯が形成されたインナ 一ロータと；前記外歯と嚙み合う n+ 1枚の内歯が形成されたアウターロータと；流体 が吸入される吸入ポートおよび流体が吐出される吐出ポートが形成されたケーシング と；を備え、前記インナーロータの回転中心と前記外歯の歯先とを結ぶ第 1直線と、前 記回転中心と前記外歯の嚙み合い部とを結ぶ第 2直線とがなす第 1角度が、前記回 転中心と前記外歯の歯底とを結ぶ第 3直線と、前記第 2直線とがなす第 2角度の 1. 4 倍以上 1. 8倍以下である。
[0007] この発明によれば、前記第 1角度が前記第 2角度の 1. 4倍以上 1. 8倍以下とされ ているので、外歯の嚙み合い部を含む歯先部における両ロータの回転方向に沿う幅 が広げられ、この幅を、吸入ポートの前記回転方向における前端と、吐出ポートの前 記回転方向における後端との距離、つまりポートの仕切り幅に近づけることができる。 したがって、複数のセルのうち、両ロータが嚙み合って外歯から内歯に回転駆動力を 伝達させる嚙み合い位置に位置する最小容積のセルが密閉される、いわゆる流体の 閉じ込みの発生を防ぐことが可能になり、内接型ギヤポンプの搬送効率を向上させる ことができる。 [0008] 前記第 1角度が前記第 2角度の 1. 4倍より小さくなると前記の作用が奏されず、内 接型ギヤポンプの搬送効率を向上させることができない。前記第 1角度が前記第 2角 度の 1. 8倍より大きくなると、アウターロータの内歯の歯面が磨耗し易くなり、内接型 ギヤポンプの耐久性が低下する。
[0009] 前記吸入ポートの両ロータの回転方向における後端と、前記吐出ポートの前記回 転方向における前端との距離が、前記外歯の嚙み合 、部における前記回転方向に 沿う幅と同等であってもよい。
[0010] この場合、外歯の嚙み合い部における前記回転方向に沿う幅力 ポートの仕切り幅 と同等であるので、前記最小容積のセルにおいて、前記のように流体の閉じ込みが 発生することのみならず、前記最小容積のセルを介して吐出ポートから吸入ポートへ 流体が逆流することも回避することが可能になり、内接型ギヤポンプの搬送効率をさ らに向上させることができる。
[0011] 特に、前記第 1角度が前記第 2角度の 1. 4倍以上 1. 8倍以下とすることにより、外 歯の嚙み合い部を含む歯先部における両ロータの回転方向に沿う幅がポートの仕切 り幅と同等である。したがって、ポートの仕切り幅を狭めず現行同等としても、前記の 逆流が発生することを確実に回避することができる。
発明の効果
[0012] 本発明に係る内接型ギヤポンプによれば、搬送効率の向上を図ることができる。
図面の簡単な説明
[0013] [図 1]本発明に係る一実施形態において、内接型ギヤポンプを示す要部平面図であ る。
[図 2]図 1に示す内接型ギヤポンプの嚙み合 、部分を示す拡大図である。
[図 3]本発明に係る内接型ギヤポンプの作用効果を検証した第 1試験の結果を示す 図である。
[図 4]本発明に係る内接型ギヤポンプの作用効果を検証した第 2試験の結果を示す 図である。
符号の説明
[0014] 10 内接型ギヤポンプ 20 インナーロータ
21 外歯
21d 歯先
21e m) &
30 アウターロータ
31 内歯
50 ケーシング
C セル
L1 第 1直線
L2 第 2直線
L3 第 3直線
Ol インナーロータの回転中心
Θ 1 第 1角度
Θ 2 第 2角度
発明を実施するための最良の形態
[0015] 図 1に示す内接型ギヤポンプ 10は、 n枚 (nは自然数、本実施形態では n= 11)の 外歯 21が形成されたインナーロータ 20と、各外歯 21と嚙み合う（n+ 1)枚 (本実施形 態では 12枚）の内歯 31が形成されたアウターロータ 30と、インナーロータ 20に形成 された取付け孔 22に挿入された駆動軸 60とを備え、これらがケーシング 50の内部に 収納された構成である。アウターロータ 30の回転中心 Oは、インナーロータ 20の回
2
転中心 Oに対して偏心量 eだけ偏心している。駆動軸 60の回転中心およびインナー ロータ 20の回転中心 Olは一致している。
[0016] 駆動軸 60が回転中心 O回りに回転することにより、取付け孔 22にその回転駆動力 が伝達されて、インナーロータ 20も回転中心 O回りに回転する。インナーロータ 20 の回転駆動力は、外歯 21が内歯 31に嚙み合うことによってアウターロータ 30に伝達 され、アウターロータ 30が回転中心 O回りに回転する。
2
[0017] インナーロータ 20とアウターロータ 30が回転する際、ケーシング 50の内面 50aと、 インナーロータ 20の端面 20a、アウターロータ 30の端面 30aおよびアウターロータ 30 の外周面 30bとが摺接する。
[0018] インナーロータ 20の歯面とアウターロータ 30の歯面との間には、インナーロータ 20 、アウターロータ 30の回転方向 Fに沿って複数のセル Cが形成されている。各セル C は、前記回転方向 Fの前側と後側で、インナーロータ 20の外歯 21とアウターロータ 3 0の内歯 31とが接触することによって個別に仕切られ、かつ両側面をケーシング 50 の内面 50aによって仕切られており、これによつて独立した流体搬送室を形成してい る。セル Cはインナーロータ 20、アウターロータ 30の回転に伴って回転移動し、 1回 転を 1周期として容積の増大、減少を繰り返すようになつている。インナーロータ 20の 回転駆動力は、容積が最小となるセル C を形成する位置で外歯 21が内歯 31に嚙
mm
み合うことによってアウターロータ 30に伝達される。
[0019] ケーシング 50には、容積が増大するときのセル Cに連通する平面視円弧状の吸入 ポート 51と、減少するときのセル Cに連通する円弧状の吐出ポート 52とが設けられて いて、吸入ポート 51からセル Cに吸入された流体は、インナーロータ 20、アウター口 ータ 30の回転に伴い搬送されて、吐出ポート 52から吐出される。
[0020] 図示のインナーロータ 20は、第 1基礎円 diに外接してすべりなく転がる第 1外転円 によって創成される外転サイクロイド曲線を外歯 21の歯先部 21bの形状とし、第 1基 礎円 diに内接してすべりなく転がる第 1内転円によって創成される内転サイクロイド曲 線を外歯 21の歯溝部 21cの形状として形成されている。
[0021] アウターロータ 30は、第 2基礎円 doに外接してすべりなく転がる第 2外転円によつ て創成される外転サイクロイド曲線を内歯 31の歯溝部 31bの形状とし、第 2基礎円 do に内接してすべりなく転がる第 2内転円によって創成される内転サイクロイド曲線を内 歯 31の歯先部 31cの形状として形成されている。
[0022] 本実施形態では、インナーロータ 20の回転中心 Oと前記回転方向 Fに沿う外歯 2 1の幅方向中央部、つまり歯先 21dの中央とを結ぶ第 1直線 L1と、前記回転中心 O と外歯 21の嚙み合い部 21aとを結ぶ第 2直線 L2とがなす第 1角度 θ 1が、前記回転 中心 Oと外歯 21の歯底 21eとを結ぶ第 3直線 L3と、前記第 2直線 L2とがなす第 2角 度 0 2の 1. 4倍以上 1. 8倍以下である。外歯 21の嚙み合い部 21aは、図 2に示すよ うに、外歯 21の歯面と第 1基礎円 diとの交点である。 [0023] 吸入ポート 51の前記回転方向 Fにおける後端 51aと、吐出ポート 52の前記回転方 向 Fにおける前端 52aとの周方向距離は、前記回転方向 Fに沿う外歯 21の嚙み合い 部 21aにおける幅と同等である。本実施形態では、吸入ポート 51の後端 51a第 1基 礎円 diとの交点および吐出ポート 52の前端 52aと第 1基礎円 diとの交点間の距離が 、前記回転方向 Fに沿う外歯 21の嚙み合い部 21aにおける幅と同等である。
[0024] 以上説明したように、本実施形態に係る内接型ギヤポンプ 10によれば、第 1角度 Θ
1が第 2角度 Θ 2の 1. 4倍以上 1. 8倍以下であるので、外歯 21の嚙み合い部 21aを 含む歯先部 21bにおけるインナーロータ 20、アウターロータ 30の回転方向 Fに沿う 幅を、吸入ポート 51の前端 51aと吐出ポート 52の後端 52aとの距離、つまりポートの 仕切り幅に近づけることができる。したがって、複数のセル Cのうち、インナーロータ 2 0とアウターロータ 30とが嚙み合って外歯 21から内歯 31に回転駆動力を伝達させる 嚙み合い位置に位置する最小容積のセル C が密閉される、いわゆる流体の閉じ込 みの発生を防ぐことができ、内接型ギヤポンプ 10の搬送効率の向上させることができ る。
[0025] 外歯 21の嚙み合い部 21aにおける前記回転方向 Fに沿う幅力 ポートの仕切り幅と 同等であるので、前記最小容積のセル C において、前記のように流体の閉じ込み
min
が発生することのみならず、このセル C を介して吐出ポート 52から吸入ポート 51へ
mm
流体が逆流することも回避することができる。したがって内接型ギヤポンプ 10の搬送 効率をさらに向上させることができる。
[0026] 特に、第 1角度 θ 1が第 2角度 Θ 2の 1. 4倍以上 1. 8倍以下として、外歯 21の嚙み 合い部 21aを含む歯先部 21bにおける前記回転方向 Fに沿う幅を広げることによって 、この幅はポートの仕切り幅と同等としている。したがって、ポートの仕切り幅が狭めら れることはなく現行同等に維持でき、前記の逆流が発生することを確実に回避するこ とがでさる。
[0027] 本発明の技術的範囲は前記実施の形態に限定されるものではなぐ本発明の趣旨 を逸脱しな 、範囲にぉ 、て種々の変更を加えることが可能である。
例えば、前記実施形態では、外歯 21および内歯 31の形状をサイクロイド曲線に基 づいて形成した構成を示した力 これに代えて、例えばトロコイド曲線に基づいて歯 面形状を形成してもよい。
[0028] 第 1角度 θ 1を第 2角度 Θ 2の 1. 4倍以上 1. 8倍以下とすることによって、外歯 21 の嚙み合い部 21aを含む歯先部 21bにおける回転方向 Fに沿う幅を広くすれば、外 歯 21の嚙み合い部 21aにおける回転方向 Fに沿う幅がポートの仕切り幅と同等でな くてちょい。
[0029] (検証実験）
本願発明の前記作用効果についての検証試験を実施した。この試験に供する内 接型ギヤポンプとして、第 1角度 θ 1と第 2角度 Θ 2との比率を種々異ならせた複数の 構成を採用した。それぞれの内接型ギヤポンプにおいて、吐出圧力を 300kPaとして インナーロータを 750rpmで回転させたときの実吐出量を測定し、この実吐出量を理 論吐出量で除した値に 100を乗じて得られる容積効率を算出した。
結果、図 3に示されるように、第 1角度 θ 1が第 2角度 Θ 2の 1. 4倍以上であれば、 容積効率が 85%以上となり、搬送効率が向上されることが確認された。
[0030] 次に、前記複数の内接型ギヤポンプそれぞれにおいて、吐出圧力を 600kPaとし てインナーロータを 6000rpmで 500時間回転させたときの、アウターロータの内歯に おける歯面の最大磨耗量を測定した。
結果、図 4に示されるように、第 1角度 θ 1が第 2角度 Θ 2の 1. 8倍以下であれば、 前記最大磨耗量を 50 m以下に抑えられ、この内接型ギヤポンプの耐久性が現行 同等に維持されることが確認された。
[0031] 以上より、第 1角度 θ 1を第 2角度 Θ 2の 1. 4倍以上 1. 8倍以下とすることによって、 アウターロータの内歯における歯面が磨耗することを抑えつつ、内接型ギヤポンプの 搬送効率を向上できることが確認された。
産業上の利用可能性
[0032] 流体の閉じ込みが発生するのを防ぎ、搬送効率の向上された内接型ギヤポンプを 提供する。

Claims

請求の範囲
[1] インナーロータとアウターロータとが嚙み合って回転するときに両ロータの歯面間に 形成されるセルの容積変化により流体を吸入、吐出することによって流体を搬送する 内接型ギヤポンプであって、
n (nは自然数)枚の外歯が形成されたインナーロータと；
前記外歯と嚙み合う n+ 1枚の内歯が形成されたアウターロータと；
流体が吸入される吸入ポートおよび流体が吐出される吐出ポートが形成されたケー シングと；を備え、
前記インナーロータの回転中心と前記外歯の歯先とを結ぶ第 1直線と、前記回転 中心と前記外歯の嚙み合い部とを結ぶ第 2直線とがなす第 1角度が、前記回転中心 と前記外歯の歯底とを結ぶ第 3直線と、前記第 2直線とがなす第 2角度の 1. 4倍以上 1. 8倍以下とされて 、ることを特徴とする内接型ギヤポンプ。
[2] 請求項 1記載の内接型ギヤポンプにぉ 、て、
前記吸入ポートの両ロータの回転方向における後端と、前記吐出ポートの前記回 転方向における前端との距離が、前記外歯の嚙み合 、部における前記回転方向に 沿う幅と同等とされていることを特徴とする内接型ギヤポンプ。
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