WO2006033471A1

WO2006033471A1 - 電子写真ベルト、電子写真ベルトの製造方法および電子写真装置

Info

Publication number: WO2006033471A1
Application number: PCT/JP2005/018061
Authority: WO
Inventors: Atsushi Tanaka; Takashi Kusaba; Hidekazu Matsuda; Yuji Sakurai; Akihiko Nakazawa
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 2004-09-24
Filing date: 2005-09-22
Publication date: 2006-03-30
Anticipated expiration: 2007-03-24
Also published as: US7979004B2; JPWO2006033471A1; US20060127617A1

Description

電子写真ベルト、電子写真ベルトの製造方法およぴ電子写真装置

技術分野

本発明は、電子写真装置に用いられる転写材搬送ベルトゃ中間転写ベルト明

などのベルト部材、いわゆる電子写真ベルトに関し、また、電子写真ベルトの製造方法、および、電子写真ベルトを書有する電子写真装置に関する。

背景技術

近年、カラー電子写真装置には、転写材搬送ベルトゃ中間転写ベルトなどの、いわゆる電子写真ベルトが用いられることが多い。これら電子写真ベルトは、通常、 2つ以上のローラーに張架されて電子写真装置内に設置され、該ローラーのうち少なくとも 1つのローラー（駆動ローラー）によって回転駆動される。

電子写真ベルトを用いたカラー電子写真装置は、以下の 2つのタイプに大別される。

1つ目のタイプは、図 1や図 2に示すように、複数の電子写 ¾感光体の表面にそれぞれ形成した異なる色のトナー像を、転写材搬送ベルトによって搬送される転写材または中間転写ベルトに順次転写していく、いわゆるタンデム型のカラー電子写真装置である。 '

2つ目のタイプは、図 3に示すように、 1つの電子写真感光体と中間転写ベルトとを用いるタイプであり、中間転写ベルトが 4回転した後に転写材に —括して転写する、いわゆる 4パス型のカラー電子写真装置である。

昨今、カラー電子写真装置には画像出力速度の向上が要求されているため、力ラ一電子写真装置の中でも高速化に有利なタンデム型のカラ一電子写真装置が増加している。

このような背景の中、転写材搬送ベルト.や中間転^ベルトに要求される特性の 1つとして、周速の安定性が挙げられる。もし、周速が安定していないと、異なる色のトナー像を転写材搬送ベルト上の転写材あるいは中間転写べルトの所望の位置に重ね合わせることができなくなり、色ズレが発生してしまう。周速の変動要因はいくつか考えられるが、電子写真ベルト自体の要因としては、その厚さのムラが挙げられる。

4パス型のカラ一電子写真装置で'は、次色を転写するために中間転写ベルトを 1回転させる。したがって、中間転写ベルトの厚さのムラによって発生する周速の変動および周速の変動によって発生する色ズレは原理的にはキヤンセルされる。したがって、 4パス型のカラー電子写真装置の方が、タンデム型のカラー電子写真装置よりも、色ズレを抑制するのに有利である。もちろん、 4パス型のカラー電子写真装置といえども、実際には、色ズレが完全になくなるわけではなく、周速の変動によ ?て発生する色ズレは多少発生する。

これに対して、タンデム型のカラー電子写真装置の場合は、転写材搬送べルトまたは中間転写ベルトが 1回転する前に次色の転写が行われるので、これらの厚さのムラの色ズレに対する影響は大きい。このため、タンデム型のカラ一電子写真装置に用いられる転写材搬送ベルトゃ中間転写ベルトなどの電子写真ベルトには、厚さのムラがより一層少ないことが要求される。また、現在、タンデム型のカラー電子写真装置、 4パス型のカラー電子写真装置を問わず、低価格化という要求が著しいため、より低コストな電子写真ベルトが求められている。

現在、市場で用いられている電子写真ベルト（転写材搬送ベルトゃ中間転写ベルト）は、材料および製法の観点から、 3つに大別することができる。 1つ目は、熱硬化する前の樹脂（前駆体）に導電剤などを添加し、その後、加熱による硬化反応によって固化された、いわゆる熱硬化性樹脂ベルトである。その代表例としては、例えば、特開 2 0 0 1— 0 6 4 3 8 9号公報（特許文献 1 )に開示されている、ポリイミド樹脂を用いたベルトが挙げられる。熱硬化性樹脂ベルトは、金型内にベルトの原料になる塗料を塗布し、遠心力によって塗料を金型内に均一に広げる、いわゆる遠心成形法によって製造されることが多い。このため、得られるベルトは、厚さの均一性に優れるとレヽぅ利点がある。したがって、このタイプのベルトは、一般的に色ズレには有利であると考えられている。

しかしながら、上記タイプのベルトの色ズレが小さいのは、使用開始直後だけで'あり、繰り返し使用するにつれて、色ズレが悪化してしまうとレヽぅ課題があった。また、熱硬化性樹脂ベルトは、生産時、熱硬化おょぴ溶剤の蒸発に長時間を要するため、低コスト生産には向いていない。.

2つ目は、未加硫ゴムに導電剤などを添加し、その後、加硫おょぴ研摩することによって作製された、いわゆるゴムベルトである。ゴムベルトは、繊維などの芯体を入れることで耐久性に優れたベルトにすることができる。

しかしながら、加硫おょぴ研摩のために長時間を要するため、低コスト生産には不利である。また、ゴムベルトは、回転駆動時に弾性変形しやすく、周速に微小な変動が発生しやすいため、色ズレが発生しやすい。

3つ目は、熱可塑性樹脂に導電剤などを添加した熱可塑性樹脂組成物をチユーブ状に押し出し、所定の長さに切断することによって得られる、いわゆる熱可塑性樹脂ベルトである。熱可塑性樹脂ベルトは、連続押し出しによる低コスト生産が可能になるため、低コスト化には最も有利である。

しかしながら、熱可塑性樹脂組成物を押し出す際に用いる環状ダイの出口 (ダイリップ）のすき間を、その周方向において完全に均一にすることは困難であるため、厚さのムラ（偏肉）が発生しやすいという課題がある。また、押し出しによるベルトの製造については、従来から様々な検討がなされている。

例えば、特許第 2 8 8 6 3 5 0号公報（特許文献 2 ) には、環状ダイから押し出されたチューブを温調されたマンドレルに接触させるとともに、温調された気体を吹き付ける方法が開示されている。この方法で押し出されたチユーブは、マンドレルと接触して製造されているので、内周面の微小凸部が押し潰されて平らになり、厚さのムラは ± 5 %以内にはなる。

しかしながら、本発明者らの検討によれば、周方向の厚さのムラを除去することは極めて困難であった。上記方法で作製したベルトのうち、厚さのムラが一番小さいベルトを選び出し、使用による色ズレを確認したところ、初期の色ズレはそれほど大きくなかったものの、繰り返し使用による色ズレの悪化が顕著であった。

また、特開平 1 1一 3 4 4 0 2 5.号公報（特許文献 3 ) には、環状ダイの温度を周方向で変化させれば、厚さのパラツキが土 5 %以内のベルトが得られると記載されている。

しかしながら、本発明者らの検討によれば、この技術でも、厚さのムラを十分に低減することはできなかった。これは、環状ダイは、通常、金属製であることが原因ではないかと本発明者らは推測している。すなわち、金属は熱伝導が良いので、環状ダイの温度を周方向で変化させた場合、加熱した周囲にも熱が伝わる。その結果、環状ダイにおける周方向の温度分布がプロ一ドになるために、微小な偏肉除去が難しくなる。結局、得られたベルトは大きい色ズレを生じさせるものであった。

また、特開平 1 1一 3 4 4 0 2 5号公報には、押し出されたチューブの複数箇所に、量および圧力の異なるエアを吹き付けることによつても、厚さのバラツキが ± 5 %以内のベルトが得られると記載されている。

しかしながら、本発明者らの検討によれば、隣り合うノズルとノズルとの間にすき間があり、そのすき間においては厚さ補正効果が得られないため、厚さのムラを十分に低減することはできなかった。ノズルの数を増やせばすき間は小さくなるが、ノズル 1本あたりのエア量が減少するため、ノズルとノズルとの間のすき間においては、やはり厚さ補正効果が得られず、厚さのムラを十分に低減することはできなかつた。得られたベルトは大きい色ズレを生じさせるものであった。発明の開示

以上のように、周方向の厚さムラを ±何％以内にするという従来の技術では、必ずしも色ズレが小さいものが得られるとは限らない上、数少ない色ズレが小さ、ベルトを選別してみても、繰り返し使用によつて色ズレが悪化してしまうという課題があった。

本発明の目的は、初期から繰り返し使用後に至るまで色ズレが十分に抑制された電子写真ベルトを、低コストな熱可塑性樹脂組成物を用レ、て提供する . ことにあり、また、該電子写真ベルトを有する電子写真装置を提供することにある。

本発明は、熱可塑性樹脂を含む熱可塑性樹脂組成物からなる電子写真ベルトにおいて、

該電子写真ベルトの内周長の 5 %の弧長を有する片状部分について、周方向に 1 mm間隔で該片状部分の厚さを測定したとき、測定値の最大値と最小値の差が相加平均値の 2 %以上 2 0 %以下であり、

該電子写真ベルトの厚さを、該電子写真ベルトの周方向全周にわたって等間隔で 2 0点測定し、測定値をそれぞれ t _n ( n = l、 2 · · · 2 0 ) [ μ m] としたとき、下記式（1 ) ：

(式（1 ) 中、 Xおよび Υは、それぞれ、

および

である。）

により求められる重心 Zが 2 . 0 ( /i m) 以下であることを特徴とする電子罕真ベルトである。

また、本発明は、上記の電子写真ベルト、該電子写真ベルトを回転駆動するための駆動ローラー、および、該電子写真ベルトの周囲に配設されだ複数の電子写真感光体を有する電子写真装置である。

本発明によれば、初期から繰り返し使用後に至るまで色ズレが十分に抑制された電子写真ベルトを、低コストな熱可塑性樹脂組成物を用いて提供することができ、また、該電子写真ベルトを有する電子写真装置を提供することができる。図面の簡単な説明

図 1は、.転写材搬送ベルトと複数の電子写真感光体を有する電子写真装置を示す図である。

図 2は、中間転写ベルトと複数の電子写真感光体を有する電子写真装置を示す図である。

図 3は、中間転写ベルトを有する 4パス式電子写真装置を示す図である。図 4は、電子写真ベルトの内周長の 5 %に相当する長さだけ、電子写真べルトの厚さを周方向に 1 _{m m}間隔で測定する方法を示す図である。図 5は、電子写真ベルトの周方向の厚さを円グラフ表示した図である。図 6は、厚さのムラの波長が電子写真ベルトの内周長の半分に等しい場合の図である。

図 7は、厚さのムラの波長が電子写寘ベルトの内周長の 1 / 3に等しい場合の図である。

図 8は、特定の位置周辺で厚さが変化している場合を例示する図である。図 9は、インフレーション成形機の概略図である。

図 1 0は、エアリング概略図である。

図 1 1は、エアリング内部に設置したヒーター、ヒートシンク、ィンシュレーターの拡大図である。

図 1 2は、ヒートシンクでヒーターを挟み込む様子を示す図である。図 1 3は、電子写真ベルトの厚さ測定機の概略図である。

図 1 4は、色ズレ計測用画像出力パターンである。

図 1 5 Aは、スライス前の黒鉛の平均粒子径を求める際の観察方向を示す図である。

図 1 5 Bは、スライス後の黒鉛の平均粒子径を求める際の観察方向を示す図である。

発明を実施するための最良の形態

本発明者らは、各種の電子写真ベルトを作製および評価した結果、単純に電子写真ベルトの厚さのムラを低減させても、色ズレに对して十分な抑制効果が得られないことがわかった。つまり、使用初期には色ズレが小さい電子写真ベルトを選別してみても、このベルトを繰り返し使用すると、色ズレが悪化してしまうことがあった。逆に、使用初期の色ズレは大きくても、繰り返し使用しても、それ以上色ズレが悪化しない電子写真ベルトもあることがわかった。

本発明者らは、この点について検討した結果、繰り返し使用による色ズレの悪化を防止するためには、電子写真ベルトの厚さの周方向の短周期のムラは、むしろある程度は存在する方が好ましいことがわかった。その理由は以下のように考えられる。

操り返し使用するにつれて、電子写真ベルトの裏面（ローラーと接触する内側の面）には、.駆動ローラーの削れカス、紙粉、トナーな.どが付着してゆく。その結果、駆動ローラーと電子写真ベルトの裏面との間の摩擦係数が低下するため、電子写真ベルトがスリップしやすくなる。

しかしながら、電子写真ベルトの厚さ周方向の短周期のムラが存在すれば、この厚さのムラが.、駆動ローラーに対してクサビのような役割（クサビ効果）を果たし、'上記摩擦係数の低下を防いでいるのではないかと推測される。

本発明者らは、図 4に示すように、電子写真ベルト 1 0 1の内周長の 5 % の弧長を有する片状部分 1 0 2について、周方向に l mm間隔で片状部分の厚さを測定したときの測定値と、色ズレとの関係を調べた。なお、図 4において、内周長の 5 %の弧長を有する片状部分 1 0 2の膜厚は軸方向に 3ケ所測定し（図 1 3参照）、内周長の 5 %は、ベルト周長の Ί Ζ 2 0に相当する 1 8 ° であり、これは短周期の膜厚ムラの測定範囲（位置は任意）である。その結臬、本発明者らは、該測定値の最大値と最小値の差が相加平均値の 2 %以上、好ましくは 3 %以上であれば操り返し使用による色ズレの悪化を効果的に抑制することができることを見いだした。

もちろん、厚さのムが大きすぎると、それに起因する画像不良（出力画像濃度の均一性の低下）が発生しやすくなる。したがって、該測定値の最大値と最小値の差は相加平均値の 2 0 %以下である必要があり、好ましくは 1 5 %以下である。

以下、該測定値の最大値と最小値の差を相加平均値で除し、これを 1 0 0 倍した数値を、「厚さの短周期のムラ [%] 」という。本発明の電子写真べノレトは、厚さの短周期のムラが 2〜20%の範囲にあるものである。また、厚さの短周期のムラのより好適な範囲は 3〜15%である。

本発明では、厚さの短周期のムラを規定するために、電子写真ベルトの内周長の 5%の長さ分だけ厚さを測定している。.その技術的理由は、次のとおりである。すなわち、電子写真ベルトを回転駆動するための駆動ローラーへの電子写真ベルトの巻き付け量（長さ）は、通常、電子写真ベルトの内周長の 5%前後（3〜7%程度）である。したがって、厚さの測定長さを電子写真ベルトの内周長の 5 %とすれば、電子写真ベル卜が駆動ローラーに卷き付けられている部分の、電子写真ベルトの厚さのムラを、ほぼ表現できる。次に、初期の色ズレを低減させる技術について説明する。

本発明者らの検討によれば、電子写真ベルトの厚さの短周期のムラは初期の色ズレには大きくは影響せず、電子写真ベルトの厚さの長周期のムラが初期の色ズレに大きく影響することがわかった。そこで、本発明者らは、厚さの長周期のムラについて詳細な検討を行い、厚さの長周期のムラを規定するパラメータ一として、上記式（1) で定義される Zという値を導入した。ここで、 Zの技術的意味について説明する。

電子写真ベルトの厚さを、電子写真ベルトの周方向全周にわたって等間隔で 20点測定し、測定値をそれぞれ t _n (n= l、 2 · · · 20) [μπι] とする。測定は、電子写真ベルトを一方向に回転させながら行う。厚さの測定開始位置の測定位置）を 0° とすると、測定位置は、 0° 、 18° (t ₂の測定位置）、 36° (t ₃の測定位置）、' · · · 342° (t ₂₀の測定位置）という具合に、 18° ごとに厚さ^測定することになる。はじめに、得られた測定値を、動径を t _n、偏角を 18Χ(η·1) ° とする円座標にプロットする（ただし、 nは 1〜20 の整数）。つぎに、この円座標における t _nの位置を、 XY直交座標（デカルト座標）で表現することを考える。ここで、該直交座標は、水平方向に X軸を、垂直方向に Y軸を取った座標とし、 X軸と Y軸の交点を原点 0とする。すると、 XY直交座標における、各 t _nの X成分 ( tx_n) は、 t„Xcos(l8X(n-l)° )と表され、各 t _nの Y成分 ( ty_n) は、 t _nXsin(18X(n_l)° )と表される（ただし、 nは 1〜20の整数）。

そして、各 tx_n (nは：!〜 20の整数）の総和を X、各 ty_n (nは 1〜20の整数）の総和を Yとすると、式（1) で求められる Zの値は、各 t _nを XY 直交座標にプロットしたときに、隣り合う 20個の点（t _n) を直線で結んで作られる閉じた平面の重心と、 XY直交座標の原点 0との距離に相当する。

(図 5参照）。このような理由から、本発明では、式（1) で定義される Z の値を、電子写真ベルトの厚みの偏り（偏肉）、すなわち厚さの長周期のムラを表現するパラメータと位置付けている。

次に、図 5の円グラフの波形と、重心 Zの関係について考察する。

なお、これ以降、円グラフの波形とは、先に述べたように、各 t _n (nは 1 〜20の整数）を円座標にプロットし、隣り合う 20個の点（t _n) を直線で結んで作られる閉じた平面の外形線を言う（図 5参照）。なお、図 5〜8では、各 t_nを円座標でプロットした後に、座標系を、円座標から XY直交座標に置き換えている。座標の置き換えに際しては、 Y直交座標における X 軸（水平方向）と Y軸（垂直方向）の交点、すなわち原点 0と、円座標の特異点（0、 0) 、すなわち動径ゼロの位置とがー致するようにして、円座標から XY直交座標に置き換えた。

波形力、電子写真ベルトの内周長の 1Z2の波長を有する s i n波で表される場合には、図 6から明らかなように、重心 Zは、厚さのムラの影響を受けず、図中の原点と等しい。波形が、電子写真ベルトの内周長の 1ノ 3の波長を有する s i n波で表される場合は、厳密には原点を対称の中心とした点対称とならないため、それが重心 Zに影響を与えるが、その影響はごくわずかであり、重心 Zはほぼ原点と等しい（図 7参照）。以下同様に、電子写真ベルトの内周長の l Zm (mは 2以上の整数）の波長を有する s i n波では、重心 Zは原点と等しい（ほぼ等しい）ことがわかる。

本発明において、測定箇所の数は 2 0箇所であるため、 mと 2 0との間に 1以外の公約数がない場合（例えば m = 3、 7、 9など）、 "！^〜！^。を円グラフ表示した際に、この円グラフの波形が、原点を対称の中心とした点対称とならない。このため、厳密にいえば、電子写真ベルトの内周長の l Zm の波長を有する s i n波は、対称性がくずれた分だけ、重心 Zの値に、ごくわずかな影響を及ぼす。対称性がくずれることによる重心 Zへの影響は、測定箇所の数を増やしていくほどに小さくなる。しかしながら、測定箇所の数を増やしていくほど、測定の手間が増加する割に、重心 Zへの上記影響の小さくなり具合が小さくなつていつてしまう。したがって、測定箇所の数は、手間と効果のバランスを考慮して決める必要があり、本発明においては、 2 0箇所を採用した。その詳細については、以下のとおりである。

本発明者らは、重心 Zの導出において、測定箇所の数 nをいくつにするのが妥当であるのか検討した結果、まず、 nが 1 6以上であれば、重心 Zの値と初期の色ズレとの間に密接な関連があることがわかった。本発明者らは、この結果をふまえた上で、測定箇所の数を 2 0とした。それは、 2 0という数字が、 1 6以上の数であるという理由に加えて、以下の技術的意味を有するからである。

すなわち、タンデム型のカラー電子写真装置の場合、あるページの転写を終了してから、電子写真ベルトが 1回転する前に.、.次のページの転写が開始されることが多い。つまり、電子写真装置の動作時、電子写真ベルトの特定. の位置のみが毎度使用されるのではなく、どの位置も使用される可能性がある。したがって、電子写真ベルトのどの位置を使用したかに関わらず色ズレを抑制するためには、電子写真ベルトの一部ではなく、全部にわたって厚さの長周期のムラが小さい必要がある。

上述のとおり、電子写真ベルトを回転駆動するための駆動ローラーへの電子写真ベルトの巻き付け量（長さ）は、通常、電子写真ベルトの内周長の 5 % 前後 = 1 / 2 0前後である。したがって、測定箇所の数を 2 0とすれば、その測定箇所のいずれかは、ほぼ必ず駆動ローラーへの巻き付け部に当たることになる。

一方、電子写真ベルトの内周長と等しい波長を有する s i n波は、重心 Z に影響を与える。まだ、特定の位置だけ厚さが変化している場合（例えば図 8参照）にも、重心 Zに影響を与える。特に、押し出し成形によって電子写真ベルトを作製する場合では、環状ダイの歪み（真円度の低さ）に起因して、ダイリップのすき間に微小な不均一性が存在し、特定の位置だけ厚さが変化しているという状態になりやすい。

本発明の電子写真ベルトは、上記重心 Zが 2 . 0 以下のものであるが、好ましくは 1 . 5 μ ηι以下である。上記観点からは、重 '( Ζは小さいほど好ましく、 Ζ = 0 μ ιη であっても良いが、量産時のばらつきを考慮すると、 Ζの下限値は 0 . Ο ΐ μ πι程度となる。

以下、本発明の電子写真ベルトを構成する材料について説明する。

本発明の電子写真ベルトは、熱可塑性樹脂を含む熱可塑性樹脂組成物からなる電子写真ベルトである。熱可塑性樹脂組成物中の熱可塑性榭脂の含有量は、熱可塑性樹脂組成物全質量に対して 5 0質量％以上であることが好ましい。

熱可塑性樹脂の中でも、電子写真ベルトの耐久性と厚さの短周期のムラの得やすさという 2つの観点から、ポリアミド、ポリフエ-レンスルフイド、ポリフッ化ビニリデンおよぴ脂環式ポリエステル樹脂が好ましい。脂環式ポリエステル樹脂としては、例えば、ポリシクロへキシレン ' ジメチレン 'テレフタレートが挙げられる。これら樹脂の中でもポリアミドとポリフッ化ビニリデンが、より好ましい。ポリアミドの中では、ポリアミド 1 1、ポリアミド 1 2、ポリアミド 6— 1 0、ポリアミド 6— 1 2などの脂肪族ポリアミドがより好ましレ、。脂肪族ポリアミドは、ポリアミド 6などと比較して吸水率が低いため、電子写真べルトの内周長の環境による変動（高温高湿環境一低温低湿環境における変動）を小さくすることができる。電子写真ベルトの内周長の環境による変動が小さければ、電子写真ベルトの張力の環境による変化が少なくなり、安定した張力が得られる。特に、高温高湿環境において電子写真ベルトの周長が長くなつて張力が低下すると、電子写真ベルトと駆動ローラーとがスリップして色ズレが発生しやすくなる。

ポリアミドは 1種類で使用してもよいし、 2種類以上を併用してもよレ、。また、熱可塑性樹脂組成物中の熱可塑性樹脂（の 1種）としてポリアミドを用いる場合、電子写真ベルトの耐久性向上の観点から、ョゥ化銅ゃョゥ化カリウムを熱可塑性樹脂組成物全質量に対して 0 . 0 1〜1質量％含有させることが好ましい。

ポリアミドと同様に、特に好ましい樹脂として、ポリフッ化ビニリデン樹脂が挙げられるが、本発明において、ポリフッ化ビニリデンとは、 7ツイ匕ビ二リデンのホモポリマーおよび、フッ化ビ-リデンとコモノマーとを共重合体したコポリマーを指す。共重合に用いるコモノマーとしては、 6フッ化プ口ピレン、テトラフルォロエチレンなどが挙げられ、該コモノマーの含有率は 5〜1 5モル％程度である。ただし、引っ張り弾性率が高いホモポリマーの方が、ベルトの駆動中に微小な周速ムラが発生しにくく、コポリマーより色ずれに有利である。ポリフッ化ビエリデン樹脂のホモポリマーにおいては、頭一頭（H e a d— t o— h e a d ) 結合になっている部分と、頭一尾結合 (H e a d - t o - T. a i 1 )結合になっている部分が混在する場合が多い力それらの比率が本発明の効果に影響することはなレ、。ポリフッ化ビニリデン樹脂も、吸水率が低いので、電子写真ベルトの内周長の環境による変動を小さくすることができ、電子写真ベルトの使用環境によらず、安定した張力が得られる。その結果、高温高湿環境において電子写真ベルトの周長が長くなって張力が低下し、電子写真ベルトと駆動ローラーとがスリップして色ズレが発生するようなことを防止できる。

また、ポリフッ化ビエリデン樹脂に、面積相当径の算術平均値が 1〜20 ηι の黒鉛を添加すると、厚さの短周期のムラを、本発明の範囲である 2〜20 (%) に調節するのに好適である。その理由は定かでないが、以下 2つの理由が考えられる。

1. 1〜20 μ ιη という黒鉛の大きさが、電子写真ベルト表面の凹凸（短周期のムラ）形成に寄与しやすいサイズである。 '

2. 黒鉛と、ポリフッ化ビニリデンとの界面エネルギーが大いために、ポリフッ化ビニリデン中における黒鉛の分散が適度に阻害され、電子写真ベルト表面の凹凸（短周期のムラ）形成に寄与する。

なお、黒鉛の面積相当径は、以下のようにして求める。まず、電子写真べノレトを図 1 5 Αに示したように、ベルト表面と水平な面でスライスする。スライス面は、ベルトの厚さ方向に対して中央位置とする。スライス面を真上から、走査電子顕微鏡（S EM) で観察する.（図 1 5 B ) 。観察倍率は、走查電子顕微鏡の観察視野の中に、黒鉛粒子が 5 0〜1 0 0個程度観察される倍率とする。観察された視野の中から、黒鉛粒子をランダムに 3 0個選び出す。選び出した 30個の黒鉛粒子の観察面積（走査電子顕微鏡で観察した時の面積）を、それぞれ求める。次に、求められた 30個の観察面積の、相加平均値を求める。最後に、該相加平均値と同じ面積を有する円の直径を算出し、これを黒鉛の面積相当径の算術平均値とする。

好ましい黒鉛の添加質量は、熱可塑性樹脂組成物全質量に対して 1〜1 0 %である。黒鉛の添加量が 1質量％ょり少ないと、黒鉛を添加した効果が 2005/018061

15 得られにくく、 10質量⁰ /₀より多いと、電子写真ベルトが脆くなりやすい。ポリフエ二レンスルフィドには架橋型のものと直鎖型のものの 2種類があり、そのどちらも本発明において使用可能であるが、電子写真ベルトの耐久性向上の観点からは、直鎖型ポリフエ二レンスルフィドが好ましい。

また、ポリフエ二レンスルフィドを用いる場合、ポリアミドと併用することが好ましい。ポリフエ二レンスルフィドはポリアミドに比べて融点が高く、溶融粘度も異なる。したがって、電子写真ベルトの作製時に、ポリアミドとポリフエ二レンスルフィドとを併用する場合、ポリアミドとポリフエ二レンスルフィドの浪合をより均一に行うためには、ポリフエ二レンスルフィドと ' して粒状のものを用いることが好ましい。この粒状のポリフエ-レンスルフィドの粒径は、作製しようとする電子写真ベルトの厚さよりも小さいことが好ましい。ポリアミドとポリフエ二レンスルフィドの混合が均一であれば、混合の不均一性に起因する耐久性の低下を招きにくくなる。.また、ダリシジル基を有するォレフィン樹脂や無水マレイン酸などの酸無水物を含有するォレフィン樹脂を併用することによって、ポリアミドとポリフエ二レンスルフィドとの混合をよりいつそう均一に行うこともできる。

また、ポリシクロへキシレン 'ジメチレン'テレフタレートとしては、酸成分としてのテレフタル酸と、アルコール成分としてのシク口へキサンジメタノールを反応させて得られるものが一般的である。ここで、テレフタル酸 ' の一部をイソフタル酸に置き換えて合成した樹脂を用いると、より強靭な電子写真ベルトを得ることができる。

. また、熱可塑性樹脂組成物に、グリシジル基を含有するォレフイン樹脂や、無水マレイン酸 ¾どの酸無水物を含有するォレフイン樹脂を添加することによって、さらに強靱な電子写真ベルトを得ることができる。

さらに、ポリアミド、ポリフエ二レンスルフイド、ポリフッ化ビニリデンおよび脂環式ポリエステル樹脂の 4種を混合して用いることもできる。この場合、これらの成分の合計が、熱可塑性樹脂組成物全質量に対して 5 0質量％以上であることが好ましい。 '

また、本発明の電子写真ベルト用の熱可塑性樹脂組成物には、ポリアミド、ポリフエェレンスルフィド、ポリフッ化ビニリデンおよぴ脂環式ポリエステル樹脂のほかに、それら以外の熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂を用いることもできる。

ポリアミド、ポリフエ二レンスルフィド、ポリフッ化ビニリデンおよぴ脂環式ポリエステル樹脂以外の熱可塑性樹脂としては、例えば、以下の樹脂が挙げられる。 - ポリオレフイン，エチレン一ビュルアルコール共重合体, ポリスチレン, ポリアクリロニトリル， A B S樹脂，ポリアセタール，メタクリル樹脂，変性ポリフエ-レンエーテル，ポリサルホン，ポリエーテルサルホン，ポリアミドイミド，熱可塑性ポリイミド，ポリエーテル 'エーテルケトン，脂肪族ポリケトン, ポリメチルペンテン, フッ素樹脂（，エチレン一 4フッ化工チレン共重合体， 4フッ化工チレン一パーフロロアルキルビニルエーテル共重合体，フッ化工チレンプロピレン共重合体， 4フッ化工チレンなど），液晶ポリマーなど。

これらの中でも、特に、ポリオレフインの 1種である、グリシジルメタクリレートおよび/または無水マレイン酸および Zまたはェチルアタリレートとエチレンとの共重合体が好ましい。なぜならば、該共重合体は、ェチレン由来のュニットにより強靭性が高く、かつ、ポリアミドゃポリフエ-レンスルフィドゃ脂環式ポリエステル樹脂との親和性が良好であるため、該強靭性が効果的に発揮され、電子写真ベルトの耐久性が向上する。

本発明の電子写真ベルト用の熱可塑性樹脂組成物に上記共重合体を用いる場合、上記共重合体の含有量は、熱可塑性樹脂組成物全質量に対して 1〜 1 0質量％であることが好ましい。含有量が少なすぎると耐久性の向上効果が小さくなり、多すぎると逆に耐久性が低下する。上記共重合体の含有量が多すぎると耐久性が低下する理由は定かではない。ポリアミドゃポリフエ二レンスルフィドゃポリフッ化ビ-リデンゃ脂環式ポリエステル樹脂を用いる場合に限っていえば、これらの相対的な含有量が低下し、これらの持つ耐 '久性の向上効果が小さくなるからではないかと本発明者らは考えている。

また、本発明の電子写真ベルト用の熱可塑性樹脂組成物には、ポリエーテノレエステノレゃポリエーテルエステルァミドなどのポリエーテルユニットを含む低抵抗な樹脂を添加することもできる。低抵抗な樹脂とは、具体的には、体積抵抗率が 1 0 ^{1 (3} Ω · c m以下である樹脂を意味する。

また、本発明の電子写真ベルト用の熱可塑性樹脂組成物には、パーフロロ

- プタンスルホン酸力リゥムなどのパーフロロアルキル基を有する塩を添加することもできる。 . また、本発明の電子写真ベルト用の熱可塑性樹脂組成物に、該熱可塑性樹脂組成物全質量に対して i 0〜4 0質量％の無機粉体を含有させることによって、上述の厚さの短周期のムラを形成させやすくなる。この理由について、本発明者らは、以下のように考えている。

1 .熱可塑性樹脂組成物全体の溶融粘度が上昇し、電子写真ベルト作製時にメルトフラクチャ一が発生しやすくなり、上述の厚さの短周期のムラが生じやすくなる。

さらに、押し出し成形により電子写真ベルトを作製する場合にほ、上記 1 . に下記 2 . の効果も加わるものと考えている。

2 . 電子写真ベルト作製時の溶融した熱可塑性樹脂組成物の拳動が、粘性変形から塑性変形に近づくことにより、押し出し方向に平行なスジが発生しやすくなり、上述の厚さの短周期のムラが発生しやすくなる。

熱可塑性樹脂組成物中の無機粉体の含有量が少なすぎると、上記効果は乏しくなる。また、熱可塑性樹脂組成物中の無機粉体の含有量が多すぎると、作製される電子写真ベルトの靭性が低下し、耐久性が低下する。好ましい無機粉体の含有量は、熱可塑性樹脂組成物全質量に対して 1 2〜3 0質量％であり、より好ましい含有量は、熱可塑性樹脂組成物全質量に対して 1 3〜 2 6質量％である。

さらに、無機粉体として、カーボンブラックとカーボンブラック以外の無機粉体とを併用した場合、上述の厚さの短周期のムラをより生じさせやすくなり、好ましい。

カーボンブラック以外の無機粉体としては、酸化亜鉛、酸化チタン、タルク、マイ力おょぴシリカが好ましく、特にはシリカがより好ましい。シリカとしては、特に、乾式法によるシリカをジメチルジクロロシラン、へキサメチルジシラザン、ォクチルシラン、ジメチルシリコーンオイルで処理したものが好ましい。

熱可塑性樹脂組成物中のカーボンブラックの含有量は、可塑性榭脂組成物全質量に対して 5〜1 5質量％が好ましく、 6〜1 4質量％がより好ましい。

また、熱可塑性樹脂組成物中のカーボンブラック以外の無機粉体の含有量は、熱可塑性樹脂組成物全質量に対して 1〜 3 5質量％が好ましく、 2〜 2 5質量％がより好ましい。

なお、熱可塑性樹脂組成物にカーボンブラックおよびカーボンブラック以外の無機粉体を併有させる場合には、上述のとおり、その総量が熱可塑性樹脂組成物全質量に対して 1 0〜4 0質量％になるようにすることが好ましレ、。

次に、本発明の電子写真ベルトを作製するための方法について、例を挙げて説明する。、- なお、本発明において、「チューブ」とは、円筒形状の成形物を意味し、その厚さは特に限定されない。〈製造方法一 1〉

熱可塑性樹脂に導電剤を配合して熱可塑性樹脂組成物を得、この熱可塑性樹脂組成物を環状ダイから押し出しすることによつて熱可塑性樹脂組成物のチューブを成形する。このとき、環状ダイから押し出'されたチューブの内周面や外周面に、マンドレルなどを接触させないで、チューブを押し出し方向に引き取ることが好ましい。なぜならば、環状ダイから押し出された直後のチューブの表面には、微小なメルトフラクチャ一や環状ダイの微小なキズなどの影響で、押し出し方向に平行なスジが存在している。これは、上述の厚さの短周期のムラとして生かすことができる。もし、チューブの内周面や外周面に、マンドレルなどを接触させながらチューブを引き取ると、マンドレルなどとの接触によってスジが押し潰されたり、スジの凸部が擦れて凸部高さが低くなったりする。その結果、押し出された直後には存在していたスジが平滑化されてしまう。

また、環状ダイの出口（ダイリップ）の間隔を、周方向にわたって完全に均一にすることは、極めて困難であるため、通常、環状ダイから押し出されたチューブには、 ¹偏肉が存在している。

通常、チューブを押し出し成形によって得る場合は、得られるチューブの偏肉が小さくなるようにダイリップの間隔が調整される力 S、調整 _:してはチュ一ブの偏肉を確認するという作業の繰り返しになるため、調整作業は非常に手間がかかる。また、調整できるのは環状ダイのォス型とメス型の芯を合わせることだけであるから、仮に両者の芯を完全に合わせることができたとしても、環状ダイの歪み（真円度の低さ）に起因する偏肉は除去することができない。

このため、通常の押し出し成形で本発明の重心 Zの値を得ることは極めて困難であり、初期の色ズレが小さい電子写真ベルトを得ることはできない。上記問題を解消し、本発明の重心 Zの値を得るためには、環状ダイから押し出されたチューブの周方向に、周方向で風量は同じであるものの温度は異なる気体（風）を吹き付けながら、チューブを冷却固化させることが好ましレ、。具体的には、チューブの厚さが厚い部分には温度の高い気体を吹き付け、厚さが薄い部分には温度の低い気体を吹き付ける。このようにすると、厚い部分は高温になるため、固化するまでの時間が比較的長くなる。固化前のチユープは引き取りによって引き伸ばされて厚さが薄くなるので、固化が遅いほど薄く伸ばされることになる。逆に、温度の低い気体を吹き付けられた部分は、比較的早く固化されるので、あまり引き伸ばされない。その結果、厚い部分をより薄く、薄い部分は薄くしすぎない作用が得られ、偏肉の低減が可能となる。

吹き付ける気体のうち、最も高温の気体と最も低温の気体との温度差は、 5〜 1 0 0 °C 'であることが好ましい。温度差が 5 °C未満であると、偏肉を除去する効果が乏しくなる。温度差を 1 0 0 °Cより大きくしなければならないほどチューブの偏肉が大きい場合は、チューブをまっすぐ上方に引き取ることが困難になる。

環状ダイから押し出されたチューブの周方向に、周方向で温度が異なる気体を吹き付けるためには、環状ダイの上部にエアリングを設置し、該エアリングの内部に複数のヒーターを円周状に並べて配置し、該ヒーターへの供給電力を個別に制御するとよい。図 1 0はエアリング概略図である。このとき、隣り合うヒーターの間には断熱部材を設けるとよい。断熱部材がないと、隣り合うヒーターの熱が干渉し、個別制御の効果が薄れる。

なお、エアリング内部の周方向に仕切りを設け、仕切られた部屋にヒータ一を 1つずつ配置すると、隣り合うヒーターの干渉が避けられて好ましいように一見思われる。しかしながら、実際は、仕切りを設けると気体の流れが分割され、気体の周方向の流量や流速の均一性が損なわれやすいので、エアリングの内部の気体の流路（風路）を周方向に分割しない方がよい。ヒーターから噴き出し口までの距離は、 1 0 0〜6 0 O mmにすることが好ましい。 1 0 O mmより近い場合は、ヒーター形状に起因する気体の流れの不均一性が緩和されないので、厚さのムラの原因となる。 6 0 O mmより遠い場合は、隣り合うヒーターを通過して流れてきた風が混ざり合ってしまレ、、風の温度差がなくなってしまうため、偏肉低減効果が乏しくなるヒーターに取り付けるヒートシンクは、熱容量の小さいものにすると、気体の温度制御レスポンスが向上するので好ましい。

. ヒートシンクの熱容量の好適範囲の上限は、ヒーターの出力によって変わる。ヒーターの出力を W_H [W] とすると、それに取り付けるヒートシンクの熱容量 [ J ZK]は、 0 . 5 0 W_H [ J ZK]以下であることが好ましく、 0 . 1 5 W_H [ J /K] 以下であることがより好ましい。

一方、ヒートシンクの熱容量 [ j Ζκ] の好適範囲の下限は、ヒートシンクの機械的強度の観点から決まる。なぜならば、一般的に、.ヒートシンクの熱容量を小さくするほど、ヒートシンクは薄く、機械的強度の低いものになつていくからである。具体的には、ヒートシンクの熱容量 [ J /K] は、 2 [ J /K]以上であることが好ましく、 3 [ J /K] 以上であることがより好ましい。

以上より、例えば、ヒーター出力が 2 0 0 [W] の場合は、ヒートシンクの熱容量は 2〜 1 0 0 [ J /K] の範囲が好ましく、 3〜 3 0 [ J /K] の ¾囲がより好ましい。また、ヒーター出力が 1 0 0 [W] の場合は、ヒートシンクの熱容量は 2〜5 0 [ J /K] の範囲が好ましく、 3〜1 5 [ J /K] -の範囲がより好ましい。

ヒーターの数は、少なくとも、厚さの長周期のムラを測定する際の測定箇所の数と同じ 2 0個が好ましい。ヒーターの数'を 2 0個以上に増やして、より細かく調整するほどより好ましくなる。ただし、ヒーターの数を増やしすぎると、隣り合うヒーターが干渉しやすくなるので、.ヒーターの数の上限は 1 0 0個程度である。

〈製造方法一 2〉

まず、熱可塑性樹脂組成物を用い、遠心成形など公知の製造方法によって、厚さの長周期のムラの少ないベルトを作製する。これをベルト 1とする。一方、ベルト 1用熱可塑性樹脂組成物の融点よりも高い融点を持つ材料を用い、環状ダイからの押し出し（公知の押し出し成形）によって、チューブ 2をあらかじめ作製しておく。これをチューブ 2とする。このチューブ 2の表面には、押し出し方向に平行なスジが付いている。このチューブ 2は、重心 Zが大きいもの（例えば 1 . 5 πιより大のもの、 2 . より大のもの）であってもよい。チューブ 2用材科としては、テトラフルォロエチレン一パーフルォロアルキルビニルエーテル共重合体や、テトラフノレォロェチレン一へキサフノレオ口プロピレン共重合体や、テトラフルォロエチレンーェチレン共重合体が好適である。

次に、ベルト 1を両端を密閉したチューブ 2に被せ、さらにその上に金属製チューブを被せた後、チューブ 2の内部にエアを導入してチューブ 2を膨らませる。この状態で金属性チューブを加熱する。加熱温度は、ベルト 1用熱可塑性樹脂組成物の融点を T m [°C] とすると、 T m— 1 0〜T m+ 4 0 の範囲が好ましい。 '

その後、全体を冷却し、チューブ 2の内部に導入したエアを抜いて、ベルト 1を取り出す。

以上のようにすると、ベルト 1の内周面には、チューブ 2のスジが転写される。ベルト 1は、上記のとおり厚さの長周期のムラの少ないベルトであり、これにチューブ 2のスジが転写されることで、厚さの短周期のムラも付与される。

このようにして、本発明の電子写真ベルトを得ることもできる。

さて、本発明の電子写真ベルトの体積抵抗率は、 1 0 ⁸〜1 0 ^{1 3} [ Ω · c m] の範囲にあることが好ましい。

特に、本発明の電子写真ベルトを転写材搬送ベルトとして用いる場合には、その体積抵抗率は、 1 0 ⁹〜1 0 ^{1 3} [ Ω · c m] の範囲にあることが好ましい。

体積抵抗率の小さすぎる電子写真ベルトを転写材搬送ベルトとして用いた場合、特に高温高湿環境において、転写材を確実に吸着させ、この転写材を一定速度で搬送する能力が低下し、色ズレが発生しやすくなる。一方、体積抵抗率の大きすぎる電子写真ベルトを転写材搬送ベルトとして用いた場合、転写電流が流れにくくなり、その分高い転写電圧が必要になるので、転写時の異常放電が生じやすくなり、画像不良が発生しやすくなる。

また、本発明の電子写真ベルトを中間転写ベルトとして用いる場合には、その体積抵抗率は、 1 0 ⁸〜1 0 ^{1 2} [ Ω · c m] の範囲にあることが好ましい。体積抵抗率の小さすぎる電子写真ベルトを中間転写ベルトとして用いた場合、突き抜け画像（一部に濃度が薄い部分が発生した画像）が出力されやすくなる。中間転写方式の場合、電子写真感光体上のトナーは、転写材ではなく、中間転写ベルトたる電子写真ベルト上に直接に転写（一次転写）されるため、電子写真ベルトの抵抗の影響が大きい。電子写真ベルトの体積抵抗率が低すぎると、転写ニップにかかる実質的な電圧が増加し、異常放電が生じて、一次転写が完全には行われにくくなる。一方、体積抵抗率の大きすぎる電子写真ベルトを中間転写ベルトとして用いた場合、転写電流が流れにくくなり、その分高い転写電圧が必要になるので、転写時の異常放電が生じやすくなり、画像不良が発生しやすくなる。

本発明において、電子写真ベルトの厚さは、以下のようにして測定した。〈測定機〉

本発明では、 3つの厚みゲージが互いに 1 0 O mm離れた位置に設置され、電子写真ベルト厚さを同時に 3箇所測定できる測定機を用いた。測定機の概略構成を図 1 3に示す。図 1 3において、 3 0 1はゲージ 1、 3 0 2はゲージ 2、 3 0 3はゲージ 3である。電子写真ベルトの厚さを正碑に測定するため、厚みゲージとしては、繰り返し測定精度が 1 / m以下のものが好ましい。本発明では、リニャゲージ L B G 2— 0 1 0 5 L (ミツトヨ製）を使用した。測定子先端の形状は、直径 5 mmの球面の一部を有する形状とした。図 1 3 に示す構成の測定機は、電子.写真ベルトを張架するためのローラーを任意の角度だけ断続的に回転させることにより、張架した電子写真ベルトを任意の距離だけ断続的に送ることができる機構を有する。図 Γ 3の測定機を用いると、軸方向に 3箇所の厚みが同時に測定されるが、本発明では、これら測定値の相加平均値^、重心 Zの計算および電子写真ベルトの厚さの短周期のムラの計算に用いた。

本発明において、電子写真ベルトの体積抵抗率は、以下のようにして測定した。

〈測定器〉

抵抗計：超高抵抗計 R 8 3 4 0 A (ァドパンテスト社製）

試料箱：超高抵抗計測定用試料箱 T R 4 2 (ァドパンテスト社製）なお、主電極には直径 2 2 mm '厚さ 1 0 mmの金属を用い、ガードリング電極には内径 4 1 mm ·外径 4 9 mm ·厚さ 1 0 mmの金属を用いた。

〈サンプル〉

測定対象の電子写真ベルトから直径 5 6 mmの円形の試験片を切り出した。切り出した試験片の片面には、その全面に P t— P d蒸着を行うことで蒸着膜電極を設けた。試験片のもう一方の面には、同じく P t— P d蒸着膜により、直径 2 5 mmの主電極膜と、内径 3 8 mm ·外径 5 0 mmのガードリング電極膜を同心状に設けた。なお、 P t— P d蒸着膜は、マイルドスパッタ E 1 0 3 0 (日立製作所製）を用い、電流値 1 5 mAにて蒸着操作を 2 分間行って得た。蒸着操作を終了したものを測定サンプルとした。測定時には、直径 2 2 mmの主電極を直径 2 5 mmの主電極膜からはみ出さないように該主電極腠の上に置き、内径 4 1 mmのガードリング電極を内径 3 8 mm のガードリング電極膜からはみ出さないように該ガードリング電極膜の上に置いて測定した。

〈測定条件〉

測定雰囲気： 2 3 °C/ 5 0 % R H

なお、測定サンプルは、あらかじめ測定雰囲気に 2 4時間放置しておいた。測定モード：プログラムモード 5

なお、チャージおよびメジャーは 3 0秒、デイスチャージは 1 0秒とした。印加電圧： 1 0 0 (V)

その他の条件および体積抵抗率の計算は、 A S TM—D 2 5 7— 7 8に準拠した。

本発明の電子写真ベルトを回転駆動するための駆動ローラーの直径は、 1 0〜3 O mmの範囲が好ましく、 1 2〜2 8 mmの範囲がより好ましい。駆動ローラーの直径が大きくなるほど、電子写真装置が大型化する傾向にある。一方、駆動ローラーの直径が小さくなるほど、駆動ローラーへの電子写真べルトの巻き付け量が少なくなる傾向にある。駆動ローラ¹ ·の電子写真ベルトの巻き付け量が少ないと、繰り返し使用によって、電子写真ベルトの裏面と駆動ローラーの表面がスリップしゃすくなり、色ズレが発生する原因ともなる。

駆動ローラーの表面には、厚さ 0 . 0 5〜5 mmのゴム層を有させることが好ましい。駆動ローラーの表面にゴム層を有させることによって、電子写真ベルトの厚さの短周期のムラによるクサビ効果が増大し、繰り返し使用による色ズレの悪化が効果的に低減される。ただし、ゴム層の厚さが薄すぎると、クサビ効果の増大効果が乏しくなる。一方、ゴム層の厚さが厚すぎると、ゴムの熱膨張による駆動ローラーの直径変化量が大きくなるため、使用環境によって電子写真ベルトの回転速度が変わってしまい、色ズレが発生しやすくなる。

本発明の電子写真ベルトの厚さは平均（平均厚さ）で 70〜1 50 jumの範囲にあることが好ましく、 80〜1 20 zmの範囲にあることがより好ましい。平均厚さが薄すぎると、電子写真ベルトの機械的強度が不足し、繰り返し使用中に破断しやすくなる。一方、平均厚さが厚すぎると、電子写真べルトの腰が強くなり、円滑な回転駆動が困難になる。

以下に、具体的な実施例を挙げて本発明をさらに詳細に説明する。ただし、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、実施例中の「部」は「質量部」を意味する。

(実施例 1)

2軸押し出し機を利用して、表 1の配合からなるペレツト状の熱可塑性樹脂組成物（以下「ペレット」ともいう）を調製した。

次に、このペレツトを用い、図 9に示すィンフレーション成形装置を用いて、チューブをインフレーション成形した。

ここで、図 10に示すように、エアリング 200の内部には、 1本あたり 200 [W] のヒーター（カートリッジヒーター 201) 力直径 700m mのピッチ円上に 20.本内蔵されている（各ヒーターは等間隔に配置されている）。また、各ヒーターを挟みこむように、ヒートシンク 204 (銅板） 2枚を 1対として、各ヒーターに取り付けた（図 1 1、図 1 2参照）。ヒートシンク 204の熱容量は、 1対あたり 30 [J/K] である。エアリング噴き出し口 203の下端における直径は 1 3 Ommであるので、ヒートシンクから噴き出し口までは、直線距離にして 285 mmである ( (700— 1 30) / 2 = 285) 。なお、エアリング噴き出し口 203 の上端における直径は、 1 5 Ommである。エアリング噴き出し噴き出し口 203の下端から上端までの高さ（垂直方向の距離）は、 3 Ommであり、この 30mmの間に、噴き出し口の直径が、 130mmから 150mmに、直線状に増加するようになっている。

隣り合うヒートシンクの間には、セラミックス製の棒（ィンシュレーター 2 0 2 )が挟まれており、ヒートシンク間の断熱材の役割を果たすとともに、ヒートシンク間のすき間を埋める役目を有する。すき間は、エアリング噴き出し口における風量の均一性を悪化させ、厚さの長周期のムラを悪化させる傾向にある。

図 1 0から明らかなように、エアリング内部は周方向に仕切られていない。また、エアリング 2 0 0へのエア供給口 2 1 0は、不図示の送風手段（ブロワ =シ口ッコファン）に接続されており、ここを通じて送風されたエアが、エアリング 2 0◦の内部で周方向の流量が均一化され、図 1 0の噴き出し口 2 0 3から出てくる。エアリング内部が仕切られていないため、エアリングの噴き出し口 2 0 3における気体の流量は、どの位置においても、等しい (均一である)。内部が仕切られていないエアリングは、色ずれの少ないベルト、つまり Zの小さいベルトを得る'ために有利である。

また'、安定板 1 7 0の高さは、その下端が、押し出されたチューブが固化した後にチューブに触れるような高さに調整した。

固化する前に安定板 1 7 0をチューブに接触させると、安定板によってチユーブの微小な凹凸が減じられ、厚さの短周期のムラが減少する一方、安定板に接触している部分と接触していない部分とで厚さが異なってしまレ、、厚さの長周期のムラが悪化する。

環状ダイのダイリップは、外径 1 0 O mm、内径 9 8 . 4 mmである。溶融したペレットは、ダイリップから環状（チューブ状）に押し出され、チューブの内部にエアを導入することで、引き取り過程において、チューブ直径を 1 5 3 mmに膨張させた。

固化した状態のチューブ直径と、ダイリップの外径との比率はブロー比と呼ばれ、この場合は、ブロー比 1 . 5 3となる。ブロー比を 1 . 2以上にすると、チューブが周方向にも十分延伸されるので、周方向の強度にも優れた耐久性のある電子写真ベルトが得られる。プロ一比を大きくしすぎると、ィンフレーシヨン成形が不安定になりやすいので、プロ一比は 3 . 5以下が好ましい。

ピンチロール 1 8 0によるチューブの引き取り速度は、 3〜2 O m/m i nが好ましく、 5〜 1 5 mZm i nがより好ましい。本実施例では 9 m/m i nにした。引き取り速度が遅すぎると、チューブ直径が安定しなくなり、インフレーション成形が不安定になる。引き取り速度が速すぎると、メルトフラクチャ一が発生しやすくなり、厚さの短周期のムラが 2 0 %を超えやすくなる。

なお、図 9中、 1 0 0は 1軸押し出し機、 1 1 0はホッパー、 1 4 0はダィ、 1 5 0はチューブ直径調節用エア吸排気路、 1 9 0はカッター、 Tは力ッター 1 9 0で切断後折り畳まれた状態のチューブである。

まず、 2 0本のヒーターは、すべて動作 O F Fのまま、インフレーション成形を開始した。そして、チューブとエアリング噴き出し口との最短距離が 5 mm程度になるように、エア供給口 2 1 0に接続された不図示のブロワ出力、すなわちエアリング噴き出し口から吹き出すエアの流量と流速を調節した。ブロワの吸い込み口において、吸い込む空気の温度は制御していない。チューブとエアリング噴き出し口との最短距離が 1〜3 O mmになるように、好ましくは 2〜2 O mmになるように、エアリング噴き出し口から吹き出すエアの流量と流速を調節することが好ましい。 1 mmより近いと、チュープが噴き出し口に接触しやすくなり、安定して引き取ることが難しくなる。 3 O mmより遠いと、ヒーター動作を O Nにしたときの偏肉低減効果が発揮されにくくなる。本実施例では、チューブとエアリング噴き出し口 203 との最短距離が 1 2 mmになるように、エアリング噴き出し口から吹き出すェァの量と流速を調節した。なお、チューブとエアリング噴き出し口 203 との距離とは、図 1 0において、噴き出し口下端（Φ 130)から上端 ( φ 150) に向かって形成される円錐形状の一部をなす面と、チューブ面との最短距離を言う。

なお、ヒーター O F Fの状態は、通常のエアリングを用いて成形した場合に相当するのであるが、このとき得られたチューブを、チューブ Aとする。

2 0本のヒーターの位置と、チューブ Aの厚さの測定位置が対応するようにして、チューブ Aの厚さを周方向に 2 0箇所測定した。厚さの測定は、測定誤差の影響を小さくするために、図 1 3のような測定装置を用いて、軸方向に 3箇所測定し、 3つの測定値（ゲージ 1〜ゲージ 3に対応する値）の相加平均値を、測定位置における厚さとした。測定結果を表 3に示す。

表 3からわかるように、チューブ Aの周方向の厚さは、 9 6 . 0〜1 0 4 . 9 mであり、 1 0 0 μ πι ± 5 %以下に収まっている。しかしながら、重心 Ζは、 2 . 1 7 μ mであった。

次に、エアリングのヒーターを動作させるためのヒーター出力決定について説明する。

先に測定した 2 0箇所の測定データにおいて、各測定位置の厚さ一最も厚さが薄い位置の厚さを求め、その値に比例係数（ゲイン）を掛けて、各ヒーターの出力を決定した。ここでは、ゲインを 4とした。ヒーター出力一覧を表 4に示す。

なお、ヒーター出力は、 5秒を 1サイクルとするサイクル制御、つまり、出力 1 %にっき、 1サイクル内でヒーターに 0 . 0 5秒通電させる制御を行つた。サイクル制御する場合には、 1サイクルの周期を 3 0秒以下にすることが好ましい。 3 0秒より長いと、ヒーターの O N/ O F Fに連動して風の温度が変化する程度が大きくなるため、厚さの変化の程度も大きくなつてしまう。周期の下限は特にないが、実用的には 0 . 1秒以上である。もちろん、ヒーターへの投入電力の制御方法は、これに限られるものではなく、位置制御方式など、他の制御方式とすることもできる。

ヒーター OF Fの状態から、表 4のヒーター出力になるようにヒーター制御を開始し、制御開始から 5分経過した後に得られこチューブを、チューブ Bとする。チューブ Bの厚さ測定結果を表 5に示す。

また、エアリング噴き出し口に、線直径 50 μπιの熱電対をかざして、周方向 20ケ所における風の温度を測定したところ、最も温度の低い部分で 2 8°C、最も高い部分で 45°Cであった。つまり、風の温度差は 1 7°Cであつた。

ヒーターの制御開始から 5分経過した後に得られたチューブをチューブ

Bとする。チューブ Bの厚さを測定したところ、表 5のように、重心 Zは 0.

74 zmまで改善された。

次に、図 1 3の測定装置における測定ピッチを lmmに変更して、長さ 2

4mmに渡って、チューブ Bの厚さの短周期のムラを測定した。ここでも、測定誤差の影響を小さくするために、軸^向に 3箇所測定し、その平均値を用いた。結果を表 6に示す。厚さの短周期のムラは 2. 8%であった。次に、チューブ Bを所定の幅に切断し、蛇行防止ガイドを取り付けることによって、本発明の電子写真ベルトを得た。得られた電子写真ベルトの内周長は 48 Ommであった。

図 1に示す構成の電子写真装置（カラー電子写真装置）に、得られた電子写真ベルトを転.写材搬送ベルト 24として組み込んだ。駆動ローラー 21の外径は 22 mmであり、その表面には、厚さ 1 mmのゴム層が設けられている。駆動ローラー 21への転写材搬送ベルト 24の巻き付け角は 1 30° とした。すなわち、駆動ローラー 21への転写材搬送ベルト 24の卷き付け量は 24. 9 mmである（22 X 3. 14 X 1 30/3 60 = 24. 9) 。転写材搬送ベルト 24の内周長に対する巻き付け量の割合は、 5. 2 %である ( 2 4 . 9 / 4 8 0 = 0 . 0 5 2 ) 。

隣り合うドラム状の電子写真感光体（以下「感光ドラム」ともいう）の回転軸は、その中心が互いに 4 5 mm離れている。

図 1において、 1一 Y、 1一 Μ、 1一 C、 1一 B Kは、それぞれ感光ドラムであり、矢印の方向に所定の周速度（プロセススピード'）で回転駆動される。

以下に、第 1の色成分像' (例えばイェロー色成分像）が形成される過程を説明する。

感光ドラム 1一 Yの表面は、その回転過程で、一次帯電器 2により所定の極性 ·電位に一様に帯電処理され、次いで、不図示の像露光手段による像露光 3を受ける。このようにしてカラー画像の第 1の色成分像（この例ではィエロー色成分像）に対応した静電潜像が形成される。

次いで、その静電潜像が第 1の現像器（イェロー色現像器 4 1 ) によりィエロー成分像に現像される。このようにして感光ドラム 1一 Y上に第 1色 (イェロー) のトナー像が形成される。そして、所定のタイミングで、感光ドラム 1一 M、 1一 C、 1一 B K上にも第 2色〜第 4色のトナー像が形成される。

一方、転写材搬送ベルト 2 4は、矢印の方向に感光ドラム 1一 Y、 1一 Μ、 1一 C、 1一 B Kとほぼ同じ周速度あるいはこれらに対して所定の周速差 (多くの場合、転写材搬送ベルトの方が感光ドラムよりも速い）を有する周速度にて回転駆動されている。

また、所定のタイミングで、給紙ローラー 1 1から転写材搬送ベルト 2 4 に転写材 Pが給送され、転写材 Pは転写材搬送ベルト 2 4に吸着され、転写材搬送ベルト 2 4の回転にともなって転写材 Pが搬送されていく。

図 1に示す構成の装置では、転写材 Pを重力に逆らって上方向に搬送させる必要がある力転写材 Pの転写材搬送ベルト 2 4への吸着力を大きくするための特別の手段を有していない。 - このため、図 1に示す構成の装置においては、転写材 Pの転写材搬送ベルト 2 4への吸着が不安定となりやすく、色ズレが発生しやすくなるが、本発明の電子写真ベルトは、このような電子写真装置に好適に用いることができる。

転写材搬送ベルト 2 4の吸着転写ニップ（各感光ドラムと転写ローラー 2 2が転写材搬送ベルト 2 4を介して対峙する部分）を転写材 Pが通過する際、バイアス電源 2 8を通じて転写ローラー 2 2に転写バイアスが印加される。これによつて、感光ドラム上のトナー像は転写材 Pに転写されていく。すなわち、第 1色成分であるイェロートナー像、第 2色成分であるマゼンタトナ一像、第 3色成分であるシアントナー像、第 4色成分であるブラックトナー像の順で転写材 Pの上に順次積層転写されていく。このときの転写バイアスは、例えば一 3 k V〜十 3 k V程度である。本実施例では、転写バイアスは、 + 1 0 0 0 [V] (+ 1 [ k V] ) とした。

転写材搬送ベルト 2 4のクリーニングは、転写ローラー 2 2にトナーと同極性のバイアスを印加することで、転写材搬送ベルト 2 4上のトナーを感光ドラムに戻す、いわゆる静電クリーニング方式とした。

なお、電子写真感光体 1— Y〜l一 B Kは、厚さ 2 0 μ πιの電荷輸送層を持ち、像露光前の電位（V d ) がー 7 0 0 [V] 、像露光後の電位（V I ) がー 1 5 0 [V] となるように一次帯電おょぴ露光を行った。

なお、図 1中、 1 0は袷紙ガイド、 1 3は感光ドラム用のクリ一二ング部材、 1 5は定着器、 2 6は張架ローラーである。

転写材搬送ベルト 2 4の回転速度は 5 0 mm/ sとした。

1 0 0 0 0枚の画像出力耐久試験を行い、出力画像の色ズレを観察 '評価した。結果を表 2に示す。なお、色ズレの評価は以下のようにして行った。

〈色ズレ評価〉 5018061

33 色ズレ計測用画像出力パターンを図 14に示す。

図 14に示すように、 A 4用紙 401の中央部に、線幅（線の太さ） 1 0 0 ιη、長さ 5mmの横線を、 4色（イェロー Y、シアン C、マゼンタ M、ブラック B k) 横一列に並べた。そして、これを 1行とするとき、該行を用紙の縦方向に 2 mmずつずらして、合計 1 30行描画した（A 4用紙の上下両端部約 20 mmを空白とし、中央部 258mmに画像を出力）。

色ズレ計測用画像出力パターンの各行において、ブラックの横線を基準として、他の 3色の横線が、縦方向にどれだけずれているか、その絶対値を測定した。各行において測定された値の最大値を、そのページ内における色ズレ量 [μπι] とした。画像出力環境は、 2 3±2°C、 50± 1 0%RHとした。

色ズレ量は、以下の判定基準で示した

200 m以下： AA

200 //m り大きく 220 m以下： A

220 μ mより大きく 240 μ m以下： B

240 μ mより大きく 260 m以下： C

260 μ mより大きい： D

1

34

表 1

無機粉体体積熱可塑性樹脂

カーホ'ンフ"ラックその他抵抗率

(Qcm) 配合量種配合量配合量合量配合量類 (&&%) (Hfit%) 類 ( ％) (HS%) 類実施例 1 A 30 B 39 H 1 J 10 L 20 5X10¹⁰ 実施例 2 C 35 D 55 K 5 L 5 1X10¹² 実施例 3 A 60 J 15 L 25 3X 10⁸ 実施例 4 C 60 κ 5 L 35 5X 10^lz 実施例 5 A 10 B 76 H 4 κ 6 N 4 9X10¹¹ 実施例 6 A 50 B 34 κ 14 M 2 1X10» 実施例 7 F 60 B 22 I 1 κ 10 L 7 2X10¹⁰ 実施例 8 G 75 I 10 κ 10 L 5 9X10¹⁰ 実施例 9 実施例 1と同じ実施例 10 実施例 1と同じ実施例 11 実施例 1と同じ実施例 12 P 90 J 7 L 3 9X10"

J 5

実施例 13 P 90 L 3 3X10¹²

Q 2 比較例 1 施例 1と同じ比較例 2 A 15 B 40 J 11 L 34 9 X 10⁹ A : ポリアミド 1 2 (グリルアミド L 25 ェムス昭和電工製）

B :ポリアミド 6— 10 (アミラン CM2006 東レ製）

C：ポリアミド 1 1 (リルサン BE SN— O— TL ァトフイナジャパン製）

D : ポリアミド 6— 1 2 (ダイアミド D 22 ダイセルデグサ製)

E :ポリアミド 6 (アミラン CM1 021 XF 東レ製）

F：直鎖型ポリフエ二レンスルフィド粒子（サスティール B 060 東ソ一製比重 1. 3 5 平均粒子径 50 m)

G：酸成分として、テレフタル酸とイソフタル酸を用いたポリシクロへキシレン . ジメチレン .テレフタレート（デュラスター D S 2000 ィーストマン . ケミカル ' カンパニー社製)

H:エポキシ基を有するダリシジルメタクリレートとエチレンとのコポリマー（ボンドファースト E 住友化学工業製)

I ：無水マレイン酸とエチレンとのコポリマー（F 3000 .宇部興産製） J ：カーボンブラック（デンカブラック粉状品電気化学工業製） K ：カーボンブラック (スぺシャノレブラック 1 00 デグサ製）

' L ：酸化亜鉛（酸化亜鉛 1種堺化学製平均粒子径 0. 6 xm) M:タルク（ミクロエース P— 3 日本タルク製平均粒子径 5. 1 μπι) Ν:乾式法によるシリカの表面をジメチルシリコーンオイル処理したもの (ァエロジル RY 200 日本ァエロジル製平均粒子径 1 2 nm)

P： P V D F (カイナー 720 アルケマ社製フッ化ビ-リデンのホモポリマー）

Q ：黒鉛（UF— G 10、平均粒子径 4μιη、昭和電工製）表 2

Z .短周期色ずれ '画像濃度

( m) 膜厚ムラ初期一万枚均一性

(%) 耐久後，

実施例 1 0.74 2.8 AA A 良好実施例 2 0.33 2.0 AA B 良好実施例 3 1.50 20.0 A A やや濃度ムラあり（実用範囲）実施例 4 1.99 15.1 B B 良好実施例 5 0.51 2.3 AA B 良好実施例 6 0.49 5.0 AA AA 良好実施例 7 0.01 6.1 AA AA 良好実施例 8 0.05 4.1 AA AA 良好実施例 9 0.20 3.5 AA AA 良好実施例 10 1.00 2.6 AA A 良好実施例 11 実施例 1と同じ AA A 良好実施例 12 0.10 2.8 AA A 良好実施例 13 0.10 3.5 AA AA 良好比較例 1 2.17 2.7 C C 良好比較例 2 0.55 24 A A 初期より濃度ムラあり（実用不可）表 3

差替え用紙（規則 2δ) 表 4

差替え周紙 (規則 26)

表 6

差替え用紙（則 26) (実施例 2 )

配合を表 1のように変更 ύ実施例 1と同様にしてチューブをィンフレーション成形した。 ·

チューブとエアリング噴き出し口との最短距離が 8 mmになるように、ブロワの.出力（風量）を決定し、ヒーター O F Fの状態における厚さデータに基づいて、ヒーターの出力を決定し、ヒーターの制御を開始した。制御開始から 5分^過した時点で、エアリング噴き出し口において、実施例 1と同様にして、風の温度を測定したところ、最低 2 8 °C、最高 5 0 °C、温度差は 2 2 °Cであった。ヒーター制御開始から 5分経過したチューブを用いて、実施例 1と同様にして電子写真ベルト（転写材搬送ベルト）を作製し、実施例 1 と同様の評価を行った。厚さの測定結果を表 7、表 8に、色ズレ評価結果を表 2.に示す。

重心 Zが 0 : 3 3 μ πιと小さいので、初期の色ズレは小さかったが、厚さの短周期のムラが 2 . ひ％と小さいため、 1 0 0 0 0枚の耐久後には、色ズレが実用範囲内であるものの、初期と比べて悪化した。厚さの短周期のムラが小さくなつたのは、無機粉体の量が 1 0質量％と少ないためと思われる。

表 7

差替え用紙（規貝 1126) 表 8

周方向位置ゲージ 1 ゲージ 2 ゲージ 3 ゲージ 1〜3の平均値: tn

0mm 100.0j«m 100.0 m 100.0/im 100.0 μ. m

1mm 100.1 jUm 100.1 im 100.2jUm 100.1 Um

2mm 100.2^m 100.1 μ m 100.2 m 100.2 i m

3mm 100.2 m 100.3 im 100.2/ m 100.2 m

4mm 100.2'jWm 100.2 m 100.5jUm 100.3jU m

5mm 100.3 m 100.3jU m 100.2 m 100.3jU m

6mm 100.5 m 100.5 / m 100.7 m 100.5 m

7mm 100.6 m 100.8 m 100.4jUm 100.6jU m

8mm 100.6 m 100.6jUm 100.8 / m 100.6jt m

9mm 100.6 m 100.9 i m 100.8 i m 100.7jL<m

10mm 100.7 /m 101.0 jWm 101.0 m 100.9jt/m

11mm 100.7 i.m 101.0 m 101.0 im 100.9 m

12mm 100.8 m 101.3 m. 100.9〃 m 101.0 m

13mm 101.0 im 101.1 im 101.1 μ m 101.1 fl m

14mm 101.1 jt/m 101.2 jUm 101.2 im 101.2 jt m

15mm 101.0 im 101.4 m 101.4 / m 101.3 jt m

I mm 101.0 i m 101.6 jii m 101.6 im 101.4 i m

17mm 101.1 //m 101.6 jWm 101.6 m 101.4 m

18mm 101.4jUm 101.5 i m 101.5 m 101.5 / m

19mm 101.4 m 101.7 / m 101.8 /i m 101.6 jUm

20mm 101.6 m 101.9 m 101.8 m 101.8 m

2lmm 101.4 /m 101.9 Urn 102.1 101.8 jUrrv

22mm 101.6 im 102.1 μ m 102.0jUm 101.9 im

23mm 101.6 jUm 102.3jUm 102.2 m 102.0〃 m

24mm 101.8 im 102 m 102.2 m 102.1 m

tnの最大値 102.1 m tnの最小値 100.0jUm tnの平均 1直 101.0 im

(最大値一最小値） ÷平均値 2.0% (実施例 3 )

配合を表 1のように変更し、実施例 1と同様にしてチューブをインフレ一ション成形した。

チューブとエアリング噴き出し口との最短距離が 1 5 mmになるように、ブロワの出力（風量）を決定し、ヒーター O F Fの状態における厚さのデータに基づいて、ヒーターの出力を決定し、ヒーターの制御を開始した。制御開始から 5分経過した時点で、エアリング噴き出し口において、実施例 1と同様にして、風の温度を測定したところ、最低 2 7 °C、最高 3 2 °C、温度差は 5でであった。ヒーター制御開始から 5分経過したチューブを用いて、実施例 1と同様にして電子写真ベルト（転写材搬送ベルト）を作製し、実施例 1と同様の評価を行った。厚さの測定結果を表 9、表 1 0に、色ズレ評価結果を表 2に示す。

厚さの短周期のムラは 2 0 . 0 %と大きかった。これは、.無機粉体の量が 4 0質量％と多いことが原因と考えられる。重心 Zの値は 1 . 5 0 であつた。このため、初期も 1 0 0 0 0枚耐久後も、色ズレは小さかった。

表.9

差替え用紙（規則 2β) 表 1 0

差替え用紙（規顾 2β) (実施例 4 )

チューブとエアリング噴き出し口との最短距離が 1 mmになるように、ブロワの出力（風量）を決定し、ヒーター O F Fの状態における厚さのデータに基づいて、ヒーターの出力を決定し、ヒーターの制御を開始した。制御開始から 5分経過した時点で、エアリング噴き出し口において、実施例 1と同様にして、風の温度を測定したところ、最低 3 0 °C、最高 9 6 °C、温度差は 6 6 °Cであった。ヒーター制御開始から 5分経過したチューブを用いて、実施例 1と同様にして電子写真ベルト（転写材搬送ベルト）を作製し、実施例 1と同様の評価を行った。厚さの測定結果を表 1 1、表 1 2に、色ズレ評価結果を表 2に示す。

重心 Zの値は 1 . 9 9 /x mであった。初期の色ズレは、他の実施例より大きめであるが、実用範囲内であった。厚さの短周期のムラは 1 5 . 1 %と大きいので、 1 0 0 0 0枚耐久後も、色ズレは悪化しなかった。厚さの短周期のムラが大きいのは、無機粉体の量が 4 0質量％と多いことが原因と思われる。

表 1 1

差替え用紙（規則 26) 表 1 2

差替え用紙 (mm (実施例 5 )

チューブとエアリング噴き出し口との最短距離が 2 mmになるように、ブロワの出力（風量）を決定し、ヒーター O F Fの状態における厚さのデータに基づいて、ヒーターの出力を決定し、ヒーターの制御を開始した。制御開始から 5分経過した時点で、エアリング噴き出し口において、実施例 1と同様にして、風の温度を測定したところ、最低 2 6 °C、最高 5 6 °C、温度差は 3 0 °Cであった。ヒーター制御開始から 5分経過したチューブを用いて、実施例 1と同様にして電子写真ベルト（転写材搬送ベルト）を作製し、実施例 1と同様の評価を行った。厚さの測定結果を表 1 3、表 1 4に、色ズレ評価結果を表 2に示す。

重心 Zの値は 0 . 5 1 μ πιであった。初期の色ズレは、小さかったが、厚さの短周期のムラが 2 . 3 %と小さめなので、耐久後の色ズレが、やや悪化した。ただし、 1 0 0 0 0枚後も実用レベルである。

P T/JP2005/018061

51

表 13

差替え用紙（規則 2β》表 1 4

差替え用弒（規則 2β) (実施例 6 )

チューブとエアリング噴き出し口との最短距離が 3 0 m mになるように、ブロワの出力（風量）を決定し、ヒーター O F Fの状態における厚さのデータに基づいて、ヒーターの出力を決定し、ヒーターの制御を開始した。制御開始から 5分経過した時点で、エアリング噴き出し口において、実施例 1と同様にして、風の温度を測定したところ、最低 2 9 °C、最高 5 6 °C、温度差は 2 7 °Cであった。ヒーター制御開始から 5分経過したチューブを用いて、実施例 1と同様にして電子写真ベルト（転写材搬送ベルト）を作製し、実施例 1と同様の評価を行った。厚さの測定結果を表 1 5、表 1 6に、色ズレ評価結果を表 2に示す。

重心 Zの値は 0 . 4 9 μ πιであった。初期も耐久後も色ズレは小さかった。

表 1 5

差替え用紙（規則 2δ》表 1 6

逡替え用紙（規則 2β JP2005/018061

56 (実施例 7 )

配合を表 1のように変更し、実施例 1と同様にしてチューブをィンフレーション成形した。

チューブとエアリング噴き出し口との最短距離が 2 O mmになるように、ブロワの出力（風量）を決定し、ヒーター O F Fの状態における厚さのデー' タに基づいて、ヒーターの出力を決定し、ヒーターの制御を開始.した。制御開始から 5分経過した時点で、エアリング噴き出し口において、実施例 1と同様にして、風の温度を測定したところ、最低 3 5 °C、最高 1 2 0 °C、温度差は 8 5 °Cであった。ヒーター制御開始から 5分経過したチューブを用いて、実施例 1と同様にして電子写真ベルト（転写材搬送ベルト）を作製し、実施例 1と同様の評価を行った。厚さの測定結果を表 1 7、表 1 8に、色ズレ評価結果を表 2に示す。

重心 Zの値は 0 . 0 1 μ mであった。初期も耐久後も色ズレは小さかった。

表 1 7

替え甩弒（規則 2β) 表 1 8

(実施例 8 )

替え用紙（規則 26) 1

59 配合を表 1のように変更し、実施例 1と同様にしてチューブをインフレ.一シヨン成形した。

チューブとエアリング噴き出し口との最短距離が 8 mmになるように、ブロワの出力（風量）を決定し、ヒーター O F Fの状態における厚さのデータに基づいて、ヒーターの出力を決定し、ヒーターの制御を開始した。制御開始から 5分経過した時点で、エアリング噴き出し口において、実施例 1と同様にして、風の温度を測定したところ、最低 2 9 °C、最高 6 9 °C、温度差は 4 0 °Cであった。ヒーター制御開始から 5分経過したチューブを用いて、実施例 1と同様にして電子写真ベルト（転写材搬送ベルト）を作製し、実施例 1と同様の評価を行った。厚さの測定結果を表 1 9、表 2 0に、色ズレ評価結果を表 2に示す。

重心 Zの値は 0 . 0 5 μ mであった。初期も耐久後も色ズレは小さかった。

表 1 9

差え用紙（規則 26) 表 2 0

(実施例 9 )

実施例 1と同一配合のペレツトを用い、図 9に示すインフレーション成形機を用いてチューブの成形を行った。本実施例では、エアリング内部に設けたヒーター（カートリッジヒーター）は、 1本あたり 2 0 0 [W] であり、

差替え用紙（規則 26) 周方向に 6 0個設置した（各ヒーターは等間隔に配置されている）。各ヒーターには、実施例 1と同様に銅板製のヒートシンクと、セラミックス製のィンシュレーターを設けた。ヒートシンク一対あたりの熱容量は 3 [ J /K] である o

実施例 1と同様に、始めはすベてのヒーターを O F Fにしてインフレーション成形を開始し、厚さの測定結果に基づいて各ヒーターの出力を決定し、ヒーターの制御を開始した。なお、本実施例では、ヒーターの数が 6 0個あるので、周方向に 6 0箇所、厚さを測定し、.実施例 1と同様にゲインを決めて、各ヒーターの出力を決定した。ヒーターの制御は、実施例 1と同様のサィクル制御であるが、 1サイクルを 1秒とした。

チューブとエアリング噴き出し口との最短距離は 3 mmとし、引き取り速度は 1 5 m/m i nとした。また、チューブの直径を 1 9 7 . 5 mm, したがってブロー比を 1 . ' 9 7 5にした。それ以外は、実施例 1と同様にして電子写真ベルト（転写材搬送ベルト）を得た。ヒーター制御開始から 5分経過したチューブから得られた転写材搬送ベルトの内周超は 6 2 0 mmであつた。'

転写材搬送ベルトの重心 Zを求めるために、図 1 3の装置を用いて、 3 1 mmピッチで実施例 1と同様に厚さを測定した。結果を表 2 1に示す。また、厚さの短周期のムラの測定結果を表 2 2に示す。

得られた転写材搬送ベルトを、図 1に示す構成の電子写真装置（カラー電子写真装置）に組み込んだ。なお、本実施例では、隣り合う感光ドラムの回 ' 転軸は、その中心が互いに 6 5 mm離れている。駆動ローラーの直径は 2 0 .

7 mm、巻き付け角は 1 0 3 ° とした。したがって、巻き付け量は 1 8 . 6 mmであり、内周長の 3 . 0 %である（1 8 . 6 / 6 2 0 = 0 . 0 3 0 ) 。その他の電子写真動作は実施例 1と同様とした。

1 0 0 0 0枚の画像出力を行った結果を表 2に示す。 P T/JP2005/018061

63

表 21

替え甩紙（規雨 2β》表 22

(実施例 1 0 )

チューブの直径を 1 3 O mmにした以外は、実施例 1と同様にして電子写達替え用紙（規則 26) TJP2005/018061

65 真ベルト（転写材搬送ベルト）を得た。ヒーター制御開始から 5分経過したチューブから得られた転写材搬送ベルトの内周長は、 38 Ommであった。転写材搬送ベルトの重心 Zを求めるために、図 1 3の装置を用いて、 1 9 mmピッチで実施例 1と同様に厚さを測定した。結果を表 23に示す。また、厚さの短周期のムラの測定結果を表 24に示す。

得られた転写材搬送ベルトを、図 1に示す構成の電子写真装置（カラー電子写真装置）に組み込んだ。なお、本実施例では、隣り合う感光ドラムの回転軸は、その中心が互いに 45 mm離れている。駆動ローラーは表面がゴムでできており、直径は 2 Omm'、駆動ローラー 21への転写材搬送ベルト 2 0の巻き付け角は 1 53° とした。したがって、巻き付け量は、 26. 7 m m、全内周長の 7. 0%である（26. 7/380 = 0. 070) 。その他の電子写真動作は実施例 1と同様とした。

1 0000枚の画像出力を行った結果を、表 2に示す。

JP2005/018061

66

表 23

差替え ^紙（規則 2β》表 2 4

(実施例 1 1 )

図 2の電子写真装置に、実施例 1と同様にして得られた電子写真ベルトを中間転写ベルトとして組み込んだ。

図 2において、 1一 Y、 1一 Μ、 1一 C、 1一 B Kは、それぞれ感光ドラ

替ぇ甩紙（規則 2β》ムであり、矢印の方向に所定の周速度（プロセススピード）で回転駆動される。隣り合う感光ドラムの回転軸は、その中心が互いに 4 5 mm離れている。以下に、第 1の色成分像（例えばイェロー色成分像）が形成される過程を説明する。

感光ドラム 1一 Yの表面は、その回転過程で、一次帯電器 2により所定の極性 ·電位に一様に帯電処理され、次いで、不図示の像露光手段による像露光 3を受ける。このようにしてカラー画像の第 1の色成分像（この例ではィエロー色成分像）に対応した静電潜像が形成される。 .

次いで、その静電潜像が第 1の現像器（イェロー色現像器 4 1 ) によりィエロー成分像に現像される。このようにして感光ドラム 1—Y上に第 1色

(イェロー）のトナー像が形成される。そして、所定のタイミングで、感光ドラム 1一 M、 1— C、 1一 B K上にも第 2色〜第 4色のトナー像が形成される。

一方、中間転写ベルト 5は矢印の方向に感光ドラム 1一 Y、 1一 Μ、 1 - C、 1—B Kとほぼ同じ周速度あるいはこれらに対して所定の周速差（多く 'の場合、転写材搬送ベルトの方が感光ドラムよりも速い）を有して回転駆動されている。

また、転写ローラー 2 2には、バイアス電源 2 8を通じて転写バイアスが印カロされる。これによつて、感光ドラム上のト+—像は中間転写ベルト 5に転写（一次転写）されてゆく。すなわち、第 1色成分であるイェロートナー像、第 2色成分であるマゼンタトナー像、第 3色成分であるシアントナー像、第 4色成分であるブラックトナー像の順で中間転写ベルト 5の上に順次積層転写されていく。このときの転写バイアス（一次転写バイアス）は、例えば一 3 k V〜十 3 k V程度である。

中間転写ベルト 5は、そのまま回転を続け、給紙ローラーを通じて所定のタイミングで転写材 P力中間転写ベルト 5と二次転写ローラー 7との間に 1

69 供給される。そして、二次転写ローラー 7と中間転写ベルト 5との二ップ部において、中間転写ベルト 5上のトナー像が転写材 Pに転写（二次転写）される。このときの転写バイアス（二次転写バイアス）は、例えば + 500V 〜十 3 kV程度である。

中間転写ベルト 5のクリーニングは、転写ローラー 22にトナーと同極性のバイアスを印加することで、中間転写ベルト 5のトナーを電子写真感光体に戻す、いわゆる静電クリーニング方式とした。

なお、電子写真感光体 1一 Y〜l— ΒΚは、厚さ 20 i mの電荷輸送層を持ち、像露光前の電位（Vd) がー 700 [V] 、像露光後の電位（V I ) がー 1 50 [V] となるように一次帯電および露光を行った。

中間転写ベルト 5の回転速度は 50 mm/ sとした。

駆動ローラー 21の表面は厚さ 0. 5 mmのゴム層よりなり、その外径は 14. 3 mmである。駆動ローラー 2 1への中間転写ベルト 5の巻き付け角は 140。とした。したがって、巻き付け量は、 1 7. 5mm、全内周長の 3. 6%である（1 7. 5mm÷480mm) である。

なお、図 2中、 8は二次転写対向ローラー、 9は中間転写ベルト用のタリ一ユング部材、 10は給紙ガイド、 1 1は給紙ローラー、 1 3は感光ドラム用のクリーエング部材、 1 5は定着器、 21は駆動ローラー、 26は張架口一ラーである。また、 29および 3 1はバイアス電源である。

10000枚の画像出力を行った結果を、表 2に示す。 - 表 3から明らかなように、重心 Zは 0. 74 μπι、厚さの短周期のムラは 2. 8%であるので、色ズレは小さかった。

(実施例 12)

配合を表 1のように変更し、実施例 1 と同様にしてチューブをインフレーシヨン成形した。

チューブとエアリング噴き出し口との最短距離が 10mmになるように、 8061

70 ブロワの出力（風量）を決定し、ヒーター O F Fの状態における厚さデータに基づいて、ヒーターの出力を決定し、ヒーターの制御を開始した。制御開始から 5分経過した時点で、エアリング噴き出し口にいて、実施例 1と同様にして、風の温度を測定したところ、最低 2 8 °C、最高 3 5 °C、温度差は 7 °Cであった。ヒーター制御開始から 5分経過したチューブを用いて、実施例 1と同様にして電子写真ベルト（転写材搬送ベルト）を作製し、実施例 1 と同様の評価を行った。厚さの測定結果を表 2 8、表 2 9に、色ズレ評価結果を表 2に示す。

重心 Zが Ο.ΙΟ μ πιと小さいので、初期の色ズレは小さかったが、厚さの短周期のムラが 2.8%と小さいため、 1 0 0 0 0枚の耐久後には、色ズレが実用範囲内であるものの、初期と比べて、やや悪化した。厚さの短周期のムラが小さくなったのは、無機粉体の量が 1 0質量％と少ないためと思われる。

表 2 8

表 2 9

(実施例 13)

配合を表 lの Tうに変更し、実施例 12と同様にしてチューブをインフレーシヨン成形した。実施例 13 と実施例 12の違いは、黒鉛の配合の有無だけである。

ヒーター制御開始から 5分経過したチューブを用いて、実施例 12と同様にして電子写真ベルト（転写材搬送ベルト）を作製し、実施例 12と同様の評価を行た。厚さの測定結果を表 3 0、表 3 1に、色ズレ評価結果を表 2 に示す。

重心 Z力 S 0.10 i mと小さいので、初期の色ズレは小さかった。また、黒鉛を添加したことにより、厚さの短周期のムラが実施例 12の 2.8%力ら、 3.5%に増加し、 1 0 0 0 0枚耐久後の色ずれも良好であった。

表 3 0

JP2005/018061

75 表 3 1

(比較例 1 )

図 1に示す構成の電子真装置（カラー電子写真装置）に、実施例 1の製造過程で得られたチューブ Aを転写材搬送ベルトとして組み込み、実施例 1 と同様の評価を行った。評価結果を表 2に示す。

内周長の 5 %、すなわち 24 mmの距離を 1 mm間隔で厚さ測定した結果を表 25に示す。

表 3から明らかなように、電子写真ベルトの厚さの精度は 96. 0〜1 0 4. 9 μπι、つまり 1 00 μ m± 5 %以下であり、一見良好である。しかし、重心 Zが 2. 1 7 μπιと大きいため、初期から色ズレが大きかった。

表 2 5

差替え紙（規則 2β》 (比較例 2 )

配合を表 1のように変更し、実施例 1と同様にしてチューブをインフレ一シヨン成形した。

チューブとエアリング噴き出し口との最短距離が 2 O mmになるようにブロワ出力を調整し、ヒーターゲインを決定して、ヒーター制御を開始した。制御開始から 5分経過したチューブを用いて、実施例 1と同様に転写材搬送ベルトを製造し、実施例 1と同様の評価を行った。厚さの測定結果を表 2 6、表 2 7に、色ズレ評価結果を表 2に示す。

重心 Zの値は 0 . 5 5 μ πιであったので、初期の色ズレは小さかった。厚さの短周期のムラは 2 4 %もあったので、耐久による色ズレは見られなかつたが、厚さの短周期のムラが大きすぎるために、初期から画像濃度均一性に劣っていた。

また、本比較例においては、 1 0 0 0 0枚耐久後の電子写真ベルトの端部に微小な亀裂が見られた。他の実施例および比較例では、このような亀裂は発生しなかった。これは、無機粉体の添加量が 4 5質量％と多いため、電子写真ベルトが脆くなったためと考えられる。

表 2 6

差替え用紙（規則 2β》表 2 7

この出願は 2 0 0 4年 9月 2 4日に出願された日本国特許出願番号第 2 0 0 4— 2 7 7 5 6 7号からの優先権を主張するものであり、その内容を弓 I用してこの出願の一部とするものである。差替え ] ¾紙（規則 26)

Claims

請求の範囲

1. 熱可塑性樹脂を含む熱可塑性樹脂組成物からなる電子写真ベルトにおいて、該電子写真ベルトの内周長の 5%の弧長を有する片状部分について、周方向に lmm間隔で該片状部分の厚さを測定したとき、測定値の最大値と最小値の差が相加平均値の 2 %以上 20 %以下であり、該電子写真ベルトの厚さを、該電子写真ベルトの周方向全周にわたつて等間隔で 20点測定し、測定値をそれぞれ t _n (n= l、 2 · · · 20) [μΐιι] としたとき、下記式（1) _:

(式（1) 中、 Xおよび Υは、それぞれ、

および

である。）

により求められる重心 Zが 2. 0 ( tm) 以下であることを特徴とする電子写真ベルト。

2. 前記樹脂組成物がポリアミド、ポリフエ二レンスルフィド、ポリフッ -化ビリエデンおよぴ脂環式ポリエステル樹脂からなる群より選択される少なくとも 1種の樹脂を含有し、その合計含有量が前記樹脂組成物全質量に対して 50質量％以上である請求項 1に記載の電子写真ベルト。

3. 前記樹脂組成物が無機粉体を少なくとも 1種含有し、その合計含有量が前記樹脂組成物全質量に対して Γ 0〜 40質量％である請求項 1または 2に記載の電子写真ベルト。

4 . 前記無機粉体がカーボンおよびカーボン以外の無機粉体の少なくとも 2種からなる請求項 3 'に記載の電子写真ベルト。

5 . 前記重心 Zが 1 . 5 (； a m) 以下である請求項 1〜 4のいずれかに記載の電子写真ベルト。

6 . 請求項 1〜 5のいずれかに記載の電子写真ベルトの製造方法であって、周方向に並べられた複数のヒーターを内蔵しかつ内部の風路が周方向に分割されていないエアリングと、押し出し機と、環状ダイとを具備する装置を用い、該エアリングの気体噴き出し口から周方向で温度が異なる気^:を吹き付けつつ、押し出し成形することによつてベルトを成形する工程を有する電子写真ベルトの製造方法。

7 . 請求項 1〜 5のいずれかに記載の電子写真ベルト、該電子写真ベルトを回転駆動するためのローラー、および、該電子写真ベルトの周囲に配設された複数の電子写真感光体を有する電子写真装置。

8 . 前記ローラ一^；の前記電子写真ベルトの巻き付け量が、前記電子写真ベルトの内周長の 3〜 7 %である請汆項 7に記載の電子写真装置。