JP2016218427A

JP2016218427A - 半導体樹脂組成物からなる構造体、中間転写体及び画像形成装置

Info

Publication number: JP2016218427A
Application number: JP2016006182A
Authority: JP
Inventors: 綾乃百瀬; Ayano Momose; 哲泉谷; Satoru Izumitani; 誠松下; Makoto Matsushita; 英明安永; Hideaki Yasunaga; 圭一郎重里; Keiichiro Shigesato; 裕理芳賀; Yuri Haga; 高橋　宏明; Hiroaki Takahashi; 宏明高橋
Original assignee: Ricoh Co Ltd
Current assignee: Ricoh Co Ltd
Priority date: 2015-03-16
Filing date: 2016-01-15
Publication date: 2016-12-22

Abstract

【課題】電子写真用中間転写体として求められる半導電性を持ち、ベルト伸びによる機械特性の低下等がなく、品質が良好で、ベルト表面の光沢度も満足でき、ブレードでトナーをクリーニングする際のクリーニング性も良好な半導体樹脂組成物からなる構造体を提供する。【解決手段】熱可塑性樹脂と、該熱可塑性樹脂に非相溶である導電性樹脂とを含む半導体樹脂組成物からなる構造体であって、該構造体の表面から垂直方向に測定した時のマルテンス硬度が５０（Ｎ／ｍｍ２）以上であり、任意の１０点を測定した際のマルテンス硬度の最大値と最小値の差が２０（Ｎ／ｍｍ２）以内であるものとする。【選択図】図１

Description

本発明は、半導体樹脂組成物からなる構造体、中間転写体及び画像形成装置に関する。

電子写真装置においては、現像されたトナー像を一旦、ベルト状中間転写媒体に中間転写し、その後、紙などの最終転写媒体に二次転写することが行われている。特に最近のフルカラー電子写真装置においては、イエロー、マゼンタ、シアン、ブラックの４色の現像画像を、一旦、中間転写媒体上に色重ねし、その後一括して紙などの最終転写媒体に転写する中間転写ベルト方式が用いられている。したがって、電子写真装置は、フルカラー複写も、黒色のモノクローム複写も可能であり、また、厚みやサイズ、材質や静電特性の異なる各種の紙などの最終転写媒体を使用可能であることが要求される。

このような電子写真画像形成装置用の中間転写ベルトを構成する樹脂材料としては、熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂が用いられている。また、通常、樹脂材料に起因する高絶縁性を緩和するため、カーボンブラック、金属微粒子等の導電性微粒子、炭化水素基含有アンモニウム塩のようなイオン導電剤、親水性セグメントを持つ高分子等の抵抗調節剤などが添加されている。
また、中間転写ベルトを生産する方法としては、連続生産が可能で、製造時の環境負荷の低減が図れ、リサイクルが容易であるなど、環境負荷が熱硬化性樹脂に比べて小さい熱可塑性樹脂を押出成型法で導電性エンドレスベルトに加工する技術が知られている（特許文献１〜４参照）。

しかし、このような手法を使った中間転写体においては、導電性を導電性粒子や導電剤で調整しようとすると、樹脂の機械特性の低下や、画像形成装置で使用する際に必要な、ベルト表面に付着したトナー量を検知するために必要な特性値であるベルト表面の光沢度の低下を引き起こすという課題があった。

すなわち、導電性粒子や導電剤の分散性を向上させて導電性を調整するために、成型する際に加える熱量とせん断エネルギーを上げて導電性材料を微分散化すると、材料の熱劣化が進み、機械特性が低下してしまう。

また、導電性粒子や導電剤の添加量を増やした場合、ベルト表面に導電性粒子や導電性樹脂が偏在し表面粗さを大きくし光沢度を低下させたり、基材樹脂の結晶化度を低下させ引張強度を低下させたりする。また、基材樹脂中の導電剤の分散状態を向上させる方法では、熱可塑性樹脂の高分子鎖が切断したり、結晶領域まで導電性微粒子が侵入したりし、半導電性材料の弾性率やガラス転位温度（Ｔｇ）の低下を引き起こすため、実際にプリンタ装置に組み込んで使用した際に、ベルト伸びによる品質低下の原因となる。
また、中間転写体に求められる特性としては、上記に加えてブレードでトナーをクリーニングする際のクリーニング性も重要である。

本発明は、前記従来技術の問題点を解決し、電子写真用中間転写体として求められる半導電性を持ち、ベルト伸びによる機械特性の低下等がなく、品質が良好で、ベルト表面の光沢度も満足でき、ブレードでトナーをクリーニングする際のクリーニング性も良好な半導体樹脂組成物からなる構造体を提供することを目的とする。

上述した課題を解決するために、本発明は、熱可塑性樹脂と、該熱可塑性樹脂に非相溶である導電性樹脂とを含む半導体樹脂組成物からなる構造体であって、
該構造体の表面から垂直方向に測定した時のマルテンス硬度が５０（Ｎ／ｍｍ^２）以上であり、任意の１０点を測定した際のマルテンス硬度の最大値と最小値の差が２０（Ｎ／ｍｍ^２）以内であることを特徴とする。

本発明によれば、電子写真用中間転写体として求められる半導電性を持ち、ベルト伸びによる機械特性の低下等がなく、品質が良好で、ベルト表面の光沢度も満足でき、ブレードでトナーをクリーニングする際のクリーニング性も良好な半導体樹脂組成物からなる構造体を提供することができる。

中間転写体の一例のベルト周方向断面（ａ）および押出方向断面（ｂ）の概略図である。本発明の中間転写体の一例の無端状中間転写ベルトを示す外観図である。本発明の中間転写体の製造に用いられる押出成型機の一例の概略図である。本発明の画像形成装置の一例を示す概略図である。本発明の画像形成装置の他の一例における要部構成を示す概略図である。本発明の中間転写体の一例のベルト周方向断面の概略図であり、（ａ）は針状チタニアを含まない場合、（ｂ）は針状チタニアを含む場合を示す。本発明の中間転写体の一例のベルト押出方向断面の概略図であり、（ａ）は針状チタニアを含まない場合、（ｂ）は針状チタニアを含む場合を示す。

半導体樹脂組成物からなる構造体は、熱可塑性樹脂と、該熱可塑性樹脂に非相溶である導電性樹脂とを含む半導体樹脂組成物からなる構造体であって、該構造体の表面から垂直方向に測定した時のマルテンス硬度が５０（Ｎ／ｍｍ^２）以上であり、任意の１０点を測定した際のマルテンス硬度の最大値と最小値の差が２０（Ｎ／ｍｍ^２）以内であることを特徴とする。
ここで、「熱可塑性樹脂に非相溶である」とは、熱可塑性樹脂との溶解度パラメータ（ＳＰ）値の差が２，５以上あることを意味する。またマルテンス硬度については、半導体樹脂組成物からなる構造体の値を指す。また、半導体樹脂組成物からなる構造物は、ベルト状構造物であることが好ましい。

本発明による中間転写体は、熱可塑性樹脂と、該熱可塑性樹脂に非相溶である導電性樹脂とを含む無端ベルト状の中間転写体であって、ベルト表面に垂直方向に測定した時のマルテンス硬度が５０（Ｎ／ｍｍ^２）以上であり、ベルト幅方向に任意の１０点を測定した際のマルテンス硬度の最大値と最小値の差が２０（Ｎ／ｍｍ^２）以内であることを特徴とする。

本出願人はすでに、熱可塑性樹脂と導電性樹脂と導電性無機粒子を含有する無端状の中間転写体において、熱可塑性樹脂が連続相を形成し導電性樹脂が不連続相を形成する海島構造を有し、無端方向と垂直の方向の断面における導電性樹脂の断面形状が楕円形で、その長径をａ、短径をｂとして、ｂが０．５〜５μｍ、かつ、１≦ａ／ｂ≦３０であり、無端状中間転写体の無端方向と垂直の方向の断面積に占める導電性樹脂の断面積の割合ｃが１≦ｃ≦２０％となるような中間転写体を開発している(特願２０１３−１９１０５２号)。

この中間転写体においては、絶縁性の基材樹脂中に基材樹脂とはＳＰ（溶解パラメータ）値の差が２．５以上あるエーテル結合を含む非イオン系導電性樹脂を分散させて海島構造を作り、その島と島の間に導電性パスを作る目的で一次粒径が５０〜３００ｎｍである導電性粒子のカーボンブラックを凝集した状態で分散させている。電気抵抗値を制御する際には、ベルト成型温度を上昇させることにより、ベルト原料コンパウンドの基材樹脂粘度を低下させ、コンパウンド中に分散している導電性粒子の凝集を促進させ、導電性を上げてベルト抵抗値を所望の値に制御する。海島構造は、島ドメインの最も長い辺の長さｆが、１≦ｆ≦５（μｍ）であることが好ましい。

図１は、かかる海島構造の中間転写体における、ベルト周方向断面（ａ）および押出方向断面（ｂ）の概略図である。この中間転写体は、絶縁性のベルト基材樹脂である熱可塑性樹脂１１中に導電性樹脂１２が添加され、熱可塑性樹脂１１と導電性樹脂１２はミクロ相分離状態にあり、海島構造を形成している。

しかし、このような中間転写体では、図１(ａ)、(ｂ)に示すように、金型成型時に原料コンパウンド中の、より密度の低い成分である熱可塑性樹脂の中でも分子量の低いものや、導電性樹脂成分の一部が低分子量成分１４として表面に偏在することがある。そのため、耐久性評価をすると、ベルト表面の低分子量成分がトナークリーニング用のブレードに付着・堆積し、トナークリーニング性が劣る場合がある。

すなわち、ベルト表面に残留する重量平均分子量(Ｍｗ)１００００以下の低分子量成分が、クリーニングブレードを用いてベルト表面に残留したトナー除去を行ううちにブレードに蓄積され、画像汚れの原因になる。
ベルト中に含まれるＭｗ１００００以下の硬度の低い低分子量成分は、ベルトを成型し冷却する際に、表面に偏在しやすく、また引取り速度、冷却温度のわずかな差で、その偏在状態も容易に変化するため制御が難しい。加えて、ベルト表面の凹凸を除去し光沢度を向上させるための研磨工程では、どの程度表層の付着物が除去されたかという指標を用いていなかったため、ベルト表層に偏在する樹脂成分量を管理することはできない。

本発明では、ベルト表面の硬度及び微小硬度のばらつきを制御することで、ベルト表層付近に低分子量成分が偏在することを防ぎ、トナークリーニングを容易にすることができる中間転写ベルトを得ることができる。また本発明の中間転写体は、ベルト伸びによる機械特性の低下等がなく、品質が良好で、ベルト表面の光沢度も満足できるものである。

本発明の半導体樹脂組成物は、熱可塑性樹脂と、該熱可塑性樹脂に非相溶である導電性樹脂とを含む。
熱可塑性樹脂としてはフッ素原子を含有する化学構造を持つことが好ましく、特に結晶性の熱可塑性樹脂であって、フッ化ビニリデンのホモポリマー及び／又はフッ化ビニリデンコポリマー、ポリエチレン−テトラフルオロエチレン樹脂（ＥＴＦＥ）、フッ化ビニリデン−四フッ化エチレン共重合体樹脂（ＰＶＤＦ-ＥＴＦＥ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）及びテトラフルオロエチレンパーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）から選ばれるいずれかであることが好ましい。

熱可塑性樹脂に非相溶である導電性樹脂としては、ポリエーテル、ポリエステル、ポリアミド、ポリイミド、ポリエチレングリコール、ポリエチレンオキシド、ポリアクリレート、ポリメタクリレート、及びこれらの中から選ばれた二種以上の構造を持つ共重合体を主構造単位とするポリマーが挙げられる。中でもポリエーテルユニットを有するポリマーが好ましい。また、導電性樹脂のＳＰ値は７〜１１の範囲内が好ましい。

（導電性フィラー）
本発明においては、導電性フィラーを含むことが好ましく、導電性フィラーとしては、例えばカーボンブラック、黒鉛、天然グラファイト、人造グラファイト、酸化スズ、酸化チタン、酸化亜鉛、ニッケル、銅などが挙げられる。このうち、特にカーボンブラックが挙げられる。
前記カーボンブラックの平均一次粒子径は５〜５０ｎｍであることが好ましい。カーボンブラックの添加量は半導体樹脂組成物全体に対して１〜２０質量％が好ましい。

（針状のチタニア等）
また本発明においては、導電性フィラーが針状のチタニア、アルミナ、酸化亜鉛又はクレーを含むものであることが好ましい。
針状のチタニア、アルミナ、酸化亜鉛又はクレー（以下、針状のチタニア等と称する。）のアスペクト比ｄは、１０≦ｄ≦４０であることが好ましく、その配合量は、半導体樹脂組成物全体に対して０．０１〜１０質量％が好ましい。

針状のチタニア等のアスペクト比ｄは、１０≦ｄ≦４０であることが好ましく、長辺の長さaが、０．５≦a≦５（μｍ）であることが好ましい。
さらに、用いられる針状のチタニア等の吸油量ｅが、２５≦e≦７０（ｇ/１００ｇ）であることが好ましく、その配合量は、半導体樹脂組成物全体に対して、特に１≦ｂ≦５（ｗｔ％）であることが好ましい。針状のチタニア等の添加量が上記の範囲で、所望の電気特性が得られる。また光沢度・表面形状への影響を考慮して適切な添加量を選択する。

針状のチタニア等を配合することで、絶縁性の基材樹脂である熱可塑性樹脂中に分散した導電性樹脂の島状ドメイン同士を効果的に接続することができる。このため、カーボンブラックの微粒子のみで抵抗値を制御した場合に比べ、少ない添加量および小さいせん断速度で所望の導電性を確保することが可能となる。また島と島の間に存在するカーボンブラックの凝集状態は、成型温度およびせん断速度の少しの差でも変化しやすく制御が難しいのに対し、針状チタニア等を配合すると安定して所望の導電性のベルトを得ることができる。
さらに、針状のチタニア等の強度がベルトに加わることで高強度のベルトを得ることができ、耐久性の向上も可能となる。
その結果として、所望の電気特性を持ち、ベルト面内での電気特性の差が少なく、表面性がよりよいため十分な光沢度を持ち、耐久性の優れたベルトを得ることができる。

図６は、本発明の中間転写体の一例のベルト周方向断面の概略図であり、（ａ）は針状チタニアを含まない場合、（ｂ）は針状チタニアを含む場合を示す。また図７は本発明の中間転写体の一例のベルト押出方向断面の概略図であり、（ａ）は針状チタニアを含まない場合、（ｂ）は針状チタニアを含む場合を示す。

図６（ｂ）及び図７（ｂ）のように、導電性樹脂１２の島と島の間隔（不定形だが平均しておよそ３μｍ以下）を、カーボンブラック１３により作られた導電性パスと針状チタニア１５の二種類の導電性微粒子を用いてつなぐことで、より強固で安定した導電性パスを形成できる。押出成形法で成形した導電性樹脂材料中では、針状チタニア１５は主に押出方向にほぼ平行に配向した状態（図７（ｂ）参照）で存在し、一部長辺の短いものや配向しなかったものは、分散され、ランダムな方向を向いた状態で存在している。

そのため、導電性樹脂材料の抵抗制御をカーボンブラックの凝集状態の制御のみで行う場合に比べて、温度・圧力・せん断速度などの成形条件の調整が容易となり、カーボンブラックの添加量を減らしても、樹脂成形物中で導電性樹脂を十分攪拌すれば抵抗値を容易に制御できるため、成型時の温度およびせん断速度のわずかな変化により発生する、ベルと抵抗値の変動やベルト面内の抵抗バラつきが小さく、所望の抵抗値の成形物を得ることが出来る。
なおここでは、針状チタニアを例にとって説明したが、針状のアルミナ、酸化亜鉛又はクレーを含む場合も同様である。

本発明の中間転写体としては、無端状中間転写ベルトや中間転写ドラムが挙げられる。
図２は、本発明の中間転写体の一例の無端状中間転写ベルト２０を示す外観図である。
この無端状中間転写ベルト２０は可撓性を有し自在に変形可能である。図２は、無端状中間転写ベルト２０を２本のロールに架け渡した際の状態を示している。また無端状中間転写ベルトの寸法は、通常、円筒形状としたときの外径が１００〜３００ｍｍ程度、幅Ｗが１００〜３００ｍｍ程度、厚みｔが５０〜２００μｍ程度である。

(マルテンス硬度)
本発明において、中間転写体の外表面を垂直方向(厚み方向)に測定した時のマルテンス硬度は５０（Ｎ／ｍｍ^２）以上であり、ベルト押し出し方向、即ち図２のＷ方向に任意の１０点を測定した際のマルテンス硬度の最大値と最小値の差が２０（Ｎ／ｍｍ^２）以内である。マルテンス硬度は、より好ましくは１２０（Ｎ／ｍｍ^２）以上である。
マルテンス硬度が低いと、上述したベルト伸びなどの機械特性の低下の原因となる。また、ベルトの表面が均一な硬さでなければ印刷の質にムラが生じると共に、トナークリーニング性に劣る。上記の構成とすることで、ベルト伸びによる機械特性の低下等がなく、品質が良好で、ベルト表面の光沢度も満足できるものであると共に、トナークリーニング性も優れた中間転写体とすることができる。
また、垂直方向に測定した時のマルテンス硬度は、２００（Ｎ／ｍｍ^２）以下であることが、連続使用後も割れや欠けが発生しにくく高い耐久性を持つベルトを得るためには好ましい。

ここで、マルテンス硬度の測定は次のようにして行う。
本発明においてマルテンス硬度は、ガラス板上に中間転写体の外表面を設置したサンプルを、ビッカース圧子で最大荷重５ｍＮで押込んだときの硬度のことをいう。上記マルテンス硬度は、Ｆｉｓｈｅｒ社製のＦｉｓｈｅｒＳｃｏｐｅＨＭ２０００ＬＴにより測定を行う。
測定は、一つの測定位置につき5点、１００μｍ程度ずらして測定をおこない、その平均値をとる。

ベルト表面に垂直方向に測定した時のマルテンス硬度を５０（Ｎ／ｍｍ^２）以上とすること、及びベルト押し出し方向に任意の１０点を測定した際のマルテンス硬度の最大値と最小値の差を２０（Ｎ／ｍｍ^２）以内であるようにすることは、中間転写体の押出成型後の研磨工程において、研磨材の回転速度を調整することや、押出成型時のスクリューの回転速度、バフの清掃処理の回数を調整すること等によって可能である。

本発明の中間転写体は、表面粗さＲｚが０．５μｍ以下であることが好ましい。表面粗さＲｚが０．５μｍ以下であることで、中間転写体表層付近の低分子量成分の偏在をより防止でき、トナークリーニングの際にトナーが残留したり、光沢度の低下によってトナーの検知精度が低下したりするといった問題をより防ぐことができる。
また本発明の中間転写体の表面粗さＲａは、０．０１≦Ｒａ≦０．０６５（μｍ）であることが好ましい。

また、５００Ｖ印加時の表面抵抗値(ａ)が、１０^７≦ａ≦１０^１３（Ω／□）であることが好ましい。表面抵抗値ａが、１０^７≦ａ≦１０^１３（Ω／□）であることで、異常画像の発生を防止できる。

(中間転写体の製造方法)
本発明における前記中間転写体の製造方法は、溶融した原料を押出成型して無端ベルト状にする押出成型工程と、前記無端ベルト状に成型した成型体の表面を研磨する研磨工程を備え、前記研磨工程は、バフ研磨により、回転速度が１２００〜２５００ｒｐｍで行うことを特徴とする。

図３は本発明による中間転写体の製造方法の一例に用いられる押出成型機である。
押出成型機は、ベルト材料を供給するための材料投入口２１と、材料投入口２１から供給された原料を溶解し搬送する経路を形成する押出機２２と、シリンダの内部に配置され、ベルト材料の樹脂を溶解搬送するスクリュー２３を備えている。押し出された溶融樹脂は樹脂注入口２４から成型金型２５に流入する。さらに、成型金型２５の出口の下方には溶融状態のフイルムを目的のサイズに調整するためのサイジング金型２６、サイジング金型２６でサイズが調整された円筒状フイルムを引き取る引取機２７及び切断機２８から構成される。

成型金型２５に流入した溶融樹脂は、成型金型２５内に設けられた内側マンドレルと外側マンドレルとの間の隙間を拡散しながら流下して、溶融状態の円筒状のフイルムとなって成型金型２５の外部に連続的に出てくる。成型金型２５から連続的に出てきた溶融状態の円筒状のフイルムは、成型金型２５の出口の下方に配置されたサイジング金型２６の外周面に添いつつ、引取機２７により引き出される。サイジング金型２６の外周面に添うことで冷却固化されると共に、所定の周長と厚みとなる。次いで、切断機２８で所定の寸法に切断されてシームレスベルトが完成する。

なお、成型金型２５は外周面にバンドヒータを巻いて加温し、所定の温度を保つように構成されている。サイジング金型２６は、内部に冷却水の循環路が設けられ、冷却水を循環することにより約８０℃を保ち、成型金型２５から連続的に出てきた溶融状態の円筒状のフイルムを冷却する。

成型金型２５には、コートハンガー溝と呼ばれる環状の樹脂流路を備えた成型金型や、内側マンドレルの表面に複数（例えば８本）のスパイラル状の樹脂流路が形成されているスパイラルダイと呼ばれるもの等があるが、どちらを用いても問題ない。

表面に偏在する導電性樹脂は、樹脂の吐出から融点以下に冷却されるまでの時間が短いほど、減少する。スクリュー２３の回転速度および引取機２７の速度はそれぞれ、２５〜３５［ｒｐｍ］、１．２〜２．０［ｍ／ｍiｎ］の範囲内であることが好ましい。

上記の方法で成型された中間転写ベルトは、次いで研磨工程を経る。
本発明の研磨工程におけるベルト表面研磨方法としては、一般に樹脂の成型法で用いられる加工法によって成型された表面を研磨する方法であれば特に制限はなく、ロール圧延、機械式研磨、バフ研磨、ラップ研磨等の加工方法を用いることができる。また、研磨方法は、成型体の材質や補修時の傷の深さによって、粗磨きから仕上げへと段階的に行っても良い。

本発明においては、特に生産性の観点からバフ研磨が好ましく、バフ研磨に用いるバフ材は硬度の柔らかいものが好ましい。この際、１２００〜１８００ｒｐｍの回転速度で行うことが好ましい。

(画像形成装置)
本発明の画像形成装置は、像担持体上に静電潜像を形成する静電潜像形成手段と、該像担持体上に形成された静電潜像にトナーを用いてトナー像とする現像手段と、前記像担持体上のトナー像を中間転写体上に転写する一次転写手段と、該中間転写体上のトナー像を記録媒体上に転写する二次転写手段と、該記録媒体上のトナー像を定着する定着手段と、を備えた画像形成装置であって、前記中間転写体が、本発明の中間転写体であることを特徴とする。

本発明の画像形成装置は、潜像が形成され、トナー像を担持可能な像担持体と、該像担持体上に形成された潜像をトナーで現像する現像手段と、該現像手段により現像されたトナー像が一次転写される中間転写体と、該中間転写体上に担持されたトナー像を記録媒体に二次転写する転写手段とを有してなり、さらに必要に応じて適宜選択したその他の手段、例えば、除電手段、クリーニング手段、リサイクル手段、制御手段等を有してなる。前記中間転写体として、本発明の中間転写体が用いられる。
この場合、前記画像形成装置がフルカラー画像形成装置であって、各色の現像手段を有する複数の潜像担持体を直列に配置してなるものが好ましい。

本発明における画像形成装置に装備されるベルト構成部に用いられるシームレスベルトについて、要部模式図を参照しながら以下に詳しく説明する。なお、模式図は一例であって本発明はこれに限定されるものではない。

図４は、本発明に係る中間転写体をベルト部材として装備する画像形成装置を説明するための要部模式図である。図４に示すベルト部材を含む中間転写ユニット５００は、複数のローラに張架された中間転写体である中間転写ベルト５０１などにより構成されている。この中間転写ベルト５０１の周りには、２次転写ユニット６００の２次転写電荷付与手段である２次転写バイアスローラ６０５、中間転写体クリーニング手段であるベルトクリーニングブレード５０４、潤滑剤塗布手段の潤滑剤塗布部材である潤滑剤塗布ブラシ５０５などが対向するように配設されている。

また、位置検知用マークが中間転写ベルト５０１の外周面または内周面に図示しない位置検知用マークが設けられる。ただし、中間転写ベルト５０１の外周面側については位置検知用マークがベルトクリーニングブレード５０４の通過域を避けて設ける工夫が必要であり、配置上の困難さを伴うことがあるので、その場合には位置検知用マークを中間転写ベルト５０１の内周面側に設けてもよい。マーク検知用センサとしての光学センサ５１４は、中間転写ベルト５０１が架け渡されている１次転写バイアスローラ５０７とベルト駆動ローラ５０８との間の位置に設けられる。

この中間転写ベルト５０１は、１次転写電荷付与手段である１次転写バイアスローラ５０７、ベルト駆動ローラ５０８、ベルトテンションローラ５０９、２次転写対向ローラ５１０、クリーニング対向ローラ５１１、及びフィードバック電流検知ローラ５１２に張架されている。各ローラは導電性材料で形成され、１次転写バイアスローラ５０７以外の各ローラは接地されている。１次転写バイアスローラ５０７には、定電流又は定電圧制御された１次転写電源８０１により、トナー像の重ね合わせ数に応じて所定の大きさの電流または電圧に制御された転写バイアスが印加されている。

中間転写ベルト５０１は、図示しない駆動モータによって矢印方向に回転駆動されるベルト駆動ローラ５０８により、矢印方向に駆動される。
このベルト部材である中間転写ベルト５０１は、通常、半導体、又は絶縁体で、単層又は多層構造となっているが、本発明においてはシームレスベルトが好ましく用いられ、これによって耐久性が向上すると共に、優れた画像形成が実現できる。また、中間転写ベルトは、感光体ドラム２００上に形成されたトナー像を重ね合わせるために、通紙可能最大サイズより大きく設定されている。

２次転写手段である２次転写バイアスローラ６０５は、２次転写対向ローラ５１０に張架された部分の中間転写ベルト５０１のベルト外周面に対して、後述する接離手段としての接離機構によって、接離可能に構成されている。２次転写バイアスローラ６０５は、２次転写対向ローラ５１０に張架された部分の中間転写ベルト５０１との間に被記録媒体である転写紙Ｐを挟持するように配設されており、定電流制御される２次転写電源８０２によって所定電流の転写バイアスが印加されている。

レジストローラ６１０は、２次転写バイアスローラ６０５と２次転写対向ローラ５１０に張架された中間転写ベルト５０１との間に、所定のタイミングで転写材である転写紙Ｐを送り込む。また、２次転写バイアスローラ６０５には、クリーニング手段であるクリーニングブレード６０８が当接している。該クリーニングブレード６０８は、２次転写バイアスローラ６０５の表面に付着した付着物を除去してクリーニングするものである。

このような構成のカラー複写機において、画像形成サイクルが開始されると、感光体ドラム２００は、図示しない駆動モータによって矢印で示す半時計方向に回転され、該感光体ドラム２００上に、Ｂｋ（ブラック）トナー像形成、Ｃ（シアン）トナー像形成、Ｍ（マゼンタ）トナー像形成、Ｙ（イエロー）トナー像形成が行われる。中間転写ベルト５０１はベルト駆動ローラ５０８によって矢印で示す時計回りに回転される。この中間転写ベルト５０１の回転に伴って、１次転写バイアスローラ５０７に印加される電圧による転写バイアスにより、Ｂｋトナー像、Ｃトナー像、Ｍトナー像、Ｙトナー像の１次転写が行われ、最終的にＢｋ、Ｃ、Ｍ、Ｙの順に中間転写ベルト５０１上に各トナー像が重ね合わせて形成される。なお、トナー像の形成の順番は特に制限はなく、これに限られるものではない。

例えば、上記Ｂｋトナー像形成は次のように行われる。
図４において、帯電チャージャ２０３は、コロナ放電によって感光体ドラム２００の表面を負電荷で所定電位に一様に帯電する。上記ベルトマーク検知信号に基づき、タイミングを定め、図示しない書き込み光学ユニットにより、Ｂｋカラー画像信号に基づいてレーザ光によるラスタ露光を行う。このラスタ像が露光されたとき、当初一様帯電された感光体ドラム２００の表面の露光された部分は、露光光量に比例する電荷が消失し、Ｂｋ静電潜像が形成される。このＢｋ静電潜像に、Ｂｋ現像器２３１Ｋの現像ローラ上の負帯電されたＢｋトナーが接触することにより、感光体ドラム２００の電荷が残っている部分にはトナーが付着せず、電荷の無い部分つまり露光された部分にはトナーが吸着し、静電潜像と相似なＢｋトナー像が形成される。

このようにして感光体ドラム２００上に形成されたＢｋトナー像は、感光体ドラム２００と接触状態で等速駆動回転している中間転写ベルト５０１のベルト外周面に１次転写される。この１次転写後の感光体ドラム２００の表面に残留している若干の未転写の残留トナーは、感光体ドラム２００の再使用に備えて、感光体クリーニング装置２０１で清掃される。この感光体ドラム２００側では、Ｂｋ画像形成工程の次にＣ画像形成工程に進み、所定のタイミングでカラースキャナによるＣ画像データの読み取りが始まり、そのＣ画像データによるレーザ光書き込みによって、感光体ドラム２００の表面にＣ静電潜像を形成する。

そして、先のＢｋ静電潜像の後端部が通過した後で、且つＣ静電潜像の先端部が到達する前にリボルバ現像ユニット２３０の回転動作が行われ、Ｃ現像機２３１Ｃが現像位置にセットされ、Ｃ静電潜像がＣトナーで現像される。以後、Ｃ静電潜像領域の現像を続けるが、Ｃ静電潜像の後端部が通過した時点で、先のＢｋ現像機２３１Ｋの場合と同様にリボルバ現像ユニットの回転動作を行い、次のＭ現像機２３１Ｍを現像位置に移動させる。これもやはり次のＹ静電潜像の先端部が現像位置に到達する前に完了させる。なお、Ｍ及びＹの画像形成工程については、それぞれのカラー画像データ読み取り、静電潜像形成、現像の動作が上述のＢｋ、Ｃの工程と同様であるので説明は省略する。

このようにして感光体ドラム２００上に順次形成されたＢｋ、Ｃ、Ｍ、Ｙのトナー像は、中間転写ベルト５０１上の同一面に順次位置合わせされて１次転写される。これにより、中間転写ベルト５０１上に最大で４色が重ね合わされたトナー像が形成される。一方、上記画像形成動作が開始される時期に、転写紙Ｐが転写紙カセット又は手差しトレイなどの給紙部から給送され、レジストローラ６１０のニップで待機している。

そして、２次転写対向ローラ５１０に張架された中間転写ベルト５０１と２次転写バイアスローラ６０５によりニップが形成された２次転写部に、上記中間転写ベルト５０１上のトナー像の先端がさしかかるときに、転写紙Ｐの先端がこのトナー像の先端に一致するように、レジストローラ６１０が駆動されて、転写紙ガイド板６０１に沿って転写紙Ｐが搬送され、転写紙Ｐとトナー像とのレジスト合わせが行われる。

このようにして、転写紙Ｐが２次転写部を通過すると、２次転写電源８０２によって２次転写バイアスローラ６０５に印加された電圧による転写バイアスにより、中間転写ベルト５０１上の４色重ねトナー像が転写紙Ｐ上に一括転写（２次転写）される。この転写紙Ｐは、転写紙ガイド板６０１に沿って搬送されて、２次転写部の下流側に配置した除電針からなる転写紙除電チャージャ６０６との対向部を通過することにより除電された後、ベルト構成部であるベルト搬送装置２１０により定着装置２７０に向けて送られる。

そして、この転写紙Ｐは、定着装置２７０の定着ローラ２７１、２７２のニップ部でトナー像が溶融定着された後、図示しない排出ローラで装置本体外に送り出され、図示しないコピートレイに表向きにスタックされる。なお、定着装置２７０は必要によりベルト構成部を備えた構成とすることもできる。

一方、上記ベルト転写後の感光体ドラム２００の表面は、感光体クリーニング装置２０１でクリーニングされ、上記除電ランプ２０２で均一に除電される。また、転写紙Ｐにトナー像を２次転写した後の中間転写ベルト５０１のベルト外周面に残留した残留トナーは、ベルトクリーニングブレード５０４によってクリーニングされる。該ベルトクリーニングブレード５０４は、図示しないクリーニング部材離接機構によって、該中間転写ベルト５０１のベルト外周面に対して所定のタイミングで接離されるように構成されている。

このベルトクリーニングブレード５０４の上記中間転写ベルト５０１の移動方向上流側には、該中間転写ベルト５０１のベルト外周面に対して接離するトナーシール部材５０２が設けられている。このトナーシール部材５０２は、上記残留トナーのクリーニング時に上記ベルトクリーニングブレード５０４から落下した落下トナーを受け止めて、該落下トナーが上記転写紙Ｐの搬送経路上に飛散するのを防止している。このトナーシール部材５０２は、上記クリーニング部材離接機構によって、上記ベルトクリーニングブレード５０４とともに、該中間転写ベルト５０１のベルト外周面に対して接離される。

このようにして残留トナーが除去された中間転写ベルト５０１のベルト外周面には、上記潤滑剤塗布ブラシ５０５により削り取られた潤滑剤５０６が塗布される。該潤滑剤５０６は、例えば、ステアリン酸亜鉛などの固形体からなり、該潤滑剤塗布ブラシ５０５に接触するように配設されている。また、この中間転写ベルト５０１のベルト外周面に残留した残留電荷は、該中間転写ベルト５０１のベルト外周面に接触した図示しないベルト除電ブラシにより印加される除電バイアスによって除去される。ここで、上記潤滑剤塗布ブラシ５０５及び上記ベルト除電ブラシは、それぞれの図示しない接離機構により、所定のタイミングで、上記中間転写ベルト５０１のベルト外周面に対して接離されるようになっている。

ここで、リピートコピーの時は、カラースキャナの動作及び感光体ドラム２００への画像形成は、１枚目の４色目（Ｙ）の画像形成工程に引き続き、所定のタイミングで２枚目の１色目（Ｂｋ）の画像形成工程に進む。また、中間転写ベルト５０１は、１枚目の４色重ねトナー像の転写紙への一括転写工程に引き続き、ベルト外周面の上記ベルトクリーニングブレード５０４でクリーニングされた領域に、２枚目のＢｋトナー像が１次転写されるようにする。その後は、１枚目と同様動作になる。

以上は、４色フルカラーコピーを得るコピーモードであったが、３色コピーモード、２色コピーモードの場合は、指定された色と回数の分について、上記同様の動作を行うことになる。また、単色コピーモードの場合は、所定枚数が終了するまでの間、リボルバ現像ユニット２３０の所定色の現像機のみを現像動作状態にし、ベルトクリーニングブレード５０４を中間転写ベルト５０１に接触させたままの状態にしてコピー動作を行う。

上記実施形態では、感光体ドラム１を一つだけ備えた複写機について説明したが、本発明は、例えば、図５の要部模式図に一構成例を示すような、複数の感光体ドラムをシームレスベルトからなる一つの中間転写ベルトに沿って並設した画像形成装置にも適用できる。
図５は、４つの異なる色（ブラック、イエロー、マゼンタ、シアン）のトナー像を形成するための４つの感光体ドラム２１ＢＫ、２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃを備えた４ドラム型のデジタルカラープリンタの一構成例を示す。

図５において、プリンタ本体１０は電子写真方式によるカラー画像形成を行うための、画像書込部１２、画像形成部１３、給紙部１４、から構成されている。画像信号を元に画像処理部で画像処理して画像形成用の黒（ＢＫ）、マゼンタ（Ｍ）、イエロー（Ｙ）、シアン（Ｃ）の各色信号に変換し、画像書込部１２に送信する。画像書込部１２は、例えば、レーザ光源と、回転多面鏡等の偏向器と、走査結像光学系、及びミラー群、からなるレーザ走査光学系であり、上記の各色信号に対応した４つの書込光路を有し、画像形成部１３の各色毎に設けられた像坦持体（感光体）２１ＢＫ、２１Ｍ、２１Ｙ、２１Ｃに各色信号に応じた画像書込を行う。

画像形成部１３は黒（ＢＫ）用、マゼンタ（Ｍ）用、イエロー（Ｙ）用、シアン（Ｃ）用の各像坦持体である感光体２１ＢＫ、２１Ｍ、２１Ｙ、２１Ｃを備えている。この各色用の各感光体としては、通常ＯＰＣ（Organic Photoconductor）感光体が用いられる。各感光体２１ＢＫ、２１Ｍ、２１Ｙ、２１Ｃの周囲には、帯電装置、上記書込部１２からのレーザ光の露光部、黒、マゼンタ、イエロー、シアンの各色用の現像装置２０ＢＫ、２０Ｍ、２０Ｙ、２０Ｃ、１次転写手段としての１次転写バイアスローラ２３ＢＫ、２３Ｍ、２３Ｙ、２３Ｃ、クリーニング装置（表示略）、及び図示しない感光体除電装置等が配設されている。なお、上記現像装置２０ＢＫ、２０Ｍ、２０Ｙ、２０Ｃには、２成分磁気ブラシ現像方式を用いている。ベルト構成部である中間転写ベルト２２は、各感光体２１ＢＫ、２１Ｍ、２１Ｙ、２１Ｃと、各１次転写バイアスローラ２３ＢＫ、２３Ｍ、２３Ｙ、２３Ｃとの間に介在し、各感光体上に形成された各色のトナー像が順次重ね合わせて転写される。

一方、転写紙Ｐは、給紙部１４から給紙された後、レジストローラ１６を介して、ベルト構成部である転写搬送ベルト５０に担持される。そして、中間転写ベルト２２と転写搬送ベルト５０とが接触するところで、上記中間転写ベルト２２上に転写されたトナー像が、２次転写手段としての２次転写バイアスローラ６０により２次転写（一括転写）される。これにより、転写紙Ｐ上にカラー画像が形成される。このカラー画像が形成された転写紙Ｐは、転写搬送ベルト５０により定着装置１５に搬送され、この定着装置１５により転写された画像が定着された後、プリンタ本体外に排出される。

なお、上記２次転写時に転写されずに上記中間転写ベルト２２上に残った残留トナーは、ベルトクリーニング部材２５によって中間転写ベルト２２から除去される。このベルトクリーニング部材２５の下流側には、潤滑剤塗布装置２７が配設されている。この潤滑剤塗布装置２７は、固形潤滑剤と、中間転写ベルト２２に摺擦して固形潤滑剤を塗布する導電性ブラシとで構成されている。前記導電性ブラシは、中間転写ベルト２２に常時接触して、中間転写ベルト２２に固形潤滑剤を塗布している。固形潤滑剤は、中間転写ベルト２２のクリーニング性を高め、フィルミィングの発生を防止し耐久性を向上させる作用がある。

以下、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は、これら実施例によって制限されるものではない。なお、例中の「部」は「重量部」である。

実施例１
［樹脂ペレット１の作製］
熱可塑性樹脂のポリフッ化ビニリデン樹脂（アルケマジャパン社製：Ｋｙｎａｒ７２０、融点１６８℃）８６部と、導電性フィラーのカーボンブラック（電気化学工業社製：デンカブラック）９部を、二軸混錬装置（Ｌ／Ｄ＝４０）に投入し、１８０℃で溶融混錬させて樹脂ペレット１を作製した。

［シームレスベルトの成型］
二軸押出成型装置（Ｌ／Ｄ＝４０）のホッパー部に樹脂ペレット１を投入し、サイドフィーダーから導電性樹脂（ペレスタット２３０、三洋化成工業株式会社、融点１６０℃）を添加しながら混錬し、径２００ｍｍの円形ダイスから押出した。混錬速度は３０ｒｐｍ、引取り速度が１．７ｍ／ｍｉｎとなるように設定した。サイドフィーダー部のあるシリンダの温度を１８０℃、円形ダイスの温度を２００℃とし、厚みが１００μｍの無端状中間転写体を成型した。導電性樹脂の添加量は、材料全体の５重量％となるように調整した。

[シームレスベルトの研磨]
実施例１では、引取の後、必要な幅に切断したベルトを、バフ（ＳＫ１１ネルバフ、藤原産業製）を用いた研磨装置により１８００ｒｐｍの回転速度でベルト全体を研磨して中間転写ベルトを作製した。

実施例２
研磨速度を１５００ｒｐｍに変更した点以外は、実施例１と同様にして中間転写ベルトを作製した。

実施例３
研磨速度を２２００ｒｐｍに変更した点以外は、実施例１と同様にして中間転写ベルトを作製した。

実施例４
熱可塑性樹脂を、テトラフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロピレン、ビニリデンフロライドの３種類のモノマーからなる熱可塑性フッ素樹脂（ダイニオンＴＨＶ５００ＧＺ、３Ｍ社製）に変更した点以外は、実施例１と同様にして中間転写ベルトを作製した。

比較例１
研磨速度を１０００［ｒｐｍ］に変更した点以外は、実施例１と同様にして中間転写ベルトを成型した。

比較例２
熱可塑性樹脂をエチレン−四フッ化エチレン共重合体(ＥＴＦＥ)（旭硝子株式会社製フルオンＬＭ−７３０ＡＰ）に変更し、二軸混錬装置温度を、２４０［℃］、サイドフィーダー部のあるシリンダの温度を２５０［℃］、円形ダイスの温度を２６５［℃］とした点以外は、実施例１と同様にして中間転写ベルトを成型した。

比較例３
研磨工程を省略した点以外は、実施例１と同様にして中間転写ベルトを成型した。

比較例４
熱可塑性樹脂を、ポリプロピレン（ノバテックＰＰＥＡ６Ａ、日本ポリプロ株式会社）に変更した点以外は、実施例１と同様にして中間転写ベルトを成型した。

得られた実施例１〜４、比較例１〜４の中間転写ベルトについて、マルテンス硬度、表面抵抗値、表面粗さ及びトナークリーニング性を次の方法で測定した。

[マルテンス硬度測定]
研磨したベルト表面のマルテンス硬度を、Ｆｉｓｃｈｅｒ社製フィッシャースコープＨ２０００を用いて測定した。圧子の荷重は５０ｍＮ／１０ｓとした。一つの測定位置につき５点を１００μｍ程度ずらして測定をおこない、平均値をとることが好ましい。このようにして得られたマルテンス硬度をベルトの押し出し方向に沿って１０点繰り返し、平均値とした。
また、得られた値の最大値及び最小値の差を測定値ばらつきとした。

［表面抵抗値］
無端状中間転写ベルトの抵抗率をハイレスタＵＰＭＣＰ−ＨＴ４５０型（ダイアインスツルメンツ社製）を用いて測定した。表面抵抗値は１０^７≦ａ≦１０^１３（Ω／□）の範囲を合格とする。また、ベルト周方向に２０点、表面抵抗率を印加電圧５００［Ｖ］で測定し、常用対数をとった値の最大値および最小値の差を求めた。

[表面粗さ]
研磨加工を施した表面について、レーザー顕微鏡（ＬＥＸＴＯＬＳ４０００オリンパス社製）を用いて非接触にて、ＪＩＳＢ０６０１−１９９４に準拠し１０点平均の表面粗さ（Ｒｚ）の測定を行った。Ｒｚの測定をベルトの押し出し方向に沿って１０点繰り返し、Ｒｚの平均値を求めた。

[トナークリーニング性]
マシンにベルトを組み付け、本体の二次転写電圧を０Ｖに設定し中間転写ベルトから印刷用紙に画像を転写しない状態で画面全体にＹＭＣＫいずれかの単色が印刷された画像を１０枚以上分通紙し、クリーニングブレードを経て清掃されたベルト面に残るトナーを、ベルト表面にテープを貼って剥がし白紙に貼り付けたものを目視で評価するという方法で○×△のランクをつけた。
評価基準は次のとおりである。
○：まったくトナーの付着が見られない。
△：すり抜けであると判断しきれないトナーが付着している。
×：明らかにすり抜けであるトナーが付着している。

実施例１〜４、比較例１〜４の中間転写ベルトの組成及び特性を表１，２に示す。

実施例１ａ〜４ａ、比較例１ａ〜４ａ
実施例１ａ
［樹脂ペレット１の作製］
熱可塑性樹脂のポリフッ化ビニリデン樹脂（アルケマジャパン社製：Ｋｙｎａｒ７２０、融点１６８℃）８６部と、導電性フィラーのカーボンブラック（電気化学工業社製：デンカブラック）９部を、二軸混錬装置（Ｌ／Ｄ＝４０）に投入し、１８０℃で溶融混錬させて樹脂ペレット１ａを作製した。

［ベルトの成型］
二軸押出成型装置（Ｌ／Ｄ＝４０）のホッパー部に樹脂ペレット１ａを投入し、サイドフィーダーから導電性樹脂（ペレスタット２３０、三洋化成工業株式会社、融点１６０℃）を添加しながら混錬し、径２００ｍｍの円形ダイスから押出してベルト成形を行った。サイドフィーダー部のあるシリンダの温度を１８０℃、円形ダイスの温度を２００℃とし、厚みが１００μｍの中間転写ベルトを成型した。このとき、樹脂ペレット１の樹脂流量（ｋｇ／ｈ）に対して導電性樹脂の添加量が５％となるようにサイドフィード量を調整した。

[ベルトの研磨]
研磨には、バフ研磨、研削ベルトによる研磨、研磨紙をロール状にしたロール研磨があるが、本発明では生産性の観点からバフ研磨が好ましい。さらに、バフ研磨に用いるバフ材は硬度の柔らかいものが好ましい。
本実施例では、引取の後、必要な幅に切断したベルトを、バフ（ＳＫ１１ネルバフ、藤原産業製）を用いた研磨装置により１８００ｒｐｍの回転速度でベルト全体を研磨した。

実施例２ａ
研磨速度を１５００ｒｐｍに変更した点以外は、実施例１ａと同様にして中間転写ベルトを作製した。

実施例３ａ
研磨速度を２２００ｒｐｍに変更した点以外は、実施例１ａと同様にして中間転写ベルトを作製した。

実施例４ａ
熱可塑性樹脂を、テトラフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロピレン、ビニリデンフロライドの３種類のモノマーからなる熱可塑性フッ素樹脂（ダイニオンＴＨＶ５００ＧＺ、３Ｍ社製）に変更した点以外は、実施例１ａと同様にして中間転写ベルトを作製した。

比較例１ａ
研磨速度を１０００［ｒｐｍ］に変更した点以外は、実施例１ａと同様にして中間転写ベルトを成型した。

比較例２ａ
熱可塑性樹脂をエチレン−四フッ化エチレン共重合体(ＥＴＦＥ)（旭硝子株式会社製フルオンＬＭ−７３０ＡＰ）に変更し、二軸混錬装置温度を、２４０［℃］、サイドフィーダー部のあるシリンダの温度を２５０［℃］、円形ダイスの温度を２６５［℃］とした点以外は、実施例１ａと同様にして中間転写ベルトを成型した。

比較例３ａ
研磨工程を省略した点以外は、実施例１ａと同様にして中間転写ベルトを成型した。

比較例４ａ
熱可塑性樹脂を、ポリプロピレン（ノバテックＰＰＥＡ６Ａ、日本ポリプロ株式会社）に変更した点以外は、実施例１ａと同様にして中間転写ベルトを成型した。

得られた実施例１ａ〜４ａ、比較例１ａ〜４ａの中間転写ベルトについて、マルテンス硬度、表面抵抗値、表面粗さ及びトナークリーニング性を次の方法で測定した。

［表面抵抗値］
中間転写ベルトの抵抗率をハイレスタＵＰＭＣＰ−ＨＴ４５０型（ダイアインスツルメンツ社製）を用いて測定した。表面抵抗率は、１００Ｖと５００Ｖで１０秒印加後の値を測定し、それぞれ複数の測定箇所の平均を取って測定値とした。
表面抵抗率は１．００Ｅ＋０８〜９．９９Ｅ＋１３の範囲を合格とする。
また、ベルト周方向に２０点、表面抵抗率を印加電圧５００Ｖで測定し、常用対数をとった値の最大値および最小値の差を求めた。

[表面粗さ]
各実施例、比較例のベルト表面について、オリンパス社製レーザー顕微鏡ＬＥＸＴＯＬＳ４０００にて、算術平均粗さＲａをＪＩＳＢ０６０１に準拠して測定した。
サンプルのカールによる影響を除くため、ベルトの一部を切り取ったものを、スライドガラスに平面になるように貼り付けた。このとき、接着剤として両面テープ７６４１＃２５（寺岡製作所社製）を使用した。
対物レンズ５０倍を使用して、銅箔表面の観察において評価長さ２５８μｍ、カットオフ値ゼロの条件で、ベルト押し出し方向に平行な方向で（ＭＤ）測定を行い、値を求めた。なお、レーザー顕微鏡による算術平均粗さＲａの測定環境温度は２３〜２５℃とした。Ｒａを任意に１０箇所測定し、そのＲａの１０箇所の平均値を算術平均粗さＲａの値とした。また、測定に用いたレーザー顕微鏡のレーザー光の波長は４０５ｎｍとした。

実施例１ａ〜４ａ、比較例１ａ〜４ａの中間転写体の組成及び特性を表３、４に示す。表中、実施例１，２，３…とあるのは、実施例１ａ，２ａ，３ａ…を示す。

実施例１Ａ〜１０Ａ（針状チタニア配合の実施例）
（実施例１Ａ）
［樹脂ペレット１Ａの作製］
熱可塑性樹脂のポリフッ化ビニリデン（アルケマジャパン社製Ｋｙｎａｒ７２０、融点１６８℃）８６部と、導電性フィラー（以下、導電性無機粒子とも称する。）のカーボンブラック（電気化学工業社製：デンカブラック）４部、針状チタニア（石原産業株式会社製FTL-200）５部を、二軸混錬装置（Ｌ／Ｄ＝４０）に投入し、１８０℃で溶融混錬させて樹脂ペレット１Ａを作製した。

［無端状中間転写ベルトの成型］
二軸押出成形装置（Ｌ／Ｄ＝４０）のホッパー部に樹脂ペレット１Ａを投入し、サイドフィーダーから導電性樹脂（ペレスタット２３０、三洋化成工業株式会社、融点１６０℃）を添加しながら混錬し、φ２００ｍｍの円形ダイスから押出した。混錬速度は３０ｒｐｍとなるように設定した。サイドフィーダー部のあるシリンダの温度を１８０℃、円形ダイスの温度を２００℃とし、厚みが１００μｍの無端状中間転写ベルトを成形した。導電性樹脂の添加量は、材料全体の５重量％となるように調整した。

[シームレスベルトの研磨]
実施例１Ａでは、引取の後、必要な幅に切断したベルトを、バフ（ＳＫ１１ネルバフ、藤原産業製）を用いた研磨装置により１８００ｒｐｍの回転速度でベルト全体を研磨して中間転写ベルトを作製した。

（実施例２Ａ）
ポリフッ化ビニリデン樹脂の添加量を９０重量部に、針状チタニアの添加量を1部に変更した点以外は、実施例１Ａと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例３Ａ）
ポリフッ化ビニリデン樹脂の添加量を８８重量部に、針状チタニアの添加量を３部に変更した点以外は、実施例１Ａと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例４Ａ）
針状チタニアを、繊維長が長いものに変更した点以外は、実施例３Ａと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例５Ａ）
針状チタニアを、繊維長が短いものに変更した点以外は、実施例３Ａと同様にして、シームレスベルトを成形した。

（実施例６Ａ）
針状チタニアを、アスペクト比が大きく吸油量の少ないもの（石原産業株式会社製FTL-300）に変更した点以外は、実施例１Ａと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例７Ａ）
針状チタニアを、アスペクト比が大きく吸油量が大きいもの（石原産業株式会社製FTL-100）に変更した点以外は、実施例１Ａと同様にして、シームレスベルトを成形した。

（実施例８Ａ）
基材樹脂をポリプロピレン（ノバテックPP EA6A、日本ポリプロ株式会社）に変更し、針状チタニアを、アスペクト比が大きいものにした点以外は、実施例３Ａと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例９Ａ）
混錬速度を８０ｒｐｍとなるよう設定し、成形を行った点以外は、実施例３Ａと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例１０Ａ）
混錬速度を１８ｒｐｍとなるよう設定し、成形を行った点以外は、実施例３Ａと同様にしてシームレスベルトを成形した。

得られた実施例１Ａ〜１０Ａのシームレスベルトについて、表面抵抗率、光沢度、機械特性（ヤング率）、マルテンス硬度、及びベルト断面海島構造を測定した。

［ヤング率］
JIS K 7161に従い、無端状中間転写ベルトのヤング率を、フィルム引張試験システム（島津製作所製AGS-X）を用いて測定した。ベルト押出方向のＭＤ方向と、それに対して垂直なＴＤ方向、ともに各5点ずつ測定を行い、その平均値を求めた。

［光沢度］
無端状中間転写ベルト表面の光沢度を、光沢度計（日本電色工業社製ハンディ型光沢計ＰＧ−ＩＩ／ＩＩＭ）を用いて測定した。無端状中間転写ベルト表面の任意の１０点について６０度光沢の値を記録し、その平均値を求めた。

［表面抵抗率］
無端状中間転写ベルトの抵抗率をハイレスタＵＰＭＣＰ−ＨＴ４５０型（ダイアインスツルメンツ社製）を用いて測定した。表面抵抗率は、１００Ｖと５００Ｖで１０秒印加後の値を測定し、それぞれ複数の測定箇所の平均を取って測定値とした。

［マルテンス硬度］
実施例１〜４の場合と同様にしてマルテンス硬度を測定した。
また、得られた値の最大値及び最小値の差を測定値ばらつきとした。測定値ばらつきは、いずれも２０（Ｎ／ｍｍ^２）以内であった。

［ベルト断面海島構造］
ベルト断面の構造から、海島構造が認められるものを「○」とした。

実施例１Ａ〜１０Ａの中間転写ベルトの組成及び特性を表５に示す。表中、実施例１，２，３…とあるのは、実施例１Ａ，２Ａ，３Ａ…を示す。

実施例１Ｂ〜１２Ｂ（針状のチタニア等配合の実施例）
（実施例１Ｂ）
［樹脂ペレット１の作製］
熱可塑性樹脂のポリフッ化ビニリデン（アルケマジャパン社製Ｋｙｎａｒ７２０、融点１６８℃）９０部と、導電性無機粒子のカーボンブラック（電気化学工業社製：デンカブラック）４部、針状チタニア（石原産業株式会社製FTL-200）１部を、二軸混錬装置（Ｌ／Ｄ＝４０）に投入し、１８０℃で溶融混錬させて樹脂ペレット１を作製した。

［無端状中間転写ベルトの成形］
二軸押出成形装置（Ｌ／Ｄ＝４０）のホッパー部に樹脂ペレット１を投入し、サイドフィーダーから導電性樹脂（ペレスタット２３０、三洋化成工業株式会社、融点１６０℃）を添加しながら混錬し、φ２００ｍｍの円形ダイスから押出した。混錬速度は３０ｒｐｍとなるように設定した。サイドフィーダー部のあるシリンダの温度を１８０℃、円形ダイスの温度を２００℃とし、厚みが１００μｍの無端状中間転写ベルトを成形した。導電性樹脂の添加量は、材料全体の５重量％となるように調整した。

（実施例２Ｂ）
針状チタニアの添加量を５部に変更し、熱可塑性樹脂の量を８６部に変更した点以外は、実施例１Ｂと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例３Ｂ）
針状チタニアの添加量を１０部に変更し、熱可塑性樹脂の量を８１部に変更した点以外は、実施例１Ｂと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例４Ｂ）
無機フィラーを針状チタニアから針状アルミナに変更した点以外は、実施例１Ｂと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例５Ｂ）
針状アルミナの添加量を５部に変更し、熱可塑性樹脂の量を８６部に変更した点以外は、実施例４Ｂと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例６Ｂ）
針状アルミナの添加量を１０部に変更し、熱可塑性樹脂の量を８１部に変更した点以外は、実施例４Ｂと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例７Ｂ）
無機フィラーを針状チタニアから針状酸化亜鉛に変更した点以外は、実施例１Ｂと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例８Ｂ）
針状酸化亜鉛の添加量を５部に変更し、熱可塑性樹脂の量を８６部に変更した点以外は、実施例７Ｂと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例９Ｂ）
針状酸化亜鉛の添加量を１０部に変更し、熱可塑性樹脂の量を８１部に変更した点以外は、実施例７Ｂと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例１０Ｂ）
無機フィラーを針状チタニアから針状クレーに変更した点以外は、実施例１Ｂと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例１１Ｂ）
針状クレーの添加量を５部に変更し、熱可塑性樹脂の量を８６部に変更した点以外は、実施例１０Ｂと同様にしてシームレスベルトを成形した。

（実施例１２Ｂ）
針状クレーの添加量を１０部に変更し、熱可塑性樹脂の量を８１部に変更した点以外は、実施例１０Ｂと同様にしてシームレスベルトを成形した。

得られた実施例１Ｂ〜１２Ｂのシームレスベルトについて、吸油量、表面抵抗率、光沢度、機械特性（ヤング率）、マルテンス硬度、及びベルト断面海島構造を測定した。表面抵抗率、光沢度、機械特性（ヤング率）、マルテンス硬度、及びベルト断面海島構造については、前述と同様の方法で測定した。表面抵抗率は１．００Ｅ＋０８〜９．９９Ｅ＋１３の範囲を合格とする。また、ベルト周方向に２０点、表面抵抗率を印加電圧５００Ｖで測定し、常用対数をとった値の最大値および最小値の差を求めた。針状フィラーの吸油量については、ＪＩＳＫ５１０１-１３-１顔料試験方法−第１３部：吸油量−第1節：精製あまに油法に沿って測定を行った。

また、マルテンス硬度の最大値及び最小値の差（測定値ばらつき）は、いずれも２０（Ｎ／ｍｍ^２）以内であった。

実施例１Ｂ〜１２Ｂの中間転写ベルトの組成及び特性を表６に示す。表中、実施例１，２，３…とあるのは、実施例１Ｂ，２Ｂ，３Ｂ…を示す。

（図１の符号）
１１基材樹脂
１２導電性樹脂
１３カーボンブラック
１４低分子量成分
（図２の符号）
２０無端状中間転写ベルト
（図３の符号）
２１材料投入口
２２押出機
２３スクリュー
２４樹脂注入口
２５成型金型
２６サイジング金型
２７引取機
２８切断機
（図４の符号）
Ｐ転写紙
Ｌレーザー光
７０除電ローラ
８０アースローラ
２００感光体ドラム
２０１感光体クリーニング装置
２０２除電ランプ
２０３帯電チャージャ
２０４電位センサー
２０５画像濃度センサー
２１０ベルト搬送装置
２３０リボルバ現像ユニット
２３１ＹＹ現像機
２３１ＫＢｋ現像機
２３１ＣＣ現像機
２３１ＭＭ現像機
２７０定着装置
２７１、２７２定着ローラ
５００中間転写ユニット
５０１中間転写ベルト
５０２トナーシール部材
５０３帯電チャージャ
５０４ベルトクリーニングブレード
５０５潤滑剤塗布ブラシ
５０６潤滑剤
５０７１次転写バイアスローラ
５０８ベルト駆動ローラ
５０９ベルトテンションローラ
５１０２次転写対向ローラ
５１１クリーニング対向ローラ
５１２フィードバッグ電流検知ローラ
５１３トナー画像
５１４光学センサ
６００２次転写ユニット
６０１転写紙ガイド板
６０５２次転写バイアスローラ
６０６転写紙除電チャージャ
６０８クリーニングブレード
６１０レジストローラ
８０１１次転写電源
８０２２次転写電源
（図５の符号）
Ｐ転写紙
１０プリンタ本体
１２画像書込部
１３画像形成部
１４給紙部
１５定着装置
１６レジストローラ
２０ＢＫ、２０Ｍ、２０Ｙ、２０Ｃ現像装置
２１ＢＫ、２１Ｍ、２１Ｙ、２１Ｃ感光体
２２中間転写ベルト
２３ＢＫ、２３Ｍ、２３Ｙ、２３Ｃ１次転写バイアスローラ
２５ベルトクリーニング部材
２６駆動ローラ
２７潤滑剤塗布装置
５０転写搬送ベルト
６０２次転写バイアスローラ
（図６，７の符号）
１１基材樹脂
１２導電性樹脂
１３カーボンブラック
１４低分子量成分
１５針状チタニア

特開２００９−２５６２５号公報特開２００７−６５５８７号公報特許３８２１６００号公報特開２００８−２３９９４７号公報

Claims

熱可塑性樹脂と、該熱可塑性樹脂に非相溶である導電性樹脂とを含む半導体樹脂組成物からなる構造体であって、
該構造体の表面から垂直方向に測定した時のマルテンス硬度が５０（Ｎ／ｍｍ^２）以上であり、任意の１０点を測定した際のマルテンス硬度の最大値と最小値の差が２０（Ｎ／ｍｍ^２）以内であることを特徴とする半導体樹脂組成物からなる構造体。
前記構造体表面から垂直方向に測定した時のマルテンス硬度が２００（Ｎ／ｍｍ^２）以下であることを特徴とする請求項１に記載の半導電性樹脂組成物からなる構造体。
前記熱可塑性樹脂がフッ素原子を含有する化学構造を持つことを特徴とする請求項１又は２に記載の半導電性樹脂組成物からなる構造体。
前記熱可塑性樹脂が、結晶性の熱可塑性樹脂であり、フッ化ビニリデンのホモポリマー及び／又はフッ化ビニリデンコポリマー、ポリエチレン−テトラフルオロエチレン樹脂（ＥＴＦＥ）、フッ化ビニリデン−四フッ化エチレン共重合体樹脂（ＰＶＤＦ-ＥＴＦＥ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）及びテトラフルオロエチレンパーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）から選ばれるいずれかの樹脂であることを特徴とする請求項３に記載の半導電性樹脂組成物からなる構造体。
さらに導電性フィラーを含有し、前記導電性フィラーが針状のチタニア、アルミナ、酸化亜鉛又はクレーを含むことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の半導体樹脂組成物からなる構造体。
前記針状のチタニア、アルミナ、酸化亜鉛又はクレーのアスペクト比ｄが、１０≦ｄ≦４０であることを特徴とする請求項５に記載の半導体樹脂組成物からなる構造体。
熱可塑性樹脂と、該熱可塑性樹脂に非相溶である導電性樹脂とを含む中間転写体であって、
該中間転写体の表面から垂直方向に測定した時のマルテンス硬度が５０（Ｎ／ｍｍ^２）以上であり、任意の１０点を測定した際のマルテンス硬度の最大値と最小値の差が２０（Ｎ／ｍｍ^２）以内であることを特徴とする中間転写体。
表面粗さＲｚが０．５μｍ以下であることを特徴とする請求項７に記載の中間転写体。
表面粗さＲａが０．０１≦Ｒａ≦０．０６５（μｍ）であることを特徴とする請求項７又は８に記載の中間転写体。
像担持体上に静電潜像を形成する静電潜像形成手段と、
該像担持体上に形成された静電潜像にトナーを用いてトナー像とする現像手段と、
前記像担持体上のトナー像を中間転写体上に転写する一次転写手段と、
該中間転写体上のトナー像を記録媒体上に転写する二次転写手段と、
該記録媒体上のトナー像を定着する定着手段と、
を備えた画像形成装置であって、
前記中間転写体が、請求項７〜９のいずれかに記載の中間転写体であることを特徴とする画像形成装置。