WO2005103353A1 - 高強力牽切加工糸およびその製造方法 - Google Patents

高強力牽切加工糸およびその製造方法 Download PDF

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drawn
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Yorihisa Yamaguchi
Kotaro Takiue
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Teijin Techno Products Limited
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    • Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber

Definitions

  • the present invention relates to a drawn yarn and a method for producing the same. More particularly, the present invention relates to a drawn yarn having a high strength retention rate of a raw yarn and a small variation in strength, and a production method capable of stably producing the drawn yarn. . Akita
  • High-strength fibers typified by para-type wholly aromatic polyamide fibers have high heat resistance and high cut resistance, and are being spun into protective clothing as spun yarn in the garment application field.
  • conventional spun yarns using high-strength fibers have the disadvantages that the strength of the processed yarn is significantly lower (lower in strength retention) than the original yarn before processing, and there are many surface fluffs peculiar to the spun yarn. is there. For this reason, it has been difficult to develop applications that require high-strength spun yarn with less surface fluff.
  • the strength of a spun yarn is proportional to the strength of a single yarn (original yarn) constituting the spun yarn and the average yarn length of the single yarn.
  • the average yarn length of the constituent single yarns it is preferable to increase the strength maintenance rate of the original yarn, but in the conventional spun yarn, In general, the length of a single yarn is 100 mm or less, and the strength maintenance ratio of a spun yarn composed of such short fibers is at most 50% or less.
  • Japanese Patent Publication No. 1-16939 32 discloses that A conjugating wholly aromatic polyamide spun yarn is proposed, which is made of fibers with an average single yarn length of 130 to 60 Omm, which is made by shortening continuous yarn by shredding. ing.
  • a conjugating wholly aromatic polyamide spun yarn is proposed, which is made of fibers with an average single yarn length of 130 to 60 Omm, which is made by shortening continuous yarn by shredding. ing.
  • the strength retention rate and the number of surface fluffs fluctuate. It turned out that there was a problem of shaking.
  • the above-mentioned problem of the decrease in the strength maintenance ratio can be improved by increasing the average single yarn length, but for that purpose, it is necessary to increase the drafting length, and the tow is more easily spread between the rollers, so that the feed roller ⁇ There is a problem that it becomes easy to wind around the cutting roller, and it becomes difficult to stably cut it.
  • An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, and to provide a high-quality high-strength pulling-processed yarn having a high strength retention rate of the original yarn and a small variation in its single yarn length. It is an object of the present invention to provide a method capable of stably producing the same.
  • an object of the present invention is to provide at least one kind of at least one selected from the group consisting of polyparaphenylene terephthalamide, polyparaphenylene-benzobenzoxazo ⁇ /, polyethylene, polyvinylinoleanol, and wholly aromatic polyester.
  • a drawn yarn comprising a high-strength short fiber of a polymer having a strength of 14 cN / dtex or more, wherein the high-strength short fiber has an average single yarn length of 50 to 90 cm.
  • a high-strength drawn yarn characterized in that the coefficient of variation (CV) of the average single yarn length is 50% or less, polyparaphene diene terephthalanolamide, polyparaphenylene benzoxazole, High-strength fiber consisting of at least one polymer selected from the group consisting of polyethylene, polyvinyl alcohol and wholly aromatic polyester, and having a strength of 14 cN / dtex or more
  • the distance between the rollers is 100 to 200 cm, and between the pair of supply ports and the pulling roller, a wet fluid having a humidity of 80% or more is applied, and the fluid nozzle is cut off.
  • This is achieved by a method for manufacturing a high-strength drawn yarn, which is characterized in that the yarn is conjugated and taken up.
  • FIG. 1 is a side view showing one example of a drafting device used for producing the high-strength drafted yarn of the present invention.
  • the high-strength staple fiber constituting the stretch-drawn yarn of the present invention must have a strength of 14 cN / dtex or more, preferably in the range of 18 to 50 cN / dtex. If the strength is less than 14 c NZ dtex, the strength of the drawn yarn becomes insufficient, and the object of the present invention cannot be achieved.
  • high-strength short fibers examples include, for example, polyparaphenylene terephthalamide short fibers, polyparaphenylene benzoxazole short fibers, high-strength polyethylene short fibers, high-strength polyvinyl alcohol short fibers, Whole aromatic polyester short fibers and the like can be mentioned, and these may be used as a mixture of two or more kinds. Among them, polyparaphenylene terephthalamide short fibers are preferred.
  • the content be 5 dte X or less, preferably 1.1 dte X or less, and more preferably 0.8 dte X or less.
  • the average single yarn length of the high-strength short fibers constituting the drawn yarn of the present invention must be in the range of 50 to 90 cm, particularly in the range of 60 to 80 cm. If the average single yarn length is less than 50 cm, the strength maintenance ratio of the drawn yarn (strength of the drawn yarn Z and the strength of the short fiber) with respect to the strength of the short fiber (raw yarn) becomes small. The strength of the yarn is not sufficiently exhibited. On the other hand, if the average single yarn length exceeds 90 cm, in order to obtain such a drawn yarn, the drawing length during drawing must be 2.0 m or more. The toe at the cut-off portion is remarkably opened, and winding on the roller occurs frequently, making it impossible to stably cut.
  • the high-strength drawn yarn of the present invention must have a coefficient of variation (C V) of single yarn length of 50% or less, particularly 40% or less. If the coefficient of variation (CV) exceeds 50%, the length of the single yarn is too large, and the strength of the pulling yarn is uneven, that is, the standard deviation of the strength is large, and uniform and high-quality pulling is performed.
  • C V coefficient of variation
  • the high-strength drawn yarn of the present invention preferably has a strength maintenance ratio of 70% or more.
  • the strength retention ratio here is a retention ratio with respect to the strength of short fibers having low strength. If the retention rate is less than 70%, not only the strength of the short fibers (raw yarn) cannot be effectively exhibited, but also the surface length increases due to the short length of the constituent single yarn. Limiting the use of pulling yarn It will go.
  • FIG. 1 shows a drafting device preferably used for producing the high-strength drafted yarn of the present invention.
  • 1 is a feed-up roller
  • 2 is a scooter
  • 3 is a pulling-up roller
  • 4 is a suction air nozzle
  • 5 is a swiveling conjugate nozzle
  • 6 is a delivery roller
  • 7 is a winding and cutting thread
  • 8 is a high-strength thread.
  • the high-strength fibers are passed through the supply nip roller while being aligned and superimposed in a desired number in front of the supply nip roller, and then cut off (shredded) in a shutter.
  • a moist fluid having a humidity of 80% or more, for example, moist air is supplied into the scintillator and applied to the high-strength fibers.
  • it is pulled out of the pull-up roller by a suction air nozzle, and then taken off by a delivery roller after being entangled by a conjugation nozzle and imparted with conjugation by fluff winding.
  • the high-strength fibers used here are made into short fibers by drawing as described above, their strength must be 14 cN dtex or more, and preferably in the range of 18 to 50 cN dteX. There is. If the strength is less than 14 cN / dtex, the short fiber strength after drafting becomes insufficient, and the drafted yarn of the present invention cannot be obtained.
  • the high-strength fibers preferably used are polyparaphenyleneteref, tallamide fiber, polyparaphenylene dibenzobenzoxazole fiber, high-strength polyethylene fiber, high-strength polyvinyl alcohol fiber, and wholly aromatic polyester fiber, as described above. May be used as a mixture of two or more. Among them, polyparaphenylene terephthalamide fibers are preferred.
  • an oil agent is attached to the high-strength fiber in an amount of 0.05 to 0.5% by weight based on the weight of the fiber. Is preferably 7.0% by weight or less. If the amount of oil applied is less than 0.05% by weight, the fibers are likely to be charged during the shredding process described later, and the tow is separated by repulsion due to static electricity and the thread is broken. Is likely to occur frequently, and it is difficult to stably cut off. On the other hand, if the amount of oil applied exceeds 0.5% by weight, the toe does not spread sufficiently during the cutting operation due to the fiber convergence effect of the oil, and the length of the single yarn constituting the towing yarn varies. Tends to be large.
  • the high-strength fiber is shortened by a shredding method between the supply roller and the pulling roller, and then the short fiber yarn is stretched while preventing the fiber arrangement from being disordered. It is necessary to conjugate with the fluid nozzle and take it out so that it does not fall out in the take-up direction). At the time of this shredding treatment, it is preferable to add a measure such as covering with a funnel-shaped guide in order to disturb the arrangement of the shredded short fibers as little as possible.
  • a moist fluid preferably moist air, having a humidity of 80% or more, preferably 90% or more, particularly preferably 95% or more is applied to the high-strength fiber. It is important to do it. If the humidity of the wet fluid is less than 80%, the effect of discharging the static electricity charged on the fiber surface is reduced, and the repulsion of the fibers causes the tow to disperse, so that the feed roller and the pulling roller are simply separated. It is not preferable because the yarn is easily wound and cannot be stably cut off. In addition, in order to reduce variations in the drafting length, it is necessary to spread the fibers uniformly on the surface of the drafting roller. However, if the fiber is spread excessively, a single yarn is wound around the feed roller and the drafting roller. It is important to provide this wetting fluid because it tends to be tight.
  • the distance between the pair of feed rollers and the pulling roller should be in the range of 100 to 200 cm, preferably in the range of 120 to 175 cm.
  • the drawing length is less than 100 cm
  • the average single yarn length of the obtained drawn yarn is less than 40 cm
  • the strength retention rate of the original yarn is reduced to less than 70%.
  • the towing length exceeds 200 cm
  • the tow width between the supply roller and the towing roller is significantly widened, so that the single yarn is easily wound around the towing roller, and the cost is low. It is not preferable because it becomes impossible to carry out the regular cutting.
  • the above-described drawn yarn of the present invention is appropriately twisted, woven into a desired density by using it as a warp and Z or weft, and subjected to fineness, heat setting, relatas, force rendering and the like to give a woven fabric. It can be.
  • the measurement was performed according to JIS-L101. However, the number of twists is assumed to be 250 t / m.
  • One hundred and twenty single yarns were randomly extracted from the drawn yarn so as not to be cut, and the average value of the values measured with the length of the single yarn extended was determined.
  • the number of times of thread breakage (thread breakage wound around the supply roller or the drafting roller) when the 8-hour pulling-out was performed was taken as the number of times of thread breakage.
  • Two fibers (Twaron: Tidin Twaron) are aligned, and the distance between the rollers (cutting length) and the humidity of the humid air are changed as shown in Table 1, and the supply nip roller, shutter, and cutting nip While supplying moist air between the processors, short fiber bundles were cut at a speed of 30 OmZ so as to increase the draft ratio to about 10 times.
  • the air nozzle having a suction property and the conjugating nozzle having a swirling flow are passed through so that the speed ratio between the pulling-off roller and the delivery roller is 100: 99.5, thereby providing entanglement and shortening.
  • the fluff of the fibers was randomly wound to obtain a drawn yarn of about 220 dtex. Table 1 shows the physical properties of the obtained processed yarn.
  • a copolyparafe having a single yarn fineness of 0.84 dte X, a total fineness of 110 dte X, a strength of 25 cN dtex, and an oil coating weight of 0.2 wt% is used.
  • Nylene ⁇ 3,4 'oxydiphenylene terephthalamide fiber (Technola: manufactured by Teijin Techno Products) is aligned and the supply nip roller, shutter, and cutoff are set with a distance between rollers of 120 cm (cutoff length).
  • Short staple fiber bundles were cut between the nip rollers at a speed of 300 mZ while applying a moist air with a humidity of 50% so that the traction ratio became about 10 times.
  • a speed ratio of the pull-up roller and the delivery roller is passed through an air nozzle having a suction property and a conjugation nozzle having a swirling flow so that the speed ratio becomes 100: 99.5.
  • the fluff of the fibers was randomly wound to obtain a drawn yarn of about 220 dtex.
  • Table 1 also shows the physical properties of the obtained processed yarn.
  • Example 1 Example 2
  • Example 3 Yarn type Twaron Twaron Toguchi. Yarn Single yarn fineness d t e 1.1 1.1 1.1 Oil adhesion weight% 0.2 0.2 0.2 Cutting length cm 120 150 175 Cutting conditions
  • Humid air humidity% 95 95 95 95 Fineness d t e x 221 222 220 c N /
  • the stretch-maintenance ratio of the stretch-processed yarn is high with respect to the strength of the high-strength short fiber, and the variation of the single yarn length is small.
  • the high-strength drawn yarn can be stably produced.

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Abstract

ポリパラフェニレンテレフタルアミド、ポリパラフェニレンベンゾオキサゾール、ポリエチレン、ポリビニルアルコールおよび全芳香族ポリエステルからなる群から選択される少なくとも一種のポリマーからなり、その強度が１４ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の高強力短繊維から構成される牽切加工糸であって、該高強力短繊維の平均単糸長が５０～９０ｃｍであり、且つ平均単糸長の変動係数（ＣＶ）が５０％以下である。

Description

高強力牽切加ェ糸およびその製造方法 技術分野
本発明は、 牽切加工糸おょぴその製造方法に関するものである。 さら に詳しくは、 原糸の強力維持率が高く、 且つ、 強力のばらつきが少ない 牽切加工糸およぴ該牽切加工糸を安定して生産することが可能な製造方 法に関するものである。 明 田
背景技術
パラ型全芳香族ポリアミ ド繊維に代表される高強力繊維は、 高耐熱性 である上、 耐切創性も高いため、 衣料用途分野では紡績糸として防護衣 料用途へ展開されている。 しかしながら、 従来の高強力繊維を用いた紡 績糸は、 加工前の原糸に比べて加工糸の強度が著しく小さく （強度維持 率が低い） 、 また紡績糸特有の表面毛羽が多いという欠点がある。 その ため、 高強力でかつ表面毛羽の少ない紡績糸を必要とする用途への展開 は困難であった。
通常紡績糸の強力は、 該紡績糸を構成する単糸 （原糸） の強力と、 単 糸の平均糸長に比例する。 しかし、 原糸の強力を上げるには限界がある ため、 構成単糸の平均糸長を長く して原糸の強度維持率を高くすること が好適とされているが、 従来の紡績糸においては、 一般的に単糸長は 1 0 0 m m以下であり、 このような短繊維から構成される紡績糸の強度維 持率は高くても 5 0 %以下となる。
しかしながら、 これ以上長い単糸 （短繊維） を用いることは、 紡績糸 の製造上困難となるだけでなく、 単に単糸長を長くしただけでは高強力 繊維特有の剛直性が発現し、 均一に配向させることができなくなるため、 強度維持率は却って低くなるという問題がある。
このような問題を解決するため、 特公平 1 - 1 6 9 3 2号公報には、 連続糸条を引き千切り方式にて短繊維化し、 平均単糸長が 1 3 0〜 6 0 O m mの繊維からなる、 抱合性が付与された全芳香族ポリアミ ド紡績糸 様糸条が提案されている。 しかしながら、 本発明者らの研究によれば、 上記公報に記載されている条件で、 例えばポリパラフエ二レンテレフタ ルアミ ド繊維の紡績糸様糸条を製造しょうとすると、 強度維持率および 表面毛羽数が変動しゃすいという問題があることが判明した。 すなわち、 全芳香族ポリアミ ド繊維としてポリパラフヱ-レンテレフタルアミ ド繊 維を使用した場合には、 牽切加工する際に、 単糸同士の摩擦により発生 した静電気により トウが著しく広がり、 さらにこれがローラー上で乱れ るため、 均一に牽切することが困難となる。 その結果、 単糸長の変動が 大きくなつて強度維持率が小さくなるため、 高強力繊維を用いても該加 ェ糸の強度は低下し、 強度のばらつきも大きくなり、 さらには表面毛羽 も著しく増加するという問題が発生する。
上記の強度維持率低下の問題は平均単糸長を長くすれば改善されるが、 そのためには牽切長を長くすることが必要となり、 ローラー間でトウが さらに広がりやすくなって供給ローラーゃ牽切ローラーへ卷きつきやす くなるという問題が発生し、 安定に牽切加工することは困難となる。
このように、 ポリパラフエ二レンテレフタルアミ ド繊維のような、 単 糸同士の摩擦により静電気の発生し易い繊維を用いて、 平均単糸長が長 く、 かつその単糸長のばらつきが小さい高品位な高強力牽切加工糸およ ぴその製造方法は未だ提案されていないのが実情である。 発明の開示
本発明の目的は、 上記従来技術の有する問題点を解決し、 原糸の強力 維持率が高く、 かつその単糸長のばらつきが小さい高品位な高強力牽切 加工糸おょぴ該加工糸を安定して製造することができる方法を提供する ことにある。
本発明者らは、 上記課題を解決すべく検討を重ねた結果、 本発明を完 成するに至った。 すなわち本発明の目的は、 ポリパラフエ二レンテレフタルアミ ド、 ポ リパラフエ-レンベンゾォキサゾー^/、 ポリエチレン、 ポリビニノレアノレ コールぉよび全芳香族ポリエステルからなる群から選択される少なくと も一種のポリマーからなり、 その強度が 1 4 c N / d t e x以上の高強 力短繊維から構成される牽切加工糸であって、 該高強力短繊維の平均単 糸長が 5 0〜 9 0 c mであり、 且つ平均単糸長の変動係数 （C V ) が 5 0 %以下であることを特徴とする高強力牽切加工糸、 及ぴポリパラフエ 二レンテレフタノレアミ ド、 ポリパラフヱニレンベンゾ才キサゾーノレ、 ポ リエチレン、 ポリビュルアルコールおよぴ全芳香族ポリエステルからな る群から選択される少なくとも一種のポリマーからなり、 その強度が 1 4 c N/ d t e x以上の高強力繊維を、 そのローラー間距離が 1 0 0〜 2 0 0 c mである一対の供給口一ラーと牽切ローラーとの間で、 湿度が 8 0 %以上の湿潤流体を付与して引き千切り、 次いで流体ノズルで抱合 して引取ることを特徴とする高強力牽切加工糸の製造方法によって達成 される。 図面の簡単な説明
図 1は、 本発明の高強力牽切加工糸の製造に使用される、 牽切加工装 置の 1例を示す側面図である。 発明を実施するための最良の形態
以下、 本発明の実施の形態について詳細に説明する。
本発明の'牽切加工糸を構成する高強力短繊維は、 その強度が、 1 4 c N / d t e x以上、 好ましくは 1 8〜 5 0 c N / d t e xの範囲である 必要がある。 該強度が 1 4 c N Z d t e x未満の場合には、 牽切加工糸 としての強度が不十分となり、 本発明の目的を達成することができない。 好ましく用いられる高強力短繊維としては、 例えばポリパラフエ二レン テレフタルアミ ド短繊維、 ポリパラフエ二レンベンゾォキサゾール短繊 維、 高強力ポリエチレン短繊維、 高強力ポリビニルアルコール短繊維、 全芳香族ポリエステル短繊維などをあげることができ、 これらは 2·種以 上を混合して用いてもよい。 なかでもポリパラフエエレンテレフタルァ ミ ド短繊維が好適である。
高強力短繊維の単糸繊度は、 あまりに大きすぎると牽切加工糸の構成 単糸本数が少なくなり、 単糸どうしの絡み合いが減少して牽切加工糸の 強度が低下しやすくなるので、 2 . 5 d t e X以下、 好ましくは 1 . 1 d t e X以下、 さらに好ましくは 0 . 8 d t e X以下とするのが望まし レ、。
次に、 本発明の牽切加工糸を構成する上記の高強力短繊維の平均単糸 長は、 5 0〜 9 0 c mの範囲、 特に 6 0〜 8 0 c mの範囲とする必要が ある。 該平均単糸長が 5 0 c m未満の場合には、 短繊維 （原糸） の強度 に対する牽切加工糸の強度維持率 （牽切加工糸の強度 Z短繊維の強度） が小さくなり、 原糸の強度が十分に発揮されなくなる。 一方、 平均単糸 長が 9 0 c mを超える場合には、 そのような牽切加工糸を得るためには 牽切加工時の牽切長を 2 . O m以上とする必要があり、 その結果牽切部 分でのトゥが著しく開繊され、 ローラへの卷付きが多発して安定に牽切 加工することができなくなる。
また、 本発明の高強力牽切加工糸は、 その単糸長の変動係数 （C V ) が 5 0 %以下、 特に 4 0 %以下である必要がある。 この変動係数 （C V ) が 5 0 %を超えると、 単糸長のばらつきが大きすぎるため、 牽切加 ェ糸の強度がばらつき、 つまり強度の標準偏差が大きくなり、 均一で高 品位な牽切加工糸を提供するという本発明の目的を達成することができ なくなる。
さらに、 本発明の高強力牽切加工糸は、 その強度維持率が 7 0 %以上 が好適である。 ただし、 ここでいう強度維持率は、 牽切加工糸が複数種 類の短繊維で構成されている場合には、 強度の低い短繊維の強度に対す る維持率である。 該維持率が 7 0 %未満である場合には、 短繊維 （原 糸） が持つ強度を効果的に発揮できていないだけでなく、 構成単糸長も 短いために表面毛羽が多くなり、 該牽切加工糸の利用用途を限定してし まうこととなる。
以上に説明した本発明の牽切加工糸の好ましい製造方法について、 図 面を用いて詳しく説明する。 図 1は、 本発明の高強力牽切加工糸の製造 に好ましく用いられる牽切加工装置を示す。 1は供給-ップローラー、 2はシユーター、 3は牽切エップローラー、 4は吸引性空気ノズル、 5 は旋回性抱合ノズル、 6はデリべリローラー、 7は卷取牽切加工糸、 8 は高強力繊維である。
高強力繊維は、 供給ニップローラーの前で所望の本数引き揃えられ重 ね合わされながら供給ニップローラーを通過した後、 シユーターの中で 牽切 （引き千切り加工） される。 この際、 湿度が 8 0 %以上の湿潤流体、 例えば湿潤空気がシユーター内に供給して高強力繊維に付与される。 次 いで、 吸引性空気ノズルで牽切-ップロ一ラーから引出され、 次いで;^ 回性抱合ノズルによつて絡みや毛羽卷付による抱合性が付与された後に デリべリローラーにより引取られる。
ここで用いられる高強力繊維は、 上記のとおり牽切加工により短繊維 とされるので、 その強度は 1 4 c N d t e x以上、 好ましくは 1 8〜 5 0 c Nノ d t e Xの範囲とする必要がある。 該強度が 1 4 c N / d t e x未満の場合には、 牽切加工後の短繊維強度が不十分となり、 本発明 の牽切加工糸を得ることができない。 好ましく用いられる高強力繊維は、 前述のとおりポリパラフヱニレンテレフ.タルアミ ド繊維、 ポリパラフエ 二レンべンゾォキサゾール繊維、 高強力ポリエチレン繊維、 高強力ポリ ビニルアルコール繊維、 全芳香族ポリエステル繊維などであり、 これら は 2種以上を混合して用いてもよい。 なかでもポリパラフエ二レンテレ フタルアミ ド繊維が好適である。
本発明においては、 上記の高強力繊維には、 油剤が繊維重量を基準と して 0 . 0 5〜0 . 5重量％付着していることが好ましく、 さらには、 該付着油剤の水分含有率が 7 . 0重量％以下であることが好ましい。 油 剤付着量が 0 . 0 5重量％未満の場合には、 後述する引き千切り加工の 際に繊維が帯電しやすくなり、 静電気による反発でトウがばらけて断糸 が多発しやすくなり、 安定に牽切加工することが困難となる。 一方、 油 剤付着量が 0 . 5重量％を超える場合には、 油剤による繊維収束効果の ため牽切加工の際にトゥが十分に開繊しなくなり、 牽切糸を構成する単 糸長ばらつきが大きくなりやすい。 また、 付着油剤の水分含有率が 7 . 0重量％を超える場合には、 該水分による繊維収束効果のため、 油剤付 着量が 0 . 5重量％を超えた場合と同じような現象が現れやすくなる。 本発明においては、 上記の高強力繊維を供給ローラー上と牽切ロー ラーとの間で引き千切り方式によって短繊維化した後、 その繊維配列の 乱れを防ぎながら該短繊維糸条を長手方向 （引取り方向） に抜けないよ うに流体ノズルで抱合して引取る必要がある。 この引き千切り処理の際、 引き千切られた短繊維の配列をできるだけ乱さないようにするため、 漏 斗状ガイ ドでカバーするなどの方策を付加することが好ましい。
本発明においては、 この引き千切り処理の際に、 該高強力繊維に湿度 が 8 0 %以上、 好ましくは 9 0 %以上、 特に好ましくは 9 5 %以上の湿 潤流体、 好ましくは湿潤空気を付与することが肝要である。 該湿潤流体 の湿度が 8 0 %未満の場合には、 繊維表面に帯電している静電気を放電 する効果が少なくなり、 繊維同志の反発により トウがばらけて供給ロー ラーゃ牽切ローラーに単糸が卷きつきやすくなり、 安定的に牽切加工す ることができなくなるので好ましくない。 また、 牽切長のばらつきを少 なくするためには、 牽切ローラー表面において繊維を均一に開繊する必 要があるが、 過度に開繊させると供給ローラーゃ牽切ローラーに単糸が 卷きつきやすくなるためこの湿潤流体の付与が肝要となる。
一対の供給ローラーと牽切ローラーとの間の距離 （牽切長） は、 1 0 0〜2 0 0 c mの範囲、 好ましくは 1 2 0〜1 7 5 c mの範囲とする必 要がある。 該牽切長が 1 0 0 c m未満の場合には、 得られる牽切加工糸 の平均単糸長が 4 0 c m未満となり、 原糸の強力維持率が 7 0 %未満と 小さくなり、 本発明の目的を達成することができなくなる。 一方、 牽切 長が 2 0 0 c mを超える場合には、 供給ローラーと牽切ローラー間での トウ幅が著しく広がるため、 牽切ローラーへ単糸が巻きつきやすく、 安 定に牽切加工することができなくなるので好ましくない。
以上に説明した本発明の牽切加工糸は、 適度に撚糸後、 これを経糸お よび Zまたは緯糸に用いて所望密度に織成し、 精鍊、 熱セット、 リラッ タス、 力レンダー加工などを施して織物とすることができる。 実施例
以下、 実施例を挙げて本発明の構成および効果をさらに詳細に説明す る。 なお、 実施例における各物性は次の方法で求めた。
(1) 繊度、 切断強度、 切断伸度、 弾性率
J I S-L 1 0 1 3に準拠して測定した。 ただし、 撚り数は 2 5 0 t / mと しに。
(2) 単糸長
牽切加工糸から、 1 20本の単糸を切断しないようにランダムに抜き 取りその単糸の長さを伸ばした状態で測定した値の平均値とした。
(3) 単糸長の変動係数 （CV)
上記方法によって求めた 1 20本の単糸長の標準偏差 （σ) と、 その 平均糸長 （X) から次式を用いて計算する。
単糸長の変動係数 （CV) (%) = σ./Χ X 1 00
(4) 断糸回数
工程調子の指標として、 8時間牽切加工を実施した際の断糸回数 （供 給ローラーまたは牽切ローラーへの巻きつき断糸） を断糸回数とした。
[実施例 1〜3、 比較例 1〜3]
図 1に示す装置を用い、 表 1記載の単糸繊度と油剤付着量とを有し、 総繊度が 1 1 00 d t e χ、 強度が 2 1 c N/ d t e xであるポリパラ フエ二レンテレフタルアミ ド繊維 （トワロン ： ティジントワロン製） を 2本引き揃え、 ローラ間の距離 （牽切長） 及び湿潤空気の湿度を表 1記 載のとおりに変化させて、 供給ニップローラー、 シユーター、 牽切ニッ プロ一ラーの間で、 湿潤空気を付与しながら、 牽切率約 1 0倍となるよ う 30 OmZ分の速度で引き千切って短繊維束とした。 次いで吸引性を有する空気ノズルと旋回流を有する抱合ノズルとに、 牽切エップローラーとデリベリローラーとの速度比が 1 0 0 : 9 9 . 5 となるように通し、 絡みを付与すると共に短繊維の毛羽をランダムに卷 きつけ約 2 2 0 d t e xの牽切加工糸を得た。 得られた加工糸の物性を 表 1に示す。
[比較例 4 ]
図 1に示す装置を用い、 単糸繊度が 0 . 8 4 d t e X、 総繊度が 1 1 0 0 d t e X、 強度が 2 5 c Nノ d t e x、 油剤付着量が 0 . 2重量％ であるコポリパラフエ二レン · 3 , 4 ' ーォキシジフエ二レンテレフタ ルアミ ド繊維 （テクノーラ ：帝人テクノプロダクツ製） を 2本引き揃え ローラ間の距離 （牽切長） を 1 2 0 c mとして、 供給ニップローラー、 シユーター、 牽切ニップローラーの間で、 湿度 5 0 %の湿潤空気を付与 しながら、 牽切率約 1 0倍となるよう 3 0 0 mZ分の速度で引き千切つ て短繊維束とした。
次いで吸引性を有する空気ノズルと旋回流を有する抱合ノズルとに、 牽切-ップローラーとデリベリローラーとの速度比を 1 0 0 : 9 9 . 5 となるように通し、 絡みを付与すると共に短繊維の毛羽をランダムに卷 きつけ約 2 2 0 d t e xの牽切加工糸を得た。 得られた加工糸の物性を 併せて表 1に示す。
表 1
単位 実施例 1 実施例 2 実施例 3 原糸種類 トワロン トワロン トヮ口.ン 原糸 単糸繊度 d t e 1.1 1.1 1.1 油剤付着量 重量％ 0.2 0.2 0.2 牽切長 c m 120 150 175 牽切条件
湿潤空気湿度 % 95 95 95 繊度 d t e x 221 222 220 c N/
強度 d t e x 15.4 16.1 16.8 平均単糸長 c m 51 61 75 切 単糸長変動係数 % 34 ' 35 39 加
ェ 強度維持率 % 73 77 80 糸
c N/
強度標準偏差 d t e x 1.1 1.2 1.5 断糸回数
(8 h) 回/ h 0 0 0
0 表 1 (続き)
単位 比較例 1 比較例 2 比較例 3 比較例 4 原糸種類 トワロン トワロン トワロン テクノーラ 原糸 単糸繊度 d t e 1. 1 1. 1 1. 1 1. 1 油剤付着量' 重量％ 0. 2 0. 2 0. 2 0. 2 牽切長 c m 40 80 150 120 牽切条件
湿潤空気湿度 % 95 95 50 50 繊度 d t e x 222 223 218 221 c N /
強度 d t e x 11. 1 12. 1 15. 9 19. 8 平均単糸長 c m 19 42 55 50 切 単糸長変動係数 % 30 31 63 34 加
ェ 強度維持率 % 44 48 76 79 糸
c N /
強度標準偏差 d t e x 1. 3 1. 1 3. 5 1. 3 断糸回数
( 8 h ) 回/ h 0 0 3 0
産業上の利用可能性
本発明によれば、 従来の牽切加工糸と比較すると、 高強力短繊維の強 度に対して加工糸の強力維持率が高く、 しかもその単糸長のばらつきが 小さぃ牽切加工糸が得られるので、 例えば防護衣料分野等で高品位な防 護衣料を提供することができる。 また、 本発明の製造方法によれば、 上 記高強力牽切加工糸を安定的に生産することができる。

Claims

請求の範囲
1. ポリパラフヱニレンテレフタルアミ ド、 ポリパラフヱニレンべンゾ ォキサゾール、 ポリエチレン、 ポリビエルアルコールおよび全芳香族ポ リエステルからなる群から選択される少なくとも一種のポリマーからな り、 その強度が 1 4 c N/d t e x以上の高強力短繊維から構成される 牽切加工糸であって、 該高強力短繊維の平均単糸長が 5 0〜90 cmで あり、 且つ平均単糸長の変動係数 （CV) が 5 0%以下であることを特 徴とする高強力牽切加工糸。
2. 牽切加工糸の高強力短繊維に対する強度維持率が 70%以上である 請求項 1記載の高強力牽切加工糸。
3. ポリパラフエ二レンテレフタルアミ ド、 ポリパラフエ二レンべンゾ ォキサゾール、 ポリエチレン、 ポリビニルアルコールおよぴ全芳香族ポ リエステルからなる群から選択される少なく とも一種のポリマーからな り、 その強度が 1 4 c N/d t e x以上の高強力繊維を、 そのローラー 間距離が 1 00〜 2 00 c mである一対の供給ローラーと牽切ローラー との間で、 湿度が 8 0%以上の湿潤流体を付与して引き千切り、 次いで 流体ノズルで抱合して引取ることを特徴とする高強力牽切加工糸の製造 方法。
4. 高強力繊維の油剤付着量が 0. 05〜0. 5重量％である請求項 3 記載の高強力牽切加工糸の製造方法。
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