WO2004039587A1 - Verfahren zur einstellung eines sprühfeuchtwerks - Google Patents

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WO2004039587A1
WO2004039587A1 PCT/DE2003/003487 DE0303487W WO2004039587A1 WO 2004039587 A1 WO2004039587 A1 WO 2004039587A1 DE 0303487 W DE0303487 W DE 0303487W WO 2004039587 A1 WO2004039587 A1 WO 2004039587A1
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WO
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dampening
roller
period
forme cylinder
time
Prior art date
Application number
PCT/DE2003/003487
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English (en)
French (fr)
Inventor
Claus August BOLZA-SCHÜNEMANN
Original Assignee
Koenig & Bauer Aktiengesellschaft
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Publication date
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Priority to JP2004547407A priority patent/JP4320300B2/ja
Priority to DE50311381T priority patent/DE50311381D1/de
Priority to EP03775068A priority patent/EP1554120B1/de
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
    • B41F—PRINTING MACHINES OR PRESSES
    • B41F7/00—Rotary lithographic machines
    • B41F7/20—Details
    • B41F7/24—Damping devices
    • B41F7/30—Damping devices using spraying elements

Definitions

  • the invention relates to methods for setting a spray dampening system according to the preamble of claim 1, 2, 40 or 41.
  • a dampening unit for an offset printing machine in which a dampening solution is atomized in a pulse-like manner as a function of the speed of a forme cylinder with a selectable pulse duration and is applied intermittently to a surface of a roller of the dampening unit by means of nozzles.
  • the German design document DE 1 761 736 supplements DE 1 611 313 in such a way that a pulse duration and pulse repetition frequency can be set, the pulse duration being longer at a low printing speed of the forme cylinder and shorter at a higher printing speed, or the number of spray pulses being emitted per revolution of the forme cylinder a lower printing speed of the forme cylinder is higher and lower at a higher printing speed.
  • a spray dampening system of a printing press is known from US Pat. No. 5,038,681, a dampening solution having a fixed pulse duration but a variable pulse repetition distance depending on the speed of a forme cylinder being able to be applied to a surface of a roller of the spray dampening system by means of nozzles.
  • a spray dampening system for a printing press one surface preferably of a rotating roller through a plurality of Spray nozzles is sprayed with a dampening solution by activating the spray nozzles with a predetermined frequency and phase shift.
  • the spray nozzles therefore spray one after the other cyclically in a fixed sequence, the time period between activation of the same spray nozzle always being the same.
  • the pulse length ie the time during which the spray nozzles are open, is also preferably the same for all spray nozzles.
  • the length of the area sprayed on the surface of the roller and a distance between successive sprayed areas depend on the working cycle of the spray nozzles and a surface speed of the roller.
  • a spray dampening system for a printing press is known, an electronic control circuit controlling spray nozzles as a function of a detected machine speed of the printing press, a frequency of the spray pulses emitted by the spray nozzles preferably having a non-linear relationship to the machine speed.
  • the spray frequency manually, e.g. B. with the help of graphical aids that show a relationship between the machine speed and a spray frequency to be set.
  • damp curve is a graphic representation of damping D as a function of the speed of the forme cylinder.
  • the moisture curve thus indicates which dampening D for a dampening solution dispenser, e.g. B. a nozzle in a spray bar to adjust.
  • the dampening D quantifies a ratio between an adjustable dampening solution passage on the dampening solution dispenser to a maximum dampening passage.
  • the amount of dampness can be varied by an operator of the printing press and can be set to any value in a range between blocking the spray nozzles up to their maximum flow rate.
  • a change in the amount of moisture released by the spray nozzle is achieved via the ratio of its spraying time T on and pause time T 0 ff.
  • preference is given to working with an on time that is as constant as possible, so that only the, off time is varied.
  • T on it should be noted that a spray nozzle needs a certain minimum time to generate its spray cone and for the escape of a certain amount of moisture, so that the spraying time T o ⁇ cannot be set as short as desired.
  • the invention has for its object to provide methods for adjusting a spray dampening system.
  • a warning can be given before setting inadmissible, or at least undesirable, synchronization values; however, these correlations to be avoided can also be avoided.
  • B. be excluded completely in terms of programming, which reduces the monitoring effort for an in-operation spray dampening unit and improves the quality of the printed products produced with an associated printing press.
  • Fig. 1 is a perspective view of a spray dampening unit shown in a highly simplified manner
  • FIG. 2 shows a flow diagram to illustrate the distribution of the spray pulses along a circumferential line of a rotating body, wherein a repetition duration of spray pulses is less than a rotation period of the rotating body;
  • Fig. 3 is a flowchart showing the distribution of the spray pulses along a
  • Circumferential line of the rotating body wherein a repetition duration of Spr spray pulses is greater than a rotation time of the rotating body.
  • FIG. 1 generally shows a device for distributing a material 02 dispensed by a material dispenser 01 along a circumference U 0 3 of a rotating first rotary body 03, the material dispenser 01 being stationary with respect to the rotary body 03 at least during its dispensing of the material 02 is arranged and wherein the rotary body 03 during its rotation receives the material 02 on its outer surface along its circumference U 0 3 at a contact point 06 in a discontinuous quantity flow.
  • a period T A0 3 of the first rotating body 03 for receiving the material 02 or its integer multiple nT A 03 with n 1, 2, 3 ...
  • the following special correlations are preferably to be fulfilled:
  • a time difference ⁇ T-i between the rotation time T 0 3 of the first rotating body 03 and the period should be T AO ⁇ to deliver material 02 or the period T A03 to take up material 02 or its integer multiples nT AO ⁇ ;
  • nT 03 ⁇ T AD I; T A03 ⁇ (n + 1) * T 03 - T on with n 1, 2, 3 ...
  • the dispensing time T on for the material 02 dispensed periodically by the material dispenser 01 can be variably adjustable within its period period T AO ⁇ , which is kept constant, while at the same time changing the pause time T off .
  • the period T AO ⁇ can also be adjusted by adjusting the delivery time T on or the pause time T 0ff or both times T on ; T off can be variably adjustable.
  • the dispensing period T on for the material 02 periodically dispensed by the material dispenser 01 and its period T AO ⁇ preferably begin at the same time, ie the period T AOt begins to count with the onset dispensing period T on for the material 02.
  • An advantageous embodiment of the proposed device provides that the period T A0 ⁇ for dispensing the material 02 from the material dispenser 01 or the period T A03 of the first rotating body 03 for receiving the material 02 is at least twice the rotation time T 03 of the first rotating body 03 , thus T AO ⁇ ; T A 03> 2 * T 03 .
  • the rotary body 03 If the duration of rotation T 03 of the first rotary body 03 differs from its period T A03 for receiving the material 02, the rotary body 03 inevitably picks up the material 02 at different points on its circumference U03 for at least a certain number of its revolutions. In some applications, it may be harmless with regard to the desired, as even as possible, distribution of the material 02 on the outer surface of the first rotary body 03 if, after a certain number of revolutions and thus repetitions of the revolution duration T 0 3, e.g. B from at least two, three, five, ten or any number of revolutions, material 02 is applied again in its full dose at the same point on its circumference U 03 .
  • the temporal difference ⁇ T-i between the rotation period T 03 of the first rotating body 03 and the period T A o ⁇ for delivering the material 02 or the period T A03 for receiving the material 02 or its integer multiples nT AO ⁇ ; nT A03 with n 1,
  • the time window excluded by the interval X from a permissible setting range should preferably be at most one tenth of the rotation duration T 0 3 of the first rotating body 03.
  • these proposed settings for the duration of the time difference ⁇ ) or the interval X can be adapted to the respective conditions of the printing press.
  • the material dispenser 01 can deliver the material 02 to at least one rotating second rotating body 04, which is preferably arranged axially to the first rotating body 03, the second rotating body 04 at least partially on the first rotating body 03 at a contact point 06 with the first rotating body 03 transfers.
  • a plurality of rotating second rotating bodies 04 (FIG. 1) can also be provided, for. B. up to five in number, which form a transport chain leading from the material dispenser 01 to the first rotating body 03 for the material 02, one of the second rotating bodies 04 receiving the material 02 dispensed from the material dispenser 01 and at a contact point 07 to a subsequent second one Rotating body 04 at least partially transfers to this.
  • second rotating bodies 04 are provided, this transfer from one to the next second rotating body 04 is repeated until the material 02 has reached the first rotating body 03.
  • the dose of material 02 originally delivered by material dispenser 01 is reduced with each transfer to a next rotating body 03; 04 according to known laws (splitting law).
  • a plurality of second rotating bodies 04 are provided, these can differ from one another in their diameter D 04 or their rotation duration T 04 .
  • the diameter D 0 of at least one second rotating body 04 can also be smaller than a diameter D 03 of the first rotating body 03 (FIG. 1).
  • the rotating body 03; 04 have z. B.
  • the axial length L of the rotating body 03; 04 is z. B. in the range between 500 mm and 2400 mm, preferably between 1200 mm and 1700 mm. If the first rotating body 03 and the second rotating body 04 have different diameters D03; D 0 , the rotation time T03 and the rotation time T 0 can be in a quotient of the diameters D03; D 0 correspond to each other, especially when the rotating body 03; 04 z. B. are coupled by friction or a gear. The same applies to several second rotating bodies 04 with different diameters D 04 . However, it can also be provided that the rotating body 03; 04 are driven individually and independently of one another.
  • the aforementioned correlations can also be a function of the diameters D 03 ; D ⁇ can be set.
  • the correlations mentioned above with regard to the rotation time T 0 3 of the first rotary body 03 preferably apply accordingly to the correlation between the period T AO ⁇ for dispensing the material 02 from the material dispenser 01 and the rotation time T 04 of the second rotating body 04, on the outer surface of which the material 02 is applied by the material dispenser 01.
  • the transport time T TR which corresponds to a throughput time of the material 02 through the device, depends on the number of second rotating bodies 04 present and their respective rotation time T 0 and on the arrangement of the contact points 06; 07 for transferring the material 02 from one to a next rotating body 03; 04, ie the time required to cover the path along a circumference U 0 of the second rotary body 04, which is between the individual contact points 06; 07 exists. The following therefore applies:
  • the first rotary body 03 is, for. B. a forme cylinder 03 of a printing press, preferably an offset rotary printing press.
  • the at least one second rotating body 04 is designed as a roller 04 z.
  • the material 02 dispensed by the material dispenser 01 is then a printing substance or in particular a dampening solution 02, the material 02 preferably being sprayable, e.g. B. in the form of an aerosol that from a distance a on a moving surface, preferably a rotating outer surface of a rotating body 03; 04 discontinuously and quantitatively dosed, preferably by spraying.
  • the material dispenser 01 is preferably designed as a nozzle 01, the nozzle 01 preferably ejecting the material 02 in a pulse-like manner and thus intermittently.
  • several, preferably identical, material dispensers 01 e.g. B. in the form of several, preferably equidistantly spaced nozzles 01 in a spray bar 08 (Fig. 1).
  • the period T AO ⁇ for dispensing the material 02 is composed of the dispensing duration T on of the material dispenser 01 and a pause time T off of the material dispenser 01 (FIGS. 2 and 3).
  • the delivery time T on of the material dispenser 01, its pause time T or ⁇ or both times T on ; T off is preferably variably adjustable, in particular remotely controlled from a control station assigned to the printing press.
  • the delivery time Ton of the material dispenser 01, its pause time T or ⁇ or both times T on ; T 0 f ⁇ are now set such that the desired correlation between the period T A01 for dispensing the material 02 and the rotation time T 0 3 of the first rotating body 03 or the duration of rotation T 04 of the second rotary body 04, if necessary taking into account the duration of transport T TR of the material 02 by the spray dampening unit.
  • This setting is thus carried out as a function of the rotation time T 0 of the first rotary body 03 or the rotation time T u of the second rotary body 04.
  • This setting and, if necessary, its adjustment is preferably carried out programmatically, ie with the aid of a program that for each possible value of the rotation time T 0 3 of the first rotating body 03 or the rotation time T 0 of the second rotating body 04 determines at least one value-based setting that fulfills the required correlations.
  • the program only allows a permissible setting that fulfills the required correlations, whereas an operator of the printing press is at least warned of unfavorable or impermissible settings, provided that the program does not in itself exclude a setting that does not meet the required correlations as impermissible and thus a reference of the material application effectively prevents undesirable beating.
  • a rotational frequency f 03 of the first rotary body 03 can preferably range from standstill to approximately 15 Hz, which corresponds to a rotational speed of more than 50,000 revolutions per hour.
  • the latter specification is also referred to as the press speed of a printing press.
  • the proposed device is designed as a spray dampening system, the spray nozzles 01, z. B. eight in number, stationary to a rotating second rotating body 04, ie a dampening roller, in the axial direction to the second rotating body 04 and at a distance a of z. B. 80 mm to 150 mm from this are arranged (Fig.
  • the delivery time T on for the periodically released dampening solution 02 is adjustable between 5 ms and 30 ms by the spray nozzles 01 in a spray cone, which is directed towards the second rotating body 04 and widens towards the second rotating body 04.
  • D 04 can be influenced and, if necessary, taking into account the transport time T TR in the presence of a plurality of second rotating bodies 04, the delivery time T on or the pause time T of the spray nozzles 01 are set such that the aforementioned correlations are met. This results in favorable correlations for every machine speed and configuration and also those which are to be avoided so that the most uniform distribution of the dampening solution on the lateral surface of the first rotating body 03 takes place.
  • the correlations found should preferably be maintained over the entire range of the machine speed, but at least in the upper third of the Machine speed, ie in the main production area of the printing press.
  • a z. B. double wide double circumference rotary printing machine e.g. B. a newspaper printing press, e.g. B. at a maximum speed of 45,000 revolutions per hour

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Abstract

Die Erfindung betrifft Verfahren zur Verteilung eines von einem Materialspender an einen Rotationskörper abgegebenen Materials, insbesondere ein Sprühfeuchtwerk mit mindestens einer feuchtmittelauftragenden Sprühdüse und einer feuchtmittelempfangenden Walze, wobei in Abhängigkeit von einer Drehfrequenz der feuchtmittelempfangenden Walze eine Sprühfrequenz der Sprühdüse derart eingestellt ist, dass die Sprühfrequenz Überlagerungen von aufgesprühtem Feuchtmittel zumindest für eine bestimmte Anzahl von Umdrehungen der feuchtmittelempfangenden Walze vermeidet.

Description

Beschreibung
Verfahren zur Einstellung eines Sprühfeuchtwerks
Die Erfindung betrifft Verfahren zur Einstellung eines Sprühfeuchtwerks gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1, 2, 40 oder 41.
Durch die deutsche Auslegeschriff DE 1 611 313 ist ein Feuchtwerk für eine Offsetdruckmaschine bekannt, bei dem ein Feuchtmittel in Abhängigkeit von der Drehzahl eines Formzylinders mit einer wählbaren Impulsdauer impulsartig zerstäubt und intermittierend auf einer Oberfläche einer Walze des Feuchtwerks mittels Düsen aufgetragen wird. Die deutsche Auslegeschrift DE 1 761 736 ergänzt die DE 1 611 313 dahingehend, dass eine Impulsdauer und Impulsfolgefrequenz einstellbar sind, wobei die Impulsdauer bei einer niedrigen Druckgeschwindigkeit des Formzylinders länger und bei einer höheren Druckgeschwindigkeit kürzer oder die pro Umdrehung des Formzylinders abgegebene Anzahl von Sprühimpulsen bei einer niedrigen Druckgeschwindigkeit des Formzylinders höher und bei einer höheren Druckgeschwindigkeit niedriger ist.
Durch die US 2231 694 ist ein Spruhfeuchtwerk einer Druckmaschine bekannt, wobei Düsen ein Feuchtmittel in einer einstellbaren Menge in vorbestimmten zeitlichen Intervallen auf eine Feuchtwerkswalze ausstoßen.
Durch die US 5 038 681 ist ein Spruhfeuchtwerk einer Druckmaschine bekannt, wobei ein Feuchtmittel mit einer festen Impulsdauer, aber variablem Impulsfolgeabstand in Abhängigkeit von der Drehzahl eines Formzylinders auf einer Oberfläche einer Walze des Sprühfeuchtwerks mittels Düsen auftragbar ist.
Durch die DE 100 05908 A1 ist ein Spruhfeuchtwerk für eine Druckmaschine bekannt, wobei eine Oberfläche vorzugsweise einer rotierenden Walze durch eine Vielzahl von Sprühdüsen mit einem Feuchtmittel besprüht wird, indem die Sprühdüsen jeweils mit einer vorgegebenen Frequenz und Phasenverschiebung aktiviert werden. Die Sprühdüsen sprühen also nacheinander zyklisch in einer festen Reihenfolge, wobei die Zeitspanne zwischen der Aktivierung derselben Sprühdüse immer dieselbe ist. Auch ist die Pulslänge, d. h. die Zeit, während der die Sprühdüsen geöffnet sind, vorzugsweise für alle Sprühdüsen gleich. Die Länge des auf der Oberfläche der Walze besprühten Bereiches und ein Abstand zwischen aufeinanderfolgenden besprühten Bereichen sind von dem Arbeitszyklus der Sprühdüsen und einer Oberflächengeschwindigkeit der Walze abhängig. Es findet sich in der DE 100 05908 A1 jedoch kein Hinweis darauf, welche Bedingung zwischen dem Arbeitszyklus der Sprühdüsen oder der Oberflächengeschwindigkeit der Walze und einer Umdrehungsdauer eines Formzylinders einzuhalten ist, um an einer Kontaktstelle zwischen der Walze und dem Formzylinder einen möglichst gleichmäßigen Auftrag des Feuchtmittels auf dem Formzylinder zu erzielen.
Durch die US 4649818 ist ein Spruhfeuchtwerk für eine Druckmaschine bekannt, wobei eine elektronische Steuerschaltung Sprühdüsen in Abhängigkeit von einer erfassten Maschinengeschwindigkeit der Druckmaschine steuert, wobei eine Frequenz der von den Sprühdüsen ausgestoßenen Sprühimpulse vorzugsweise in einem nichtlinearen Zusammenhang zur Maschinengeschwindigkeit steht. Insbesondere für den Fall einer Störung in der elektronischen Steuerschaltung ist vorgesehen, die Sprühfrequenz manuell einzustellen, z. B. unter Zuhilfenahme grafischer Hilfsmittel, die einen Zusammenhang zwischen der Maschinengeschwindigkeit und einer einzustellenden Sprühfrequenz aufzeigen. Auch in der US 46 49 818 findet sich kein Hinweis darauf, ob eine und wenn ja, welche Bedingung zwischen dem Arbeitszyklus der Sprühdüsen oder der Oberflächengeschwindigkeit einer Feuchtwerkswalze und einer Umdrehungsdauer eines Formzylinders einzuhalten ist, um an einer Kontaktstelle zwischen der Feuchtwerkswalze und dem Formzylinder einen möglichst gleichmäßigen Auftrag des Feuchtmittels auf dem Formzylinder zu erzielen. Wie die vorgenannten Patentschriften erkennen lassen, werden in Offsetdruckmaschinen seit Jahren Sprühfeuchtwerke eingesetzt, die über Sprühdüsen intermittierend ein Feuchtmittel, z. B. ein Wasseraerosol abgeben, das eine rotierende Walze mit Feuchtigkeit benetzt. Dieser dünne Wasserfilm wird über weitere Walzen des Sprühfeuchtwerks auf eine Druckform des Formzylinders übertragen, wobei sich die besprühte Walze und nachfolgende Übertragwalzen synchron mit der durch die Drehzahl des Formzylinders gegebenen Maschinengeschwindigkeit drehen.
Der Druckprozess benötigt in Abhängigkeit von der Maschinengeschwindigkeit und der verwendeten Druckvorlage unterschiedliche Feuchtmengen. Der Zusammenhang zwischen der Maschinengeschwindigkeit und der erforderlichen Feuchtmenge kann aus einer sogenannten Feuchtkurve entnommen werden, welche eine grafische Darstellung einer Feuchtung D in Abhängigkeit von der Drehzahl des Formzylinders ist. Die Feuchtkurve gibt somit an, welche Feuchtung D für einen Feuchtmittelspender, z. B. eine Düse in einem Sprühbalken, einzustellen ist. Die Feuchtung D beziffert ein Verhältnis zwischen einem am Feuchtmittelspender einstellbaren Feuchtmitteldurchlaß zu einem maximalen Feuchtmitteldurchlaß.
Feuchtung D = t0N / toN + t0FF
mit toN = Dauer des Feuchtmitteldurchlasses und t0FF = Dauer der Feuchtmittelsperrung
Zusätzlich zu dem durch die Feuchtkurve gegebenen Erfordernis kann die Feuchtmenge von einem Bediener der Druckmaschine variiert und in einem Wertebereich zwischen einer Sperrung der Sprühdüsen bis zu deren maximalen Durchflussmenge auf einen beliebigen Wert eingestellt werden. Dabei wird eine Veränderung der von der Sprühdüse abgegebenen Feuchtmenge über das Verhältnis ihrer Sprühzeit Ton und Pausenzeit T0ff erreicht. In der Praxis wird bevorzugt mit einer möglichst konstanten ,on'-Zeit gearbeitet, sodass nur die ,off -Zeit variiert wird. Mit dem Bedarf an Feuchtmenge ändert sich somit das Tastverhältnis (on- zu off-Zeit) sowie die Sprühfrequenz (f = 1/(Ton + Toff)). Bei der Wahl der Sprühzeit Ton ist zu beachten, dass eine Sprühdüse zur Erzeugung ihres Sprühkegels sowie für den Austritt einer bestimmten Feuchtmenge eine bestimmte Mindestzeit benötigt und damit die Sprühzeit Toπ nicht beliebig klein eingestellt werden kann.
Bedingt durch das intermittierende Aufsprühen von Feuchtmittel auf eine Mantelfläche einer rotierenden Walze entsteht der gravierende Nachteil, dass es in Abhängigkeit der Drehfrequenz der besprühten Walze und der Sprühfrequenz der Düse auf der besprühten Walze und in der Folge auch auf der Mantelfläche des Formzylinders zu einer ungleichmäßigen und damit unerwünschten Überlagerung von aufgesprühtem Feuchtmittel kommen kann, wenn bei einer ungünstigen Korrelation der Drehfrequenz der Walze und der Sprühfrequenz der Düse bei jeder Umdrehung der Walze immer wieder derselbe oder zumindest teilweise derselbe Bereich am Umfang der Walze besprüht wird, wodurch letztlich an manchen Stellen auf der Mantelfläche des Zylinders zuviel und an anderen Stellen zuwenig Feuchtmittel aufgetragen wird. Die Drehfrequenz der Walze und die Sprühfrequenz der Düse geraten dann in einen Zustand, der schwingungstechnisch als eine Schwebung bezeichnet wird. Eine ungleichförmige Verteilung des Feuchtmittels wirkt sich beim Bedrucken eines Bedruckstoffes jedoch äußerst negativ aus, denn sie führt zu erheblichen Farbschwankungen auf dem Bedruckstoff. Ohne entsprechende Gegenmaßnahmen ist die Gefahr eines Eintritts der Schwebung beträchtlich, da sowohl die Drehzahl der Druckmaschine als auch die Feuchtmenge vom Bediener frei wählbar sind. Es kann somit bei beliebigen Betriebszuständen zu diesem unerwünschten Effekt kommen.
Analog entsteht dieser Effekt, wenn in der Länge der Walze mehr als eine Düse angeordnet ist, da die einzelnen Düsen nach obiger Beschreibung separat angesteuert werden und es zu dem exakt gleichen Effekt zwischen zwei benachbarten Düsen kommen kann, d. h. benachbarte Düsen sprühen mit unterschiedlicher Frequenz aufgrund eines über die Länge der Walze bestehenden unterschiedlichen Bedarfs an Feuchtmenge und es kommt zu einer Schwebung zwischen den Düsen und somit zu einem sehr ungleichmäßigen Auftrag an Feuchtmittel.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Verfahren zur Einstellung eines Sprühfeuchtwerks zu schaffen.
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale des Anspruchs 1 , 2, 40 oder 41 gelöst.
Die mit der Erfindung erzielbaren Vorteile bestehen insbesondere darin, dass dem beschriebenen nachteiligen Effekt nachhaltig entgegengewirkt wird, indem, falls schon nicht generell, dann doch zumindest für eine bestimmte Anzahl von aufeinander folgenden Umdrehungen des zu befeuchtenden Rotationskörpers für eine beliebige, aber sich zumindest im Zeitpunkt der Einstellung nicht verändernde Maschinengeschwindigkeit der Druckmaschine eine Synchronisation mit der Sprühfrequenz vermieden wird, um eine möglichst gleichmäßige und damit eine weitgehend überlagerungsfreie Verteilung des Feuchtmittels entlang des Umfangs des Rotationskörpers zu erzielen. Die unerwünschte Schwebung, d. h. hier die Überlagerung von Feuchtmittel an derselben Stelle des Umfangs des Rotationskörpers, bleibt aus, weil angepasst an die Maschinengeschwindigkeit der Druckmaschine und auch abhängig vom Verteilverhalten des Sprühfeuchtwerks für verschiedene Drehfrequenzbereiche der Walze eine nicht störende und auch nicht Interferenzen erzeugende Sprühfrequenz vorzugsweise programmtechnisch eingestellt und bedarfsweise, insbesondere bei einer Änderung der Maschinengeschwindigkeit der Druckmaschine, nachgeführt wird. Ein schwebungsfreier Betrieb kann auch ohne eine Veränderung der Sprühfrequenz erreicht werden, wenn die on- und off-Zeiten der Sprühdüsen im Rahmen bestimmter Korrelationen variiert werden. Die vorgeschlagenen Verfahren gestatten für die Sprühfrequenz Einstellungen, die von unzulässigen, zumindest aber unerwünschten Synchronisationswerten einen ausreichenden Sicherheitsabstand von z. B. bis zu 25 %, zumindest aber 10 % der Periodendauer der Rotationskörper aufweisen. Vor der Einstellung unzulässiger, zumindest aber unerwünschter Synchronisationswerte kann gewarnt werden; diese zu vermeidenden Korrelationen können jedoch auch z. B. programmtechnisch vollständig ausgeschlossen werden, wodurch der Überwachungsaufwand für ein im Betrieb befindliches Spruhfeuchtwerk verringert und die Qualität der mit einer zugehörigen Druckmaschine gefertigten Druckerzeugnisse verbessert wird.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in den Zeichnungen dargestellt und wird im Folgenden näher beschrieben.
Es zeigen:
Fig. 1 eine perspektivische Ansicht eines stark vereinfacht dargestellten Sprühfeuchtwerks;
Fig. 2 ein Ablaufschema zur Darstellung der Verteilung der Sprühimpulse entlang einer Umfangslinie eines Rotationskörpers, wobei eine Wiederholdauer von Sprühimpulsen kleiner als eine Umdrehungsdauer des Rotationskörpers ist;
Fig. 3 ein Ablaufschema zur Darstellung der Verteilung der Sprühimpulse entlang einer
Umfangslinie des Rotationskörpers, wobei eine Wiederholdauer von ö Sprühimpulsen größer als eine Umdrehungsdauer des Rotationskörpers ist.
Die Fig. 1 stellt verallgemeinernd eine Vorrichtung zur Verteilung eines von einem Materialspender 01 abgegebenen Materials 02 entlang eines Umfangs U03 eines rotierenden ersten Rotationskörpers 03 dar, wobei der Materialspender 01 zumindest während seiner Abgabe des Materials 02 hinsichtlich des Rotationskörpers 03 ortsfest angeordnet ist und wobei der Rotationskörper 03 während seiner Rotation das Material 02 auf seiner Mantelfläche entlang seines Umfangs U03 an einer Kontaktstelle 06 in einem diskontinuierlichen Mengenfluß aufnimmt. Wie aus den Ablaufschemata der Fig. 2 und 3 ersichtlich ist, ist eine Periodendauer TA03 des ersten Rotationskörpers 03 zur Aufnahme des Materials 02 oder deren ganzzahliges Vielfaches nTA03 mit n = 1, 2, 3 ... von einer Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 oder deren ganzzahligem Vielfachen nT03 mit n = 1, 2, 3 ... verschieden. Während des Betriebs des Materialspenders 01 steht das Material 02 in einer definierten Dosis grundsätzlich immer nur nach Ablauf der Periodendauer TAo3 an der Kontaktstelle 06 zur Verfügung, wobei diese Periodendauer TAQ3 oder deren ganzzahliges Vielfaches nTA03 mit n = 1, 2, 3 ... bewußt ungleich zur aktuellen Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 oder deren ganzzahligem Vielfachen nT03 mit n = 1, 2, 3 ... gewählt ist.
Eine Teilmenge der zu übertragenen definierten Dosis des Materials 02 kann in der Praxis aufgrund vorangegangener unvollständiger Materialübertragungen an vorgelagerten Übertragwalzen auch zu anderen Zeiten als nach Ablauf einer vollständigen Periodendauer TA03 oder deren ganzzahligem Vielfachen nTA03 mit n = 1, 2, 3 ... erneut an der Kontaktstelle 06 bereit stehen, jedoch sollen derartige durch unvollständige Materialübertragungen verursachte Effekte hier außer Betracht bleiben.
Da die Bereitstellung des Materials 02 in der beschriebenen Vorrichtung vorzugsweise durch den Materialspender 01 erfolgt, kann die vorgenannte grundlegende Korrelation dadurch erfüllt werden, dass der Materialspender 01 das Material 02 derart in einem diskontinuierlichen Mengenfluß abgibt, dass eine Periodendauer TAOι zur Abgabe des Materials 02 oder deren ganzzahliges Vielfaches nTAOι mit n = 1, 2, 3 ... von der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 oder deren ganzzahligem Vielfachen nT03 mit n = 1 , 2, 3 ... verschieden ist. Um anhaltend einen möglichst gleichmäßigen Auftrag des Materials 02 auf der Mantelfläche des Rotationskörpers 03 zu erzielen, sind zusätzlich zu den genannten grundsätzlichen Korrelationen vorzugsweise noch nachstehende speziellen Korrelationen zu erfüllen:
Wenn die Periodendauer TAOι zur Abgabe des Materials 02 oder die Periodendauer TA0 des ersten Rotationskörpers 03 zur Aufnahme des Materials 02 oder ein ganzzahliges Vielfaches dieser Periodendauern nTAOι; nTA03 mit n = 1, 2, 3 ... kleiner als die Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 ist (Fig. 2), soll eine zeitliche Differenz ΔT-i zwischen der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 und der Periodendauer TAOι zur Abgabe des Materials 02 oder der Periodendauer TA03 zur Aufnahme des Materials 02 oder deren ganzzahligen Vielfachen nTAOι; nTA03 mit n = 1 , 2, 3 ..., die kleiner als die Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 sind, größer sein als eine Abgabedauer Ton (on-Zeit) des Materialspenders 01. Unter der Voraussetzung, dass nTA0- , nTA03 < T03 mit n = 1 , 2, 3 ... ist, gilt demnach:
ΔTi = T03 - (ΠTAOI; nTA03) > Ton mit n = 1 , 2, 3 ...
Wenn die Periodendauer TAOι zur Abgabe des Materials 02 oder die Periodendauer TA03 des ersten Rotationskörpers 03 zur Aufnahme des Materials 02 größer als ein ganzzahliges Vielfaches nT03 mit n = 1, 2, 3 ... der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 ist (Fig. 3), darf die Periodendauer TAOι zur Abgabe des Materials 02 oder die Periodendauer TA03 zur Aufnahme des Materials 02 keinen Wert annehmen, d. h. nicht auf einen Wert eingestellt werden, der in einem Intervall X liegt, dessen unterer Schrankenwert tu durch das der Periodendauer TAoι; TA03 nächstfolgende ganzzahlige Vielfache (n+1)*T03 mit n = 1 , 2, 3 ... der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 vermindert um die Abgabedauer Ton (on-Zeit) des Materialspenders 01 und dessen oberer Schrankenwert t0 durch das der vorgenannten Periodendauer TAoι; TA03 nächstfolgende ganzzahlige Vielfache (n+1)*T03 mit n = 1 , 2, 3 ... der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 gebildet wird. Unter der Voraussetzung, dass TAOι; TA03 > nT03 mit n = 1 , 2, 3 ... ist, gilt demnach:
nT03 < TADI; TA03 < (n+1)*T03 - Ton mit n = 1 , 2, 3 ...
Bei der vorgeschlagenen Vorrichtung kann die Abgabedauer Ton für das vom Materialspender 01 periodisch abgegebene Material 02 innerhalb dessen konstant gehaltener Periodendauer TAOι unter gleichzeitiger gegensätzlicher Veränderung der Pausenzeit Toff variabel einstellbar sein. Jedoch kann auch die Periodendauer TAOι unter Anpassung der Abgabedauer Ton oder der Pausenzeit T0ff oder beider Zeiten Ton; Toff variabel einstellbar sein. Dabei beginnen die Abgabedauer Ton für das vom Materialspender 01 periodisch abgegebene Material 02 und dessen Periodendauer TAOι vorzugsweise zeitgleich, d. h. die Periodendauer TAOt beginnt jeweils mit der einsetzenden Abgabedauer Ton für das Material 02 zu zählen. Eine vorteilhafte Ausgestaltung der vorgeschlagenen Vorrichtung sieht vor, dass die Periodendauer TAOι zur Abgabe des Materials 02 aus dem Materialspender 01 oder die Periodendauer TA03 des ersten Rotationskörpers 03 zur Aufnahme des Materials 02 mindestens das Doppelte der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 beträgt, somit TAOι; TA03 > 2*T03 ist.
Wenn sich die Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 von dessen Periodendauer TA03 zur Aufnahme des Materials 02 unterscheidet, nimmt der Rotationskörper 03 zumindest für eine gewisse Anzahl seiner Umdrehungen das Material 02 zwangsläufig an unterschiedlichen Stellen seines Umfangs U03 auf. Bei manchen Anwendungen mag es hinsichtlich der gewünschten möglichst gleichmäßigen Verteilung des Materials 02 auf der Mantelfläche des ersten Rotationskörpers 03 unschädlich sein, wenn ab einer bestimmten Anzahl von Umdrehungen und damit Wiederholungen der Umdrehungsdauer T03, z. B ab mindestens zwei, drei, fünf, zehn oder beliebig mehr Umdrehungen, an derselben Stelle seines Umfangs U03 das Material 02 erneut in seiner vollständigen Dosis aufgetragen wird. In einer bevorzugten Ausführung beträgt die zeitliche Differenz ΔT-i zwischen der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 und der Periodendauer TAoι zur Abgabe des Materials 02 oder der Periodendauer TA03 zur Aufnahme des Materials 02 oder deren ganzzahligen Vielfachen nTAOι; nTA03 mit n = 1,
2, 3 ... z. B. höchstens ein Zehntel der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers
03. Ebenso sollte das durch das Intervall X von einem zulässigen Einstellbereich ausgeschlossene Zeitfenster vorzugsweise höchstens ein Zehntel der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 betragen. Überdies sollte die Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 vorzugsweise nicht ein ganzzahliges Vielfaches der Differenz nΔT-, oder des Intervalls nX jeweils mit n = 1 , 2, 3 ... betragen. Diese vorgeschlagenen Einstellungen für die Dauer der zeitlichen Differenz Δ ) oder das Intervall X sind jedoch an die jeweiligen Bedingungen der Druckmaschine anpassbar.
Der Materialspender 01 kann das Material 02 an mindestens einen rotierenden zweiten Rotationskörper 04 abgeben, der vorzugsweise axial zum ersten Rotationskörper 03 angeordnet ist, wobei der zweite Rotationskörper 04 das Material 02 an einer Kontaktstelle 06 mit dem ersten Rotationskörper 03 zumindest teilweise auf den ersten Rotationskörper 03 überträgt. In Weiterführung dieser Ausgestaltung können auch mehrere rotierende zweite Rotationskörper 04 (Fig. 1) vorgesehen sind, z. B. bis zu fünf an der Zahl, die für das Material 02 eine vom Materialspender 01 zum ersten Rotationskörper 03 führende Transportkette ausbilden, wobei einer von den zweiten Rotationskörpern 04 das vom Materialspender 01 abgegebene Material 02 aufnimmt und an einer Kontaktstelle 07 zu einem nachfolgenden zweiten Rotationskörper 04 zumindest teilweise auf diesen überträgt. Wenn mehrere zweite Rotationskörper 04 vorgesehen sind, wiederholt sich diese Übertragung von einem zum nächsten zweiten Rotationskörper 04 solange, bis das Material 02 den ersten Rotationskörper 03 erreicht hat. Dabei verringert sich die vom Materialspender 01 ursprünglich abgegebene Dosis des Materials 02 bei jeder Übertragung auf einen nächsten Rotationskörper 03; 04 entsprechend bekannten Gesetzmäßigkeiten (Spaltgesetz). Wenn mehrere zweite Rotationskörper 04 vorgesehen sind, können sich diese in ihrem Durchmesser D04 oder ihrer Umdrehungsdauer T04 voneinander unterscheiden. Auch kann der Durchmesser D0 mindestens eines zweiten Rotationskörpers 04 kleiner als ein Durchmesser D03 des ersten Rotationskörpers 03 sein (Fig. 1). Die Rotationskörper 03; 04 haben z. B. einen Durchmesser D03; D04 von beispielsweise 140 mm bis 420 mm, der erste Rotationskörper 03 vorzugsweise zwischen 280 mm und 340 mm und der zweite oder die zweiten Rotationskörper 04 vorzugsweise zwischen 140 mm und 200 mm. Die axiale Länge L der Rotationskörper 03; 04 liegt z. B. im Bereich zwischen 500 mm und 2400 mm, vorzugsweise zwischen 1200 mm und 1700 mm. Wenn der erste Rotationskörper 03 und der zweite Rotationskörper 04 unterschiedliche Durchmesser D03; D0 aufweisen, können die Umdrehungsdauer T03 und die Umdrehungsdauer T0 in einem dem Quotienten aus den Durchmessern D03; D0 entsprechenden Verhältnis zueinander stehen, insbesondere wenn die Rotationskörper 03; 04 z. B. durch Friktion oder ein Getriebe miteinander gekoppelt sind. Entsprechendes gilt für mehrere zweite Rotationskörper 04 mit unterschiedlichen Durchmessern D04. Es kann jedoch auch vorgesehen sein, dass die Rotationskörper 03; 04 einzeln und unabhängig voneinander angetrieben werden.
Da die Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 oder die Umdrehungsdauer T0 des zweiten Rotationskörpers 04 mit ihren jeweiligen Durchmessern D03; D0 in einer festen Beziehung stehen, können die vorgenannten Korrelationen auch in Abhängigkeit von den Durchmessern D03; DΓ eingestellt werden.
Wenn der Materialspender 01 das Material 02 zunächst an einen rotierenden zweiten Rotationskörper 04 abgibt, gelten die vorstehend hinsichtlich der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 genannten Korrelationen vorzugsweise entsprechend für die Korrelation zwischen der Periodendauer TAOι zur Abgabe des Materials 02 aus dem Materialspender 01 und der Umdrehungsdauer T04 desjenigen zweiten Rotationskörpers 04, auf dessen Mantelfläche das Material 02 vom Materialspender 01 aufgetragen wird. Es ist von Vorteil, wenn eine Gesamtzeit T bestehend aus der Periodendauer TA01 zur Abgabe des Materials 02 vom Materialspender 01 an den zweiten Rotationskörper 04 und einer von dem mindestens einen zweiten Rotationskörper 04 benötigten Transportdauer TTR von dessen Materialaufnahme bis zu dessen zumindest teilweiser Materialübertragung auf den ersten Rotationskörper 03 ungleich einem ganzzahligen Vielfachen der Umdrehungsdauer nT03 mit n = 1 , 2, 3 ... des ersten Rotationskörpers 03 ist. Die Transportdauer TTR, die einer Durchlaufzeit des Materials 02 durch die Vorrichtung entspricht, ist abhängig von der Anzahl der vorhandenen zweiten Rotationskörper 04 und ihrer jeweiligen Umdrehungsdauer T0 sowie von der Anordnung der Kontaktstellen 06; 07 zur Übertragung des Materials 02 von einem auf einen nächsten Rotationskörper 03; 04, d. h. von der Zeit, die für ein Zurücklegen des Weges entlang eines Umfangs U0 der zweiten Rotationskörper 04 erforderlich ist, der zwischen den einzelnen Kontaktstellen 06; 07 besteht. Es gilt demnach:
T = TAOι + TTR ≠ nT03 mit n = 1 , 2, 3 ...
Entsprechend den bereits erwähnten Korrelationen ist es auch von Vorteil, wenn eine zeitliche Differenz ΔT2 zwischen der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 und der Gesamtzeit T größer als eine Abgabedauer Ton des Materialspenders 01 ist, sofern die Gesamtzeit T oder selbst noch ein bestimmtes ganzzahliges Vielfaches dieser Gesamtzeit nT mit n = 1, 2, 3 ... kleiner als die Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 ist. Gleichfalls gilt vorzugsweise, dass bei der vorgeschlagenen Vorrichtung die Gesamtzeit T einen Wert annimmt, d. h. auf einen Wert eingestellt wird, der außerhalb eines Intervalls X liegt, dessen unterer Schrankenwert tu durch ein der Gesamtzeit T nächstfolgendes ganzzahliges Vielfaches (n+1)*T03 mit n = 1 , 2, 3 ... der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 vermindert um die Abgabedauer ton des Materialspenders 01 und dessen oberer Schrankenwert t0 durch das der Gesamtzeit T nächstfolgende ganzzahlige Vielfache (n+1)*T03 mit n = 1, 2, 3 ... der Umdrehungsdauer T0 des ersten Rotationskörpers 03 gebildet wird, wenn die Gesamtzeit T größer als ein dem unteren Schrankenwert tu unmittelbar vorausgehendes ganzzahliges Vielfaches nT03 mit n = 1, 2, 3 ... der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 ist.
In der konkreten Ausgestaltung der vorgeschlagenen Vorrichtung ist der erste Rotationskörper 03 z. B. ein Formzylinder 03 einer Druckmaschine, vorzugsweise einer Offset-Rotationsdruckmaschine. Der mindestens eine zweite Rotationskörper 04 ist als eine Walze 04 z. B. eines zu der Druckmaschine gehörenden Farbwerks oder eines Feuchtwerks, insbesondere eines Sprühfeuchtwerks ausgebildet. Das vom Materialspender 01 abgegebene Material 02 ist dann eine Drucksubstanz oder insbesondere ein Feuchtmittel 02, wobei das Material 02 vorzugsweise sprühfähig ist, z. B. in Form eines Aerosols, das aus einem Abstand a auf eine bewegte Oberfläche, vorzugsweise eine rotierende Mantelfläche eines Rotationskörpers 03; 04 diskontinuierlich und mengenmäßig dosiert vorzugsweise durch Sprühen aufgetragen wird. Der Materialspender 01 ist vorzugsweise als eine Düse 01 ausgebildet, wobei die Düse 01 das Material 02 vorzugsweise impulsartig und damit intermittierend ausstößt. In axialer Richtung des ersten Rotationskörpers 03 oder des mindestens einen zweiten Rotationskörpers 04 können mehrere, vorzugsweise gleichartige Materialspender 01 , z. B. in Form von mehreren, vorzugsweise äquidistant beabstandeten Düsen 01 in einem Sprühbalken 08 angeordnet sein (Fig. 1).
Die Periodendauer TAOι zur Abgabe des Materials 02 setzt sich aus der Abgabedauer Ton des Materialspenders 01 und einer Pausenzeit Toff des Materialspenders 01 zusammen (Fig. 2 und 3). Dabei sind die Abgabedauer Ton des Materialspenders 01 , dessen Pausenzeit Torτ oder beide Zeiten Ton; Toff vorzugsweise variabel einstellbar, insbesondere ferngesteuert von einem der Druckmaschine zugeordneten Leitstand. Die Abgabedauer Ton des Materialspenders 01, dessen Pausenzeit Torτ oder beide Zeiten Ton; T0fτ werden nun derart eingestellt, dass die gewünschte Korrelation zwischen der Periodendauer TA01 zur Abgabe des Materials 02 und der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 oder der Umdrehungsdauer T04 des zweiten Rotationskörpers 04 gegebenenfalls unter Berücksichtigung der Transportdauer TTR des Materials 02 durch das Spruhfeuchtwerk erfüllt ist. Diese Einstellung erfolgt somit in Abhängigkeit von der Umdrehungsdauer T0 des ersten Rotationskörpers 03 oder der Umdrehungsdauer Tu des zweiten Rotationskörpers 04. Diese Einstellung und gegebenenfalls deren Nachführung erfolgt vorzugsweise programmtechnisch, d. h. mit Hilfe eines Programms, das für jeden möglichen Wert der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03 oder der Umdrehungsdauer T0 des zweiten Rotationskörpers 04 mindestens eine wertmäßige Einstellung ermittelt, die die geforderten Korrelationen erfüllt. Dabei läßt das Programm nur eine zulässige, die geforderten Korrelationen erfüllende Einstellung zu, wohingegen ein Bediener der Druckmaschine vor ungünstigen oder unzulässigen Einstellungen zumindest gewarnt wird, sofern das Programm eine die geforderten Korrelationen nicht erfüllende Einstellung nicht von sich aus als unzulässig ausschließt und damit einen bezüglich des Materialauftrags unerwünschten Schwebungszustand wirksam verhindert.
Bisher wurde das zeitliche Verhalten der vorgeschlagenen Vorrichtung stets mit einer Angabe zur Zeitdauer Ton; T0fr; T0 ; T0 ; TAoι; TA03; T; TTR ; ΔTi; ΔT2 oder deren Vielfache beschrieben. Es ist dem Fachmann bekannt, dass derselbe Sachverhalt auch unter Angabe von entsprechenden Frequenzen erfolgen kann, da diese physikalischen Größen zueinander indirekt proportional sind (f = 1/T).
Eine Drehfrequenz f03 des ersten Rotationskörpers 03 kann vom Stillstand aus vorzugsweise bis etwa 15 Hz reichen, was einer Drehzahl von mehr als 50000 Umdrehungen pro Stunde entspricht. Letztere Angabe wird bei einer Druckmaschine auch als deren Maschinengeschwindigkeit bezeichnet. In einer bevorzugten Ausführung ist die vorgeschlagene Vorrichtung als ein Spruhfeuchtwerk ausgebildet, deren Sprühdüsen 01, z. B. acht an der Zahl, ortsfest zu einem rotierenden zweiten Rotationskörper 04, d. h. einer Feuchtwerkswalze, in axialer Richtung zum zweiten Rotationskörper 04 und in einem Abstand a von z. B. 80 mm bis 150 mm von diesem angeordnet sind (Fig. 1), wobei die Abgabedauer Ton für das von den Sprühdüsen 01 in einem Sprühkegel, der auf den zweiten Rotationskörper 04 gerichtet ist und sich zum zweiten Rotationskörper 04 weitet, periodisch abgegebene Feuchtmittel 02 zwischen 5 ms und 30 ms variabel einstellbar ist. Die Periodendauer TA01 des Sprühzyklus ist unter Einbeziehung der Pausenzeit Toff der Sprühdüsen 01 im Bereich zwischen 50 ms und 1200 ms variierbar, vorzugsweise zwischen 100 ms und 1000 ms, wobei die Beziehung gilt: TAoι = Ton + Toff.
Bei gewählter oder vorgegebener Maschinengeschwindigkeit, d. h. in Abhängigkeit von der Umdrehungsdauer T03 des ersten Rotationskörpers 03, und auch in Abhängigkeit von der Umdrehungsdauer T04 des zweiten Rotationskörpers 04, welche von einem Übersetzungsverhältnis zwischen dem ersten Rotationskörper 03 und dem zweiten Rotationskörper 04 aufgrund deren unterschiedlicher Durchmesser D03; D04 beeinflußt sein kann, sowie gegebenenfalls unter Berücksichtigung der Transportdauer TTR beim Vorhandensein mehrerer zweiter Rotationskörper 04 werden die Abgabedauer Ton oder die Pausenzeit To f der Sprühdüsen 01 derart eingestellt, dass die vorgenannten Korrelationen erfüllt sind. Für jede Maschinengeschwindigkeit und Konfiguration ergeben sich damit günstige Korrelationen und auch solche, die zu meiden sind, damit eine möglichst gleichförmige Verteilung des Feuchtmittels auf der Mantelfläche des ersten Rotationskörpers 03 erfolgt. Die gefundenen Korrelationen definieren für die Steuerung des Sprühfeuchtwerks neben dem grundsätzlichen Erfordernis der Ungleichheit für TAOI>" TA03,' T und T0 entweder ein weiteres Erfordernis, falls nTAOι; nTA03; nT < T03 mit n = 1, 2, 3 ... gilt, oder aber ein Ausschlußkriterium, falls TAoι; TA03; T > nT03 mit n = 1, 2, 3 ... gilt. Durch eine Einhaltung der gefundenen Korrelationen kann erreicht werden, dass auf der Mantelfläche insbesondere des Formzylinders 03 ein aus dem Feuchtmittel 02 bestehender homogener Film mit einer Schichtdicke von z. B. 1 μm bis 10 μm, insbesondere zwischen 1 μm und 2 μm sichergestellt ist.
Die gefundenen Korrelationen sollen vorzugsweise über den gesamten Bereich der Maschinengeschwindigkeit eingehalten werden, zumindest aber im oberen Drittel der Maschinengeschwindigkeit, d. h. im Hauptproduktionsbereich der Druckmaschine. Bei einer z. B. doppelt breiten Doppelumfang-Rotationsdruckmaschine, z. B. einer Zeitungsdruckmaschine, z. B. mit einer maximalen Drehzahl von 45000 Umdrehungen pro Stunde bedeutet dies, dass die Steuerung aufgrund ihrer Programmierung dafür sorgt, dass die gefundenen Korrelationen ab einer Maschinengeschwindigkeit von 30000 Umdrehungen pro Stunde zuverlässig eingehalten werden.
Bezugszeichenliste
01 Materialspender, Düse, Sprühdüse
02 Material, Feuchtmittel, Drucksubstanz
03 Rotationskörper, erster; Formzylinder
04 Rotationskörper, zweiter; Walze, Feuchtwerkswalze
05 -
06 Kontaktstelle
07 Kontaktstelle
08 Sprühbalken
a Abstand (01)
D03 Durchmesser (03)
D04 Durchmesser (04)
L Länge (03; 04)
Uos Umfang (03)
U0 Umfang (04)
T Gesamtzeit
Ton Abgabedauer (01)
T0ff Pausenzeit (01) /
TAoι Periodendauer (01)
TAo3 Periodendauer (03)
T03 Umdrehungsdauer (03)
T04 Umdrehungsdauer (04)
TTR Transportdauer
ΔT-i Differenz
ΔT2 Differenz f03 Drehfrequenz tu Schrankenwert, unterer t0 Schrankenwert, oberer n ganzzahliges Vielfaches
X Intervall

Claims

Ansprüche
1. Verfahren zur Einstellung einer Korrelation zwischen einer Periodendauer (TA0ι) mindestens einer ein Feuchtmittel (02) in einem diskontinuierlichen Mengenfluss abgebenden Sprühdüse (01) eines Sprühfeuchtwerks und einer Umdrehungsdauer (T03) eines Formzylinders (03) oder einer Umdrehungsdauer (T04) einer Feuchtwerkswalze (04) des Sprühfeuchtwerks, dadurch gekennzeichnet, dass die Periodendauer (TA0-ι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, oder ein ganzzahliges Vielfaches dieser Periodendauer (nTAOι mit n = 1, 2, 3 ...) im Verhältnis zu der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03), der Umdrehungsdauer (T04) der Feuchtwerkswalze (04) oder deren ganzzahligen Vielfachen (nT03; nT04 mit n = 1, 2, 3 >...) derart eingestellt wird, dass die Periodendauer (TA0 ), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, oder ein ganzzahliges Vielfaches dieser Periodendauer (nTAOι mit n = 1, 2, 3 ...) während des Betriebs des Sprühfeuchtwerks frühestens ab dem Dreifachen der Umdrehungsdauer (T03-, T04) des Formzylinders (03) oder der Feuchtwerkswalze (04) der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03), der Umdrehungsdauer (T04) der Feuchtwerkswalze (04) oder deren ganzzahligen Vielfachen (nT03," nT0 mit n = 1 , 2, 3 ...) entspricht.
2. Verfahren zur Einstellung einer Korrelation zwischen einer Periodendauer (TAOι) mindestens einer ein Feuchtmittel (02) in einem diskontinuierlichen Mengenfluss abgebenden Sprühdüse (01) eines Sprühfeuchtwerks und einer Umdrehungsdauer (T03) eines Formzylinders (03) oder einer Umdrehungsdauer (T0 ) einer Feuchtwerkswalze (04) des Sprühfeuchtwerks, dadurch gekennzeichnet, dass die Periodendauer (TAoι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, oder ein ganzzahliges Vielfaches dieser Periodendauer (nTAoι mit n = 1, 2, 3 ...) in Abhängigkeit vom Durchmesser (D03) des Formzylinders (03) oder vom Durchmesser (D04) der Feuchtwerkswalze (04) derart eingestellt wird, dass die Periodendauer (TA0ι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, oder ein ganzzahliges Vielfaches dieser Periodendauer (nTAOι mit n = 1, 2, 3 ...) während des Betriebs des Sprühfeuchtwerks frühestens ab dem Dreifachen einer Umdrehungsdauer (T03; To4) des Formzylinders (03) oder der Feuchtwerkswalze (04) der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03), der Umdrehungsdauer (T0 ) der Feuchtwerkswalze (04) oder deren ganzzahligen Vielfachen (nT03; nT04 mit n = 1 , 2, 3 ...) entspricht.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Periodendauer (TA0-ι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, oder ein ganzzahliges Vielfaches dieser Periodendauer (nTAOι mit n = 1 , 2, 3 ...) während des Betriebs des Sprühfeuchtwerks frühestens nach dem Zehnfachen der Umdrehungsdauer (T03; T0 ) des Formzylinders (03) oder der Feuchtwerkswalze (04) der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03), der Umdrehungsdauer (T0 ) der Feuchtwerkswalze (04) oder deren ganzzahligen Vielfachen (nTo3; nT04 mit n = 1 , 2, 3 ...) entspricht.
4. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Periodendauer (TAOι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, oder ein ganzzahliges Vielfaches dieser Periodendauer (nTAOι mit n = 1 , 2, 3 ...) während des Betriebs des Sprühfeuchtwerks bei keiner Umdrehungsdauer (T03; T0 ) des Formzylinders (03) oder der Feuchtwerkswalze (04) der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03), der Umdrehungsdauer (T0 ) der Feuchtwerkswalze (04) oder deren ganzzahligen Vielfachen (nT03; nT0 mit n = 1 , 2, 3 ...) entspricht.
5. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die zumindest während ihrer Abgabe des Feuchtmittels (02) hinsichtlich der Feuchtwerkswalze (04) ortsfest angeordnete Sprühdüse (01) das Feuchtmittel (02) entlang eines Umfangs (U04) der Feuchtwerkswalze (04) abgibt.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Feuchtwerkswalze (04) während ihrer Rotation das Feuchtmittel (02) an ihrem Umfang (U04) aufnimmt.
7. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Feuchtwerkswalze (04) das Feuchtmittel (02) zumindest teilweise auf den Formzylinder (03) überträgt.
8. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass sich die Periodendauer (TAOι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, aus der Abgabedauer (Ton) der Sprühdüse (01) und einer Pausenzeit (Toff) der Sprühdüse (01) zusammensetzt.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Abgabedauer (Ton) der Sprühdüse (01), deren Pausenzeit (T0ff) oder beide Zeiten (Ton; Toff) variabel einstellbar sind.
10. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Periodendauer (TA0-ι) variabel ist.
11. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass eine zeitliche Differenz (ΔTi) zwischen der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) oder der Umdrehungsdauer (T04) der Feuchtwerkswalze (04) und der Periodendauer (TAoι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, oder einem ganzzahligen Vielfachen dieser Periodendauer (nTAOι mit n = 1, 2, 3 ...) größer als eine Abgabedauer (Ton) der Sprühdüse (01) ist, wenn die Periodendauer (TAOι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, oder ein ganzzahliges Vielfaches dieser Periodendauer (nTAOι mit n = 1 , 2, 3 ...) kleiner ist als die Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) oder die Umdrehungsdauer (T0 ) der Feuchtwerkswalze (04).
12. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Periodendauer (TAoι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, auf einen Wert eingestellt wird, der außerhalb eines Intervalls (X) liegt, dessen unterer Schrankenwert (tu) ein der vorgenannten Periodendauer (TAoι) nächstfolgendes ganzzahliges Vielfaches ((n+1)*T03; (n+1)*T0 mit n = 1, 2, 3 ...) der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) oder der Umdrehungsdauer (T0 ) der Feuchtwerkswalze (04) vermindert um die Abgabedauer (Ton) der Sprühdüse (01) und dessen oberer Schrankenwert (t0) das der Periodendauer (TAoι) nächstfolgende ganzzahlige Vielfache ((n+1)*T03; (n+1)*T0 mit n = 1, 2, 3 ...) der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) oder der Umdrehungsdauer (T0 ) der Feuchtwerkswalze (04) bilden, wenn die Periodendauer (TAOι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, größer ist als ein dem unteren Schrankenwert (tu) unmittelbar vorausgehendes ganzzahliges Vielfaches (nT03; nT04 mit n = 1 , 2, 3 ...) der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) oder der Umdrehungsdauer (T04) der Feuchtwerkswalze (04).
13. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass bei einem Spruhfeuchtwerk mit mehreren Feuchtwerkswalzen (04) eine Gesamtzeit (T) bestehend aus der Periodendauer (TAOι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) von der Sprühdüse (01) an die Feuchtwerkswalze (04) abgegeben wird, und einer von der mindestens einen weiteren Feuchtwerkswalze (04) benötigten Transportdauer (TTR) von dessen Aufnahme des Feuchtmittels (02) bis zu dessen zumindest teilweiser Übertragung auf den Formzylinder (03) ungleich einem ganzzahligen Vielfachen der Umdrehungsdauer (nT03 mit n = 1, 2, 3 ...) des Formzylinders (03) ist.
14. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass auf dem Formzylinder (03) ein aus dem Feuchtmittel (02) bestehender Film mit einer Schichtdicke von 1 μm bis 10 μm aufgetragen wird.
15. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Abgabedauer (Ton) der Sprühdüse (01), deren Pausenzeit (Toff) oder beide Zeiten (Ton; T0ff) derart eingestellt werden, dass die gewünschte Korrelation zwischen der Periodendauer (TA01) zur Abgabe des Feuchtmittels (02) und der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) oder der Umdrehungsdauer (T04) der Feuchtwerkswalze (04) erfüllt ist.
16. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Einstellung der Abgabedauer (Ton) der Sprühdüse (01), deren Pausenzeit (T0ft) oder beider Zeiten (Ton; T0ff) in Abhängigkeit von der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) oder der Umdrehungsdauer (T04) der Feuchtwerkswalze (04) erfolgt.
17. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Einstellung der Abgabedauer (Ton) der Sprühdüse (01), deren Pausenzeit (Toff) oder beider Zeiten (Ton; T0ff) unter Berücksichtigung eines zwischen dem Formzylinder (03) und der Feuchtwerkswalze (04) aufgrund unterschiedlicher Durchmesser (D03; D0 ) bestehenden Übersetzungsverhältnisses erfolgt.
18. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Abgabedauer (Ton) für das von der Sprühdüse (01) periodisch abgegebene Feuchtmittel (02) und deren Periodendauer (TA01) zeitgleich beginnen.
19. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Periodendauer (TA0-ι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, oder die Periodendauer (TA0 ) des Formzylinders (03) zur Aufnahme des Feuchtmittels (02) mindestens das Doppelte der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) beträgt.
20. Verfahren nach Anspruch 11 , dadurch gekennzeichnet, dass die Differenz (ΔTi) zwischen der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) und der Periodendauer (TAOι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, oder der Periodendauer (TA03) zur Aufnahme des Feuchtmittels (02) oder deren ganzzahligen Vielfachen (nTAOι; nTA03 mit n = 1, 2, 3 ...) höchstens ein Zehntel der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) beträgt.
21. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Dauer des Intervalls (X) höchstens ein Zehntel der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders
(03) beträgt.
22. Verfahren nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) ungleich einem ganzzahligen Vielfachen der Differenz (nΔT- oder des Intervalls (nX) jeweils mit n = 1 , 2, 3 ... ist.
23. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Sprühdüse (01) das Feuchtmittel (02) an mindestens eine rotierende Feuchtwerkswalze (04) abgibt und die Feuchtwerkswalze (04) das Feuchtmittel (02) an einer Kontaktstelle (06) mit dem Formzylinder (03) zumindest teilweise auf den Formzylinders (03) überträgt.
24. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass mehrere rotierende Feuchtwerkswalzen (04) vorgesehen sind, wobei eine der Feuchtwerkswalzen (04) das von der Sprühdüse (01) abgegebene Feuchtmittel (02) aufnimmt und an einer Kontaktstelle (07) zu einer nachfolgenden Feuchtwerkswalze
(04) zumindest teilweise auf diese überträgt.
25. Verfahren nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, dass sich die Feuchtwerkswalzen (04) in ihrem Durchmesser (D0 ) oder ihrer Umdrehungsdauer (T04) voneinander unterscheiden.
26. Verfahren nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, dass der Durchmesser (D04) mindestens einer Feuchtwerkswalze (04) kleiner als ein Durchmesser (D03) des Formzylinders (03) ist.
27. Verfahren nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass die hinsichtlich der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) genannten Korrelationen entsprechend für die Korrelation zwischen der Periodendauer (TAOι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) abgegeben wird, und der Umdrehungsdauer (T04) der Feuchtwerkswalze (04) gelten.
28. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die hinsichtlich der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) oder der Umdrehungsdauer (T0 ) der Feuchtwerkswalze (04) genannten Korrelationen zumindest für ein oberes Drittel des Wertebereiches der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) oder der Umdrehungsdauer (T04) der Feuchtwerkswalze (04) gelten.
29. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die hinsichtlich der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) oder der Umdrehungsdauer (T04) der Feuchtwerkswalze (04) genannten Korrelationen über den gesamten Wertebereich der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) oder der Umdrehungsdauer (T04) der Feuchtwerkswalze (04) gelten.
30. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass eine Gesamtzeit (T) bestehend aus der Periodendauer (TA0-ι), innerhalb der das Feuchtmittel (02) von der Sprühdüse (01) an die Feuchtwerkswalze (04) abgegeben wird, und einer von der mindestens einen Feuchtwerkswalze (04) benötigten Transportdauer (TTR) von deren Aufnahme des Feuchtmittels (02) bis zu deren zumindest teilweiser Übertragung des Feuchtmittels (02) auf den Formzylinder (03) ungleich einem ganzzahligen Vielfachen der Umdrehungsdauer (nT03 mit n = 1, 2, 3 ...) des Formzylinders (03) ist.
31. Verfahren nach Anspruch 30, dadurch gekennzeichnet, dass eine zeitliche Differenz (ΔT2) zwischen der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) und der Gesamtzeit (T) größer als eine Abgabedauer (Ton) der Sprühdüse (01) ist, wenn die Gesamtzeit (T) oder ein ganzzahliges Vielfaches dieser Gesamtzeit (nT mit n = 1, 2, 3 ...) kleiner als die Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) ist.
32. Verfahren nach Anspruch 30, dadurch gekennzeichnet, dass die Gesamtzeit (T) auf einen Wert eingestellt wird, der außerhalb eines Intervalls (X) liegt, dessen unterer Schrankenwert (tu) ein der Gesamtzeit (T) nächstfolgendes ganzzahliges Vielfaches ((n+1)*T03 mit n = 1 , 2, 3 ...) der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) vermindert um die Abgabedauer (Ton) der Sprühdüse (01) und dessen oberer Schrankenwert (t0) das der Gesamtzeit (T) nächstfolgende ganzzahlige Vielfache ((n+1)*T03 mit n = 1 , 2, 3 ...) der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) bilden, wenn die Gesamtzeit (T) größer als ein dem unteren Schrankenwert (tu) unmittelbar vorausgehendes ganzzahliges Vielfaches (nT03 mit n = 1, 2, 3 ...) der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) ist.
33. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die mindestens eine Feuchtwerkswalze (04) axial zum Formzylinder (03) angeordnet wird.
34. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Sprühdüse (01) das Feuchtmittel (02) impulsartig ausstößt.
35. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass in axialer Richtung des Formzylinders (03) oder der mindestens einen Feuchtwerkswalze (04) mehrere voneinander beabstandete Sprühdüsen (01) angeordnet werden.
36. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Abgabedauer (Ton) der Sprühdüse (01), deren Pausenzeit (T0ff) oder beide Zeiten (Ton; TDtf) ferngesteuert von einem Leitstand einer zugehörigen Druckmaschine variabel eingestellt werden.
37. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Abgabedauer (Ton) der Sprühdüse (01), deren Pausenzeit (T0fτ) oder beide Zeiten (Ton; Toff) mit Hilfe eines Programms eingestellt oder nachgeführt werden, wobei das Programm in Abhängigkeit für jeden Wert der Umdrehungsdauer (T03) des Formzylinders (03) oder der Umdrehungsdauer (T04) der Feuchtwerkswalze (04) mindestens eine Einstellung ermittelt, die die geforderten Korrelationen erfüllt.
38. Verfahren nach Anspruch 37, dadurch gekennzeichnet, dass das Programm vor einer ungünstigen oder unzulässigen, die geforderten Korrelationen nicht erfüllenden Einstellung warnt.
39. Verfahren nach Anspruch 37 oder 38, dadurch gekennzeichnet, dass das Programm eine die geforderten Korrelationen nicht erfüllende Einstellung ausschließt.
40. Verfahren zur Einstellung einer Sprühfrequenz eines Sprühfeuchtwerks mit mindestens einer feuchtmittelauftragenden Sprühdüse (01) und einer feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04), dadurch gekennzeichnet, dass in Abhängigkeit von einer Drehfrequenz der feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04) die Sprühfrequenz der Sprühdüse (01) derart eingestellt wird, dass die Sprühfrequenz Überlagerungen von aufgesprühtem Feuchtmittel (02) zumindest für eine bestimmte Zahl aufeinanderfolgender Umdrehungen der feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04) vermeidet.
41. Verfahren zur Einstellung einer Sprühfrequenz eines Sprühfeuchtwerks mit mindestens einer feuchtmittelauftragenden Sprühdüse (01) und einer feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04), dadurch gekennzeichnet, dass in Abhängigkeit vom Durchmesser (D03; D04) der feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04) die Sprühfrequenz der Sprühdüse (01) derart eingestellt wird, dass die Sprühfrequenz Überlagerungen von aufgesprühtem Feuchtmittel (02) zumindest für eine bestimmte Zahl aufeinanderfolgender Umdrehungen der feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04) vermeidet.
42. Verfahren nach Anspruch 40 oder 41, dadurch gekennzeichnet, dass bei einem Spruhfeuchtwerk mit mehreren Sprühdüsen (01) in axialer Richtung der feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04) deren Sprühfrequenz derart eingestellt wird, dass die Sprühfrequenz Überlagerungen von aufgesprühtem Feuchtmittel (02) zumindest für eine bestimmte Zahl aufeinanderfolgender Umdrehungen der feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04) vermeidet.
43. Verfahren nach Anspruch 40, 41 oder 42, dadurch gekennzeichnet, dass die Sprühfrequenz Überlagerungen von aufgesprühtem Feuchtmittel (02) zumindest für zwei aufeinanderfolgende Umdrehungen der feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04) vermeidet.
44. Verfahren nach Anspruch 40, 41 oder 42, dadurch gekennzeichnet, dass die Sprühfrequenz Überlagerungen von aufgesprühtem Feuchtmittel (02) zumindest für fünf aufeinander folgende Umdrehungen der feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04) vermeidet.
45. Verfahren nach Anspruch 40, 41 oder 42, dadurch gekennzeichnet, dass die Sprühfrequenz Überlagerungen von aufgesprühtem Feuchtmittel (02) zumindest für zehn aufeinander folgende Umdrehungen der feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04) vermeidet.
46. Verfahren nach Anspruch 40, 41 oder 42, dadurch gekennzeichnet, dass die Sprühfrequenz Überlagerungen von aufgesprühtem Feuchtmittel (02) für beliebig viele aufeinanderfolgende Umdrehungen der feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04) vermeidet.
47. Verfahren nach Anspruch 40 oder 41 , dadurch gekennzeichnet, dass die Sprühdüse (01) das Feuchtmittel (02) entlang des Umfangs (U03; U04) der feuchtmittelempfangenden Walze (03; 04) aufsprüht.
48. Verfahren nach Anspruch 1 , 2, 40 oder 41 , dadurch gekennzeichnet, dass es in einer Offset-Rotationsdruckmaschine angewendet wird.
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