WO2004013614A1 - Impedanzmessung in einem fluidischen mikrosystem - Google Patents

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WO2004013614A1
WO2004013614A1 PCT/EP2003/008312 EP0308312W WO2004013614A1 WO 2004013614 A1 WO2004013614 A1 WO 2004013614A1 EP 0308312 W EP0308312 W EP 0308312W WO 2004013614 A1 WO2004013614 A1 WO 2004013614A1
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WO
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impedance
detector
focusing
particle
electrode
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PCT/EP2003/008312
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French (fr)
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Thomas Schnelle
Torsten Müller
Stephen Shirley
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Evotec Oai Ag
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Publication date
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    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N15/00—Investigating characteristics of particles; Investigating permeability, pore-volume or surface-area of porous materials
    • G01N15/10—Investigating individual particles
    • G01N15/1031—Investigating individual particles by measuring electrical or magnetic effects
    • G01N15/12—Investigating individual particles by measuring electrical or magnetic effects by observing changes in resistance or impedance across apertures when traversed by individual particles, e.g. by using the Coulter principle
    • G01N15/131—Details
    • G—PHYSICS
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    • G01N15/131—Details
    • G01N2015/133—Flow forming
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    • G01N2015/135—Electrodes

Definitions

  • the invention relates to methods for impedance measurement in a fluidic microsystem, in particular methods for particle detection in fluidic microsystems by means of impedance measurements, and measuring devices for carrying out such methods.
  • WO 00/37628 describes a microsystem for cell permeation (or cell fusion) in which cell detection is carried out by electrical resistance measurement before the permeation.
  • the particles are transferred into different subchannels of the microsystem depending on their size under the effect of negative dielectrophoresis. In each subchannel, the particles with the flowing liquid are moved past a pair of electrodes on which the resistance measurement takes place.
  • a disadvantage of the detection technology according to WO 00/37628 is that the particles are not aligned with respect to the respective pair of electrodes. A focus is not planned. The detector signal nale therefore have a reduced reproducibility, the detection is unreliable.
  • planar impedance sensors or electrode pairs are also used on opposite walls of a compartment of the microsystem.
  • the cells are guided through a nozzle (e.g. channel with a cross-section of 20 ⁇ m • 20 ⁇ m) for alignment relative to the sensors in order to obtain an easily evaluable impedance signal.
  • the signal-to-noise ratio of the impedance method essentially depends on the ratio of the cell radius to the channel cross-section at a detector electrode (see Koch et al.).
  • narrow nozzles or channels are characterized by an increased risk of clogging. They also reduce cell throughput.
  • the impedance measurement is usually carried out at at least one fixed frequency in the range from a few 10 kHz to MHz. By using several frequencies, additional information about the detected cells can be obtained.
  • single-cell impedance spectroscopy the impedance measurement is carried out for a specific frequency spectrum (see HGL Coster et al. In “BioElectroChem. BioEnerg. ⁇ ⁇ Vol. 40, 1996, pages 79-98).
  • hydrodynamic focusing is provided instead of a nozzle.
  • a fundamental disadvantage of hydrodynamic focusing is that measuring electrodes are usually attached to a duct wall, but focusing in the edge area is excluded or only with great technical precision Effort is realizable.
  • the hydrodynamic focusing is also only of limited use. It is particularly difficult due to the system geometry (short channel length) or low pumping rates. In addition, there is hydrodynamic stress when focusing, which is particularly undesirable for sensitive biological cells.
  • the object of the invention is to provide improved methods for impedance measurement in fluidic microsystems, with which the disadvantages of conventional detection methods are overcome and which, in particular, enable improved focusing of particles in the vicinity of detector electrodes.
  • the object of the invention is also to further develop the impedance measurement in fluidic microsystems such that particles are not only counted, but also further information about the particles is obtained.
  • the object of the invention is also to provide improved measuring devices for impedance measurement in fluidic microsystems.
  • a basic idea of the invention is to focus suspended particles which are to be detected in a compartment of a fluidic microsystem with at least one impedance detector, under the action of dielectrophoretic field forces which act in the compartment, in the vicinity of the impedance detector.
  • at least two focusing electrodes high-frequency electrical fields are generated, under the effect of which negative particles are used to move the particles relative to a liquid flow in the compartment into a partial area of the flow and thus position them in a predetermined manner relative to the impedance detector.
  • the particles are moved past the impedance detector in the compartment along a predetermined trajectory defined by the dielectrophoretic focusing.
  • the inventive combination of the impedance detector with the at least two focusing electrodes advantageously overcomes the disadvantages of conventional focusing techniques. In particular, undesirable loads caused by mechanical or hydrodynamic forces are avoided. Furthermore, the dielectrophoretic focusing can be optimally adapted to the particles to be detected.
  • the impedance measurement is carried out with at least one impedance detector which is arranged in a compartment of the microsystem through which a liquid flow passes.
  • the compartment is generally a line structure in the microsystem, such as. B. a channel or a flow through the reserve voir. Typical cross-sectional dimensions of the compartment are, for example, in the range from 200 ⁇ m to 800 ⁇ m (width) ′′ 20 ⁇ m to 100 ⁇ m (height).
  • the compartment is made of a solid material in a chip body (eg semiconductor, ceramic, plastic or the like).
  • the at least one impedance detector comprises at least two detector electrodes which are attached to one or different walls of the compartment have a predetermined, preferably reduced, distance from one of the detector electrodes.
  • the focusing can take place upstream relative to the impedance detector.
  • This embodiment can be advantageous because of the separate activation of focusing and detector electrodes.
  • focusing can be done at the impedance detector. Advantages can result from a simplified electrode structure.
  • the dielectrophoretic focusing comprises a movement into a partial region of the flow (e.g. into the middle of the flow) which lies on a connecting line between two detector electrodes arranged on opposite walls of the compartment or in its vertical projection a wall of the compartment is arranged at least one detector electrode.
  • This movement has the advantage that all particles pass the at least one detector electrode in a predetermined window, as in the case of a field barrier formed by a nozzle or funnel.
  • the passage of the window takes place without loading stirring of mechanical, solid components and avoiding focusing flow forces. This advantageously achieves an improvement in the signal-to-noise ratio (SNR). A laterally offset passage on the detector electrode is avoided.
  • SNR signal-to-noise ratio
  • the dielectrophoretic focusing can include a movement of particles in such a way that the perpendicular distance of a particle passing at least one of the detector electrodes is reduced.
  • the vertical distance of the particle passage at the detector electrode is set in a predetermined manner.
  • the particle focusing takes place with at least two focusing electrodes which are attached to a wall, e.g. B. the bottom of the compartment.
  • the particles can be moved towards the opposite wall of the compartment near the detector. This can be advantageous if e.g. B. for impedance spectroscopy an increased measurement time (or: reduced flow velocity) is desired, as is the case at the edge of the flow.
  • three focusing electrodes can be used, two of which converge on a wall of the compartment, e.g. B. are arranged to form a funnel-shaped field barrier.
  • the third electrode is arranged as a counter electrode on the opposite wall of the compartment.
  • the invention is particularly preferably implemented with two focusing electrode pairs which are arranged on opposite sides of the compartment (eg bottom, lid).
  • Each pair of focusing electrodes consists of two focusing electrodes, e.g. B. in the form of converging electrode strips.
  • the use of two pairs of focusing electrodes can be advantageous for setting predetermined trajectories through a funnel-shaped field barrier.
  • the at least one measured impedance value is evaluated not only in relation to the presence of a particle, but also in relation to the dielectric properties of the particle detected in each case.
  • additional information about the flowing particles can be obtained, such as. B. Information about the vitality state of a cell or the like.
  • a plurality of impedance values are recorded with at least one impedance detector and their time profile is evaluated in relation to the point in time, the direction and / or the speed at which at least one particle passes the impedance detector.
  • an asymmetrical electrode shape is preferably realized, which is generally characterized in that the electrode shape is not mirror-symmetrical in a direction parallel to the passage or flow direction with respect to axes perpendicular to the passage or flow direction.
  • an impedance detector with a single pair of detector electrodes each of which is characterized by an electrode shape that is asymmetrical with respect to the flow direction.
  • an impedance detector with a single pair of detector electrodes each of which is characterized by an electrode shape that is asymmetrical with respect to the flow direction.
  • the impedance values are detected with an impedance detector with detector electrodes, the shape of at least one of the detector electrodes changing in a direction parallel to the direction of flow of the liquid and / or the detector electrodes being arranged on opposite sides of the compartment and have different shapes.
  • a time-dependency of the change in impedance in the course of the particle advance can thus be recorded and evaluated with only one impedance detector.
  • the invention also relates to a measuring device for impedance measurement in a fluidic microsystem with at least one impedance detector which is arranged in a compartment of the microsystem which is penetrated by a liquid flow, and at least one focusing device which has at least two focusing electrodes for exerting electrophoretic forces on suspended Is equipped with particles that flow through the compartment.
  • the provision of the at least two focusing electrodes enables the formation of a funnel-shaped field barrier for particle focusing and has the advantage that the measuring device according to the invention can be optimally integrated into known fluidic microsystems based on fluidic chips.
  • the focusing device comprises at least two pairs of focusing electrodes, which form the funnel-shaped field barrier in the compartment.
  • a field barrier is formed by a distribution of high-frequency fields, which emanate from the focusing electrodes and exert dielectrophoretic repulsive forces on the particles.
  • a funnel-shaped field barrier is characterized by a field distribution that, apart from a field minimum (e.g. in the middle of the compartment), forms retention forces so that particles cannot pass by with the liquid flow and are forced through the field minimum. With the funnel-shaped field barrier, the particles can advantageously pass the impedance detector at a predetermined position.
  • the impedance detector in each case comprises at least two detector electrodes, which preferably have a planar shape on a wall or different, e.g. B. opposite walls of the compartment are attached. If one of the planar detector electrodes has a non-uniform shape relative to the direction of flow, the impedance detector supplies additional information about the detected particles or the microsystem when a time series of impedance values is recorded.
  • the shape of the detector electrodes is determined by their external shape or by structuring.
  • the outer shape includes, for example, triangular, oval, rectangular or circular shapes or shapes composed of these.
  • An electrode breakthrough or a passivation layer is provided on the electrode as a structuring.
  • the impedance detector itself can have a shape that is non-uniform or asymmetrical with respect to the flow direction, in which the detector electrodes are shaped differently or are arranged offset relative to one another. With this design, too, the change of Capacitance between the detector electrodes when a particle enters a characteristic time dependency, which in the impedance measurement value the additional information, for. B. on the direction of flow.
  • the at least one electrode structuring is formed by at least one detector electrode, in the surface of which a partial electrode is integrated, measurements can advantageously be carried out with a particularly high sensitivity.
  • the partial electrode preferably has a characteristic size which is equal to or smaller than the size of the vertical projection of the particle passing by onto the detector electrode with the partial electrode.
  • the impedance detector comprises at least two detector electrodes, which are arranged on at least one wall of the compartment and extend across the width of the compartment transversely to the direction of flow
  • the impedance detector is of a particularly simple construction.
  • the detector electrodes are preferably formed by straight electrode strips which are arranged one above the other on the walls of the compartment parallel to the direction of flow and have electrode strips with different widths and / or structured edges, the structured edges being offset transversely to the direction of flow.
  • the invention has the following advantages.
  • the dielectrophoretic focusing is particularly gentle when used for the detection of cells.
  • the focus can easily be changed when the particle type or operating conditions change.
  • the measuring device can be manufactured using processing techniques known per se as part of known fluidic chips. Further details and advantages of the invention will become apparent from the following description of the accompanying drawings. Show it:
  • FIGS. 1 to 4 different embodiments of measuring devices according to the invention
  • FIGS. 1 to 4 illustrate various embodiments of combinations according to the invention of focusing devices and impedance detectors, each of which is arranged in a channel of a fluidic microsystem.
  • Fluidic microsystems in particular for manipulating biological cells, are known per se and are therefore not described in further detail here.
  • FIG. 1 shows a channel 10 of the microsystem in a schematic top view (a) and side view (b).
  • the channel 10 is delimited by the side walls 11, 12, a bottom 13 and a top surface 14.
  • the distance between the side surfaces 11, 12 is preferably in the range from 100 ⁇ m to 1 mm, for example in the range from 200 to 800 ⁇ m (width of the channel), while the distance between the bottom 13 and the top surface 14 is preferably around 5 ⁇ m to 200 ⁇ m, e.g. B. 20 to 100 microns (height of the channel).
  • a flow of liquid flows through the channel 10 in the direction of the arrow.
  • the liquid flow is typically a laminar flow with the illustrated speed profile 15 and with a flow speed in the range of e.g. B.
  • Particles 16, which are to be detected by the method according to the invention, are suspended in the liquid flow.
  • the particles 16 move in the direction of flow at the same speed as the liquid. Before the focusing according to the invention, the particles rest relative to the liquid.
  • the particles 16 comprise, for example, synthetic particles (for example plastic beads) or biological cells or cell components or biologically relevant organic macromolecules.
  • a measuring device 20 is provided in the channel (or compartment) 10, which comprises a dielectrophoretic focusing device 30 and an impedance detector 40.
  • the focusing device 30 is arranged upstream relative to the impedance detector 40.
  • the side walls of the channel are continuous between the focusing device 30 and the impedance detector 40 without lateral openings.
  • the focusing device 30 comprises at least two focusing electrodes 31, 32.
  • two pairs of focusing electrodes 31-34 are provided, of which the first pair 31, 32 are arranged, for example, on the top surface 14 and the second pair 33, 34 on the bottom 13 are.
  • Each focusing electrode comprises a straight electrode strip, which is in each case on the top surface 14 or on the bottom 13 from the channel edge to the channel center. te is directed.
  • the ends 35 of the focusing electrodes are spaced apart.
  • the focusing electrodes are each connected to a control device (with a high-frequency voltage source) via a connecting line (not shown).
  • the impedance detector 40 is preferably arranged in the flow direction at a distance in the range from 10 ⁇ m to 2 mm from the focusing device 30.
  • the impedance detector comprises at least two detector electrodes 41, 42, which are arranged on the bottom 13 and on the top surface 14 of the channel 10.
  • Each detector electrode 41, 42 can be constructed per se, as is known from conventional impedance measurements in electrolytes. They preferably each have a planar electrode surface with an asymmetrical or non-uniform shape (see below).
  • the particles 16 flow with the liquid in a generally disordered manner through the channel 10 until they reach the focusing device 30.
  • a funnel-shaped field barrier which narrows in the direction of flow, is formed on the latter with the focusing electrodes 31-34 when the voltage is applied uniformly.
  • the ends 35 of the focusing electrodes 31-34 span a square in which there is a field minimum through which the particles 16 can pass.
  • the particles 16 are then in a partial area of the flow according to the position of the field minimum, for. B. lined up in the middle of the channel. In this order, the particles pass through the detector electrodes 41, 42.
  • the impedance measurement is carried out there, according to principles known per se.
  • symmetrical focusing electrodes 31-34 focus in the center of the channel both in the horizontal direction, ie in the middle between the side surfaces 11, 12, as well as in the vertical direction, ie in the middle between the bottom 13 and the top surface 14. It is not absolutely necessary to always focus in the vertical and horizontal directions. It is not absolutely necessary that the particles 16 are lined up in a focused manner in the center of the channel. In general, the portion of the flow in which the particles 16 are lined up is aligned with the detector electrodes 41, 42 when projected perpendicularly onto the bottom and top surfaces. In the vertical direction, the focus results from the balance between electrical field forces and the weight. When the electric field forces and weight forces have the same effect, the particles 16 are lined up in the equilibrium in the middle between the bottom and top surfaces 13, 14. Alternatively, other equilibrium positions can be set in particular by the shape and / or height of the field barrier, which is formed with the focusing electrodes 31-34 (see also FIG. 4).
  • Focusing and detection are each carried out using high-frequency voltages. It is one of the important and unexpected discoveries of the inventors that a possibly interfering, mutual influencing of focusing and detection can be avoided.
  • the at least one particle is focused and the at least one impedance value is measured at different frequencies. For example, different (separate) frequency ranges are used. Line-friendly focusing can be achieved by using a focusing frequency above a few 100 kHz. This area must be excluded for the impedance measurement.
  • the impedance measurement is preferably carried out at a frequency below, for example, 100 kHz.
  • the impedance measurement can alternatively take place at higher frequencies (e.g. 1 MHz) in order to obtain information about the interior of the particles, e.g. B.
  • the impedance detector 40 can be equipped with a frequency filter, e.g. B. be equipped with a low or bandpass filter. With the frequency filter, the frequencies at which the focusing electrodes are operated are excluded from the detection.
  • the interaction between focusing device 30 and impedance detector 40 can also be reduced by increasing the mutual distance in the direction of flow.
  • the distance is preferably approx. 10 ⁇ m to 2 mm. This is advantageously possible due to the laminarity of the flow in the channel 10.
  • the distance can also be increased, for example, up to 3 mm.
  • the impedance detector 40 can be constructed from a plurality of different detector electrodes 41, 42 and 43.
  • a pair of detector electrodes comprising two relatively large-area detector electrodes 41, 42 is provided on the bottom and top surfaces 13, 14. Both detector electrodes 41, 42 have the same outer shape. Only the upper electrode 42 is shown completely in the schematic plan view.
  • the lower electrode 41 is shown in the lower part of FIG. 2 for illustration purposes.
  • the upper detector electrode 42 contains an electrode structuring in that a third detector electrode 43 (partial electrode 43) is integrated into the upper detector electrode. It is arranged in a recess in the electrode surface of the upper electrode 42 at a distance from it.
  • the lower electrode 41 is partially recognizable by the distance.
  • the larger detector electrodes 41, 42 have dimensions of approx. 120 '150 ⁇ m, while the single, smaller sub-electrode 43 has a size corresponding to typical cell sizes in the biology of e.g. B. has 2 to 20 microns.
  • the three detector electrodes 41-43 according to FIG. 2 are preferably connected according to the principle illustrated in FIG. 3.
  • the upper detector electrode 42 is at ground potential.
  • An electrical resistance R is arranged between the upper detector electrode 42 and the third detector electrode (partial electrode) 43, which is dimensioned in accordance with the resistance of the liquid flowing in the compartment.
  • the measuring voltage U is taken from the third partial electrode 43 with respect to ground potential.
  • the impedance measurement according to the invention is carried out in such a way that the voltage U is continuously detected and the impedance is determined. As soon as a particle is located above the third partial electrode 43, the latter is shielded so that the voltage U rises.
  • the particle to be measured is passed over the small partial electrode 43, a voltage difference between electrodes 42 and 43 results.
  • This measurement is advantageously particularly sensitive, since with partial electrode 43, as with a virtual opening, a measuring range of high local resolution and sensitivity is created becomes.
  • the partial electrode 43 should therefore preferably not be significantly larger than the projection of the particle onto the electrode level.
  • Accurate focusing with the focusing electrodes is also advantageous.
  • the impedance and direction of passage of the particle can be measured with increased accuracy and reproducibility (see also FIG. 7).
  • An advantage of the 2 and 3 illustrated embodiment of the invention consists in the possibility of passing the particles with high accuracy over the small, third electrode 43.
  • the dielectrophoretic focusing creates a "virtual" window instead of the conventional Coulter nozzle, which is precisely aligned with respect to the third electrode 43. This enables a particularly high signal-to-noise ratio to be achieved.
  • FIGS. 4a (top view) and 4b (side view) schematically illustrate focusing in the vertical direction.
  • the impedance detector 40 comprises a pair of detector electrodes 44, which is arranged only on the top surface 14.
  • Two pairs of focusing electrodes 31, 32 and 33, 34 are used as the focusing device 30, of which the lower focusing electrodes 33, 34 are designed to be a distance dx longer in the flow direction than the upper focusing electrodes 31, 32
  • the field minimum is shifted from the center of the channel to the top surface 14, so that the particles 16 are focused in a partial region of the flow that is close to the pair of detector electrodes 44.
  • the smallest distance between the particles 16 and the pair of detector electrodes 44 is, for example, 1 ⁇ m.
  • the embodiment according to FIG. 4 with the electrodes arranged offset in the flow direction or with different lengths can have the advantage that the particles remain unchanged (horizontal) focusing between the side surfaces in the vertical direction closer to the electrode 44 or according to FIG. 2 to the partial electrode 43 where, firstly, they run slower and secondly, an increased impedance Show signal.
  • This process can be carried out in a self-calibrating manner via feedback, so that the impedance signal can advantageously be optimized and maximized when particles pass through by changing the amplitude of one of the electrode levels as a function of the flow velocity and / or the particle properties.
  • the focusing electrodes are operated with a different degree of control (amplitude, frequency) of the two electrode levels and / or the focusing electrodes are at different angles are formed relative to the direction of flow.
  • the measuring device can additionally be equipped with a defocusing device 50, which is illustrated schematically in the right part of FIGS. 4a and 4b.
  • the defocusing device 50 has the task of redistributing the particles in the entire flow profile after the measurement, or of enriching them in the region of the greatest flow velocity. This advantageously reduces the probability of adhesion of the particles to one another (in particular of biological cells) and the throughput can be increased.
  • the defocusing device 50 comprises defocusing electrodes 51 to 54 which, analogous to the principles mentioned above, cause the particles in the liquid to be displaced by negative dielectrophoresis.
  • the focusing or defocusing electrodes of a measuring device are preferably in the form of electrode strips with an arrangement corresponding to the desired field barrier educated.
  • the electrode strips can be curved in the respective wall plane (eg in the bottom surface), as is illustrated in partial image a in FIG. 5.
  • Two straight, parallel electrode sections 37, 38 adjoin the converging electrode sections 35, 36.
  • the formation of straight, parallel electrode sections at the ends of the focusing electrodes located in the direction of flow can be advantageous with regard to the effectiveness of the field barrier.
  • the sub-images b and c show embodiments of focusing electrodes which consist of three sub-electrodes.
  • the focusing electrodes 31, 32 are arranged on the top surface of a compartment, while the focusing counter electrode 39 is arranged on the bottom surface.
  • the field barrier is generated, for example, by applying high-frequency AC voltages with an offset phase position.
  • the phase position is, for example: 31: 0 °, 32: 120 °, 39: 240 ° or: 31: 0 °, 32: 180 °, 39: ground potential.
  • the arrangement according to FIG. 5b can be modified with the focusing electrode shapes according to FIG. 5a (see FIG. 5c).
  • the arrangement of focusing electrodes can be used simultaneously as a detector device.
  • the electrode strips are converged to produce a funnel-shaped field barrier in such a way that the electrode tips are at a small distance in the direction of flow, which corresponds approximately to the channel height.
  • the focusing electrodes (e.g. according to FIG. 1) are subjected to high-frequency voltages for focusing.
  • the impedance is diagonal, e.g. between the electrodes 31 and 34 or 32 and 33 measured. With a design according to FIGS. 5b or 5c, the impedance measurement can take place between one of the electrodes 31, 32 and the counter electrode 39.
  • the measured impedance signal depends not only on the dielectric properties (in particular dielectric constant, conductivity) of the particle and the suspension solution, but also on the volume fraction of the particle between the measuring electrodes. If the measuring electrodes are constructed nonuniformly or asymmetrically relative to the direction of flow, as is illustrated by way of example in FIG. 6, an impedance signal which is nonuniform over time is measured during particle passage at a constant flow rate. The impedance signal is asymmetrical with respect to the maximum. In addition to the flow velocity, the flow direction can also be determined from the curve (see FIG. 7). To provide non-uniform or asymmetrical measuring electrodes, they are given a specific electrode shape and / or an electrode structure.
  • the electrode structuring comprises, for example, openings or holes in the electrode surface.
  • passivation through passivation layers can also be provided on the electrode surface.
  • FIGS. 6a and 6b show, by way of example, electrode surfaces 44 with circular openings 45 (or passivation layers).
  • An asymmetrical electrode surface of an impedance detector according to the invention is given when the effective electrode surface changes in the direction of flow. This is given here, for example, by the series of openings 45.
  • the variation of the electrode area according to FIGS. 6c to 6f can also be provided by changing the outer shape.
  • the border of the electrode surface is characterized by at least one triangular, rectangular, oval or circular structure.
  • the measuring electrodes consist of an inert, conductive material, in particular metal, such as. B. platinum or gold.
  • the passivation layers consist of an insulating material, e.g. B. silicon oxide.
  • FIG. 7 shows an example of the time profile of an impedance signal that was recorded with an asymmetrical impedance detector according to FIG. 2.
  • the curve shows the impedance signal (arbitrary units) as a function of time.
  • the circles drawn above mark particle passes that were determined by video control. With each particle pass, the impedance curve shows a characteristic asymmetry relative to the respective maximum.
  • two secondary maxima can be measured, of which the second shoulder, over time, has a lower amplitude than the first shoulder.
  • the direction of flow can be derived from this.
  • the flow velocity can also be derived from the distance dt between the minima between a shoulder and the maximum, since dt corresponds to the passage time of the particles and the size of the measuring electrode is known.
  • the features shown in FIG. 7 can also be acquired by combinations of several measurement methods that are spaced apart in the flow direction.
  • the figures 8a and b show embodiments of two impedance sensors which extend across the width of the entire channel transversely to the direction of flow (see arrow).
  • the dashed electrode 42 above and the solid electrode 41 below on the top and bottom surfaces (see above) or vice versa shown schematically and enlarged.
  • these detectors When particles and in particular biological cells pass through, these detectors generate an asymmetrical impedance signal with which the particles can be counted or which enables the direction of the passage to be determined.
  • the signal / noise ratio can be less favorable than with the individual sensors described above, but this can advantageously be compensated for by using a suitable bridge measurement.
  • the impedance measurement according to the invention can be modified as follows.
  • the focusing electrodes can be structured, as is known per se from microsystem technology for providing predetermined field barrier profiles.
  • the focusing field barriers can also be modified by controlling the voltage and / or phase of the high-frequency electrical fields in the focusing device.

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Abstract

Es werden ein Verfahren und eine Messeinrichtung zur Impedanzmessung in einem fluidischen Mikrosystem mit einem Kompartiment (10) beschrieben, das von einer Strömung einer Flüssigkeit mit mindestens einem suspendierten Partikel (16) durchsetzt wird und in dem mindestens ein Impedanzdetektor (40) angeordnet ist, mit dem zur Detektion des mindestens einen Partikels mindestens ein Impedanzwert erfasst wird, der für die Impedanz des Kompartiments charakteristisch ist und der sich bei Anwesenheit des mindestens einen Partikels in vorbestimmter Weise ändert, wobei eine Fokussierung des mindestens einen Partikels in einen vorbestimmten Abstand relativ zum Impedanzdetektor erfolgt, wobei die Fokussierung eine Bewegung des mindestens einen Partikels relativ zur im Kompartiment strömenden Flüssigkeit durch dielektrophoretische Kräfte umfasst, die mit mindestens zwei Fokussierelektroden (30) ausgeübt werden.

Description

Impedanzmessung in einem fluidischen Mikrosystem
Die Erfindung betrifft Verfahren zur Impedanzmessung in einem fluidischen Mikrosystem, insbesondere Verfahren zur Partikel- detektion in fluidischen Mikrosystemen durch Impedanzmessungen, und Messeinrichtungen zur Durchführung derartiger Verfahren.
Es ist bekannt, biologische Zellen nach dem sog. Coulter- Counter-Prinzip zu zählen. Dabei werden die Zellen durch eine kleine Öffnung zwischen zwei Räumen bewegt, in denen zwei E- lektroden angeordnet sind. Bei Änderung des elektrischen Widerstands zwischen den Elektroden wird eine Zelle in der Öffnung detektiert und gezählt. Dieses Prinzip wurde zunächst für makroskopische fluidische Systeme (typische Leitungsdimensionen im mm- bis cm-Bereich) entwickelt und zunehmend auch in fluidischen Mikrosystemen angewendet (WO 00/37628, S. Gawad et al. in „IEEE-EMBS Conference on Microtechnologies in Med. & Biol.λλ, 2000, Lyon, Frankreich, und M. Koch et al . in „J. Mic- romech. Microeng. λΛ, Bd. 9, 1999, Seite 159-161) .
Beispielsweise wird in WO 00/37628 ein Mikrosystem zur Zell- permeation (oder Zellfusion) beschrieben, in dem vor der Per- meation eine Zelldetektion durch eine elektrische Widerstandsmessung erfolgt. Für eine größenabhängige Zellpermeation werden die Partikel unter der Wirkung negativer Dielektrophorese je nach ihrer Größe in verschiedene Teilkanäle des Mikrosys- te s überführt. In jedem Teilkanal werden die Partikel mit der strömenden Flüssigkeit an einem Elektrodenpaar vorbeibewegt, an dem die Widerstandsmessung erfolgt. Nachteilig an der De- tektionstechnik gemäß WO 00/37628 ist, dass die Partikel in Bezug auf das jeweilige Elektrodenpaar nicht ausgerichtet werden. Eine Fokussierung ist nicht vorgesehen. Die Detektorsig- nale besitzen daher eine verminderte Reproduzierbarkeit, die Detektion ist unzuverlässig.
Von Gawad et al. werden ebenfalls planare Impedanzsensoren o- der Elektrodenpaare an gegenüberliegenden Wänden eines Kompartiments des Mikrosystems verwendet. Die Zellen werden zur Ausrichtung relativ zu den Sensoren durch eine Düse (z. B. Kanal mit einem Querschnitt von 20 μm • 20 μm) geführt, um ein gut auswertbares Impedanzsignal zu erhalten. Das Signal-Rausch- Verhältnis der Impedanzmethode hängt nämlich im Wesentlichen vom Verhältnis des Zellradius zum Kanalquerschnitt an einer Detektorelektrode ab (siehe Koch et al.). Nachteilig ist dabei jedoch, dass enge Düsen oder Kanäle sich durch eine vergrößerte Verstopfungsgefahr auszeichnen. Außerdem reduzieren sie den Zelldurchsatz .
Es ist ferner bekannt, die Impedanzmessung in fluidischen Mikrosystemen unter Verwendung eines Referenzelektrodensystems durchzuführen (s. Gavad et al.). Die Impedanzmessung erfolgt üblicherweise bei mindestens einer festen Frequenz im Bereich von einigen 10 kHz bis MHz. Durch die Verwendung mehrerer Frequenzen können zusätzliche Informationen über die detektierte Zellen gewonnen werden. Bei der Einzelzellimpedanzspektroskopie erfolgt die Impedanzmessung für ein bestimmtes Frequenzspektrum (s. H. G. L. Coster et al. in „BioElectroChem. BioE- nerg.λ\ Bd. 40, 1996, Seite 79-98).
Die Verstopfungsgefahr kann vermieden werden, wenn anstelle einer Düse eine hydrodynamische Fokussierung vorgesehen ist. Ein prinzipieller Nachteil hydrodynamischen Fokussierung besteht jedoch darin, dass Messelektroden in der Regel an einer Kanalwand angebracht sind, eine Fokussierung in den Randbereich jedoch ausgeschlossen oder nur mit großem technischen Aufwand realisierbar ist. Die hydrodynamische Fokussierung ist ferner nur begrenzt anwendbar. Sie wird insbesondere durch die Systemgeometrie (geringe Kanallänge) oder geringe Pumpraten erschwert. Außerdem kommt es bei der Fokussierung zu hydrodynamischem Stress, der insbesondere bei empfindlichen biologischen Zellen unerwünscht ist.
Es sind auch andere Detektionsprinzipien bekannt, die eigenständig realisiert oder mit Impedanzmessungen kombiniert werden. Beispielsweise basieren optische Verfahren auf einer Messung der Lichtstreuung der zu detektierenden Partikel. Dies setzt jedoch die Verwendung einer bestimmten Geometrie und transparenter Wandmaterialien im Mikrosystem voraus. Bei einer magnetischen Fokussierung erfolgt eine Annäherung der Zellen an Messelektroden mit Hilfe externer Magnetfelder. Hierzu müssen jedoch an die Zellen magnetische Teilchen angekoppelt werden, die darüber hinaus nachteilig für impedanzspektroskopi- sche Messungen sind. Auch eine thermische Fokussierung mit lokalen Heizeinrichtungen ist nachteilig, da dabei die Zellen unerwünschten Temperaturänderungen ausgesetzt werden.
Die Aufgabe der Erfindung ist es, verbesserte Verfahren zur Impedanzmessung in fluidischen Mikrosystemen bereitzustellen, mit denen die Nachteile der herkömmlichen Detektionsverfahren überwunden werden und die insbesondere eine verbesserte Fokussierung von Partikeln in der Nähe von Detektorelektroden ermöglichen. Die Aufgabe der Erfindung ist es auch, die Impedanzmessung in fluidischen Mikrosystemen dahingehend weiterzu- entwickeln, dass Partikel nicht nur gezählt, sondern auch weitere Informationen über die Partikel gewonnen werden. Die Aufgabe der Erfindung ist es ferner, verbesserte Messeinrichtungen zur Impedanzmessung in fluidischen Mikrosystemen bereitzustellen. Diese Aufgaben werden mit Verfahren und Messeinrichtungen mit den Merkmalen gemäß den Patentansprüchen 1 oder 14 gelöst. Vorteilhafte Ausführungsformen und Anwendungen der Erfindung ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.
Eine Grundidee der Erfindung ist es, suspendierte Partikel, die in einem Kompartiment eines fluidischen Mikrosystems mit mindestens einem Impedanzdetektor erfasst werden sollen, unter der Wirkung dielektrophoretischer Feldkräfte, die im Kompartiment wirken, in die Nähe des Impedanzdetektors zu fokussieren. Mit mindestens zwei Fokussierelektroden werden hochfrequente elektrische Felder erzeugt, unter deren Wirkung mittels negativer Dielektrophorese die Partikel relativ zu einer Flüssigkeitsströmung im Kompartiment in einen Teilbereich der Strömung bewegt und damit in vorbestimmter Weise relativ zum Impedanzdetektor positioniert werden. Die Partikel werden im Kompartiment entlang einer vorbestimmten, durch die dielektrophoretische Fokussierung definierten Trajektorie am Impedanzdetektor vorbeibewegt. Durch die erfindungsgemäße Kombination des Impedanzdetektors mit den mindestens zwei Fokussierelektroden werden vorteilhafterweise die Nachteile herkömmlicher Fokussiertechniken überwunden. Es werden insbesondere unerwünschte Belastungen durch mechanische oder hydrodynamische Kräfte vermieden. Des Weiteren kann die dielektrophoretische Fokussierung optimal an die jeweils zu detektierenden Partikel angepasst werden.
Erfindungsgemäß erfolgt die Impedanzmessung mit mindestens einem Impedanzdetektor, der in einem von einer Flüssigkeitsströmung durchsetzten Kompartiment des Mikrosystems angeordnet ist. Das Kompartiment ist allgemein eine Leitungsstruktur im Mikrosystem, wie z. B. ein Kanal oder ein durchströmtes Reser- voir. Typische Querschnittsdimensionen des Kompartiments liegen beispielsweise im Bereich von 200 μm bis 800 μm (Breite) " 20 μm bis 100 μm (Höhe) . Das Kompartiment ist in einem Chipkörper aus festem Material (z. B. Halbleiter, Keramik, Kunststoff oder dgl . ) ausgebildet. Der mindestens eine Impedanzdetektor umfasst mindestens zwei Detektorelektroden, die an einer oder verschiedenen Wänden des Kompartiments angebracht sind. Die erfindungsgemäße dielektrophoretische Fokussierung von Partikeln umfasst allgemein eine Bewegung von Partikeln in einen Teilbereich der Strömung (Strömungssegment) , in dem Partikel beim Vorbeitritt am Impedanzdetektor einen vorbestimmten, vorzugsweise verminderten, Abstand von einer der Detektorelektroden besitzen.
Erfindungsgemäß kann die Fokussierung stromaufwärts relativ zum Impedanzdetektor erfolgen. Diese Ausführungsform kann wegen der getrennten Ansteuerung von Fokussier- und Detektorelektroden vorteilhaft sein. Alternativ kann die Fokussierung am Impedanzdetektor erfolgen. Dabei können sich Vorteile durch einen vereinfachten Elektrodenaufbau ergeben.
Gemäß einer ersten vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung umfasst die dielektrophoretische Fokussierung eine Bewegung in einen Teilbereich der Strömung (z. B. in die Mitte der Strömung) , der auf einer Verbindungslinie zwischen zwei an gegenüberliegenden Wänden des Kompartiments angeordneten Detektorelektroden liegt oder in dessen senkrechter Projektion auf eine Wand des Kompartiments mindestens eine Detektorelektrode angeordnet ist. Diese Bewegung besitzt den Vorteil, dass alle Partikel wie durch eine düsen- oder trichterförmig gebildete Feldbarriere in einem vorbestimmten Fenster an der mindestens einen Detektorelektrode vorbeitreten. Im Unterschied zu herkömmlichen Techniken erfolgt die Passage des Fensters ohne Be- rührung von mechanischen, festen Bauteilen und unter Vermeidung fokussierender Strömungskräfte. Damit wird vorteilhafterweise eine Verbesserung des Signal-Rausch-Verhältnisses (SNR) erzielt. Eine lateral versetzte Passage an der Detektorelektrode wird vermieden. Alternativ oder zusätzlich kann die dielektrophoretische Fokussierung eine Bewegung von Partikeln derart umfassen, dass sich der senkrechte Abstand eines an mindestens einer der Detektorelektroden vorbeitretenden Partikels vermindert. In diesem Fall wird der senkrechte Abstand der Partikelpassage an der Detektorelektrode in vorbestimmter Weise eingestellt.
Erfindungsgemäß erfolgt die Partikelfokussierung mit mindestens zwei Fokussierelektroden, die an einer Wand, z. B. dem Boden des Kompartiments angeordnet sind. Mit zwei Elektroden können die Partikel hin zur gegenüberliegenden Wand des Kompartiments in Detektornähe verschoben werden. Dies kann vorteilhaft sein, wenn z. B. zur Impedanzspektroskopie eine vergrößerte Messzeit (oder: verringerte Strömungsgeschwindigkeit) gewünscht ist, wie es am Rand der Strömung gegeben ist.
Alternativ können drei Fokussierelektroden verwendet werden, von denen zwei auf einer Wand des Kompartiments konvergierend, z. B. zur Bildung einer trichterförmigen Feldbarriere angeordnet sind. Die dritte Elektrode ist als Gegenelektrode auf der gegenüberliegenden Wand des Kompartiments angeordnet. Diese Ausführungsform kann von Vorteil sein, da eine 3-dimensionale Fokussierung im Kompartiment mit einer relativ geringen Elektrodenzahl erzielt wird.
Besonders bevorzugt wird die Erfindung jedoch mit zwei Fokus- sierelektrodenpaaren umgesetzt, die an gegenüberliegenden Seiten des Kompartiments (z. B. Boden, Deckel) angeordnet sind. Jedes Fokussierelektrodenpaar besteht aus zwei Fokussierelektroden, z. B. in Form von konvergierenden Elektrodenstreifen. Die Verwendung von zwei Fokussierelektrodenpaaren kann zur Einstellung vorbestimmter Trajektorien durch eine trichterförmige Feldbarriere von Vorteil sein.
Gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung wird der mindestens eine gemessene Impedanzwert nicht nur in Bezug auf das Vorhandensein eines Partikels, sondern auch in Bezug auf die dielektrischen Eigenschaften des jeweils erfassten Partikels ausgewertet. Vorteilhafterweise können damit zusätzliche Informationen über die strömenden Partikel erhalten werden, wie z. B. Informationen über den Vitalitätszustand einer Zelle oder dgl..
Gemäß einer weiteren, vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung werden mit mindestens einem Impedanzdetektor eine Vielzahl von Impedanzwerten erfasst und deren Zeitverlauf in Bezug auf den Zeitpunkt, die Richtung und/oder die Geschwindigkeit des Vorbeitritts mindestens eines Partikels am Impedanzdetektor ausgewertet. Damit wird vorteilhafterweise der Anwendungsbereich der herkömmlichen Impedanz-Partikelzählung auf die Erfassung weiterer Merkmale der Partikel oder des Mikrosystems erweitert. Hierzu wird vorzugsweise eine asymmetrische Elektrodenform realisiert, die sich allgemein dadurch auszeichnet, dass die Elektrodenform in einer Richtung parallel zur Durchtritts- oder Strömungsrichtung nicht spiegelsymmetrisch in Bezug auf Achsen senkrecht zur Durchtritts- oder Strömungsrichtung ist.
Wenn ein Impedanzdetektor mit einem einzelnen Detektorelektrodenpaar verwendet wird, das sich jeweils durch eine in Bezug auf die Strömungsrichtung asymmetrische Elektrodenform aus- zeichnet, so ergibt sich bei einem vereinfachten Aufbau die Möglichkeit, aus dem Zeitverlauf von Impedanzwerten die genannten Messgrößen abzuleiten. Wenn mehrere, voneinander beabstandet angeordnete Impedanzdetektoren verwendet werden, sind asymmetrische Elektrodenformen nicht erforderlich.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, dass die Impedanzwerte mit einem Impedanzdetektor mit Detektorelektroden erfasst werden, wobei sich die Form mindestens einer der Detektorelektroden in einer Richtung parallel zur Strömungsrichtung der Flüssigkeit ändert und/oder die Detektorelektroden auf einander gegenüberliegenden Seiten des Kompartiments angeordnet sind und verschiedene Formen besitzen. Damit kann mit nur einem Impedanzdetektor eine Zeitabhängigkeit der Impedanzänderung im Verlauf des Partikelvorbeitritts aufgenommen und ausgewertet werden.
Ein Gegenstand der Erfindung ist auch eine Messeinrichtung zur Impedanzmessung in einem fluidischen Mikrosystem mit mindestens einem Impedanzdetektor, der in einem von einer Flüssigkeitsströmung durchsetzen Kompartiment des Mikrosystems angeordnet ist, und mindestens einer Fokussiereinrichtung, die mindestens mit zwei Fokussierelektroden zur Ausübung die- lektrophoretischer Kräfte auf suspendierte Partikel ausgestattet ist, die durch das Kompartiment strömen. Die Bereitstellung der mindestens zwei Fokussierelektroden ermöglicht die Formung einer trichterförmigen Feldbarriere zur Partikelfokus- sierung und besitzt den Vorteil einer optimalen Integrationsfähigkeit der erfindungsgemäßen Messeinrichtung in an sich bekannte fluidische Mikrosysteme auf der Basis von Fluidikchips . Gemäß einer vorteilhaften Ausführungsform der Messeinrichtung umfasst die Fokussiereinrichtung mindestens zwei Paare von Fokussierelektroden, die im Kompartiment die trichterförmige Feldbarriere bilden. Eine Feldbarriere wird durch eine Verteilung hochfrequenter Felder, die von den Fokussierelektroden ausgehen und dielektrophoretische Abstoßungskräfte auf die Partikel ausüben, gebildet. Eine trichterförmige Feldbarriere zeichnet sich durch eine Feldverteilung aus, die abgesehen von einem Feldminimum (z. B. in der Mitte des Kompartiments) Rückhaltekräfte bildet, so dass Partikel mit der Flüssigkeitsströmung nicht vorbeitreten können und durch das Feldminimum gezwungen werden. Mit der trichterförmigen Feldbarriere können die Partikel vorteilhafterweise an einer vorbestimmten Position den Impedanzdetektor passieren.
Der Impedanzdetektor umfasst jeweils mindestens zwei Detektorelektroden, die vorzugsweise mit einer planaren Form an einer Wand oder verschiedenen, z. B. gegenüberliegenden Wänden des Kompartiments angebracht sind. Wenn eine der planaren Detektorelektroden eine relativ zur Strömungsrichtung ungleichförmige Gestalt besitzt, liefert der Impedanzdetektor bei Aufnahme einer Zeitreihe von Impedanzwerten zusätzliche Informationen über die detektierten Partikel oder das Mikrosystem. Die Gestalt der Detektorelektroden wird durch deren äußere Form oder durch Strukturierungen festgelegt. Die äußere Form umfasst bspw. Dreieck-, Oval-, Rechteck- oder Kreisformen oder aus diesen zusammengesetzte Formen. Als Strukturierung ist bspw. ein Elektrodendurchbruch oder eine Passivierungsschicht auf der Elektrode vorgesehen. Alternativ kann der Impedanzdetektor an sich eine zur Strömungsrichtung ungleichförmige oder asymmetrische Gestalt besitzen, in dem die Detektorelektroden verschieden geformt oder relativ zueinander versetzt angeordnet sind. Auch bei dieser Gestaltung besitzt die Änderung der Kapazität zwischen den Detektorelektroden bei Vorbeitritt eines Partikels eine charakteristische Zeitabhängigkeit, die im Impedanzmesswert die zusätzlichen Informationen, z. B. über die Strömungsrichtung, liefert.
Wenn die mindestens eine Elektrodenstrukturierung durch mindestens eine Detektorelektrode gebildet wird, in deren Fläche eine Teilelektrode integriert ist, kann vorteilhafterweise mit einer besonders hohen Empfindlichkeit gemessen werden. Dabei besitzt die Teilelektrode vorzugsweise eine charakteristische Größe, die gleich oder kleiner als die Größe der senkrechten Projektion des vorbeitretenden Partikels auf die Detektorelektrode mit der Teilelektrode ist.
Wenn der Impedanzdetektor mindestens zwei Detektorelektroden umfasst, die an mindestens einer Wand des Kompartiments angeordnet sind und sich über die Breite des Kompartiments quer zur Strömungsrichtung erstrecken, ergibt sich ein besonders einfacher Aufbau des Impedanzdetektors. Dabei werden die Detektorelektroden vorzugsweise durch gerade Elektrodenstreifen gebildet, die parallel zur Strömungsrichtung an den Wänden des Kompartiments übereinander angeordnet sind und Elektrodenstreifen mit verschiedenen Breiten und/oder strukturierten Rändern aufweisen, wobei die strukturierten Ränder quer zur Strömungsrichtung versetzt angeordnet sind.
Die Erfindung besitzt die folgenden Vorteile. Die dielektrophoretische Fokussierung ist bei Anwendung zur Detekti- on von Zellen besonders schonend. Die Fokussierung kann bei Wechsel der Teilchenart oder der Betriebsbedingungen leicht geändert werden. Die Messeinrichtung lässt sich mit an sich bekannten Prozessierungstechniken als Teil bekannter Fluidik- chips herstellen. Weitere Einzelheiten und Vorteile der Erfindung werden aus der folgenden Beschreibung der beigefügten Zeichnungen ersichtlich. Es zeigen:
Figuren 1 bis 4: verschiedene Ausführungsformen erfindungsgemäßer Messeinrichtungen,
Fig. 5: verschiedene Ausführungsformen erfindungsgemäß verwendeter Fokussierelektroden,
Fig. 6: verschiedene Ausführungsformen erfindungsgemäß verwendeter Detektorelektroden,
Fig. 7: eine Kurvendarstellung eines experimentell ermittelten Impedanzverlaufs, und
Fig. 8: weitere Ausführungsformen erfindungsgemäß verwendeter Detektorelektroden.
Die Figuren 1 bis 4 illustrieren verschiedene Ausführungsformen erfindungsgemäßer Kombinationen aus Fokussiereinrichtungen und Impedanzdetektoren, die jeweils in einem Kanal eines fluidischen Mikrosystems angeordnet sind. Fluidische Mikrosysteme, insbesondere zur Manipulierung biologischer Zellen, sind an sich bekannt und werden daher mit weiteren Einzelheiten hier nicht beschrieben.
Figur 1 zeigt einen Kanal 10 des Mikrosystems in schematischer Draufsicht (a) und Seitenansicht (b) . Der Kanal 10 wird durch die Seitenwände 11, 12, einen Boden 13 und eine Deckfläche 14 begrenzt. Der Abstand zwischen den Seitenflächen 11, 12 liegt vorzugsweise im Bereich von 100 μm bis 1 mm, bspw. im Bereich von 200 bis 800 μm (Breite des Kanals) , während der Abstand zwischen dem Boden 13 und der Deckfläche 14 vorzugsweise rund 5 μm bis 200 μm, z. B. 20 bis 100 μm beträgt (Höhe des Kanals) . Der Kanal 10 wird von einer Flüssigkeitsströmung in Pfeilrichtung durchströmt. Die Flüssigkeitsströmung ist typischerweise eine laminare Strömung mit dem illustrierten Geschwindigkeitsprofil 15 und mit einer Strömungsgeschwindigkeit im Bereich von z. B. 20 μm/s bis 20 mm/s. In der Flüssigkeitsströmung sind Partikel 16 suspendiert, die mit dem erfindungsgemäßen Verfahren detektiert werden sollen. Die Partikel 16 bewegen sich in Strömungsrichtung mit der gleichen Geschwindigkeit wie die Flüssigkeit. Vor der erfindungsgemäßen Fokussierung ruhen die Partikel relativ zur Flüssigkeit.
Die Partikel 16 umfassen bspw. synthetische Partikel (z. B. Kunststoffbeads) oder biologische Zellen oder Zellbestandteile oder biologisch relevante organische Makromoleküle.
Im Kanal (oder Kompartiment) 10 ist eine erfindungsgemäße Messeinrichtung 20 vorgesehen, die eine dielektrophoretische Fokussiereinrichtung 30 und einen Impedanzdetektor 40 umfasst. Die Fokussiereinrichtung 30 ist stromaufwärts relativ zum Impedanzdetektor 40 angeordnet. Die Seitenwände des Kanals sind zwischen der Fokussiereinrichtung 30 und dem Impedanzdetektor 40 durchgehend ohne seitliche Öffnungen.
Die Fokussiereinrichtung 30 umfasst mindestens zwei Fokussierelektroden 31, 32. Beim dargestellten Beispiel sind zwei Paare von Fokussierelektroden 31-34 vorgesehen, von denen das erste Paar 31, 32 bspw. an der Deckfläche 14 und das zweite Paar 33, 34 auf dem Boden 13 angeordnet sind. Jede Fokussierelektrode umfasst einen geraden Elektrodenstreifen, der jeweils an der Deckfläche 14 oder am Boden 13 vom Kanalrand hin zur Kanalmit- te gerichtet ist. Die Enden 35 der Fokussierelektroden sind voneinander beabstandet. Die Fokussierelektroden sind jeweils über eine Anschlussleitung (nicht dargestellt) mit einer Steuereinrichtung (mit Hochfrequenzspannungsquelle) verbunden.
Der Impedanzdetektor 40 ist in Strömungsrichtung vorzugsweise mit einem Abstand im Bereich von 10 μm bis 2 mm von der Fokussiereinrichtung 30 angeordnet. Der Impedanzdetektor umfasst mindestens zwei Detektorelektroden 41, 42, die am Boden 13 und an der Deckfläche 14 des Kanals 10 angeordnet sind. Jede Detektorelektrode 41, 42 kann an sich aufgebaut sein, wie es von herkömmlichen Impedanzmessungen in Elektrolyten bekannt ist. Vorzugsweise besitzen sie jeweils eine planare Elektrodenfläche mit einer asymmetrischen oder ungleichförmigen Gestalt (s. unten) .
Die Partikel 16 strömen mit der Flüssigkeit allgemein ungeordnet durch den Kanal 10, bis sie an die Fokussiereinrichtung 30 gelangen. An dieser wird mit den Fokussierelektroden 31-34 bei gleichförmiger Spannungsbeaufschlagung eine trichterförmige Feldbarriere gebildet, die sich in Strömungsrichtung verengt. Die Enden 35 der Fokussierelektroden 31-34 spannen ein Viereck auf, in dem sich ein Feldminimum befindet, durch das die Partikel 16 hindurchtreten können. Anschließend sind die Partikel 16 in einem Teilbereich der Strömung entsprechend der Lage des Feldminimums, z. B. in der Mitte des Kanals, aufgereiht. In dieser Aufreihung passieren die Partikel die Detektorelektroden 41, 42. An diesen erfolgt die Impedanzmessung nach an sich bekannten Prinzipien.
Beim Aufbau gemäß Fig. 1 erfolgt mit symmetrischen Fokussierelektroden 31-34 eine Fokussierung in der Kanalmitte sowohl in horizontaler Richtung, d. h. in der Mitte zwischen den Seiten- flächen 11, 12, als auch in vertikaler Richtung, d. h. in der Mitte zwischen dem Boden 13 und der Deckfläche 14. Es ist nicht unbedingt notwendig, jeweils immer in vertikaler und horizontaler Richtung zu fokussieren. Es ist nicht zwingend erforderlich, dass die Partikel 16 in der Kanalmitte fokussiert aufgereiht werden. Allgemein ist der Teilbereich der Strömung, in dem die Partikel 16 aufgereiht sind, bei senkrechter Projektion auf die Boden- und Deckflächen mit den Detektorelektroden 41, 42 ausgerichtet. In vertikaler Richtung ergibt sich die Fokussierung aus dem Gleichgewicht zwischen elektrischen Feldkräften und der Gewichtskraft. Bei gleich wirkenden elektrischen Feldkräften und Gewichtskräften werden die Partikel 16 in dem Gleichgewicht in der Mitte zwischen den Boden- und Deckflächen 13, 14 aufgereiht. Alternativ können andere Gleichgewichtspositionen insbesondere durch die Form und/oder Höhe der Feldbarriere eingestellt werden, die mit den Fokussierelektroden 31-34 gebildet wird (siehe auch Fig. 4) .
Die Fokussierung und die Detektion erfolgen jeweils unter Verwendung von Hochfrequenzspannungen. Es gehört zu den wichtigen und unerwarteten Erkenntnissen der Erfinder, dass eine ggf. störende, gegenseitigen Beeinflussung von Fokussierung und Detektion vermieden werden kann. Hierzu erfolgen die Fokussierung des mindestens einen Partikels und die Messung des mindestens einen Impedanzwertes bei verschiedenen Frequenzen. Es werden beispielsweise verschiedene (getrennte) Frequenzbereiche verwendet. Zeilschonendes Fokussieren kann durch Verwendung einer Fokussierfrequenz oberhalb einiger 100 kHz erzielt werden. Für die Impedanzmessung ist dieser Bereich auszuschließen. Vorzugsweise erfolgt die Impedanzmessung bei einer Frequenz unterhalb von z.B. 100 kHz. Die Impedanzmessung kann alternativ bei höheren Frequenzen erfolgen (z. B. 1 MHz), um Informationen über den Innenraum der Partikel, z. B. den Elektrolytgehalt in Zellen zu erhalten. Entsprechend würden die Fokussierelektroden bei noch höheren oder ggf. bei niedrigeren Frequenzen betrieben werden. Alternativ oder für eine weitere Entkopplung zwischen Fokussierung und Detektion kann der Impedanzdetektor 40 mit einem Frequenzfilter, z. B. einem Tief- oder Bandpassfilter ausgestattet sein. Mit dem Frequenzfilter werden die Frequenzen von der Detektion ausgenommen, bei denen die Fokussierelektroden betrieben werden.
Die Wechselwirkung zwischen Fokussiereinrichtung 30 und Impedanzdetektor 40 kann auch durch Erhöhung des gegenseitigen Ab- standes in Strömungsrichtung vermindert werden. Vorzugsweise beträgt der Abstand rd. 10 μm bis 2 mm. Dies ist vorteilhafterweise durch die Laminarität der Strömung im Kanal 10 möglich. Der Abstand kann bspw. auch auf bis zu 3 mm erhöht werden.
Der Impedanzdetektor 40 kann gemäß der Draufsicht in Fig. 2 aus mehreren verschiedenen Detektorelektroden 41, 42 und 43 aufgebaut sein. Auf den Boden- und Deckflächen 13, 14 ist ein Detektorelektrodenpaar aus zwei relativ großflächigen Detektorelektroden 41, 42 vorgesehen. Beide Detektorelektroden 41, 42 besitzen die gleiche Außenform. In der schematischen Draufsicht ist lediglich die obere Elektrode 42 vollständig dargestellt. Im unteren Teil von Fig. 2 ist zu Illustrationszwecken die untere Elektrode 41 gezeigt. Die obere Detektorelektrode 42 enthält eine Elektrodenstrukturierung, indem in die obere Detektorelektrode eine dritte Detektorelektrode 43 (Teilelektrode 43) integriert ist. Sie ist in einer Ausnehmung der Elektrodenfläche der oberen Elektrode 42 mit Abstand von dieser angeordnet. Durch den Abstand ist teilweise die untere Elektrode 41 erkennbar. Beispielsweise besitzen die größeren Detektorelektroden 41, 42 Dimensionen von rd. 120 ' 150 μm, während die einzelne, kleinere Teilelektrode 43 eine Größe entsprechend typischen Zellgrößen in der Biologie von z. B. 2 bis 20 μm besitzt.
Die drei Detektorelektroden 41-43 gemäß Fig. 2 sind vorzugsweise nach dem in Fig. 3 illustrierten Prinzip geschaltet. Die untere Detektorelektrode 41 wird mit einer Treiberspannung mit einer vorbestimmten Messfrequenz beaufschlagt (z. B. U < I V, f = 50 kHz) . Die obere Detektorelektrode 42 liegt auf Massepotential. Zwischen der oberen Detektorelektrode 42 und der dritten Detektorelektrode (Teilelektrode) 43 ist ein elektrischer Widerstand R angeordnet, der entsprechend dem Widerstand der im Kompartiment strömenden Flüssigkeit dimensioniert ist. Die Messspannung U wird an der dritten Teilelektrode 43 gegenüber Massepotential abgenommen. Die erfindungsgemäße Impedanzmessung erfolgt derart, dass laufend die Spannung U erfasst und die Impedanz ermittelt wird. Sobald sich ein Partikel über der dritten Teilelektrode 43 befindet, wird diese abgeschirmt, so dass die Spannung U steigt.
Wenn der zu messende Partikel über die kleine Teilelektrode 43 geführt wird, ergibt sich somit eine Spannungsdifferenz zwischen den Elektroden 42 und 43. Diese Messung ist vorteilhafterweise besonders empfindlich, da mit der Teilelektrode 43 wie mit einer virtuellen Öffnung ein Messbereich hoher örtlicher Auflösung und Empfindlichkeit geschaffen wird. Die Teilelektrode 43 sollte daher vorzugsweise nicht wesentlich größer als die Projektion des Partikels auf die Elektrodenebene sein. Des weiteren ist eine genaue Fokussierung mit den Fokussierelektroden von Vorteil. In Kombination mit den trichterförmigen Fokussierelektroden kann so die Impedanz und Durchgangsrichtung des Partikels mit erhöhter Genauigkeit und Reproduzierbarkeit gemessen werden (siehe auch Fig. 7) . Ein Vorteil der in den Fign. 2 und 3 illustrierten Ausführungsform der Erfindung besteht in der Möglichkeit, die Partikel mit einer hohen Genauigkeit über die kleine, dritte Elektrode 43 zu führen. Durch die dielektrophoretische Fokussierung wird anstelle der herkömmlichen Coulter-Düse ein "virtuelles" Fenster erzeugt, das präzise in Bezug auf die dritte Elektrode 43 ausgerichtet ist. Dadurch kann ein besonders hohes Signal- Rausch-Verhältnis erzielt werden.
In den Figuren 4a (Draufsicht) und 4b (Seitenansicht) ist schematisch die Fokussierung in vertikaler Richtung illustriert. Bei dieser Ausführungsform umfasst der Impedanzdetektor 40 ein Detektorelektrodenpaar 44, das nur auf der Deckfläche 14 angeordnet ist. Als Fokussiereinrichtung 30 werden zwei Paare von Fokussierelektroden 31, 32 und 33, 34 verwendet, von denen die unteren Fokussierelektroden 33, 34 in Strömungsrichtung um eine Strecke dx länger ausgebildet sind, als die oberen Fokussierelektroden 31, 32. Dadurch wird die Feldbarriere verzerrt, das Feldminimum wird von der Kanalmitte hin zur Deckfläche 14 verschoben, so dass die Partikel 16 in einen Teilbereich der Strömung fokussiert werden, der nahe dem Detektorelektrodenpaar 44 ist. Der geringste Abstand der Partikel 16 vom Detektorelektrodenpaar 44 beträgt bspw. 1 μm.
Die Ausführungsform gemäß Figur 4 mit den in Strömungsrichtung versetzt angeordneten oder mit verschiedenen längen ausgebildeten Elektroden kann den Vorteil haben, dass die Partikel bei ungeänderter (horizontaler) Fokussierung zwischen den Seitenflächen in vertikaler Richtung näher an die Elektrode 44 oder gemäß Figur 2 an die Teilelektrode 43 geführt werden, wo sie erstens langsamer laufen und zweitens ein erhöhtes Impedanz- Signal zeigen. Dieser Prozess kann über eine Rückkopplung selbstkalibrierend ausgeführt werden, so dass das Impedanzsignal sich vorteilhafterweise bei Partikeldurchtritt durch Veränderung der Amplitude einer der Elektroden-Ebenen in Abhängigkeit von der Strömungsgeschwindigkeit und/oder den Partikeleigenschaften optimieren und maximieren lässt.
Alternativ oder zusätzlich zu der versetzten Anordnung der Elektroden kann zur Einstellung des senkrechten Abstandes der Partikel von den Elektroden des Impedanzdetektors vorgesehen sein, dass die Fokussierelektroden mit einer unterschiedlich starken Ansteuerung (Amplitude, Frequenz) der beiden Elektrodenebenen betrieben und/oder die Fokussierelektroden mit verschiedenen Winkeln relativ zur Strömungsrichtung ausgebildet sind.
Erfindungsgemäß kann die Messeinrichtung zusätzlich mit einer Defokussiereinrichtung 50 ausgestattet sein, die im rechten Teil der Figuren 4a und 4b schematisch illustriert ist. Die Defokussiereinrichtung 50 besitzt die Aufgabe, die Partikel nach der Messung wieder im gesamten Strömungsprofil zu verteilen, oder im Bereich der größten Strömungsgeschwindigkeit anzureichern. Damit kann vorteilhafterweise die Adhäsionswahrscheinlichkeit der Partikel untereinander (insbesondere von biologischen Zellen) verringert und der Durchsatz erhöht werden. Die Defokussiereinrichtung 50 umfasst Defokussierelektro- den 51 bis 54, die analog zu den oben genannten Prinzipien eine Verschiebung der Partikel in der Flüssigkeit durch negative Dielektrophorese bewirken.
Die Fokussier- oder Defokussierelektroden einer erfindungsgemäßen Messeinrichtung sind vorzugsweise als Elektrodenstreifen mit einer Anordnung entsprechend der gewünschten Feldbarriere gebildet. Abweichend von den oben beschriebenen Ausführungsformen können die Elektrodenstreifen in der jeweiligen Wandebene (z. B. in der Bodenfläche) gekrümmt sein, wie dies im Teilbild a der Fig. 5 illustriert ist. An die konvergierenden Elektrodenabschnitte 35, 36 schließen sich 2 gerade, parallele Elektrodenabschnitte 37, 38 an. Die Ausbildung gerader, paralleler Elektrodenabschnitte an den in Strömungsrichtung gelegenen Enden der Fokussierelektroden kann in Bezug auf die Wirksamkeit der Feldbarriere vorteilhaft sein.
In den Teilbildern b und c sind Ausführungsformen von Fokussierelektroden gezeigt, die aus drei Teilelektroden bestehen. Gemäß Fig. 5b bspw. sind die Fokussierelektroden 31, 32 an der Deckfläche eines Kompartiments angeordnet, während die fokus- sierende Gegenelektrode 39 auf der Bodenfläche angeordnet ist. Vorteilhafterweise kann mit dieser Anordnung eine dreidimensionale Fokussierung im Kompartiment mit nur drei Elektroden erzielt werden. Die Feldbarriere wird bspw. durch Anlegen hochfrequenter Wechselspannungen mit einer jeweils versetzten Phasenlage erzeugt. Die Phasenlage beträgt bspw.: 31: 0°, 32: 120°, 39: 240° oder: 31: 0°, 32: 180°, 39: Massepotential. Die Anordnung gemäß Fig. 5b ist mit den Fokussierelektrodenformen gemäß Fig. 5a modifizierbar (siehe Fig. 5c).
Gemäß einer alternativen Ausführungsform der Erfindung kann die Anordnung von Fokussierelektroden gleichzeitig als Detektoreinrichtung verwendet werden. Hierzu werden die Elektrodenstreifen zur Erzeugung einer trichterförmigen Feldbarriere konvergierend so zusammengeführt, dass die Elektrodenspitzen in Strömungsrichtung einen geringen Abstand besitzen, der etwa der Kanalhöhe entspricht. Die Fokussierelektroden (z. B. gemäß Fig. 1) werden mit Hochfrequenzspannungen zur Fokussierung beaufschlagt. Die Impedanz wird diagonal, also bspw. zwischen den Elektroden 31 und 34 oder 32 und 33 gemessen. Bei einer Gestaltung gemäß den Fign. 5b oder 5c kann die Impedanzmessung zwischen einer der Elektroden 31, 32 und der Gegenelektrode 39 erfolgen.
Bei der Passage eines Partikels an einem Impedanzdetektor hängt das gemessene Impedanzsignal neben den dielektrischen Eigenschaften (insbesondere Dielektrizitätskonstante, Leitfähigkeit) des Partikels und der Suspensionslösung auch vom Volumenanteil des Partikels zwischen den Messelektroden ab. Wenn die Messelektroden relativ zur Strömungsrichtung ungleichförmig oder asymmetrisch aufgebaut sind, wie dies beispielhaft in Fig. 6 illustriert ist, wird bei der Partikelpassage mit einer konstanten Strömungsgeschwindigkeit ein im Zeitverlauf ungleichförmiges Impedanzsignal gemessen. Das Impedanzsignal ist im Bezug auf das Maximum asymmetrisch. Aus dem Kurvenverlauf kann neben der Strömungsgeschwindigkeit auch die Strömungsrichtung bestimmt werden (s. Fig. 7). Zur Bereitstellung ungleichförmiger oder asymmetrischer Messelektroden erhalten diese eine bestimmte Elektrodenform und/oder eine Elektroden- strukturierung. Die Elektrodenstrukturierung umfasst bspw. Durchbrüche oder Löcher in der Elektrodenfläche. Alternativ können auch Passivierungen durch Passivierungsschichten auf der Elektrodenfläche vorgesehen sein. Die Figuren 6a und 6b zeigen beispielhaft Elektrodenflächen 44 mit kreisförmigen Durchbrüchen 45 (oder Passivierungsschichten) . Eine asymmetrische Elektrodenfläche eines erfindungsgemäßen Impedanzdetektors ist gegeben, wenn die wirksame Elektrodenfläche sich in Strömungsrichtung verändert. Dies ist hier bspw. durch die Aneinanderreihung der Durchbrüche 45 gegeben. Alternativ kann die Variation der Elektrodenfläche gemäß den Figuren 6c bis 6f auch durch Veränderungen der äußeren Gestalt bereitgestellt werden. Die Umrandung der Elektrodenfläche zeichnet sich durch mindestens eine Dreieck-, Rechteck-, Oval- oder Kreisstruktur aus.
Die Messelektroden bestehen aus einem inerten, leitfähigen Material, insbesondere Metall, wie z. B. Platin oder Gold. Die Passivierungsschichten bestehen aus einem isolierenden Material, z. B. Siliziumoxid.
Figur 7 zeigt beispielhaft den Zeitverlauf eines Impedanzsignals, das mit einem asymmetrischen Impedanzdetektor gemäß Fig. 2 aufgenommen wurde. Der Kurvenverlauf zeigt das Impedanzsignal (willkürliche Einheiten) in Abhängigkeit von der Zeit. Die oben eingezeichneten Kreise markieren Partikeldurchgänge, die durch eine Videokontrolle ermittelt wurden. Bei jedem Partikeldurchgang zeigt die Impedanzkurve eine charakteristische Asymmetrie relativ zum jeweiligen Maximum. Auf beiden Seiten eines Maximums sind zwei Nebenmaxima (Schultern) messbar, von denen die im Zeitverlauf zweite Schulter eine geringere Amplitude besitzt als die erste Schulter. Daraus lässt sich die Strömungsrichtung ableiten. Aus dem Abstand dt zwischen den Minima jeweils zwischen einer Schulter und dem Maximum kann des Weiteren die Strömungsgeschwindigkeit abgeleitet werden, da dt der Durchgangszeit der Partikel entspricht und die Größe der Messelektrode bekannt ist.
Alternativ zu der asymmetrischen Elektrodenform gemäß Fig. 2 oder Fig. 6 lassen sich die in Fig. 7 gezeigten Merkmale auch durch Kombinationen mehrerer, in Strömungsrichtung voneinander beabstandeter Messmethoden erfassen.
Die Fign. 8a und b zeigen Ausführungsformen von zwei Impedanzsensoren, die sich quer zur Strömungsrichtung (siehe Pfeil) über die Breite des gesamten Kanals erstrecken. Beispielsweise sind die gestrichelte Elektrode 42 oben und die durchgezogene Elektrode 41 unten an den Deck- und Bodenflächen (siehe oben) oder umgekehrt angeordnet (schematisch und vergrößert gezeigt) . Beim Durchgang von Partikeln und insbesondere biologischen Zellen wird mit diesen Detektoren ein asymmetrisches Impedanz-Signal erzeugt, mit dem sich die Partikel zählen lassen oder das die Bestimmung der Richtung des Durchganges ermöglicht.
Beim Aufbau gemäß Figur 8 kann das Signal/Rauschverhältnis ungünstiger als bei den oben beschriebenen Einzelsensoren sein, was sich aber vorteilhafterweise durch die Verwendung einer geeigneten Brückenmessung kompensieren lässt.
Die erfindungsgemäße Impedanzmessung kann wie folgt modifiziert werden. Die Fokussierelektroden können strukturiert werden, wie dies aus der Mikrosystemtechnik zur Bereitstellung vorbestimmter Feldbarrierenverläufe an sich bekannt ist. Die fokussierenden Feldbarrieren können auch durch Steuerung der Spannung und/oder Phase der hochfrequenten elektrischen Felder in der Fokussiereinrichtung modifiziert werden.

Claims

PATENTANSPRÜCHE
1. Verfahren zur Impedanzmessung in einem fluidischen Mikrosystem mit einem Kompartiment, das von einer Strömung einer Flüssigkeit mit mindestens einem suspendierten Partikel durchsetzt wird und in dem mindestens ein Impedanzdetektor angeordnet ist, mit dem zur Detektion des mindestens einen Partikels mindestens ein Impedanzwert erfasst wird, der für die Impedanz des Kompartiments charakteristisch ist und der sich bei Anwesenheit des mindestens einen Partikels in vorbestimmter Weise ändert, wobei eine Fokussierung des mindestens einen Partikels in einen vorbestimmten Abstand relativ zum Impedanzdetektor erfolgt, dadurch gekennzeichnet:, dass die Fokussierung eine Bewegung des mindestens einen Partikels relativ zur im Kompartiment strömenden Flüssigkeit durch dielektrophoretische Kräfte umfasst, die mit mindestens zwei Fokussierelektroden ausgeübt werden.
2. Verfahren gemäß Anspruch 1, bei dem die Fokussierung stromaufwärts relativ zum Impedanzdetektor erfolgt.
3. Verfahren gemäß Anspruch 1, bei dem die Fokussierung unmittelbar am Impedanzdetektor erfolgt.
4. Verfahren gemäß Anspruch 1 oder 2, bei dem die Fokussierung eine Bewegung des mindestens einen Partikels in einen Teilbereich der strömenden Flüssigkeit umfasst, in dessen senkrechter Projektion auf eine Wand des Kompartiments der Impedanzdetektor angeordnet ist.
5. Verfahren gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem die Fokussierung eine Bewegung des mindestens einen Partikels derart umfasst, dass sich der senkrechte Abstand des Partikels vom Impedanzdetektor verringert.
6. Verfahren gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem synthetische oder biologische Partikel an dem Impedanzdetektor vorbeitreten.
7. Verfahren gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem der mindestens eine Impedanzwert in Bezug auf dielektrische Eigenschaften des jeweils vorbeitretenden Partikels ausgewertet wird.
8. Verfahren gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem eine Vielzahl von Impedanzwerten erfasst wird, deren Zeitverlauf in Bezug auf den Zeitpunkt, die Richtung und/oder die Geschwindigkeit des Vorbeitritts des Partikels ausgewertet werden.
9. Verfahren gemäß Anspruch 8, bei dem aus dem Zeitverlauf der Impedanzwerte eine Strömungsgeschwindigkeit der Flüssigkeit erfasst wird.
10. Verfahren gemäß Anspruch 8 oder 9, bei dem die Impedanzwerte mit dem Impedanzdetektor erfasst werden, wobei der jeweils detektierte Partikel an Detektorelektroden des Impedanzdetektor vorbeitritt, wobei sich die Form mindestens einer der Detektorelektroden in einer Richtung parallel zur Strömungsrichtung der Flüssigkeit ändert.
11. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 8 bis 10, bei dem die Impedanzwerte mit dem Impedanzdetektor erfasst werden, wobei der jeweils detektierte Partikel an Detektorelektroden des Impedanzdetektor vorbeitritt, die auf einander gegenüberliegenden Seiten des Kompartiments angeordnet sind und verschiedene Formen besitzen.
12. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 8 bis 11, bei dem die Impedanzwerte mit dem Impedanzdetektor und mindestens einem weiteren, in Strömungsrichtung beabstandet angeordneten Impedanzdetektor erfasst werden.
13. Verfahren gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem die Fokussierung des mindestens einen Partikels und die Messung des mindestens einen Impedanzwertes bei verschiedenen Frequenzen erfolgen.
14. Messeinrichtung zur Impedanzmessung in einem fluidischen Mikrosystem, mit:
- einem Impedanzdetektor, der in einem von einer strömenden Flüssigkeit durchsetzten Kompartiment des Mikrosystems angeordnet ist, und
- einer Fokussiereinrichtung, mit der der mindestens eine Partikel in die Nähe des Impedanzdetektors verschiebbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Fokussiereinrichtung mindestens zwei Fokussierelektroden zur Ausübung dielektrophoretischer Kräfte auf das mindestens eine Partikel umfasst, wobei die Fokussiereinrichtung eine trichterförmige Feldbarriere im Kompartiment bildet.
15. Messeinrichtung gemäß Anspruch 14, bei der die Fokussiereinrichtung stromaufwärts relativ zum Impedanzdetektor angeordnet ist.
16. Messeinrichtung gemäß Anspruch 14, bei der der Impedanzdetektor Teil der Fokussiereinrichtung ist.
17. Messeinrichtung gemäß einem der Ansprüche 14 bis 16, bei der mindestens zwei Paare von Fokussierelektroden auf gegenüberliegenden Wänden des Kompartiments vorgesehen sind, die die trichterförmige Feldbarriere bilden.
18. Messeinrichtung gemäß einem der Ansprüche 14 oder 17, bei der die Fokussierelektroden in Strömungsrichtung verschiedene Längen besitzen.
19. Messeinrichtung gemäß einem der Ansprüche 14 bis 18, bei der der Impedanzdetektor mindestens zwei Detektorelektroden umfasst, die an einer Wand oder verschiedenen Wänden des Kompartiments angeordnet sind.
20. Messeinrichtung gemäß Anspruch 19, bei der mindestens eine der Detektorelektroden in einer Bezugsrichtung parallel zur Strömungsrichtung eine ungleichförmige Gestaltung besitzt oder beide Detektorelektroden in einer Bezugsrichtung parallel zur Strömungsrichtung verschiedene Formen aufweisen.
21. Messeinrichtung gemäß Anspruch 20, bei der die mindestens eine Detektorelektrode eine Gestaltung besitzt, die
- mindestens ein Dreieck,
- mindestens eine Streifen-Fläche-Kombination, und/oder
- mindestens eine Elektrodenstrukturierung umfasst.
22. Messeinrichtung gemäß Anspruch 21, bei der die mindestens eine Elektrodenstrukturierung einen Elektrodendurchbruch oder eine Elektrodenpassivierungsschicht umfasst.
23. Messeinrichtung gemäß Anspruch 21, bei der die mindestens eine Elektrodenstrukturierung durch mindestens eine Detektorelektrode gebildet wird, in deren Fläche eine Teilelektrode integriert ist.
24. Messeinrichtung gemäß einem der Ansprüche 21 bis 23, bei der die Teilelektrode eine charakteristische Größe aufweist, die im Wesentlichen gleich der Größe oder kleiner als die Größe der senkrechten Projektion des Partikels auf die Ebene der Detektorelektrode mit der Teilelektrode ist.
25. Messeinrichtung gemäß einem der Ansprüche 19 bis 24, bei der der Impedanzdetektor mindestens zwei Detektorelektroden umfasst, die an mindestens einer Wand des Kompartiments angeordnet sind und sich über die Breite des Kompartiments quer zur Strömungsrichtung erstrecken.
26. Messeinrichtung gemäß Anspruch 25, bei der die Detektorelektroden gerade Elektrodenstreifen umfassen, die parallel zur Strömungsrichtung an den Wänden des Kompartiments übereinander angeordnet sind, wobei die Elektrodenstreifen verschiedene Breiten und/oder strukturierte Ränder aufweisen, die quer zur Strömungsrichtung versetzt angeordnet sind.
27. Messeinrichtung gemäß einem der Ansprüche 14 bis 26, bei der mindestens ein weiterer, in Strömungsrichtung beabstandet angeordneter Impedanzdetektor vorgesehen ist.
28. Messeinrichtung gemäß einem der Ansprüche 14 bis 27, bei der der mindestens eine Impedanzdetektor mit einem Frequenzfilter ausgestattet ist, mit dem Frequenzen, bei denen die Fokussiereinrichtung betrieben wird, filterbar sind.
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